автореферат диссертации по электротехнике, 05.09.01, диссертация на тему:Автоматизирванное проектирование автономных асинхронизированных генераторов по заданным техническим характеристикам

МИНИСТЕРСТВО ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ И НАНКИ РЕСПУБЛИКИ АРМЕНИЯ

ГОСУДАРСТВЕННА ИН1ЕНЕРНИИ УНИВЕРСИТЕТ АРМЕНИИ

на правах рукописи НДК 621.313.332-52

ГРИГОРЯН АРТУР КАРЛЕНОВИЧ

АВТОМАТИЗИРОВАННОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ АВТОНОМНЫХ «СИНХРОНИЗИРОВАННЫХ ГЕНЕРАТОРОВ ПО ЗАДАННЫМ ТЕХНИЧЕСКИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ

Специальность 05.03.01 - Электрические маяины

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

И

ЕРЕВАН - 1992

Работа выполнена в Государственном инженерном университете Армении.

Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент ГйЛЗСТЯН К.II.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор, чл-корр. АН Рй, ТЕРЗЯН fl.fl.

кандидат технических наук ДЙДИВЙНЯН Ф.П.

Ведущее предприятие: Научно-исследовательский институт комплексного электрооборудования (г. Ереван)

Защита состоится декабря 1992 г. в 14 час. на заседании специализированного совета К 055.03.03 в Государственном инменерном университете Армении: 375009. Ереван-9, ул.Теряна, 105, ГИНй.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Государственного инженерного университета Армении.

Автореферат разослан "р " ноября 1992 г.

Зченый секретарь специализированного совета, '- м

кандидат технических наук, доцент иШХЙЛЧ ШШЦ0КЛПЯН B.C.

- 3 -

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТУ

Актуальность тепы. В последние годы «ирокое применение полу-чавт автономные системы электроснабжения, основными производителями электроэнергии которых являются дизель-генераторные установки (ДГИ) с синхронными генераторами ССГ). Вместе с тем, в связи с ростом требований к качеству вырабатываемой электроэнергии представляется перспективным в ЛГУ взамен традиционных СГ использовать автономные асинхронизированные генераторы (ААГ), что позволит: -перевести дизель в более оптимальный режим работы, т.е. повысит

9

его моторесурс, уменьшит удельный расход топлива, существенно упростит конструкции регулятора ДГУ;

-обеспечить более высокие динамические показатели, регулирование реактивной мощности и др.

Работа ААГ в ДГУ характерна частыми внезапными изменениями нагрузки, частоты вращения и напряжения. Поэтому при разработке таких генераторов предъявляется целый ряд требований к их динамическим показателям (изменение напряжения -4и при сбросе и набросе нагрузки, время переходного процесса - -Ьп». ), а поскольку установка предназначена для автономной работы, то предъявляются жесткие требования к массогабаритным и энергетическим показателям.

Общетеоретические вопросы функционирования асинхронизироваи-ных генераторов рассмотрены в работах Яакаряна Ю.Г., Радина В.И., Загорского А.Е., Белоновского В.А., Барского С.З., Еременко В.Г., Фиожкина А.И. В работах Орлова А.В., Читечяна В.И. и их сотрудников теория асинхронизированных мавин рассмотрена применительно к автономным системам электроснабжения. В этих трудах описаны электромеханические процессы, имещие место в ААГ, исследованы вопросы статических и динамических режимов работы и управления системы, особенности протекания переходных процессов при векторном управлении, разработаны методики проектирования основного генератора и системы возбуждения ААГ. В то же время анализ массогабаритйых я технико-экономических показателей, учет динамических показателей производится в отдельности для основного генератора и возбудителя, С другой, стороны комплексный подход к проектирование электрических мйвнн (основного генератора и секционированного возбудителя) системы ЛАГ, с учетом наличия в цепи возбуждения основного генерз-тора циклокоммутаторного преобразователя частоты, в целом, с точки зрения ее оптимального проектирования-отсутствует.

Система ААГ представляет из себя электромеханический комплекс, состояний из основного генератора (ГО) и системы возбуждения,

обеспечиваний питание обмотки ротора ГО током, автоматически изменяющимся по амплитуде, фазе и частоте - по определенному закону. Система возбуядения включает циклокоммутаторный преобразователь частоты (ЦКП) и секционированный синхронный возбудитель (CCD).

Цель работы. Целью диссертационной работы является разработка математической модели оптимизационного расчета системы АДГ, разработка рекомендаций по выбору основных размеров, а такяе анализ ыассогабаритных и технико-экономических показателей электромашинкой части системы ЙОГ; определение способа учета динамических показателей на стадии проектирования.

Задачи исследования. Основные задачи, решаемые в настоящей работе, формулируится следующим образом:

1.Разработка математической модели, алгоритма и программы оптимизационного расчета электромашинной части ААГ.

2.Составление методики проектирования электромашиной части АПГ.

3.Исследование основных соотноиений иекду динамическими показателями, параметрами, основными размерами, а такяе массой ГО и CCD.

4.Разработка рекомендаций по выбору основных размеров ГО и ССВ.

5.Расчетные исследования массогабарнтных показателей электрических машин системы ААГ.

6.Проведение экспериментальных исследований с целью проверки дос товерности основных положений работы, рекомендаций и методики.

Основные методы исследования. Для решения указанных задач использовались различные методы исследования. Математическая модель ГО и CCD построена с использованием метода синтеза и метода исключения. Оптимизация системы ЙОГ по иассогабаритным показателям производилась с использованием модифицированного метода Хука-Дяивса. Вывод аналитических соотношений, характеризующих взаимосвязь различного рода показателей и параметров ГО и ССВ, осуществляется на основе факторного анализа. Для проверки выявленных зависимостей применялся эксперимент на цифровой модели системы ААГ.

Научная новизна. Разработана математическая модель омтиииза-ционного расчета электромашинной части системы АДГ. Определены основные зависимости ме«ду динамическими показателями, параметрами, размерами, массой, энергетическими показателями ГО и ССВ. Предло-аен подход к решению задач оптимизации системы ППГ при заданных технических характеристиках. Разработаны рекомендации по выбору основных размеров ГО и ССВ.

Практическая ценность и внедрение. Предложенная программа расчета, а такке математическая модель оптимизационного расчета сис-

теми ЙОГ могут использоваться при проведении НИР и ОКР по создании систем ААГ. Полученные основные зависимости, расЧетно-аиали-тическне соотношения между динамическими показателями, параметрами, размерами и массой ГО и ССВ позволяют обоснованно подойти к выбору пределов варьируемых величин, допустимых значений ограничений при проектировании рада систем (Ж и их оптимизации, а также ногут использоваться при составлении технических заданий. Результаты анализа динамических показателей позволяют производить учет этих показателей ече на стадии проектирования.

Результаты диссертационной работы использованы Санкт-Петербург-скиы внсвим военный инженерно-строительным училищем имени генерала <&рмии fl.H, Комаровского н Оаранчинскиы электротехническим заподои при изготовлении опнтно-промыиленного образца ГО и CCD для системы ААГ мощностью 160кВт,,а такае ПО "Звезда", ПО "Армэлектромаа" а подготовке опытно-проыивленного образца ААГ иочностыа 50кВт. Автор защищает:

1.Иатеыатическуи модель, алгоритм н программу оптимизационного расчета ГО и CCD системы ААГ. 2.Основные взаимосвязи между динамическими показателями, параметрами, основными размерами с массогабаритныии и технико-экономическими показателями ГО и ССВ.

3.Анализ ыассогабаритных показателей электрических маиин системы ААГ,

4.Рекомендации по выбору основных размеров н ограничений при заданных технических характеристиках.

Дппробациз работы. Диссертационная работа в полном объеме рассматривалась на кафедре "Электромеханика" Государственного инженерного университета Армении (г.Ереван, 1992г.), в Санкт-Петербургском высяеы военном инженерно-строительном училище (г.Санкт-Петербург. 1992г.).

Иатериалы диссертации докладывались на научно-технических конференциях ЕрПИ (г.Ереван, 1986-19В8г.).

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заклвчения, 3 приложений, списка литературы. Она содержит 150 стр.,в том числе 25 рис. на 24 стр., 10 стр, списка литературы из 92 наименований. По теме диссертации опубликовано 5.научных трудов.

СОДЕРШИЕ РАБОТЫ Во введении обоснована актуальность темы, определены цель и основные задачи исследования, показана научная новизна и практи-

- б -

ческая ценность результатов работы.

В главе 1 на основе обзора литературных источников отпечено, что к настоящему времени работами йакаряна Ю.Г., Радина В.И,, Загорского Й.Е., Белоновского В.й,, Барского С.З., Еременко В.Г., Фиомкина Й.И., Орлова A.B., Читечяна В.И. и других ревены многие научно теоретические и практические вопросы по создании систем ОЙГ. Обосновывается выбор исследуемой системы ЛЙГ с секционированным синхронным возбудителем и циклокоммутаторным преобразователем частоты (рис.1 ), где ГО - основной генератор; ССВ - секционированный синхронный возбудитель; ЦКП - циклокомиутаторный преобразователь частоты; РН - регулятор напряжения; 34 - задатчик частоты.

Рассматривался вопросы оптимизации электрических маиин. На основе работ Терзана А.Д., Аветисяна Д.й. исследуются вопросы выбора целевой функции, ограничений, варьируемых параметров при оптимизации электрических машин, рассматриваются различные методы оптимизации.

В работах по системам ДйГ описаны электромеханические процессы, имевщие место в этих системах, исследованы вопросы статических и динамических режимов работы, разработаны методики проектирования ГО и системы возбумдения. Однако, вместе с тем отсутствует комплексный подход к проектированию системы ЙОГ в целом с точки зрения ее оптимального проектирования, что является одним из основных препятствий внедрения в производство ЙОГ.

Что касается вопросов оптимального проектирования системы ЙЙГ, то применение методов оптимального проектирования, разработанных

дла серийных мавин, может оказаться неэффективным, поскольку ЛЯГ является сложным зл<штрома»инно-полупроводниковыы комплексом, а так»е из-за целого ряда особенностей рассматриваемой системы.

Все это обусловило выбор тевш диссертационной работи и круга рассматриваемых в ней вопросов,

В главе 2 для разработки математической модели оптимизационного расчета электромаиинной части системы ПЛГ выводятся основные уравнения связей мевду массогабаритными и технико-экономическими показателями ГО и ССВ, осуществляемыми через параметры. Эти уравнения выводятся на основе известных методик проектирования ГО и ССВ. При этом целесообразно пользоваться методом синтеза, приняв серийные генераторы, в качестве базовых в которых при заданных выходных показателях установлены конкретные количественные соотношения индукций в воздуином зазоре, в зубцах и спинках статора и ротора, заданы энергетические показатели при заданных мощности и частоте вращения; в качестве базовых могут рассматриваться такяе мавини, расчитанные по методикам проектирования ГО и ССВ.

В качестве основных варьируемых параметров оптимизации выбраны следуоцие величины:

- для ГО: диаметр расточки статора ; расчетная длина сердечника статора - ^ ; индукция в воздуином зазоре - вБ ; эффективные сечения проводников обмоток статора и ротора . ^^ •

- для ССВ: диаметр расточки статора - : расчетная длина сердечника статора -í1& '. индукция в воздуином зазоре (с учетом требуемых запасов по форсировке) -Ь5а; эффективное сечение проводников секции обмотки .статора -<}.э4,ь.

В качестве электромагнитных параметров принимаются:

- для ГО: активное сопротивление, индуктивное сопротивление рассеяния, главное индуктивное сопротивление фазы обмотки статора -

. З^сч . активное сопротивление, индуктивное сопротив-

ление рассеяния, главное индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора - , Хщ , Хрр ; индуктивное сопротивление взаимоиндукции . Х^ .

- для ССВ: активное сопротивление секции обмотки статора, индуктивное сопротивление рассеяния секции обмотки статора, индуктивные сотточтивления реакции якоря по продольной и поперечной осям-

Системы уравнений связывающих параметры с варьируемыми величинами, получены в виде:

- для ГО:

^ V 1

- 8 -1

VI

V

1

1

V

1

-е,-ь5г

л

для ССВ:

у -> ^зН , . К 1 .

и6г

хаг-1

■ и«

1

и:

где и - номинальное фазное напряжение секции обмотки статора,

6 которое определяется как 116=и^/Кц ( Ки -коэффициент преобразования по напряжения ЦКП, который определяется

> И)

► (2)

- э -

в зависимости от числа секций ССВ);

| - коэффициенты, зависящие от исходных данных, а также от *■ коэффициентов и констант, не влиявших реваюциы образом на массогабаритные и стоимостные показатели ГО и ССВ (на второй стадии оптимизации эти величины также варьируются).

Связь между ГО и ССВ осуществляется с помоцьи известных электромеханических характеристик ГО; к которым относятся зависиыостн напряжения, тока, коэффициента ыациости цепи возбуждения ГО в зависимости от скольжения 5 ; Ц^в) ,1^.(5) .соэ^Св) .

В качестве расчетного режима при оптимизационном расчете из диапазона П^Пщ.пгПщах Для ССВ выбирается режим П = Пт<)х .

Выведенные уравнения связей между параметрами, массогабарит-инми и технико-экономическими показателями ГО и ССВ является составной частью математической модели оптимизационного расчета системы ААГ.

В главе 3 произведен выбор и матеыатичекая формализация критерия оптимальности и ограничений. Разработана математическая модель оптимизационного расчета системы ААГ с учетон наличия в цепи возбуждения основного генератора ЦКП, на основе известных методик расчета составлена программа автоматизированного расчета ГО и ССВ,

Описанные взаимосвязи делают математическую модель достаточно гибкой и позволяют использовать различные критерии оптимизации (масса, габариты, длина, стоимость и др.). Специфика работы систе-ыы ААГ как автономного источника электроснабжения с ограниченным объемом выпуска позволяет в качестве критерия оптимальности предложить совмеченный критерий, сочетающий минимальность массы активных материалов ГО и ССВ и затрат по переналадке производства серийных СГ на производство ГО и ССВ.

Формулы для массы активных материалов имеют вид:

- для ГО:

- для ССВ:

иа Я-эфа „ „ \

=(* -п Ца Я-эФа ^ \ Чь _ (4)

где Mqcj). ^bt.s'i ~ пасса активных материалов, расчетная длина сердечника статора, которые выбираатся из предварительно расчи-танных или выбранных базовых мавин.

В качестве ограничений используются: ограничения конструктивного и технологического характера (вирина зубца статора и ротора-i>2i I максимальное сечение для размещения катувки возбуждения ССВ - SfгаяХ : диаметр вала -da ); ограничения по нагреву и К.П.Д. ( , ); ограничения по динамическим показателям i л U ,

Наличие в системе ЦКП накладывает определенные ограничения по напряжении и току со стороны входа ГО и выхода ССВ. Эти ограничения обусловлена: во-первых, допустимыми значениями напряжений и токов на контактно-неточном узле и пазовой изоляцией ГО: во-вторых, допустимым напряжением и током силовых полупроводниковых элементов (тиристоров, транзисторов) преобразователя частоты, зависящих от организации стуктуры ЦИП. Максимальное значение напряжения на силовом транзисторе ключа определяется по формуле: Utmqx

=2L\/6U6, (5)

а максимальное значение тока, протекающего через транзистор, определяется по формуле:

*тт«хв>/2 • (6)

Таким образом, математическая Формализация ограничений, накладываемых на ГО по напряжении Uf и току со стороны ЦКП, име-ei вид:

UimQx ч< Uf; Л ^

^-■fniax •S^ijoi J,

где И _ UT.gon'Ku ^.joir ,

Ur.jeit. - допустимое значение напряжения на транзисторе; - допустимое значение тока транзистора.

Система автоматизированного проектирования ААГ состоит из нескольких подсистем рис.2, от согласования которых зависит эффективность расчетного исследования в целом.

■Первая подсистема обеспечивает выбор базовой мавины, т.е. осуществляет электромагнитный расчет ГО и ССВ на основе их методик,

В ходе расчета ГО и ССВ определяются: главные размеры машин, электромагнитные нагрузки, обмоточные данные статора и ротора, параметры малин; определяются начальные и конечные значения варьируемых величин; уточняется допустимые значения ограничений; Фор-

иируштся базовые величина, которые в процессе проводимых оптимизационных расчетов остаются неизменными.

Вторая подсистема осуществляет оптимизацию систеыы ААГ по заданному критерии с учетом принятых ограничений. Гибкость модели позволяет проводить исследования при широком варьировании исходных условий проектирования и различного рода показателей мавин. Обзор методов оптимизации электрических мапин, анализ их воз-

Рис.2 Структурно-функциональная схема автоматизированного проектирования системы ППГ,

иожностей, а также принятое число параметров оптимизации позволяет в настоящей работе в качестве метода поиска использовать модифицированной метод Хука-Джииса, который относится к методам прямого поиска и позволяет найти область глобального экстремума.

Третья подсистема осуцествляет окончательный расчет ГО и ССВ по "медленным" моделям полученных оптимальных вариантов.

В главе 4 на основе разработанной методики автоматизированного расчета проведены расчетно-теоретичесние исследования основных характеристик и показателей системы ГШГ.

Проведен анализ массогабаритных и технико-экономических показателей ГО и ССВ, выполненный без привязки к базовой машине, а также на базе серийных мании. На рис.3 приведены кривые зависимости объемов активных частей ГО и ССВ при числах секций ыс равным 2 и 6 и системы автономного электропитания на базе СГ, работающего через статический преобразователь частоты (СПЧ) от выходной мощности генератора на нагрузку, Как видно из рисунка, объем занимаемый активными частями ГО и ССВ С =2 иМс=6), спроектированными без привязки к конкретным серийным мавинам в рассматриваемом диапазоне мощностей, на 27-302 больше, чем ГО и ССВ, спроектированными оптимально. В этом же диапазоне объем оптимально спроектированных ГО и ССВ Спри^с =2) на 9-16% меньше, чем объем СГ, работавще-• го на СПЧ, а при =6 объемы Уго^сь® Уцт • При проектировании ГО и ССВ на базе генераторов типа 2С в диапазоне скольжений б = ^ 0.15 объем, занимаемый активными частями ГО и ССВ, на 32-38% больве объ еиов генераторов 2С. При оптимальном проектировании объем, занимаемый активными частями ГО и ССВ на 20-292 больше объема 2С.

Рабата системы ЛАГ характеризуется рядом особенностей, определяемых ^автономным характером системы электропитания и наличием нетрадиционных требований, предъявляемых к ним. Поэтому представляется' целесообразным определение отдельных воздействий некоторых параметров на массогабаритные и динамические показатели.

На рис.4 и рис,5 представлены (в относительных единицах) зависимости изменения массы активной части Ма*1 расчетной длины {¡^ . внутреннего диамртра Т),* от посадки напряжения ь1! ГО, Из рисунков видно, что при ё^сопзЬ снижение л11 на 30% (т.е. с 0,319 до 0.24П достигается путем увеличения и.,* на 17% и соответственного увеличения М«# на 11%; при =сопз1, увеличение расчетной длины статора на 60% приводит к увеличению массы №в*"а и уменьшению на 80% (т.е. с 0.38 до 0.21).

.Известно, что величина и форма кривой выходного напряжения, процессы в коммутирующих, секциях ССВ, а также нормальная работа

Рис.3. Объемы электрических Рис.4. Зависимости изменения

маяин ПЙГ и СГ-ПЧ. а И от , .

1.2- 1.1

1.0 ■ 1.0

о.а - о,9

о.в

Рис.Я. Зависимости изменения а1) от , .

- 5 О кЬт ---1ойк.Ьт

V 1

1 ч \ Л

М,* \\ Ал Ч

-

о.г о.з о. 4

V V ч г-з>1Ь)(=сопь4 -5окВт ----Юо ».Ьт

— > ч \

ч

> N5

\ ч

Рис.0. Зависимость изменении от 1>16)(. , £?<

б)

Рис.7. Осциллограммы выходного напряженна ГО

а) при набросе активно-индуктивной нагрузки;

б) при сбросе активно-индуктивной нагрузки.

ЦКП (углы открывания вентилей) do многом определяются значением индуктивного сопротивления коммутации • Поскольку относительное значение Хк„ изменяется аналогично относительному значению индуктивного сопротивления рассеяния , то в работе рассматривается зависимость массы, геометрических размеров, а такяе некоторых параметров ССВ от Xq-,*.

Законы изменения длины активной части при -const и диа-иетра при B)a^=const приведены на рис.6. Как видно из рисунка, при ^в* =cons^ увеличение диаметра на 22-202, приводит к увеличению массы на 27-30% и снижении Хи„иа 70-80%; приЪ1В* =■ const увеличение расчетной длины статора на 24-267. приводит к увеличению Мамна на 16-20% и снижении Iqi* на 43-47%.

В ходе расчетного проектирования.ГО и ССВ для расчета некоторых показателей, в частности лU и inn. в работе использованы соответствуйте выражения, полученные на основе решения идеализированных уравнений синхронных генераторов и поэтому нуждаввиеся в проверках на более точных моделях (цифровых, физических). С этой целью были проведены экспериментальные исследования на цифровой подели системы ВАГ мощностью 50 кВт. На рис. 7.а и рис. 7.6 показаны осцилограымы выходного напряжения ГО при сбросе-набросе активно-индуктивной нагрузки. Сопоставление результатов экспериментальных исследований с расчетными при набросе активно-индуктивной нагрузки показало, что при этом показатели переходных процессов отличаются друг от друга на 10%.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ Основные результаты и выводы диссертационной работы заключаются в следующем,

1.Разработана математическая модель оптимизационного расчета электромашинкой части системы АЙГ с учетом наличия в цепи возбуждения основного генератора циклокоммутаторного преобразователя частоты. Составными частями указанной модели являются аналитические соотноиения, связывающие основные размеры, параметры, динамические показатели и массу активных частей Г0 и ССВ, а также зависимости, формализующие ограничения и критерий оптимальности.

В качестве критерия оптимальности принимается совмещенный критерий, сочетающий минимальность массы активных материалов Г0 и ССВ и затраты по переналадке производства серийных СГ на производство ГО и ССВ.

8 качестве ограничений используются ограничения конструктивного и технологического характера; ограничения по нагреву и К Л.Д.;

ограничения по динамически« показателя« ( лU , 1пли ), а такве ограничения, обусловленные наличием ЦК1ГЪ" цепи возбуадения ГО,

2.Построены алгоритм и программа оптимизационного расчета ГО И CCD. В качестве метода оптимального поиска используется модифицированный метод Хука-Дживса, что дает необходимую уверенность в возмошности отыскания оптимального реиения.

3.Разработана программа автоматизированного расчета ГО и ССВ на основе их методик с помощью которой для оптимизации расчитываются базовые маиини, а в дальнейшем с помочью этих программ оптимально просчитанные варианты подвергаются контролю.

4.Произведен анализ массогабаритных и технико-экономических показателей систем ЯЯГ на базе свободного и зависимого проектирования:

аЭпри проектировании ГО и ССВ без привязки к конкретным мавинам объем ГО и ССВ оказывается на 27—ЗОИ больше, чем объем оптимально спроектированных ГО и ССВ. При этом объем оптимально спроектированных мавин (при Нс=2) на 3-16/! меньше, чем объем СГ, рабо-тасцего через СПЧ на автономную нагрузку; Олри проектировании ГО и ССВ на базе генераторов серии 2С объем, занимаемый активными частями ГО и ССВ на 32-382 бояьее объема генераторов 2С. При оптимальном проектировании объем, занимаемый активными частями ГО и ССВ, на 20-29% больве объемов генераторов 2С.

5.Произведен анализ воздействия некоторых параметров на динамические и массогабаритные показатели ГО и ССВ, который показал, что:

-для ГО:

'акриР, =const увеличение внутреннего диаметра T31)t на 17£ и соответственное увеличение масса Ма*на ИХ приводит к снииепиЕ aU( яа 30% и постоянной времени роторной обмотки Т^ на ИХ; при =const увеличение расчетной длины на 602 и соответственное увеличение на 11% приводит к снияенив &U на 80'/ И постоянной времени роторной обмотки Тр - на 16%; б)при увеличении alj на 30-352 активное сопротивление обмотки статора цменьиается на 5-10%, индуктивное сопротивление рассеяния обмотки статора - на 43-55%, главное индуктивное сопротивлении обмотки статора цменыается на 1?-25%. -для ССВ: • . '

при =const цвелич^ние диаметра на 22-26% и соответствен ное увеличение массы Маш на 2?-30% приводит к снижению индуктивного сопротивления рассеяния на 70-80%; при X)<Ml=const

увеличение расчетной длины на 24-26% и соответственное упе-личение массы MqB* на 16-202 приводит к снижению на 43-472.

б.Результаты проведенных исследований способствуют разработке HHseiiepimx методик расчета системы АЙГ, а также обоснованию требований к динамическим показателям ГО и ССВ.

7.Экспериментальные исследования на цифровой математической модели ОПТ подтверждают основные положения теоретических исследований, достоверность рекомендаций и расчетных соотноиений.

8.Результаты работы использованы Санкт-Петербургским висвим военным инженерно-строительным Краснознаменным училищем имени генерала армии А.Н.Коморовского и Баранчинским электротехническим заводом при изготовлении опытно-проыыгаленнго образца ГО и CCD для системы ЛАГ мощностью 160кВт, ПО "Звезда", ПО "Армэлектроиан" в подготовке опытно-проиыиленного образца системы ЛОГ мощностью 50кВт.

По теме диссертации опубликованы следуицие работы:

1.Галустян K.M., Григорян П.К., Геворкян В.З. Особенности оптимального проектирования асинхронизированных синхронных генераторов с секционированным синхронным возбудителем. Сб.тр./ Политехнический институт.- Ереван, 1989, с.40-40.

2.Galustyan К.H., Safaryan A.A., Grigorian O.K. The experiaent of Investigation and Developaent of Electromechanical Systeas by Using of Asynchronized Generators. 5th Conference on Power Electronics and Motion Control tPEMC'90). Budapest, Hungary, Technical University, October 1-3, 1990, pp.245-249.

3.Galustian K.M., Safarían fl.fl., Grigorian A.K. CAD and Opti-sization of Electrical Double, fed Generators. Proceedings of China International Conference of Electrical Machines (CICEM'90), Huhan, China, Septenber 18-20, 1991, pp.283-285.

4.Галустян К.И., Григорян ft.O., Григорян A.K. Особенности проектирования системы возбуждения асинхрттозированного синхронного генератора с циклокоымутаторным преобразователем частоты и секционированным синхронным возбудителем.-Электротехника, 1992, №1,

с.16-19.

5.Григорян А.К. Анализ способов уменьшения сверхпереходного индуктивного сопротивления секционированного синхронного возбудителя: Сб.тр./ Государственный инженерный университет Армении,-Ереван, 1332, с.90-93.

Личный вклад автора в опубликованных в соавторство работ: В работе (1) автором предловен подход к оптимальному проектировании системы ЙАГ, определены и математически формализованы критерий оптимальности и ограничения, выведены уравнения связей между массогабаритными и технико-экономическими показателями ГО и ССВ, в (2) проведено исследование электромеханических характеристик, произведен сравнительный анализ массогабаритных показателей системы ААГ с системой СГ-ПЧ, в (3) исследованы вопросы разработки методики автоматизированного проектирования системы ААГ, описана математическая модель оптимизационного расчета системы ААГ, дается метод оптимизации, в (4) сформулированы особенности проектирования ССВ, произведен анализ его массогабаритных показателей при различных конструктивных исполнениях системы ААГ.

а