автореферат диссертации по химической технологии, 05.17.01, диссертация на тему:Абсорбция кислых компонентов топочных газов дистиллерной жидкостью содового производства

6 од

6 ДПР

харьковский пожгепшеекий институт

На правах рукопиои

Анкова Лкщмлла Викторовна

АБСОРБЦИЯ КИСЛЫХ КОМПОНЕНТОВ ТОПОЧНЫХ ГАЗОВ

дасшлЕшоЯ шкосив содового производства .

05.17.01 - технология неорганичеоких вещеотв

Автореферат диссертации на соискание ученой отепени кандидата технических наук

Харьков - 1993

Работа выполнена на кафедре химической техники и промышленной экологии Харьковского политехнического института.

Научный руководитель Официальные оппоненты

Ведущая организация

доктор технических'наук, профессор Ткач Г,А.

доктор технических наук, профессор Шапка A.B.

кандидат технических наук, старший преподаватель Шапорева Л.П.

Харьковское НПО "Карбонат"

Защита состоится _ 1993 г. в час.

на заседании специализированного совета Д- 068.39.04 при Харьковском политехническом институте (310002, г. Харьков, ул.Фрунзе,21).

С диссертацией можно ознакомиться S библиотеке Харьковокого политехнического институтам

Автореферат разослан ">¡-2, " -^^-^^^В^г1993 г«

Ученый секретарь специализированного совета

С

Гринь Г.И.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА

Дктуатаноохь_р^бощ. В районах расположения содовых предприятий, входящих в химические комплексы, сложилась неудовлетворительная экологическая обстановка. Поэтому природоохранные мероприятия приобретают первоочередное значение. Составной частью общей проблемы защиты окружаэдей среды является очистка сбросных газов от диоксида серы ( БОл ).

Применительно к содовым производствам этот вопрос до настоящего времени не рассматривался. Однако в связи с ужесточением нормативов по содержании вредных веществ в газовых выбросах, задача извлечения БОа. из топочных газов на содовых предприятиях нуждается в скорейшем решении.

Многообразие существующих методов газоочистки на большинстве предприятий не обеспечивает удовлетворительного решения данной проблемы, поскольку очистка газов традиционно связана о использованием дорогостоящих реагентов и необходимостью утилизации образующихся отходов.

В этой связи особо актуальной является разработка экономически оправданного метода очистки сбросных газов от SOi , учитывающего специфику содового производства.

Работа выполнялась в соответствии с всесоюзной государственной программой "Неорганические продукты", утверэденной 1КНТ СССР (постановление № 604/142 от 16.10.1984 г.) и постановлением расширенного заседания коллегии Минхимпрома & 26 о? I0.II.I983 г.

Недьи работы являлось теоретическое и экспериментальное изучение особенностей абсорбции БОа дистиллерной жидкостью, которая сама являемся отходом стадии дистилляции содового щ>о-изводства; влияний различных технологических параметров на скорость абсорбции я разработка технологической схемы газоочистки.

На^тщад новизна. В процессе выполнения работы:

- впервые экспериментально изучена кинетика абсорбции ЭОа дистиллерной жидкостью;

- исследована химическая ёмкость дистиллерной жидкости и кинетика растворения кальциевых соединений шлама;

- рассмотрены особенности поглощения СОа дистиллерной жидкостью;

- получены математические зависимости для параметров процесса абсорбции, создана математическая модель;

- в условиях промшленной установки определены основные особенности извлечения диоксида серы из топочных газов, проверена адекватность математической модели реальному процессу.

Прак2И2едкзч_це1Щость. Разработана технологическая схема и рекомендован режим ведения процесса абсорбции Б Од дистил-лерной жидкостью. Подготовлены рекомендации на проектирование промышленного аппарата.

Технологическая схема была испытана на пилотной установке, смонтированной в цехе кальцинации № 2 Стерлитамакского ПО "Сода". Ожидаемый экономический эффект составил в ценах 1991 года 445,4 тыс.руб. в год.

^лео<2щрщ цабощ» Основные результаты диссертационной работы докладывались на семинаре "Проблемы использования материальных и энергетических ресурсов, состояние охраны природы и пути достижения норм предельно допустимых концентраций выбросов на предприятиях содовой подотрасли (г. Черкассы, 1991 г.), на заседании ученого совета Харьковского НПО "Карбонат", технического совета Стерлитамакского ПО "Сода".

Пубшгкащид, По теме диссертации опубликовано 2 работы.

Обьеод а £,т2У£Т£ра £айр£Ц«, Диссертация состоит из введения, четырех глав, выводов, списка использованной литературы и приложений. Работа изложена на 189 страницах машинописного текста, оодержит 20 рисунков, 24 таблицы и 5 приложений. Список литературы включает 80 источников. С

основное содержание работы'

Ёо_Е£вденЕЩ обоснована актуальность теш, дано обоснование цели работы и основных положений, еыносимых на защиту, отмечены научная новизна и практическая значимость.

1 де2вой_гдаде_ приведен обзор литературных данных, посвященных очистке топочных газов от диоксида серы, физико-химическим особенностям извлечения ЭОа. и так же рассмотрены существующие технологические схемы процесса абсорбции.

Обосновано предложение использовать дистиллерную жидкость - сток стадии дистилляции в производстве соды, в качестве абсорбента при очистке топочных тазов от кислых компонентов.

На основании литературного обзора показана необходимость выполнения специальных исследований по определению кинетики абсорбции SOa дистиллерной жидкостью, определение химической емкости абсорбента, а так же определения кинетики растворения кальциевых соединений, содержащихся в шламе дистиллерной жидкости.

Во_в£0£0й £лзве описаны лабораторные экспериментальные исследования кинетики абсорбции диоксида серы рядом абсорбентов.

Установка состояла из блока получения диоксида серы, узла смешения газов (воздуха, СОа и SOa. ) и непосредственно реакционного сосуда, в котором происходило поглощение SOa абсорбентом.

В процессе экспериментов замерялись температуры, расхода реагентов и отбирались пробы на анализ.

Поскольку большая часть технологических жидкостей содового производства имеет щелочную реакцию, то для определения места, которое занимает дистиллерная жидкость среди них были проведены исследования на следующих абсорбентах: растворе А/а ОН с концентрацией I моль/л;- содобикарбонатной смеси с концентрацией hlai С08 / А/а НСОз 0,34 / 0,29; известковом молоке и дистиллерной жидкости. Опыты проводились на дистиллерной жидкости Стерлитамакского ПО "Сода", которая имела следующий состав :

Светлая часть, % мае.: Шлам, % мае. :

СаС 6.2- 9,21 СаСОа- 59,58

А/аСа -5,42 Са(ОИ;г17,41

Са(ОН)г 0,16 Са SO„- 10,29

CaSOi.-0.07 MgO - 5,50

V\20 - В5Д4 SlUi - 7,22

Сложный комплекс кальциевых соединений и других щелочных компонентов определяет специфику дистиллерной жидкости, как абсорбента. Это обусловливает актуальность использования дистиллерной жидкости по сравнению с другими традиционно используемыми поглотителями.

В ходе экспериментов изучалось влияние парциального давления диоксида серы во входящей газовой смеси в интервале (0,14 - 0,33) х 10 3 Па на скорость абсорбции различными абсорбентами.

Для всех абсорбентов выявлена прямопропорциональная зависимость вида

М = К а /О

где М - скорость абсорбции, кг/с; р - парциальное давление БОг , Па; К а - коэффициент пропорциональности. Били определена значения коэффициентов пропорциональности :

Ко = 0,9804 . 10~а- для раствора едкого натра; Ка = 0,8482 . КГ6 - для содобикарбонатной смеси; Ка = 0,7727.10 - для дистиллерной жидкости; К а = 0,6923 . Ю~е- для известкового молока.

Получены данные по степени очистки газа от Э Од изучаемыми абсорбентами. Дисгиллерная жидкость уступает раствору Л/а ОН - средняя степень очистки = 93 % и в незначи-

тельной степени содобикарбонагному раствору ч, = 86 %, средняя степень очистки, обеспечиваемая дистиллерной жидкостью, составила 85 % на одном контактном элементе.

Исследовалось влияние значения рН абсорбента на коэффициент массопередачи. С повышением значения рН растет коэффициент массопередачи. Это -объясняется тем, что увеличивается концентрация иона ОН" , что сдвигает равновесие при взаимодействии гидратированного БОа с активны;,! компонентом вправо, это в свою очередь приводит к растворению новых объемов

ЙО*. . •

' Изучалось влияние линейной скорости'газа в интервале 0,6 - 2,0 м/с на эффективность абсорбции. Данные полученный при этих исследованиях для Л/а ОН , содобикарбонатной смеси и дистиялерной жидкости показывают рост коэффициента массопередачи с ростом линейной скорости,, Это объясняется тем, что при повышении скорости газа, растет и поверхность контакта фаз, что приводит к более интенсивной абсорбции. Для раствора Л/а ОН коэффициент массопередачи растет быстрее, чем для дистиллерной жидкости и содобикарбонатной смеси. Результаты, полученные для дистиллерной жидкости и содобикарбонатной смеси были обработаны

методом наименьших квадратов в виде следующего уравнения

где Кдоа.- коэффициент массопередачи, м/с; иЗ - линейная скорость газа^.

Поскольку поглощение ведется суспензией, и активный компонент содержится в шламе, исследовалось влияние содержания шлама в суспензии на эффективность абсорбции. Исследования проводились для дистиллерной жидкости с концентрацией шлама от 40 до 90 кг/м3. Были получены данные, указывающие на линейный рост коэффициента массопередачи с ростом содержания твердого в' суспензии. При математической обработке экспериментальных данных было получено следующее уравнение :

Полученные результаты обусловлены тем, что при абсорбции диоксида серы дистиллерной жидкостью лимитирующей стадией процесса является растворение кальциевых, соединений, содержащихся в шламе. Определяющей для скорости растворения является поверхность растворения. Таким образом с увеличением количества твердого растет поверхность растворения, а следовательно и скорость абсорбции. -

Исследования по определению влияния плотности орошения на коэффициент массопередачи проводились в интервале 6000 - 11000 кг/м2.час. В опытах использовалась дистиллерная жидкость с массовой концентрацией шлама 40 - 50 кг/м3 и рН = 11,75 - 12,5. Результаты проведенных исследований показывает, что в данном случае плотность орошения абсорбента не оказывает заметного влияния на эффективность процесса абсорбции. Объясняется это, по-видимому, тем, что для данного абсорбента с данным значением рН достаточно велико содержание иона ОН" , поэтому сопротивление со стороны жидкой фазы практически отсутствует.

Поскольку решалась задача очистки промышленных топочных газов от йОа, также проводились исследования по совместной абсорбции диоксида серы и диоксида углерода, нходящего в состав топочных газов. Результаты исследований показывают, что присутствие в газовой смеси СОа в концентрации 8 - 12,5 % обьемнцх не влияет на процесс абсорбции диоксида серы.

При расчете количества дистиллерной жидкости необходимо учитывать и карбонизацию, для этого изучалась абсорбция С Оа» Кинетику абсорбция диоксида углерода изучали в тех же условиях и в зависимости, главным образом, от тех же факторов, что и в случае поглощения во, дистиллерной жидкостью.

Данные, полученные при изучении абсорбции СО, дистиллерной жидкостью указывают на то, что заметное влияние на интен- . сивность процесса абсорбции оказывает, как и в случае абсорбции ВОй. концентрация шлама в абсорбирующей суспензии. Исследования проводились для дистиллерной жидкости с концентрацией шлама 40 - 90 кг/м®. Обработанные результаты имеют вид следующего уравнения :

где Ксоа.~ коэффициент массопередачи, м/с; С] - концентрация шлама, кг/м3.

Так же, как и в случае абсорбции Сплотность орошения в исследуемом диапазоне 6000 - 14000 кг/м2.час не оказывает существенного, влияния на-интенсивность процесса абсорбции диоксида углерода. ...

При изучении дистиллерной суспензии, как возможного абсорбента, проводились исследования по определению химической емкости дистиллерной жидкости по отношению к кислым газам и кинетике растворения компонентов шлама этой суспензии.

Исследовалась дистиллерная жидкость Славянского ПО "Хим-пром", где в качестве сырья для получения извести исцользуется мел и дистиллеррая жидкость Стерлитамакского ПО "Сода", где в качестве сырья используют известняк. ■ ; ' .

■ Элкость дистиллерной жидкости определялась путем снятия кривой титрования, т.е. зависимости рН от■количества соляной кис лоты, добавленной к дистиллерной жидкости. Результаты представлены на рис. I. Общий ход кривых в целом совпадает. Имеющиеся на графиках "ступени" соответствуют оттитровыванию гидроксида и карбоната кальция. Имеющаяся небольшая "ступенька" в кривой титрования дистиллерной жидкости Ст ПО "Сода" соответствует оттитровыванию индивидуального вещества, возможно, оксида магния. Регламентированному значению 5 01 в выбрасываемом газе соотгт ветствует значение рН сернистой кислоты, равновесной с газом

Рис. I. Кривые титрования дистилларной суспензии.

а - дистиллерная суспензия СТО "Хитром", б - дистиллерная суспензия Ст ПО "Сода".

равное 4, раоочитанное по эмпирическому уравнению :

рИ = 2.226- 0,6516 С

где С - массовая доля диоксида серы в газовой смеси, %. Этому значению рН в переочете соответствует 0,18 моль для СПО "Хим-пром" г 0,21 моль - для Ст ПО "Сода" поглощаемого газа, что и является емкостью дистиллерной суспензии.

В реальных условиях не вся химическая емкость может быть попользована, в силу кратковременности контакта фаз и возможно недостаточной скорооти растворения компонентов шлама. Поэтому проводились исследования кинетики растворения кальциевых соединений шлама дистиллерной жидкости. Для этого в пробу диотиллерной жидкости, помещенную в термостатированную ячейку рН-метра, по достижении температуры 80 ± 2 °С добавляли при интенсивном перемешивании титрованный раствор ооляной кислоты в количестве обеопечивахвдем поддержание рН на заданном программой эксперимента уровне. Результаты представлены на рис. 2. Опыт работы о провальными дырчатыми тарелками показал, что обычно время пребывания абсорбента в аппарате ограничено 2-3 минутами. Значению' рН « 4 для 2 минут контакта соответствует 7,3 кг/м3 СаО для дистиллерной жидкости Ст ГО "Сода". Что в переочете на газ соответствует 62 % от макоимальной химической емкости дистиллерной жидкости.

В третьей главе содержится опиоание разработанной математи-. ческой модели процесса абсорбции, а также методики раочета количества выпаренной воды в процессе взаимодействия топорных газов о дистиллерной жидкостью.

Задача математического моделирования заключалась' в определении габаритов газоочистного аппарата.при заданной производительности (расчет проводился для элемента производительностью 25 т ооды в чао и параметров.газа, образующегося при сжигании мазута о содержанием серы до 3,9 %) на входе в аппарат,а также при _ заданном составе газа (ВДВ по 50г ) на выходе из аппарата. Задача решалась следущим образом: по технологическим соображениям задавались некоторые характеристики аппарата, а так же параметры газа в сечении" аппарата, что позволяло определить'габариты абсорбера.Если параметры выходящего газа не соответствова-

Ríe. 2. -Кинетические кривые.

г- зона высоких скоростей;!- зона низких скоростей. ji-'5

ли заданным ограничениям, корректировались задаваемые величины и повторялся цикл вычислений. Расчет велся для дистиллерной / жидкости Ст ПО "Сода".

В математической модели использовался метод последовательных приближений. Высокая сходимость обеспечивалась итерационной процедурой с применением метода деления отрезка пополам.

■ Математическая модель абсорбера определялась видом и размерами используемых в нем контактных устройств. В качестве контактных элементов по технологическим причинам была выбрана провальная дырчатая тарелка с диаметром отверстий 60 мм, долей сйободного сечения - 0,22 м2/^.

Так же для первоначального оценочного расчета была задана линейная скорость газа, обеспечивающая пенный режим, равная 2 м/с. Концентрация шлама в дистиллерной жидкости, исходя из возможности транспортировки без забивания коммуникаций была принята равной 70 кгДг.

Для расчета был задан коэффициент масштабного переноса К «л, учитывающий снижение эффективности абсорбции в промышленных условиях по сравнению с лабораторными. Значение коэффициента масштабного переноса было принято Км = 0,6 с возможностью последующего его уточнения.'...........

Математическая модель включает: расчет состава газовой смеси, подаваемой на очистку; расчет количества контактных элементов; расчет минимального количества дистиллерной суспензии для абсорбции 50а и СОа. ; расчет диаметра колонны; расчет высоты колонны; расчет гидравлического сопротивления тарелки; определение состава жидкости и газа на выходе из аппарата.

Отдельным универсальным блоком математической модели является расчет количества выпаренной вода. В его основе лежит рассмотрение параллельно протекающих процессов тепло- и массопере-носа, как единого процесса переноса энтальпии.

По результатам выполненных расчетов для проведения процес-оа абсорбции диоксида серы дистиллерной жидкостью рекомендован тарелочный абсорбер о конструктивными размерами, приведенными в таблице I.

Основные характеристики рекомендуемого технологического режима следующие :

- линейная скорость газового потока в аппарате 2 м/с ;

- плотность орошения, не менее 16500 кг/м^.час;

- массовое соотношение жидкость / газ, не менее 1,8 кг/кг;

- гидравлическое сопротивление тарелки - 256 Па.

Таблица I

Конструктивные параметры тарелочного абсорбера

Параметры и единицы измерения ! . Значение

Диаметр колошгы, м 3,4

Доля свободного сечения, м2/^ 0,22

Количество контактных элементов, шт 5

Диаметр отверстия в тарелке, м 0,06

Расстояние между тарелками, м 1,1

Высота аппарата, м . 10,&

В результате абсорбции по расчету выпаривается 11368 кг вбды в час при расходе газовой смеси 49470 мЗ/час при н.у. Аппарат обеспечивает степень очистки - 96 %,

В зетвертой главе описаны результаты отработки в промытаренных условиях технологической схемы очистки топочных газов содовых печей дистпллерной жидкостью на пилотной установке. Целью данных доследований являлась проверка правильности выбора параметров технологического режима и конструктивных размеров аппа- ' рата, а так же проверка адекватности математической модели реальному процессу. . - .

Испытания проводились на опытной установке (рис. 3),смонтировали ой в цехе кальцинации № 2 Ст ПО "Сода". Дистиллерная жидкость подавалась из цеха АДК №2 (абсорбции, дистилляции^ карбонизации), а топочный газ поступал из топки содовой печи й 2.

Опытный абсорбер был выполнен'с соблюдением требований, предъявляемых к физическим моделям. Диаметр аппарата - 0,7 м, общая высота - 11,1 м. Коммуникациями была предусмотрена циркуляция дистиллерной жидкости, а гак ае промывка аппарата и трубопроводов водой. Контрольно-измерительными средствами контролировался расход дистпллерной жидкости и газа, а так же температуры реагентов.

существующий трубопрово подачи воздуха в топку содовой печи №1

дистиллериал жидкость испарителей из цеха АДК М

топочный газ из топки содовой печи -И-

/ии

м

Рис. 3. Схема опытной установки в цеха кальцинации 15 2 Ст Ш "Сода" I - опытная колонна, 2 - вентилятор, 3 - центробежный насоо.

Заводские испытания проводились при расходах газа 3000 -3500 м3/час, что соответствовало линейной скорости газа в свободном сечении 2,1 - 2,5 м/с. Начальная массовая концентрация ¡ЗОа.в топочном.газе колебалась на уровне 670 - 040 мг/м3, плотность.орошения при работе без циркуляции составила (12 - 17) . И3 кгДг.час, соотношение жидкость / газ - 1,6 -2,6 кг/кг. Температура дистиллерной жидкости, подаваемой на абсорбцию колебалась от 82 до 90 °С, на выходе она составила 61 - 65 °С. Температура газа па входе в аппарат составила 170205 °С. Содержание углекислого газа ео входящей газовой смеси изменялось в пределах 6,8 - 8 % объемных. Газ подавался под. давлением 16 - 17 мм рт.ст. Входящая дистиллерная жидкость имела рН = 11,4 - 11,6.

Были проведены опыты с организацией циркуляции дистиллерной жидкости, плотность орошения при этом возросла до (70 - 100) . И3 кг/м^.час, а соотношение жидкость / газ до 10 - 14 кг/кг. В этих опытах влияние плотности орошения на измените коэффициента массопередачи отмечено не било.

Количество выпариваемой воды в результате абсорбции на пилотной установке составило 320 - 330 кг/час. Для оценки адекватности математической модели, разработанной для расчета количества выпаренной воды был сделан дополнительный расчет для средних фактических значений параметров, тлевших место в заводских условиях. Расчетное значение составило 304,6 кг/час, что указывает на адекватность созданной математической модели.

Степень очистки в заводских опытах составила 92,3 -94,8 %, что несколько ниже расчетного значения. Данные значения степени очистки в заводских экспериментах тем не менее обеспечивали необходимую концентрацию вОа. в выходящем газе ниже норм ПДЗ.

По результатам заводских испытаний был уточнен коэффициент масштабного переноса. Новое значение коэффициента масштабного переноса - 0,526.

Проведенные заводские эксперименты указывают на правильность выбора конструктивных размеров аппарата. Рекомендуемый

технологический режим ведения процесса позволяет обеспечить необходимую очистку топочных газов от диоксида серы. Результаты исследований на пилотной установке указывает на адекватность математической модели реальному процессу,

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Проведены исследования по выявлению зависимости скорости абсорбции SOa. от парциального давления диоксида серы во входящей газовой смеси для ряда абсорбентов:раствора едко-•го натра, содобикарбонагной смеси, известкового молока и дис-

тиллерной суспензии. Найдено, что рост парциального давления SOj, во входящем газе в интервале (0,14 - 0,33) 10 ^ Па приводит к пропорциональному росту скорости абсорбции для всех вышеназванных абсорбентов.

2. Интенсивность процесса массопередачи существенно зависит от линейной скорости газового потока при изменении линейной скорости от 0,6 до 2,0 м/с. Причем для более щелочных абсорбентов рост линейной скорости приводит к более динамичному росту коэффициента массопередачи.

3. С ростом значения рН абсорбента растет и коэффициент массопередачи. Для дистилдерной жидкости коэффициент массопередачи по SOj. находится в линейной зависимости от содер-дашя' шлама при изменении концентрации шлама от 40 до 90 кг/м3.

4. Плотность орошения, в диапазоне от 6000 до 11000 кг/м^.час не оказывает заметного влияния на интенсивность процесса абсорбции. Изменение концентрации диоксида углерода в пределах 8 - 12 % объемных также не влияет на абсорбцию диоксида серы.

5. Исследования абсорбции С Oj. дистиллерной жидкостью показали, что коэффициент массопередачи по С 0 а. зависит от концентрации шлама в абсорбенте. С увеличением содержания гдама в пределах от 40 до 90 кг/м3 растет и коэффициент масс-передачи.

6. При определении химической емкости дистиллерной жидкости содового производства и кинетики растнсрекзи кальцпеннх соединений шлсДма найденоt что 2 .чпгнутам взсиг.'од&^стЕкя рсстон-

тов соответствует 62 % максимальной химической емкости дистил-лерной жидкости по исследуемым компонентам.

7, По результатам лабораторных исследований разработана математическая модель процесса абсорбции кислых компонентов топочных газов дистиллерной жидкостью содового производства для элемента производительностью 25 т соды в час и для сжигания в топках содоеых печей мазута с содержанием серы до 3,9 %. Рассчитан промышленный абсорбер п рекомендованы параметры технологического режима ведения процесса.

Разработан отдельный модуль для расчета кол!гчества выпа--решюй воды для массообменных процессов.

8. Проведены испытания опытной установки в промышленных условиях на Стерлитамакском ПО "Сода" при соблюдении технологического режима, рекомендованного по результатам расчета математической модели. Результаты заводских испытаний позволяют утверждать, что математическая модель адекватна реальному • процессу.

• 9. Разработанная технология, как показали .заводские испытания, обеспечивает необходимую очистку топочных газов содовых печей ниже установленного значения ПДВ. В результате абсорбции происходит' упаривание дистиллерной жидкости, что дает экономию пара при производстве С а С а .

10. Ожидаемый экономический эффект от внедрения разработанной технологии в ценах 1991 года - 445,4 тыс. рублей в год.

Основное содержание работы отражено в следующих публикациях :

1. Цейтлин М.А., Анкова Л.В., Добряк A.M. Оценка возможности использовашш дистиллерной суспензии для очистки сбросных газов от кислых компонентов. Вопросы технологии химических производств и охраны окружающей среды: Труды НЖЩВД. Т. L XX, Харьков, 1990. - С. 29-33.

2. Шахова А.5., Анкова Л.В. Очистка сбросных газов'содового производства от серосодержащих компонентов. - В кн. Тезисы докладов семинара "Проблемы использования материальных и энергетических ресурсов, состояние охраны природы и пути до-

стижения норм.предельно допустимых концентраций выбросов на предприятиях содовой подотрасли. - Черкассы, 1991, - С. 7^8.

Поди, к пс-1. .V''1 • ' формат 60x84'/„. Бумага tun. Печать «фссшая. Усл. печ. л. Уч.-илд. л. ' Тираж . экл Зак. .Vi' 13ciплат но.