автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.01, диссертация на тему:Повышение эффективности процессов точения на основе обеспечения стабильного стружкодробления

ВВЕДЕНИЕ.

1 .СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕМЫ ДРОБЛЕНИЯ СТРУЖКИ.

1.1. Вид стружки, образующейся при точении, как фактор, определяющий прогресс в машиностроении.

1.2. Качественная и количественная оценка формы стружки.

1.3. Причины завивания и дробления стружки.

1.4. Анализ существующих методов завивания и дробления стружки.

1.4.1. Естественные методы.

1.4.2. Искусственные методы.

1.5. Управление параметрами, определяющими дробление стружки.

1.6. Цели и задачи исследования.

2. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ПРОЦЕССА УСТОЙЧИВОГО СТРУЖКОДРОБЛЕНИЯ ПРИ ТОЧЕНИИ.

2.1. Постановка задачи и расчетная схема.

2.2. Математическая формулировка задачи.

2.3. Решение уравнений.

2.4. Формулировка условий потери устойчивости витка стружки и его прочности.

2.5. Экспериментальная проверка достоверности математической модели.

2.6. Выводы.

3. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ РЕЗЦОВ С

ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ПЕРЕДНЕЙ ПОВЕРХНОСТЬЮ.

3.1. Специфические геометрические параметры.

3.2. Расчет кинематических углов.

3.3. Толщина срезаемого слоя и рабочая длина режущей кромки.

3.4. Моменты инерции и сопротивления поперечного сечения стружки.

3.5. Выводы.

4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ОСНОВНЫХ

ХАРАКТЕРИСТИК ПРОЦЕССА РЕЗАНИЯ ПРИ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ

ПЕРЕДНЕЙ ПОВЕРХНОСТИ.

4.1. Полная ширина площадки контакта.

4.2. Усадка стружки.

4.3. Средняя температура резания.

4.4. Силы резания.

4.5. Выводы.

5. ВЛИЯНИЕ СТРУЖКОФОРМИРУЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ ПЕРЕДНЕЙ ПОВЕРХНОСТИ СМП НА ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОЦЕССА РЕЗАНИЯ.

5.1. Накладной стружколом на плоской СМП.

5.2. Локальное сферическое углубление на плоской передней поверхности.

5.3. Локальные сферические выступы вдоль главной режущей кромки.

5.4. Выводы.

6. ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЕ СВОЙСТВА И ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ НЕКОТОРЫХ ИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ ФОРМ СМП.

6.1. Стандартные СМП круглой формы.

6.2. Специальная форма СМП из безвольфрамового твердого сплава. 6.3. Специальная форма СМП с криволинейной режущей кромкой.

6.4. Современные СМП со сложной формой передней поверхности.

6.5. Стабильность режущих свойств твердосплавных СМП.

6.6. Ускоренная оценка стойкости СМП при токарной обработке.

6.7. Комплексный подход к выбору СМП для токарной обработки.

6.8. Выводы.

Автоматизация механической обработки, а так же надежное функционирование технологических комплексов на базе токарных станков с ЧПУ, невозможны без решения проблемы стружкодробления. При этом компактная форма стружки необходима не только для сокращения отказов технологической системы, вызванных незапланированными остановками для ее удаления. Она может также выступать как важный диагностический признак состояния технологической системы и фактор обеспечения ее надежности. Кроме того, сливная стружка представляет опасность для станочников и является одной из распространенных причин производственного травматизма в механических цехах.

В современных условиях данная проблема наиболее эффективно решается путем создания специальной формы передней поверхности сменных многогранных пластин (СМП), которая должна сочетаться со схемой удаления припуска и режимами резания. В связи с этим традиционная геометрия рабочей части токарного резца претерпела и продолжает претерпевать существенные изменения. Такая тенденция характерна для многих ведущих производителей режущих инструментов: Sandvik Coromant, Iscar, Kennametal - Hertel, Krupp Widia и многих других. Целенаправленные действия по совершенствованию стружкодробящей способности СМП возможны лишь при полном представлении об особенностях формирования стружки на передней поверхности сложной формы и механике разрушения стружки при ее дроблении.

Недостаточная изученность и степень разработанности проблемы стружкодробления, с одной стороны, и научно-практическая значимость повышения стабильности стружкодробления с дугой, обусловили актуальность и выбор темы диссертации. Работа выполнена в порядке частной инициативы, а так же совместно с рядом машиностроительных предприятий Тульской области в рамках научно-технической программы «Научные исследования высшей школы по приоритетным направлениям науки и техники» (Минобразования России, 2001 - 2002 г.г.).

Цель данной работы заключается в повышении эффективности процессов точения на основе обеспечения стабильного стружкодробления.

Для достижения поставленной цели, на основании проведенного анализа состояния вопроса, необходимо решить следующие задачи:

1. Разработать математическую модель стабильного процесса стружкодробления на основе учета механизма взаимодействия витка стружки с задней поверхностью инструмента и провести ее экспериментальную проверку.

2. Исследовать особенности геометрии режущей части инструмента с криволинейной режущей кромкой, которая образуется при пересечении цилиндрической передней и плоской задней поверхностей.

3. Изучить особенности процесса резания инструментами, оснащенными СМП с передней поверхностью сложной формы.

4. Обосновать и разработать методику ускоренной оценки стойкости СМП для токарной обработки, которая реализуется в производственных условиях с минимальными затратами.

5. Разработать комплексный подход к выбору СМП для токарной обработки на основе оценки технико-экономических показателей.

Объектом исследования являются процессы, связанные со стабильным формированием компактной стружки, для обеспечения возможности автоматизации процессов точения.

Предмет исследования составляют научные и методические подходы (основы) механизма принятия решения, которые обеспечивают эффективность процессов точения.

В первой главе рассмотрено современное состояние проблемы дробления стружки в машиностроении. Показано, что эта проблема особенно остро проявляется в условиях автоматизированного производства, а также при обработке деталей на дорогостоящих станках с ЧПУ. Недостаточная изученность и степень разработанности проблемы стружкодробления определили степень и задачи исследования.

Вторая глава посвящена разработке математической модели процесса устойчивого стружкодробления при точении, которая учитывает особенности взаимодействия витка стружки с задней поверхности. На основе принятого критерия устойчивости описаны условия перехода от завивания стружки в спираль к стабильному дроблению на фрагменты в виде полуколец. Представлены расчетные зависимости, определен порядок расчетов, разработана программа расчета на ПЭВМ.

В третьей главе рассмотрены геометрические особенности резцов с цилиндрической передней поверхностью. Цилиндрическая передняя поверхность приводит к образованию криволинейной режущей кромки, для которой характерно непостоянство геометрических параметров в различных ее точках.

В четвертой главе представлены результаты экспериментальных исследований основных характеристик процесса резания при цилиндрической передней поверхности к которым относятся ширина площадки контакта стружки с передней поверхностью, усадка стружки, средняя температура и составляющие силы резания. Установлено их отличие от аналогичных характеристик при плоской передней поверхности.

В пятой главе рассмотрено влияние различных стружкоформирующих элементов передней поверхности на основные характеристики процесса резания. Установлена общая особенность, характерная для накладного струж-колома, локального сферического углубления и сферических выступов на передних поверхностях различных СМП.

В шестой главе рассмотрены эксплуатационные свойства и область применения некоторых из существующих форм СМП. Обоснована и апробирована методика ускоренной оценки стойкости СМП для токарной обработки, которая легко реализуется в производственных условиях. Выработан комплексный подход, облегчающий потребителю выбор оптимального варианта СМП из предлагаемого многообразия на рынке инструментов.

Автор защищает:

1. Теорию перехода от сливной спиральной стружки к формированию устойчивой дробленной стружки.

2. Методическое и программное обеспечение процессов с устойчивым стружкодроблением для проектирования технологических процессов автоматизированного производства.

3. Результаты экспериментальных исследований процессов резания с использованием инструментов, оснащенных СМП с разработанной формой поверхности и СМП со сложной формой передней поверхности:

- размеры площадки контакта стружки с передней поверхностью;

- коэффициент продольного укорочения стружки;

- средняя температура резания;

- составляющие силы резания;

- диапазоны режимов резания, при которых обеспечивается стабильное стружкодробление.

4. Условия фрикционного взаимодействия задней поверхности СМП с контактирующей стружкой, на основе которых предложена ее ступенчатая конфигурация.

5. Комплексный подход к выбору формы СМП, обеспечивающий оптимальное сочетание стабильности стружкодробления, надлежащей стойкости инструмента и экономических показателей.

6. Методику ускоренной оценки стойкости СМП для токарной обработки.

Научная новизна заключается в:

• теоретическом и экспериментальном обосновании условий стабильного стружкодробления, базирующихся на представлении об образовании витка стружки как гибкого стержня переменной длины при его критическом взаимодействии с задней поверхностью инструмента;

• методологическом подходе к выбору оптимальной формы поперечного сечения стружки, обеспечивающего стабильное стружкодробление;

• математической модели для оценки характера образующейся стружки при точении различных конструкционных сталей;

• конфигурации задней поверхности СМП, обеспечивающей стабильность стружкодробления за счет увеличения силы трения при взаимодействии с ней витка стружки.

Практическая значимость работы заключается в:

• программном обеспечении расчетов технологических процессов в автоматизированном производстве с устойчивым стружкодроблением ;

• комплексном подходе к выбору оптимальной формы СМП, обеспечивающей необходимые эксплуатационные показатели в процессе реализации конкретной технологической операции; 9

• ускоренной оценке стойкости СМП при точении, максимально соответствующей условиям производства;

• зависимостях между характеристиками процесса резания и стружко-формирующей геометрии СМП различных форм;

• использовании результатов исследований по выбору формы передней поверхности СМП в учебном процессе при подготовке инженеров по специальностям 120100 «Технология машиностроения» и 120200 «Металлорежущие станки и инструменты».

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. В результате исследований, выполненных в диссертации, осуществлено решение важной научно-технической проблемы обеспечения стабильного стружкодробления при точении путем уточнения механизма взаимодействия витка стружки с задней поверхностью резца и придания ему необходимой формы поперечного сечения на основе различной стружкоформи-рующей геометрии передней поверхности.

2. Разработанная математическая модель, описывающая условия перехода от завивания к дроблению стружки, позволяет для конкретных условий токарной обработки (марка обрабатываемого материала, принятые режимы резания) установить геометрию стружкоформирующей части передней поверхности, при которой достигается стабильное дробление стружки. Это обеспечивает реализацию адресного удовлетворения потребностей покупателя в сменных многогранных пластинах с соответствующей формой передней поверхности и расширение на этой основе сегмента рынка.

3. Результаты компьютерного моделирования процесса стружкодробления удовлетворительно согласуются с результатами экспериментальных исследований. Имеющиеся расхождения обусловлены разбросом механических свойств обрабатываемого материала и влиянием побочных факторов, неучтенных в математической модели.

4. На основе теоретических исследований установлено, что для резцов с цилиндрической передней и плоской задней поверхностями характерна криволинейная режущая кромка, которая в общем виде может быть представлена частью дуги эллипса. При этом цилиндрическая поверхность характеризуется вогнутостью (выпуклостью), величина которой зависит от рабочей длины режущей кромки. Это приводит к непостоянству геометрических параметров в различных точках режущей кромки как в статической, так и в кинематической системах координат. Криволинейная кромка формирует стружку с большим, чем при прямолинейной кромке, моментом инерции поперечного сечения, что увеличивает ее жесткость.

5. При свободном резании и симметричном расположении режущей кромки относительно срезаемого слоя установлено непостоянство полной ширины площадки контакта в пределах рабочей длины режущей кромки на резцах с цилиндрической передней поверхностью, наименьшие значения которой соответствуют точкам кромки с наибольшим значением угла X. При скоростях резания У>50м/мин выпуклость передней поверхности вызывает уменьшение размеров площадки контакта, усадки стружки и средней температуры резания. Вогнутость, напротив, их увеличивает. Криволинейная кромка резцов с цилиндрической поверхностью вызывает увеличение сил резания, причем выпуклая - в большей степени. Разница в рассмотренных характеристиках нивелируется с уменьшением вогнутости (выпуклости) и при смещении режущей кромки относительно срезаемого слоя.

6. Экспериментально установлена общая особенность, характерная для накладного стружколома, локального сферического углубления и сферических выступов на передних поверхностях различных СМП, которая заключается в уменьшении фактической площади контакта со стружкой. Это приводит к снижению деформационных, силовых и тепловых характеристик процесса резания и, как следствие, - к повышению стойкости. Одновременно с этим сферические углубления и выступы формируют жесткую конфигурацию поперечного сечения стружки, что стабилизирует процесс ее дробления при точении.

7. На основе анализа отечественных и зарубежных нормативов режимов резания обоснована и экспериментально подтверждена методика ускоренной оценки стойкости СМП при токарной обработке, которая основана на постоянстве значения показателя относительной стойкости для твердосплавных резцов т-0,2 и легко реализуется в производственных условиях.

232

8. На основе оценки технико-экономических показателей, определяющих конкурентоспособность любой продукции, разработан комплексный подход, облегчающий потребителю выбор наиболее приемлемого варианта СМП для токарной обработки из многообразия инструментов, предлагаемых на рынке.

9. Некоторые результаты исследований приняты к внедрению на промышленных предприятиях г. Тулы: ГУП ГНПП «Сплав» и ОАО ТНИТИ.

1. Айрикян А.Д., Гнатюк А.П., Джугурян Т.Г., Собакин A.B. Стружкодробление при обработке сборными резцами // СТИН. 1998. - №5. - С. 24-25.

2. Армарего И. Дж. А., Браун Р.Х. Обработка металлов резанием. Пер. с англ. М.: Машиностроение, 1997, 325с.

3. Аршинов В.А., Алексеев Г.А. Резание металлов и режущий инструмент. 3-е изд., перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1976. - 440с.

4. Баженов М.Ф., Байчман С.Г., Карначев Д.К. Твердые сплавы. Справочник.- М.: Металлургия, 1978. 184с.

5. Баранчиков В.И. Резцы со стружколомом новой конструкции // Станки и инструмент. 1992 - № 6. - С.45.

6. Басов В.В., Садовничев Г.М. Определение обрабатываемости сталей методом возрастающей скорости резания. // Станки и инструмент. 1998. -№ 10. - С.32-33.

7. Башков B.M., Кацев П.Г. Испытания режущего инструмента на стойкость.- М.: Машиностроение, 1985. 136 с.

8. Биккин М.М., Григорьев В.А., Федотов A.B. Исследование производительности и надежности станков с ЧПУ. Экспресс информация. Отечественный опыт. М.: НИИмаш, 1984. - Вып. 10. - С. 5-8.

9. Бобров В.Ф. Влияние угла наклона главной режущей кромки инструмента на процесс резания металлов. М.: Машгиз, 1962, 149 с.

10. Ю.Бобров В.Ф. Основы теории резания металлов М.: Машиностроение, 1975.-344с.

11. Бобров В.Ф., Иванов В.В. О режущих свойствах титановых твердых сплавов при непрерывном точении углеродистых и легированных конструкционных сталей // Вестник машиностроения. 1979. - № 2. - С.32-36.

12. Бобров В.Ф., Иерусалимский Д.Е. Резание металлов самовращающимися резцами. М.: Машиностроение, 1972, 112с.

13. Вулф A.M. Резание минералокерамическими резцами. M.-JL, Машгиз, 1958, 183с.

14. Вульф A.M. Резание металлов. Изд. 2-е. М.: Машиностроение, 1973. -496 с.

15. Выбор токарного инструмента и режимов резания: Руководство R 8040 В: 2. - Sandvik Coromant, 1987. - 56с.

16. Геллер Ю.А., Рахштадт Л.Г. Материаловедение. -М.: Металлургия, 1975.- 447с.

17. Горчаков Л.М., Колев К.С. Статистические исследования режущих свойств твердых сплавов / Тр. Сев. Кавказ, горно-металлург. ин-та / 1975, вып. 37. С. 9-13.

18. Грановсий Г.И. Обработка экспериментальных исследований резания металлов. М.: Машиностроение, 1982. - 112с.

19. Дудкин Е.В., Зайцев В.В. Методика оценки режущих свойств безвольфрамового твердого сплава ТН-20 // Станки и инструмент. 1981. - №10. -С.18.

20. Дэннис Дж., Шнабель Р. Численные методы безусловной оптимизации и решения нелинейных уравнений. М.: Мир, 1988. - 440с.

21. Ермаков Ю.М. Технология и станки тангенциального точения М.: Машиностроение, 1979. - 152с.

22. Ермаков Ю.М. Перспективы развития и эффективного использования режущего инструмента // Станки и инструмент. 1988. - №2 - С. 16-19.

23. Жохова В.В. Повышение эффективности токарной обработки на основе анализа параметров процесса формообразования стружки и формы передней поверхности твердосплавных пластин. Дис. . канд. техн. наук -Москва, 1998, 260с.

24. Зорев H.H., Фетисова З.М. Обработка резанием тугоплавких сплавов. -М.: Машиностроение, 1966. 227с.

25. Иванов В.В. Режущие свойства титановых твердых сплавов при обработке конструкционных углеродистых и легированных сталей, Дисс. . канд. техн. наук, 1979, 210с.

26. Иванов В.В. Режимы резания при точении стали 30ХГСА резцами из сплава ТН-20 // Прогрессивные процессы механической обработки и режущие инструменты / ЦНИИНТИ. Москва, 1981. - С. 41-42.

27. Иванов В.В. Ускоренная оценка режущих свойств твердосплавных резцов // Техника машиностроения. 1999, - № 3(21). - С. 5-6.

28. Иванов В.В. Стружколомающая способность режущих твердосплавных пластин при токарной обработке // СТИН. 2000. - № 10 - С. 29-31.

29. Иванов В.В., Иванов Р.В. Режущие свойства современных марок твердых сплавов // Режущие инструменты и метрологические аспекты их производства / ТулГУ, Тула, 1997. - С. 25-31.

30. Иванов В.В., Спиридонов Э.С. Температура резания при обработке конструкционных сталей безвольфрамовыми твердыми сплавами // Исследования в области технологии механической обработки и сборки машин / ТулПИ. Тула, 1978, - С. 83-88.

31. Иванов В.В., Кравцова Т.А., Протасова H.H. О возможности замены на-пайных зенкеров расточными резцами // Передовой производственный опыт. 1986. - №6. - С. 67-68.

32. Игошин В.В. Определение оптимального радиуса завивания стружки при ее дроблении и расчет стружколомов // Вопросы обработки резанием: Ученые записки ППИ. Пенза: Приволж. кн. изд-во, 1965. - Вып. 1. - С. 67-72.

33. Иноземцев А.Н. Структурно-параметрический синтез из параллельно работающих станков для токарной обработки изделий массового производства. Дисс. . канд. техн. наук-Тула, 1984, 321с.

34. Инструмент для станков с ЧПУ, многоцелевых станков с ГПС / И.Л. Фа-дюшин, Я,А. Музыкант, А.И. Мещеряков и др. М.: Машиностроение, 1990.-272с.

35. Калдор С., Бер А., Ленц Е. Механизм дробления стружки // Конструирование, 1979, т. 101, №3, С. 92-102.

36. Кацев П.Г. Статистические методы исследования режущего инструмента. Изд. 2-е, перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1974. -231с.

37. Козин И.Я. Проходной резец с эллиптическим участком режущей кромки при вершине // Станки и инструмент. 1969. - № 8. - С. 26.

38. Корн Г., Корн Т. Справочник по математике для научных работников и инженеров. М.: Наука, 1968. - 720с.

39. Кондратов A.C. Повышение производительности станков токарной группы. М.: Машиностроение, 1987. - 48с.

40. Корчуганова М.А. Исследование условий эффективного стружколомания при переменных режимах резания резцами с СМП. Дис. . Канд. техн. наук. - Томск, 2000, 210с.

41. Крагельский И.В., Добычин М.Н., Комбалов B.C. Основы расчетов на трение и износ. М.: Машиностроение, 1977. - 526с.

42. Куфарев Г.Л., Окенов К.Б., Говорухин В.А. Стружкообразование и качество обработанной поверхности при несвободном резании. Фрунзе «Местеп», 1970. - 170с.

43. Лавров Н.К. Завивание и дробление стружки в процессе резания. М.: Машиностроение, 1971. - 81 с.

44. Лоладзе Т.Н. Прочность и износостойкость режущего инструмента. -M.: Машиностроение, 1982. -320с.

45. Малкин А.Я., Семенченко Д.И. Проектирование и эксплуатация инструмента автоматических линий // «Станки и инструмент». 1959. - № 8. - С. 16-21.

46. Марочник сталей и сплавов / В.Г. Сорокин, A.B. Волосникова, С.А. Вят-кин и др.; Под. общ. ред. В.Г. Сорокина. M.: Машиностроение, 1989. -640с.

47. Машиностроительные материалы: Краткий справочник / В.М. Раскатов, B.C. Чусиков, Н.Ф. Бяссонова, Д.А. Вейс. 3-е изд. перераб. и доп. - М.: Машиностроение, 1980, 511с.

48. Металлообрабатывающий твердосплавный инструмент. Справочник / B.C. Самойлов, Э.Ф. Эйхманс, В.А. Фальковский и др. М.: Машиностроение, 1998. - 368с.

49. Мир металлообработки, №1, 1995.

50. Михайлов C.B., Чижов В.Н. Формирование плотноупакованных рулонов стружки на операциях прорезания канавок и отрезания // СТИН. 1995. -№6.-С. 21-24.

51. Модернизация и рациональное использование станков для работы твердыми сплавами. Выпуск 1. Токарные станки / Охлянд А.Б., Тациевский Л.Г., Градусов Н.М. и др. М.: Машгиз, 1950. 253с.

52. Общемашиностроительные нормы вспомогательного времени и времени на обслуживание рабочего места на работы, выполняемые на металлорежущих станках (Массовое производство). М.: Экономика, 1988. - 365с.

53. Общемашиностроительные нормативы времени и режимов резания для нормирования работ, выполняемых на универсальных и многоцелевых станках с числовым программным управлением. Часть II. Нормативы режимов резания. Москва.: Экономика, 1990. - 473с.

54. Панкин A.B. Обработка металлов резанием. М.: Машгиз, 1961, 520с.

55. Петрухин С.С. Общий метод определения кинематических геометрических параметров режущей части инструментов // Известия вузов. Машиностроение. 1962. - № 10.-С. 151-155.

56. Подураев В.Н. Обработка резанием с вибрациями. М.: Машиностроение,1970.-350с.

57. Полетика М.Ф. Контактные нагрузки на режущих поверхностях инструментов. -М.: Машиностроение, 1969, 150с.

58. Прогрессивные режущие инструменты и режимы резания металлов: Справочник / В.И. Баранчиков, В.А. Жаринов, Н.Д. Юдина и др.; Под. общ. ред. В.И. Баранчикова. М.: Машиностроение, 1990. - 400с.

59. Прочность. Устойчивость. Колебания. / Под. ред. И.А. Биргера и Я.Г. Па-новко. -М.: Машиностроение. Т.1. 1968. - 631с.; Т.2. - 1968. - 468с.

60. Развитие науки о резании металлов / Под ред. H.H. Зорева. М.: Машиностроение, 1969,415с.

61. Расчеты на прочность в машиностроении / Под ред. С.Д. Пономарева. -М.: Машгиз. Т.1. 1956. - 884с.; Т.2. - 1958. -974с.

62. Рациональное использование СМП из твердых сплавов серии МС для токарной обработки сталей и чугунов. Методические рекомендации / Моисеев А.В., Мальцев О.С., Мамкин Г.И., Спиридонов Э.С., Иванов В.В. -М.: ВНИИТЭМР, 1991. 134с.

63. Резников А.Н., Козин И .Я. Резцы с цилиндрической передней поверхностью // Станки и инструмент. 1969. - № 12. - С. 24-25.

64. Робототехника и гибкие автоматизированные производства в отраслях промышленности: Учебное пособие для втузов / И.М. Макаров, П.Н. Бе-лянкин и др. Под ред. И.М. Макарова. М.: Высшая шк., 1986. - 176с.

65. Самойлов B.C. Новый ассортимент сменных многогранных пластин для металлообработки // ИТО. 2000. - № 10. - С. 34-36.

66. Сборный твердосплавный инструмент / Г.Л. Хает, В.М. Гах, К.Г. Грома-ков и др.; Под общ. ред. Г.Л. Хаета. М.: Машиностроение, 1989. - 265с.

67. Светлицкий В.А. Механика гибких стержней и нитей. М.: Машиностроение, 1978. -222с.

68. Сменные многогранные пластины для точения, фрезерования и резьбона-резания: Каталог. M. : МКТС, 1995. - 123 с.

69. Сменные пластины и инструмент САНДВИК-МКТС: Каталог В-100.04 -рус. М.: САНДВИК-МКТС, 2000. - 168с.

70. Способы завивания и дробления сливной стружки и области их применения: Руководящие материалы. М.: НИИмаш, 1970, 36с.

71. Справочник инструментальщика / И.А. Ординарцев, Г.В. Филиппов, А.Н. Шевченко и др. Под общ. ред. И.А. Ординарцева. Л.: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1987. - 846с.

72. Справочник машиностроителя. Вб-ти т. Т. 3 / Под ред. C.B. Серенсена. -3-е изд., перераб. и доп. М.: Машгиз, 1962, 463 с.

73. Справочник металлиста. Том 4. М.: Машгиз, 1961. 778с.

74. Справочник металлиста. Том 5. М.: Машгиз, 1960. 1184 с.

75. Справочник технолога-машиностроителя. В 2-х т. Т 2. / Под редакцией А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова. М.: Машиностроение, 1986. - 496с.

76. Старков В.К. Обработка резанием. Управление стабильностью и качеством в автоматизированном производстве. М.: Машиностроение, 1989. -296с.

77. Технология шлифования и заточки режущего инструмента / М.М. Паней, Л.Г. Дибнер, М.Д. Флид. М.: Машиностроение, 1988. - 288с. (Б-ка инструментальщика).

78. Тронт Е.М. Резание металлов: Пер. с англ. / Пер. Г.И. Айзенштока. М.: Машиностроение, 1980. - 263с.

79. Третьяков В.И. Основы металловедения и технологии производства спеченных твердых сплавов. 2-е изд. М.: Металлургия, 1976. 528с.

80. Феодосьев В.И. Сопротивление материалов: Учебник для втузов 9-е изд. перераб. - М.: Наука. Гл. ред. физ. - мат. лит. 1986. - 512с.

81. Филопенко С.Н. Резание металлов М.: Машгиз, 1963. 211с.

82. Филопенко С.Н., Глушенко B.C. Электроискровое дробление стружки // Вестник машиностроения. 1975. - № 1. С. 77.

83. Филиппов Г.В. Режущий инструмент. Л.: Машиностроение, 1981. - 392с.

84. Шевяков Л.А. Твердосплавный резец с переменными углами резания // Станки и инструмент. 1971 - №5. - С. 36-37.

85. Coated inserts with improved swart control. "Austral. Mach. and Prod. Eng.", 1980, 33, №2,37.

86. Druminski R., Mainusch M. Sensor zur automatischen Spanbrucher-Kennung beim Drehen. "ZWF", 1979, 74, №1, p. 9-19.

87. Eurotungsten primier carburier français. "Mach. outil", 1978, 43, №350, p 5361.

88. Guid d'utilisation des outuls "COROKEY". С 2903: 2 FRE, Sandvik Coro-mant, 1996.

89. König W., Otto F., Kluft W. Spantonman bei der Drehbearbeitung Möglichkeiten zur automatischen ErKennung. Techn. Zbl. Prakt. Metallbearb., 1978, 72, №1-2, 13-18.

90. Kuijanic E. Pouzdanost jedne kratkotzajne metode za utvrdivanje postojanosti alata. "Strojarstvo", 1974, 16, №3, S.III - 115.

91. Mackscheidt F. Wirtschaftliches Zeispanen mit Hartmetall Wendsch - neidplatten. "Werkstattstechnik", 1979, 69, №2, 69-72.9 7. Metal working World. Information from Sandvik Coromant AB. № 13, 1987.

92. Nakayama K., Arai M., Kondo T., Suzuki H. Cutting tool with curved rake face a means for breaking Thin chips. "CIRP Ann", 1981, 30, №1, p. 5-8.

93. Stabler G.V. The Foundamental Geometry of Cutting Tools, Proceedings of the Institution of Mechanical Engineers, vol 165, 1951.

94. Sumitomo's throwaway insert. "Tooling". 1980, 36, №6, p. 39-40.

95. TURNING GUIDE. Sandvik Coromant. C 1029.010 - ENG. - 1985. - 203 c.

96. Walton A.B., Worthington B. The performance of cutting tools with unusual "forms". "Proc 21-th Int. Mach. Tool Des. And Res. Conf.", 1980, p. 411-419.

97. Worthington B. Acomprehensive literature survey of chip control in the turning process. Int. J. Mach. Tool and Res., 1977, p. 103-116.

98. Weller E.J. Designed in chip control. "Tool and Prod", 1980, 45, №11, p. 92-93.

99. Werkzeuge zum Spanen. "Werkstattstechnik", 1980, 70, №5, 362-364.

100. Procedure CDEL(a,bxomp; var cxomp); var d:real;begin d:=l/(SQR(bl.)+SQR(b[2]));cl.:=d*(a[l]*b[l]+a[2]*b[2]); c[2]:=d*(a[2]*b[l]-a[l]*b[2]) end;

101. Procedure CPRO(a,bxomp; var cxomp); begincl.:=a[l]*b[l]-a[2]*b[2]; c[2]:=a[2]*b[ 1 ]+a[ 1 ]*b[2] end;

102. Procedure CRAZ(a,bxomp; var cxomp); begincl.:=a[l]-b[l]; c[2]:=a[2]-b[2] end;

103. Procedure CSUM(a,bxomp; var cxomp); begincl.:=a[l]+b[l]; c[2]:=a[2]+b[2] end;

104. Procedure CSOPR(axomp; var bxomp); begin bl.:=a[l]; b[2]:=-a[2] end;

105. Procedure CDUB(a:comp; var bxomp); begin bl.:=a[l]; b[2]:=a[2] end;

106. Procedure CTRIH(a:comp; var M,arg:real); begin

107. Procedure CLOG(a:comp; var b:comp); var R,T:real; begin CTRIH(a,R,T); bl.:=LN(R); b[2]:=T end;

108. Procedure CLOGl(a:comp; var b:comp); begin CLOG(a,b); if b2.<0 then b[2]::=b[2]+2*Pi end;

109. Procedure CEXP(a:real; var bxomp); beginbl.:=COS(a); b[2]:=SIN(a) end;

110. Procedure COBR(a,b:real; var c:comp); begin cl.:=a; c[2]:=b end;

111. Procedure CVID(c:comp; var a,b:real); begin a:=cl.; b:=c[2] end;

112. Procedure CPRS(a:real; bxomp; var cxomp); begin cl.:=a*b[l]; c[2]:=a*b[2] end;

113. Function SIGN(a:real):real; begin SIGN:=a/ABS(a) end;

114. Function LINT(x 1 ,x2,y 1 ,y2,x:real):real; begin LINT :=y 1 +(y 2-y 1)*(x-x 1)/(x2-x 1) end;

115. Function TAN(x:real):real;var R,J,F,sO,Aw,Bw,Cw,shaq,Fkt, Av,Bv,Cv,Au,Bu,Cu,Fct,kapv,kfr,Nf,Qf,

116. Ng,Qg,Nh,Qh,psir,psig,psih,RRl,RR2:real ma:arrl;kapm,epm,xm,ym,pm:rvek; k,kf:word; fbl:TextFile; begin

117. READNO('FOO 1 .txt',3,18,2,ma,x0m,lr,s);omega:=xOm 1 .; alpha:=x0m[2] *Pi/180; kfr:=x0m[3];xmin:=0; xmax:=0; ymin:=0; ymax:=0;1. Aw:=l -2* alpha/(3 *Pi);

118. B w :=1 -alpha/(3*Pi)*( 1 -COS(alpha));

119. Cw:=alpha/(3*Pi)*SIN(alpha);shaq:=shag;

120. SetLength(kapm,nsag+1); S etLength(epm,nsag+1); SetLength(xm,nsag+1); SetLength(ym,nsag+1); SetLength(pm,nsag+l);1. Av:=Aw; Bv:=Bw; Cv:=Cw;

121. DifEq(Av,Bv,Cv,kapm,epm,Nf,Qf);1.tegr(kapm,epm,xm,ym,pm,psir);

122. Fkt:=SQR(kapmnsag.-1 )+SQR(xm[nsag]-1 )+SQR(ym[nsag]) Qg:=0; Ng:=0; psig:=0;repeat

123. Au:=Aw+shaq; Bu:=Bw; Cu:=Cw; DifEq(Au,Bu,Cu,kapm,epm,Nf,Qf); Integr(kapm,epra,xm,ym,pm,psir);

124. Fct:=SQR(kapmnsag.-l)+SQR(xm[nsag]-l)+SQR(ym[nsag]) if Fct<Fkt then begin Fkt:=Fct; Av:=Au; Bv:=Bu; Cv:=Cu; psig:=psir; Ng:=Nf; Qg:=Qf end;

125. Au:=Aw-shaq; Bu:=Bw; Cu:=Cw; DifEq(Au,Bu,Cu,kapm,epm,Nf,Qf); Integr(kapm,epm,xm,ym,pm,psir);

126. Fct:=SQR(kapmnsag.-l)+SQR(xm[nsag]-l)+SQR(ym[nsag]); if Fct<Fkt then begin Fkt:=Fct; Av:=Au; Bv:=Bu; Cv:=Cu; psig:=psir; Ng:=Nf; Qg~Qf end;

127. Au:=Aw; Bu:=Bw+shaq; Cu:=Cw; DifEq(Au,Bu,Cu,kapm,epm,Nf,Qf); Integr(kapm,epm,xm,ym,pm,psir);

128. Fct-SQR(kapmnsag.-l)+SQR(xm[nsag]-l)+SQR(ym[nsag]) ifFct<Fkt then begin Fkt:=Fct; Av:=Au; Bv:=Bu; Cv:=Cu; psig:=psir; Ng:=Nf; Qg:=Qf end;

129. Au:=Aw; Bu:=Bw-shaq; Cu:=Cw; DifEq(Au,Bu,Cu,kapm,epm,Nf,Qf); Integr(kapm,epm,xm,ym,pm,psir);

130. Fct :=SQR(kapmnsag.-1 )+SQR(xm[nsag]-1 )+SQR(ym[nsag]) if Fct<Fkt then begin Fkt:=Fct; Av:=Au; Bv:=Bu; Cv:=Cu; psig:=psir; Ng:=Nf; Qg:=Qf end;

131. Au:=Aw; Bu:=Bw; Cu:=Cw+shaq; DifEq(Au,Bu,Cu,kapm,epm,Nf,Qf); Integr(kapm,epm,xm,ym,pm,psir);

132. Fct:=SQR(kapmnsag.-1 )+SQR(xm[nsag]-1 )+SQR(ym[nsag]); if Fct<Fkt then begin Fkt:=Fct; Av:=Au; Bv:=Bu; Cv:=Cu; psig:=psir; Ng:=Nf; Qg:=Qf end;

133. Au:=Aw; Bu:=Bw; Cu:=Cw-shaq; DifEq(Au,Bu,Cu,kapm,epm,Nf,Qf); Integr(kapm,epm,xm,ym,pm,psir);

134. RR1~-(Nh*SIN(psih)+Qh*COS(psih)); RR2 :=Nh* COS (psih)-Qh* SIN(psih);

135. Peresch(npr,xm,ym,карт,xmin,xmax,ymin,ушах,kapv);

136. Unit READ 1 M; interface uses GLOB; Procedure READNO(fname:string; m,l,k:word; var ma:arrl ; var r:vectorl ;

137. Function Fpr(A,kappa,lambda:real):real; var epsilon:real; beginepsilon:=(A-SQR(kappa))/(2*omega); Fpr :=kappa* (-SQR(lambda)/(omega* (1 +epsilon))+ omega* epsilon* SQR( 1 +epsilon));end; {}

138. Nf:=epmnsag.; Qf:=-rm[2]/((l+Nf)*omega);end;

139. Top = 336 Width = 97 Height = 41 Caption = 'Пуск'

140. Font.Charset = RUS SI ANCHARSET Font.Color = clWindowText Font.Height = -21 Font.Name = 'Arial' Font.Style = . ParentFont = False TabOrder = 1 OnClick = Button 1 Click endobject Button2: TButton Left= 112 Top = 16 Width = 217 Height = 41

141. Font.Charset = RUS SI ANCHARSET Font.Color = clWindowText Font.Height = -21 Font.Name = 'Arial' Font. Style = . ParentFont = False TabOrder = 3 OnClick = Button3Click endobject Button4: TButton259

142. Толщина стружки, мм ас =0.52

143. Диаметр витка стружки, мм Dc =8.50

144. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820

145. Коэффициент трения к±г =0.08

146. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

147. Решение задачи успешно завершено

148. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится

149. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1. ООО1. Угол альфа, град 19.0464

150. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 2.274Е-0006

151. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -4.028Е-0005

152. Величина погрешности расчета Гк^ 9.080Е-0009261

153. Толщина стружки, мм ас =0.58

154. Диаметр витка стружки, мм Бс =9.0

155. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820

156. Коэффициент трения к±г =0.08

157. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

158. Решение задачи успешно завершено

159. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится

160. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1. ООО1. Угол альфа, град 18.1064

161. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 2.286Е-0006

162. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -4.267Е-0005

163. Величина погрешности расчета Ек± 9.573Е-0009262

164. Толщина стружки, мм ас =0.62

165. Диаметр витка стружки, мм Бс =9.0

166. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дта=820

167. Коэффициент трения к£г =0.08

168. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

169. Решение задачи успешно завершено

170. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится

171. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1.0001. Угол альфа, град 16.8530

172. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 2.271Е-0006

173. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -4.563Е-0005

174. Величина погрешности расчета Ек± 9.160Е-0009263

175. Толщина стружки, мм ас =0.62

176. Диаметр витка стружки, мм Ос = 9.7

177. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дта=820 .

178. Коэффициент трения к±г =0.08

179. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

180. Решение задачи успешно завершено

181. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится

182. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1.0001. Угол альфа, град 18.1064

183. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 2.24 9Е-0006

184. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -4.197Е-0005

185. Величина погрешности расчета 9.573Е-0009264

186. Толщина стружки, мм ас =0.46

187. Диаметр витка стружки, мм Бс =10.00

188. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) э1дта=820

189. Коэффициент трения к:£ г =0.08

190. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

191. Решение задачи успешно завершено

192. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится

193. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1. 0001. Угол альфа,: град 25.9398

194. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 2.329Е-0006

195. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -3.010Е-0005

196. Величина погрешности расчета П<± 9.779Е-0009265

197. Толщина стружки, мм ас =0.70

198. Диаметр витка стружки, мм Эс =7.50

199. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) э1дта=820

200. Коэффициент трения к±г =0.08

201. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

202. Решение задачи успешно завершено

203. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится

204. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1. 0001. Угол альфа, град 12.1530

205. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 2.188Е-0006

206. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -б.164Е-0005

207. Величина погрешности расчета 9.351Е-0009267

208. Площадь поперечного сечения стружки, кв.мм Тс =2.5300

209. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.044612

210. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв . мм)1. ЭДс=0.193966

211. Диаметр витка стружки, мм Бс =12.00

212. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) Б1дта=820

213. Коэффициент трения к£г =0.08

214. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

215. Решение задачи успешно завершено

216. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка завивается в спираль

217. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности1155 Угол альфа, град 26.8798

218. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.732Е-0006

219. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -2.157Е-0005

220. Величина погрешности расчета П<± 9. 494Е-0009269

221. Площадь поперечного сечения стружки, кв.мм Ее =2.530000

222. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.044612

223. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв .мм)1. Ис=0.193966

224. Диаметр витка стружки, мм Ос =16.00

225. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з!дта=8206. Коэффициент трения0.08

226. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

227. Решение задачи успешно завершено

228. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка завивается в спираль

229. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности1540 Угол альфа, град 26.8798

230. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 9.741Е-0007

231. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -1.213Е-0005

232. Величина погрешности расчета Ек± 9.497Е-0009270

233. Площадь поперечного сечения стружки, кв.мм Ее =2.517438

234. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.046423

235. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв .мм)1. ЭДс=0.177867

236. Диаметр витка стружки, мм Бс =12.00

237. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820

238. Коэффициент трения к±г =0.08

239. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

240. Решение задачи успешно завершено

241. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка завивается в спираль

242. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1.018 Угол альфа, град 26.8798

243. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.811Е-0006

244. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -2.256Е-0005

245. Величина погрешности расчета Ек± 9.494Е-0009271

246. Площадь поперечного сечения стружки, кв.мм Ее =5.435537

247. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.456339

248. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв . мм)1л!с=0. 862557

249. Диаметр витка стружки, мм Эс =12.00

250. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820

251. Коэффициент трения к±г =0.08

252. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

253. Решение задачи успешно завершено

254. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится

255. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1.0001. Угол альфа, град 13.0930

256. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 2.037Е-0006

257. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -5.312Е-0005

258. Величина погрешности расчета П<± 9.807Е-0009272

259. Площадь поперечного сечения стружки, кв.мм Ее =2.517438

260. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.046423

261. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв . мм)1Яс=0.177867

262. Диаметр витка стружки, мм Вс =16.00

263. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820

264. Коэффициент трения к£т =0.08

265. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

266. Решение задачи успешно завершено

267. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка завивается в спираль

268. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности1357 Угол альфа, град 26.8798

269. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.018Е-0006

270. Вертикальная компонента реакции.опоры (безразмерная) -1.2 69Е-0005

271. Величина погрешности расчета Гк± 9.4 97Е-0009274

272. Площадь поперечного сечения стружки, кв.мм Ее =5.379543

273. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.461858

274. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв .мм)1. ДОс=0.828418

275. Диаметр витка стружки, мм Бс =12.00

276. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820

277. Коэффициент трения к±г =0.08

278. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

279. Решение задачи успешно завершено

280. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится

281. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1. ООО1. Угол альфа, град 12.4663

282. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.894Е-0006

283. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -5.187Е-0005

284. Величина погрешности расчета Ек± 9.7 60Е-0009275

285. Площадь поперечного сечения стружки, кв.мм Ее =2.508853

286. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.051864

287. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв . мм)с=0.177774

288. Диаметр витка стружки, мм Бс =16.00

289. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820

290. Коэффициент трения кГг =0.08

291. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

292. Решение задачи успешно завершено

293. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка завивается в спираль

294. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности1214 Угол альфа, град 26.8798

295. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.142Е-0006

296. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -1.422Е-0005

297. Величина погрешности расчета Ек± 9.4 96Е-0009276

298. Площадь поперечного сечения стружки, кв.мм Гс =2.504075

299. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.074686

300. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв . мм)1. Шс=0.210977

301. Диаметр витка стружки, мм Эс =12.00

302. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) Б1дта-8206. Коэффициент трения0.08

303. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

304. Решение задачи успешно завершено

305. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится

306. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1. 0001. Угол альфа, град 19.6730

307. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.605Е-0006

308. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -2.756Е-0005

309. Величина погрешности расчета П<± 9.360Е-0009278

310. Площадь поперечного сечения стружки, кв.мм Ее =2.504075

311. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.074686

312. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв .мм)с=0.210977

313. Диаметр витка стружки, мм Бс =16.00

314. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з±дша=820

315. Коэффициент трения к:£г =0.08

316. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

317. Решение задачи успешно завершено

318. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка завивается в спираль

319. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1.000 Угол альфа, град 26.8798

320. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.648Е-0006

321. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -2.053Е-0005

322. Величина погрешности расчета Е1сЬ 9.4 94Е-0009283

323. Площадь поперечного сечения стружки, кв.мм Ее =9.900899

324. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.905948

325. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв . мм)1. Ис=1.506847

326. Диаметр витка стружки, мм Эс =12.00

327. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820

328. Коэффициент трения к£г =0.08

329. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

330. Решение задачи успешно завершено

331. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится

332. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1.0001. Угол альфа, град 11.5263

333. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.731Е-0006

334. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -5.130Е-0005

335. Величина погрешности расчета П<± 9.717Е-0009284

336. Площадь поперечного сечения стружки, кв.мм Ее =4.585549

337. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.120483

338. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв . мм)с=0.361813

339. Диаметр витка стружки, мм Ос =16.00

340. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дта=82 0

341. Коэффициент трения к£г =0.08

342. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

343. Решение задачи успешно завершено

344. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка завивается в спираль

345. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности1. 064 Угол альфа, град 26.8798

346. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.451Е-0006

347. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -1.808Е-0005

348. Величина погрешности расчета Ек± 9.495Е-0009285

349. Площадь поперечного сечения стружки, кв.мм Тс =4.595849

350. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.240658

351. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв .мм)1. Ис=0.548197

352. Диаметр витка стружки, мм Ос =12.00

353. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820

354. Коэффициент трения к£г =0.08

355. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

356. Решение задачи успешно завершено

357. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится

358. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1. 0001. Угол альфа, град 15.9130

359. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.8 66Е-0006

360. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -3.978Е-0005

361. Величина погрешности расчета Ек^ 9.827Е-0009286

362. Площадь поперечного сечения стружки, кв.мм Ее =9.854530

363. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=1.140358

364. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв . мм)с=1.623022

365. Диаметр витка стружки, мм Бс =12.00

366. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з!дша=820

367. Коэффициент трения к:£ г =0.08

368. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

369. Решение задачи успешно завершено

370. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится

371. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1. 0001. Угол альфа, град 9.6463

372. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.554Е-0006

373. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -5.474Е-0005

374. Величина погрешности расчета Е^ 9.835Е-0009287

375. Площадь поперечного сечения стружки, кв.мм Ее =4.595849

376. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.240658

377. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв .мм)1. Ис=0.548197

378. Диаметр витка стружки, мм Бс =16.00

379. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820

380. Коэффициент трения к1г =0.08

381. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

382. Решение задачи успешно завершено

383. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится

384. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1. 0001. Угол альфа, град 21.2397

385. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.839Е-0006

386. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -2.918Е-0005

387. Величина погрешности расчета 9.955Е-0009288

388. Площадь поперечного сечения стружки, кв.мм Ее =4.706315

389. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.797553

390. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв .мм)1. Ис=1.192157

391. Диаметр витка стружки, мм Вс =12.00

392. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820

393. Коэффициент трения к:Ег =0.08

394. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

395. Решение задачи успешно завершено

396. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится

397. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1. 0001. Угол альфа, град 10.2730

398. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 2.548Е-0006

399. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -8.515Е-0005

400. Величина погрешности расчета Ек± 9.4 59Е-0009289

401. Площадь поперечного сечения стружки, кв.мм Ее =9.948377

402. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=2.201266

403. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв . мм)1. ЭДс=2.393222

404. Диаметр витка стружки, мм Бс =12.00

405. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820

406. Коэффициент трения к£г =0.08

407. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

408. Решение задачи успешно завершено

409. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится

410. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1.0001. Угол альфа, град 7.4529

411. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.7 60Е-0006

412. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -8.159Е-0005

413. Величина погрешности расчета П<± 9.807Е-0009290

414. Площадь поперечного сечения стружки, кв.мм Ее =4.706315

415. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.797553

416. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв . мм)с=1.192157

417. Диаметр витка стружки, мм Вс =16.00

418. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820

419. Коэффициент трения к^г =0.08

420. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200000

421. Решение задачи успешно завершено

422. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится

423. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1.0001. Угол альфа, град 13.7197

424. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 2.535Е-0006

425. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -6.303Е-0005

426. Величина погрешности расчета 9.685Е-0009291