автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Мелкозернистые дорожные бетоны с комплексной модифицирующей добавкой для эксплуатации в условиях сухого и жаркого климата

МЕЛКОЗЕРНИСТЫЕ ДОРОЖНЫЕ БЕТОНЫ С КОМПЛЕКСНОЙ МОДИФИЦИРУЮЩЕЙ ДОБАВКОЙ ДЛЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ В УСЛОВИЯХ СУХОГО И ЖАРКОГО КЛИМАТА

Специальность 05.23.05 - «Строительные материалы и изделия»

1 П г." ла I ^ чип ¿ои^

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Ростов - на - Дону 2009

003483676

Работа выполнена на кафедре технологии вяжущих веществ, бетонов и строительной керамики Государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Ростовский государственный строительный университет»

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Кабардино-Балкарского государственного университета

АХМАТОВ МУССА АХМАТОВИЧ кандидат технических наук, профессор Ростовского государственного строительного университета

Ведущая организация: ОАО институт "Ростовский промстройНИИпроект"

Защита диссертации состоится « 08» декабря 2009г. в 10— часов на заседании диссертационного совета ДМ 212.207.02 при Ростовском государственном

строительном университете по адресу: 344022, Ростов-на-Дону, ул. Социалистическая, 162, РГСУ, главный корпус, ауд. 232. тел/факс 8(863) 263 50 70; 263 53 10; E-mail: dissovet2@rgsu.donpac.ru

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Ростовского государственного строительного университета и на сайте www.rgsu.ru

Научный руководитель:

кандидат технических наук, профессор ТКАЧЕНКО ГЕННАДИЙ АЛЕКСЕЕВИЧ

ЮНДИН АЛЕКСАНДР НИКОЛАЕВИЧ

Автореферат разослан «ф» ноября 2009 г.

доктор технических наук, профессор

Ученый секретарь диссертационного

Моргун Любовь Васильевна

Актуальность. В настоящее время в Сенегале возникла проблема создания современной системы коммуникаций, что связано с ростом грузонапряженности автоперевозок как внутри страны, так и в соседние страны, транспортирующие грузы с Атлантического побережья. Современное состояние автомобильных дорог оценивается как неудовлетворительное, поэтому руководители государства, рассматривая перспективы развития сети транспортных коммуникаций, отдают предпочтение цементобе-тонным покрытиям, как наиболее долговечным и лучше адаптированным к постоянному росту грузонапряженности и скоростям перемещения автотранспорта.

Анализ условий эксплуатации и причин появления дефектов показывает, что наиболее повреждаемым является верхний слой дорожного покрытия. Кроме силовых воздействий на его долговечность оказывают влияние и особенности дорожно-юпшатических зон. Укладка цементных бетонов и их эксплуатация в условиях резкоконтинентального климата (жаркого и сухого) приобретают свою специфику, которая должна быть учтена уже на стадии проектирования и производства дорожных работ. Целесообразно применять эффективные подходы к повышению долговечности материала в верхнем слое покрытия, который интенсивно изнашивается даже в условиях сухого и жаркого климата. Для улучшения условий укладки бетонной смеси и обеспечения последующей долговечности цементобетона были изучены современные технологические приемы направленного струюурообразования композита Модифицированием его струшуры можно получать композиты, которые бы благоприятно реагировали на изменения напряженно-деформированного состояния материала, вызванного совместным воздействием силовых и климатических факторов.

Целью диссертационной работы является разработка приемов модифицирования структуры мелкозернистого бетона для верхнего слоя цементобетоннош покрытия за счет введения в его состав комплексной добавки, содержащей демпфирующий компонент, что позволит получать композиты не только с улучшенными механическими и эксплуатационными свойствами, но и повышенной стойкостью к погодно-юшматическим факторам.

Для реализации поставленной цели требовалось решить следующие частные задачи:

1) оценил, влияние климатических воздействий на эксплуатационные показатели автодорожных покрытий, выявить основные факторы, определяющие долговечность верхнего слоя цементобетонного покрытия с учетом перспективного роста его грузонапряженности;

2) обосновать возможности получения мелкозернистых бетонов классов по прочности на сжатие В35-В45 и на растяжение при изгибе не менее Ва- 4,0 на сырьевых материалах Сенегала;

3) научно обосновать и экспериментально доказать возможности повышения эксплуатационных свойств мелкозернистого бетона за счет введения в состав бетонной смеси комплексной модифицирующей добавки с демпфирующим компонентом (КМД);

4) разработать рекомендации по приготовлению, укладке и уходу за мелкозернистым бетоном дорожного покрытия с улучшенными свойствами для эксплуатации в условиях сухого и жаркого климата;

5) оценить технико-экономическую эффективность использования КМД и местных материалов в производстве бетонов дорожного назначения.

Научная новизна работы заключается в: - использовании системного подхода к анализу влияния на поверхность цементобетонного покрытия сухого и жаркого климата и силовых воздействий д ля корректировки требований к бетону таких покрытий;

- разработке технологического приема направленного структурообразования мелкозернистого бетона вибрационного уплотнения за счет введения в состав бетонной смеси комплексной модифицирующей добавки с демпфирующим компонентом, обеспечивающей формирования структуры мелкозернистого бетона с заданной мелкозамкнутой пористостью;

- разработке и апробировании новых методик оценки специальных свойств бетонов (ударной прочности, коррозионной стойкости и стойкости к комбинированным воз-

действиям этих факторов), определяющих долговечность дорожного покрытия в условиях его интенсивной эксплуатации. Практическая значимость:

- разработана рецептура комплексной модифицирующей добавки и даны правила ее введения в состав мелкозернистого бетона для верхнего слоя дорожного покрытия;

- обоснована возможность утилизации отходов от дробления горных пород для получения качественных мелкозернистых бетонов с КМД, стойких в условиях их интенсивной эксплуатации;

- определены оптимальные составы мелкозернистых бетонов с КМД, позволяющие получать композит с требуемыми механическими и эксплуатационными свойствами;

- дана оценка технико-экономической эффективности использования модифицированного бетона в дорожном покрытии.

Достоверность результатов исследований обеспечена:

- использованием при проведении экспериментальных исследований методик, регламентированных действующими стандартами, и поверенного оборудования;

- использованием современной ЭВТ и программного обеспечения при обработке экспериментальных данных, испытанием необходимого количества контрольных образцов-близнецов, определяющих доверительную вероятность 0,95 при погрешности не более 10%.

На защиту выносятся:

- научное и экспериментальное обоснование приемов направленного структурообра-зования дорожных мелкозернистых бетонов путем введения в состав бетонной смеси комплексной КМД с демпфирующим компонентом;

- результаты экспериментальных исследований, позволивших изучить взаимодействие основных структурообразующих процессов в бетонной смеси с КМД при приготовлении, укладке и её твердении в покрытии;

- результаты экспериментальных исследований физико-механических и коррозионных свойств мелкозернистых бетонов с КМД, определяющих целесообразность их использования в изготовлении долговечного цементобетонного покрытия.

Апробация результатов исследования

Диссертационная работа выполнялась в период с 2006 по 2009г. на кафедре технологии вяжущих веществ, бетонов и строительной керамика Ростовского государственного строительного университета

Основные положения и результаты диссертационной работы представлялись и докладывались на международных научных конференциях:

- Международная научно-практическая конференция «Строительство-2007», РГСУ. Ростов-на-Дону, 2007.

- Международная научно-практическая конференция «Строительство-2008», РГСУ. Ростов-на-Дону, 2008.

- Международная научно-практическая конференция «Строительство-2009», РГСУ, Ростов-на-Дону, 2009.

- The First International conference on Sustainable Built environment and Infrastructures in Developing Countries, «SBEIDCO 2009», ENSET (ORAN) - LIVERPOOL UNIVERSITY, ALGERIA, 2009.

Публикации. По результатам проведенных исследований опубликовано 13 работ, в том числе 2 в рецензируемых ВАК изданиях. Структура и объем работы

Диссертационная работа состоит из введения, 6 глав, основных выводов, списка литературы из 190 наименований, изложена на 205 страницах машинописного текста, содержит 39 рисунков, 52 таблицы.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ В первой главе рассмотрены результаты многочисленных исследований, связанных с проблемой обеспечения долговечности бетонов в условиях сухого и жаркого климата. Этому направлению исследований посвящены работы российских и зарубежных ученых: НА Попова, В А Невского, НС. Филосова, Ю А Нилендера, НА. Александрова, ГА Тка-ченко, М.Т. Abadlia, В. Samarai, L. Lechemat, S. Kenai, G. Hasanain, El Amri и др.

По существующей международной классификации резкоконтинентальный климат Сенегала относится к сухому и жаркому, о чем свидетельствуют максимальные темпера-

туры в дневное Бремя, доходящие до 45- 48 °С, и затем резкое остывание воздуха до плюс 10-12 °С в ночное время. При этом относительная влажность воздуха повышается с 35% в дневное время, до 70-80 % - в ночное. Особенно резко охлаждается бетонное покрытие автодороги, чш ведет к появлению росы на его поверхности и вызывает частичное набухание бетона вследствие его поверхностного увлажнения. Периодические циклы увлажнения-высушивания, нагревания-охлаждения бетона при их многочисленности способны вызывать знакопеременные внутренние напряжения и этим оказывать влияние на долговечность материала покрытия.

Использованный в работе системный анализ и результаты многолетних наблюдений за эксплуатацией цеменгобегонных покрытий позволили утвердительно определить решающую роль в обеспечении их долговечности технологической и эксплуатационной подсистем. При назначении требований к бетону верхнего покрытия автодорог необходимо оценивать не только такие его свойства, как прочность при статических и динамических нагрузках, но также истираемость, атмосферостойкость и трещиностойкость.

На стадии укладки и твердения бетона в условиях сухого и жаркого климата вследствие возникновения усадочных деформаций идет образование и развише микро- и макроде-фекгов. Таким образом, уже на этой стадии закладываются причины, снижающие долговечность изделия. Последующие при эксплуатации динамические и климатические воздействия постепенно увеличивают дефектность структуры материала, что приводит к появлению сначала локальных, а затем и пространственных повреждений.

Наряду с этим в работе обращено внимание на проблемы качественного приготовления бетонной смеси, условия ее транспортирования, укладки и последующего ухода. Существующие традиционные методы ухода за бетоном покрытий оказываются малоэффективными и дорогостоящими при строительстве автодорог в условиях сухого и жаркого климата.

Анализ существующих приемов повышения качества бетонов для покрытая автодорог, оценка их положительной роли и недостатков позволяют считать перспективными приемы направленного влияния на структурообразование композитов, создавая такую их

структуру, которая благоприятно отразится на эксплуатации в условиях постоянного роста ее интенсивности.

Таким образом, анализ условий эксплуатации покрытий и выполненных исследований по повышению их эксплуатационной надежности позволили сформулировать рабочую гипотезу в следующем виде:

получение высококачественного мелкозернистого дорожного бетона с повышенной долговечностью полотна возможно путем направленного модифицирования его структуры за счет введения в состав бетонной смеси комплексной добавки, содержащей суперпластификатор и дробленый вулканический туф. Добавка позволяет улучшить организацию порового пространства композита, повышает его упругопластические свойства, ударную прочность и стойкость к климатическим воздействиям за счет регулирования и снижения возникающих при эксплуатации внутренних напряжений.

Во второй главе обоснован выбор исходных сырьевых материалов, идентичных по своим свойствам материалам Сенегала, выполнена оценка их качества и соответствия требованиям нормативных документов. В экспериментах использовались портлацдце-мент ПЦ 500Д0 производства ОАО « Новоросцементозавода «Пролетарий» и турецкий цемент СЕМ1-42,5М, которые по своему минералогическому составу и свойствам были близки к сенегальским цементам. В качестве крупного заполнителя использовался отсев от дробления гранита с размером наибольшего зерна 10 мм и с прочностью, соответствующей марке М1200, а мелкого плотного - речной кварцевый песок с Мкр=1,63 и окатанной формой частиц.

Для модифицирования бетона были использованы суперпластификагор «Ме1теШ Р10»(Германия) и дробленый вулканический туф Заюковского месторождения (г. Нальчик) с шероховатой поверхностью и остроугольной формой. Все компоненты модифицирующей добавки используются в строительной отрасли Сенегала

После подбора составов бетонных смесей с маркой по удобоукпадываемости Ж1 (10-13с) на одинарных и комплексных добавках для дальнейших исследований были использованы два состава: контрольный (без добавок) и с оптимизированным составом мо-

дифицирующей добавки. Твердение образцов: кубов, балочек, призм и цилиндров производилось в нормальных условиях до проектного возраста 28 суток. При испытании опытных образцов использовались стандартные и специально разработанные методики. Стандартные методики испытаний позволяли определять свойства бетонной смеси и бетонов. Оригинальные методики испытаний разрабатывались при проведении экспериментов с влиянием солнечного облучения на свойства свежеуложенного и затвердевшего бетона, при оценках водопоглощения вулканического туфа, атмо-сферостойкости бетона при одностороннем увлажнении и высушивании, при комбинированном воздействии на бетон удара и попеременного замораживания-оттаивания.

В работе также использовались методы физико-химического анализа сырья и композитов: петрографический анализ, ДГА, рентгенофазовый анализ.

Для испытаний готовилось достаточное количество образцов, обеспечивающее необходимую достоверность получаемых результатов. При обработке результатов использовалась современная вычислительная техника.

В третьей главе изложены результаты исследований мелкозернистых бетонных смесей и бетонов с одинарными и комплексной модифицирующей добавками. С учетом достаточно высоких требований к бетону верхнего слоя дорожного покрытия, который должен обеспечить его достаточную эксплуатационную надежность, составляющими которой являются не только прочность, но и ударная выносливость, юносо - и коррозионная стойкость, структура бетона должна проявлял, одновременно упругие и вязкопластические свойства. По мнению ряда ученых - ПГ Комохова, В.В Бабкова, В.А Невского и их учеников -обеспечил, перечисленные свойства бетона можно за счет введения в состав тяжелой бетонной смеси низкомодульных компонентов как природного, так искусственного происхождения. Равномерно распределенные в теле тяжелого бетона пористые частицы выполняют роль демпферов, релаксируют внутренние напряжения, замедляют процессы микротреши-нообразования и развитая магистральных трещин, создают на путях их распространения энергетические барьеры («гасители»).

В качестве демпфирующего компонент был выбран вулканический туф Заюковскош месторождения (г. Нальчик), аналогичный по своим свойствам вулканическому туфу Сенегала и соседних с ним стран. Это достаточно лепсий материал с равномерно распределенными порами, морозостойкостью Р25 и более и водопоглощением по массе до 25 %.

По классификации В.В Бабкова, такой туф можно отнести к жестким демпфирующим добавкам. Он способен обеспечить высокие эксплуатационные свойства тяжелого бетона без увеличения его открытой пористости. В своем составе туф содержит аморфный кремнезем, а его петрографический анализ позволил установить важную особенность- наличие в нем минералов группы цеолитов, состав которых может быть выражен формулой

где Ми й- соответственно одно - двухвалентные катионы.

Взаимодействие щелочных алюмосиликатов с щпроксидом кальция за счет реакций ионного обмена способствует химической акшвности вулканического туфа и это может оказаться весьма полезным в последующем формировании структуры бетона

Однако, по нашему мнению, решающим в регулировании сгруктурообразования бетонов с демпфирующими пористыми компонентами является их способность проявлять эффект самовакуумирования, достаточно хорошо изученный проф. М. 3. Симоновым. Для оценки интенсивности и кинетики процессов, связанных с самовакуумированием вулканического туфа, были проведены специальные опыты, результаты которых приведены на графиках (рис. 1).

Мх Оу [^^¡С^^+яНгО..

О)

О 5 10 15 20 25 30 45 60

15 30 60 120

Время, мин

Рис. I. Оценка эффекта самовакуумирования туфа (а) и водопоглощения его отдельных фракций (б)

По результатам выполненных опытов было установлено, что эффект самовакуу-мирования и кинетика водопоглощения туфа зависят от его гранулометрии. С учетом важности сохранения воды в свежеуложенной смеси в условиях жаркого и сухого климата для дальнейших исследований была выбрана добавка дробленого вулканического туфа с зернами фр. 0,63-1,25мм, которые наиболее энергично впитывали воду затворения, хотя характер кривых для всех фракций оставался примерно одинаковым. Следует также заметить, что при выборе эффективной фракции дробленого туфа нужно учитывать и возможности облагораживания зернового состава заполнителей.

Физико-химические исследования структуры мелкозернистого бетона с демпфирующей добавкой (рентгенофазовый, ДГА и петрографический анализ) позволили оценить химическую активность использованного вулканического туфа Плотные каемки на поверхностях контакта зерен туфа с цементным камнем косвенно подтверждают его такую активность. Однако эффект самовакуумирования зерен в проведенных экспериментах проявился лучше.

Введение демпфирующего компонента даже в умеренно жесткую бетонную смесь снижает ее удобоукладываемость. Чтобы смягчить это негативное явление и снизить достаточно большой расход воды затворения вместе с демпфирующей добавкой было предложено вводить суперпластификатор. Среди суперпластифицирующих добавок, используемых в Сенегале, наиболее распространен суперпластификатор «Melment FIO» (Германия). Проведенные опыты подтвердили его высокую эффективность и в умеренно жестких мелкозернистых смесях. Эксперименты, проведенные с одинарными и комплексными добавками, показали, что использование комплекса «Melment» (в количестве 0,5% от массы цемента) и вулканического туфа фр. 0,63-1,25мм (5 % от массы плотных заполнителей) позволяет снизить водосодержание бетонной смеси на 18-20 %. Об эффективном влиянии этой комплексной добавки свидетельствуют результаты оценки физико-механических свойств модифицированного бетона: открытая пористость снизилась на 2,5 %, прочность бетона при сжатии выросла на 18 %, а на растяжение при изгибе на 8 %, по сравнению с аналогичными свойствами бетона без добавки при одинаковых расходах цемента в равно-подвижных бетонных смесях.

Опыты по оценке реологических свойств бетонных смесей с КМД подтвердили их хорошую уплотняемость, которая сохранялась в течение 60 мин с момента приготовления. Результаты проведенных опытов предполагают снижение проблем, связанных с транспортированием и уклад кой таких бетонных смесей в дорожные покрытия.

Выбор рационального состава мелкозернистого бетона с КМД производился рас-четно-экспериментальным методом при различных вариантах дозировок цемента и добавок. В результате таких экспериментов для дальнейших исследований были приняты два состава бетона: контрольный (без добавок) и с комплексной модифицирующей добавкой. Составы и свойства бетонных смесей и бетонов приведены в табл. 1

Таблица 1. Состав и свойства исследуемых бетонных смесей и бетонов

Свойства бетонных смесей Свойства бетонов

Расход материалов на 1 м3, кг О) г Пористость,% Предел прочности, МПа

Вид бетонной смеси ь X Е и а Вода Отсев Песок Вулк. туф Ме1шем Жесткость си, Ж,с 1 Общая ____1 Открытая 1 На сжатие На растяжение при изгибе

Контрольная (без добавки) 467 205 1002 726 - - 11 14,7 8,2 42,2 6,89

С КМД 467 177 957 685 86,4 2,34 12 12,2 6,6 50,3 7,96

На выбранных составах бетонных смесей был проведен ряд специальных экспериментов, результаты которых позволили оценил, эффективность структурообразующих процессов, на которые положительно влияют введенные в их состав компоненты комплексной добавки. Например, это подтвердили и результаты, полученные в эксперименте с солнечным облучением свежеуложенных в опалубку бетонных смесей без покрытия и с покрытием пленочным материалом. При облучении поверхность образцов разогревалась до 48-50 °С, что приводило к интенсивному испарению влаги и как следствие негативно влияло на свойства затвердевшего бетона (табл.2).

Таблица 2.Влияние солнечного облучение на свойства бетонов

Состав бетона Условия испытания Средний предел прочности, МПа Изменения прочности (%) по отношению к контрольному составу

при сжатии на растяжение при изгибе при сжатии при изгибе

Контрольный (без добавки) при отсутствии воздействий 42,0 6,8 - -

при воздействии солнечных лучей в течение 1ч без покрытия пленкой 30,6 6,6 -27,2 +3

с покрытием пленкой 36,0 6,9 -14,4 +1,3

Зч без покрытия пленкой 29,8 6,2 -29,0 -8,2

с покрытием пленкой 34,3 5,8 -IX,3 -14,4

Бетон с КМД при отсутствии воздействий 44,3 7,6 - -

при воздействии солнечных лучей в течение 1 ч без покрытия пленкой 36,2 7,8 -18,3 +2,6

с покрытием пленкой 43,3 8,2 -2,2 +7,9

Зч без покрытия пленкой 35,6 6,4 -19,2 -5,5

с покрытием пленкой 41,3 7,4 -6,6 -3,2

В опытах наглядно проявились преимущества бетонов с КМД так, например, снижение их прочности после облучения было значительно меньшим. При выполнении бетонных работ в условиях сухого и жаркого климата лучшая сохраняемость свойств бетонов с комплексной добавкой упростит технологию ухода за бетоном и повысит его качество. Вместе с тем эти опыты вновь подтвердили структурообразующую роль пористого зерна туфа Впитывая часть воды затворения в процессе перемешивания, зерна туфа постепенно возвращали эту воду в твердеющую систему, регулируя процессы гидратации цемента. При петрографическом анализе было хорошо видно, что зерна туфа остаются неповрежденными и окошурены достаточно плотным цементным камнем. Уменьшение доли свободной воды ведет к снижению открытой пористости, а присутствие замкнутых пор в зернах вулканического туфа создает резервную пористость (твердое воздухововлечение), положительно зарекомендовавшую себя при эксплуатации дорожных бетонов.

Четвертая глава посвящена исследованиям физико-механических и эксплуатационных свойств мелкозернистых бетонов и влиянию рецептурно-технолошческих факторов (вида, акшвносги вяжущего, возраста твердения) на эти свойства.

Выполненные эксперименты позволили подтвердил, закономерное влияние активности цемента на свойства мелкозернистого бетона. При использовании цементов более тонко-

го помола (с удельной поверхностью более 4000 см^г турецкого производства) рост водопо-требносги бетонных смесей приводил к существенному увеличению открытой пористости и это сказывалось отрицательно на прочностных свойствах затвердевших бетонов. Для приготовления мелкозернистых бетонов с КМД лучше использовал, бездобавочные портлавдце-мешы марш не ниже М400 с НГЦГ до 26 % и с тонкостью помола до 4000 см^г.

Скорость набора прочности бетонов с КМД в раннем возрасте (2-7суток) оказывалась выше, чем у бетонов без добавки, что можно объяснить ролью той части воды затворения, которая остается в свободном состоянии в порах вулканического туфа. Молекулы этой вода легче вовлекаются во взаимодействие с непрореагировавшыми клинкерными минералами цемента и это сказывается положительно на скорости набора прочности бетона В длительные сроки твердения (до 200-250 суток) набор прочности сравниваемых мелкозернистых бетонов продолжался, но и этом случае бетоны с КМД оказались эффективнее.

Достаточно высокая долговечность верхнего слоя бетона в дорожном покрытии обеспечивается за счет таких его специфических свойств, как ударная прочность и истираемость, которые зависят преэвде всего от его трещиностойкости. Определение ударной прочности производилось на копре с массой падающего груза 5,625 кг (табл.3)

Таблица 3. Результаты испытаний бетонов на удар

Вид бетона Средняя скорость распространения у/з (м/с) до начала испытаний Среднее число нанесенных ударов перед полным разрушением Средняя скорость распространения у/з (м/с) перед полным разрушением Средняя энергия разрушения (кгс.см/см2)

Контрольный (без добавки) 4268 270 2840 207

Бутон с КМД 4312 501 2874 387

Ударная прочность бетона с КМД оказалась на 85 % выше, чем у бетона без добавки, что объясняется наличием замкнутых резервных пор в частицах вулканического туфа, равномерно распределенных в теле плотного бетона, и их способностью регулировать микротрещинообразование и характер разрушения композитов. Визуальный осмотр состояния бетонных образцов в процессе и после завершения испытаний (рис.2а,б) позволил отметить заметное ветвление магистральных трещин в бетонах с КМД чш и подтверждает эффективность вводимой добавки в повышении их ударной прочности.

Рис.2. Вид образцов после окончания испытаний а- из контрольного состава бетона, б- из бетона с КМД

Истираемость бетона с КМД оказалась ниже, чем в бетонах без добавки, и составила ОД г/см2. Несмотря на пониженную твердость частиц вулканического туфа, снижение истираемости модифицированного бетона можно объяснить повышением качества сформировавшегося цементного камня и пониженной дефективностью структуры бетона

О повышенной трещиностойкости бетонов с КМД свидетельствуют результаты оценки коэффициента интенсивности напряжений К[С, определенные по методике ГОСТ 29167 при трехточечной схеме испытаний образцов-призм с надрезом. Средний по серии Кк составил 0,48, что на 21,7 % превышает аналогичный показатель образцов из бетона контрольного состава

Из бетановедения хорошо известно общее правило: с ростом статической прочности композита существенно снижается его пластичность. Высокопрочные бетоны имеют хрупкое разрушение. Несмотря на то, что мелкозернистые бетоны обладают несколько большей пластичностью, анализ результатов исследований ВВ. Бабкова, В А Невского и их учеников показал, что введение добавок пористых компонентов позволяет повысить предельную сжимаемость и прочность на растяжение, что благоприятно сказывается на характере тре-щинообразования и замедляет процессы разрушения бетонов при ударных воздействиях.

Выполненные в данной работе многочисленные эксперименты с целью оценки прочностных и деформативных свойств мелкозернистых бетонов также подтвердили эффективность введения в их состав демпфирующей добавки. В табл.4 приведены результаты оценки прочностных и деформативных свойств сравниваемых бетонов.

Таблица 4. Прочностные и деформативные свойства исследуемых бетонов

Вид испытываемого бетона Прочность при сжатии, МПа Предел прочности на растяжение Соотношение прочностей упругости Па о

кубиковая йь призменная фактическая Кот при изгибе И* МПа ^р/Кь ИчЖь Модуль Е*103,М 5 е 5 о 53

Контрольный (без добавки) 40,3 32,7 6,85 0,81 0,17 32,25 1,65

Бетон с КМД 50,9 45,4 9,00 0,82 0,18 39,87 1,93

Рост призменной прочности модифицированного бетона по отношению к виковой, увеличение модуля упругости на 38,8 % и одновременно предельной сжимаемости на 17 % позволяют считать, что бетоны с КМД обладают одновременно повышенными упругами и довольно хорошими пластическими свойствами.

Кривые деформирования «ст-е» (рис. 3) сравниваемых бетонов имели близкий по форме характер, но более пологая ниспадающая ветвь кривой в модифицированных бетонах свидетельствовала о менее хрупком их разрушении.

50 45 б 40 ~ 35 5 30 §25 +

I 20

| 15 4-

I Ю -5 -0

-!г -Контрольный

— ■— Бетон с КМД

-+-

-+-

-+-

0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2

Относительные деформации, е. 10 !

Рис. 3. Диаграммы «а- е» мелкозернистых бетонов двух составов Оценка результатов ультразвуковых испытаний при исследовании деформатив-ных свойств бетонов в цилиндрах позволила отметить существенный рост уровня нижней границы микротрещинообразования модифицированного бетона, которая составила 60-65 % от разрушающих напряжений. В бетонах без добавки начало энергичного накопления микротрещин стало заметным уже при уровне его загружения 35-40 % от разрушающего.

Таким образом, структура модифицированного бетона оказывается лучше адаптированной к восприятию силовых эксплуатационных нагрузок. Петрографический анализ структуры модифицированного бетона подтвердил, что зерна вулканического туфа в теле композита сохраняют свою форму. При увеличении в 104 раза хорошо различимы многочисленные мелкие замкнутые поры, сами зерна окаймлены плотными пленками цементного камня. Размытые границы контакта зерен вулканического туфа с цементным камнем подтверждают химическое взаимодействие туфа с клинкерными новообразованиями. В структуре мелкозернистого бетона открытые поры отмечены редко, что и должно было положительно отразиться на повышении его стойкостных свойств.

В пятой главе изложены результаты исследования долговечности мелкозернистых бетонов в условиях периодического воздействия атмосферно-климатических факторов и динамических нагрузок на материал.

Долговечность бетонов существенно зависит от возможностей его структуры хорошо сопротивляется коррозионным воздействиям. Особое значение при коррозионных испытаниях приобретают параметры порового пространства В данной работе по методике ГОСТ 12730.4 были определены: полный объем открытых пор в бетоне- объем открытых капиллярных пор- показатель среднего размера пор- X и показатель однородности пор по размеру- а. для двух исследуемых составов контрольного (без добавки) и бетона с КМД (табл.5)

Таблица 5. Характеристики пористости исследуемых бетонов

Вид используемого бетона Пористость бетона, % Показатель однородности пор по размеру а Показатель среднего размера лор X

общая открытая

Контрольный (без добавки) 14,7 8,2 0,48 1,14

Бетон с КМД 12,2 6,6 0,54 0,87

По совокупности приведенных результатов можно отметить существенное улучшение организации порового пространства бетонов с КМД. Введение добавки привело не только к снижению общей пористости на 2,5% и в основном за счет снижения открытых капиллярных пор, но благоприятно отразилось на изменении их однородности. В частности, показатель условного размера пор сократился с 1,14 до 0,87, то есть структура бетона стала более межопористой. Однородность пор несколько

возросла (с 0,48 до 0,54). Это улучшение организации порового пространства бетонов с КМД впоследствии подтвердилось коррозионными испытаниями: под воздействием химических сред, при попеременном замораживании- оттаивании и периодическом одностороннем увлажнении с последующим высушиванием образцов.

Испытания на коррозионную стойкость к кислой и сульфатной среде выполнялись в полном соответствии с ГОСТ 27677. Суть испытаний заключалась в сравнении значений прочности образцов, помещенных в каждую жидкую агрессивную среду, с аналогичной прочностью образцов, параллельно находящих в неагрессивной (контрольной) среде.

Длительное (в течение 4 месяцев) хранение бетонных образцов в контрольной среде привело к закономерному примерно равному росту прочности обоих сравниваемых бетонов. Образцы, находящиеся в кислой среде, постепенно снижали свою прочность как на сжатие, так на растяжение при изгибе, причем интенсивность снижения прочностных свойств у бетонов с КМД оказалась почти в два раза слабее.

При испытаниях в сульфатной среде (в растворе сульфата натрия) образцы из контрольного состава бетона начинали снижать свою прочность с первых суток, а в конце испытаний это снижение составило 13 %, тогда как образцы из бетона с КМД в течение двух месяцев имели прочность на сжатие и изгиб выше прочности того же бетона, находящегося в контрольной среде (воде).

Климат Сенегала характеризуется весьма редкими отрицательными температурами, однако в диссертационной работе уделено большое внимание изучению морозостойкости бетона, поскольку испытание на попеременное замораживание и оттаивание считается, с одной стороны, общепринятым методом оценки долговечности материалов, а с другой - жесткие условия испытаний при низкотемпературном замораживании (до минус 50°С) и последующем оттаивании образцов позволяют в течение непродолжительного времени определить их морозостойкость. Основной причиной разрушения бетонов при таких испытаниях считается кристаллизация льда в порах композита и увеличение его объема. Присутствие в водной среде хлорида натрия позволяет ей находиться в жидком состоянии до более низких температур, а снижение темпе-

ратуры поверхностиых слоев бетона провоцирует перемещение воды в более глубокие его слои. Кроме того, накопление хлорида натрия и его кристаллизация в порах ускоряют процессы, сопровождающие разрушение материала.

Испытания мелкозернистых бетонов обоих видов (без и с КМД) проводили по методике ГОСТ 10060.2 при температуре минус (50±5)°С и оттаивании в том же растворе при температуре (18±2)°С. Результаты испытаний подтвердили достаточно высокую морозостойкость мелкозернистых бетонов без добавки и с КМД. Если образцы из бетона контрольного состава через 20 циклов испытаний (эквивалент 200 ст. циклам) снизили свою прочность на 4,2 %, то образцы из бетона с КМД даже через 30 циклов (300 ст. циклов) уменьшили свою прочность лишь на 3,9 %, то есть бетон с КМД имел морозостойкость более чем на одну марку выше. Объяснение повышенной морозостойкости бетонов с КМД связано с их меньшей открытой пористостью и хорошими демпфирующими свойствами структуры, а равномерно распределенные частицы вулканического туфа стали энергетическими гасителями мшфотретцинообразо-вания бетона при периодических воздействиях среды.

Реальные условия эксплуатации верхнего слоя дорожных покрытий всегда связаны с комбинированным воздействием силовых и климатических факторов. Такие воздействия могут оказаться более агрессивными и значительно ускорять процессы накопления и развития повреждений. Для проверки этого предположения был реализован специальный эксперимент, в котором бетонные образцы-кубы подвергались комбинированному воздействию удара (25 ударов бойка копра) и последующему периодическому замораживанию-оттаиванию (5 циклов по методике ГОСТ 10060.2). Контроль за изменением структуры основных испытываемых образцов перед каждым очередным воздействием осуществлялся с помощью ультразвукового прибора «Бетон-32». Всего было выполнено три таких цикла Перед началом эксперимента по методике ГОСТ 10180 были испытаны на сжатие контрольные образцы-кубы, насыщенные в 5 %-ном растворе хлорида натрия, а после завершения испытаний - основные образцы, прошедшие эксперимент на комбинированное коррозионное воздействие. Результаты проведенного эксперимента приведены в табл.6.

Таблица б.Испыгания бетонов на комбинированные воздействия удара и замораживания и оттаивания

Вид испытываемого бетона Контрольные образцы Основные образцы Изменение прочности после окончания испытаний,

Средний предел прочности при сжатии, МПа Средняя скорость расспрос. ультразвука до испытаний, м/с Изменение скорости прохождения ультразвука, %

1-й цикл 2-й цикл 3-й цикл

25 удар. 5 ц. З+О 25 уд. 5 ц. З+О 25 удар. 5 ц. З+О

Контрольный (без добавки) 34,7 3903 -0,02 -1,2 -3,4 -9,8 -13,5 -12,3 -25,5

Бетон с КМД 38,4 4276 +1,00 -0,60 -3,6 -6,6 -7,7 -9,3 -10,4

Анализ результатов эксперимента позволил подтвердить значительно большую агрессивность подобного воздействия. Так, например, если через 20 циклов замораживания и оттаивания образцов из бетона контрольного состава снижение прочности при сжатии составило 4,2 %, то комбинированные воздействия 75 ударов и 15 циклов замораживания и оттаивания приводили к снижению прочности более чем на 25 %. Образцы из бетона с КМД оказались более стойкими к проведенным испытаниям, после завершения которых снижение прочности составило 10,4 %, а визуальный осмотр образцов наглядно демонстрировал их лучшее состояние. Бетон при чередующихся циклах замораживания-оттаивания постоянно находился в постепенно возрастающем напряженном состоянии, что и усиливало коррозионное воздействие каждого последующего цикла замораживания-оттаивания.

В процессе эксплуатации верхнее покрытие дорожного полотна подвергается периодическим циклам одностороннего увлажнения и последующего высушивания. Подобные воздействия характерны и для климата Сенегала, когда в ночное время резкое охлаждение бетона в покрытии провоцирует выпадение росы и увлажнение бетона, а высокие дневные температуры вызывают его высушивание. С учетом многочисленности таких воздействий и возможной их агрессивности были поставлены специальные эксперименты. Анализ литературных источников показал, что испытания на увлажнение-высушивание достаточно долго расшатывают структуру испытываемого бетона. Механизм таких воздействий связан с возникновением, развитием и накоплением внутренних дефектов за счет растягивающих напряжений, возникающих при набухании и усадке пористого цементного камня.

Оценка изменения физико-механических свойств мелкозернистых бетонов при одностороннем увлажнении-высушивании производилась на образцах-призмах, изготовленных из двух сравниваемых составов бетонов. Методика испытаний состояла в насыщении образцов с поверхности формовки на высоту 0,8-1см в течение 17-18 ч и последующем их высушивании при температуре (60±5)°С в сушильном шкафу в течение 6-7 ч Результаты испытаний приведены на рис.4 а, б.

Рис.4. Изменение прочности бетонов на сжатие (а) и на растяжение при изгибе (б) при одностороннем увлажнении-высушивании

При слабоагрессивном периодическом воздействии на бетон, к которому можно отнести одностороннее увлажнение-высушивание, в нем протекают как деструктивные, так и конструктивные процессы. Конструктивные процессы способствуют росту прочности бетона за счет самозалечивания микротрещин в цементном камне и дополнительной гидратации непрореагаровавшей части цемента. Роль деструктивных процессов проявляется в накоплении повреждений, образующихся за счет развития внутренних трещин при многократных циклах усадки и набухания бетона. В проведенном эксперименте вплоть до 100 циклов конструктивный фактор роста прочности превалировал над деструктивным, что и выразилось в росте прочности обоих бетонов. Но уже к 250 циклам прочность бетона контрольного состава снизилась на 8 %. Бетон с КМД даже через 250 циклов показывал прирост прочности на сжатие на 6 % и на растяжение при изгибе - на14,5 %. Повышенная стойкость к воздействию одностороннего увлажнения-высушивания бетонов с КМД связана с его способностью релаксировать

возникающие знакопеременные напряжения и лучшей сопротивляемостью структуры бетона микротрещинообразованию, что и подтвердили результаты оценки уровня внутренних напряжений, возникающих при деформациях коробления образцов-балочек 3x3x30 см при периодическом насыщении их нижней поверхности (формоч-ной) и последующей сушке при температуре (50±5)°С. Через 40 циклов испытаний средние деформации коробления у образцов из бетона с КМД были на 22 % ниже. Коробление приводило к появлению внутренних напряжений, величина которых, рассчитанная для свободно опертых образцов в упругой стадии деформирования, составила 10-12 % от разрушающих. Причем уровень этих напряжений в образцах из бетона с КМД был существенно ниже.

В шестой главе приведены разработанные методика подбора номинального состава бетонной смеси с КМД, технологический регламент производства бетонной работ с использованием бетона с КМД в условиях сухого и жаркого климата, а также дана технико-экономическая оценка эффективности устройства верхнего слоя дорожного полотна с использованием мелкозернистых бетонов с комплексной модифицирующей добавкой. При интенсивной эксплуатации дорожного полотна из бетонов с КМД может бьпь получен значительный экономический эффект за счет повышения их долговечности.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Выполнен анализ перспектив развития сети автомобильных дорог с цементобетон-ным покрытием в Сенегале. Дана оценка влияния климатических воздействий на дорожное полотно, позволяющая признать резкоконтинентальный климат страны как сухой и жаркий.

2. Подробный системный анализ условий безотказной эксплуатации цементобетонно-го полотна установил, что наиболее напряженным является его верхний слой, долговечность которого определяется в основном технологическими и эксплуатационными свойствами использованного бетона.

3. Предложен и прошел всестороннюю экспериментальную проверку технологический прием повышения эксплуатационной надежности верхнего покрытия за счет введения в состав мелкозернистого бетона комплексной модифицирующей добавки, содержащий демпфирующий минеральный компонент.

4. По характеру вытеснения воздуха при водопоглощении и на основе анализа его кривых дана оценка вулканического туфа как демпфирующего компонента добавки. Зерна вулканического туфа фр. 0,63-1,25 мм лучше впитывали воду и удерживали ее, а сам процесс энергичного водопоглощения заканчивался через 15-20 мин. Эффект са-

мовакуумирования демпфирующей добавки сыграл важную роль в структурообразо-вании бетона с КМД.

5. Установлено оптимальное содержание компонентов комплексной модифицирующей добавки: суперпластификатора «Melment F10»-0,5 % от массы цемента и вулканического туфа Заюковского месторождения фр.0,65-1,25 мм - 5 % от массы плотных заполнителей.

6. Изучены физико-механические свойства мелкозернистых бетонов. Доказано, что введение КМД позволяет снизить открытую капиллярную пористость бетона на 2-2,5 %, повысить на 18 % его прочность при сжатии и на 8 % - на растяжение при изгибе.

7. Определено влияние основных рецешурно-технолошческих факторов и условий твердения на свойства мелкозернистого бетона с КМД. Выявлено предпочтение бездобавочных ПЦ марки не ниже 400. Бетоны с КМД быстрее набирают прочность в раннем возрасте и лучше сопротивляются воздействию солнечного облучения.

8. Исследованы трещиностойкость и деформативные свойства мелкозернистых бетонов. Критический коэффициент интенсивности напряжений К1С в бетонах с КМД увеличился на 21,7 %. Бетоны характеризуются большим модулем упругости, но при этом их пластичность, оцениваемая по предельной сжимаемости, оказалась лучше. Характер разрушения цилиндров подтвердил повышенную трещиностойкость бетонов с КМД. Их нижняя граница трещинообразования отмечена на уровне 60-65 % от разрушающих напряжений, тогда как в бетонах без добавки эта граница находилась на уровне 31-35%.

9. Физико-химические исследования структуры бетонов с КМД показали, что зерна вулканического туфа хорошо распределяются, сохраняют свою форму и внутризерно-вую пористость, а плотные каемки цементного камня на их поверхностях свидетельствуют о химической активности вулканического туфа.

10. Определены эксплуатационные свойства мелкозернистых дорожных бетонов. Бетоны с КМД показали значительно большую ударную прочность (на 85,5%) и их истираемость была меньше, чем у бетонов без добавки.

11- Химическая стойкость бетонов с КМД их морозостойкость, в том числе и с ударными воздействиями, атмосферостойкость при одностороннем увлажнении-высушивании оказались значительно выше аналогичных свойств бетонов без добавки. 12. Разработана методика подбора состава мелкозернистого бетона с КМД, составлен технологический регламент, определивший условия и параметры приготовления, укладки и ухода за бетоном с КМД в условиях сухого и жаркого климата. Дана оценка экономической эффективности эксплуатации покрытий автодорог из бетонов с КМД.

Основные результата диссертации опубликованы в рецензируемых изданиях, рекомендованных перечнем ВАК:

1. Салл Магатте, Ткаченко Г. А. Регулирование свойств мелкозернистых дорожных бетонов введением добавки пористого компонента// Строительные материалы. 2009 №2, С. 29-31.

2. Салл Магатте, Рыбинцева Е.С., Ткаченко Г. А. Мелкозернистые бетоны с органо-минеральной добавкой для дорожного строительства// Строительные материалы. 2009 №7, С. 18-20.

У1

В других научных изданиях:

3. Салл Магатте, Ткаченко Г. А. Органоминеральные добавки в мелкозернистых бетонах с повышенными эксплуатационными свойствами для дорожных покрытий.// Материалы Междунар. науч.-практ. конф. «Строительсгво-2007». Ростов н/Д: РГСУ,2007. С.27-28.

4. Салл Магатге, Гольцов Ю.И, Ткаченко Г. А. Применение резонансного метода для « испытания конструктивных и деструктивных процессов в мелкозернистых бетонах. Материалы Междунар. науч.-практ. конф. «Строительство-2008». Ростов н/Д: РГСУ,2008. СЗЛ

5. Салл Магатге, Ткаченко Г. А. Влияние вида цемента на свойства мелкозернистого бетона с комбинированным заполнителем// Материалы Международ, науч.-практ. конф. «Строигельство-2008». Ростов н/Д: РГСУ,2008. С.26-27.

6. Салл Магатге, Ткаченко Г. А. Мелкозернистые бетоны с повышенными эксплуатационными свойствами для дорожных покрытий // Известия Рост. гос. строит, ун-та. 2008. №12. С. 132-136.

7. Салл Магатте. Состояние автомобильных дорог в Сенегале и перспективы строительства дорог с цементобетонными покрытиями// Материалы юбилейной Междунар. науч.-пракг. конф. «Строительство-2009». Ростов н/Д: РГСУ,2009. С.7-8.

8. Салл Магатте, Ткаченко Г. А. Оценка эффективности влияния органоминеральной добавки на свойства свежеуложенных мелкозернистых бетонных смесей // Материалы юбилейной Международ, науч.-практ. конф. «Строительство-2009». Ростов н/Д: РГСУ,2009. С.9-10.

9. Салл Магатте, Ткаченко Г. А. Мелкозернистые бетоны для транспортного строительства// Вестник РГУПС. 2009 (в печати).

Ю.Ткаченко Г. А. Дахно С.Н. Лотошникова Е.О. Романенко Е.Ю, Салл Магатге. Роль пористого заполнителя в структурообразовании тяжелых бетонов различного назначения//Известия Рост. гос. строит, ун-та. 2009. № 13 (в печати).

11. SALL Magatte, Tkatchenko G. A. Regulation des propriétés du beton de sable pour revetement routier a Г aide d" additives de composants poreux// Proceedings SBEIDCO - Ist International Conference on Sustainable Built Environement Infrastructures in Developing Countries. ENSET Oran (Algeria). 2009.351-358p.

12. Салл Магатте. Повышение морозостойкости мелкозернистого дорожного бетона с введением органоминеральной добавки // Известия Рост. гос. строит, ун-та 2009. № 13 (в печати)

13. S ALL Magatte Amelioration de la durabilite du beton de sable pour revetement routier// Journal de Г ingenieur. Ecole Nationale Polytechnique, THIES- SENEGAL. 2009 № 11.(в печати).

Подписано в печать 27.10.09. Формат 60x84/16. Бумага писчая. Ризограф. Уч.- изд.л.1,4.Тираж 100 экз. Заказ 379.

Редакционно - издательский центр Ростовского государственного строительного университета 344022 , г. Ростов- на- Дону. ул. Социалистическая, 162

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ.

1.1 Анализ устройства цементобетонного дорожного полотна и особенности его эксплуатации в условиях Сенегала.

1.2 Технологические приемы повышения эксплуатационной надежности цементобетонных в покрытий дорог.

1.3. Структурообразование цементных бетонов с химическими и минеральными демпфирующими добавками.

1.4 Долговечность мелкозернистого дорожного бетона в условиях сухого и жаркого климата.

1.5 Цель и задачи диссертационной работы.

2. МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ РАБОТЫ.

2.1 Выбор и обоснование выбора сырьевых материалов для проведения экспериментов.

2.2. Показатели назначения используемых сырьевых материалов.

2.3 Методика подбора состава контрольной бетонной смеси.

2.4 Методики изготовления, твердения и стандартных испытаний, бетонных образцов.

2.5. Методики стойкостных испытаний мелкозернистых бетонов.

2.6. Методика оценки упругопластических свойств бетона.

3.СТРУКТУРООБРАЗОВАНИЕ И СВОЙСТВА МЕЛКОЗЕРНИСТЫХ ДОРОЖНЫХ БЕТОНОВ С КОМПЛЕКСНОЙ МОДИФИЦИРУЮЩЕЙ ДОБАВКОЙ.

3.1 Оценка пригодности вулканического туфа как демпфирующей добавки в дорожных мелкозернистых бетонах.

3.2 Оптимизация содержания вулканического туфа в мелкозернистом дорожном бетоне.

3.3. Оценка структурообразующей роли суперпластифицирующей добавки.

3.4. Влияние комплексной модифицирующей добавки на свойства мелкозернистого бетона.

3.5. Механизм структурообразования мелкозернистых бетонов с комплексной модифицирующей добавкой.

3.6 Выводы по главе.

4. ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА МЕЛКОЗЕРНИСТЫХ ДОРОЖНЫХ БЕТОНОВ С КОМПЛЕКСНОЙ МОДИФИЦИРУЮЩЕЙ ДОБАВКОЙ.

4.1 Исследование физико-механических свойств мелкозернисты дорожных бетонов.

4.2 Влияние срока твердения на свойства мелкозернистых бетонов.

4.3 Оценка трещиностойкости бетонов.

4.4. Усадка мелкозернистых бетонов.

4.5 Эксплуатационные свойства бетонов верхнего слоя дорожного покрытия.

4.6 Деформативные свойства бетонов.

4.7 Структура и свойства мелкозернистого бетона с КМД.

4.8 Выводы по главе.

5. ДОЛГОВЕЧНОСТЬ МЕЛКОЗЕРНИСТЫХ БЕТОНОВ С КМД В УСЛОВИЯХ СОВМЕСТНЫХ ВОЗДЕЙСТВИЙ АТМОСФЕРНО

КЛИМАТИЧЕСКИХ И СИЛОВЫХ ФАКТОРОВ.

5.1.Химическая стойкость бетонов.

5.2 Морозостойкость бетонов.

5.3 Стойкость мелкозернистых бетонов к совместному воздействию удара и циклов замораживания и оттаивания.

5.4 Стойкость мелкозернистых дорожных бетонов к периодическому одностороннему увлажнению и высушиванию.

5.5 Оценка напряженного состояния бетонов при одностороннем увлажнении и высушивании.

5.6 Выводы по главе.

6.ПРАКТИЧЕСКОЕ ПРИЛОЖЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЙ.

6.1 Методика назначения номинального состава мелкозернистого бетона с комплексной модифицирующей добавкой для верхнего покрытия автомобильной дороги.

6.2 Основные положения регламента на производство работ по приготовлению, укладке и организации ухода за мелкозернистым бетоном с КМД в верхнем слое покрытия автомобильной дороги.

6.2.1 Общие положения.

6.2.3 Требования к сырьевым материалам и бетонной смеси.

6.2.4 Особенности подбора состава бетонной смеси.

6.2.5 Приготовление мелкозернистой бетонной смеси.

6.2.6 Технология устройства дорожных покрытий из бетонных смесей с

6.2.7 Организация контроля качества.

6.2.8 Техника безопасности и охрана труда.

6.3 Оценка технико-экономической эффективности использования комплексной модифицирующей добавки в устройстве и при эксплуатации верхнего слоя цементобетонного покрытия автодорог.

6.3.2 Определение коэффициента технической эффективности устройства верхнего слоя цементобетонного покрытия автодороги.

6.3.3 Определение годового экономического эффекта от эксплуатации дорожного полотна с верхним слоем из мелкозернистого бетона с

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Выполнен анализ перспектив развития сети автомобильных дорог с цементобетонным покрытием в Сенегале. Дана оценка влияния климатических воздействий на дорожное полотно, позволяющая признать резкоконтинентальный климат страны как сухой и жаркий.

2. Подробный системный анализ условий безотказной эксплуатации цементобетонного полотна установил, что наиболее напряженным является его верхний слой, долговечность которого определяется в основном технологическими и эксплуатационными свойствами использованного бетона.

3. Предложен и прошел всестороннюю экспериментальную проверку технологический прием повышения эксплуатационной надежности верхнего покрытия за счет введения в состав мелкозернистого бетона комплексной модифицирующей добавки, содержащий демпфирующий минеральный компонент.

4. По характеру вытеснения воздуха при водопоглощении и на основе анализа его кривых дана оценка вулканического туфа как демпфирующего компонента добавки. Зерна вулканического туфа фр. 0,63-1,25мм лучше впитывали воду и удерживали ее, а сам процесс энергичного водопоглощения заканчивался через 15-20мин. Эффект самовакуумирования демпфирующей добавки сыграл важную роль в структурообразовании бетона с КМД.

5. Установлено оптимальное содержание компонентов комплексной модифицирующей добавки: суперпластификатора «Melment F10»-0,5% от массы цемента и вулканического туфа Заюковского месторождения фр.0,65-1,25мм - 5% от массы плотных заполнителей.

6. Изучены физико-механические свойства мелкозернистых бетонов. Доказано, что введение КМД позволяет снизить открытую капиллярную пористость бетона на 2-2,5%, повысить на 18% его прочность при сжатии и на 8%- на растяжение при изгибе.

7. Определено влияние основных рецептурно-технологических факторов и условий твердения на свойства мелкозернистого бетона с КМД. Выявлено предпочтение бездобавочных ПЦ марки не ниже 400. Бетоны с КМД быстрее набирают прочность в раннем возрасте и лучше сопротивляются воздействию солнечного облучения.

8. Исследованы трещиностойкость и деформативные свойства мелкозернистых бетонов Критический коэффициент интенсивности напряжений Kic в бетонах с КМД увеличился на 21,7%. Бетоны характеризуются большим модулем упругости, но при этом их пластичность, оцениваемая по предельной сжимаемости, оказалась лучше. Характер разрушения цилиндров подтвердил повышенную трещиностойкость бетонов с КМД. Их нижняя граница трещинообразования отмечена на уровне 60-65% от разрушающих напряжений, тогда как в бетонах без добавки эта граница находилась на уровне 31-35%

9. Физико-химические исследования структуры бетонов с КМД показали, что зерна вулканического туфа хорошо распределяются, сохраняют свою форму и внутризерновую пористость, а плотные каемки цементного камня на их поверхностях свидетельствуют о химической активности вулканического туфа.

10. Определены эксплуатационные свойства мелкозернистых дорожных бетонов. Бетоны с КМД показали значительно большую ударную прочность (на 85,5%) и их истираемость была меньше, чем у бетонов без добавки

11. Химическая стойкость бетонов с КМД, их морозостойкость, в том числе и с ударными воздействиями, атмоферостойкость при одностороннем увлажнении-высушивании оказались значительно выше аналогичных свойств бетонов без добавки.

12. Разработана методика подбора состава мелкозернистого бетона с КМД, составлен технологический регламент, определивший условия и параметры приготовления, укладки и ухода за бетоном с КМД в условиях сухого и жаркого климата. Дана оценка экономической эффективности эксплуатации покрытий автодорог из бетонов с КМД.

1. М.В. Бунин, И.М. Глушко, Я.Г. Ильин. Структура и механические свойства дорожных цементных бетонов, Харьков, 1968

2. В.В. Бабков, А.В. Попов, В.Н. Мохов, Г.С. Колесник, В.А. Якушин. Бетоны повышенной ударной стойкости на основе демпфирующих компонентов, Бетон и железобетон, 1985, № 2. с. 10-11.

3. В.В. Бабков, В.Н. Мохов, М.Б. Давлетшин, А.В. Парфенов, А.Е. Чуйкин. Модифицированные бетоны повышенной ударной выносливости. Ж. «Строительные материалы». № 5. 2002.

4. Г.А. Ткаченко, Лотошникова Е.О, Осяк В.В, Мелкозернистые бетоны с демпфирующими добавками в производстве изделий для дорожного строительства// Международная научно-практическая конференция «Строительства-2004». Ростов-на-Дону. Р.Г.С.У,2004 с.39-40.

5. Ткаченко Г.А. Исследование причин преждевременного разрушения сборных железобетонных лотков и путей повышения их долговечности . Дисс. канд. техн. наук . 1971.

6. Дахно С. И. Структура и свойства прессованных цементно-минеральных композитов с добавкой пористого низкомодульного компонента. Дисс. канд.техн. наук. , Ростов-на-Дону, 1998. с 235

7. Баженов Ю. М, Демьянов В.С, Калашников В.И Модифицированные высококачественные бетоны. Москва 2006. 368с.

8. Баженов Ю. М Высокопрочный мелкозернистый бетон для армоцемент-ных конструкции. Москва 1963, 128с.

9. Баженов Ю.М. Бетон при динамическом нагружении. Москва 1970.263с.

10. И. Баженов Ю. М Технология бетона. Москва «Высшая школа» 1978, 455с.

11. Баженов Ю. М Технология бетона. Москва Изд. во АСВ, 2003, 500с.

12. Грушко И.М, Глущенко Н.Ф, Ильин А.Г Структура и прочность дорожного цементобетона. Москва

13. ЛермитР. Проблемы технологии бетона. Paris 1955. 294с.

14. Симонов М. 3 Бетон и железобетон на пористых заполнителях. Москва 1955. 254с.

15. Невилль А.М Свойства бетона. Москва 1972. 343с.

16. Егоров В.М, Левицкий Е.Ф, Чернигов В.А. Опыт строительства дорожных бетонных покрытий во Франции. Москва 1970. 23с.

17. Грушко И.М, Королев И.В, Борщ И.М, Мишенко Г.М. Дорожно-строительные материалы. Москва 1983. 383с.

18. Баловнев В.И. Моделирование процессов взаимодействия со средой рабочих органов дорожно-строительных машин. Москва Высшая школа, 1981. 335с.

19. Волков М.И, Королев И.В, Борщ И.М. Дорожно-строительные материалы. Москва 1985. 522с.

20. Берг О.Я, Щербаков Е.Н, Писанко Г.Н. Высокопрочный бетон. Москва 1971. 195с.

21. Берг О.Я.Физические основы теории прочности бетона и железобетона. Москва 1961. 89с.

22. Бунин М.В Грушко И.М, Ильин А.Г Структура и механические свойства дорожных цементных бетонов. Харьков 1968. 192с.

23. Грушко И.М, Ильин А.Г, Ратевский С.Т. Прочность бетона на растяжение. Москва.2002.

24. Френкель И.М. Основы технологии тяжелого бетона. Москва 1966. 143с.

25. Дссов А.Е. Вибрированный бетон. Москва 1956, 221с.

26. Кузнецов А.П, Гуральник Д.Е. Опыт работы дорожных одежд с основанием повышенной жесткости. Ленинград 1980. ЛДНТП. 26с.

27. Кузнецов А.П. Новый дорожно-строительный материал на основе отходов камнедробления. Ленинград 1982. ЛДНТП. 23с.

28. Баженов Ю.М. Способы определения состава бетона различных видов. Москва 1975. 261с.

29. Бештоков Б.Х. Бетоны с компенсированной усадкой на природных заполнителях Кабардино-Балкарии для зимнего бетонирования. Дисс. к.т.н-05-23-05. 2006 . Ростов-на-Дону. 186с.

30. Левенцкий Е.Ф, Чернигов В.А. Бетонные покрытия автомобильных дорог. Москва «Транспорт» 1980. 283с.

31. Захаров С.Б, Попович А.К. Расчетно-методическое пособие по проектированию автомобильных дорог. Москва 1986. 130с.

32. Сборная научных труд. Повышение сроков pi качества автомобильных дорог. Москва 1986. 130 с.

33. Эстрин М.И. Машины для строительства цементобетонных дорожных покрытий. Ленинград 1970. 156с.

34. Василиев А. П. Проектирование дорог с учетом влияния климата на условия движения. Москва 1996. 243с.

35. Новиков А.Н. Машины для строительства цементобетонных дорожных покрытий. Москва 1979. 254с.

36. СоюздорНии. Предложения по расчету и конструированию цементобе-тонных покрытий на основаниях различных типов. Балашиха Московской области 1968. 65с.

37. Бабаскин Ю.Г Технология дорожного строительства, транспорт, строительство, дорожные машины и оборудование./ БНТУ Минск 2005, 203 с.

38. Бурминский Н.И. Статистическая оценка качества строительства автомобильных дорог с заданной надежностью. РГСУ Ростов-на-Дону 2007. 62с.

39. Качанов Т.Б. Проблемы развития дорожной сети: перспективы внебюджетного финансирования дорожных работ. Химиздат СПБ 2005. 148 с.

40. Немчинов М.В Охрана окружающей природной среды при проектировании и строительстве автомобильных дорог. «Транспортное строительство» Москва АСВ. 2004. 240с.

41. Некрасов В.К. Повышение сроков службы и качества автомобильных дорог. МАДИ 1986. 132с.

42. Сильнов В.В Транспортно-эксплуатационные качества автомобильных дорог и городских улиц. Москва Академия, 2008. 347с.

43. Технические указания по уходу за свежеуложенным бетоном дорожных и аэродромных покрытий с применением пленообразующих материалов// Минтранстрой Москва. 1970-20с.

44. Методические рекомендации по строительству бетонного покрытия с использованием дробленых песков взамен крупного заполнителя// Москва 1974. 24с.

45. Глушков Г.И, Носов В.П, Бабков В.Ф и др. Жесткие покрытия аэродромов и автомобильных дорог// Москва Транспорт. 1987. 254с.

46. Васильев А. П Проектирование дорог с учетом влияния климата на условия движения//Москва Транспорт 1986. 247с.

47. Карпинская В.Г. Дороги и Мосты// М-во транспорта- РОС АВТО ДОР 2007. 278с.

48. Кейльман В.А Дорожные одежды из местных материалов и отходов промышленности юга РСФСР. РИСИ. Ростов/н Дону 1985. 88с.

49. Илиополов С.К, Селезнев М.Г Уточненный расчет напряженно-деформативного состояния системы «дорожная одежда-грунт» РГСУ Ростов/н Дону 1987. 142с.

50. Горелышев Н.В, Любимова Т.Ю, Кольбановская и др. Физико-химические характеристики свойств и структуры дорожно-строительных материалов// Москва Автотрансиздат 1961. 93с.

51. Запросян О.А Об усталостной долговечности асбестоцемента при односторонних и циклических увлажнениях и высушиваниях. Авт. дисс. канд. техн. наук . Новочеркасск 1966. 21с.

52. Фирстов В. Г и др. Неразрушающие методы испытания дорожных конструкций и материалов// Москва «Транспорт» 1964. 123с.

53. Волков В.Г и др. Лабораторные и практические занятия по испытанию дорожно-строительных материалов// Москва «Транспорт» 1967. 248с.

54. Славуцкого А. К Автомобильные дороги: одежды из местных материалов// Москва Транспорт 1987. 254с.

55. Защепин А.Н и др. Технология дорожного бетона, расчет и конструк-тирование бетонных покрытий. Сборник статей. 1974. 207с.

56. Глушков Г.И, Ткаченко А.С и др. Жесткие покрытия аэродромов. Москва Автотрансиздат. 1961.322с.

57. Трусикова Г.И Жесткие покрытия аэродромов и автомобильных дорог.//Москва Транспорт. 1994. 349с.

58. Золотницкий И.Я Новые методы ухода за бетоном. Киев: Буд1вельник 1981.49с.

59. Шейнин А. М и др Исследование дорожного бетона с комплексными химическими добавками.//Тр. Союздорнии 1984. 118с.

60. Шейнин А.М Цементобетон для дорожных и аэродромных покрытий.// Москва. Транспорт. 1991.231с.

61. Гладков В.С Влияние цементного камня на усталость дорожного цементного бетона.// Москва. 1961.31с.

62. Методические рекомендации по испытанию дорожного бетона на коррозионную стойкость против совместного действия хлористых солей и мороза. Москва 1975. 34с.

63. Методические рекомендации по расчету температурных полей напряжений и деформации в цементобетонных покрытиях. // Москва Союздорнии, 1976. 42с.

64. Смирнов Динамика дорожных одежд автомобильных дорог// Западное Сибирское книжное издательства. 1975. 182с.

65. Бабаскин Ю.Г, Вербило И.Н Технология дорожного строительства// Минск 2003, БЫТУ. 202с.

66. Слободчиков Ю.В Условия эксплуатации и надежность работы автомобильных дорог// Москва Транспорт 1987. 128с.

67. Капитанов С. М. Морозостойкость бетонов с демпфирующими компонентами: Автореф. дис. канд. тех. наук.-Ростов н/Д, 1987.

68. Ткаченко Г.А, Островская С.С, Богуславская Г.Л. Повышение качества бетона введением органоминеральных добавок// Строительные и специальные материалы на основе органоминеральных композиций. Новочеркасск. 1988.

69. Бабков В.В, Мохов В.Н, Попов А.В и др. Забивные сваи из бетона повышенной ударной стойкости// Промышленное и жилишно-гражданское строительство. Серия 3. Строительная индустрия. Реф. Инф. Минпрострой СССР, ЦБНТИ, вып. 10. 1982.

70. Ицкович С.М. Заполнители для бетона- Минск, «Высшая школа», 1983. 216с.

71. Ашрабов А.А, Зайцев Ю.В. Элементы механики разрушения бетонов. Ташкент. Укитувчи, 1981-238с.

72. Томошевский В.Т. О задачах механики в технологии композиционных материалов,- Механика композитных материалов, №3,1982, с.486-503.

73. Тамуж В.П. Особенности разрушения гетерогенных материалов. Механика композитных материалов, №3,1982, с.406-409.

74. Выровой В.Н. Физико-механические особенности структурообразова-ния композиционных строительных материалов: Дис. д-ра техн. наук. 05.23.05- Одесса, 1987,- 340 с.

75. Комохов П.Г. Механико-технологические основы торможения процессов разрушения бетонов ускоренного твердения. Дис. д-ра техн. наук. 05.23.05. Л., 1977,- 356с.

76. Комохов П.Г. Некоторые предпосылки к физике теории разрушения бетона// Исследование бетонов для транспортного и гидротехнического строительства.: Тр. ЛИИЖТ.-Л., 1975. вып.382,- с. 63-71.

77. Комохов П.Г. Механико-энергетичесие аспекты процессов гидратации, твердения и долговечности цементного камня//Цемент, 1987.-№2-с.20-22.

78. Комохов П.Г, Петрова Т.М. Бетон, модифицированный добавкой вспученного вермикулита// Исследование бетонов повышенной прочности, водопроницаемости и долговечности для транспортного строительства: Тр. ЛИИЖТ.-Л., 1978. с. 83-91.

79. Бабков В.В, Попов А.В, Мохов В.Н, Колесник Г.С, Якушин В.А. Бетоны повышенной ударной стойкости на основе демпфирующих компонентов // Бетон и железобетон, 1985,-№2.-с. 10-11.

80. Ткаченко Г. А, Романенко Е.Ю.Центрифугированные бетоны с модифицирующими добавками из отходов промышленности- Тезисы докладов конференции «Композиционные строительные материалы с использованием отходов промышленности», Пенза, 1990.

81. Ткаченко Г.А, Бурлаков Г.С, Романенко Е.Ю. Деформативные свойства центрифугированных бетонов- Сборник научных трудов РИСИ «Строительные материалы в производстве», Ростов н/Д, 1988.

82. Ткаченко Г.А, Шурыгин В.П, Петров В.П, Романенко Е.Ю. Свойства центифугировнного бетона с комбинированным заполнителем- Бетон в железобетон, №11,1990.

83. Лысенко Е.И, Ткаченко Г.А и др. Высокопрочный центрифугированные бетоны с модифицированной структурой.- «Энергетическое строительство», №11,1991.

84. Ткаченко Г.А, Романенко Е.Ю, Богуславская Г.Л. Центрифугированные бетоны модифицированной структуры- Сборник научных трудов «Безвибрационные методы формирования железобетонных изделий», Ростов н/Д,1983-175с.:ил.

85. Бабков В.В. Физико-механические аспекты оптимизации структуры цементных бетонов. Дис. д-ра техн. наук: 05.23.05. Уфа, 1990.-510с.

86. Мохов В.Н. Повышение ударной стойкости и прочности бетона путем введения демпфирующих компонентов. Дис. канд. техн. наук.: 05.23.05. Ленинград-1985.

87. Комохов П.Г. Принцип структурной механики в технологии бетона. В сб. «Оптимизация технологии производства бетонов повышенной прочности и долговечности.-Уфа: НИИ Промстрой, 1983, с.9-14.

88. Ткаченко Г.А, Лотошникова Е.О, Осяк В.В Мелкозернистые бетоны с демпфирующими добавками в производстве изделий для дорожного строительства. // Международная научно-практическая конференция «Строительство 2004»,- Ростовн/Д: РГСУ. 2004. С. 39-40.

89. Ткаченко Г.А, Лотошникова Е.О. Влияние способа уплотнения на свойства мелкозернистого бетона с добавками микросферы // Международная научно-практическая конференция «Строительство 2004»,- Ростов н/Д: РГСУ. 2004. С.41.

90. Пановко Я.Г. Механика деформируемого твердого тела,- Современные концепции, ошибки и парадоксы.- М. Наука. 1985- С-287.

91. СН 509-78 Инструкция по определению экономической эффективности использования в строительстве новой технологии, изобретений и рационализаторских предложений.

92. Гаркави М.С, Волохов А.С, Некрасова С.А, Хамидулина Д.Д Использование песков и отсевов дробления при изготовлении мелкоштучных элементов мощения // «Строительные материалы»,- № 10,- 2003-С. 19-20.

93. Бабков В.В, Сахибгареев Р.Р, Чуйкин А.Е, Анваров Р.А, Комохов П.Г Особенности структурообразования высокопрочного цементного камня в условиях длительного твердения // «Строительные материалы». №10.2003,- С.42-43.

94. Мамонтов Ю.А. Механизм деформирования бетона и внутреннего трещинообразования при отпуске натяжения арматуры,- Совершенствование технологии строительных материалов, изделий и конструкций. Алмаа-ты; КазГАСА, 1996. С.89-97.

95. Прокопович И.Е. Влияние длительных процессов на напряженное и деформированное состояние сооружений. Госстрйиздат-1963. Москва-260с.

96. Ахматов М.А Пористые заполнители из отходов добычи туфа// Строительные материалы. 1978.-№3- с 10-12.

97. Ахматов М.А Применение камнепиления и пористых горных пород в качестве заполнителей легких бетонов // Бетон и железобетон.-1984.№11 .с.24-25.

98. Подвальный A.M. Разрушение нагруженного бетона в коррозионной среде- в книге. Защита строительных конструкций промышленных зданий от коррозии. М., Стройиздат, 1973.

99. Невский В.А Некоторые особенности поверхностного разрушения бетона в условиях континентального сухого и жаркого климата. Авт. дисс.канд. техн. наук .Москва 1955. 17с.

100. Королев М.М. К вопросу напряжений, возникающих в балке под действием попеременного увлажнения и высыхания. ВНИИТ, Т. 49, 1950.

101. Лотошникова Е.О. Некоторые свойства мелкозернистых жесткопрес-сованных бетонов со структурообразующими добавками // Известия РГСУ-2005.№9. С. 394-395.

102. Ткаченко Г.А, Лотошникова Е.О, Осяк В.В, Кучуев Е.В О влиянии зернового состава заполнителей на свойства мелкозернистых жесткопрес-сованных бетонов // Международная научно-практическая конференция «Строительство 2005» Ростов н/Д: РГСУ, 2005 С.112-114.

103. Ткаченко Г.А, Лотошникова Е.О, Мириленко А.В. Об особенностях эксплуатации мелкозернистых бетонных изделий в дорожном покрытии // Железобетон, строительные материалы и технологии в 3-ем тысячелетии. Ростов н/Д: РГСУ, 2005 С.69-73.

104. Стольников В.В. Изменение структуры бетона в зависимости от его влагосодержания и возроста. Структура, прочность и деформация бетона. Стройиздат. М. 1966.

105. Айрапетов В.С, Крылов Б.А, Шахабов Х.С. Влияние влагопотерь на свойства и структуру тяжелого бетона // Бетон и железобетон. 1981.-№11.С.16-17.

106. Александровский С.В. Экспериментально-теоритические исследования усадочных напряжений в бетоне. М., Стройиздат, 1965.-285с.

107. Аракелян А.А, Асатурян В.С, Хоренян Д.В Прочность бетона как капиллярно-пористого материала и расчет его состава. Ереван: Айастан, L979.-C.30-55.

108. Ахматов М.А. Применение камнепиления туфокарьеров и рыхлых пористых пород в качестве заполнителей легких бетонов и конструкций из них. Нальчик,1981.-128с.

109. Ахматов М.А. Эффективность применения строительных материалов и бетона. Нальчик «Эльбрус» 1986.-160с.

110. Ахматов М.А. Эффективность применения легких бетонов и рыхлых пористых пород вулканического происхождения: Дисс. докт. тех. наук 05-23-01, 05-23-05. Ростов н/Дону. 1999.514с.

111. Ахматов М.А. Эффективность применения легких бетонов и рыхлых пористых пород вулканического происхождения: Автореферат дисс. докг. тех. наук 05-23-01, 05-23-05. Ростов н/Дону. 1999. 59с.

112. Баженов Ю.М, Комар А.Г. Технология бетонных и железобетонных изделий.-М.: Стройиздат, 1984,- 672с.

113. Баженов Ю.М, Фаликман В.Р. Новый век: новые эффективные бетоны в технологии// Материалы Т Всероссийской конференции по бетону и желез л бетону.- М.: 2001 .С. 91-101.

114. Баженов Ю.М, Горчаков Г.И, Алимов JI. А, Воронин В.В. Получение бетона заданных свойств.-М., Стройиздат, 1978- 52 с.

115. Батраков В.Г. Модификаторы бетона. Новые возможности// Материалы I Всероссийской конференции по бетону и железлбетону,- М.: 2001.С. 184-187.

116. Батраков В.Г. Модифицированные бетоны. М: Стройиздат, 1998. 768с. 126- Берг О.Я Физические основы теории прочности бетона и железобетона.- М.: Стройиздат, 1965.-230с.

117. Венюа М. Цементные бетоны в стройтельстве. М., Стройиздат, 1980. 415с.

118. Вознесенский В.А. Статистические методы планирования эксперимента в технико-экономических исследованиях. М., Высшая школа, 1974.-192с.

119. Способы защиты от коррозии неметаллических строительных материалов, РИСИ 1967. 175с. .

120. Горчаков Г.И. Бетоноведение- проблема ресурсосбережения и качества бетона// Бетон и железобетон 1990.-№7.-С.37-38.

121. Гуменюк Н.Т. Влияние внутренних напряжений, возникающих на контакте керамика с растворной частью, на морозостойкость керамизитобето-на: Автореф. Дисс. канд.техн.наук: 05-23-05-М., 1980-21с.

122. Жангуразов A.M. Безотходное производство на Заюковского туфовом карьере// Использование отходов производства в строительной индустрии. Ростов нI Д, РИСИ, 1986г. с. 34-35.

123. Звездов А.И. Бетон с компенсированной усадкой для возведения тре-щиностойких конструкций большой протяженности // Бетон и железобе-тон.2001.-№4- С. 17-20.

124. Лотошникова Е.О. Мелкозернистые жесткопрессованные бетоны с демпфирующими добавками: Автореф. дисс.канд. техн. наук: 05-23-05. Ростов н/ Д., 2006.-24с.

125. Курасова Л. П. Роль пористого заполнителя в формировании микроструктуры и прочностных свойств керамзитобетона: Автореф. дисс. канд. техн. наук.: 05-23-05.-М., 1978.-23с.

126. Комохов П.Г. Демпфирующие элементы конгломератной структуры бетона // Фудаментальные исследования и новые технологии в строительном материаловедении. Тез.докл.Ч.4 Белгород, 1989-С. 19-20.

127. Ларионова З.М, Курасова Л.П, Макеева Л.А и др. Влияние водопоглощения пористого заполнителя на формирование структуры бетона II Тр. института. Физико-химические исследования бетонов и их составляющих./ НИИЖБ.-1975.-Вып. 17.-С.81-87.

128. Любимова Т.Ю, Пинус Э.Р. О свойствах контактной зоны на границе между вяжущим и заполнителем в бетоне / Сб.- науч.тр. НИИЖБ 1962.-Вып.28.-С.44-47.

129. Леви Ж.П. Легкие бетоны (пер. с франц.). Госстойиздат,1958.

130. Маилян Р.Л, Ахматов М.А. Железобетон на пористых каменных отходах. М.,Стройиздат, 1987.-208с.: ил.

131. Макарец О.Н. Повышение эффективности керамзитобетона путем управления процессов водопоглощения пористого заполнителя: Автореф. дисс.канд.техн.наук: 05-23-05,-Ростов н/Д., 1997.-16с.

132. Макридин Н.И, Максимов Н.Н. Структура,деформативность, прочность и критерии разрушения цементных композитов. Саратов, 2001.280с.

133. Маришев М.Х. Природные пористые заполнители КБ АССР для производства естественных и искусственных пористых заполнителей бетонов //Тезисы научно-технической конференцииКБГУ- Нальчик, 1977.-С.45-49.

134. Миненко Е.Ю. Усадка и усадочная трещиностой кость высокопрочных бетонов с органоминеральными модификаторами.: Дисс. канд.тех.наук-Пенза 2004.153с.

135. Миронов С.А, Малинина JI.A. Ускорение твердения бетона.- М., Стройиздат, 1964.-343с.

136. Мощанский Н.А. Плотность и стойкость бетонов. М., Стройиздат 1951. 680с.

137. Невский В.А, Дудин В.В, Пискунов Ю.А. Влияние иеупругости бетона на сопротивляемость ударным нагрузкам // Бетон и железобетон. 1969. №8.-С. 18-20.

138. Несветаев Г.В. К определению деформативных свойств бетона при сжатии // Бетон и железобетон. 1994.-№5,- С.10-11.

139. Несветаев Г.В. К вопросу нормирования начального модуля упругости бетонов при сжатии // Известия вузов. Строительство 1997.-№1 -2,-С.40-43.

140. Несветаев Г.В. Закономерности деформирования и прогнозирование стойкости бетонов при силовых и температурных воздействиях: Автореф. дисс.докт.тех. наук: 05-23-05. Ростов н/Д. 1998.

141. Несветаев Г.В, Ефремова И. А, Егорочкина И.О. К управлению качеством бетонов посредством регулирования свойств контактной зоны // Строительные материалы, изделия и конструкции на рубеже веков. Ростов н/Д. 1999. С.28-30.

142. Несветаев Г.В, Тимонов С.А. Усадочные деформации и раннее тре-щинообразование бетонов // Пятые академические чтения РААСН. Воро-неж.1999. С.305-310.

143. Панченко А.И. Обеспечение стойкости бетона к физическим воздействиям внешний среды путем управления собственными деформациями: Автореф. дисс. д-р техн.наук. Ростов н/Д. РГСУ. 1996. 35с.

144. Пауэре Т.К. Физическая структура портландцементного теста. В кн.:Химия цемента/ под ред. Тейлора Х.Ф.У. М.: Стройиздат, 1958. 364с.

145. Пинус Э.Р. Контактные слои цементного камня в бетоне и их назначение. Структура, прочность и деформации бетонов.-М.: Стройиздат., 1986.-365с.

146. Прочность, структурные изменения и деформации бетона / Под ред. Гвоздева А.А.-М., Стройиздат,1978.-299с.

147. Раманчадран В, Фельман Р. Наука о бетоне. М., Стройиздат, 1989.-177с.

148. Ратинов В.Б, Розенберг Т.И. Добавки в бетон.-М., Стройиздат, 1973. 208с.

149. Рекомендации по применению математического планирования эксперимента в технологии бетона,- М., НИИЖБ,1982.-103с.

150. Симонов М.З. Основы технологии легких бетонов.-М., Стройиздат, 1973,-583с.

151. Симонов М.З, Шагинян С.Г. Использование природных пористых заполнителей в производстве бетона и железобетона // Бетон и железобетон.-1985.-№7.-С.6-7.

152. Ткаченко Г.А, Талпа Б.В, Дахно С.Н. Нетрадиционное использование туфа на юге России в прессованных изделиях для дорожного и коммунального строительства // Стройтельные материалы, изделия и конструкции на рубеже веков. Ростов н/Д. 1999.С.42-46.

153. Хударвердян В.М. Метод проектирования состава туфобетона.- Ереван: Изд-во АН Арм.ССР, 1962.-е.138-147.

154. Цилосани З.Н. Усадка и ползучесть бетона.Изд-во АН ГрузССР, Тбли-си,1963.173с.

155. Зайцев Ю. В. Стройтельные конструкции заводского изготовления «Вышая школа» Москва, 1987.352с.

156. Шейкин А.Е, Чеховский Ю.В, Бруссер М.И. Структура и свойства цементных бетоиов.-М:, Стройиздат,1979.-343с.

157. Шейкин А.Е. Структура, прочность и трещиностойкость цементного камня.-М., Стройиздат, 1974.-191с.

158. Шурыгин В.П, Ткаченко Г.А, Петров В.П и др. Свойства центрифугированных бетонов с комбинированным заполнителем. // Бетон и железобетон. 1990,№1 l.-c.11-13.

159. Fulton, F.S. Concrete Technology, Portland Cement Institute, Johannesburg, Afrique du Sud, p. 307-310, 1977.

160. Feld, J. « Lessons From Failures of Concrete Structures », American Concrete Institute, monographie no 1 de l'ACI, p. 23-39, 1967.

161. Rajani, B. et C. Zhan. Performance of Concrete Sidewalks : field studies , Revue canadienne de genie civil, 24: 303 312, 1997.

162. Rajani, B. Tenue et resistance des trottoirs en beton , Institut de recherche en construction, Conseil national de recherches du Canada, Solution constructive no 53, 2002, 6 p.

163. Portland Cement Association. Concrete Floors on Ground, Engineering Bulletin, 40 p., 2001.

164. American Public Works Association. APWA Paver : Pavement Condition Index Field Manual Concrete, 1997.

165. Rajani, В.Regies de l'art relatives a la construction des trottoirs en beton , Institut de recherche en construction, Conseil national de recherches du Canada, Solution constructive no 54, 2002, 6 p.

166. Public Works Research Institute (PWRI), Japan Ministry of Construction. What types of sidewalk pavements are comfortable for people, no 74, p. 2-3, 1998.

167. Rajani, B. et C. Zhan. Performance of Concrete Sidewalks : field studies , Revue canadienne de genie civil, 24: 303 312, 1997.

168. Freedman, S. Properties of Materials for Reinforced Concrete, Handbook of Concrete Engineering, 2e ed. par M. Fintel, Van Nostrand ReinHold Company, New York, N.Y., p. 169-251, 1985.

169. Spears, R.E. Concrete Floors on Ground, Portland Cement Association, Engineering Bulletin. 40 p., 1983.

170. Ollivier J.P. La durabilite des betons a haute resistance // Proceedings. La qualite du beton en climat chaud. Seminaire international Ghardaia, 1994. l-13p.

171. Les betons a hautes performances. Sous la direction d'Yves Malier. Presses de TENPC, 1992.

172. Samarai M.A, Malhotra and Popovics. Effect of high temperature on properties of fresh concrete// Transportation board conference, Washington, USA, 1983.

173. Lachemat L., Kenai S. Effets du type et de la duree de cure sur les proprietes du beton en climat chaud// Proceedings. La qualite du beton en climat chaud. Seminaire international Ghardaia, 1994. 30-37p.

174. El- Amri. Durability of concrete in hot climate. Thesis Ph.D Leeds university England. 1988.

175. Tkatchenko G.A, Abadlia M.T, Elisseev N. Betons a base de dechets industriels durable en climat chaud. Proceedings. La qualite du beton en climat chaud. Seminaire international Ghardaia, 1994. pi00-105.

176. Berhane Z. Evaporation of water from fresh mortar and concrete at different environment conditions. 1984. № 42, p. 457-464.

177. Abadlia M.T, Tkatchenko G.A. Contribution а Г aide du comportement du beton en climat chaud// Proceedings. La qualite du beton en climat chaud. Seminaire international Ghardaia, 1994. pl23-130.

178. American Concrete Institute Comittee 308. Recommanded practice for curing concrete, Adjournal Proceedings, 1971, p 233-242.

179. Sail Magatte Pathologie des chausses souples au Senegal et propositions de solutions curatives et preventives.Memoires de fin d'etudes d'ingeniorat. 2003. 92p.

180. Atkin Harold N. High-way materials, soils and concretes- 2nd Ed. Reston Virginia, 1983- 378 p.

181. Manuel d"identification des degradations des chausses souples. MTQ-Quebec 2002. 51 p.

182. Documentation journee technique sur les routes en beton// Cemsuisse. Fribourg 2005. 66p.

183. De Larrard F., Sedran T. Une nouvelle approche de la formulation des beton/ Ann ales du BTP Paris 2000. 26p.

184. ACI 211.1-91, Standard practice for selecting proportions for heavyweigth and mass concrete. ACI manuel of practice, Part I Materials and general proprieties of concrete, 38p (Detroit, Michigan), 1994.

185. Dewar J.D. The structure of fresh concrete, Firt Sir Frederick Lea Memorial Lecture, Institute of concrete technology, reprinted by British Ready Mixed Concrete Association, p 23, 1986.

186. DE Larrard F. Formulation et proprietes des betons a tres hautes performances, these de doctorat de TEcole Nationale des Ponts et Chaussees, Rapport de reclierches des LPC 149, Mars 1988.

187. LE Roy R. Deformations instantanees et differees des betons a hautes performances, theses de doctorat de TEcole Nationale des Ponts et Chaussees, Etudes et Reclierches des LPC Paris 1996. 350p.

188. Dreux G. Guide pratique du beton, Collection de ПТВТР, 1970.

189. Gallucci E., Xinyu Zhang, Scrivener K. Influence de la temperature sur le developpement microstuctural des betons// 7eme edition du RFFRB, Toulouse-France 2006. 9p.

190. Update, Revetement en beton du point de vue macroeconomique// Vienne-Autriche 3/2006, 5p.

191. Comite IVOR. Utilisation de beton de sable pour la realisation d'une chaussee routiere//Bordeaux-France 1996, 2p.

192. Nikola Petrov, Arezki Tagnit-Hamou. Approche holistique de la formation differee de Tettringite// International Conference on Durability of concrete. Quebec-Canada 2006. 147-160p.

193. Michaud P.M. Vers une chimio-poro-visco-elastique du comportement au jeune age des betons. Quebec (Canada)-Lyon(France), cotutelle de doctorat-universite Laval / E4SA de lyon, 2006.

194. Guide technique. Chaussees aeronautiques en beton hydraulique. LCPC Paris 2000, 96p.

195. Рекомендации по уходу за свежеуложенным бетоном дорожного полотна в условиях сухого и жаркого климата».

196. Условия приготовления, укладки и ухода за бетоном