автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.06, диссертация на тему:Теоретические и технологические основы повышения производительности дуговой сварки и наплавки во внешнем аксиальном магнитном поле

Б И Р Ж Е В

На правах рукописи Сячеслаа Александрович

ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПОВЫШЕНИЯ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ ДУГОВОЙ СВАРКИ И НАПЛАВКИ ВО ВНЕШНЕЕ АКСИАЛЬНОЕ МАГНИТНОМ ПОЛЕ

Специальность 05.03.06 - "Технологии и мхиодзд све^опззого производства"

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Лннеик -1997

Работа выполнена в Воронежской государственной архитектуршэ-стронтслыюн академии

Официальные оппоненты: догггер технически;' р.зук, профессор

Б.К.БАДЬЯНОВ;

/•октор технических наук, профессор А.О.НЕСТЕРОВ;

доктор технических кзук, профессор В.В.ПЕШКОВ

Ведущее предприятие: Воронежское акционерное самолэто-

Защита состоится "¿¿" ноября 1997 г. в '/О" часов на заседании диссертационного совета Д 064.22.01 Липецкого государственного технического университета: 398055, гЛипецк,

ул.Московская, 30, ауд. ¿0 /

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Липецкого государственного технического универсистета.

Автореферат разослан "_" октября 1997 г.

строительное общество

Ученый секретарь диссертационного совета

В.В.КАРИХ

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актучшшсть работы. Известно, что при соизмеримости трудоемкости сварочных работ с трудоемкостью остальных видов работ по производству .металлоконструкций п; оизводитсльность сварки, как технолопше-. ски с южного процесса, выступает на первое N. .чгго. Это относится в первую очередь к конструкциям с протяженными Ш1ШШ.

Производительность электрическом дуговой сиаркн в зависимости от тип;» свармого шва определяется:

- при однопроходной сварке без разделки кромок - проплавляющей способностью дуги;

- при многопроходном сварке с разделкой кромок и наплавочных работах - скоростью плавления электродной проволоки.

Увеличение производительности процесса сварки за счет повышения, мощности душ и увеличения скорости сварки ограничено вследствие появления нежелательных гидродинамических паленин в сварочной ванне, ухудшающих формирование сварочного шва н, как следствие, работоспо-' собность сварного соединения. С повышением мощности луп» возникают также мощные газодинамические потоки » электродинамические силы, увеличивающие рззбрьпшвание и угар электродного металла, развиваются такие нежелательные химические реакции-как окисление и азотизация металла шва.

Поэтому при разработке новых технологических процессов дуговой сварки необходимо изыскивать способы сварки с глубоким про плавлением и высокой производмтсльпоспло расплавления электродного металла без вышеуказанных нежелательных явлений.

В последние годы в повышиин производительности дуговой сварки и наплавки наметилось новое направление с использованием внешнего аксиального магнитною поли, которое обладает простотой технического испол-

нения и возможностью бесконтактно влиять на процессы в зоне горении дуги.' Это позволяет устранить некоторые существенные недостатки существующих способом как, например, наличие плазмообразующего сопла, сложных оборудовании н приспособлений. Однако, промышленное использование данного способа затруднено малоизучениостыоироцессов при сварке о ма! ангиом поле.

Поэтому разработка научных основ дуговой сварки н иаплазки во • гшешнем магнитном поле палисгЫ актуальной задачей.

Целью работы является разработка теоретических и технологических основ повышения производительности дуговой сварки и наплавки с помощью внешнего магнитного ноля.

Методы исследований, использованные в работе, включали комплекс ' существующих и специально разработанных методик и оборудования.

Основные теоретические задачи работы решались методом математического моделирования гидродинамики капли и сварочной ванны в магнитном поле с применением математического аппарата магннго-, пщро- и газодинамики низкотемпературном плазмы.

Движение расплава в сварочной ванне и характер силового воздействия на се поверхность под действием электромагнитных сил исследовали методом физического моделирования с применением легкоплавкого сплава Вуда. Влияние внешнею магнитного поля на сечение столба дуги определяли путем цветного фотографирования дуги.

Экспериментальные исследования канлепереиоса & дуге в'аксиальном магнитном поле проводили с помощью скоростной киносъемки.

Сравнительную оценку структуры, микротвсрдости металла шва и околошовной зоны, механических свойств сварных соединений при статическом растяжении, усталостную прочность определяли по стандартным методикам.

Научная поцинт работы состой.' с решении проблемы повышения производительности дугоной сварки п наплавки при использовании внешнего аксиальною магнитного поля.

{'сшеннс проблемы базируется на следующих основных положениях, выдвигаемых автором:

- обоснован новый показатель для оценки производительности дуговой сварки через площадь кромок металла, свариваемых в единицу времени;

- установлены закономерности о характере распределения газодинамического давления дуги а пятне нагрева в аксиальном магнитном поле в' диапазоне индукций 0-0,3 Тл. Установлен линейный закон возрастания газодинамического давления с увеличением индукции магнитного поля;

- установлено, что при сварке не,магнитных сталей п сплавом в пер'е-1 менпом (50 Гц) аксиальном магнитном поле эффективность плаплекия

основною металла закчителыю возрастает. При сварке ;ке мателных сталсп вследствие шунтирования магнитного гтелп ¡¡а изделие эффективность плаалошз основного металла резкэ сниг.-яетгп;

- разработана физическая модель сварочной дуги, горящей в аксиальном магшгпюм поле. Теоретически показано и экспериментально под-' таеркдено, что п аксиальном магнитном поле столб дуга сжимается к оси вследствие чего степень сосредоточенности душ в пятне нагрева возрастает Солее чем п 2 раза;

- разработаны физическая и математическая модели процесса прославления основного металла в аксиальном магшгпюм поле при дуговой сварке испдавятимся электродом отличающиеся тем, «сто о них учтены смещение оси движущейся душ относительно оси сварочной ванны, а также степень сосредоточенности душ в пятне нагрева, указывающие, что в магнитном поле глубина проплаалешш увеличивается в 2 раза;

- теоретически обоснован и экспериментально раскрыт механизм воздействии аксиального мапштного ноля на эффективность использования тепловой мощности дуги, подводимой к электроду, и скорость плавления

электродного металла. Установлен диапазон шщукций машнтного поля, п. котором увеличивается скорость плавления электродной проволоки;

- сформирован принцип упраилсшш формой лроплавления при сварке в переменном аксиальном магаитном поле (50 Гц). Это позволяет значительно расширить границы используемых при дуговой сварке м наплавке токов и увеличить производительность сварочных н поплавочных работ.

Практический нетмсть и внедреипе результатов работы.

Разработан расчетно-аналитическин метод определения оптимального режима дуговой сварки с глубоким проставлением в продольном магнитном поле.

Разработан расчетно-аналитическнй и получены экспериментальные номограммы, позволяющие произвести выбор оптимального режима дуго-. вой наплавки в продольном магнитном поле с высокой производительностью.

Разработаны технологический процесс н оборудование для однопроходной аргонодуговой сварки неплавящимся электродом в аксиальном магнитном поле элементов из титановых и жаропрочных сплавов на никелевой основе без разделки кромок, обеспечивающих повышение производительности на 25-30%. Технологи» прошла опытно-промышленное опробьшаиие на ряде изделий из титанового сплава ВТ-5 на Смоленском авиационном заводе. Ожидаемый годовой экономический эффект составил 20 тысяч рублей в ценах 1982 года.

Разработана технология дуговой сварки в постоянном - продольном магнитном поле угловых швов из низколегированной стали 15ХСНД, обеспечивающая повышение производительности в раза.

.Технологии внедрена на Воронежском мостовом заводе при изготовлении мостовых конструкций. Экономический эффект составил 200 тысяч рублей в год в ценах 1988 года.

Разрабокша технологии дуговой наплавки и переменном аксиальном магнитом поле (50 Гц) сталей с магнитными свойствами, позволяющая повысить скорость наплавки п 3 и более раз.

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ, ВЫНОСИМЫЕ НА ЗАЩИТУ:

- показатель оценки производительности дуговой сварю:,

- результаты экспериментальных исследований газодинамического давления дуги, степени сосредоточенности дуги и пятне нагрева н проплавляющей способности душ н продольном магнитном поле;

- физическая и математическая модели процесса лроплавлешш' основного металла в продольном магнитном поле;

- физическая модель дуги, горищей в продольном магнитном поле;

- механизм воздействии продольного магнитного ноли на эффективное 11> плавления электродной проволоки;

-ирншиш управления формой пропланлешт в аксиальном магнитном

поле.

Iпртнщии рш'к»!!!.!. ¿Материалы диссертации доклэдылзлнсь на следующих семинарах: V всесоюзная конференция по электронно-лучевой сварке (Киев, 1975 г.); Всесоюзная конференция Института проблем-литья АН УССР "Физико-химические н тенлофизнческие процессы кристаллизации слитков" (Киев, .1977 г.); Семинар "Технология и оборудование для, сварки н защитных газах" (Пенза, 1980 г.); Всесоюзная научно-техническая конференция "Экономия металла в машиностроении методами сварки" (Воронеж, • 1983 г.); Всесоюзная научно-техническая конференция "Новые процессы сварки, наплавки и газотермнческнх покрытий о машиностроении" (Таганрог, 1986 г.); Всесоюзный семинар "Применение импульсных процессов в сварке"(Ростов-на-Дону, 1987 г.); Н-учно-технпческая конференция "Пути повышении эффективности процессе».

сварки н наплавки" (Липецк, 1987 Г.); Республиканская конференция "Разработка и внедрение прогрессивных способов сварки и наплавки в машиностроении" (Алма-Ата, 1988 г.); Научно-техническая конференция, носвящен'ная 60-летию ВИСИ (Воронеж, 1991 г.); Научно-техническая конференции стран СНГ "Производство и надежность сва;шых конструкции" (Москва, 1993 г.); Международная паучно-техннчгская ' конференция "Металлургия сварки и сварочные материалы" (Санкт-Петербург, 1993 г.); Международная научно-техническая конференция "Действие электромагнитных полей на пластичность и прочность материалов" (Воронеж, 1994 г.); Международная научно-техническая конференция "Сварка и родственные технологии в строительстве и стройиндустрни" (Москва, 1994 г.); Российская научно-техническая конференция "Современные проблемы сварочной науки н техники" (Воронеж, 1997 г.).

Публикации. По теме диссертации опубликована 31 печатная работа, в том числе 4 авторских свидетельства.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 7 глав, общих выводов, изложенных на 386 страницах машинописного текста с 47 таблицами и 130 иллюстрациями, списка литературы, включающего 196 наименований и приложения.

Автор считает своим долгом выразить благодарность д-ру .техн. наук, профессору БОЛДЫРЕВУ A.M. за большую помощь в планировании исследований и обсуждении результатов работы.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении рассмотрены вопросы современного состояния проблемы производительности дуговой сварки и наплавки. Отмечено, что способы дуговой сварки и наплавки, широко используемые в промышленном производстве, обладают сравнительно низкой производительностью. Сформули-¡кшана цель исследований.

Первая глава посвящена анализу путей повышения производительности дуговых процессов сварки п наплавки, определению перспективных направлений повышения производительности, и постановке задач исследовании для реализации поставленной в работе цели.

В вопросах производительности плавления основного и электродного металлов основополагающими являются представления о производительности, сформулированные а работах Н.Н.Рыкалнна, А.А.Ерохнна, П.И.Днтлоуа, А.Л.Алова, И.Р.Пацкспича н ряда других авторов. Анализ этих работ показал, что повысить производительность дуговой сварки и наплавки в рамках одного способа за счет увеличении мощности дуги и скорости ее переметения не всегда представляется возможным из-за снижении качества сварочных соединений. При этом простой анализ указывает на то, что повышения производительности дуговой сварки (уменьшения числа проходов) можно достичь и при постоянных мощности душ и скорости спаркп за счет увеличения глубины проплаплемиа. С этих позиций п. работе предложено оценивать производительность комплексным показателем :

Пс = Н \/с , { м1/с] (1)

где Н - глубина пронлаплення; Ус - скорость сварки, т.е. площадью свариваемых кромок в единицу времени.

С другой стороны на проплавляющую способность дуги может оказывать существенное влжпше степень се сосредоточенности в пятне ни грева.

Решение уравнения для температурного поля в изделии 6т воздействия, мощного быстроданжущегося по поверхности со скоростью сварки нор-малыю-линепного источника, тепла позволяет получить выражение для производительности дуговой сварки:

1+_ Х>ьФ1

0.6Малг+^-д/У;

(2)

V

где () - полная мощность душ; а - температуропроводность металла; X - постоянный коэффициент; V с ■ СКОрОСТЬ СВ11рК1Ц Т|м - эффшггивиым

КПД источника нагрева; т|*(, - полный КПД плавления основного металла;

V

к - коэффициент сосредоточенности дуги.

Анализ выражения (2) на основе имеющихся в лшературс сведений по-' зволяст считать, что наиболее перспективными направлениями повышении производительности дуговой сварки являются: повышение эффективности плавления основного металла (т|,ф ) при неизменной погонной энергии; но' вышснне степени сосредоточенности дуги в пятле нагрева (к).

Производительность дуговой наплавки при неизменной ее мощности, как известно, определяется коэффициентом расплавлении электродной проволоки (ар ), который характеризует эффективность использования тепла, идущего от дуги на расплавление элект рода.

Проведенный анализ показал, что повышение эффективности использования тепла дуги при плавлении электродной проволоки можно получить за счет:

- уменьшения размера капель электродного металла;

- уменьшения толщины капли в направлении осп электрода, т.е. о направлении основного теплового потока от душ к нерасплавленному электродному металлу.

Анализ существующих высокопроизводительных способов дуговой сварки и наплавки показал, что они имеют ряд недостатков таких, как вы--сокая стоимость и сложность используемого оборудования, необходимость слежения за длиной душ, ухудшение формирования сварного шва и других.

Литературный анализ показал, что применение магнитных полей дли увеличения концентрации энергии дуги в пятне нагрева и повышении эф-

и

фектнвносгн нлаилепня оснопиого и электродного металлов вследствие безконгакгного воздействия на процессы в зоне горении дуги и простоты технического использовании следует считать перспективным и требует более. тщательных исследовании.

Проведенный в работе подробный теоретический анализ, экспериментальные исследования, а также обобщение имеющихся в литературе сседе-ш 1н показали, что из асех конфигураций магнитных нолей, которые можно генерирован, в зоне сварки, только аксиальное продольное шгтгпюс поле способно повысить степень сосредоточенностм дуги в нап;е нагрева н эффективность плавления основного и электродного металлои.

Вопросам влияния продольного мапштисго ноля на процессы при ду-ювой сварке и наплавке посвящены работы П.С.Гпоздецкого, Н.М.Вудншса, Л.М.Болдырева, Н.Р.Пзнксвнча н ряда других авторов.

Однако, как показал анализ имеющихся в литературе данных, такие вопросы как влияние продольного магнитного поля на степень сосредоточенности дуги п пятне нагрева, на гидродинамические процессы в сварочной панне, на механизм каплепереноса и кинетику плавления электродной проволоки изучены не полно.

Поэтому для реализации поставленной в работе цели необходимо было решить ряд взаимосвязанных задач по исследованию процессов при дуговой сварке и наплавке в продольном магнитном поле:

- теоретическое и экспериментальное исследование возможности по* вышения эффективности плавления основного металла;

- теоретическое и экспериментальное исследование возможности повышения степени сосредоточенности дугового разряда в пятне нагрева;

- исследование проплавляющей способности сварочной дуги;

- исследование влияния продольного магнитного поля на кинетику плавления электродного металла, перенос электродного металла через дуго-' вой промежуток, скорость плавления электродной проволоки;

- разработки оборудовании и технологий дуговой сварки н наплавкн и продольном магншном поле с высокой нроишодителыюегью.

/■'к второй гл»«<■ исследованы пути повышении эффективности плавления основного металла при дуговой сварке с помощью продольного магнитного ноля.

Установлено, что эффективность плавления осиоиною металла определяется тепловыми и гидродинамическими процессами а сварочной ванне, а и конечном итоге зависит ог толщины теплоизолирующей жидкой прослойки на дне сварочной ванны. В свою очередь толщина теплоизолирующей-•ладком прослойки зависит ог величины и характера силового воздействии на расплав сварочной ванны.

К особенности силового воздействии на расплав сварочной ванны при . ' сварке в продольном магнитном иоле относится эффект вращения расплава, который при однонаправленном (¡ращении приводит к образованию одностороннего подреза сварного шва.

Проведенный в работе анализ показал, что реверс обьемиых электромагнитных сил и расплаве сварочной ванны с час иной 50 Гц позволяет устранить деформацию сварного шва и. избежать образование подрезов.

В работе проведен анализ наиболее вероятных сил, действующих па расплав сварочной ванны в переменном продольном магнитном поле промышленной частоты.

Силы газодинамического давления дуги

Экспериментальные исследовании газодинамического давлении дуги методом стробирующего отверстии показали, что по мере возрастании индукции постоянного продольного магнитного поля происходит перераспределение поля давления дуги, как показано на рис.1.

При этом, начиная с индукции порядка 0,08 Тл, в дуге образуется такая структура поля давлений, котла на ос плуги существует разряжение плазмы, а области с максимальным положительным давлением смещаются

Р0ш\</м2

-0.5 О

i 1,3 Г-ю*м

Рис.1. Зависимость давления дут прямой полярности по радиусу от величины индукции продольного магнитного пола (150 Л)

на некоторое расстояние от оси, образуя кольцевой слой повышенного давления.

Давление о кольцевом слое с ростом индукции магнитного ноля увеличивается но линейному закону и при индукциях порядка 0,3 Тл и 4 раза-нревышает максимальное давление свободно горящей дуги.

Обработка экспериментальных данных показала, что зависимость максимального газодинамического .давления дуги ог величины индукции постоянного продольного магнитного ноля подчиняется закону :

РмТ=Ро+<?В, ^ (3)

где Ро-давление в свободно горящей дуге;

\ - размерный коэффициент (для аргоновой дуги 4 = 4*1(РН/мПл).

Газодинамическое давление душ в переменном продольном магнитном поле приближенно можно описать разностью двух функции Лапласа (рнс.2):

Р-п = Ро(о"а,г-о"2') , (4)

где а| и он - коэффициенты сосредоточенности двух нормально распределенных источников с одинаковым газодинамическим давлением на оси

Ро'(РмТ =02Р^).

Для характеристики распределения газодинамического давления как и постоянном, так и и переменном продольных магнитных полях, необходимо знач. величину газодинамического давления на оси свободно горящей дуги.

Анализ работ в области сварки и физики плазмы показал, что газодинамическое давление дуги на сварочную ванпу обусловлено в большей степени теплодинамическон природой этого явления. Впервые на это было указано в работах В.В.Янкова и В Л.Грановского. В настоящей рабо! с на основе решении теплодинамическон задачи применительно к

Рис.2. Схема распределения газодинамического давления

V

душ о переменном продольном магнитном поле промышленной частоты (50 Гц)

термически равновесной плазме сварочной дуги получено выражение дли газодинамического давлении на оси свободно горящей дуги:

Л .

где р - плотность плазмы дуги; г| - динамическая вязкость плазмы; / - величина сварочного тока; - ipaanein температуры

вдоль оси столба дуги.

Расчет по выражению (5) даег хорошую сходимость с экспериментальными данными, полученными методом стробирушщего отверстия.

Электродинамические и электромагнитные силы

Влияние этих сил па расплав сварочной ванны оценивали глубиной кратера на поверхности ванны, определяющего степень заг лубления дуги в основной металл, условия теплопередачи от дуги к расплаву сварочной ванны. Как показали исследования, глубина кратера миляетси функцией давления на поверхность расплава и может служить количественной характеристикой силового воздействия на сварочную ванну. ,

Исследования проводили метолом моделирования процессов о сварочной ванне с использованием легког1лавкого сплава Вуда, которым заполняли медную форму в виде сварочной ванны. Вольфрамовый электрод накоротко замыкали на жидкий сплав Вуда, что исключало возбуждение дуги. После пропускания через электрод и ваину тока и возбуждения о зоне ванны продольного магнит ного поля датчиком поплавкового тш.а регн-стрнровали величину прогиба расплава вблизи электрода. Эксперимент проводили в диапазоне индукций переменного продольного магнитного ноля (50 Гц) 0-03 Тл.

Полученные данные показали, что электродинамические и электромагнитные силы при указанной частоте реверса объемных элеюрочигшм-

пых сил II панне практически не оказывают влияния па величину прогиба расплава ванны.

Совместное действие газодинамических, электродинамических и )лскг1к)ма111Н111Ы\' сил оказывает значительно большее воздействие на расплав. Что подтверждается результатами измерений глубины кратеров сварочном ванны в реальных условиях сварки, полученных после погасания дуги. Это указывает на то, что т рассмотренных сил определяющее воздействие на расплав сварочной ванны в переменном продольном магнитном поле промышленной частоты оказывает газодинамическое давление дуги.

Эффективность плавлении оегтвпою метал та при се.чркс

немагнитных спичей и емпеа*

Исследование термического КПД Т], , харягстспизуюшего эффективность плавлении основного металла, проводили при сг.арке вольфрамовым электродом в аргоне дугой прямой полярности на образцах из жаропрочного сплава на никелевой основе ЭП-66. Величину нндукц:::! магнитного поля, изменили в диапазоне 0-0,4 Тл.

Полученные данные свидетельствуют о том, что эффективность плавления основного металла при сварке немагнитного сплава увеличивает* си в продольном" магнитном поло п 1,5 раза вследствие значительного возрастании газодинамического давления дут и сг заглубления в основной металл.

Эффективность плавления основного металла при сваг хе

спичей, обладающих магнитными сонетками

Наши многочисленные эксперименты показали, что при сварке магнитных сталей наложение на дугу продольного магнитного поля, в отличие от сварки немагнитных сталей, приводит к уменьшению площади поперечного сечсшш Сварных швов. Это объясняется шунтированием малштиого потока через прилегающие к околошовной зоне более холодные участки металла, нагретые ниже температуры Кюри.

11 результате шунгнроиання машнтниго потоки и сварочной паше и1-за искривления силовых .411111111 появляется радиальная составляющая магии того ноля. Радиальная составляющая внешнего переменною мант того поля на поверхности расплава сварочной панны индуцирует вичреиые гик». Последние, изапмодейсюуя с индуцирующим мшшши.ш нолем, прнг,кд~г к воншкиоиеншо и расплаве электромагнитных сил, коюрые окашиеш» давление на расплав н иретп<»»уюг но течению «и (олишюй и хьосюпую час|ь панны.

11а «сиошпшп шалша . гидродинамики этою процесса получено выражение, характеризующее иелнчину нидуинроиамнмх сил :

. (6)

где Вр - радиальная составляющая индукции магнитного пола;

Ь - полуширина сварочное! панны.

Таким образом, внешнее переменное аксиально); магнитное ноле при сварке мапштных сгалей приводит к развитию двух противоположных процессов: к увсличеннкТ газодинамического давлении душ на расплав, с' одной стороны, и уменьшению этого шанмодсиствня за счет возникновения о поверхностных слоях индуцированных элсктромапшшых сил, с другой стороны.

Граничная ипдукцпн магнитною поля, соответствующая равновесию I (Г<1 - сила давлении дуги на ванну), когда практически централизуется внешнее воздействие на расплав, определяется в виде:

<7>

где /

• сварочный ток; I,,

длина дуги; V = 5.6' 10"' Н / А2

В табл. 1 приведены, рассчитанные по выражению (7), наиболее сс-ро-ятиые режимы электромагнитной обработки, соответствующие равновесному значению Д,,.

Таблица 1

/. л 100 | 200 300 ! 700 900

л,,, Тд ¡ (1.05 j 0.07 0.CS ! 0.1 1 0.12

При увеличении индукции больше граничных величин следует о-.ки-дал. peü.'oio поннжения глубины ироплавления основного металла jn-ja imipaciamiH толщины i силон J!>-¡h¡i)io::mo жидкого металла иод дугой.

'Экспериментальные исследования эффективности расплавлении основного мсгалла при сварке низколегированной стали 15ХС11Д подтвердили нронеден.чый «.пне анализ. Taic nj>¡! сварке вольфрамовым электродом без нрие.пки н п случае сварки плавящимся электродом иод флюсом а переменном продольном магнитном поле площадь кроилавлеиия основного металла с возрастанием индукции магнитного поля уменьшается. При' сварке плавящимся электродом эффект снижения глубины проплавлешш проявляется значительно резче, ян. ;оть да йодного исчезновения проатлз-ления вследствие дополнительной теплоизоляции ванны плавящимся электродным металлом.

В работе показано, что внешнее переменное продольное магнитное поле можно успешно нсподь^оадть дда регулирования глубины проплаале-иия основного металла к сечения сварного шва.

В третьей г.'шве рассмотрены аутн повышении плотности тепловой энергии дуги в пятне нагрева при сварке во внешнем продольном магнитном' поле.

Показано, что динамика процессов в плазме душ в продольном магнитном ноле определяется радиальным движением заряженных частиц

i

плазмы. Проведенный теоретический анализ показал, что радиальное дан-

жсние ионов и электронов обусловлено действием ла них сил тснлодинамн-ческой природы.

Диализ движения заряженных частиц дуги в продольном млпшпк/м поле в работах Г.М.Тиходеева и В.С.Гвоздецкого был проведен, исходи ш предположения о незамагниченностн плазмы и о незначительном влиянии ионной составляющей на электропроводность плазмы поперек силовых линий магнпзного поля. В настоящей работе показано, что такие предположения правомерны для индукций продольного магнитного поля не выше 0,05 Тл. При нндукшшх магнитного ноля выше 0,05 Тл иследствие замаг--ничешюсщ электронной составляющей на электропроводность плазмы дуги поперек силовых линии продольного магнитного ноля существенную роль оказывает ионная составляющая плазмы.

Теоретический анализ устойчивого равновесия плазмы сварочной дуги в продольном магнитном поле с учетом ионной проводимости плазмы поперек силовых линий магнитного ноля и замашиченносш электронной составляющей плазмы позволили получить выражение "эффективного" радн--уса конусной дуги Г, (рис.2), который характеризует точки с максимальным газодинамическим давлением и кольцевом слое полой дуги, па уровне кото-' Л1 п

poro выполняется условие — = 0 :

дс

MjE(\ - coscojf

2 ny,{ZeB)'

1-COScy.r 1 -COStU.T

—-----e_. +-------1-

V» V¡

(8)

гдеЛ/ - масса ионов плазмы; j - нлопюсть тока в сечении душ; ^ Е - напряженность электрического поли;

О - циклотронная частота црашенин зарядов плазмы;

II¡ - концентрация ионов в плазме;

V - тепловые скорости движении ионов и электронов.

Анализ выражении (8) показал, что при наложении внешнего продольного магнитного ноли вследствие вращении заряженных частиц вокруг оси душ область с максимальным давлением в плазме смещается от оси душ на величину Г^. При лом на оси дуги образуется область разряжения.

Таким образом, экспериментальные данные о распределении газодинамическою давления в дуге п продольном магнитном поле (рис. 1) находят теоретическое подтверждение.

На »сновании проведенных расчетов, подтвержденных экспсримсн-|(1м, установлено, «но с увеличением индукции магнитного ноля до 0,1 Тл.

режо возрастает, но в диапазоне индукции 0,1-1 Тл, реально достижимых па пракшке, изменение Г) незначительны, что соответствует замапшченно-му состоянию электронной составляющей плазмы.

Исследования внешнею радиуса душ Г0 методом цветного фотографирования показало, что при прямой полярности внешний радиус дут с ростом индукции машитного поля уменьшается (рис.3), что объясняется элек-тромаппгшым сжатием плазмы к образующей (до уровня Го ). Причем, начиная с индукции порядка 0,3 Тл и Выше, конусность исчезает и столб дуги, принимает форму цилиндра. При этом, как показывают расчеты, степень сосредоюченное 1И душною разряда возрастает и 2 раза, что имеет существенное шаченне в вопросе повышения проплавляющей способности дуги.

Анализ полученных и работе экспериментальных данных позволил установить, 'по для душ прямой полярности, начиная с индукций магнитною ноля порядка 0,4 Тл, соотношение между коэффициентами сосредото-

чснносм) энерши дуги по эффективному радиусу (СХэ) и по внешнему радиусу (а0) определяется выражением : ч а,*2а. . '(9)

Го, мп

Рис.3. Изменение радиуса дут вдоль оси в продольном магнитном поле

II четвертой лыче приведены рсзуль«а гы исследований проплан-лрошеи способноеш списочной дуги о переменном продольном мшшипом ноли промышленной чаенны.

Глубина нроплавлення основною металла определяется совокуп-' носило кпловых, i пдродппамическнх ц I идросташческих процессов непорочной ванне.

('»•шепнем lenVioiioii Задачи в paóoie получено выражение, связывающее основные i comci рнческне параметры сварочной ванны:

дх , <,о>

1ле АХ - величина смещении оси дуги относительно оси сварочной канны; II - i луйнна пронлавлення; \\ - скорое!ь свирки; О, -коэффициент земнера» уроироволпоснь

Нсполыуя данные Л.ДЛ'а'мышлнева, с учетом смещения оси дуги niiiocHio.ii.iiii оси сварочной ванны, в рабою получено выражение для еко-росII» движения расплава на дне сварочной Наины:

д [/Г-лхГ > 1 ) _ 6/Л',; • п~ >pysH [ Н U aj Vc _

|де |}() - бора (мерный кизффннненг, Ц - козффнцнент внутреннего ipenmi; ЛХ - смешение оси дуги относительно оси сварочной ваши.!.

Для качественного формирования снарочною шва должно кыполнип.-ся условие шлросзaiическо!о равновесии сварочной ванны V^ ~ Igtl .

Совместое решение лих уравнений дает выражение, определяющее гл)бнну проплавлення при сварке в неременном продольном мании ном иоле:

Уа - Уа ■

<Vtg

(П)

Следует отметить, что величина внешнего магнитного ноля и «ином виде в выражении (13) не фигурирует, а выражается опосредованно через. Рожи 1/а . ,

Получены экспериментальные данные о глубине нроплавлсния основного металла при дуговой сварке и продольном магнитом ноле различных сталей. Эксперимент показал, что магнитное поле промышленной частоты значительно повышает проплавляющую способность дуги прямой полярности при сварке немагнитной стали 08Х18Н10Т практически в 2 раза (рис.4). Эгн экспериментальные данные хорошо согласуются с расчетными данными гю выражению (12).

При сварке же низколегированной стали 15ХСПД, обладающей, магнитными свойствами, в переменном продольном магнитном поле при индукциях порядка 0,1-0,2 Тл глубина проплавлешш снижается более чем в 1,5 раза, что подтверждает предыдущие выводы работы о снижении эффективности расплавления основного металла при сварке магнитных сталей в переменном продольном магнитном поле.

Таким образом, исследования показали, что для повышении проплавляющей способности дут переменное продольное машитиог поле целесообразно применять только при сварке немагнитных сталей и сплавов.

II пятой главе приведены результаты исследовании влияния постоян-. ного и переменного продольных магнитных полей на производительность дуговой иаилавкн.

Наплавка в постоянном продо льном магнитном поле

В работе с помощью скоростной киносъемки (кинокамера СКС-1М) проведены экспериментальные исследования процесса плавления электродной проволоки и кинетики роста капли на торце электрода в магнитном поле, которые показали, что при наложении магнитного поля капля приобретает форму эллипсоида вследствие ее вращения.

"/H.

1,8

U

ои о.я В/Гк

Рис.4. Зависимость относительной глубины проплавлення стали 08Х18Н10Т от величины индукции продать-ною магнитного пол»

При этом о увеличением индукции ноли эллипснооь растет, толщина капли u направлении оси электрода уменьшаете», а частга oipuna капель с ¡ленчрода вотрастает.

1! ражие проведена опенка сил, действующих на каплю,'шаишую на :ирце элск-iptviu, при сварке н машнмюм иоле. Покатано, чн> нонтнымн -ламп, .H'iicihWoiiuiMii на каплю. mumoicu элекцчлытшные енлы ti cts-■■ ноьерхнистжнo uai к'лешш.

I'iyiiciini' cm'ii'Mj.i ур-шнешш Эйлера дли жидкой к.шлл, мра« uaiiiuH'iioi u Mal интим ноле, позволило получи n> иифа»ч-1шс, euajbiirjioituc

nuuimiy капли ( 0) ) с параметрами режима ciijpi.ii н величиной маишнмю

по ы:

S - ^^¡¡В , (13)

где CF »u>:Kp\iUíCTi;iHt>iiaiTu;eiuw, I - си^лчн.дл ток;'

Н - иолнчшм »¡«дукшш магнитною пиля.

1'еш.1тше чешшиой задачи с уче i ом тсилопрошьчшк'ш жидкой капля на торце электрода ( TctutiupuiKUiHiiU. жадкоп клик на -10% меньше тш-лопроьодностн «ириснлаилсшшго электродного металла) позволило подучить выражение лля коэффициента раенлаилеиня ( Щ ) злеетродного металла й постоянном продольном магнитом поде:

f"; — ——

nJJi - cS(T„ TjM-j^f/ - Qnlf> .....ctTc9 -

где TJM .- КПД нагрева электрода дугой; U - напряжение на дуге; с - теплоемкость жидкого металла; Г«««. *> - соответственно температуры кипения н плавления электродного металла; Q.u - скрытия теплота

■ (14)

плавления электродного металла; Т,р - средний температура электродных капель. -

Анализ выражений (13) и (14) указывает на то, что с уменьшением толщины капли О и направлении осп электрода при возрастании индукции магнитного поли коэффициент расплавления (Хр должен увеличиваться. На это укатывают и экспериментальные исследования термического 1С11Д расплавлении электродной проволоки, который возрастает в магнитном поле в среднем на Зб%.

Экенеримешальныс исследовании влиянии знакопостоянного магнитною поли на коэффициент расплавлении элктрода для разных токов (3001000 А) н днамсфон электрода (2-5 мм) показали (рнс.5), что зависимости коэффициент расплавления от индукции магнитною поля носят характер насыщенна при увеличении индукции до 40 м'Гл наблюдается практически линейный рост коэффициента; дальнейшее увеличение индукции уже не влине! па ироишоднгелыюсть плавления электрода. Наибольшее увеличение проншоднтслыюстм плавления ( п 1,5 раза) наблюдается при сварке ду-юм прямой полярности, наименьшая - при сварке иа обратной полярности ( и 1,3 раза). При питании дуги переменным током производительность плавления увеличивается в 1,4 раза.

^ Пап.'швка в переменном продольном магнитном поле

Как покатал эксперимент, и переменном продольном магнитном поле вследствие высокой инерционности расплава капли заметного повышения скорости плавления электродной проволоки не наблюдается.

С другой стороны, повысить скорость плавления электродной проволоки при неизменной погонной энергии можно, увеличивая ток и пропорционально скорость перемечцепня дуги. Однако при этом неизбежно нарушается геометрическое подобие сварочной ванны, так как с ростом

28

оСа //Д-Ч

22 20 16 16

14 12

$

„ --

; 1 1

ьг У = 2 мм

-

и

22 20 18 16 14 12

\г-

Г

"Г

п

__12 _

-¿И

22

20 10

16

14-

та

■"'! ........ ш ¥\ 1-1 1

с13= 4 ми

¡>>

Л\'

_

г\

22 СО 18

16

14

г. к №

< - 5 ММ

2 1л\\ ч\\1\\\'

... — - • -

0 20 40 60 60 В ,мТл 0 20 40 60 60

В , иТл

Рис.5. Зависимость коэффициента расплавления элск- . троднон проволоки от величины иццукцнл внешнего продольного магнитного поля для различных днамстроь электрода /70/: I - прямая; 2 - обратная полярности.

1 = 200 А; Д - / = 300 А; О - / = 400 А; 0 - / = 500 А; • -1- 600 А; Д - / = 700 А; 0-/=900А; х-/=1000А.

тока i.i\tjfiff:i (фонланленни увеличивается более интенсивно, чем происходи! ее уменьшение е потраетанием скорости перемещен!!!! дуги. Это прить диг к появлению кристаллизационных дефектов, снижающих качество спарных швов.

Раньше (имечалось, чю переменное продольное магпнтнос ноле промышленной часп>1Ы ношоляег в широких пределах управлять формой про-нлавлени-.т и oipaóuiaii, такой режим электромагнитной обработки, тапо-{-.i.ii'i iiomo.iiiei сохраншь геометрию сварочной вампы при увеличении тока и скорое ni перемещения душ. Это в свою очередь позволяет расширить-диапазон используемых при сварке и наплавке токов и за счет этого угелн-•!М!Ь скорость плавления электродной проволоки и скорость наплавочных работ.

Для табора оишмалыкио режима электромагнитной обработки удобно имен, серию 'жепернмешальных номотрамм, определяющих глубину и орму нронлавлепии в переменном магнитном ноле. Эгн номограммы, полученные дли раинах токов, индукций мапштного поля и диаметров электродной проволоки приведены в диссертации.

Проведенный в работе анализ показал, что использование макси-. малый» допустимой плотности юка в электродной проволоке за счет уве-личеппа тика и элсюромашигной обработки можно повысить скорость- па-нл.нючных работ u J раза дли диаметра проволоки 2 мм.

Переход же к диаметру проволоки 5 мм позволяет повысить скорость наплавки в 5 раз.

Таким образом, при сварке » глубокую разделку и поверхностной наплавке в переменном продольном магнитном поле появляется возможность значительно! о повышения производительности процессов:

- в постоянном продольном магнитном иоле - за счет повышения ско-. рост и плавления электродной проволоки;

- в переменном продольном мат нигном иоле - за счет расширения пределов испольтуемых токов.

Шеста» глача посвящена разработке оборудовании Для дуговой автоматической сварки я наплавки в продольном магнитном поле.

Для этого были проведены исследования характера распределения магнитного поля в зоне сварки о г различных конструкцн электромагнитов. На основании проведенных исследований разработаны промышленные варианты электромагнитов для дуговой сварки п магнитном иоле как пла- ' вящимсн, так и нснлавищнмся электродом. Электромагнит представляет собой цилиндрический стержень ш феррамапштного материала с токовой обмоткой, который соосно закрепляется на сварочной горелке. Конструктивные особенности электромагнитов подробно описаны в работе.

Для осуществлении сварки в продольном магнитном поле использова-' лось стандартное оборудование (источники сварочного тока, сварочные автоматы) с незначительными конструктивными изменениями: стандартную сварочную горелку заменяли на сварочную горелку с электромагнитом.

Сед!,чан глава посвящена разработке и внедрению технологий дуговой сварки и наплавки в продольном магнитном ноле.

Разработана технология однопроходной аргонодуговой сварки вольфрамовым электродом титановых и нержавеющих сплавов па никелевой основе встык без разделки кромок для толщин изделий (5-6) 10° м. Опыт-., но-нромышлснпос опробирование разработанной технологии при изготовлении ряда изделий из титанового сплава ВТ5 на Смоленском авиационном заводе дало удовлетворительные результаты.

Разработана технология скоростной сварки протяженных швов (1015) м угловых и тавровых соединении мостовых конструкций из низколегированных сталей 10ХСНД и 15ХСНД под флюсом плавящимся электродом в постоянном продольном магнитном поле, которая позволяет без повышения мощности дуги увеличить скорость сварки в 1,5-2 раза. Разработанная технология внедрена на Воронежском мостовом заводе и рекомендована для внедрения иа заводах металлоконструкций.

' Разработана технологи!! дуговой поверхностной наплавки в переменном продольном мапнпиом ноле промышленной частоты (50 Гц), которая иозволиег за счет расширении диапазона используемых на практике токов увеличим» скорость наи.'цшкн в 3 и более раз при требуемом качестве наплавочных работ. Разработаная технология внедрена в учебный процесс.

ОСНОВНЫЙ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РА КОТЫ

1. Дли повышении проплавляющей способности сварочной душ с целью уменьшения числа проходов при сварке без разделки кромок целесообразно при постоянной мощности дуги проводить мероприятия по повышению степени сосредоточенности дуги в пятне нагрева и повышению эффективное!и плавления основного металла за счет уменьшения толщины жидкой прослойки на дне сварочной ванны.

2. На основании разработанной физической модели сварочной дуги, юрящей в продольном магнитном ноле, теоретически показано и экспериментально подтверждено, что в магнитном поле плазма столба душ сжимается к оси и при индукциях 0,3-0,4 'Гл степень сосредоточенности душ п тине нагрева увеличивается более чем в 2 раза.

3. Продольное магнитное поле промышленной частоты увеличивает эффективность плавления основного металла при сварке немагнитных сталей и сплавов в 1,5 раза при индукциях 0,3-0,4 Тл за счет локального повышения газодинамического давления дуги в магнитном поте па расплав' сварочной ванны. При сварке сталей с магнитными свойствами (особенно плавящимся электродом) эффективность плавления основного металла уменьшается вплоть до полного прекращения его плавлении при индукциях порядка 0,15 Тл. Это Связано с тем, что вследствие "шунтирования" мапштного ноли на изделие индуцированные в расплаве сварочной ванны электромагнитные силы препятствуют течению металла под дугой н увеличивают толщину теплоизолирующего жидкого металла на дне ванны.

4. Ни осиооашш разработанной физической модели снерированияду-гой потоков расплава в сварочной ванне и математической модели процесса проплавлении основного металла в аксиальном магнитном поле теоретически установлено и экспериментально подтверждено, что при сварке немагнитных сталей и сплавов в диапазоне индукций 0,3-0,4 Тл глубина про-' плавления основного металла увеличивается в 2 раза. При сварке же сталей с магнитными свойствами глубина проплавления резко уменьшается при незначительном изменении ширины шва, что позволяет в широких пределах управлять в аксиальном магнитном поле коэффициентом формы шва.

5. Для повышения скорости расплавления электродной проволоки с . целыо умеш.шення числа проходов при сварке в разделку необходимо при неизменной мощности дуги уменьшать толщину жидкой капли в направлении оси электрода путем деформирования капли или уменьшения ее размеров. Теоретическими и экспериментальными исследованиями раскрыт механизм воздействия продольного магнитного ноля на эффективность использования тепловой мощности дуги, подводимой к электроду, и скорость плавлении электродного металла. Установлено, что в постоянном продольном магнитном поле вследствие вращения электродной капли на торце электрода происходит уменьшение ее толщины в направлении основного тепловою потока от дуги и центробежный отрыв капли от электрода. Это приводит к повышению коэффициента расплавления электродной проволоки при сварке на прямой полярности примерно на 50%, на переменном токе на 40%, обрат ной полярности на 30%.

6. Переменное продольное магнитное поле (50 Гц) не влияет на коэффициент расплавления электродной проволоки вследствие высокой инерционности расплава капли. Однако возможномть в широких пределах управлять коэффициентом формы шва при сварке магнитных сталей позволяет за счет сохранения геометрического подобия сварочной ванны значительно расширить пределы используемых при ш-члавке токов и повысить скорость наплавки в 3 и более раз.

7.Разработанные технологии дуговой сварки и наплавки в продольном магнитном поле позволяют за счет повышения производительности процессов снизить приведенные затраты па выполнение одного погонного Meipa шва 1,5-5 раз.

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ДИССЕРТАЦИИ ОТРАЖЕНЫ 11 СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ:

1. Болдырев A.M., Дорофеев Э.Б., Биржев В.А. Моделирование движения расплава сварочной ванны под действием электромагнитных сил / В сб."Итоги научно-исследовательских работ ВПИ". Воронеж, 1973. - С.299-302.

2. Болдырев A.M., Толоконннков П.П., Биржев В.А. Моделирование тепловых процессов в сварочной ванне при низкочастотных возмущениях' жидкой фазы / Тезисы докл.У Всесоюзной конф. по электронно-лучевой сварке. Киев, 1975. С.85-87.

3. Болдырев A.M., Дорофеев Э.Б., Биржей В.А. Исследование влияния периодических возмущений жидкой фазы на структуру металла при направленной кристаллизации IВ сб." Физико-химические процессы кристаллизации слитков" II Тезисы докладов на Всесоюзной конференции института проблем литья All УССР. Киев, 1977.(ч.П ден.).

4. Биржев В.А., Болдырев A.M. О влиянии продольного магнитного ноля на сварочную дугу прямой полярности. II Автоматическая сварка.-1982. N 1. С.17-19.

5. Болдырев A.M., Биржев В.А. Влияние продольного магнитного ноля на проплавляющую способность сварочной дуги прямой полярности И Сварочное производство. 1982. N 4. С.10-11.

6. Болдырев A.M., Бнржев В.А. Оценка экономической эффективности новых способов сварки на этапе технологической подготовки производства

/ Ii cö." Экономическим механизм управления научно-техническим прогрессом н машиностроении". Воронеж, 1982. С.75-78.

7. Болдырев Л.М., Биржев U.A. К расчету глубины проилавлсипя при Л) I о поп сварке в продольном машнтпом поле промышленной частоты. /В сб."Экономия металла в машиностроении методами сварки".//Тезисы до-, кладов на Всесоюзной научно-технической конференции. Воронеж, 1983.' С.62-64.

8. A.c.N 1063556. Способ сварки дугой, управляемой продольным магнитным полем /Болдырев A.M., Биржев В.А., Комбай Э.С., Сзрывнпский , Карпов Л.Г., Чугунов Ф.П., Слшсарев A.B. - Б.И. N 48. - 1983.

9. Болдырев A.M., Биржев В.А., Черных A.B. Повышение эффективности процесса плавления электродного металла при сварке под флюсом / В сб."Новые процессы сварки, наплавки и газотермнческих покрытий в машиностроении". //Тезисы докладов на Всесоюзной научно-технической конференции. Таганрог, 1986, С.25.

10. Болдырев A.M., Бнржжев В.А., Черных A.B. Исследование езрукгцры сварочной дуги в продольном магнитном поле /В сб."Применение импульсных процессов в сварке". //Тезисы докладов на Всесоюзном семинаре. Ростов-на-Дону, 1987. С.88.

11. Болдырев A.M., Биржев В.А., Черных A.B. Влияние напряжения холостого хода источника питании на эффективность дуговой сварки в продольном магнитном поле /В сб. "Пути повышения эффективности процессов сварки и наплацки".//Тез!1СЫ докладов научно-технической конференции. Липецк, 1987. С.40-41. . .

12. Болдырев A.B., Биржев В.А., Черных A.B., Соколов И.М. Сварка угловых швов мостовых конструкций из низколегированных сталей /Математическая сварка. 1987. N 6. С.56-57.

13. A.C.N1382614. Горелка для сварки мапштоуправляемон дугой/ Болдырев A.M., Биржев В.А., Черных A.L\- Б.И. N 11.- 1988.

14. Болдырев A.M., Бнржев В.Л., Черных A.B., Гребеичук В.Г. Технология сварки угловых швов мостовых конструкций и продольном магнитном поле /В сб." Разработка и внедрение прогрессивных способов сварки и наплавки в машиностроении" //Тезисы докладов республиканской конференции. Алма-Ата, 1988. С.98-99.

15. Болдырев A.M., Биржей В.А., Черных A.B. Повышение производительности расплавления электродной проволоки при сварке в продольном магнитном поле //Сварочное производство. 1989. N4. С.18-19.

16. Болдырев A.M., Бнржев В.А., Черных Л.В., Гребеичук В.Г.Свойства соединений из стали 10ХСНД при сварке а продольном маг-, нитном поле IIС [прочное производство. 1990. N 9. С.8-9.

17. A.c. N 1637971. Способ сварки дугой /Болдырев A.M., Биржей В.Л., Черных A.B. - Б.И. N 12. -1991.

18. Болдырев A.M., Бнржев В.А., Черных A.B. Влияние внешнего продольного магнитного поля па содержание легирующих элементов в металле шва при сварке строительных сталей / В сб."Матсрналы научно-технической конференции, посвященной 60-летию Воронежского инженерно-строительного института". //Тезисы докладов, Воронеж, 1991. С.28-29.

19. Болдырев A.M., Биржев В.А., Черных A.B. Особенности плавлении электродного металла при сварке во внешнем продольном магнитном поле //Сварочное производство. 1991. N 5. С.28-30.

20. Болдырев A.M., Биржев В.А., Черных A.B. К расчету гидродинамических параметров жидкого металла па дне сварочной ванны при дуговой сварке II Автоматическая сварка. 1991. N 7. С.75. - Деп. в ВИНИТИ 19.10.90, N5415-В90.

21. A.c. N 1698005. Способ определении характера каплепереноса элск-' тродного металла при дуговой сварке плавящимся электродом/ Боддмреа A.M., Биржев В.А., Черных A.B. - Б.И. N 46. - 1991.

22. Болдырев A.M., Биржев В.А., Черных A.C. К расчету гидродина. мическнх параметров жидкого металла на дне сварочной ванны при дуговой сварке //Сварочное производство. 1992. N 2. С.31-33.

23. Болдырев A.M., Биржев В.А., Черных A.B. Технологические возможности повышения производительности дуговой автоматической сварки плавящимся электродом во внешнем продольном магнитном поле /В сб."Производство и надежность сварных конструкций" II Тезисы докладов на научно-технической конференции стран СНГ. Москва, Калининград, Моск.обл., 1993. .48.

24. Болдырев A.M., Биржев В.А., Черных A.B. Влияние внешнего продольного магнитного поля на интенсивность металлургических процессов при дуговой сварке I В со."Металлургии сварки и сварочные материалы" II Тезисы докладов на международной научно-технической конференции. Санкт-Петербург, 1993. Июнь. C.65-G6.

25. Болдырев A.M., Биржев В.А., Черных A.B. Управление глубиной пронлавлешш при дуговой сварке и наплавке с помощью продольного переменного магнитного ноля II Сварочное производство. 1993. N 6. С.30-31.

26. Болдырев A.M., Бирже» В.А., Черных A.B. Влияние внешнего про-, дольного маши того поля на состаи наплавленного металла шва// Сварочное производство. 1993. N 8. C.2S-3Ö.

27. Болдырев A.M., Биржев U.A., Черных A.B. Технология и оборудование дда дуговой скоростной сварки в магнитном поле узловых и стыковых соединений строительных конструкций из углеродистых и низколегированных сталей II Известия высших учебных заведений. Строитльство. 1994. N 2. С.10-12.

28. Болдырев A.M., Биржев В.А., Черных A.B. Влияние электромагнитной обработки жидкого металлического расплава при дуговой сварке, на геометрические параметры швов и качество соединений IВ сб."Действие электромагнитных полей иа пластичностч и прочность материалов"/ Тезисы докладов на международной конференции. Воронеж, 1994. Март. С.30-31.

29. Болдырев A.M., Биржев В.Л., Черных A.B. Влияние анещнего-продольно! о магнитного поли на повышение производительности дуговой наплавки / В сб/'Сварка и родственные техполшии в строительстве и строй-индустрии" //Тезисы докладов на Международной научно-технической конференции. Москва. Общество "Знание" Российской Федерации. Центральный Российский Дом знаний. 1994. Июпь.С.40-41.

30. Болдырев A.M., Биржев В.А., Черных A.B. Влияние основных характеристик канлеперспоса па среднюю скорость плавлении электрода // Сварочное производство. 1995. N 1. С.6-8.

31. Болдырев A.M., Биржей В.А., Черных A.B. К вопросу выбора оптимального режима дуговой сварки и наплавки с высокой скоростью II Известия вузов. Строительство. 1996. N 2. C.I24-127.

СОИСКАТЕЛЬ

ЛР 7 204Ь0 от 4.03.97 г.

Пота, р печать 6.10.97 г. Формат 60 х ö-1 1/16

0б'.е»- 2,0 п.л. 'iyara чля »•но*итсльн>,.г аппаратоз т. 100 э"з. Заиал 7 Г с *

0тпе"атпчо на ротапринте ВГАСА

394006 Вороне*, ул. 20 летия О^тяЛря, <34