автореферат диссертации по технологии материалов и изделия текстильной и легкой промышленности, 05.19.03, диссертация на тему:Создание и технология получения технических тканей для производства композиционных материалов

ЖХЖОВШП ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ 'ГШСТИЛЫШй ИНСТИТУТ И!№Ш А.![.КОС!!ПША

На правак рукописи • Для служебного пользования

Экз.Г^. / ' :::

СТЕПАНОВ ГАД ВАСИЛЬЕВИЧ ин»..»та-дсп уда 577.494.675.024

СОЗДАНИЕ И ТЕХНОЛОГИЯ ПОЛУЧЕНИЯ ТЕХНИЧЕСКИХ 'ЕШЕЗ Д1Я ПРОИЗВОДСТВА !«Ш03ИЦИ0ШШХ МАТЕРИАЛОВ

Специальность " 05.19.03 - Технология текстильных

материалов

АВТОРЕ« В-РАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Москиа - 1990

/

Работа выполнена в Ивановском ордена Трудового Красного Знамени текстильном институте им. Ы.В. Фрунзе. Официальные оппоненты : доктор технических наук, профессор

Власов П.В.

доктор технических наук, профессор Милашюс В.М.

доктор технических наук Малафеев P.M. Ведущее предприятие : Ивановский ордена Ленина меланжевый комбинат им. ¡(.И.Фролова. Защита диссертации состоится " £4/ " ^¿¿Ut- 1990 г. в ^часов на заседании специализированного Совета Д 053.25.01 при Московском ордена Трудового Красного Знамени текстильном институте им. А.Н.Косыгина по адресу: JI79I8, Москва, М.Калужская ул., д.1.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института. Автореферат разослан " iA. I99Q г.

Ученый секретарь специализированного Совета, доктор технических наук,

профессор Л^ Кудрявин Л.А,

0БС1АЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ГАБОН)!

Актуальность проблемы. Решениями ХХУН съезда КШС предусмотрено значительное увеличение объема производства продукции легкой промышленности. Особое внимание уделяется выпуску товаров, поль-зущихся повышенным спросом у населения. Это различного вида хлопчатобумажные, мерстянне, шелковые, льняные ткани, а также изделия из них.

Наряду с увеличением выпуска бытовых тканей немаловажное значение имеет и производство специальных тканей. Например, ткани из армирующих и плавких нитей мсино использовать для получения термопластичных композиционных материалов, предназначенных для изготовления конструкцкошшх элементов летательных аппаратов. Такие элементы, по сравнению с аналогами из алюминиевых сплавов, обладают меннией массой и трудоемкостью изготовления при сохранении прочностных пока затаи ей и надежности в эксплуатации.

Композиционные материалы все больше используются в авиастроении. Полученные на основе широкого круга термошгастичносвязущих, они обладают рядом положительных свойств. Предлагаемые в настоящей работе новые технические ткани открывают перспективные возможности в проектировании к создании таких композиционных материалов. В этом заключается актуальность проблемы.

Цель шботн. Существующая технология получения композиционных материалов подразделяется на три основных операции: выкройка тканых заготовок, пропитка заготовок связующим, формирование изделия методом прессования. Целью работы является создание новых видов технических тканей и на основе их разработка прогрессивной техно-логга получения композиционных материалов. По новой технологии операция пропитки тканых полуфабрикатов связующим компонентом иаитзется, так как сама ткань имеет плавкие полиамидные моионити.

Новая технолог;;г резко пошгаает производительность труда в

авиастроении, сокращает затраты на выпуск продукции, способствует созданию композиционных материалов с новыми свойствами.

Для достижения поставленной ц&ли ставятся и решаются следующие задачи:

- обосновываются основные наложения и требования, предъявляемые к тканям из а'рмирумцих и плавких компонентов, разрабатывается методика проектирования таких тканей;

- исследуется процесс получения новых тканей и создается технология юс выработки на челночных и бесчелночных ткацких станках;

- предлагаются новые и модернизируются существующие узлы и механизмы ткацкого оборудования с целью обеспечения выработки технических тканей нужного строения и свойств;

- разрабатываются приборы и методы для замера и контроля отдельных технологических параметров ткачества;

- исследуются строение и механические свойства новых технических тканей.

Методы исследования. Б работе использовались основные положения прикладной математики, теоретической механики, сопротивления материалов, методы математической статистики и математического моделирования, ан/ииэ и синтез, аналитический метод, эксперимент а др. Применялась высокоточная тензометрическая и электронная аппаратура, часть задач теоретического и прикладного характера решалась на ЭВМ.

Научная 'новизну работы заключается в том, что автором впервые сделано следующее:

- разработаны положения и требования на технические ткани, предназначенные для получения термопластичных композиционных материалов по сокращенной (беспропиточной) технологии; определено оптимальное соотношение армирующих и плавких волокон в структуре ткани, что обеспечивает при формировании изделия хорошую смачивав-

П/гтиле И яршрум-^э нити.

""лип?ал, но ь пластике или детали основную нагрузку воо-лртдмш.ч врггяругсцие нлтя, при выработке полуфабриката необходимо ойестчитГ) прялолннойпое расположение в нем указяших питей, го четь оке долил! к?тагъ как можно меньше перегибов. Это повисит ссгротояляеиость изделия внешним нагрузкам. Одновременно содср-

кпу^отоптов р з«яом полуфабрикате дохаю обэспэчявать ггот'тп сг-язь расплава с врмярующшш иитяги.

Количество нитей каадого компонента в одном квадратном дат-Р» г-,?."* определяют по следующим соотношения/

т "&гГ> ,

т &тТГгЮ' .

2" /■ т. у, ^ ' (2)

V.";'? т, л тй - количество нитей дз волокон X а 7. ;

От поБсргпостпая плотность ткаяа;

1Гх и ~ обгедане массн нитей;

П1Х п ГПг. _ доли нитей соответствующего волокна в пешга;

Ти и Гг - лилейные йлстности гатей;

л ¿.г ~ лчины нитей в квадратном метре ткани.

Из (I) и (2) находят обшеэ количество нптой кагдого состава п одном квадратном метре ткани. Распределение не нитей по основе 1т утку осудоствл.'гсг, исходя из требований к тканому полуфабрикату.

Очр!>д?ясаао гяоиятрля?сккх характеристик строения ткана свя-заг.м с росно топ^отем пятой в элементе ткани, формой их монзречад-Т'о ойчря'т, .ч^гкоеттлш характернотнкмт нптой, дэАстаяач нпгру--лс. Лр-<П!ТЧ,ТП?1ПЧ1ПН:;Ч еяветвугеше расчетные уравнения. Доказало, -го м/—.»к«г?.'1Н1 ч тодлч, прщипнаекта в настоящей работе, ока

го

азк. могут быть использовали. В связи с этим возникла нвобходи- , ыость б выеодо новых расчетншс уравнений, которые но 17т быть полутени только на основании математической модели строения однослойной ткани полотпяного переплетения. В частности, равновесие основной нига в элемента ткани можно описать слодуадой системой уравнений:

•ЗГ - ^Ж'Ч'.^-НС-.У-н^-З,)] -о;

о)

гла 0- - поперечная скла, приложенная к нити; N0- продольная сила, растягивающая нить; С|0- распределенная нагрузка на нить в области ее контакта о другой нитью; ф - угол ыааду касательной к оси нити и осью абсцисс; НСЭ'В^) - функция Хевисайда; Э - текущая координата; , Б г - координата, определяющие действия распределенной нагрузки;

■А

Д„ - дйикЗпая кесткооть нити; 0 - полный угол поворота са тения элемента ниш; (5о - модуль сдвига материала нити; Го - площадь поперечного сечения нити; К - коэффициент, утатнващий неравномерность распределения касательных напряжений по сечению и зависящий Г1

от 9IX) форм:; Х,у - текущие координаты.

Аналитическое решение системы (3) нолинеШтх дифференциальных уравнения с переметгшп коэффициентами практически невозыож- . но. Затруднено ганке -численное решение полученной системы ввиду неопределенности интервала интегрирования (длина полны нити так-'»я является искомнм пара?мтром).

Приведем систему (3) к виду, удобному для чибленного решения. Исключая В из уравнений и переходя от дифференцирования но Э тт дяфферопщровзнию по X , используя при этом соотношения

сПГ dx dS dх С05 '

d31 dSVdS/ dxvdx /аБ dx dx dx

имеем:

^э.^Е^Гп'-р (елр) -П. ^ dх ¿х^Г''КЛ,~5о?У-0'

гда соэФ*0 .

Значения длин криви 5 . 84 . 5г определяются по известной форт/туле из курса вксшей математики:

х ЛчП __

б-^х; зЛ^у^х; .

1'ДЗ dy - диачатр уточлоЯ нити;

1а - гесмпгричйская плотность уто'пюЛ пигп. Для таслопяого решения (4) помгаот краев!« услзвпЯ нооЗгояя-

ко знать значение распределенной нагрузки . Проекция рвг«'" шо(цедкн контакта на координатную ооь в первой приблкшши пожег бить принята равной половине диаметра шт.'и. В этом случае яз условий равеногва усилий в ыесте контакта основной и уточной питий

инеем сдадут,две интагральноа соотношение: . <Ъ1г . ¿»/г

о . в

где а - угол исзду касательно! к осе уточной нити к ост ь^о -вдсо г ;

Ц.у - зяачзяие распредэлешой нагрузка, дойегауг^ой на у-гач-

кую нить; с1 с - диаметр основной нити. Кроме того, звашш соотношение профессора. Новикова с учетом коэффициентов смятия диаметров нитей основа и утка

с!о 17»»"*" = , (6)

гда > - коэффициенты вертикального сшиия основной

и уточной нитей; Ь„ , - внсотн волн соответственно нитей основи и

утка.

Дня уточной нити можно получить систему уравнений, подоЗну» (4) (хц ~ модуль сдвига для материала нити;

Гу - площадь попоротого С0Ч91ШЯ оття;

- продольная сила растлЕотая Ш!тз; ^ - тепупго зпачешо полпого угла попорота сс~шшя кита; дл — йэптбная ностпость пита; V - ось ординат.

Систсг.ш ураонсктай (4), (7) являкгоя связазякга через соогно •лэ'шп (5) и (6). ОЗъэдзпяя уравнения (1), (5), (6) я (7) в одну об!Дуп систему уравнений, получям:

|^соэФс!X - ](}ыс050<с1г ;

'О

где координат 5 , к Эг определяются прЕвэдотпмз тко

спотногшгалма, а для координат I , ^ и идо ем-г <М ит&1г г___

Система (С) якялктически описигает строение хлх5оХ одпосло''.-таэдп полотняного переплетоття. Она позволяет сир^дсикть

¿И -ЬдФ-О;

с!х

№

А*/г

е . Ч> , No . % , h„ , J3 , ot , N„ , ,

, а также форш осевых лилий нитей осковн и утка, их длила, следовательно, в уработкя нитей в тагъ. Зная hD к hs , машго найти фазу строения ткани.

Система (8) молот йить решена на ЭВМ при слодугщях граппчзгых условиях: для основы

при х=0 ; G **Р=0 ; у = 0 ; No * const ,

При X* U ; 8 11Фг 0 ; N0 = const , для утка

при z=0 ; p--d*0 ; Vs0 ; Nv=const ,

Z = U; j5=ct-0 ; Ny-const .

Система (8) описывает строение ткани, находящейся под действием растягивающих нагрузок как вдоль основы, так и вдоль утка. Такое состояние ткани имеет место при установившейся работе станка. Эту же систему можно использовать для определения характеристик ткани, снятой со станка, го есть не подвергающейся действию нагрузок. В этой случае граничные условия остаются прежними, за исключением величия No и Ny , которне следует принять, близкими к нулю, в также нужно ввести новые значения геометрических плотностей нитей по основе и утку.

Учитывая, что структура уравнений системы (8) не позволяет использовать для ее решения численные методы прямого интегрирования (метода Рунге-Кутта, Ньюмарка, Хаболта, Вилсона), для решения (S) бал использован метод конечных разностей и получен конечно-разиосгный авалог системы. В результате его реализации на ЭШ EC-IC60 доказано, что осевая линия нити в элементе ткани принимает форму, близкую к синусоидальной кривой.

Наряду о системой (8) била получена математическая модель

строения ткани, где действие распределенной нагрузки иа нити ос-зю:з11 и утка било заменено сосредоточенными силами

Для реаения (9) был получен конечно-разностный аналог система. Его реализация осуществлялась на ЗШ методом Стеффенсена при тех же граничных условиях и исходных данных, что и система (8).

Наличие математических моделей (8) и (9) позволило проанализировать изменение формы осевой линии нити в элементе ткани в случаях действия на нить распределенной или сосредоточенной нагрузки: действие распределенной нагрузки существенно оказывает .влияние на кривизну осевой линии нити;

Рассмотрен также частный случай равновесия гатя, когда прогиб;; ее в элементе ткани на порядок ниже, чем длина полуволны нити. В частности, к таким тканям относятся ткани ТОПАФ, имевшие небольшую плотность по.плавкой системе ¡гатей, а также ряд других технических и бытовых тканей.

Равновесие основной нити в элементе ткани при ее малом лро-гкгЦ описывается уравнением

(9)

(10)

& (х - дельта-ч}уикцля Дирака. В результате рохения (10). имееи:

• <п>

Велнщшы нрогиба основной яата (ишсата волы) о точке срп-люавния сосредоточенно! ошш Р ери х - 1У состава?:

Аналстчпоо равзнстсо мазло зшисать и для уточкой нигя:

к__, 4Р1._

"»'ЖлЖЮ + Н») ' -<">

Учитывая, что сооткошание Ь-/Ьй-Кп определяет коэффициент фазы строения гкапя, получим:

Равенство (14) позволяет при известном натгсшши основы М0 & заданном ноэффицаенга Кп определить необходимое иагяяетш уточной нити, чтобы получать ткань нужной фазц строения.

Если в (14) пренебречь аесткостными характеристика?® нитей в выразить 1а и 1«, через технологические плотности ткани по утку Рв и основе Р0 , то для приближенных подсчетов можно рекомендовать сладуедую формулу

ИоКп - (15)

"о

-Оиябка в определении Му по (15) не превысит 12$.

Вычисление высоты волна изгиба нити по формулам (IX) и (12) производим, если известная сила Р - . Эту оилу можно исключить. Приведем преобразованные формулы:

и5 VN0!

ГДЯ с = с1о^ов + с1« ^яо .

По формулам (II), (12), (16) и (17) можно определить высоту волш пйти для ткани, находящейся под воздействием расгялтаидах нагрузок. Для снлгоХ со станка ткваи, где допускаем Мо = М9 = 0 формулы (16) и (17) примут вид:

^ „ и Авс1с . (18)

00 1« Ау А0

и . А» с!с /та!

Для приближении: подсчетов висотк'изгиба нити в элементе ткали можно применить елвдущпз формулы:

Ь « . (20)

Ц - Ря ^с . ('¿г)

Существующие расчетные формулы по определении уработки витой получены в основном из предположений, ■что нить в ткани располагается в Аорт ломаной или эллиптической лизий. Но, как по-казивапт расчеты я разрэзн та и я, нить в ткали закивает ясложя-иие, близкое к синусоидальной кривой. Поэтому целесообразно получить расчетное '¿ортлулы, которив бы соответствовали дайстслге.тьло-му поло?.оягг> миги в теаяя,' и ао пая произзодять расчэг ео у^аЗ-чг-

1В

кп. Необходимо отметить, что, вопрссян урабо!«ги шпьЗ ь тхакь к проектированию ткани уделяли внимание Н.Г.Новиков, О.С.Кутпасв, П.В.Ьласов, В.А.Гордеев, Э.А.Ошков, В.Н.Басильченно, ВЛЬСквд;;-никоб, П.Т.Буиаев, ВД!,Милаш»о, С,Д. Николаев, В.И.Смирнон, И.Б, Ильин, Л,А.Мартынова, Н.С.Ерешна, Б.А.Воробьев, К.Г.Алексеев, Ф.Ф.Басильов, Н.В.Ваоильчикова, ЫЛ, Никитин, Н.О.Сурннна и др. Получены следующие формулы для вычисления уработкк нитей:

тУо ■

(22) (23)

Подсчитанные по (22) к (23) ураОотки питай в ткань хорошо согласуется с фактическими данными.

Б нйсгоедое время кэвостш несколько показателей, характа-тнзупзах плотность ткани, например, коэффициенты ее поверхностного заполнения без учета вида переплетения и коэффициент напол-ндаия с учетом пе; ыиотзняя.

Ь работе получено расчетное уравнение', определяющее наполнена« тгани гак отношение Фактического объека щадш в геометрическим атиште ткани к обьему отего элемента. Ко&М-идоент наполнения тг«тт, о про дгля^Ч! но урш:сг.гй, гевгаа метко едашпд и близок к $актлчос>л&1 данным,

2рр61вшт 1Ш?у технически;' расчет шесчи с-(?;-азно» ткани, принятых за базоЕш», Показатели расчета праподятся в таблице 1, газ нпрц-ту с приастиу-и ыяв обээя&чмшйыи I веданы ей» следупцио: I с - кпркна суровой ткани; ¡о и 7д - ллнргнцэ ппотосги нптьЯ оспой/ и утка;

количество ните£ оснотчг; П,, « Пу - сочотеь!« Н'пог; но л-»"«-« »• -— • . ~......-

Таблица I

Показатели технического расчета базсзг^х тканей

:kî именование ткани le см т, тенс Tv текс Р. н/дм н/дм ГП0 По П/ а0 % а« í Gr,г

еа,о 29,4ф 58к 58к 400 40 2880ф+ 720К' 4¿/I?. 1,320 П Vv i uvO 163,1

ТОПЛФ-2 166,0 58к 2Э,4ф 58к 40 4С0 о64к > Q ,0'jw 1.32с 163,5

чс 166 д 5 Эк 14,3ф 5Sk 40 560 664к бфДк 0,920 1,3 £0 142,1

165,3 58к 93,55 58к 40 240 664к Сф/1:<; 2,470 1,770 223,7

24,6 5бк 14,4с I4Q 380 1184E 5,210 5,130 143,2

Sö.O 29, Щ 29,4ф 200 200 I90D 3,:.s 3,61 121,9

к - нить калронсаая; ф - нить фгшшоновал; с - стзкдонзгть. ТдТАЪ - пг-нь оркеатирсвгнная» ЕСлиалгякал, а^лг^овакнал фзкатонса:.

Глава греть я посвящена технологии получения тканей типа ТСПАФ. Указанные ткани проектировались к выработка на станках AT-IOO-5!.! и СГГБ. Получены ткани различной ширины и разной ориентации армирующих нитей. В первом варианте (ткань TCSM-I) армирующие нити находились в основе, в последующих вариантах (ткадп ТШАФ-2, T0Í1A.Í-3 и ТСШФ-4) - в утке. Как первый, так и последующие варианты тканей используются при изготовлении кошозиционншс материалов, но получение указанных тканей отличается между собой.

Первоначальная заправка ткани Г0ПА.Ф-1 на станке АТ-ЮО-Ш была осуществлена без какой-либо дополнительной обработки основных фенилсновых я капроновых нитей. При этом оказалось, что поверхности нитей получают электростатические заряды, в силу чего нити начинают взаимодействовать мезду'собой. Это привело к тому, что в зоне скало-ламели шгя о трудом разъединялись, и выработка ткани сделалась затруднительной.

Другие основы обрабатывались вновь созданной эмульсией следующего состава, %

веретенное масло ............ 82

олеиновая кислота........... 6

триэтаяолашя* ............... 3

уайтспирит .................. 8

препарат 0С-20.............. I

В результате обработка основы эмульсией ее обрывность сократилась с 1,12 до 0,42 случая нй один метр. При этом расход эмульсии составил 0,25 г на один погонный метр тканиi

На обрывность основы оказывают влияние параметры заправки отопка: величина заступа, высота и длина зева, положение скала. На предварительной стадии эксперимента выяснилось, что последний фактор несущественно оказывается на обрывности основы. Поэтому в пксперяыонте были задействованы три предыдущих фактора. Подучен-

пая линейная магемэтическая модель показала, что из обрывность основы в основной оказывают влияние величина заступа и ьысота зова. Найдены оптимальные значения этих б&дичйн, которые л рекомендованы в качестве заправочных параметров. Произведена гагате оптимизация питания станка утком.

При получении ткани на станке СТБ основное нпшание уделялось обеспечению надежности прокладцвания утка. В отличив от нити, изготовленной из хлопка, фешионовая и капроновая нити более гладкие, обладают меныпии коэффициентом трения и сохраняют определенные остаточные изгибина наярдаения при формировании из них паковок. Перечисленные факторы отрицательно сказываются на процессе сматывания нити с такой паковки: наблюдается большое количество слетов витков,' что приводит к обрыву нити. Попытка избежать этого с помощью подбора параметров установки бобины ни к чему не привела,. Выход был найден за счет применения упругого элемента из эластика, надетого на тело паковки.

Поиск оптимальных заправочных параметров получения ткани на станке СТБ осуществлялся с ломощьп активного эксперимента. Б качестве изменяемых факторов были приняты: величина заступа, высота зева и натяжение основы. Получена линейная адекватная модель, где оказались значимы все три фактора. Наибольшее влияние на обрывность основы оказывает величине заступа. Рекомендованы следующие параметры заправки станка: величина заступа - 15°, высота зева -60 мм 5 положение пружины основного регулятора - третья выемка от центра подскалиш.

Натяжение основы, а также всей система заправки при работе станка циклически изменяется. Связано это о прибоем уточной нити, зевообраэоьанием, работой механизмов натяжения основы и отвода наработанной ткани. Цикл изменения натяжения основы может повто-

р:т>ся за каъдай ос;ирот глашош вала или в прадедах ратарта псрошегеинд ткани. Подучить точное аналитической выражение, оии~ сгэдмзев ийтяквнио основы в пр-здолах тала, сложно, а порол и не-¿■пзмо.-п:о из-за ряда факторов, которые на всегда можно учесть. Па-лЗолеи ¿ороятппН путь получения пустого уравнения - это разложение ^ушпзш в ряд 1'урьо. Пзобгшдиш отмстить, что применение рядов Гурьо з: исслсдовашю шгяжсиая ссиоии рокскоаджшо В.А.Гордеевны.

Яри анализа изменения на?я«шшя огдюан котлю вццолпть три ссноуншс случал. Нерзий характерен тем, что максимальное натяжо-г,:е осныи пай.исдастся при прибое утка, второй - н'атлхение при прийое соответствует патяаззшю при зевообразо^агпга. 33 третьем случае пик штгошия приходится на момент максимального раскрытия зова.

Ткань ткиа ТС1М>-1 проектировалась к выработке па станке АТ-100-5,5. Применительно к это И ткани получен закон измояоикп натяжения основы за один оборот главного вача, который описывается рлдои 5урьо в виде функции | (х) , удовлетворяй^!! условии рихло и заданной на интервале (0,2 ТГ ) следующим образом

Гс - кшпшашюо яатязение основы, наблюдаемое в фазе; заступа.

_ Учктипая (И), а такко («вдули для вкчислетгя ко&Кцвджтоа

(24)

где с! - интервал, соответствующий 0,1 7Г ;

пл.;« бил нолунйн трнгоашотршюскпй жодппм г

Г - Г, А * г.1г,сС5п<о1 * Ц СП5'тпи)! . (--'->

Г. = Г 11 = 1

Здяег. посгояянач разложения А = 1,73, а копП^илок;!* рпяа

ГСДС'ШТНИаОЦ ЯО ССОГИОШОПМ!

Яп= (0,22♦созпэг-0,бсо$ Мптс-0£5со$ 1,0пх); <'">

3 (5:5)-(27) прпияггн обозначения: '

П - порягрсоий! номер коаМицисцул;

Г - натякотю основ«;

(О - круговая частота.

Результата исследования рада (.215) показал, что налбо-адао натяжение основы приходится на момент цэиовшшпого раскритчя зева.Чтобя внрошлгь натяаепие.ндцо применять на стайка кпчт-мэвея ската,закон перемещения которого . сЬоткотстьоиал би; сикетда нп-тякашя основы при зевообразоватш и утюлхчешнз его при Пцмбсо утсса.

Несколько иная картипа наблюдается при выработке ткани ТОПАФ-2: здесь натяжение основа как прп прибое, тж и в Тяэ.з пак-сгадального раскрытия зова одинаково и, следовательно, скало для от 1тх моментов долмшо спускаться.

В четвертей главе обосновывается технология получения е-тр<к-ло-капроновой тка1П1.Т0ПА.С-1. Апробаняя выработка данной тилям на станке СТБ показала, что процесс прокладывания уточной нити из стекловолокна на рассматриваемом стыка затруднен. Бо время захвата кончика 1глти губкаш прокладчика стеклонить крошится, к происходит во обпив. Вдааботку указанной ткани осумстелятя к»

В процессе получения ткани выяснилось, что существуйте основные регуляторы и тормоза не обеспечивали нужную стабилизацию нэтяясения основа. Разработана новая конструкция автоматического тормоза навоя. Ее особенностью является то, что здесь мо.-яю смекать фазу поворота навоя. Это позволило подобрать такой режим работы тормоза, что изменения в натяжении осповы аа рабочий цикл зевообразования были наименьшими. Работа тормоза была исследована.

С цэльи сжкп1ия величины приборной полоски получение ткана осуществляли различными видами переплетений. Оптимальным видом переплетения следует считать рэпе уточный 2/2. Его применение позволило получить стеклокадроновую ткань нужных характеристик.

Подработаны параметры заправки ткани. Получена регрессионная модель вида:

у <= 0,187-0,01х{-0,0091хг , (28)

где у - обрывность основы;

- величина заступа;

Хх - высота зева.

Из анализа (28) следует, что на обрывность основы примерно одинаково оказывает таяние обе переменные величины.

Применение в качестве утка комплексной скрученной стеклянной нити 14 текс вызвано определенные трудности в обеспечении непрерывного питания станка утком. Произведена модернизация узла ши-банвя шпули в челнок, определены оптимальные параметры его установки, разработана эмульсия для смачивания стеклонити. Бее это позволило значительно сократить обрывность утка особенно при автоматической смене поковки.

В пятой главе обобщается материал, связанный с получением технической облицовочной пина. Ее применяют для отделки пластика,

идущего на офорАмен»« иьгврьара самолетов гражданский аькааак. Указанную ткань проектировали к выработке да стансах AT-1QQ-5U ;г АТПР. Если ислушцие облицовочной ткана ;;а чолпо-шйм стапш не назвало эащдаепгЗ, то оа выработка па гагевморяпирнсм спике потребовала сроЕедзная дсп&пштешшг Есслсдоггшгй. '

Па станке ЛТЯР необходим выделить две зоны, гдо уточняя пить нспитнсает натлхе'шо. Первая зона - бобяка-отмвриваичйв устройстве, вторая - егмзркгзкщее устройство-рапиры, В первой зоне нзтякение нити определяется условиями сматывания ее с паковки и торм;;;:е!шегл нити за счет действия натяслого прибора, во второй ~ катяжокио нити зависит от работы компенсатора, тяга нити рапирами, действием см сопротивления сколкгепип нити по направяшппим шиэ-проводншеам.

В зависимости от заправочной ширины станка скорость сштшза-иия нити с паковки достигает 400 м/'мии. Ее натяжение п верешт баллона можно подсчитать по уравнениям, подученным Н.П.Исаковда, Н.А.Баскльевш, А.И.Макаровым и др. Далее нить двинется через натяжной прибор. Применяют два варианта приборов. Первый вариант состыкован с дисковым отиериваице-компенсирупдта механизмом, второй - с кривсягапночпатунным. Как показывают подсчеты, двгаущаяся нить в рассматриваемых приборах огибает поверхности различной кривизны, что естественно сказывается на ее натяжении. Оказывают влияние поперечные размеры нити и ее изгибная жесткость»

Движению нити по криволинейной поверхности, а также расчету натякных приборов посвящены работы А.П.Минакова, Е.Д.Ефремова, В.Т.Костядаяа, Э.А.Ошкова, И.'И.Ингушова и др. Используя уравнение Мигушова, опиенвапцее изменение натяжения реальных нитей при их скольжении по криволинейной поверхности, были подучены формулы, позволяющие определить натяжение' нити при ее выходе из последнего . нитегфоводника как для первого, так и для второго вариантов

2(Я+гЛг 324 9 <65е

прибора ■

X вариант ^ ^ ^ ^ ^

Р, = УгТы+(Р9+УаТу) е*4" -

Во { К^оЫ.ет) Ло0,2(К, + К2(Ф-0,9Л)

"2ЩПе (зо)

< £25°

Р^^Т.ЧР.^е'^^^^^- 01)

2 вариант -

ОЧФ^ЗГ

(32)

Рг (33)

654 Ф <220° Р* - УгГа+(Р9-\/гт«)е1- е2< (34)

В соотношениях (29)-(34) приняты обозначения: ф - угол поворота тормозной чашечки прибора; Р^ и - натяжение нити, при ее виг,оде из пргбора;

Та - линейная плотность ките; Р^ - натяжение шпи до прибора; V - скорость движения пгти;

Б - основание натуральных логарифмов;

в, - начальная нзгибная жесткость нити;

R - радиус нити;

ft - радиус кривизны тормозной поверхности;

К, и Kt - корЭДдщиентн трения нити о фарфор и сталь;

J3f. Ы, , find - углы огпс5ания нитью соответствующих нитепроводников;

У . У< , У* , , JUt , х , X,, Z . z< -

коэффициенты, зависящие от угла поворота тормозной ча-.■ шечки прибора. ' Уравнения (29)-(34) справедливы .только при условии, что поворот тормозной чапечкп прибора но превысит интервалов, приведенных для каждого из них. С целью облегчения расчетов в работе приводятся графики, нспсиьзуя которые можно найти параметры установки прибора, исходя из заданной нагрузки на нить.

Ткацкие станки ATIIP оснащаются двумя типами отмериванце-компенсирущих механизмов: кривошипно-шатунным и дисков®. Первнй механизм довольно подробно исследован, тогда как по второму практически публикаций нет. Исследована его работа и кинематика уточной нити.

Анализ работы существующих отмергааще-компепсиругацнх механизмов показал, что они на обеспечивают надежное прокладывание не только технических нитей, но и нитей из натуральных волокон. Это объясняется тем, что отмеченные механизмы имеют болнпоа количество нитепроводников, препятствующих скольжению нити. Бшг разработан новый отмериваща-компенсирущиЙ механизм с упрощенной геометрией заправки уточной тати и небольшим сопротивлением ее движению и произведены его лабораторные испытания. В результате применения указанного механизма' число пороков ткани спкзилооь почти в четыре рала. Однако в долом сортность ткани оставалась

низкой. Яри этом оековя/м бидон брака ткзяп било прокладывание утка це на ecu играну полотна, чео соответствовало поторе нити праошоВ рапирой. Било висказано драдаолозение, что потери нити шгуг бить, если язд-ыазгся соосность ршкр в момент их максимального сближения з ssr-s. Ото приводит к сокращение полезной плсядда обязатя перевода катя из одаой ропярн п другую. Используя язЕезтпутз формулу вероятности цокздг-';;:я произвольной точки s за-дзнпуз область, било получено гцрзкодпо, позволяемое подсчитать взродаяссть захвата уточней пяти лрпзкпоЁ рапирой

P(U)-| [()-4Uz)arcc0sU+(<-2иг)иугм1т'], (35)

где U - h / R ;

2.h - расстояния мазду центрах: проекций каналов рапир па вертикальную плоскость;

R - радаус рабочего канала рапиры.

В результате расчетов'по (35) определено, что если соосность заводских рапир в момент их максимального сблкг.сикя па нарушается, то вероятность захвата пют приемкой рапирой равна единице, то ость случаев потери нктц кэ должно о'ыгь. Прп парутакж: соосис-ста радгр кз вшпгашу 0,25 ic.i вероятность перехода нити в приемную рапиру снижается до 0,96, а пря 0,5 мм - до 0,87.

С целые псешсим издзупостя перехода шги из раиирн в рапиру была создана Еювая поданцая ршзра. Проверка покаяалз, что применение на станке А'ГПР сйявриваидо-кошонскрущзгз механизма а упрощенной тетвтрЕвШ э.адрзркп уточной шггя к когой раппри пез-волдат ползать тката^дэЕлатпоргоцув требованиям ГОСТа,

Завэрааот штержад пчтой глад* описания способа лрокдадчв-i-кия ча ставке АТПР илтаЗ р&шянаге волокнистого состава п гличог.

3 лдсугс*. глаз;? псслодуэтся строжке п »mawmcm «а»?е?т

твакей ТОПАФ и ТОШС, обоокоттатся пврсг.ехиинша лгшрааиенкя создадяи новых тканой для производства по беспропиточной технологии термопластичных комюзиционшлс материалов, приводится т-•гериал об экономической эффективности внедрения результатов работа н нромииленность.

ОБОБЩЕННЫЕ ВМВОДН И РЕКОМЕНДАЦИИ

1. Тсшшчасхао ткани из армируищлх и плавких нитей открнваиг пероноктивноз напранлешге в создании а нроектсгроватпг композтркж-шк иатергаигов, предназначенных для изготовления коиструкциотшх алементов яетателышх аппаратов. Такиз элементы, по сравнению с аналогами из алютниевнх сплавов, обладают мотапй массой а трудоемкостью изготовления ври сохранении прочностных показателей и надежности в эксплуатации,

2. Разработаны осноиша положения и требования на ноше ткани. Определено оптимальное сооигапеикв армирупцих и платой волокон в структура ткани, выведет» формулы для расчета их количественного состава.

3. Разработан алгоритм и методика проектирования новых тканей. Применение методики показано при расчете тканей двух основных групп: первая из них включает армкруадш фенилоковие нити, вторая

- стеклянные, в качестве плавкого- наполнителя в обеих группах используются полиамидные мононити. Получены ноше ввдн технических тканей.

4. На основе технических тканей, содержащих арглирукщие и

1

плавкие нити, на предприятии п/я А-7840 разработана прогрессивная (беспропиточная) технология получения термопластичных армировавши композиционных материалов, абеспечгаащая высокую производительность труда и значительное снижение затрат на внпуок единили продукции.

5. Создана декоративная техническая ткань дяя отделки композиционного пластика, применяемого при оформлении интерьера самая е-

tod гражданской авиацди; пластик, докрытый этой тканья, обладает повышенной прочностью, Быдормвает значительную температуру без выделения газообразных токсичных шжтсноптсв.

6. Получены математические модели строения однослойной ткали полотняного переплетения, и на оспоео их выведены новые формулы, пэзволякцяе определить геометрические характеристики ткани. Эти модели могут бить приняты за основу при содаяич сиотемн автоматического проектирования ткани.

7. Найдена взаимосвязь мелду коэффициентом (Тазы строения тиши к натяжением взаимно перпендикулярных систем нитей. Сделен анализ влияния па строение ткани натяжения нитей основа и утка, гас геометрических и линейных плотпостей, изтибпкх жескостей.

8. Анализ катеттических моделей строения ткани и срезы последней показачи, что пить в элементе ткани принимает форму, близкую к синусоидплыюВ кривой, Б связи с этил подучены расчетные формулы по определению уработкя нитей, в ткань, в основу которых наложена названная кривая. Как показали подсчеты, данные формулы позволяют определить урвботку нитей, близкую к фактической. Их могшо рекомендовать к практическому прпменени®.

9. Приводится более точная формулировка наполнения ткани и даются расчетные ¿формулы. Наполнение ткали ролокнкстым материалом равно ртнссспип фактического обгона волокнистой массы в элемеите ткани к полному объему эюго ачемента, В этом случае наполнение ткани всегда мокше единицы или приближается к ней.

10. Па основе активного факторного вкспоржента подработали заправочные параметра для ткани Ю11ЛФ—Т. Получена многофакторязя модель, из анализа которой следует, что минимальная обрывность основы будет, если Еслкт.ша заступа составляет 340°, о высота сева

- 90 мм.

П. Иогкш-гаванио г качестве утка тагу.еногей. мопончти 5В токе

вызывает определенный трудности при получении ткани ГОШ-I. Произведена оптимизация питания станка уткой: о долга предупреждения слетов витков нити с тола пакоиш необходимо, чтойи натяжение нити при ее выходе из машинки Чаянова бадо не манеэ 2 tí. Это достигается торможением нити в чмноке.

12. При получении на станка С'ГБ тканей TOHAí уточных гаркал» тов в утко используются феншюновыэ и капроновые нити. Поскольку зти нити обладают остаточной изгцбкой хесткостш и машл коэффициентом трения, то при переработке таких нитей наблвдается сползание витков с тела конической бобины. Чтобы'предупредить подобное, предложен вариант сматывания нити с бобины из-под упругой оболочки. Доказано, что применение обсяочзш паложийчьно сказывается на обеспечении питания станка СТБ утком.

13. Предложен метод определения времени движения прокладчикв из боевой в приемную коробку. Метод основан на подсчете частоты задающего генератора пересчетным прибором ПС-20. Достоинство метода заключается в той, что результаты замера интервала времени прибором выдаются мгновенно и с высокой точностью. Данный метод мот,-но рекомендовать к практическому применении,

14. Разработали параметры заправки станка СТБ для получения ткани типа ТОШФ-2, В их основу положен факторный эксперимент. Получена линейная регрессионна)? модель, Рекомендуется следующие заправочные параметры: величина заступа - 16°, высота зэва - 60 мм, положение пружина основного регулятора - третья зарубка от центра подскалшш.

15. Получение тканей из монснитей капрона и комплексных кручею« стеклонитей показало, что существующие регуляторы натяжения основы и тормоза не обеспечивают нужный режим подачи основы и ее натотение. В связи с зтпм была разработана новая конструкция автоматического тормоза, что поз полито полушгть ткаль заданных свойств.

гг

Произведено шгвматнчес^ое г. динамическое исследование работы гсрдаза, найдена гавоны изменения натяжения тормозной ленты, Это обеспечило нужный реакл формирования ткани.

16. Эшюр'&гагтальная проверка получения стекло-капроновой тканя позволила определить оптимальный вариант переплетения (уточ-ич Г: рспи 7/2), при котором процесс формирования ткани происходит удсвдсгвсрятслшо. 1Ьлотнд:оо пэреаютопнз применять не следует

в свази с тем, что при пумой плотности по утку наблюдается бол »мяч прябойвая полоска, приводящая к разрушению стокяонкти.

17. Разработаны параметры заправки стекло-капроновой ткани. ТЬяучепа люаогшя регрессионная модель; где оказались значимы величина заступа'и высота зова. Когф£ящтееты 1ТРИ независимых геро-мештх одинаково влияят на значение функции.' Следоватально, величина заступа и высота зева в равной степени сказываются на обрывности основы. Оптимальными вариантам следует считать: величина заступа - 340°, высота зева - 85 на.

18. Процесс автоматической смены паковки в челноке происходит за сотые доли секунды. При взаимодействии шпбатвяя с точной паковкой последняя получает удар, величина которого может быть значительной. Это приводит .к нарушению поверхности намотки и пересечению стеклонити. Чтобы набежать подобного, проведена модернизация узла ютбанля.

19. При получении ткани ГОВДС-1 в качестве утка применяется ' комплексная крученая стеклонить 14,3 текс, С паи ко снижения ее обрывности в ткачестве и улучшения свойств ткани необходимо производить эмульсирование нити. Разработан состав эмульсии и определен оптивалышй еэ расход на I кг уточной пряжи.

20. Разрчйотанн параметры заправки станка АТПР для полущ-чя декоретагчой облицовочной ткаии из фянилоноьих нитей. В пх с^-чопу .!кио*чи [чкгсргаВ экспсримонт. Ему»«» лпиеЛнад регрееоиоютч .\*отт, следуема зстравочпг»е параметры: ватника

еасгупа — 230°* положение пруязни основного регулятора ~ вторая зарубка от цшггра крепления рычага.

21. Проанализировав прсшвсо петая»«. станка ЛТП? угочноа пряхой. Получены расчетные форнуды, поэволяййгне< определить катйазйао нити, при выходо 08 из уточного хоркйза» яряайднтся гра$'.?гн для определения угла поворота тсркозасЗ паятет* пзтяпгого прибора, по- . ходя из требуемой нагрузки па нить.

22. Рассмотрены конструкда огкзригггяе^-зтаяопсггрупдшс икса-Н23М0В, сдалсл анализ дшасшвд угочзю& к«»* при. Подача и зав компенсатором дискового типа, йрсжпшдся: рзсчсз ггарешцения рапир и нити, уточнены параметры усгайози$ íits¡tosioí&- 0№ерхьйГй1й-к<яяйй-сярувдего механик?.«, папучет уркшйпяя,, рхасчтпть рабочий диаметр шкива отиерпванцьго' устройств л «за капенсагсра,

23. Произведены лаборатории» а&агэзгоёатм. криисагашо-да?г>>'-ного и дискового oraopHBfliKís-KaKCaíccnpytsjS-rS' вахашивюп, докааш»-ш:э, что дашш ыозсанвакы аа сгссетчйшст' недаетуэ подачу технических нитей в зону делгеюгя рзшр» Разработка- ковал кепегруютя отиеривахцо-ксстенслрувдаго шкшпкаа. Подработши параметру ', его установки, и сделан анализ двкгедая яют,- Произведем даборатор-ная проверка механизма, покзззгзла^ что нодеянссгь прогладываная утка в зеве повысилась.

24» Поручены формузш, гог~а»ггз:пз; сгнить ггролсгссть попадания уточноЯ пита в ш:ая тжетг-тм® ргтпргг. Создана мтря nteffio-дая рапира. Установка на етзж» ^едзкгшшой рапиры уяучкааа условия прокладывания утго, так юз?. ií этот еяучаэ дажа шрзтшш соосности рапгф в момент лас етяейждашго ебяшення ш скезvssea-ся та процессе захвата пята иргкгшой- растрой. Креяо тега» новая рзшгра позволяет избежать уааоаягяакх явлотшй, жпш ютгебаия ■ дата а потока воздуха совлада®?.'.

25. 1грядл curat новый способ прокладывания уточной гагтя цело*

рапирой, гяа воздушный поток не транспортирует лить, а только поддерживает ее в натянутом состоянии. Значительно упрощается геометрия запровкк нити, Дш;ш£ способ позволяет прокладывать в зове не чолько нити из натуральных волокон, но и ним из пленок и других синтетических материалов.

25, Произведено лабораторное исследование тканых, полуфабрикатов тига ТОГЛФ и 10ПАС, подтвердившее аналитический расчет структурных и технологических показателей базовых тканей. Исследовали механические свойства полуфабрикатов. Полученные дашше . можно использовать для проектирования тканей с задашоля характеристиками.

27. Сдилаио обоснование дальнейших направлений создания тканых полуТабрикатов, содержащих армируициа и плавкие компоненты. Эти направления могут бить учтены при создании новых тканей. Наиболее широкие перспективы получения армированных пластиков и деталей из шос открывают шогослойные тканые полуфабрикаты.

28. Вкодренш результатов настоящей работы в производство позволило получить экономический эффект в сумме 1199,3 тыс.рублей.

По матери&там диссертации опубликованы следующие работы:

1. Чутки В.В., Степанов Г.Б. Наполнение ткани// Изв.вузов. Технология токстгогыгай прокшиекности.- 1971. - .4 4, - С.86-88,

2. Степанов Г.Б. Метод определения вргалечк двитешт быстро-движущихся предметов// - Изв, вузов. Технология текстильной про-»адгашости. ~ 1972. - №5. - 0.147-149.

3. Степанов Т.В. Спишете обрывности угка при вкладп шпуль// Текстильная вро№л:.ленность. - 1973. - № 2.. - СЛЗ-5':,

А. Степлчов Г. 13. Нагрузка ко уточную нить в период розгенп чэднэпо// Прогрессивная технология пегер'-Зотки ре'гурата-'нх -л хк--мгчес:кх ва,тск»я в текстялыгсМ ггр^тта^дакоапг: {}<"■,/ Гвга шкатс-.

Киев. - 1975. - ОЛ26-127.

5. Степанов Г.В. Применение на ткацких стайках уточтд наковок увеличенного объема// Прогрессивная технология переработки натуральных и химических волокон в текстильной промышленности: Сб./ Вица шкала. - Киев. - 1975. - C.I27-I28.

6. Степанов Г.В. Питания станка утком разного волокнистого состава// Научнне разработки по новой техника и технологии текстильного производства: Сб./ Вица шкапа. - Клев. - 1975. - С.66-57,

7. Степанов Г.В., Самойлзнко Я.К. Кинематический анализ работы узлов шибашгя механизмов смога» упса станкоз АГ-120-СБ а AT-I20-5M // Научнне разработки по новой тоэтгахе и технологии текстильного производства: Сf>J Вица школа, - Киев, - 1975. -

С.58-59.

8. Степанов Г.В. Палишсння работи ткацкого веретата // Легка прсшслов1сть. - 1977. - & I, - С.42-13.

9. Степанов Г.В.» Аксаков В.Л. Дополнительная обработка основ эмульсией // Текстильная промышленность. - 1978,- 11 4. - С.65.

10. Степанов Г.В. Исследование отмеривающего и коипенсирукь щего механизмов станка АГЛР// - Изв. вузов. Технология токсткль-ной прошанлонности. - 1980. - Л 4, - С.88-91.

11. Степанов Г, В. Нагрузка на уточную нить при разгоне челнока // - Изв.вузов. Технология текстильной промшлонности, -1981. - № 2. - С.51-54.

12. Разработка ткали для изготовления легконвгруаошик деталей интерьера самолетов гражданской авиации: Отчет по НИР 30/81 / Ив1И{ Рук. Г,Б.Степанов. - К ГР 0181.8005985.; - Иваново, 1981,- 82 с.

13. Степанов Г.В. Усилив отрыва нити от тела паковки // Ткачество: Минвуз, сб. / МБ1, - 1982. - С.82-84,

14. Разработка ткани ТОШФ для изготовления деталей самая е-

то» гравденско?» авиации: Отчег по ИВР 5/82/ ИЛИ; Рук. Г.В.Степанов.: * ГР 01.«2. 0069130; - Иваново, 1962. - Ш с.

15. Стстанав Г. В. Станки ШР: устройство и расчет паршязт-. роя. - II.: .Легкая и пвдэвея ярзянзашиость, 1983. - 190 с.

16. А.С. Э96556 СССР, Й.ЙЯ? £03 П 47/30. Подащая рапира пноЕ^орелкрного гяацхого стсяяе/ Г.З.Степапов, В. й.Павлов и Л.И.

■ Сеиьйо; КосгродагоЛ научко-ясетедавазетьсний инстнтуз льняной адояияекности <СССП - £ 2504674/23-12; Згяет. 29.01.80; Опубл. 15.02.83, Ееии ¡р 6, УДО 677.0&4.2У 1088.8).

17. Разработка ткани Т0ПЙ5/ Сцепам в Г.В., Кабеют Б.Т., Головкин Г.С. а щЛ СоБервгмсткзвзззг техники и технологи»:

!':Сб./ ШЛ «4. й.в.2ру«за. - КШ. -С- 46-50.

18. ОтвпааовТ.В. Сйре&ггет етцязгогргзг натяжения основы с ; такоафз? ряаов Сурье- // Совзраекс ышаяиа технкги « теякшята

: ткацкого т^яяхзгодства: Сб./ ЙЙГИ га. Е.Б.5рунзе. - 1983. -- а 141-143. ■ -

19. йгиряяс и язяучшйе гезешчееЕкх и:влей етгаргсашпаго

. йезиеченкя, «шзяьзушгс. в сввяетогарвсикз гравдэзаюй- евшцйи: ; Отазт ¡Ьфаюиуао'дшЯ) го Ш5 6/83/ БзЗй; Рун. Г.В.Степжсв; 3? ГР 01.63.Ш5Ш^ -йи-газо. £983. - 22 с.

Е0. й.«. 1070230 СССР. Р 03 В 15/00. Тезздозескаа ткдаь/ Стезавюв Г.®. . " чет Т.И., Гуркша П.Ф., Кабеяев Б.Т., Рт,т5-иавта ЕХ. «Я • . . «е йдяшжзшй текстилъннй институт гл. (СССР1- — & Заявл. 26.07.82;

Сйубд. 30.Ш.&1, Евя. » У^г; €77.066 ШЗв.е).

21. Степанов Г.В., Веянев ПЛ., Гуркга?« Н.Ф. Оптимизация ' *5><я*9ссв яырайтвг технической ткгкж яа стрике СГБ // Текстиль-и»я проштаенность. -1964, - 4. - С.- 43.

.22. Сгеишсв Г.В. НятлждаЯ утствднС прибор стачка АТНР // -Мвв. вузов. 1*отгеяогия текстюгаяой- нроиьталенносги. - 198'). --

№ 4. - С.

ИЗ. Разработка и изготовление образцов тканей из лавсаном« нитей, нитей капрона и стеклонитей: Отчет (промежуточный) по НИР Ь/йЗ/ ИвТИ; Рук. Г.В.Степанов. - Ii Г!"-- OI.63.0003WGO. -Иваново, Jü84. - е., ДСП.

24. Ьасильчикова Н.В., Иереесян J1.3. , Степанов Г.В. Исследование строения и свойств технических ткшей из химических нитей// - Изв. вузов. Технология текстильной промышленности. -I96b. - № I. - С. 17-20.

25. Степанов Г.В., Розовская 11.Ф. Кинематика и натяжение уточной нити на станке ATllP// Повышение эффективности технологических процессов и оборудования ткацкого производства: Сб./ ИпТИ им. М.В.Фрунзе. - 19Ь5. - С. 96-103.

26. Создание и получение технических тканей специального назначения, испольлуемых в самолетостроении гражданской авиации: Отчет (заключительный) по НИР 6/83 / ИвТИ; Рук. Г.Ь.Степанов. - № ГР ül.b3.003b7fc; - Иваново, 1985. - 09 е., ДСП.

¡¿7.A.c. IIУШУ2 СССР, Т> 03/) 1/100, 13/00, Ib/GO. Тканый препрег/ Рыбкина ЕЛ1., Головкин Г.С., Кабешев В.Т., Ма~ влянова Т.Д. и Степанов Г.В. Не публикуется.

2Ь. Васильчикова Н.В., Степанов Г.В., Нерсесян Л.З., Рыбкина L.Г1. Стекло-капроновые .ткани для получения композиционных материалов технического назначения// - Изв. вузов. Технология текстильной промышленности. - 196(5. - № 1. - С. ЬЗ~5Ь.

29. A.c. 1291624 СССР, TJ 03 JJ I&/00, Ib/I2 // В 22 В Ъ/ОЬ. Композиционный материал/ Степанов P.B.j Васильева Г.В., Васенева Т.И. и Рыбкина Е.Г.; Ивановский текстильный институт им. М.В.Фрунзе (СССР). - 39fo6529/28-I2; Заявл. 22.06.8&; Опубл. 23.02.8?, Вюл. № '?, УДК b39.214.9 (060.8).

30. Степанов Г. 13., Томим П.Г'. Влияние смещения рапир на

потери уточной нити // - Изв. вузов. Технология текстильной промышленности. - 1987. - № 6. - С. ЬЬ-58.

31. Разработка многослойных тканых полуфабрикатов и декоративных облицовочных тканей для произнодства термопластичных ком- • позиционных материалов: Отчет но НИР 2/86 / ИвТИ; Рук. Г.В.Степанов. - № ГР 01.66.0068986. - Иваново, 1987. - 56 с., ДСП.

32. Положительное решение от 2Ь.07.89 по заявке № 4641692/ /2. Композиционный материал.

33. Васильева Г.В., Степанов Г.Б. Ткань для получения композиционного материала // - Изв. вузов. Технология текстильной промышленности. - 1989. - № 4. - С. 64-06.

В опубликованных в открытой печати работах не содержатся сведения, запрещенные к открытому опубликованию.

Материалы диссертации докладывались:

На заседании кафедры ткачества Херсонского филиала Одесского технологического института, март 1978 г.

11а Всесоюзной научно-технической конференции Ивановского текстильного института, ноябрь 1979 г.

На областном семинаре Пензенского дома научно-технической пропаганды, ноябрь 1982 г.

На кафедре ткачества Ивановского текстильного института, ноль 1984 г.

На заседании ученого Совета Ярославского научно-исследовательского института технических тканей, февраль 1985 г.

Па кафедре ткачества Костромского технологического института, июль 1У86 г.

На кафедре ткачества Московского текстильного института, февраль 1УВ5 г.. февраль и онтябрь 1УШ г.