автореферат диссертации по металлургии, 05.16.05, диссертация на тему:Совершенствование процессов прессования труб из алюминиевых сплавов на основе повышения эффективности использования технологических смазок

МАГНИТОГОРСКИЙ ГОРНО-МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ ИМЕНИ Г. И. НОСОВА

На правах рукописи

РАКШИН Эдуард Джоржевич

УДК 621.774.38:621.7.079

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ПРЕССОВАНИЯ ТРУБ ИЗ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ НА ОСНОВЕ ПОВЫШЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СМАЗОК

Специальность 05.16.05—Обработка металлов давлением

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Магнитогорск 1992

Работа выполнена на кафедре «Машины и технология обработ- ' ки металлов давлением» Красноярского политехнического института.

Научный руководитель — кандидат технических наук, доцент Истомин Виталий Николаевич.

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Жилкин Василий Захарович,

кандидат технических наук,

доцент Медведев Александр Геннадьевич.

Ведущее предприятие —

ПО Самарский металлургический завод г. Самара.

Защита диссертации состоится 10 декабря 1992 г. в часов

на заседании специализированного совета К 063.04.01 при Магнитогорском горно-металлургическом институте им. Г. И. Носова по адресу: 455000, г. Магнитогорск, пр. Ленина, 38.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Магнитогорского горно-металлургического института.

Автореферат разослан 5 ноября 1992 г.

Ученый секретарь специализированного совета кандидат технических наук,

доцент В. Н. СЕЛИВАНОВ

ОЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

АКТУАЛЬНОСТЬ РАБОТЫ. В современном производства груб из алкъ миниовых сплавов широкое применение нашел способ горячего пресоо -вания полых слитков па игла, позволяющий получать труби широкой номенклатуры, в том числе пз трудаодеформ^уемых сплавов, на подлежащих обработка другими способами. Эффективность этих процессов в значительной степени зависит от условий контактного трения, воз-никащего при взаимодействии прессуемого металла о инструментом п контейнером, которие оказывают существенное влияние на необходимее усилие прессования п качество пресс-изделия.

Поэтому, в последнее время становятся весьма актуальными задачи совершенствования процессов прессования труб из алшиниавше сплавов путем уменьшения вредного действия сил трения за счет повышения эффективности применения технологических смазок, нсполь -зованиа которых являогся необходимым условием для нормального протекания процесса.

При атом особое внимание уделяется условиям взаимодействия прессуемого металла с иглой, так кан услрвия трения по игле отра -каются на качестве внутренней поверхности труби, дефекты которой невозможно устранить традиционными методами обработки. Зачастую именно трение на иглэ является параметром, опро делящим воэмозность получения изделий методом прессования. Применяются тагом способы прессования со смазкой контейнера и матрицы.

В настоящее время развитие-процессов горячего прессования труб пз алиганиоЕШс сплавов сдергивается отсутствием &№зкгивннх технологических смазок, .отвечающих требованиям экологии.

В связи с этим, внедрение в прессовое производство новых . технологических смазок и повшпение эффективности их применения, а тагоса разработка методов исследования их свойств является актуальной задачей.

Настоящая работа посвящена допросам теоретического исследования влияния треная па процессы пластического формоизменения металлов , разработки методики экспериментальной огюнт граничного трения н исследования эффективности технологических смазок в процессах обработки металлов давлением, разработки и внедрения твердых-технологических смазок в процессы горячего прессования труб пз али-лшиоЕих сигавоп и новых способах их пр- юноння.

ЦЕЛЬ РАБОТЫ. Целью настоящей работы является соварсенствова-ние процессов горячего прессования труб из алюминиевых сплавов пу-т-м применения эффективных твердых технологических смазок, отвечающих Требованиям экологического характера и позволявдих механизи г ровагь процесс их нанесения.

МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ. Поставленные задачи решались с помощью современных методов исследования процессов обработки металлов давлением: математическое моделирование процессов пластического фор -моизмбнейпя, экспериментально-расчетного определения напряженно -деформированного состояния, математического планирования эксперимента. Обработка данйых, полученных в экспериментах, проводилась на ПЭВМ с привлечением методов статистической обработки.

НАУЧНАЯ НОВИЗНА; Введено новое понятие коэффициента неравномерности деформации как соотношения скоростей деформации и предложена математическая модель пропассое пластической деформации металлов на основе положений теории пластического течения. Теоретически обоснована й разработана методика расчетно-экспериментальной оценки коэффициент^ пластического тренйя при осадке цилиндра. Показана возможность определения напряженного состояния материала по дефор-мационнйи характеристикам пластического формоизменения. Преобразованы .. дифференциалы!нэ уравнения равновесия. Решена задача опре -деления напряжений на границе зоны прессования трубы с учетом трения.

ПРАКТИЧЕСКАЯ ЦЕННОСТЬ. Использование разработанной методики оцёнйа граничного трйния в процессах обработки моталлов давлением позволяем иссодовагь эффективность различных технологических сма-зой й смазочно-бхлаа&апщпс технологических сред при пластической Деформации металлов.

С использованием предложенной методики разработана технологическая смазка для горячего прессования алюминиевых сплавов» позволяющая значительно улучшить экологию производства.

' Предложена конструкция устройства для механизированного на -несения технологической смазки на иглу горизонтального гидравли -ческого пресса для производства груб.

РЕАЛИЗАЦИЯ РАБОТЫ. Результаты работы использованы на Крас -нояроком металлургическом заводе им.В.И.Летша при горячем прес -совании труб из алюминиевых сплавов. Годовой экономический »Кекг от внедрения составляет.24000 рублей ( в пенах 1990г.).

АПРОБАЦИЯ РАБОТЫ. Основные положения работы докладывались п обсуждались на 2-ой краевой научно-гохынческой конференции "Совершенствование технологической базы 01ДД п эффективность исполъзова -1шя оборудования" (Красноярск,1989г.); I и II Всесоюзной Кузнечной школе - научно-практической конференции "Экология кузнечной куль -?урц"(п.Салтыковка,Ыоск.обл. ,1990-1991г.г.); семинарах и совещаниях секции обработки металлов давлением Красноярского краевого правления ВНТО машиностроителей и Краевого дома науки и техники,, СНИО СССР (г.Красноярск, 1988-1991г.г.).

По темо диссертации опубликовано в печатных трудов.

ОБЪЕМ РАБОТЫ. Диссертация изложена на страницах маши-

нописного текста и состоит из введения, пяти глав, выводов, спист литературы в гсоллчостео наименовании. Кроме этого, работа

содержат рисунков, /1? таблиц и приложение.

СОДЕРЕАШЕ РАБОТЫ.

Во вводошга обоснована актуальность работы, определены цель и задачи работы, сформированы научная новизна исследований, основ-шй положения, виносиниэ на защиту.

В первой глава содержится обзор сведений о современном сос -гоянп проблемы трения в процессах прессования труб из алюмкниовых сплавов, а также осноиша положения теории и практики исследования явлений граничного трешш и смазки в процессах обработки металлов давлением. С^юрмулировани основные особенности процесса пластического формоизменения в условиях граничного трения и рассмотрены основные факторы, опроделяэдпо уровень трения. Приведены основные виды смазочних материалов, применяемых в технологических процессах обработки металлов давлением и основные требования к ним.

Установлено,что принятые в теории процессов обработки металлов данлеггаоы способы задания граничных условий в напряжениях тре-хшя основаны на двух основных законах:

I) Закон Зибеля в виде

Т=/Ь(Гг, (I)

где Т - напряжете трения,

6т- предел текучести обрабатываемого металла, }\ з- коэффициент трения по ирвд:-.1у текучести,

2) Закон Амонтона-Кулона в вида

С=^Ак(Гр, (2)

где бр - нормальное давление в точке,

коэффициент трения по нормальному давлению.

Коэффициенты трения в этих законах считаются постоянными по всей контактной поверхности величинами, характеризущими физичес -кие условия трения. Однако, практика экспериментальных исследований не подтвервдает эти допущения.

Определены недостатки существувдих способов оценки граничного трения и эффективности смазок в процессах обработки металлов давлением, заключающиеся в недостаточной теоретической обоснован -нооти положений и допущений, используемых при их разработке, что не позволяет получать адекватные результаты. Кроме того, исполь -80вание этих способов зачастую связано с необходимостью применения силоизмерительной аппаратуры. ■

На основании изложенного сформулированы следующие задачи работы:

1. Аналитическое определение зависимости параметров пластического формоизменения в процессах обработки металлов давлением от граничного трения.

2. Разработка теоретически обоснованной методики и алгоритма оценки граничного трения при пластической деформации металлов по деформационным характеристикам процессов обработки металлов давлением.

3. Экспериментальная проверка основных результатов теороти -чееких исследований.

4. Разработка на основа теоретических и экспериментальных исследований практических рекомендаций по оценка эффективности технологических смазок для процессов обработки металлов давлением и решении практических задач по разработке новых смазочных средств.

5. Разработка твердой смазки для процессов гопячого прессо -вания труб из алюминиевых сплавов, отвечающей экологическим требованиям, и способа её применения.

Во втором раздела выполнен теоретический анализ случаев осе-сгалматричного напряаенно-деформированного состояния процессов об -работки металлов давлением с использованием теория точэния, уста -навливатодей прямопропорциональную сеязь между девиато;:ом скоростей

деформации и девиаторои папряяаний:

_ йтЗ - -Я- - Тяг -Л

- 1— - - "1—-А ■ (3)

Ърр Ьг2 ьрг

Составляющие дэвзатора скоростей до^рмации мозно выразить ■черэз окружную скорость деформации £ * ? - I ^ , которая всегда будет главной в силу осевой симметрии задачи.'

Ввели коэффициент неравномерности пластической деформации:

6 - • (4)

СУУ

Тогда составляющие девиатора скорости деформации можно записать так:.

8рр=6£<? !

В исходной уравнешп! связи удобно внразить все напрякэнкя з долях напря20Ш!я гокучостн:

; (Г^-!^; (Г^Г^; ,

гдо /'з - коэффициент трения в данной точке по Злбзли. Среднее давлений инвариантно л равно:

Соответствующие коэйшцг "нты & , , и /V^ являются фуньс -ц&тан В , который зависит от выбрашшх осой координат, т.о. является ншшЕзрпантноЦ характеристикой напряженного состояния в точке.

Из общего уравнения связи мозно получить систоод 4-х уравнений с четырьмя иоизвестшаш, зависящими от 0 п правой части общего уравношш:

г 2Г= -(<+9)& ; 3 -8 й ,

где Д

ЗА

Воспользовавшись

- параметр среды.

условием пластичности в форме Губера-Мизеса, выраженного в принятых обозначениях, можно найти, что константа Д =1, а коэффициент трения по Зибелю:

.Уа-У-е'

(8)

Тогда тензор напряжений для осеснммегричных задач примет вид

4(20+ \)*т

6ч-

3

о

О \/2-8г-9

з

§(2+е)+г о

о

т

(9)

Условие пластичности не зависит от уровня значений " у Итак коэффициент трения по Зибелю з =0 при равномерной деформации ( в =1), а в случае полного прилнпагош металла { 0 =0)

=У?/з = О»4714, что с достаточной точностью соответствует общепринятым представлениям.

Рассматривая задачу осадки шшшдра, для глэенызс осей локальной области деформацию можно считать равномерной, тогда правомерно записать следующий тензор напряжений: О 0 0

■6ь . (Ю)

6-1Г

О О г1

Учитывая равенство первых инвариантов тензоров (9) и (10) получим значение - д (2 + 0 ), и подставляя его в тензор

(9), найдем тензор напряжений для точки осаживаемого цилиндра в общем вида:

1(6-0 О

о ±^2-дг-е

о о

з о

(II)

Таким образом, зная величину 9 в дабой точка осаживаемого цилиндра, можно определить уровень действующих напряжений и найти значение коэффициента грашш по Зибэлю.

Величину коэффициента неравномерности деформации 0 иоано определить по деформационным характеристикам л процессе осадки цилиндра, используя условие постоянства объема, которое можно выра -зить а вида равенства третьего инварианта тензора деформации I :

13» Су- С га-е/2 е ^ = Л , (12)

где , £ ^ , 2 г г - деформации в цилиндрических координатах, причем - всегда является главной.1

Учитывая, что направление осей дзвиятоса скоростей деформа -цтга и тензора деформации совпадают, можно получить:

(ХЗ)

еР-ег

Принимали, что :

и 2» Р»7я/ »

где Не ; 2 -: начальное и соответствующее текучей зна^огаз яэор -дпнат точки по оси 2 ;

Ро , - начальное и соответствующее тагсуцео значение коор -данаг точки по оси Р .

Тогда из уравнения (13) можно выразить зпачатая коэффициента неравномерности деформации из значений соответствующих координат для каздой точки осаяпввпмого цилиндра:

Рб +2. ^° - 3 ^

Пв Ро & г° , (15)

fL.Il А Р?

Для точек, припадлозапих лшгап пересечения боковой поверх -ностп цилиндра и контактной повегяоети значения Ок молю найти

?аК: Л,- л2-

и И Яо - Ии

о! о

"ЯГ - ?7

гдэ Ьо и Ь к - начальное и текущее значение висоты осаживаемого • шзлиндра;

с/с и - начальный диаметр цилиндра и диаметр бочки.

Б таком случае можно определить и "краевой" коэффициент гра -ничного (контактного) трения по Зибелв.

Аналогичное решение было получено и для закона трения Амонто-на-Кулона. Б этом случае необходимо принять, что

Тогда значение коэффициента трения по Мтонтону-Кулону могло найти по формуле:

Л« - • • ю»

При равномерной деформации (0 = 1) коэффициент тренш по Амонто -

ну-Кулону равен 0, а в случае полного прилипания (6 = 0) ^ ,

что согласуется с данными И.И.Павлова для пластического трония ко

закону Амонтона-Кулона.

Для точного определешш значения коэффициента нераЕНОмэснос-

ти деформаций можно воспользоваться дифференциальными уравнениями

равновесия для цилиндрических координат: Г

Ъ 6"рр , ^Грг , брр -бч'ур.

Ър Ъъ У

Мя f ML. , Spjl-

^ 'SE dp J>

о ;

(19)

Подставляя в уравнения (19) соответствующие значения напряжений из тензора (II) можно получить преобразованные относительно коэффициента неравномерности деформации Q дифференциальные уравнения:

Ы9 _ 1 dP .

ч

2-ег-е "з я » (¿о)

(te - ± ofa

По полученным выражениям (16) и (8) была такко теоретически расчитани и построзны графики формоизменения осаживаемых цилинд -рос при различных коэффициентах трения (рис.1), которые также могут бить использованы при экспериментальной оценке трения.

Была рассмотрена такха задача прессования полого шшшдра. При этом принимали, что на границе зоны пластической деформации с зоной выхода просо-изделия б канал матрицы действуют следующие напрягоння :

(21)

1(Гг = О ,

гдз один индекс указывает, что рассматриваются главные оси.

В этом случае гидростатическое (среднее) давление принимает значение:

О - + сТо -г б л _ 6рр + 5ч + <Эг1 2 (22)

V" 3 ' з = " з 05. _

Тогда, принимая внраклшэ для касатегиюго напряжения в фор-(•'3 Амснтона-Кулона:

з используя выра-ллшя (5) а (18) могзго получить из выражения (3) формулы для расчета налрякэний на границе пластической зоны при

прессовании ггуОч с учете:.; трения: {

тг- * и <•_ ;

(24)

^ = - ; г

Анализируя ^ырахяниа (24) моано сдолать вывод о том, что цса нормальные напряжения на границе пластической зоны при прес -совании трубы имеют отрицательный знак, го есть являются скимаю -щими. Это полотанио согласуется с общепринятым представлением о схеме всестороннего напряженного состояния э очага деформации П;Л! прессован.т.

^р* - ттжг ^

Ряс.2. Графики зависимостей коэффициентов неравномерности деформации и уровня на прядений на граница зоны прессования трубы от коэффициента трения на игдэ.

Характер изменения коэффициента неравномерности дэформации и уровня напряжений от значения коэффициента трения на игле при прессовании труби продставлон fía графиках (рис.2).

Разработанный метод опродоления коэ^тгаанта контактного трения Зибаля и Амонтона-Кулона чероз коэффициент неравномерности да -формации при осадке цилиндра было предлогшно использовать для оценке оффокгшшоствтохнологмческах смазок для процессов обработки ма -галлов давлением.

h.третьей гляво изложена методика экспериментальных пссло -досаний, иозволнщих оценить достоверность результатов, подученных с по;.-?цьв предлагаемого метода в сравнении с суцеспзувдмп методами оценки граничного трения в процессах обработки металлов давлением.

Праподэно oidíCoííuo универсального стоила для исследований процессов обработка металлов давлением могодами осадки. Конструкция сгэпда поэволяог моделировать условия реальных технологических процессов: состояние контактной поверхности деформируемой заготовки и дефориарущзго инструмента, иаториал заготовки и инструмента, том-Еаратурцуэ условия до [юрмацил. Стенд установлен на гидравлическом пресса гадов ПД 476 с усилием 1,6 Ш1. Е комплект стенда входит набор осадочних бойков из различных инструментальных материалов, про-еэдеих различнуи обработку. Нагрев бойков до 450°С осуцоствлялся ториоэлоктронагрсватолями с суммарной мощностью 4,6 13т.

Применение в устройство стенда терморегулятора марки МР-6У-02 позволяло измерять при помощи терчаопар типе зачеканон-шсс в бойки, и регулировать температуру боШсов с точностью - 5° С.

О достоверности результатов теоретического анализа ироиессов ососимметричной деформации судили по стопони сходимости зке.пери -ментальных j азультатоя по сие шее граничного трения методом, разработанным во второй главо работы, и методами осадки кольца (л.Т. Цайда и Ц.Г.Кокрофта) и осадки цилиндра(:.ютод С.Н.Губкина и метод, .основанный на решении задачи об осадка Е.И.У.-Аеова). При этом вое используемые методы основаны на зависимости пластического формоизменения деформируемых образцов (деформационных характеристик) от уровня граничного трении.

Метод станки граничного трхишя но бочкообразовании цилиндрического образца при осадке С.II.Губкина и решение,E.II.Упксоиа осадки цилиндрического образца с трзниеа в данной работе бшю прообразованы. ¡la основании более ранних исследований было признано приемлемым допущение, что цилиндрический образец в процессе ос;> j:u

пришкею? форму усеченного эллипсоида вредакия. Это существенно упрощало методику измерений размеров образцов п расчета коэффици -сигов трения.

В четвортой главе. представлены результаты исследований по оценке достоверности выводов теоретического анализа в процессе реиюнля конкретно!! задачи по разработке твердой технологической смазки для горячего прессования труб из алпдптевнх сплавов к определению эффективности ее экспериментальных составол.

Било осуществлено математическое планирование экспериментальных исследований. Пси этом переменными Хр ^••••» обозначили содержание компонентов, вводимых в основу смазка, а переменными

Ур У2..... ^ т - коэффициент трения, определенные по одному из

п¿пользуемых методов.

3 качестве математической модели зависимости коэффициента трения смазки от содержания компонентов был принят полином вида:

Коэффициенты модели рассчитывали по результатам1экспериментов.

Исследования проводились на унмзреалыюм стондо. Осадочные бойки нагребали до температуры 380 * 5°С, что соответствует режиму работа технологического инструмента при прессовании труб из алю -миннових сплавов.

Образцы их алюминиевого сплава Д16 нагревали до температуры 400 4 5°С е электропечи.

Степень осадки кольцевых образцов в опытах составляла 50 ± 2% цилиндрических 25 - 1%.

Экспериментальные составы разрабатываемой смазки сравнивали со смазкой ВТС-63, признанной в настоящее время лучшей для прессования алюминиевых сплавов. 1

Обработка результатов измор-оний и расчета коэффициентов тре-Ш1Я проводили с помощью ПЭВМ.

[[о ностгоеннш математическим моделям для каздого метода

■» «

сценки трения были рассчитаны оптимальные состаЕЫ технологической смазка, по оС»!«ктгонюста не усгупащяо суазке ВГС-6Э.

Было установлено, что результаты но определении коэффициента трения чораз коэ1&«:1Глен! неравномерности деформации качеетвзнио, а по оптзтльисму ссстшу смазки и количественно совпадаю! с ро -зультагами других использотшшх мятедов (таблица I). Это иодтверк-

дает пригодность прэддсженноИ расчегцо-экспаршентальной методики оцишш граничного трения в процессах обработки металлов давлением и адекватность предлога иной ыс 1елв расчета напряженно-дефорьшрован-ного состояния осескшатрачных процессов.

Таблица I

Области оптишлышх значений содержания кошонентов в состава разработанной твердой смазки, подучанныа по различным ыатодам оценки эффективности смазок

Штод сцвшш Содераание кошюнонтов, %

Графит БАБ Нефтяной битуи

. И)1п Ю&Х пЦп шах Пип тах

¿Л.Цэйда к ¡Л.Г.Кохрофта 40 50 10 18 32 50

З.И.Губкии за 44 12 20 за 5В

З.Ц.Унксова '34 46 . 12 20 31 54

1редлагаеыпй 35 46 10 16 36 54

Оптимальный состав смазки был рекомендован к производственные Есщканшш в процессах горячего прессования труб из алхианиавюс сплавов.

В пятой главо приваденц результат производственных испита -нзЕ разработанной технологической смазки для горячего прессования груб пз алгшниевш: ошшвов СИАТ-1 в рекомендации по ее выадраюш в производство.

Производственные испытания проводили и.и горяч&и прессовании груб из сплавов да, Д16, АЫГ-5, АЫГ-6.

Прессованно груб о приыепекиеы разработанной сьазки осуществляли на горизонтальной гидравлическое прессе усилием 16 Ш.

Температура нагрева слитков щл прессовании составляла 350 - 480°С, температура иглы 300 - 400°С. Бшяжа в процессе прессования составляла от 10.6 до 44,2.

В процесса испытаний проводила наблюдения за слэдувдими па -

рамеграми:

- способность смазки наноситься на поверхность нагретых пглн и слитка,

- термическая стойкость смазки,

- качество полученных труб (согласно ГОСТ 10482-79),

- налипание металла па иглу,

- расход смазки,

- коррозия деформируемого металла л инструмента,

- дымовыдэлоние.

Было отпрессовано 60 тонн труб (таблица 2), установлено, что по всем наблюдаемым параметрам разработанная смазка не уступает с азкэ ВТС-63, применяемой в настоящее время.

Кроме того, разработанная смазка обладает болоо высокой термостойкостью, меньпим димовцделением и не содержит в своем составе веществ, относящихся по ГОСТ 12.1.005-88 и ГОСТ 12.1.007-75 к классам опасных.

По результатам производственных испытаний разработанная смазка была рекомендована к внедрешю.

При внедрении в производство смазки СПАТ-1, вследствие ее твердой консистенции, появилась возможность механизировать процесс ее нанесения на иглу пресса.

Было разработано, изготовлено, смонтировано на прессе усилием 1С '.ИГ и опробовано прп прессования труб устройство для механп -зированного нанесения ТЕэрдой смазки на иглу.

Привод устройства для механизированного нанесения твердой смазки пневматический, используется скатил, воздух от производст -венной сети давлением 0,4 Ша. Нанесете смазки производится при поступатолыюм двиг.ешга иглы, соприкасающейся со смазочными эле -ментами. Приамы смазочных элементов осуществляется тзкгз пневмоприводом. Работа устройства для нанесения твердой смазкп контролируется с пульта пресса. В нерабочем положении устройство не мешает движению' подвижных частей пресса. Операционное время не увеличивается.

Техническая документация на технологическую смазку СПАТ-1 и устройство для механического ее наиосения на иглу передано для внедрения в производство.

Таблица 2

Номенклатура груб, отдрзссоваиннх в пропас се проазводствопншс вспяганкй разработанной смазет

1.1арка сплава Размеры слегка т мм Размеоы труби, кх Коэффициент внтягки Количество от-

сечение длина сочонве длина прессованных труб, т.

•Д1 167 X 60 370 32 X 5 14500 44.2 6,4

167 2 60 167 X 60 335 350 55 X 5 42 X 5 7000 9800 23,8 31,7 5,6 . 5,8

Мб 167 X 60 167 X 60 167 X 60 167 s 60 167 X 60 167 X 60 285 305 285 460 370 420 35 X 7,5 45 X 7 45 X 7,5 48 X 7 58 X 4 50 X 7.5 7000 6000 5200 6600 SOOO 700-0 28,9 22,6 21,4 20,7 27,2 18,6 5,5 3.7 2.8 10,7 3.2 5.3

А'Я* 5 167 X 60 167 X 60 335 305 55 X 5 55 X 7 7000 6000 23,8 22,6 2,8 3,1

А'Т б 167 X 60 167 X 60 167 X 60 335 460 420 55 X 5 48 X 7 5-0 X 7,5 7000 8500 70Х 23,8 20,7 18,6 2,8 1.2 2,2

онциз шшда

1. На основания анализа современного состояния вопроса влияния трения и смазки на процессы горячего прессования труб из алю -мштевых сплавов выявлена актуальность 'проблемы разработки новых эффективных технологических смазок, огвечаггдах экологическим трэ -' бованиям и позволяющих усовершенствовать процессы прессования.

2. На основании анализа проблемы пластического трогая выяв -лона необходимость разработки теоретически обоснованной методики оценки параметров граничного тренпя и эффективности смазок в про -цессах обработки металлов давлением.

3. ПроЕедеы с применением теории течения теоретическое пс -следование осесиммэтричного напряяонно-дэфоршрованного состояния в процессах обработки металлов давлением. Введено новое поплтио коэффициента неравномерности деформации как соотношения скороотей деформации. Решены задачи осесимметричных осадки и прессования трубы. Предложены дифференциальные уравнения для осесиммотрачноЯ деформации в новом виде.

4. Разработана теоретически обоснованная мотодпка оцогага граничного трения и эффективности смазок в процессах обработки мо--тэллое давлением, позволянцая в лабораторных условиях моделировать реальные условия процессов пластической деформации.

5. Проведена экспериментальная проварка результатов теоретического анализа. Установлена возможность получения адекватных ре -зультатов по опенке уровня граничного трешш и эффективности технологических смазок в процессах обработки ;.!3галлов давлением.

С. Разработана п внедрена в производство твердая телюлоги-ческая смазка для горячего прессования труб из алюминиевых ставав СПАТ-1, по эффективности не уступапгдая смазке ЗТС-63. Смазка по содержит токсичных компонентов.

7. Разработано п рекомендовано к шгодротто в производство устройство для механизированного нанесения смазки СПЛТ~1 на иглу трубногч пресса, позволяющее контролировать псоцесе смазывания иглы с пульта управления прессом.

0. Результаты исслодовзниН пспользовшш при горячим проссо -ватт труб из а лишние вых сплавов на ПО Кг.асноягсггий металлурги -чоский завод. 1'одоэоЛ экономическая э-'уокт от виолония составил ¿4000 рубдой (в юнах 1990 г.).

ПУБЛИКАЦИИ ПО ТБЙЕ ДИССЕРТАЦИИ

1. Метод оценки антифрикционных свойств СОТС / В.Н.Исто -мел, Э.Д.Рвкшна, Н.Д.Евсеева, С.Д.Эмекоувян // Опыт применения СОТС при обработке металлов резанием: Tes.докл.Всесоюзного науч. техн.сешгаара -Горький,1987. -С.82-84.

2. Истомин Й.Н..Рвгашн Э.Д., Акимов D-Д. Решение освоим -матричных еадач методами теории точения //Совершенствование тех-нодогичаской базы ОВД и эффективность использования оборудования: Tes.докд.-Kpsеноярок,I9S0.-С.13-17.

3. Ункпзрсальний степд для исследования процессов ИДИ ые-тодош осадкн /Е.Н.Истомен, Э.Д.Ракшш, Р.Р.Еалеев, Ю.Д.Акимов //СоБЗрлшпотвованав технологической базы ОЭД и еффактсЕ-нос^ь ЕС-пользования оборудоЕапзя: Тев.докл.-Красноярск,1983.-С.32-36.

4. Фориопешшепиэ при осадка цилиндра / Э.Д.Ракшин, В.И. Iicïotran, Р.Р.Валаав, Б.Ю.Добряков //Совершенствование технологической бави ОЦД в эффективность использования оборудования: Тез. докл.-КрасаслрокД383. -С,29-32.

5.Экономически чистая смазка для горячей ОЭД алюминиевых сплавов / Э.Д.Ракшш, В.Н.ИагоыЕН, Ю.Д.Акимов,Р.Р.Валеов // Со-вэршаиствоЕанив технологической базы ОВД и эффективность использования оборудования: Тез.докл.-Красноярск, 1989.-С.46-48.

6. Повышение эффективности смазок о УДИ /А.Ы.Сташр, Ю.Д. Акимов, В.Н.Истомин, Э.Д.Ракдшн.и др.//СоЕоршансгвоЕашш техноло гнческой базы ОВД и эффективность использования оборудования: Тез.докл.-Краоноярск,1985.-С.40-42.

7.Высокоэффективный технологические смазки для ОВД /АЭ.Д. Акимов,В.Н.Иотомин, Э.Д.Рашин.Р.Р.Валеев /Аез.докл.1 Всесоюзной кузнечной школы-научио-практачбской кокфоренции"Экслог"я кузнечной культуры",п.Салтыковка,Моск.обл.,1200.-С.20.