автореферат диссертации по металлургии, 05.16.04, диссертация на тему:Совершенствование методов выбора сплава, технологии получения отливок из алюминиевого чугуна с шаровидным графитом

Гаскожтет Российской -гздерацш по mczwj образованна

ИОСКСБСКМ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕДЯ /Ж-'ЛЖТЛЬКОГО

о Г - Л rtî ТРЖТОР1ЮГО а/ШЖХЯГСИгИ M i) V ' ■ t

На правах рукошги

Епкулоз Ргнэт Абдуллаевзч

СОВЕИПШСТВОЗАШЕ LETOUCB ВЫБОРА CIïïABA; TDGiOJIOnm ПаТГЗЕШШ OTJClfiOK КЗ АЛС-ЖИВОГО ЧУГУНА G СТЛРОБГ'ТЛДУ!»' ITAÍvíECM

Стадиальность C5.I6.04." - JBireñsca производство

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискаюэ ученой стеяэш кандидата технггсэсЕз наук

Работа выполнена на кафедре "Машины к технология литейного производства" Пензенского государственного техничз: кого университета

Научный руководитель : доктор технических наук, профессор

член-корр. Российской акадонш наук

Владждир Александрович Грачев

Официальные оппоненты:

доктор техшгчеспх наук, доцент

Иван Андреевич Дийров

кандидат технических наук, доцэти

Аркщяй Ильич Ыапяров

Ведущее цредпрмтке : АО "Лзнзтекстклылаш", г. Пенза

Защита состоится « qe1934 г., в часов, на заседании Специализированного Совета К 063.49.D2 пр Московской государственной акаде:.ап1 автомобильного к трактор ного машшострознкя в зуд.6-301 (Ю5839, ГСП, г. Москве Б.Секажшскгк, 33)-

С диссертаций! кеглю <ззсако:дггься в научно-тсхничзскс библиотеке гк?.дегдц<.

Banz отзывн на автореферат в двух экземплярах, заверена г-зрбовой печатью, дроекм направлять по вышесказанному адрес\

Автореферат разослан 29нся£рЯ 1934г.

Ученый сеетегарь _рпециализкр0ваЕН0Г0 Совета, к.т.н., доцент

з*

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. В современных условиях ' вашой задачей машиностроения является экономия металлов и энергоресурсов- Она кокет быть достигнута за счет применения высококачественных специальных материалов, энерго- и мате~л-г алосберегавдих технологий. Одним из перспективных конструкционных материалов является алшиниевые чугуны с шаровидным графитом (АЧШГ). В настоящее время сведения о его свойствах,, технологии получения и применения недостаточны.

Целью работы является разработка методики выбора состава АЧШГ, технологии их получения и адекватной оценки их свойств и структуры.

Научная новизна работы заключается в установлении закономерностей влияния термодинамических и кинетических факторов на структуру и свойства АЧШГ. е

. На защиту выносятся следущке полокения:'

1. Методика расчета структуры и свойств АЧШГ, применительно к условиям эксплуатации в\__ зависимости от термодинамических и кинетических аспектов. .

2. Количественные значения углеродного 0 Потенциала тс^ для отливок из АЧШГ: термостойких; жаростойки, износостойких, коррозионносто&рзх, повышнной прочности.

3. Экспериментально установленный гиперболический харак-<; тер зависимости параметров взаимодействия (ПВ) от степени насыщения расплава углеродом.

4. Разработанная математическая модель расплавления лигатуры при вяутрифоркенном модифицировании АЧШГ*

Практическая ценность работы заключается в разработке номограммы для выбора ошта&льной структуры и свойств отливок АЧШГ; усоверззнстЕосспил конструкции литниковой система для шутрЕфорлвнного модифицирования (ВМФ).

Реализация результатов работы. По результатам исследований разработана и внедрена технология получения низкокр8мнзс-тнг алюминиевых чу гудов для термостойких, износостойких: и £ .ксашрессорных отливок-

Годовой экономический эффвкт от внедрения технологии изготовления износостойких пластин- прессфора на Пвнзгяскш ПО "Стромиаш" составил: 26612 руб в год (в ценах 1991 года) л. тзр-

мостойкой кокильной оснастки для радиаторов отопления на Пензенском научно-производствбнном , предприятии "Мелт" составил 19 млн.руб; втулок цилиндра 11-й ступени компрессора общего назначения на Пензенском . АО "Пензкомпрессормаш" составил 12458 руб в год (в ценах 1991 года).

Апробация работы. Основные положения работы доложены и обсуждены на следующих научно-технических конфереь'Дях и семинарах: О

-"Современное оборудование и технология плавки, внепечной обработки и заливки чугуна" - г. Пенза, 1987 г.

-"Пути повышения качества и экономичности литейных процессов" - г. Одесса, 1988 г.

-"Повышение надежности машин" - г. Горький, 1988 г.

-"Неметаллические включения и газы в литейных сплавах" -г..Запорожье, 1988 г.

-"Интенсификация технологических процессов в литейном производстве" - г. Барнаул, 1988 г.

-т- «Проблемы производства отливок: производительность, качество, экономия" - г. Пермь, 1989 г.

-"Прогрессивные метода получения отливок" - г. Горький, 1989 г.

-"Совершенствование технологического . процесса в литейном производстве" - г. Караганда, 1989 г.

Публикации. По теме диссертации опубликовано десять печатных работ.

Общий объем и структура. Диссертация состоит из введения, пяти глав, основных результатов работы и выводов, списка литературы, включающего 150 наименований, и приложения. Основная часть содержит 211 страниц машинописного текста, 52 рисунка, 25 таблиц.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы диссертационной работы,., сформулирована цель и основные задачи исследования.

В первой главе проведен анализ литературных данных по методам получения и выбору структуры чугунов, легированных алюминием. Приведены сравнительные данные по термо-, жаро- и износост£*»*^ч!И различных чугунов. Показано, что алюминиевые

чугуны с шаровидным графитом являются перспективным материалом для термо-, жаро- и износостойких отливок. Рассмотрены основные структурные составляющие алюминиевых чугунов. Показано, что железоалюминиевые сплавы имеют ряд особенностей, связанных с их электронным строением и межатомными взаимодействиями. К особенностям систем Fe-Al и Fe-c-Al относится наличие в их структурах сложных карбидов, упорядоченных фаз и сверхструктур. Проведен обзор существующих структурных диаграмм АЧП1Г и способов их построения. Отмечены недостатки существующих структурных диаграмм. Анализ литературных данных показал, что в настоящее время в литературе нет достаточно простой и надежной методики расчета структуры и свойств АЧШГ; недостаточно полно исследован технологический процесс получения шаровидного графита в алюминиевый чугунах. ,

Разработка методики расчета структуры и свойств АЧШГ может базироваться на термодинамическом и кинетическом анализе структурообразования, а получение шаровидного графита - на совершенствовании технологии ВМФ;.

В настоящей работе на основании проведенного обзора литературы были поставлены следущие задачи:

1. Определение взаимосвязи мевду областями эксплуатации. AW и его структурой.

2. Термодинамический анализ процесса структурообразования в АЧШГ, с уточнением-- методики расчета активностей компонентов в чугунных расплавах.

3. Экспериментальное определение ПВ и активности элементов в чугунных расплавах, с уточнением формы кривой концентрационной зависимости ПВ первого порядка от степени насыщения расплава углеродом.

4. Кинетический анализ структурообразования АЧШГ.

5. Построение номограммы, позволяющей выбрать АЧШГ, в зависимости от конкретных условий эксплуатации, на основе термодинамического, кинетического анализов, а также металлографических и рвнтгепофазных исследований.

6. Усовершенствованно' технологии получения АЧШГ.

V. Разработка математической модели расплавления лигату-туры в. условиях ВМФ с расчетом времени расплавления и фактора

I_

растворения "различных типов модификаторов.

8. Экспериментальное определение времени расплавления модификаторов, имеющих разные теплофкические свойства.

9. Усовершенствование конструкции литниковой системы для ВШ.

Во»второй тлаве описаны теоретические методы расчета ■ структуры и свойств АЧШГ.

Первый параграф посвящен совершенствованию термодина-( мических расчетов структурообразования чугуна.- Структура чугунов в литом состоянии определяется двумя факторами: термодинамической активностью компонентов в расплаве и кристаллизующихся фазах, а также скоростью охлаждения отлиеки. Большей частью для расчета активностей присутствующих в чугуне компонентов применяют метод Вагнера с использованием ПВ, основанный на разложении избыточной свободной энергии в ряд Тейлора. Между тем аппарат ПВ разработан для растворов, близких к бесконечному разбавлению. Применение его к расплавам далеким от бесконечного разбавления некорректно, а для насыщенных компонентами сплавов, к которым относится чугун, недопустимо.

Анализ литературных данных показал, что величины ПВ для бесконечно разбавленных растворов (БРР) и насыщенных растворов (НР) различны.. В принципе можно подобрать такие ПВ для НР, отличные в общем случае от ПВ Вагнера, подстановка . которых в расчетные формулы х£>зволяет получить удовлетворительные результаты. В этом случае основное уравненйе метода

принимает вид:

т п з & п З о п з,к . 71=1* 7? Е± + £ Р^Ы/ +.22 N. V*...,

к=2 (I)

где 7. - коэффициент активности компонента а в НР; - тоже, в БРР;

Е^ - ПВ первого порядка для НР;

Рз[, - ПВ второго порядка для НР;

В общем виде методика определения активности углерода выглядит еледущим образом : В состав исходных данных входят: а) содержание основных и легирующих элементов чугуна в Я;

б) температура расплава в пределах 1473...1873К.

По данным содержания компонентов чугуна рассчитываются атомные доли компонентов. ПВ первого и второго порядка рассчитываются согласно условию:

Е£=ф(Т)0>(З£) (2) ,

р}=*(Е() (3)

По всем найденным ПВ рассчитывали активность углерода и углеродный потенциал тс^. На основании - изложенного разработана программа расчета активности углерода ас и углеродного потенциала та^ для систем ?е-С-А1, Ре-С-Э!, Ре-С-Мп, Ре-С-Сг, Ре-С-Си Ре-С-Б, Ре-С-Р. Алгоритм расчета величины углеродного потенциала представлен на рис.1.

Второй параграф посвящен определению взаимосвязи структуры с областями примензния низколегированных алкгятиевых чу-нов с учетом желательности структурных составляющих. Статистический анализ большого числа литературных данных позволил установить значения х^ для различных видов отливок из низкокремнистых алюминиевых чугунов с шаровидным графитом.

На основании расчетов построена термодинамическая часть номограммы , связывающая проценткое содержанке компонентов в •чугуне с углеролкзд потенциалом и областью оптимального применения алвмйййевых чугунов для отливок того или иного (.назначения. На основании этой часта номограклы мокно подобрать такой состав чугуна, который обеспечивал бы заданный ко?лплекс механических и специальных свойств, т.е. требуемое качество чугуна, учитывающих необходимость в структурных составляющих и возможность их стабилизации при дополнительном легировании. Корректировка углеродного потенциала ■ производится путем добавки соответствующего количества графитизирувщего или карбидостабилизирухгдего элемента, расчет которого осуществляют исходя из аддитивности величины углеродного потенциала.

Третий параграф посвящен кинетическим расчетам. . Построение кинетической части диаграммы основано на известных уравнениях теории формирования отлизки. В ослопу расчета положено определение скорости затвердевания отливки и продолжительности затвердевания по уравнения?« Баландина. Зксн м&асу

ПУСК

2 Ввод исходных данных Шп,%Сг

1

3

1

4 11,3+2,57-0,001 » ,35%Э1-0,05ЖА1--0,4(%Б+%Р)+0,03&НП+ +0,04%Сг

1

5 А/Т+В

1

6 Ес=ес'(С+Зн +С)

1

7 "(Е^-5)

1

а с а с с

|

■ 3 1п7®=2818/Т-2,02 -

|

10

II тсСк=НТ1пас С

I

12 Вывод Я1,а0,'!ССк,Т

.. ! ...

13 1' •стоп

Рис.1. Алгоритм расчета величины углеродного потенциала.

и толщину стенки отливки, можно рассчитать линейную скорость затвердевапхш для форм с различной величиной Ъф' при разной температур заливки. С целью установления количественной 'оценки влияния скорости затвердевания на графитную фазу были про-дены рентгеноструктурные и металлографические исследования. На основании рентгеноструктурного и металлографического анализов была установлена количественная зависимость между графитной фазой и скоростью затвердевания алюминиевого чугуна первой графитной структурной области. Это позволило построить кинетическую часть номограммы. Взаимосвязь структурных составляющих (перлита, феррита, карбидов) и Сграф /Со0щ осуществлена при помощи уравнения: .

сграф. ^общ. (4)

где Кг - предложенная Н.Г.Гиршовичем, константа графитизации'

чугуна. Таким образом; зная СГр8ф /Собщ в алюминиевом чугуне,

можно определить его структуру.

Чотвертый параграф посвящен построению диаграммы механи-ских свойств алюминиевого чугуна. Математической обработкой, обширного экспериментального материала, получены формулы, удовлетворительно описывающие оь=1(&д.1) при %Со0щ=соп8-ь. Приведен пример пользования номограммой для. определения свойств,-структуры АЧШГ применительно к условиям -ксплуатации (рис.2).

.Третья__глава посвящена совершенствованию технологии

легирования и внутриформенного модифицирования АЧШГ.

В__первом__параграфе описана математическая модель

расплавления лигатуры в жидком металле. Процесс плавления лигатуры при непосредственном его контакте с расплавленным металлом осуществляется в 3 стадии:I) образование вокруг прогревающегося куска лигатуры корки твердого чугуна; 2) дальнейший прогрев лигатуры до температуры плавления, оплавление корки до начального размера куска лигатуры; 3) расплавление прогретого куска лигатуры в слое жидкого металла.

Кинетика этих трех этапов описывается одномерными дифференциальными уравнениями Фурье типа

<71 а1 6 Г , бТ11

----. . (5)

д1 л* дх дх с соответствующими начальными и граничными условиями, а также

Рис.2. Номограмма для определения структуры и свойств АЧШГ.

условием Стефана: лф

ах 2

Ьр?-= \7-(т.Х) - (6)

^ дч * дх 3

Системы уравнений в частных производных, описывающие процесс растворения лигатуры в различные периода, в общем случае не имеют•аналитических решений. Поэтому для решения применили интегральный метод, основанный на выборе для " температуры подходящего профиля, вид которого не изменяется со Бременем. В квазистационарном приближении принято, ' что распределение температуры в куске лигатуры имеет вид: .,

- *р г .Яр • ■

Т(г,т)=Т.. --[I - - , (7)

Р ^ ~ йр 1 * }

где индекс t относится к внешнему радиусу, р - к внутреннему.

Если кусок лигатуры движется относительно жидкого металла, то тепломассообмен между ними обусловлен вынужденной конвекцией. Для нахоздения коэффициента теплоотдачи а исяользуем критериальные уравнения вида:

а=Л,.0,675№.Рг)0'5/Ь (8)

Ие=уЬЛ>; Рг=Г/а, ■ (9)

где Ее,.Рг - соответственно числа Рейно; дса, Прандтля; ъ -линейный размер куска (для шара - диаметр); X, V, а, V -теплопроводность, кинематическая вязкость, температуропроводность и.скорость движения куска лигатуры относительно жидкого чугуна. Решение уравнения (7) позволяет рассчитать время полного расплавления куска лигатуры и фактор растворения.

Второй параграф посвящен усовершенствованию конструкции литниковой системы и расчету размеров реакционной камеры для ВМФ. Исследование ВФМ проводилось экспериментальным способом. При отработке технолог™ использовали следущие принципы:-тормозящую литниковую систему, расположение реакционной камеры, тлеющей форму полусферы, в нижней полуформе, смеситель-шлакоуловитель в виде "плавника", расположенный в верхней полуформе между реакционной камерой и питающей бобышкой. Проведенные исследования показали эффективность предложенной литниковой системы для получения шаровидной

Форш графита.Основным расчетным показателем, характеризующим зависимость параметров реакционной камеры от массы металла в форме, площади реакционной камеры и длительности заливки, является фактор растворения, который определяется как:

Р=рй/гр (10)

где р -„плотность модификатора, кг/м3; Тр - время растворения (расплавления) модификатора; а - средний размер занимаемый модификатором, м. Эффективная площадь реакционной камеры определяется как:

Б=а1/(т;3Р) , (II)

где 0.,/Тд, - весовая скорость заливки, кг/с. Следовательно, зная весовую скорость заливки и фактор растворения, можно рассчитать размеры реакционной камеры.

На основании математической модели разработана программа расчета на ЭВМ основных параметров'ВМФ.

Четвертая глава посвящена экспериментальным методам определения свойств и структуры АЧШГ.

В первом параграфе описана методика и результаты исследования сравнительной износостойкости чугунов. Испытания проводились на установке воспроизводящей условия работы пластиЕ прессформ силикатного кирпича. Величина износа определялась по потере веса образца'. Исследовались 16 групп образцов различного химического состава. Для определения оптимального химического состава использовали полный факторный эксперимент с равномерным дублированием опытов. При определении износостойкости низкокремнистых ¿исминиевых чугунов установлено, что в изученных интервалах варьирования наиболее сильно износ зависит от количества вводимого в сплав Сг, А1 и т. Более высокую изнбЧ^гойкость ям®101 чугуны с шаровидной формой графита. Для увеличения износостойкости и уменьшения износа пЬ сравнению с основным уровнем необходимо уменьшить содержание ,А1 до 2,5% и увеличить содержание Сг и Мл от 1,5 до 2%.Проведенные исследования позволили получить алюминиевый чугун, превосходящий по износостойкости сталь 20 в 4,7 раза.

Во втором параграфе описана методика и результаты испытаний алзсыиниевых чугунов на термостойкость с использовании метода вихревых токов на специально

гз9

разработанной установке. За параметр термостойкости принято количество циклов "нагрев-охлазденш" до начала .интенсивного возрастания напряжения (выходного сигнала), что свидетельствует о появлении поверхностных микротрещин термической усталости. При определении термостойкости алюминиевых чутунов с использованием метода вихревых токов установлено, что термо- ' стойкость чугунов зависит от технолопш плавст. Термостойкость алюминиевых чугунов с пластинчатым графитом шпхе, чем у.чугунов с шаровидным графитом и состовляет в среднем 52 цикла. Алюминиевые чугуны с шаровидным графитом, полученные ВИЛ имеют более стабильную и повышенную термостойкость, чем чугуны модифицированные в ковше. Их термостойкость в среднем соответственно составляет 72 и 69 циклов.

Третий параграф посвящен исследованию жаростойкости чугунов для стеклоформ и оценке результатЬв эксперимента. За основу методики принят весовой, метод (по увеличению массы образца), регламентированный ГОСТ 6130-71. При исследовании жаростойкости установлено, что алюминиевые чугуны с шаровидным графитом превосходят по жаростойкости эталонный чугун СЧ20 в 3 раза и имеют, жаростойкость в среднем 13 г/м2•ч против 38 г/м^ч у СЧ20. • ' ^

Четвертый параграф посвяшен экспериментальному определе-ншо активности углерода и концентрационной зависимости ПВ первого порядка. Активность углерода определяли методом ЭДС в установке, состоящей из печи Ташана и экспериментальной ячейки. Определение активности по данно?лу методу основано на создании концентрационного гальванического элемента. Если один из электродов принять за стандартный, то по велг'тше ЭДС можно определить активность компонента во втором электроде. По величине активности рассчитывали ПВ первого порядка. Установлено, что ПВ е^1 при переходе- от бесконечного разбавления к насыщенному состоянию изменяется от 5,524 до 2,352, подчиняясь гиперболической зависимости. ПВ е^ прп переходе от • бесконечного разбавления к насыщенному состоянию изменяется от 9,65 до 10,53.

Пятый параграф посвящен методике, получештя рентгенограюя сплавов. Ре-с-А1 отлитых при разных 1 скоростях оххгщетя и методам их обработки. Структурные исследования про£г>цеш па

дифрактометре ДРОН-4-7 с • применением соКа-излучения. Прецизионное определение постоянных кристаллической решетки проведено методом графической экстраполяции, количественный рентгенофазовый анализ проведен методом градуировочной кривой. Установлено, что на зависимость структурнофазового состояния сплава Fe-Al-c от содержания алюминия значительное влияние оказывает скорость его охлаждения из жидкого сос&ояния. Быстроохлажденный сплав отличается от 'равновесного наличием' аустенита, появлением 7*-фазы при более низких значениях концентрации А1 в чугуне и образованием более богатой алюминием а-фазы.

Шестой параграф посвящен металлографическим исследованиям алюминиевых чугунов первой зоны графитизации. Определена структура чугунов в зависимости от изменения содержания кремния в чугуне, скорости охлаждения и обработки чугуна магнием и церием с целью сфероидлзации графита. Металлографическими исследованиями установлено, что с увеличением скорости охлаждения твердость сплавов системы Fe-c-Al (первой зоны графитизации) возрастает и изменяется от 180 до 270 НВ для отливок соответственно с 0 50 и 10 мм. С увеличением содержания кремния от 0,8% до 1,8% твердость снижается. Установлено -стабилизирующие действие, которое оказывает на карбида возрастающие добавки церия. Доля карбидов в структуре образцов увеличивается, при увеличении добавок церия от 0,15 до 0,4%, а при дальнейшем увеличении добавок церия эта доля уменьшается. В то же время, увеличение диаметра образца уменьшает количество карбидов и увеличивает содержание в структуре чугуна феррита и графита при любом количестве добавляемого церия.

Седьмой параграф посвящен исследованию процесса расплавления модификаторов в реакционной камере. В основе методики лежит принцип дифференциально-термического анализа с помощью термопар с различной постоянной времени. Определены математические зависимости времени расплавления от диаметра и количества частиц модификатора. Экспериментально определены факторы растворения для модификаторов различного состава. Эксперименты показали, что фактор растворения находится в пределах. 0,03...0,07 кг/Ссм^с).

В пятой главе приведен расчет экономической эффективности от использования износостойкого, термостойкого чугунов и чугуна для коетрессорных отливок цилиндровой группы.

Общие выводы

1. Усовершенствована методика расчета активностей компонентов чугунных расплавов.

2. Определены тсСк для различных видов отливок из низкокремнистых алюминиевых чугунов шаровидным графитом:0,9...1,2 кДэк/моль для коррозионностойких; 0,6...О,85 кДж/моль для жаростойких; 1,1...2,2 кДж/моль для износостойких; .1,5...3,5 кДк/моль для отливок без отбела; 1,2...2,5 кДж/моль для термостойких отливок.

3. Разработана номограмма для выбора структуры, состава и свойств алюминиевого Чугуна с шаровидным графитом с учетом назначения отливки и материала формы.

4. Разработана математическая модель усвоения модификато-торов с различными теплофизическими свойствами и геометрическими параметрами.

5. Предложен способ расчета параметров литниковой системы для ВФМ в зависимости от состава модификатора и массы отливки.

,s. S. Установлена количественная зависимость мевду графитной фазой Срр /С00щ и линейной скоростью затвердевания первой графитной области алюминиевого чугуна. С увеличением скорости затвердевания,от 0,041 мм/с до 0,155 мм/с, количество сгр /Собщ Уменьшается от 0,98 до 0.

7. Разработаны составы чугунов ' для изготовления прессформ силикатного кирпича, кокилей, отливок цилиндровой группы, стеклоформ.

8. Экономический эффект от.внедрения составил' на 1994 г. более девятнадцати миллионов пятьсот тысяч рублей по сопоставимым ценам.

По теме диссертации опубликованы следущие работы:

I. Кузнецов .Б.Л., Бикулов "P.A., Садыкова Л.Ф., Голубятникова И.В. Внепечная обработка чугунов на основе Fe-c-Al // Современное оборудование и технология выплавки,

внепечной обработки и заливки чугуна: Тез. докл. зональноп семинара. Пенза, 1987, - С. 35 - 36.

% 2. Кузнецов Б.Л., Мулюков Т.Ф., Бикулов P.A. Внепечна, обработка алюминиевых чугунов // Неметаллические включения : газы в литейных сплавах: Тез. докл. v респ. научно-техн ■конф.. Запорожье',1988, - С.125 - 126.

3. Бикулов P.A., Кузнецов Б.Л. Сравнительна термостойкость чугунов на основе ïe-c-Al и Pe-C-Si / Повышение надежности машин: Тез. докл. научно-техн. конф Горький. 1988. - С.15 - 16.

4. Грачев В.А., Купряшин В.А., Бикулов P.A. Особенност структурообразования.в низкокремнистом алюминиевом чугуне //Совершенствование технологических процессов в литейно производстве: Тез.докл. IV регион. научно-техн. конф Караганда, 1989, - С. 8 -9.

5. Грачев В.А., , Купряшин В.А., Бикулов Р.А ■ Технологические особенности получения низкокремнисты

алюминиевых чугунов // Прогрессивные метода получения отлива : Тез. докл. Облег, научно-техн. конф. Горький , 1989,. - С 24 - 25.

6. Спасский В.В.,' Купряшин В.А., ~ Бикулов Р.А Внутрифирменное модифицирование алюминиевого чугуна / Совершенствование технологических процессов в литейнс производстве: Тез. докл. IV региональн. научно-техн. ков} Караганда, 1989, -.С.18'- 20v

7. Спасский B.B., Бикулов P.A. Литниковая система до получения отливок с шарообразным графитом из низкокремнистох алюминиевого чугуна // ® Прогрессивные метода получеш отливок: Тез. докл. Облает, научно-техн. конф. Горький, I98S - С. 21 - 22.

8. Кузнецов Б.Л., Якобсон A.M., Бикулов P.A., Ahhckobi И. И. ТЮД-обработка - важный резерв интенсификации выплав* высококачественного чугуна // Литейное производство - 1989. J6 "5. - с. 12 - 13.

9. Купряшин В.А., Бикулов P.A. Расчет структуры свойств низколегированных алюминиевых чугунов с шаровидш графитом // Ыеквузовский сборник трудов. Экономия металла п] конструировании и производстве отливок. Вып.З. ППИ,- Пензг