Снижение шума в рабочей зоне лесопильных рам

Авакян, Арина Арамисовна

Охрана труда (по отраслям)

автореферат диссертации по безопасности жизнедеятельности человека, 05.26.01, диссертация на тему:Снижение шума в рабочей зоне лесопильных рам

кандидата технических наук: Авакян, Арина Арамисовна
город: Ростов-на-Дону
год: 2012
специальность ВАК РФ: 05.26.01

Диссертация по безопасности жизнедеятельности человека на тему «Снижение шума в рабочей зоне лесопильных рам»

Автореферат диссертации по теме "Снижение шума в рабочей зоне лесопильных рам"

На правах рукописи

СНИЖЕНИЕ ШУМА В РАБОЧЕЙ ЗОНЕ ЛЕСОПИЛЬНЫХ РАМ

Специальность: 05.26.01 - Охрана труда (в машиностроении)

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

1 1 ОКТ 2012

Ростов-на-Дону 2012 г.

005053226

Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Ростовский государственный университет путей сообщения»

Научный руководитель: доктор технических наук, доцент

Финоченко Виктор Анатольевич

Официальные оппоненты:

Тамаркин Михаил Аркадьевич - доктор технических наук, профессор ФГБОУ ВПО ДГГУ, завкафедрой «Технология машиностроения»

Страхова Наталья Анатольевна- доктор технических наук, профессор, ФГБОУ ВПО «Ростовский государственный строительный университет», завкафедрой «Отопление, вентиляция, кондиционирование»

Ведущая организация:

ФГБОУ ВПО Воронежская государственная лесотехническая академия

Защита состоится 30 октября_2012 г. в 15 часов на заседании диссертационного совета Д 212.058.06 при ФГБОУ ВПО «Донской государственный технический университет» (ДГТУ) по адресу: 344000, г. Ростов-на-Дону, пл. Гагарина, 1, ауд. 252

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ДГТУ.

Автореферат разослан «¿¿Г» сентября 2012 г. Ученый секретарь диссертационного

совета д.т.н., доцент

А .Т. Рыбак

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность. Культура современного производства предполагает не только использование высокоэффективного и высокотехнологичного оборудования, но и безопасность условий труда операторов. Участки и цеха деревообрабатывающих станков относятся к категории опасных, т.к. у этого оборудования в большинстве случаев наблюдаются повышенные уровни шума и концентрация пыли в воздухе рабочей зоны. Следует отметить, способы и системы снижения запыленности для деревообрабатывающих станков успешно применяются и обеспечивают в рабочей зоне предельно допустимые концентрации.

Отрицательное воздействие повышенного шума на здоровье работающих известно и кроме этого повышенный шум сопровождается снижениями производительности труда и увепичением брака выпускаемой продукции, что и является причиной значительных социально-экономических потерь. Таким образом, проблема снижения акустической активности оборудования является актуальной и имеет большое научно-техническое и социально-экономическое значение.

Целью данной работы является снижение уровней вибрации и шума при эксплуатации лесопильных рам (пилорам) до предельно-допустимых значений и обеспечение безопасных условий труда операторов.

Методы исследований. При выполнении диссертационной работы использовались основные положения конструирования металлорежущих станков, теории колебаний механических систем с распределенными параметрами, технической виброакустики, методы математического моделирования, реализованные в п.п.п. МаНаЬ.

Научная новизна работы заключается в следующем:

1. Теоретически описан механизм возникновения крутильных колебаний в приводе пилорамы, оценен вклад в этот процесс механической части спектральные характеристики источников вибраций и определен их количественный вклад в формирование акустических характеристик в рабочей зоне.

2. Теоретически описан механизм виброакустической эмиссии непосредственно пилы на основе уравнения колебаний пластины с различными характеристиками граничных условий.

3. Модели генерации шума учитывает диссипативные характеристики (коэффициент потерь колебательной энергии) и позволяют теоретически обосновать рациональные параметры демпфирующих устройств по критерию величины снижения шума.

Практическая ценность работы состоит б следующем:

1. Разработана методика и математическое обеспечение инженерного расчета октавных уровней звукового давления лесопильных рам.

2. Предложены и теоретически обоснованы системы обеспечения безопасных условий труда операторов от шума, включающие конструкции вибродемпфирозания узла резания и обеспечивающие необходимую величину снижения шума в самом источнике его возникновения.

Реализация в промышленности. На ЗАО «Донкузлитмаш» внедрен комплекс мероприятий, включающей демпфирующие устройства пильной рамки и мест крепления пил , обеспечивший выполнение санитарных норм шума в рабочей зоне лесопильных рам . Ожидаемый социально-экономический эффект от внедрения составил 32 тыс. рублей на один станок (в ценах 2011 г.).

Апробация работы. Основные положения диссертации докладывались на международных научно-практических конференциях: Инновационные технологии в машиностроении и металлургии: «Метмаш. Стан-коинструмент» в рамках VII пром. Конгр. Юга России, 7-9 сент. Ростов н/Д, 2011. и "Металлургия, машиностроение, станкоинструмент" (г. Ростов-на-Дону, 6-8 сентября 2012 г.).

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 5 печатных работ, в том числе 3 в журналах, входящих в «Перечень ведущих научных журналов и изданий».

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, пяти разделов, общих выводов и рекомендаций, списка использованной литературы из 166 наименований, имеет 47 рисунков, 3 таблицы и изложена на 153 страницах машинописного текста. В приложения вынесены сведения о внедрении и алгоритмы расчета акустической эффективности систем шумозащиты.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается важная научно-техническая и социально-экономическая проблема обеспечения безопасных условий эксплуатации пилорам на примере РД-75-6 путем снижения уровней шума в рабочей зоне и травматизма операторов, и приводятся основные результаты ее решения с указанием степени нсеизны и значимости.

В первой главе выполнен аналитический обзор литературных источников, посвященных шумообразованию станочного оборудования. Изучение закономерностей виброакустики непосредственно связано с вопросами динамики процесса обработки, что рассматривалось в работах Бржозовского Б.М., Вейца В.Л., Вульфсона И.И., Кудинова В.А., Городецкого Ю.И., Заковоротного В.Л., Козочкина М.П., Панова О.Н., Чукарина А.Н. и др. Анализ этих работ показал, что в настоящее время наиболее полно изучены процессы шумообразования токарных, фрезерных, сверлильных, шлифовальных, деревообрабатывающих станков фрезерной и круглопильной групп, для которых получены акустические модели отдельных подсистем, включая корпусные, базовые детали, заготовки и инструмент. На базе этих моделей получены аналитические зависимости

и инженерные методики расчета уровней шума с учетом особенностей их компоновок, конструктивных параметров заготовок и инструмента, технологических режимов обработки, а также разработаны практические рекомендации по снижению уровней шума. Однако полученные результаты не применимы к лесопильным рамам , привод которых и устройство узла резания имеют существенные отличия от вышеуказанных станков. Следует отметить, что разработанные способы снижения запыленности и, в частности метод гидрообеспылевания может быть использован для рассматриваемых станков.

Таким образом, решение задачи обеспечения безопасных условий эксплуатации лесопильных рам, является актуальной.

Для достижения поставленных целей в работе решаются следующие задачи:

1. Разработать модель виброакустической динамики на основе первичного возбуждения от процесса резания и выявить доминирующие источники.

2. На основе моделей виброакустической динамики получить аналитические зависимости для определения уровней звукового давления узла резания, как основного источника шума данного типа оборудования.

3. Разработать инженерную методику расчета уровней шума лесопильных рам.

4. Провести экспериментальные исследования виброакустических характеристик различных типов лесопильных рам.

5. Разработать практические способы по доведению уровней шума до санитарных норм.

Во второй главе приведены результаты теоретических исследований поля виброэмиссии привода лесопильной рамы. Её компоновка и конструктивные особенности позволяют предположить, что формирование акустической эмиссии в рабочей зоне в значительной мере определяется колебательным характером главного рабочего движения, а так же существенной нелинейностью передаточной функции механизма. Однако при этом нужно учитывать возможность проявления параметрических резонансов, так как приведенный момент инерции механизма также является функцией ср. Пилорама также может быть классифицирована как вибромашина с кинематическим возбуждением. Взаимодействие рабочего органа с материалом создает технологическую нагрузку на колебательную систему.

Исследуемая электромеханическая система включает в себя электродвигатель, описываемый системой нелинейных дифференциальных уравнений первого порядка, а также системой уравнений, описывающих механическую часть привода. Наличие негслономной связи (ременной передачи) требует использования особой формы уравнений Лагранжа II рода с «лишними» координатами, уравнений Феррерса.

Расчетная схема механической части привода может быть представлена в виде рис.1:

Рис. 1 Расчетная схема привода пилорамы

Выпишем основные кинематические соотношения:

Ф! =n-í=<71

Ф2 = + q2= qlil + д2

Фз = <Pi ■ К + Яг + <7з = QÁ + Яг + Яг (1)

Y = П(ф3) = llic/Jx + Яг + <73) = <75

Z = Y + Я* Z - + где: Í2 - угловая частота вращения приводного электродвигателя; ф17 <р2, Фз - угловые координаты соответствующих сечений в абсолютном движении, У- абсолютная координата массы т.

Передаточная функция механизма привода пилорамы может быть представлена как функция угла поворота кривошипа:

П(ф) = L-^Jl-q2 ■ COS2 ф + /? • БШф- a/¿2 - /?2 , (2)

sin 6 = q ■ COS ф ,

где: ? = у,то есть 5 = arcsin• cosф).

В построенной математической моделе число степеней свободы исследуемой системы Н = 4, число «лишних» координат п = 1. В качестве «лишней» координаты примем Y = Полное число уравнений равно Н + п — 5. В первой части помимо обобщенных сил стоит слагаемое

Л<?1;., т.к. п

1. Запишем уравнения, устанавливающие связь «лишних» и независимых координат.

М ■ ¿1 + Н • я + С • я =

1 -П' • /п

0 -гг

0 -П'

0 -1

Мс1 тд + Ргег

(3)

где: М - матрица масс; Н - матрица коэффициентов демпфирования; С -матрица жесткостей; П - первая производная передаточной функции механизма пилы.

Таким образом, получена система уравнений, описывающая поведение исследуемого механизма в переменных состояния.

Для оценки влияния сил резания на характеристики колебаний рамы с пилами необходимо оценить динамические свойства самой конструкции привода, это проще всего сделать на основе модели, полученной при исспедовании пуска машины. Для дальнейших исследований была проведена оценка сингулярности матрицы Я за цикл поворота ведущего кривошипа, доказано, что она не является сингулярной, поэтому получаем систему уравнений в виде:

Х = -Я"1 К Х + Я1 <3 и. (4)

Как видно из приведенного графика выход на рабочую траекторию сопровождается существенными колебаниями, возникающими в механизме привода, что имеет большое значение с точки зрения условий на рабочем месте, так как масса колеблющихся деталей имеет сотни килограмм.

Одним из наиболее важных вопросов оценки вибрационного поля пилорамы является тот факт, что движение механизма пилорамы осуществляет дополнительные движения самой пилы за счет эффекта «кинематического возбуждения», это означает, что необходимо оценить спектральные характеристики механизма в рабочем режиме, то есть при вынужденных движениях рис. 2.

Модуль Фурье-изобрэжекия скорости пилы

Рис. 2. Фурье изображение скорости пилы

В третьей главе рассматриваются вопросы акустической эмиссии за счет вынужденных движений пилы, рассматриваемой как прямоугольная пластина, две боковых стороны пластины упруго защемлены, а две другие свободны. Уравнение вынужденных движений запишем в виде:

й-

гТи/

д \Л/

* +2—^—=- + - л

дг\ ёц-д? дс?

д2ы

д2М

(5)

где: Л - толщина пластины; р - плотность стали; О = -

Е -Л3

.2(1-V*)

- цилин-

дрическая жесткость пластины; /Ул - сила предварительного натяжения пилы.

Граничные условия даны в виде;

^ = 0

дц

д21У д21У _ д1У д21У

—г+ V—7

дц2

ч = ±-

(б)

абэп1 ПРИ ^ =

Для указанных граничных условий можно принять решение уравнения в виде:

= Са со■ соэ А"2т) • ехр(Уш^) = Ат(1,г\) ■ ехр(у'ш?), (7)

где: у- мнимая единица; ки к2 - волновые числа, 1/м.

Расчет волновых чисел с учетом граничных условий показал, что ошибка расчега имеет порядок 1(Г12-М(Г15, то есть точность вполне достаточна.

Для определения коэффициентов собственных форм необходимо рассмотреть переопределенную систему однородных алгебраических уравнений при условии, что волновые числа первой формы известны.

Для построения вибрационного и шумового поля рассмотрим вынужденные движения пилы как полосового источника. Согласно гипотезе Сорокина о пропорциональной зависимости силы рассеяния от скорости деформации, будет иметь место отставание по фазе на п/2. Так как в дальнейшем будет использован метод разложения в ряд по собственным формам колебаний, а они находились из модели, учитывающей предварительное натяжение, при данном анализе оно не учитывается. Исходное уравнение имеет вид:

¿>•(1+ /-П- —г + 2—5—т + —г +Р-Л--т = . (8)

где: ^ коэффициент рассеяния в стали.

Форму колебаний можно представить в виде:

/7=1

где: Ат/П(1,г\) - собственные формы колебаний;

Функцию также необходимо разложить по собственным

формам колебаний:

= (ю)

/=1 П=Х

где: /^) = /?„-ехр(/шГ).

Сила резания на каждом зубе пилы характеризуется, во-первых, своим направлением, а во-вторых, зависимостью своей начальной фазы от своей координаты (номера зуба) в системе координат пилы. Наиболее разумным для пространственной фиксации места действия сосредоточенной силы является использование б-функции в виде:

= (И)

Окончательно форму вынужденных движений получим в виде:

„( } _ уехрисо-О-Ат, _

С учетом того, что и, г, м являются гармоническими функциями времени^ последнее выражение позволяет определить зависимость для

виброскорости точек пластины простым умножением на оператор дифференцирования. Это возможно потому, что используемое выражение есть функция Найквиста, поэтому получаем:

где: Ат,п (5,11) - собственные формы колебаний; О0й - /) п-я собственная круговая частота.

Учитывая, что виброскорости точек пластины можно представить в виде = Ат_\/1п (^л) ■ ехр(/со/-), окончательно получим:

"»-ум=11 & ^ ■ ^

-со ч-у-Г-Ц^]

Последнее выражение позволит определить уровень шума, создаваемого полотном пилы

_ Р0 ■ с0 • 5 ■ Гпах(аб5 (,Ат _ V¡n)"f 10""

В качестве источника шума элементов рамки принят линейный источник, звуковое давление которого задается выражением:

Р = Г ■/)'*, (16)

где: г - расстояние от источника шума до точки измерения, [м].

Пильная рамка представляет собой энергетически замкнутую стержневую конструкцию. Поэтому для определения уровня вибраций и шума использованы энергетические методы. Уравнения для нахождения виброскоростей для стальной конструкции (б предположении равенства вибрационной мощности передаваемой от пилы в зоне сцепления) получим в следующем виде:

Г1.25

= 10 -!д——- ^ ^ - "" . (15)

! /Г1,25 . /Л,«

V 0,7 ■ к ■ | V} .- • а, + 10 3/г2 (1 - л*) =

(17)

К г\-—_V1 -5

П .0.5 * •-'/

где: к- коэффициент, определяющий форму колебаний соответствующего элемента пильной рамки, м; длина линии контакта элементов рамки, м; /¡- длина соответствующего элемента, м; а,у - коэффициент передачи вибрационной мощности между элементами рамки; - виброско-

рость соответствующего элемента рамки м/с; - площадь поперечного сечения соответствующего элемента рамки, м2; щ - коэффициент потерь колебательной энергии рамки; с - коэффициент, зависящий от соотношения размеров поперечного сечения элементов рамки; 5/ - площадь поверхности элемента рамки, м2; кх - количество пил; к2 - количество элементов в рамке; тТ - коэффициент потерь колебательной энергии в зоне крепления пилы в рамке.

Для элементов рамки выражение звукового давления приведем к

виду:

Р = 7,8 • КГ5 • ^ • • / • в"0 25 ■ л"1. (18)

Для уровней звукового давления такого источника применительно к элементам рамки получено следующее зыражение:

¿ = 101дк',+10!дЛ: + 101д/-2,51д/г-20!д/--51дЕ + 2,7, (19)

где: г— расстояние от источника до расчетной точки, м.

Таким образом, уровни звукового давления элементов рамки определяются как:

¿ = 101д<7/+51д^ + 201д/-201д/--51дЕ + 12. (20)

Как видно из полученных выражений задача теоретического расчета спектров шума сводится к определению потоков вибрационной мощности из системы уравнений (1).

Уровни шума, создаваемые узлом резания как системой источников одновременно излучающих звук, определим следующим образом:

Ц. =10^0°^ Л:+ ¿10°'"^, (21)

где: ¿х - уровни звукового давления, создаваемые пилой; - уровни звукового давления, создаваемые пильной рамкой.

Таким образом, полученные зависимости позволяют теоретически определить уровни шума, создаваемые лесопильными рамами, и учитывают все конструктивные, технологические и физико-механические параметры.

Теоретические исследования показали, что добиться снижения шума узла резания, то есть в самом источнике его возникновения, практически возможно только за счет увеличения диссипативной функции, задаваемой коэффициентом потерь самой конструкции рамки, а также узла крепления пилы.

В четвертой главе приведены результаты экспериментальных исследований вибрации и шума лесопильных рам и практические рекомендации по обеспечению санитарных норм шума.

Экспериментальные исследования виброакустических характеристик лесопильных рам проводились в модельных цехах ЗАО «ДОНКУЗ-ЛИТМАШ» на следующих моделях лесопильных рам:

• лесопильных двухэтажных (2Р80-1, РД50-75-7);

• лесопильных одноэтажных (РбЗ-З, Р65-4М);

• горизонтальной раме РГ-130.

Экспериментальные исследования показали, что, несмотря на существенную разницу в уровнях шума, достигающую до 10-12 дБ, закономерности шумообразования и, в особенности, спектральный состав шума фактически идентичны. Поэтому ниже приведен анализ данных эксперимента на примере наиболее шумоактивной рамы 2Д50-75-7 (Л/= 100 кВт, п = 320 об/мин, количество пил - 12), горизонтальной РГ-130 и вертикальной одноэтажной РТ-2.

Особо следует отметить, что у вышеуказанного оборудования концентрация пыли в рабочей зоне превышает предельно допустимые концентрации 2-3 раза, то есть составляет 8-12 мг/м3.

Однако для снижения запыленности всех моделей лесопильных рам до предельно-допустимой концентрации применим метод гидроорошения тумаком, подробно рассмотренный применительно к круглопиль-ным и ленточнопильным станкам. В данной работе эти результаты проанализированы в первой главе и в дальнейшем не изучались.

В процессе проведения эксперимента фиксировались октавные уровни звукового давления на рабочем месте оператора и уровни виброскорости на пиле, пильной рамке и станине при резании и на холостом ходу. Результаты экспериментов представлены на рис. 3, 4.

Прежде всего, обращает на себя внимание то, что уровни звукового давления холостого хода превышают предельно-допустимые значения в широкой полосе частот 250-8000 Гц. Зти данные объясняются воздействием вибраций со стороны привода, что подтверждает правильность теоретических выводов о закономерностях виброакустической динамики свободных движений пилы.

При резании состав спектра претерпевает существенные изменения и приобретает ярко выраженный высокочастотный характер. Характерными особенностями формирования акустических характеристик являются:

L, дБ 100 90 80 70

N ч 1 г

N и, * Г

ч Г

\з

L, дБ 100 90 80 70

/ / 1

— • - а* . Г \1

250 1000 4000 f, Гц 63 250 1000 4000 f, Гц

Рис. 3. Спектры шума лесопильной Рис. 4. Спектры шума одноэтажной

рамы 2Д50-75-7: 1 - холостой ход; вертикальной лесопильной рамы:

2 - рабочий режим; 1 - холостой ход; 2 - рабочий ре-3 - предельный спектр жим; 3 - предельный спектр

• равномерное распределение интенсивности звукового излучения в широкой полосе частот 63-2000 Гц, где разница между уровнями звукового давления на среднегеометрических частотах не превышает 1-1,5 дБ;

• наличие ярко выраженных повышенных уровней шума в высокочастотной части спектра 4000-8000 Гц.

Превышение над санитарными нормами составляет 4-10 дБ в интервале частот 250-2000 Гц и 12-16 дБ на восьмой и десятой октавах.

Аналогичные результаты получены для вертикально одноэтажной рамы РТ-2 (N= 22 кВт; п = 600 об/мин; количество пил - 16) (см. рис. 4).

Уровни звукового давления этой рамы 4-10 дБ ниже, чем у РД50-75-7 в области частот 500-2000 Гц, что объясняется меньшей мощностью привода (меньшими массами частей механизма). Превышение уровней шума в этом интервале частот не превышает 2-3 дБ и фактически создается колебаниями узла резания при свободных движениях. Аналогичным образом в области высоких частот 4000-8000 Гц наблюдается максимальные уровни звукового дазления, превышающие предельно-допустимые значения на 15-18 дБ. Проведенные экспериментальные исследования подтверждают, что формирование спектров шума и, в особенности, величины превышения над предельно-допустимыми значениями определяются непосредственно узлом резания.

Анализ закономерностей распределения вибрационного поля на элементах динамической системы вертикальных лесопильных рам выполнен на примере модели 2Д50-75-7, представлен на рис. 5-7. При измерениях вибрации датчик устанавливался на измерительную поверхность с помощью магнита.

Спектры вибраций на станине по характеру низко и среднечастот-ные, так как наблюдается равномерный спад интенсивности 5-7 дБ на

ч,, 2 Г

г ц—— ч

\1 X

250 1000 4000 Гц

Рис. 5. Спектры вибраций на станине: Рис. 6. Спектры вибраций на пиль-1 - холостой ход; 2 - рабочий режим ной рамке: 1 - холостой ход;

2 - рабочий режим

октаву в области частот 31,5-500 Гц и 3-4 дБ в области частот 1000-8000 Гц. Разница уровней вибрации на холостом ходу и в рабочем режиме составляет 7-9 дБ в 1-4 октавах и 5-7 дБ в 5-9 октавах.

Спектр вибраций на пильной рамке носит высокочастотный характер рис 6.

Аналогично спектру шума в спектре вибраций наблюдается равномерное распределение интенсивности в полосе частот 500-8000 Гц. Следует отметить увеличение уровней вибраций в сравнении со станиной в средне и высокочастотной части спектра на 3-5 дБ в диапазоне частот 500-1000 Гц и на 5-9 дБ в диапазоне 2000-8000 Гц.

При измерении вибраций на пиле (рис. 7) датчик устанавливался на свободном участке пилы.

Спектр вибраций на пиле носит более высокочастотный характер, чем на пильной рамке. Наиболее интенсивные составляющие спектра зафиксированы в 8-9 октавах (аналогично спектру шума).

Ц дБ

и ДБ 100 90 80 70

2 /—

N < —- Ч

4 / VI

100 50 80 70

Л Я

— )

\з

63 250 1000 4000 fr Гц 63 250 1000 4000 ^ Г

Рис. 7. Спектры вибраций на пиле: Рис. 8. Спектры шума^ горизонтальной 1 - холостой ход; 2 - рабочий ре- лесопильной рамы:

жим 1 ~ холостой ход; 2 - рабочий режим;

3 - предельный спектр

Горизонтальная рама имеет одну пилу. Поэтому уровни шума в высокочастотной части спектра 2000-8000 Гц на 6-8 дБ меньше, чем у вертикальных лесопильных рам. Аналогично вертикальным лесопильным рамам у данной модели также наблюдается равномерное распределение интенсивности звукового излучения в широкой полосе частот 500-8000 Гц. Разница^между уровнями виброскорости составляет 2-4 дБ. Превышение уровней звукового давления в указанном частотном диапазоне составляет 4-10 дБ.

Экспериментальные исследования вибраций показали, что у горизонтальных лесопильных рам интенсивность вибраций также равномерно распределяется по элементам узла резания. Увеличение вибраций пиле в сравнении с пильной рамкой составляет 2-3 дБ.

Необходимо отметить, что уровни вибрации, замеренные на рабочем месте, намного меньше предельно-допустимых значений и в данной работе не приводятся.

Таким образом, экспериментальные исследования подтвердили правильность теоретических выводов и моделей виброакустической динамики о закономерностях возбуждения вибраций и шумообразования различных моделей лесопильных рам.

Сравнение расчетных и экспериментальных уровней звукового давления проведено на рис. 9 на примере горизонтальной рамы.

Результаты расчетов показали. Что разница уровней звукового давления составляет 4-5 дБ в областях частот 31,5-250 Гц и 2-3,5 дБ в областях частот 500-8000 Гц. Следует отметить, что в низкочастотной части спектра уровни звукового давления существенно ниже предельно-допустимых величин. Поэтому для практических целей интерес представляет область средних и низких частот, в которой и наблюдается превышение уровней шума. В этом диапазоне частот точность расчетных и экспериментальных уровней шума соответствует точности измерительной аппаратуры, что и является основным критерием разработанной методики расчета.

Установленные закономерности формирования спектров шума и достаточная для инженерных целей сходимость расчетных и экспериментальных величин определили выбор практических рекомендаций по снижению урозней звукового давления.

Уменьшение вибрационной мощности, вводимой в пильную рамку, достигается установкой в местах крепления пил прокладок из резины типа 1002, имеющей коэффициент потерь колебательной энергии 0,6. Теоретическое значение снижения уровней шума составляет 4 дБ для одной пилы и 8 дБ для 16 пил. Следует отметить, что в данном случае санитарные номы шума не выполняются, в особенности, для многопильных рам. Увеличение диссипативных характеристик самой пильной рамки обеспечивается нанесением вибродемпфирующего покрытия из "АНТИ-

ВИБРИТ-2" толщиной 2 мм и листового материала Агат (£ = 2-109 Па, г| = 0,25) толщиной 2 мм. Теоретическое снижение уровней шума, рассчитанное по известной формуле:

ЕД

А/. :

9 ю-4

Т12 +

ЕМ

'Лз

ЕД ЕгЬ\ 2+1

1-К А-Ц5

где: Еи Еъ Еъ, Ьь /ь, /ъ, т, Из " модули упругости (Па), толщины (м) и коэффициенты Пуассона "АНТИВИБРИТ-2", Агата и стали (соответственно) составило 15 дБ.

Внедрение вышеуказанных двух способов обеспечило выполнение санитарных норм шума не только на горизонтальных, но и вертикальных лесопильных рамах рис. 10.

1-,дБ

и дБ 100 90 80 70

s ✓ _ — \

»» VI

100 90 80 70

V 3

л С

N Ч

— ч

63 250 1000 4000 Г, Гц 63 250 1000 4000 П

Рис. 9. Экспериментальные и рас- Рис. 10. Эффективность мероприятий

четные уровни звукового давления по снижению шума вертикальной

горизонтальной рамы: лесопильной рамы:

1 -1__1; 2 - 1_2 1 - 1-_1; 2 - 1_2; 3 - норматив

Результаты исследований внедрены на ЗАО «ДОНКУЗЛИТМАШ» с ожидаемым годовым социально-экономическим эффектом 32 тыс. рублей на один станок (в ценах 2011 года).

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

Результаты работы можно представить следующими основными выводами:

1. Решена важная научно-техническая и социально-экономическая задача обеспечения безопасных условий труда лесопильных рам путем снижения уровней шума до предельно-допустимых значений.

2. В отличие от существующих исследований виброакусгической динамики деревообрабатывающих станков в данной работе изучено влияние электромеханической системы привода и его влияние на формирование спектров шума и вибрации лесопильных рам, что позволило теоретически идентифицировать источники шума, создающие превышение уровней звукового давления над предельно-допустимыми значениями.

3. В качестве доминирующего источника шума в акустической системе лесопильных рам выделен узел резания, фактически формирующий превышение уровня звукового давления над предельно допустимыми значениями в высокочастотной части спектра 1000-8000 герц.

4. Разработана модель свободных движений полотна пилы, позволяющая оценить зависимость волновых чисел от характеристик инструмента, что позволяет уточнить виброакустические расчеты объекта исследования.

5. Получены аналитические зависимости уровней звукового давления, учитывающие динамику процесса резания, конструктивные и физико-механические параметры основных элементов узла резания.

6. В полученных зависимостях учтен коэффициент потерь колебательной энергии узла резания, что позволяет теоретически обосновать параметры систем вибродемпфирования, исходя из требуемых величин снижения уровней шума.

7. Результаты эксперимента подтвердили правильность принятых допущений в разработке модели виброакустической динамики лесопильных рам.

8. Разработаны практические рекомендации по снижению уровня шума доминирующего источника, что привело к выполнению санитарных норм шума на участке лесопильных рам.

Основное содержание диссертации отражено в работах: Статьи в журналах, входящих в "Перечень ведущих научных журналов и изданий":

1. Литвинов А.Е. Моделирование шумсобразования тонких пил /А.Е.

Литвинов, A.A. Авакян, И.С. Морозкин // Вестник ДГТУ. - 2011. -№6 (57). - С. 897-900

2. Козырев Д.О. Математическая модель главного движения пилора-

мы/Д.О. Козырев, A.A. Авакян // Вестник ДГТУ. - 2012. - №2 (63). - Вып.1. - С. 33-41.

3. Авакян A.A. Исследование свободных движений пилы. /A.A. Ава-

кян, В.А. Финоченко, А.Н. Чукарин // Вестник ДГТУ. - 2012. - №2 (63).-Вып.2.-С. 5-11. Труды и материалы докладов на конференциях:

4. Авакян A.A. Расчет вибрации и шума ременных передач деревооб-

рабатывающих станков / A.A. Авакян, М.Ю. Щерба, // Инновационные технологии в машиностроении и металлургии: сб. ст. ме-

ждунар. науч. пракг. конф. «Метмаш. Станкоинструмент» в рамках VII пром. Конгр. Юга России, 7-9 сент. [Электронный ресурс]. Ростов н/Д, 2011. - Секц. II. С. 346-348. - 1 электрон, опт. диск (DVD-ROM). - № гос. регистрации 0321103287. (лично автором -1с).

5. Авакян A.A. Экспериментальные исследования вибрации и шума лесопильных рам / АААвакян // Инновационные технологии в машиностроении и металлургии: сб. ст. Междунар. Науч. Практ. Конф. «Метмаш. Станкоинструмент» в рамках VII пром. Конгр. Юга России, 7-9 сент. [Электронный ресурс]. Ростов н/Д, 2012. -Секц. II. С. 346-348. - 1 электрон, опт. диск (DVD-ROM). - № гос. регистрации 0321103287. (лично автором - 1с.).

В печать ЖШШ.-—-

Объём (9усл. п.л. Офсет. Формат 60x84/16. Бумага тип №3. Заказ № Тираж /¿Л?экз.

Издательский центр ДГТУ

Адрес университета и полиграфического предприятия: 344000, г. Ростов-на-Дону, пл. Гагарина,!.

Оглавление автор диссертации — кандидата технических наук Авакян, Арина Арамисовна

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. ОБЗОР ЛИТЕРАТУРНЫХ ИСТОЧНИКОВ. ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ.

1.1 Выбор и краткое описание объектов исследования. Анализ компоновок рам.

1.2 Математическое описание шумообразования дисковых и ленточных пил.

1.3 Состояние воздуха рабочей зоны деревообрабатывающих участков, его загрязнение и вызываемые им последствия.

1.4 Анализ процесса гидрообеспыливания воздуха орошением.

1.5 Роль и место гидрообеспыливания орошением в комплексе систем обеспечения нормативных параметров воздуха рабочих зон.

1.6 Анализ систем шумозащиты.

1.7 Выводы по главе. Задачи исследования.

ГЛАВА 2 МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ПРИВОДА ГЛАВНОГО ДВИЖЕНИЯ ПИЛОРАМЫ.

2.1 Условия работы, особенности процесса и вводимые допущения.

2.2 Механизм привода пилорамы.

2.2 Характеристика процесса резания.

2.3 Исследование частотных характеристик механизма привода пилы.

2.4 Построение математической модели пуска пилорамы.

2.5 Выводы по главе.

ГЛАВА 3 ИССЛЕДОВАНИЕ ДВИЖЕНИЙ ПИЛЫ.

3.1 Исследование свободных движений пилы.

3.2 Исследование вынужденных движений пилы.

3.3 Вывод зависимостей виброскоростей и излучаемого шума рамки.

3.4 Выводы по главе.

ГЛАВА 4 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ И ПРАКТИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО СНИЖЕНИЮ ШУМА ЛЕСОПИЛЬНЫХ РАМ.

4.1 Результаты экспериментальных исследований вибрации и шума лесопильных рам.

4.1.1 Виброакустические характеристики вертикальных лесопильных рам.

4.1.2 Виброакустические характеристики горизонтальной лесопильной рамы.

Введение 2012 год, диссертация по безопасности жизнедеятельности человека, Авакян, Арина Арамисовна

Культура современного производства предполагает не только использование высокоэффективного и высокотехнологичного оборудования, но и безопасность условий труда операторов. Участки и цеха деревообрабатывающих станков относятся к категории опасных, т.к. у этого оборудования в большинстве случаев наблюдаются повышенные уровни шума и концентрация пыли в воздухе рабочей зоны. Следует отметить, способы и системы снижения запыленности для деревообрабатывающих станков успешно применяются и обеспечивают в рабочей зоне предельно допустимые концентрации.

Отрицательное воздействие повышенного шума на здоровье работающих известно и кроме этого повышенный шум сопровождается снижениями производительности труда и увеличением брака выпускаемой продукции, что и является причиной значительных социально-экономических потерь. Таким образом, проблема снижения акустической активности оборудования является актуальной и имеет большое научно-техническое и социально-экономическое значение.

Объект исследования - пилорама в горизонтально и вертикальном исполнении, привод пильной рамки, полотно пилы как источник акустической эмиссии.

Предмет исследования - вибрация элементов механизма привода пильной рамки, источники акустической эмиссии.

Целью работы - снижение уровней вибрации и шума при эксплуатации пилорамы до предельно-допустимых значений и обеспечение безопасных условий труда операторов.

Научная новизна работы заключается в следующем:

Практическая ценность работы состоит в следующем:

2. Предложены и теоретически обоснованы системы обеспечения безопасных условий труда операторов от шума, включающие конструкции вибродемпфирования узла резания и обеспечивающие необходимую величину снижения шума в самом источнике его возникновения.

Реализация в промышленности. На ЗАО "Донкузлитмаш" внедрен комплекс мероприятий, включающей демпфирующие устройства пильной рамки и мест крепления пил, обеспечивший выполнение санитарных норм шума в рабочей зоне лесопильных рам и снижение травматизма. Ожидаемый социально-экономический эффект от внедрения составил 32 тыс. рублей (в ценах 2011 г.).

Апробация работы - Основные положения диссертации докладывались на Международной научно-практической конференции "Металлургия, машиностроение, станкоинструмент" (г. Ростов-на-Дону, 6-8 сентября 2012 г.).

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 5 работ, в том числе 3 в журналах, входящих в «Перечень ведущих научных журналов и изданий».

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, четырех разделов, общих выводов и рекомендаций, списка использованной литературы из 117 наименований, имеет 50 рисунков, 22 таблицы и изложена на 120 страницах машинописного текста. В приложения вынесены сведения о внедрении и программы расчета уровней вибраций акустической эмиссии и эффективности систем шумозащиты.

Заключение диссертация на тему "Снижение шума в рабочей зоне лесопильных рам"

Результаты работы можно представить следующими основными выводами:

2. В отличие от существующих исследований виброакустической динамики деревообрабатывающих станков в данной работе изучено влияние электромеханической системы привода и его влияние на формирование спектров шума и вибрации лесопильных рам, что позволило теоретически идентифицировать источники шума, создающие превышение уровней звукового давления над предельно-допустимыми значениями.

ГЛАВА 4 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ И ПРАКТИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО СНИЖЕНИЮ ШУМА ЛЕСОПИЛЬНЫХ РАМ

В данной главе приведены результаты экспериментальных исследований шума и вибрации объекта исследования, цель которых заключалась в установлении закономерностей шумообразования и подтверждения правильности допущений и теоретических выводов, а также практических рекомендаций по обеспечению санитарных норм шума в рабочей зоне.

4.1 Результаты экспериментальных исследований вибрации и шума лесопильных рам.

Экспериментальные исследования виброакустических характеристик лесопильных рам проводились на следующих моделях лесопильных рам:

• лесопильных двухэтажных (2Р80-1, РД50-75-7);

• лесопильных одноэтажных (Р63-3, Р65-4М);

• горизонтальной раме РГ-130.

Экспериментальные исследования показали, что несмотря на существенную разницу в уровнях шума, достигающую до 10-12 дБ, закономерности шумообразования и, в особенности, спектральный состав шума фактически идентичны. Поэтому ниже приведенный анализ данных эксперимента на примере наиболее шумоактивной рамы 2Д50-75-7 (7У=100квт, /7=320 об/мин, количество пил - 12), горизонтальной РГ-130 и вертикальной одноэтажной РТ-2.

Особо следует отметить, что у вышеуказанного оборудования концентрация пыли в рабочей зоне превышает предельно допустимые концентрации 2 ч-З раза, то есть составляет 8 -И 2 мг\м .

Однако для снижения запыленности всех моделей лесопильных рам до предельно-допустимой концентрации применим метод гидроорошения туманом подробно рассмотренный применительно к круглопильным и ленточнопильным станкам /161/. В данной работе эти результаты проанализированы в первой главе и в дальнейшем не изучались.

4.1.1 Виброакустические характеристики вертикальных лесопильных рам.

Рис. 4.1 Спектры шума лесопильной рамы 2Д50-75-7.

Прежде всего, обращает на себя внимание то, что уровни звукового давления холостого хода превышают предельно-допустимые значения в широкой полосе частот 250-=-8000 Гц. Фактически только в первой и второй октавах уровни звукового давления ниже санитарных норм. Превышение уровней звукового давления составляет от 2 дБ в третьей октаве со среднегеометрической частотой 250 Гц, что фактически сравнимо с точностью измерительной аппаратуры до 5 дБ в октавах со среднегеометрическими частотами 1000, 2000, и 4000 Гц. Эти данные объясняются воздействием вибраций со стороны привода, что подтверждает правильность теоретических выводов о закономерностях виброакустической динамики свободных движений пилы. Следует отметить тенденцию снижения уровней холостого хода по мере увеличения частоты. Уменьшение интенсивности звукового излучения составляет 2 4 3 дБ на октаву в области частот 31.5 4- 500 Гц и 4 ч- 5 дБ в частотном интервале 1000 -4- 8000 Гц.

• равномерное распределение интенсивности звукового излучения в широкой полосе частот 63 4- 2000Гц, где разница между уровнями звукового давления на среднегеометрических частотах не превышает 1ч-1.5 дБ;

• наличие ярко выраженных повышенных уровней шума в высокочастотной части спектра 4000 ч-8000 Гц.

Превышение над санитарными нормами составляет 4 4-10 дБ в интервале частот 250 4 2000Гц и 12 4-16 дБ на восьмой и девятой октавах.

Аналогичные результаты получены для вертикально одноэтажной рамы РТ-2 (Лг=22квт; я =600 об/мин; количество пил -16) рис. 3.2

Лесопильная рама вертикальная РТ-2 но

100

105

31,5 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 фц]

Рис.4.2 Спектр шума одноэтажной вертикальной лесопильной рамы.

Уровни звукового давления этой рамы 4-И0дБ ниже, чем у РД50-75-7 в области частот 5002000Гц, что объясняется меньшей мощностью привода (меньшими массами частей механизма). Превышение уровней шума в этом интервале частот не превышает 2 -г 3 дБ и фактически создается колебаниями узла резания при свободных движениях. Аналогичным образом в области высоких частот 4000 -ь 2000 Гц наблюдается максимальные уровни звукового давления, превышающие предельно-допустимые значения на 15 -И 8 дБ. Проведенные экспериментальные исследования позволяют предположить, что формирование спектров шума и, в особенности, величины превышения над предельно-допустимыми значениями определяются непосредственно узлом резания.

Анализ закономерностей распределения вибрационного поля на элементах динамической системы вертикальных лесопильных рам выполнен на примере модели 2Д50-75-7, представлен на рис. 4.3-4.5. При измерениях вибрации датчик устанавливался на измерительную поверхность с помощью магнита.

Ис1Ь]

100

95 90 85 80 75 70 65 60

Лесопильная рама вертикальная 2Д50-75-7 Холостой ход Рабочий режим

31,5

63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 ^Гц]

Рис. 4.3 Спектр вибраций на станине.

Спектр вибраций на пильной рамке носит высокочастотный характер рис. 4.4. цаь]

100

95 90 85 80 75 70 65 60

Лесопильная рама вертикальная 2Д50-75-7

1 1 • Холостой ход ■ Рабочий режим

- - „

31,5

125 250 500 1000 2000 4000 8000 ^гц]

Рис. 4.4 Спектр вибраций на пильной рамке.

Спектры вибраций на станине по характеру низко и среднечастотные, так как наблюдается равномерный спад интенсивности 5 - 7 дБ на октаву в области частот 31.5-500Гц и 3-4дБ в области частот1000-8000Гц.

Разница уровней вибрации на холостом ходу и в рабочем режиме составляет 7 -т- 9 дБ в 1 -г 4 октавах и 5 ч- 7 дБ в 5 -ь 9 октавах.

Аналогично спектру шума в спектре вибраций наблюдается равномерное распределение интенсивности в полосе частот 500- 8000Гц. Следует отметить увеличение уровней вибраций в сравнении со станиной в средне и высоко частотной части спектра на Зч-5дБ в диапазоне частот 500 1000Гц и на 5-9 дБ в диапазоне 2000- 8000Гц.

При измерении вибраций на пиле (рис. 3.5) датчик устанавливался на свободном участке пилы.

ЦсШ] Лесопильная рама вертикальная 2Д50-75-7 !

Рис. 4.5 Спектр вибраций на пиле

Спектр вибраций на пиле носит более высокочастотный характер, чем на пильной рамке. Наиболее интенсивные составляющие спектра зафиксированы в 8 -ь 9 октавах (аналогично спектру шума). Действительно, в интервале частот 31.5-500Гц , уровни виброскорости на пиле ниже, чем на пильной рамке. В высокочастотной части спектра 1000-г 8000 Гц уровни вибрации на пиле на 2-3 дБ выше, чем на пильной рамке. Эти данные позволяют сделать вывод о достаточно равномерном распределении вибраций на узле резания, что и подтверждает правдивость теоретических выводов о вкладе отдельных источников динамической системы лесопильных рам в формирование процесса шумообразования.

4.1.2 Виброакустические характеристики горизонтальной лесопильной рамы.

Результаты измерений спектров шума и вибрации представлены на рис. 4.6-4.8

Рис. 4.6 Спектр шума горизонтальной лесопильной рамы.

Горизонтальная рама имеет одну пилу. Поэтому уровни шума в высокочастотной части спектра 2000 ч-8000 Гц на 6 ч-8 дБ меньше, чем у вертикальных лесопильных рам. Аналогично вертикальным лесопильным рамам у данной модели также наблюдается равномерное распределение интенсивности звукового излучения в широкой полосе частот 500 ч- 8000Гц. Разница между уровнями виброскорости составляет 2 ч-4 дБ. Превышение уровней звукового давления в указанном частотном диапазоне составляет 4ч-10дБ.

Спектр шума холостого хода по своему характеру аналогичен спектру рабочего режима. Превышение уровней звукового давления наблюдается в интервале частот 1000 ч-8000 Гц и составляет 3 4-4 дБ. Эти данные также подтверждают доминирующее влияние узла резания на формирование спектров шума и вибрации.

Измерения вибраций показали, что уровни виброскорости на станине не превышают 30 дБ в области низких частот и 5 5 дБ в высокочастотной части спектра и поэтому в данном разделе не приводятся.

Рис. 4.7 Спектр виброскорости на рамке.

Рис. 4.8 Спектр вибраций на пиле.

Спектры вибраций на пильной рамке (рис. 4.7) и пиле (рис. 4.8) носят высокочастотный характер.

Экспериментальные исследования показали, что у горизонтальных лесопильных рам интенсивность вибраций также равномерно распределяется по элементам узла резания. Увеличение вибраций пиле в сравнении с пильной рамкой составляет 2 ч- 3 дБ.

Сравнение расчетных и экспериментальных уровней звукового давления проведено на рис. 4.9 на примере горизонтальной рамы. Результаты расчетов показали. Что разница уровней звукового давления составляет 4-ь5дБ в областях частот 31.5 4-250 Гц и 2 ч-3.5дБ в областях частот 500 ч-8000 Гц. I

Рис. 4.9 Экспериментальные и расчетные уровни звукового давления. Следует отметить, что в низкочастотной части спектра уровни звукового давления существенно ниже предельно-допустимых величин.

Поэтому для практических целей интерес представляет область средних и низких частот, в которой и наблюдается превышение уровней шума. В этом диапазоне частот точность расчетных и экспериментальных уровней шума соответствует точности измерительной аппаратуры, что и является основным критерием разработанной методики расчета.

4.2 Практические рекомендации по снижению уровней шума узла

Установленные закономерности формирования спектров щума и достаточная для инженерных целей сходимость расчетных и экспериментальных величин определили выбор практических рекомендаций по снижению уровней звукового давления.

Уменьшение вибрационной мощности, вводимой в пильную рамку, достигается установкой в местах крепления пил прокладок из резины типа 1002, имеющей коэффициент потерь колебательной энергии 0.6. Теоретическое значение снижения уровней шума составляет 4 дБ для одной пилы и 8 дБ для 16 пил. Следует отметить, что в данном случае санитарные номы шума не выполняются, в особенности, для многопильных рам. Увеличение диссипативных характеристик самой пильной рамки обеспечивается нанесением вибродемпфирующего покрытия из антивибрита2 (Е = 4.5 • 10 На, г] = 0.4) толщиной 2мм и листового материала

Агат (е = 2 ■ 109 Па, 1] = 0.25) толщиной 2мм. Теоретическое снижение уровней шума, рассчитанное по известной формуле: / /

1 -1-1 - /¿з

Где: Ех,Е2,Е3,кх,кг,къ, /и2, /и3 - модули упругости (Па), толщины м) и коэффициенты Пуассона антивибрита, Агата и стали (соответственно) составило 15 дБ. резания

А£ = 101а— 10=4

Внедрение вышеуказанных двух способов обеспечило выполнение санитарных норм шума не только на горизонтальных, но и вертикальных лесопильных рамах рис. 4.10. I. [с)Ь] Лесопильная рама горизонтальная { к. Норма

А А . -----

- - — - - -Я

31,5 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 Чгц]|

Рис 4.10 Эффективность мероприятий по снижению шума вертикальной лесопильной рамы

Библиография Авакян, Арина Арамисовна, диссертация по теме Охрана труда (по отраслям)

1. Машиностроение. Энциклопедия. Металлорежущие станки и деревообрабатывающее оборудование. Т 1. -7 / Б.И Черпаков, О.И Аверьянов, ГА Адоян и др.; Под ред. Б.И. Черпакова. - М.: Машиностроение, 1999. - 863 с.

2. Комаров Г.А. Четырехсторонние продольно-фрезерные станки для обработки древесины. -М.: Лесн. пром., 1983. -80 с.

3. Крисанов В.Ф., Рыбин Б.М., Санаев ВТ. Оборудование для отделки изделий из древесины. М.: Лесн. пром., 1984. -144 с.

4. Манжос Ф.М. Деревообрабатывающие станки. М.: Лесн. пром., 1974-454с.

5. Афанасьев П.С. Конструкции и расчеты деревообрабатывающего оборудования. М.: Машиностроение, 1970. - 400 с.

6. Медведев Э.Н. Снижение запыленности воздуха при работе комбайнов с повышенной производительностью выемки- В кн.:Борьба с газом, пылью и выбросами в угольных шахтах.-М.:Недра, 1972 С. 100-106.

7. Янов АН, Ващенко B.C. Защита рудничной атмосферы от загрязнения- М.: Недра, 1977.-145 с.

8. Сердюков НМ., Вышинский ВВ., Ленский СВ. Охрана труда и техника безопасности в карьерах горнорудных предприятий-Киев:9. Тэкника,1979.-254с.

9. Ю.Ушаков КЗ., Кирин Б.Ф., Ножкин НВ. и др. Охрана труда- М.: Недра» 1986.-263 с.

10. Бреппнайдер Б., Курфюрст И Охрана воздушного бассейна от за грязнений- Л.: Химия, 1989-288 с.

11. Инженерные решения по охране труда а строительстве / Под ред. Г.Г.Орлова.- М: Оройиздаг, 1985.- 278 с.

12. Бресневич П.В., Ткаченко А.В. Микроклимат железобетонных карьеров инормализация их атмосферы.-М. :ГидромегеоиздатД987 -176 с.1413.Зайончковский Я.С. Обеспыливание в промышленности М.:Изд-во лит-ры по стр-ву, 1969 - 350 с.

13. Недин В.В., Нейков Д.Д. Современные методы исследования рудничной пыли и эффективности прогивопылевой вентиляции М.: Недра,1967.-171с.

14. Гельфанд Ф.М., Журавлев В.П., Поелуев А.П. и др. Новые способы борьбы с пылью в угольных шахтах.-М.:Недра,1975.-288с.

15. Дьяков В.В. Обеспыливание горизонтов скреперирования. М.:Гос-гортехиздат, 1961.-114 с.

16. Поздняков Г.А., Мартынюк Г.К Теория и практика борьбы с пылью в механизированных подготовительных забоях,- М.: Наука, 1983.-128 с.

17. Журавлев В.П, Беспалов В.И. Выбор способов и проектирование систем борьбы с пылью на источниках пылеобразования промышленных предприятий // Известия вузов. Строительство и архитектура- N 10, 1988-С.78-82.

18. Пирумов А.И. Обеспыливание воздуха,- Изд.2-е перераб. и доп. М.: Сгройиздат, 1981.- 296 с.

19. Банит Т.Г., Мальгин А. Д. Пылеулавливание и очистка газов в промышленности строительных материалов.-М. Сгройиздат,1979 352 с.

20. Пылеулавливание в металлургии;Справочник/Апешина В.М.,Вальдберг А.Ю., Гордон Г.М. и др.- М.Металлургия, 1984 336 с.

21. Коптев ДБ. Обеспыливание на электродных и элекгроушльных заводах-М: Металлургия, 1980.-128 с.

22. Богуславский Е.И. Прогнозирование пылевой обстановки в про изводственном помещенш1//Сб.научн.тр.КарГУ.-Караганда-Изд-во КарГУ, 1982.-С. 16-20.

23. Пушенко С.Л. Определение параметров рециркуляции воздуха в помещениях производств с пылевыделениями // В кн.: Обеспыливание в строительстве. -Ростов н/Д:Изд-во РИСИ, 1987. -С.41 -44.

24. Штокман Е.А Очистка воздуха от пыли на предприятиях пищевойпромышленности М: Пищевая промышленность,!977.-304 с.

25. Гордон Г.М., Пейсахов ИЛ. Пылеулавливание и очистка газов в цветной металлургии. М: Металлургия, 1977.- 314с.

26. Горбис З.Р. Теплообмен и гидродинамика дисперсных сквозных потоков-М: Энергия, 1970,- 423 с.

27. Цыцура А. А. Физико-химическая модель пылеулавливания при гидрообеспыливании // В кн.: Обеспыливание в строительстве.- Ростов н/Д: Изд-во РИСИ, 1987,- С. 44-45.

28. Кудряшов В.В.Зоронина Л.ДДПуринова М.К. Смачивание пыли и контроль запыленности воздуха в шахтах. -М.:Недра, 1979. -199 с.

29. Журавлев В.П., ,Гращешсов НФ.,Бгель АЕ. Исследование пылеобразования при работе очистных комбайнов в лавах с производительностью более 1000 тугля в сутки //Известия вузовГорный журнал.-1978 N 2 - С.88-91.

30. Фролов М.А, Зырянов Е.Г.ДСураков A.B. Повышение эффективности подавления пыли водой за счет турбулизации потока//Борьба с силикозом. -1970.-N8.-C.37-40.

31. Пененко В.В., Алоян А.Е. Модели и методы для задач охраны окружающей среды- Новосибирск: Наука, 1985 256 с.

32. Федяевский К К, Блюмина ЛХ Гидроаэродинамика отрывного обтекания тел М: Машиностроение, 1977.-120 с.

33. Гоппп Л.В., Степанов Г.Ю. Турбулентные отрывные течения- М.: Наука, 1979.-367 с.

34. Белов И.А. Взаимодействие неравномерных потоков с преградами. Л.: Машиностроение, 1983.-144 с.

35. Элыерман В.М. Охрана воздушной среды на нефтехимических пред приятиях.-М: Химия, 1985.-160 с.

36. Шелудко АИ Коллоидная химия М.: ИЛ, i960.- 332 с.

37. Щукин Б.Д., Перцов AB., Амелина Б.А. Коллоидная химия. -М.: Изд-во МГУ, 1982.-352 с.

38. Гамеева О.С. Физическая и коллоидная химия- М.:Высшая школа, 1977415 с.

39. Менковский МА, Шварцман Л.А Физическая и коллоидная химия. М: Химия, 1984,-368 с.

40. Примак АВ.ДЦербань АН., Сорока A.C. Автоматизированные системы защиты воздушного бассейна от загрязнения.-Киев.Тэхника, 1988.-166 с.

41. Предельно-допустимые концентрации (ПДК) загрязняющих веществ в атмосферном воздухе населенных мест. Список N 3086-84- М.: Изд-во стандартов, 1984 8 с.

42. Предельно-допустимые концентрации вредных веществ в воздухе и воде-Л.: Химия, 1986.-456 с.

43. Ромашов Г.И Основные принципы и методы определения дисперсного состава промышленных пылей. Л.:Изд-во ЛИОТД935.-137 с.

44. Грин X., Лейн В. Аэрозоли пыли, дымы и туманы.- Изд. 2-е. - Пер. с англ. под ред. НАФукса- Л: Химия, 1972- 428 с.

45. Коузов П А. Основы анализа дисперсною состава промышленных пылей и измельченных материалов-Л.: Химия, 1974 297 с.

46. Дерягин Б.В., Духин С.С. Об осаждении частиц аэрозолей на поверхностях фазового перехода. Диффузионный метод пылеулавливания. Значение в медицине//ДАН СССР -1956.-Т.З .-N 3.-С.613-616.

47. Дерягин Б.В. Современная теория устойчивости лиофобных суспензий и золей//В кн.ЛГруды Ш Всес.конф.по коллоидной химии (г.Москва, 1956).-М.: Изд-во АН СССР, 1956.- С. 226-249.

48. Дерягин Б.В., Кротова НА, Смилга В Л Адгезия твердых тел .- М: Наука, 1973.-280 с.52. гидрообеспыливания и предупреждения взрывов угольной пыли.- Киев:

49. Русанов А.И. Фазовые равновесия и поверхностные явления . Л.: Химия, 1967.-388 с.

50. Измайлова В.Н, Ребиндер П. А. Сгруюурообразование в белковых системах М.: Наука, 1974 - 268 с.

51. Моррисон СР. Химическая физика твердых поверхностей. М: Мир, 1980.-488 с.

52. Пирумов А.И. Обеспыливание воздуха- Изд.2-е перераб.и доп. М.: Сгройиздат, 1981-2% с.

53. Коузов П.А., Скрябина ЛД Методы определения физико-химических свойств промышленных пыл ей.-Л: Химия, 1983.-143 с.

54. Зимой АД. Адгезия пыли и порошков.- Изд.2-е перераб. и доп. М.: Химия, 1976.-432 с.

55. Васильевский СВ., Беспалов В.И. О классификации систем пы леулавливания в рабочей зоне и пылеочистки вентиляционного воздуха в промышленности// В кн.: Тез. докл. обл.науч.-техн. конф.(г.Ростов н/Д 1988).- Ростов н/Д: Изд-во Знание,1988.- С. 110.

56. Журавлев В.П., Васильевский СВ., Беспалов В.И. Принципы со вершенствования процесса пылеулавливания в производственных помещениях // В кн.: Тез.докл.всес.науч.-практ.конф. (г.Ташкенг, 1988).-Ташкент: Изд-во филиала ВЦНИИОТ ВЦСПС, 1988.-Ч. 1.-С. 122.

57. Журавлев В.П., Беспалов В.И. Фактор устойчивости дисперсных систем как основа решения проблемы обеспыливания / Межвузовский сборник "Обеспыливание в строительстве".- Ростов н/Д: Изд-во РИСИ, 1991С.3-10.

58. Журавлев В.П, Беспалов В.И. Сравнительная оценка способов гидрообеспыливания на основе учета энергетических параметров взаимодействия пыли и капель // В кн.:Тез.докл.П per. науч-тетконф.(г.КарагшщД985).- Караганда: Изд-во КарГУД985. С8.

59. Журавлев В.Т1, Беспалов В.И., Васильевский СВ. и др. Оценка способов борьбы с пылью на основе энергетических характеристик межфазного взаимодействия // В кн.: Сб.науч.тр. КарГУ. Караганда- Изд-во КарГУ, 1987.-С. 46-52.

60. Журавлев В.П., Беспалов В.И., Ишук И.Г. Реализация процессов обеспыливания технологического сырья и воздушной среды с помощью физико-энергетического подхода/ Горный вестник-1994, N1С.40-44.

61. Беспалов В Л, Журавлев В.П. Моделирование и проектирование систем борьбы с промышленной пылыо //В кн.: Обеспыливание при проектировании, строительстве и реконструкции промышленных предприятий Ростов н/Д: Изд-во РИСИ, 1989.-С.4-13.

62. Журавлев В.П, Беспалов В.И. Физико-энергетический подход к описанию процессов обеспыливания технологического сырья и воздушной среды // В кн.: Тез.доют. всес.науч.-техн.конф.(г. Ростов н/Д 1991).- Ростов н/Д: Изд-во ЦНШиП, 1991-Т.1 .-С. 24-31.

63. Беспалов В.И., Данельянц Д.С., Мишнер Й. Теория и практика обеспыливания воздуха.- Ростов н/Д Изд-во "МП-Книга",2000.-190 с.

64. Журавлев В.П, Буянов АД Беспалов В.И., Соколова ГН. Альбом технических решений (пылеулавливание, пылеочисгка, рассеивание пыли).-Украина-Россия.-Алчевск:Изд-во "Копия",1995. -139 с.

65. Кирин Б.Ф., Дремуха А. С. К вопросу об осаждении частиц пыли на каплях воды/В кн. .Вопросы механики горных пород.-М.:Недра, 1971-С. 192-196.

66. Кирин Б.Ф. Влияние поверхностного натяжения капель на эффективность орошения/Техника безопасностиохрана труда и горноспасательное дело-1978.-N7.-C. 10-11.

67. Панов Г.Б. Предварительное увлажнение массивов на угольных шахтах икарьерах.- М.:Недра, 1978.-128 с.

68. Лихачев ЛЯ., Медведев В.Т., Гурин В.В. Некоторые результаты исследования взаимодействия капель жидкости с тонкодисперсной угольной пылью//В сб.трБостНИИ. Прокопьевск, 1974.- Т.21.- С. 35-42.

69. Фролов МАЗырянов Б.Г. Подавление пыли в шахтах высоконапорным орошением-М. :ЩИЭИУшль, 1976-44 с.

70. Журавлев В.П., Глузберг В.Б. Исследование физических процессов, протекающих при пылеподавлении с помощью орошения/ЛГехника безопасности, охранатрудаи горноспасательное дело. -1978 N 4.- С. 18,21.

71. Сумм БД, Горюнов Ю.В. Физико-химические основы смачивания и растекания.- М: Химия, 1976.- 232 с.

72. Журавлев В.П, Беспалов В.И Критериальная оценка и моделирование процесса щцрообеспыливания//В кн.:Тез.докл.П всес. науч-техн.конф.(г.Караганда,1988).-Караганда Изд-во КарГУ, 1988.-С. 12-13.

73. Хентов В Л. Физико-химия капельного уноса.- Ростов н/Д: Издво РГУ, 1979.-128 с.

74. Асланов С.К, Гирин А.Г. Гидродинамическая неустойчивость как механизм диспергирования в двухфазных потоках // В кн.: Физика аэродисперсных систем. Одесса: Вжца школа, изд-во ОГУ, 1982 - вып.22 - С.77-83.

75. Пажи ДР., Галусгов B.C. Распылители жидкости.- М: Химия,1979 216с.

76. Пажи ДР., Галусгов B.C. Основы техники распиливания жидкостей- М: Химия, 1984.-256 с.

77. Пажи ДГ. Распиливающие устройства в химической промышленности М.: Химия, 1975-200 с.

78. Качан В.Н., Коренев АП. Определение среднего размера капель прираспиливании жидкости унифицированными форсунками / В кн.: Борьба с газом, пылью и выбросами в угольных шахтах, 1975- вып.2.- С. 114-118.

79. Фукс НА Механика аэрозолей.-М.:Изд-во АН СССРД955.-352 с.

80. РайстП. Аэрозоли. Введение в теорию Пер.с англ.- М.: Мир, 1987.- 280 с.

81. Борисов А АДельфанд Б.Е.Датанзон М.С. и др. О режимах дробления капель и критериях их существования// H<WK, 1981 -t40.-N I.-C.64-70.

82. Дитякин Ю.Ф., Клячко Л.А., Новиков Б.В. и др. Распыливание жидкосгей-М: Машиностроение, 1977 208 с.

83. Салтанов Г.А. Сверхзвуковые двухфазные течения.-Минск. Вышэйшая школа, 1972.-480с:

84. Ищук И.Г., Поздняков Г.А. Перспективы увеличения эффективности средств борьбы с пылью при работе добычных комбайнов// В кн.:Сб.тр.ИГД им.А.А.Скочинского.-М: Изд-во ИГД им. А.А Скочинскош, 1975- Вып. 127.-С. 183-192.

85. Полянский В.ИДэеломойцев Б.А. Определение обобщенного критерия оценки технологической системы борьбы с пылью //В кн.: Тез. докл. II регион, науч.-техн.конф. (г.Караганда, 1985).- Караганда: Изд-во КарГУ, 1985.-С.41.

86. Беломойцев Б. А. Методические положения выбора предпочтительного варианта способа борьбы с пылью //В кн.:Тез.докл.П регион.науч-техн.конф. (г.Караганда, 1985).- Караганда:Изд-во КарГУ, 1985 С. 43.

87. Данельянц Д.С., Диденко ДБ. Выбор оптимального решения по сни жению выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при работе про мышленного предприятия / Тез.докл.междунар.научн.-практ. конф. "Строительство-98".-Росюв н/Д: Изд-во РГСУ, 1998,- С.78-79.

88. Саранчук В.И., Рекун В.В., Поздняков Г.А Электрические поля в потоке аэрозолей.-Киев: Наукова думка, 1981.-112 с.

89. Теория турбулентных струй /Под ред.Г.НАбрамовича- М.гНаука, 1984.720 с.

90. Бирюпоф Г. Гидродинамика: Методы. Факты. Подобие. М.: Изд-во иностр. лит-ры, 1963.-244 с.

91. Романков ПГ., Курочкина М.И. Гидромеханические процессы хи мической технологии-3-е шд.,перераб.-Л.:Химия,1982.-288 с.

92. ПО. Журавлев В.П, Пушенко СЛ., Благородова Н.В., Данельянц ДС. Загрязнение атмосферы населенных пунктов. Ростов н/Д: Изд-во Книга, 1997190 с.

93. A.C.N 1706735 (СССР). Устройство "0ГУ04" для улавливания пылевого аэрозоля и очистки воздуха от пыли / Беспалов В.И, Клойзнер В.Х., Беспалова Р.П. и др. Заявл. 11.09.897/Б.И.-1992.-Ы 3.

94. A.C.N 1580033 (СССР). Устройство для улавливания и связывания пыли "ОТУО-2" /Беспалов В.И. Заявл.5.05.88У/Б.И.-1990. N 27.

95. AC.N 1355728 (СССР). Ороситель /Журавлев В.П, Беспалов В.И, Страхова НА. Заявл. 11.03.86У/Б.И.- 1987.-N44.

96. A.C.N 1606715 (СССР).Ороситель /Беспалов В.И, Страхова НА, Журавлев В.П. и др. Заявл. 18.07.88.//B.M.-1990.-N42.

97. A.C.N 1663198 (СССР).Ороситель /Беспалов В.И., Сграхова Н.А. Заявл. 28.02.89У/Б.И-1991.-М26.

98. Указания по снижению шума в деревообрабатывающей промышленности. -М.: Лесн. пром., 1976. -152 с.

99. Борисова H.H., Русак О.Н Количественная оценка акустической обстановки производственных объектов. "Механическая обработка древесины" . Реферативная информация. ВНИПИЭИлеспром, 1975. №7. -С. 2.

100. Черемных H.H., Кучумов Е.Г., Тимофеева Л.Г., Смирнов В.Г. Основные направления работы по улучшению акустического режима в производстве ДСП. "Деревообрабатывающая промышленность", 2000. - №4. - С. 17-19.

101. Иванов АИ, Никифоров АС. Основы виброакустики: Учебник для вузов. СПб.: Политехника, 2000. - 482 с.

102. Чукарин АН, Стрельченко С.Г. Расчет средств Шумозащитыы оборудования в производственном помещении / Известия ИУА АП Ростов н/Д 2004. - Вып. 1. - С. 13-19.

103. Борисов ЛП, Гужас Д.Р. Звукоизоляция в машиностроении. М.: Машиностроение, 1990. - 256 с.

104. Месхи Б.Ч., Ли АГ., Цветков В.М. Математические модели процессов шумообразования при прерывистом резании / ИУИ АД Ростов н/Д 2004. -Вып. 1.-С. 3-12.

105. Б.Ч. Месхи Математические модели процессов шумообразования при прерывестом резании/ Б.Ч. Месхи, А.Г. Ли, В.М. Цветков// Межвуз. сб. науч. тр.- Ростов н/Д: ГОУ ДПО «ИУИ АП»,2004,-Вып.1 .-С.3-12.

106. А.Г.Ли Математическое описание шумообразования дисковых пил/А.Г.Ли//Известия ИУИ АП, 2004.-№2.-С16-21.

107. А.Г.Ли Обследование условий труда в рабочей зонекруглопильных ленточнопильных станков/А.Г.Ли, И.С.Виноградов, Г.Ю.Виноградова// Известия ИУИ АЛ, 2004.-№2.-С.21-23.

108. А.Г.Ли Экспериментальные исследования процесса гидрообеспыливания рабочей зоны круглопильных и ленточнопильных станков орошением туманом/ А.Г.Ли, Г.Ю.Виноградова, А.Н.Чукарин// Ростов н/Д, 2004 Вестник ДГТУ, -Т.4.-С.469-473.

109. А.Г.Ли Шумовые характеристики круглопильных станков при работе циркулярными пилами/ А.Г.Ли//Безопасность жизнедеятельности. Охрана труда и окружающей среды: Межвуз. сб. науч. тр.-Ростов н/Д, 2004.-Вып.8(междунар.)/РГАСХМ ГОУ,-С.77-79.

110. Г.Ю.Виноградова Экспериментальные исследования виброакустических характеристик деревообрабатывающих станков/ Г.Ю.Виноградова, А.Г.Ли, В.М.Цветков// Ростов н/Д, 2005, БЖД,-№6.-С.40-43.

111. Вульфсон И.И. Колебания машин с механизмами циклового действия. Л.: Машиностроение, 1990

112. Вульфсон И.И. О колебаниях систем с параметрами, зависящими от времени // Прикладная математика и механика. 1969. Т.ЗЗ. №2. с. 331-337.

113. Вульфсон И.И., Козловский М.З. Кинематические задачи динамики машин. Л., Машиностроение, 1968, с.281

114. Вульфсон И.И. Методика частотного анализа многосекционных приводов цикловых. Теория Механизмов и Машин. 2009. №1. Том 7

115. Крейнин Г.В. Динамика машин и управление машинами. Справочник. М., Машиностроение, 1988, с.239

116. Вейц В.Л. Динамика машинных агрегатов. Л., Машиностроение, 1969

117. Вульфсон И.И. Динамический расчет цикловых механизмов. Л., Машиностроение, 1976 с.327.

118. Вульфсон И.И. Колебания машин с механизмами циклового действия. Л.: Машиностроение, 1990, с. 309.

119. В.В.Болотин Динамический краевой эффект при упругих колебаниях пластинок // Инженерный сборник. Т.31 М.: Институт механики АНСССР, 1961, -с.З-14.

120. В.Л.Бидерман Прикладная теория механических колебаний. -М.: Высшая школа, 1980.- с. 480

121. Прочность, устойчивость, колебания справочник под ред. И.А.Биргера, Я.Г.Пановко том 2. М: Машиностроение, 1968, с. 406-417

122. Шампайн Л.Ф., Гладвел И. Томсон С. Решение обыкновенных дифференциальных уравнений с использованием МАТЛАБ. С.Петербург, Москва 2009

123. Ракитский Ю.А., Устинов С.М., Черноуцкий И.Г. Численные методы решения жестких систем. М.-Наука, главная редакция физико-математической литературы, 1979

124. Кручинин П.А. Об одном способе моделирования жестких систем в среде МАТЛАБ. МГУ, Москва, Россия,

125. Хайер Э., Ваннер Г. Решение обыкновенных дифференциальных уравнений. Жесткие и дифференциально-алгебраические задачи. М.: Мир, 1999. с. 685

126. Козлов О.С., Скворцов Л.М. . Тестовое сравнение решателей ОДУ системы МАТЛАБ// Всерос. Научн. конф. «Проектирование научных и инженерных приложений в среде MATLAB». М.: Изд-во ИПУ РАН, 2002. с. 53-60.

127. Ануфриев И.Е., Смирнов А.Б., Смирнова E.H. MATLAB 7.0 СПб.: BHV, 2005.

128. Чен К., Джиблин К., Ирвинг А. MATLAB в математических исследованиях. М.: Мир, 2001.

129. Кирьянов Д.В. Mathcad 12. СПб.: БХВ-Петербург, 2004. с.559.

130. Алексеев Е.Р., Чеснокова O.B. Matlab 7. М.: Press, 2006, с.451.

131. И.М.Бабаков Теория колебаний. М.: Наука, 1968

132. В.Л.Бидерман Прикладная теория механических колебаний. —М.: Высшая школа, 1980,- с. 480

133. В.А.Светлицкий Случайные колебания механических систем. -М.: Машиностроение, 1976

134. В.В.Болотин Динамический краевой эффект при упругих колебаниях пластинок // Инженерный сборник. Т.31 М.: Институт механики АНСССР, 1961, -с.3-14.

135. В.Э.Емерьянц, Л.Т.Панова, А.А.Аксакова Анализ собственных частот и форм колебаний прямоугольной пластины, защемленной по двум противоположным краям. Красноярск, Вестник КРСУ, том 9, №1,2009, с.64-70.

136. И.В.Андрианов, В.В.Данищевский, А.О.Иванков Асимптотические методы в теории колебаний балок и пластин, Днепропетровск, ПДАБА, 2010, с. 232

137. Прочность, устойчивость, колебания справочник под ред. И.А.Биргера, Я.Г.Пановко том 3. М: Машиностроение, 1968, с. 406-417

138. И.Г.Жарков Вибрации при обработке лезвийными инструментами. JI. Машиностроение, 1986156. Литвинов

139. С.М.Ржевкин Курс лекций по теории звука. М: Изд-во МГУ, 1960, с. 335.

140. А.Н.Чукарин Теория и методы акустических расчетов и проектирования технологических машин для механической обработки. Ростов н/Д: Издательский центр ДГТУ, 2005, с. 152.

141. Н.И.Иванов, А.С.Никифоров Основы виброакустики. СПб: Политехника, 2000, с. 482.

142. А.С.Никифоров Акустическое проектирование судовых конструкций. Л.: судостроение, 1990, с. 200.

143. А.Г.Ли Улучшение условий эксплуатации пильных деревообрабатывающих станков за счет снижения запыленности и шума в рабочей зоне

144. Литвинов А.Е., Авакян A.A., Морозкин И.С. Моделирование шумообразования тонких пил // Вестник ДГТУ. 2011. - №6 (57). -С. 897-900

145. Козырев Д.О., Авакян A.A. Математическая модель привода главного движения пилорамы // Вестник ДГТУ. 2012. - №2 (63). -Вып. 1. - С. 33-41.

146. Авакян A.A., Финоченко В.А. Исследование свободных движений пилы. // Вестник ДГТУ. 2012. - №2 (63). - Вып.2. - С. 511.

Похожие работы

Безопасность жизнедеятельности человека
05.26.00