автореферат диссертации по безопасности жизнедеятельности человека, 05.26.01, диссертация на тему:Снижение шума передвижных компрессорных станций

) и V • '

На правах рукописи

Потехин Вячеслав Витальевич

СНИЖЕНИЕ ШУМА ПЕРЕДВИЖНЫХ КОМПРЕССОРНЫХ СТАНЦИЙ

05.26.01 Охрана труда 01.04.06 Акустика

Автореферат диссертации на соискание ученой степени

кандидата технических наук

Санкт-Петербург - 1997

Работа выполнена в Балтийском государственном технически университете им. Д.Ф. Устинова

Научный руководитель - доктор технических наук, профессор

Иванов Н.И.

Научный консультант - кандидат технических наук, доцент

Дроздова Л.Ф.

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Никифоров A.C.

кандидат технических наук, доцент Зальцман Г.К.

Ведущая организация - Центральное Конструкторское Бюро

"Компрессор", Санкт-Петербург

Защита состоится 17 апреля 1997 года в 15.00 на заседании дис сертационного совета Д 064.87.01 в Балтийском государственно] техническом университете им. Д.Ф. Устинова по адресу: Саню Петербург, 1-я Красноармейская, 1, аудитория 217.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Балтийског государственного технического университета.

Автореферат разослан " /f "иссф&сх- 1997

Ученый секретарь диссертационного совета

Дроздова Л.Ф.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность. Передвижные компрессорные станции (ПКС) являются новным типом строительно-дорожных машин, используемых для произ-цства и подачи сжатого воздуха. Объем ремонтных работ, связанных с пользованием таких устройств, в современном городе чрезвычайно велик. В родском строительстве используются тысячи ПКС, в обслуживании кото-IX заняты десятки тысяч человек. Эти ПКС при своей работе излучают рл высокой интенсивности, неблагоприятно воздействующий на обслужи-ющий персонал станций и на население близрасположенных зданий. Дли-льное воздействие такого шума приводит к шумовой болезни. На произ-дстве повышенный шум является одним из основных вредных, а иногда и ¡асных производственных факторов. Среди вредных факторов окружающей еды в жилой застройке повышенный шум от средств транспорта, строи-льных машин и других источников также занимает ведущее место, что швлекает к проблеме его снижения пристальное внимание специалистов, омфорт современного города - это в первую очередь защита его от акусти-;ского загрязнения.

Анализ акустических характеристик основных типов отечественных ПКС жазывает, что они являются источниками повышенного шума на рабочих :стах и в жилой застройке. Превышение норм по уровням звука составляет [я разных типов станций от 9 до 24 дБА, а по уровням звукового давления ■дельные станции превышают норму на отдельных частотах на величину до 1 дБ. В последние годы как за рубежом, так и у нас в стране, широко рас-<атриваются вопросы оценки ожидаемой шумности на стадии проектиро-шия машин и механизмов. Методы расчетов используют различные теории базируются, как правило, на большом числе экспериментальных данных, справочных коэффициентов, что не всегда может быть применимо для пе-даижных компрессорных станций в связи с тем, что процессы шумообра->вания ПКС недостаточно изучены. Следовательно, для создания методов кчета ожидаемой шумности ПКС необходимо разработать принципиально эвые расчетные схемы, которые способны были бы описать процесс шумо-Зразования ПКС и исследовать закономерности распространения звука от 5 основных источников до точки наблюдения при различной компоновке ганций.

Поэтому основные задачи исследования состоят в разработке метода рас-гта ожидаемого шума ПКС на стадии проектирования станций, изучении роцессов шумообразования ПКС.

Цель исследования - решение важной научно-технической и социально-экономической проблемы, заключающейся в снижении шума передвижных компрессорных станций.

АВТОР ЗАЩИЩАЕТ

1. Анализ конструкций ПКС по их акустическим особенностям и разработку основных расчетных схем.

2. Новые результаты исследований процессов шумообразования ПКС.

3. Метод расчета ожидаемой шумности основных типов ПКС на стадии проектирования.

4. Классификацию средств и методов защиты от шума ПКС и методику определение требований к элементам шумозащиты.

Новизна результатов исследования. Установлены закономерности процессов шумообразования ПКС, решены задачи прохождения звука в расчетную точку от различно ориентированных по отношению к ней источников' звука: прохождения звука от плоского источника конечных размеров при наличии отражения от отражающей поверхности и в отсутствии такового, прохождения звука в расчетную точку от точечного источника с учетом и без учета отражения от отражающей поверхности, прохождения звука через акустический экран, прохождения звука от источника через систему "капот в капоте", прохождения звука через лабиринт в торцевой панели звукоизолирующего капота, представляющей собой глушитель звука.

Выявлены основные источники шума ПКС и их вклад в процессы шумообразования. Разработаны требования к системам шумозащиты ПКС. Выполнены исследования конструкций шумозащитного комплекса ПКС. Разработан метод расчета ожидаемой шумности ПКС.

Практическая полезность. Результатом выполненной работы является разработка классификации ПКС в зависимости от их конструктивного исполнения, метода расчета и выбора шумозащитного комплекса ПКС в процессе проектирования и рекомендации по снижению шума ПКС.

Кроме этого разработано программное обеспечение расчета ожидаемой шумности ПКС для различных конструктивных схем станций.

Реализация работы в промышленности. Результаты исследований были использованы при разработке рекомендаций по снижению шума ПКСД-5.25Д на Полтавском турбомеханическом заводе и создании опытного об-

разца ПКС с рекомендуемыми шумозащнтными конструкциями, что позволило улучшить условия труда персонала, обслуживающего ПКС, за счет снижения шума на рабочем месте на 10 дБ А и снизить акустическое загрязнение окружающей среды за счет снижения внешнего шума на 8 дБА.

Апробация работы. Основные положения диссертации были апробированы на трех международных конференциях: First Joint CEAS/AIAA Аегоа-coustic Conference, Munich, Germany, June 12-15, 1995; Fourth International Congress on Sound and Vibration, St. Petersburg, Russia, June 24-27, 1996; научно-практическая конференция с международным участием "Новое в безопасности жизнедеятельности и экологии", Санкт-Петербург. 14-16 октября 1996.

В полном объеме работа докладывалась на заседании кафедры "Экология и безопасность жизнедеятельности" Балтийского государственного технического университета в феврале 1997 года.

Публикации. По материалам выполненных исследований опубликовано 8 печатных работ. Кроме того, материалы диссертационной работы изложены в 3 научно-исследовательских отчетах.

Структура и объем работы. Диссертация изложена на 168 страницах и состоит из введения, пяти глав, основных выводов, списка использованной питературы нз 141 наименования, имеет 33 рисунка и 55 таблиц, 2 приложения. В приложения вынесены программа расчета ожидаемой шумности ПКС и технический акт внедрения научно-исследовательской работы.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается научно-техническая проблема снижения шума ПКС, направленная на улучшение условий труда работающих, а также :нижение шумового загрязнения селитебной территории. Подчеркивается, îto основная задача настоящего исследования состоит в создание метода расчета шума ПКС для использования при проектировании станций.

В первой главе "Состояние вопроса и постановка задач исследований" мно краткое описание производимых ПКС и основных тенденций развития !роизводства в этом вопросе. Приведен обзор нормативных характеристик то шуму в России и за рубежом, в результате чего выявлено, что отечест-зенные нормы являются достаточно прогрессивными.

Для определения основных тенденций снижения шума ПКС за рубежом проведен анализ научно-технической литературы и патентный поиск, в результате которого выявлено, что в развитых странах основная тенденция проектирования ПКС - это разработка шумозаглушенных и супершумозаг-лушенных станций, что обусловлено законодательством об охране окружающей среды, требованиями по улучшению шумового климата в населенных пунктах, нормативными документами об ограничении уровней шума на рабочих местах. Ради решения этой проблемы разработчики ПКС идут на существенные затраты. Из зарубежной литературы известно, что стоимость шумозаглушенной ПКС может на 40-50% превышать стоимость нешумозаг-лушенной. Но эти затраты оправданы повышением конкурентоспособности шумозаглушенных ПКС.

В нашей стране шум выпускаемых промышленностью ПКС на 20-25 дБА превышает шум зарубежных станций аналогичного назначения. Выпуск шумозаглушенных ПКС в настоящее время не налажен.

Одной из причин отсутствия серийного выпуска отечественных шумозаглушенных ПКС является недостаточная разработка научных методов снижения", шума при проектировании станции, который формируется в основном за счет вклада источников механического и аэродинамического происхождения. К основным источникам механического шума относятся шум корпуса двигателя и компрессора; к источникам аэродинамического шума - выпуск и всасывание двигателя, всасывание компрессора, вентиляторы систем охлаждения..

.Попытки снизить шум в источнике или не дают существенного эффекта, или неприемлемы из-за сложности эксплуатации. Основным направлением снижения шума ПКС является разработка различных средств снижения воздушного и структурного звука. В зависимости от места их установки они могут быть подразделены на средства ближней звуковиброизоляции и средства, располагаемые на пути распространения.

Создание шумозащиты ПКС в настоящее время ведется, в основном, экспериментальным путем, который является более дорогостоящим, длительным и требует крупных начальных капиталовложений в сравнении с расчетным. В судостроении, авиастроении, автомобилестроении и некоторых других областях разработаны методы расчета ожидаемой шумности. Эти методы основываются на статистической теории акустики, разработанной Сэбином, и развитой в работах Л. Беранека, ЕЯ. Юдина, И.И. Клюкина, ГЛ. Осипова, А.С. Никифорова, Г.Д. Изаха, Н.И. Иванова, Р. Лайона, Г. Мавданека и других ученых.

Процессы шумообразования и расчеты ожидаемой шумности транспортных и строительно-дорожных машин широко представлены в работах Л.Ф. 1роздовой, Н.И. Иванова, Г.М. Курцева и М.М. Самойлова. Авторы разра-ютали методы расчета ожидаемой шумности транспортных машин, которые юзволяют получить ожидаемую шумность в точке наблюдения еще на ста-;ии проектирования.

Отметим, что процессы шумообразования транспортных машин в боль-иинстве случаев отличаются от процессов шумообразования ПКС. Процес-:ы шумообразования ПКС недостаточно изучены. Следовательно, для созда-шя методов расчета ожидаемой шумности ПКС необходимо разработать финципиально новые расчетные схемы и описать процесс шумообразования ЖС при различной компоновке станций.

Таким образом, основными задачами настоящего исследования являются:

1. Анализ конструкций ПКС по их акустическим особенностям и разра-ютка основных расчетных схем.

2. Разработка метода расчета ожидаемой шумности основных типов ПКС фи их проектировании.

3. Определение общих требований к элементам и системам шумозашиты.

4. Разработка методики проведения экспериментальных исследований.

5. Проверка точности предложенного метода расчета.

6. Исследования процессов шумообразования ПКС.

7. Разработка классификации средств и методов зашиты от шума ПКС.

8. Апробация предложенных решений.

Во второй главе "Теоретическое исследование шума ПКС" отмечено, ¡то процессы шумообразования ПКС зависят от акустических характери-,тшс источников шума, их расположения по отношению к расчетной точке, ¡аличия и характера средств шумозашиты и их расположения по отноше-«но к расчетной точке. Все многообразие конструктивного исполнения ЖС, в зависимости от характера образования шума, может быть сведено к :ледующим восьми основным расчетным схемам (см. таблицу 1):

1. ПКС безкапотного типа (без дополнительного защитного кожуха) с ушгателем внутреннего сгорания (ДВС) имеет следующие характерные источники звука: ДВС; компрессор; выпуск отработанных газов ДВС; корпус ■душителя; система всасывание компрессора; система всасывания ДВС. Эта шементарная схема позволяет описать процесс прохождения звука в пространстве и формирование общего звукового поля от различных по мощности источников шума, расположенных на различных расстояниях от расчетной точки.

Таблица 1. Классификация основных расчетных схем ПКС.

Номер расчетной схемы

Расчетная схема

Элементы схемы

ДВС - двигатель внутреннего сгорания; К - компрессор; вып -выпуск отработанных газов ДВС; гл - корпус глушителя; всас -система всасывание компрессора и система всасывания ДВС; РТ -расчетная точка

ЭП - электропривод; К - компрессор; РТ -расчетная точка

ДВС - двигатель внутреннего сгорания; К - компрессор; 1,3 -торцевые панели капота; 2,4 - боковые панели ка- пота; 5 -верхняя панель капота; РТ - расчетная точка

А

две

РГ

< >

ДВС - двигатель внутреннего сгорания; К - компрессор; Огр -отражающая поверхность; 6 - нижняя панель капота с проемом; РТ -расчетная точка

Номер расчетной схемы

Расчетная схема

Элементы схемы

вып - выпуск ДВС; Отр - отражающая поверхность; РТ -расчетная точка

ДВС - двигатель внутреннего сгорания; К - компрессор; 2 и 4 -проемы в боковых панелях капота; 1 -торцевая панель капота - акустический экран (АЭ); РТ - расчетная точка

РТ

Капот 1 - внутренний дополнительный капот ДВС; Капот 2 -наружный капот ПКС; РТ - расчетная точка

Капот

к Гдвс

Лаб

п

РТ

ДВС - двигатель внутреннего сгорания; К - компрессор; Лаб -лабиринтный глушитель; РТ -расчетная точка

2. ПКС безкапотного типа с электроприводом. В данном случае имеет Смысл ограничиться представлением только двух основных (двигатель и компрессор), приближенно равных по мощности источников шума, что позволит наиболее просто увязать их в расчетной формуле, учитывая различие в расположении этих источников относительно расчетной точки. > 3. ПКС с установленным шумозащитным капотом, выполненным как реальная конструкция, имеющая на ограждающих панелях конструктивные и технологические отверстия, щели и проемы. Данная схема позволяет оценить звуковое поле, излучаемое непосредственно панелями капота (две торцевые, две боковые и верхняя панели) и их отдельными элементами с учетом ориентации панелей в пространстве по отношению к расчетной точке.

4. ПКС имеет такую же компоновку, как и в схеме 3, но данная схема позволяет рассмотреть ранее неучтенное прохождение звука через проем в нижней панели капота ПКС. Звук, формируясь в подкапотном пространстве и проходя через проем, падает на ограждающую поверхность и, отражаясь от нее, проходит в расчетную точку.

5. ПКС имеет такое же конструктивное исполнение, как в схеме 3, но изменено направление выпуска отработавших газов ДВС. Последний направлен на отражающую поверхность. Звуковое поле в расчетной точке (принимая во внимание только выпуск ДВС) складывается из двух источников шума ПКС, а именно: выпуск, непосредственно попадающий в РТ, и шум выпуска, отраженный от поверхности.

6. При работе ПКС с открытыми боковыми щитками имеет место излучение звука через проемы в капоте. Источники шума, расположенные под капотом, излучают звук в открытом пространстве огибая торцевую панель, которая играет здесь роль акустического экрана.

7. Для некоторых ПКС внутри капота на самый шумный источник устанавливается внутренний дополнительный капот. Тоща звук от источника проходит в РТ сложным путем. Условно такую схему можно назвать "капот в капоте". Проникновение звука в расчетную точку рассматривается представлением дополнительного капота вторичным (по отношению к источнику) излучателем звука.

8. Для ряда конструкций ПКС существует необходимость работы специальной воздушной системы охлаждения ДВС и компрессора в подкапотном пространстве. Наиболее рациональной, с точки зрения прохождения массы охлаждающего воздуха, является схема, когда воздух поступает в подкапотное пространство с торцевой панели и, пройдя под всем капотом, выходит также с торцевой панели, что создает дополнительные источники шума, влияющие на общий уровень звукового давления в расчетной точке. Организация лабиринтного прохождения воздушных потоков в торцевых панелях

ПКС позволяет существенно снизить вклад этих источников в звуковое поле расчетной точки. Данная расчетная схема отличается наличием сложных акустических экранов, собранных конструктивно в виде лабиринтных глушителей.

Для расчета ожидаемой шумности ПКС представлялась как система, состоящая из источников звука, каналов распространения воздушного звука и вторичных излучателей. При использовании статистической теории акустики для расчета ожидаемой шумности ПКС требовалось ввести, ряд ограничений и допущений, которые позволили не учитывать волновую природу звука, а именно:

- источники звука некогерентные, акустический сигнал широкополосный;

- звуковое поле в подкапотном пространстве квазидиффузное;

- резонансные явления в замкнутых объемах не учитываются;

- звуковая энергия в расчетной точке от различных источников определяется по принципу энергетического суммирования;

- все элементы звукоизолирующего капота: стены, отверстия, щели, проемы, ребра капота и акустических экранов; представляются в виде элементарных излучателей, по всей площади или длине которых расположены точечные сферические источники звука, являющихся некогерентными и вторичными игаучателями.

Учитывая, что минимальный объем подкапотного пространства ПКС составляет 3-5 мЗ, значения частот, начиная с которых звуковое поле может считаться квазидиффузным, составляют 230-320 Гц. Таким образом, методы статистической акустики могут применяться для расчетов ожидаемой шумности ПКС при среднегеометрическом значении частоты не меньшем 250 Гц. Однако в диапазоне частот /„</<'.¡диф резонансные явления в замкнутых объемах могут также не учитываться, что позволяет расширить частотный [щапазон применения статистической теории акустики и производить расчеты начиная с частоты 125 Гц. Для частот f<fH характер звукового поля опре-зеляется вынужденными колебаниями. В этом диапазоне частот необходимо аводить экспериментальную поправку.

Таким образом, анализ граничных условий и основных допущений посолил использовать положения статистической теории акустики для разработки инженерного метода расчета ожидаемой шумности ПКС. На основании этих допущений были получены аналитические выражения, описываю-дие пути распространения звука от источников до расчетной точки для всех зосьми расчетных схем.

' Расчетная схема 1.

Уровень звукового давления для 1-го источника в расчетной точке определится, в дБ;

Ц -2018^/Г0( + ПН-11, (1)

где ¿ц, - спектр звуковой мощности источника, дБ (для ряда источников выбирается по техническому паспорту); г0. - расстояние, м, на котором проводились измерения по определению звуковой мощности источника, г<у=1 м -для корпусов компрессора и ДВС, го=0.2 м - для систем всасывания, выпуска ДВС и корпуса глушителя; ПН=101§Ф - показатель направленности источника звука, дБ; Ф - фактор направленности источника звука, определяемый экспериментально, для источника с равномерным излучением Ф=1, для выпуска ДВС экспериментально установлено, что Ф=-2.5,1,2.5 в зависимости от направленности выхлопа (от РТ, перпендикулярно РТ и к РТ соответственно);

Суммарный уровень звукового давления в расчетной точке, дБ, определяется по формуле:

¿Г =ю1ёХю011' =

(О

= 10^10°'^ + 10°"*" + 10°-"-» + 10й"» + 10° '^ + 10о й"") , (2)

где Ьдвс, , д - уровни звукового давления в октавной

полосе частот соответственно ДВС, компрессора, выпуска ДВС, корпуса глушителя шума выпуска, системы всасывания воздуха двигателя и компрессора, дБ.

Расчетная схема 2.

Аналогично расчетной схеме суммарный уровень звукового давления в расчетной точке, дБ, определяется по формуле:

^0.1(^,-20^,) + 100.1(^г-2018?2)'

¿С =Ю1ё

-П, (3)

где , - спектры звуковой мощности двигателя и компрессора, дБ; гпг2 - приведенные расстояния от двигателя и компрессора до расчетной. Расчетная схема 3. '

Особенностью данной схемы является то, что расчетная точка расположена вблизи капота ПКС, следовательно различные элементы ограждения капота в зависимости от ориентации по отношению к расчетной точке дают различный вклад в процесс шумообразования. Это учитывается введением в расчетную формулу коэффициента, показывающего расположение ограж-

дающего элемента по отношению к расчетной точке. Стены, проемы, отверстия и щели рассматриваются как некогерентные излучатели звука. Уровни звукового давления в расчетной точке тогда определяются, в дБ:

1р; = ю1е(ю01^ +1о°-,^)+

+10^

х ^М1-«^) — + ■

(/) 10°

Р гист А*°»

где ¿^.¿^ - уровни звуковой мощности источников (ДВС и компрессора), цБ; ЗИ[ - приведенная звукоизоляция г-той панели капота; а^ =

/ (О

- средний коэффициент звукопоглощения капота; а, - коэффициент звукопоглощения 1-го (облицованного или необлицованного) элемента внутренней поверхности капота или источников (для щелей, отверстий и проемов равен 1); - площадь /-го элемента внутренней поверхности капота или источников; Аш - " эквивалентная площадь звукопоглощения под капотом,

(О

и2; (3, - коэффициеш', учитывающий расположение ограждающей панели капота по отношению к расчетной точке в пространстве, в соответствии с обозначениями на рисунке в таблицы 1: р|=1, $2,4,5=1/я, рз=1/2я; х - коэффициент, учитывающий влияние ближнего звукового поля, принимается в зависимости от отношения расстояния К между акустическим центром источника и расчетной точкой к максимальному габаритному размеру источника; \|/ - коэффициент, учитывающий нарушение звукового поля в замкнутом объеме, в котором находится источник, принимается в зависимости от отношения постоянной замкнутого объема к суммарной площади офаждаю-щих поверхностей этого объема; £2 - пространственный угол излучения, Й=4я при излучении в пространство, £2=2л - в полупространство и т.д.; гист

- расстояние от источника до расчетной точки, м.

Расчетная схема 4.

Уровни звукового давления в расчетной точке, в дБ, звука, прошедшего 4ерез проем в нижней панели капота и отраженного от отражающей поверхности в расчетную точку определяются:

I? =1018(1001^+10а,^) + 101£

% {М1-аЬт)

+2018А + 101В(1-<*„„,)-1. (5)

где А=Апо^=А „р-, а^ - коэффициент звукопоглощения отражающей поверхности;

Ллм = arctg--, ; Апр = arctg-

I------ - > "np -""6 I - - —

Щ M + «L + 2 R2 J4R¡ + 4 + b<

2

np

■y

- приведенная площадь отражающей поверхности, м ; Ri - расстояние от геометрического центра поверхности до расчетной токи, м; апов> Ь^, - условные геометрические размеры поверхности, м; Snp = anpbnp - - приведенная площадь проема, м2; R2 - расстояние от геометрического центра проема до геометрического центра отражающей поверхности, м; апр,Ьпр - приведенные геометрические размеры проема, м; апр, Ьпр - геометрические размеры проема, м; SK0H - суммарная площадь конструкций, уменьшающих свободную излучающую площадь проема, м2.

Расчетная схема 5.

В данном случае, итоговое выражение для уровней звукового давления, в дБ, в расчетной точке учитывает звук, пришедший в расчетную точку непосредственно от выпуска, и звук, отраженный от отражающей поверхности:

+ ПН««- 20 lg ————-1— — 11 (6)

+101g

, , ft anoe)Somp R1ЫП, 1 + _ —--

2kRL„ Rl

*отр "вып2 и

где ¿и, - уровень звуковой мощности выпуска ДВС в октавной полосе

еып

частот, дБ; /?выЛ) - расстояние от среза выпуска до расчетной точки, м; Romp -

расстояние от геометрического центра расчетной отражающей поверхности до расчетной точки, м; Л«ы„2 - расстояние от среза выпуска до геометрического центра расчетной отражающей поверхности, м; 8отр - площадь поверхности, огибающей на расстоянии 1 метра отражающую поверхность, м2; аш - коэффициент звукопоглощения отражающей поверхности; ПН^« - показатель направленности выпуска; го=0.2 м - для выпуска ДВС. Расчетная схема 6.

Значения уровней звукового давления, в дБ, в расчетной точке для каждого источника, расположенного под капотом с учетом прохождения звука за экран, образованный торцевой панелью капота, определятся:

+ 1018|^ + 1018агс18-^--2018й£=-16. (7)

Кт °АЭ 2КЛЭ г0

где ¿и, - уровень звуковой мощности источника, дБ; 1Аэ • линейный раз-

ист

мер ребра акустического экрана (АЭ), м; RAЭ - расстояние от данного ребра АЭ до расчетной точки, м; г^ - расстояние от источника до ребра АЭ, м; Рдэ=Ял1пср151Пф2 - дифракционная частотно-зависимая поправка; X - длина

звуковой волны, м; фь <¡>2 - углы между нормалью к АЭ и направлением от источника к ребру АЭ и от расчетной точки к ребру АЭ соответственно.

Расчетная схема 7.

Если наиболее "шумный" источник располагается по схеме "капот в капоте", то получим следующее выражение для значений уровней звукового давления в расчетной точке, в дБ:

17

%1

4 л г2

В

кап.

+ 10 1£

%2

4у2

4 кг,

кап.

в.

кал,

•М^-ЗИ^-кЪЯ/го-и. (8)

где£,

№

уровень звуковой мощности источника, дБ; - суммарная

Щ.ГП 1

площадь панелей первого капота, м2; " приведенная

(о 2 '

площадь второго капота, м2; - площадь /-той панели второго капота,

м2; [5 - коэффициент, учитывающий расположение панели капота по отношению к расчетной точке; В^ = А^.у^ 1 — а^и. ) - акустическая постоянная ¿-го капота, м ; у^ - коэффициенты, учитывающие влияние олижнего звукового поля для 1-го и 2-го капотов; у], \у2 - коэффициенты, учитывающие нарушение звукового поля в замкнутом объеме внутри 1-го и 2-го капотов; 3 И кт = 10 ^ - звукоизоляция /-го капота; ¿=10 при /?=1 м и

к=20 при Я=7.5 м; Я - расстояние от геометрического центра второго капота до расчетной точки, м. Расчетная схема 8.

В данной схеме лабиринтная конструкция играет роль своеобразного глушителя шума для звука, проходящего через этот лабиринт. Уровни звукового давления в расчетной точке, в дБ, для данной схемы определятся:

+ 101Е

4 п г.»

4ц/

д

кап

+10 ^ аг^ -

■>лаб

2Я

2 .„г , .2

г-АЬ^+1,

(9)

лоб V ~"хла6 ^ ияаб т илаб

2ч

ще Бмб, Олай, Ьмб - соответственно площадь (м ) и линейные размеры (м) проема; Ямб - расстояние от геометрического центр проема до расчетной точки, м; АЬм^Ю^Иклав - эффективность лабиринтной конструкции, дБ;

клаб - расчетно-экспериментальный коэффициент, корректирующий прохождение звука по лабиринту.

В полученных математических выражениях описано суммирование звука от различных источников ПКС в расчетной точке (схемы ! и 2), решены задачи прохождения звука в расчетную точку через панели звукоизолирующего капота, различно ориентированные по отношению к расчетной точке (схема 3), прохождения звука от плоского источника конечных размеров (проема в поддоне) при наличии отражения от отражающей поверхности (схема 4), прохождения звука в расчетную точку от точечного источника (шума выхлопа) с учетом отражения от отражающей поверхности (схема 5), прохождения звука через акустический экран (схема 6), прохождения звука от источника через систему "капот в капоте", прохождения звука через лабиринт в торцевой панели звукоизолирующего капота, представляющей собой глушитель звука (схема 8).

Суммарный уровень звукового давления в октавной полосе частот можно найти по формуле аналогичной (2), предварительно разбив конструкцию ПКС на ряд предложенных здесь элементов и последовательно просчитав каждый из них.

В качестве примера расчета ожидаемой шумности была выбрана станция типа ПКСД-5.25Д, расчетная схема которой включает в себя элементы расчетных схем 1, 3 и 4, представленных в таблице 1. Расчет ожидаемой шум-ностн станции может быть выполнен с учетом полученных ранее выражений, которые учитывают вклад в общее звуковое поле в расчетной точке шум выпуска ДВС и корпуса глушителя, шум систем всасывания двигателя и компрессора, звук, проникающий от источников, расположенных под капотом, звук, падающий на отражающую поверхность через проем в поддоне и отраженный от нее в расчетную точку. Выражение для определения уровней звукового давления в расчетной точке, в дБ, для такой схемы выглядит следующим образом:

зЮ^ХЮ0^ = 1018^10°*"^ +10011^ +1001^. (10)

Была разработана программа расчета уровней звукового давления в октавной полосе частот в расчетной точке, позволяющая проводить расчет ожидаемой шумности передвижной компрессорной станции любой конструкции. В расчетах учитываются основные источники, вклад которых в образование звукового паля существенен. Первичным и вторичным источникам звука, которые не учитываются в рассматриваемой схеме, присваивается значение нуля. Данная программа расчета достаточна проста в ее освоении и может быть применена в любом КБ и НТЦ промышленных предприятий.

Были определены эквивалентные акустические характеристики ПКСД-5.25Д в иешумозаглушенном исполнении с учетом продолжительности воздействия шума разных уровней на обслуживающий персонал станции в период рабочей смены. В результате чего получено, что эквивалентный уровень звука исследуемой станции, составивший 89.8 дБА превышает допустимые нормы почти на 10 дБ А.

Была определена требуемая эффективность основных элементов предлагаемого комплекса шумозащиты станции, к которым относятся глушитель, снижающий вклад аэродинамического шума выпуска ДВС, и звукоизолирующий капот, который снижает механический шума компрессора, двигателя и других источников.

Значения дополнительного требуемого снижения шума глушителем (см. таблицу 2) определялись по формуле, в дБ:

где - доля шума выпуска в расчетной точке со штатным глушителем,

дБ; т - число путей проникновения шума в РТ, для ПКС т-2.

Таблица 2. Требуемое снижение шума элементами шумозащиты ПКС.

Наименование спектра

УЗД, дБ в октавных полосах частот, Гц

63

125

250

500

1000

2000

4000

8000

Требуемое дополнительное снижение шума выпуска

Требуемое дополнительное снижение шу-

11

10.5

11

12

ма капотом Ь

кап

треб

13

14

Значения дополнительного требуемого снижения шума капотом (см. таблицу 2) определялись по формуле, в дБ:

ткт >г _

Ьщргб-МЧ

(12)

Акал ) 5о

где Ьщ - суммарные уровни звуковой мощности источников шума, расположенных под капотом, дБ; х ~ коэффициент, учитывающий влияние ближнего звукового поля; О - телесный угол, в котором происходит излучение

5

4

4

7

9

7

4

6

8

Источника, доя двигателя и компрессора П=2л; г - расстояние между акустическим центром источника и стенкой капота, м; - коэффициент, учитывающий нарушение диффузности звукового поля под капотом; А^ -приведенная площадь звукопоглощения под капотом, м2; - телесный угол, в; котором происходит излучение капота, для капота с поддоном QKan-2n; SKan - площадь капота, м2; So=l м2.

В третьей главе "Методика проведения экспериментальных исследований" для проведения экспериментальной проверки предложенного метода расчета ожидаемой шумности ПКС была разработана методика определения акустических характеристик ПКС и основных источников шума. Определены методики проведения измерений акустических характеристик станции основанные на международных и государственных стандартах, а также технические методы определения акустических характеристик источников, позволяющие получать данные, используемые в расчетах и проектировании новых ПКС. Описан алгоритм обработки результатов измерений, позволяющий считать эти данные достоверными. Получено, что при измерениях акустических характеристик ПКС на низких частотах среднеквадратическое отклонение не превышает 2.5 дБ, а на средних и высоких - 1-2 дБ.

В четвертой главе "Экспериментальные исследования шума ПКС" Основываясь на данной методике в качестве проверки представленных математических моделей, были проведены измерения акустических характеристик станции ; Г1КСД-5.25Д, выпускаемой Полтавским турбомеханическим заводом, а также проведено сравнение характеристик этой станции с рядом характеристик передвижных компрессорных станций в целом, выпускаемых как в России, так и за рубежом, и их элементов, вносящих основной вклад в образование акустического поля станции.

Эксперименты по определению акустических характеристик станции показал, что на номинальном режиме работы станции на рабочем месте оператора шум превышает нормативное значение на 15 дБ А, а уровни звукового давления превышают нормы на 6-15 дБ в диапазоне частот от 125 до 8000 Гц.

Было выявлено влияние режимов работы на характер шумообразования ПКС и получено, что при переходе от режима холостого хода ДВС к режиму холостого хода компрессора возрастание УЗД составляет 6-10 дБ во всем диапазоне частот, а при включении компрессора на номинальный режим работы УЗД дополнительно возрастает на 2-8 дБ в диапазоне частот 1258000 Гц.

Сравнение расчетных и экспериментальных данных, проведенное для основных режимов работы станции показало, что отклонение экспериментальных данных от расчетных не превышает 1-3 дБ во всем нормируемом диапазоне частот (см. рисунки 1 и 2).

В результате проведенных экспериментальных исследований выявлены основные источники шума станции; в порядке убывания: выпуск ДВС (97.0 дБА), корпус компрессора (97.0 дБА), вентилятор компрессора (95.5 дБА), всасывающий фильтр компрессора (94.5 дБА), корпус ДВС (93.5 дБ А), корпус глушителя (91.0 дБ А), вентилятор ДВС (87.0 дБА), всасывающий фильтр ДВС (83.5 дБА) (см. рис. 3).

Таким образом, учитывая компоновку ПКСД-5.25Д, для снижения ее шума, наряду с мерами по увеличению звукоизолирующей способности ограждающих конструкций капота, следует назвать следующие меры: вибродемпфирование панелей капота, виброизоляция силовых агрегатов, установка высокоэффективного глушителя шума выпуска ДВС и размещение его под капотом станции.

Для того, чтобы оценить эффективность штатной шумозащиты станции, а именно капота и глушителя была проведена серия экспериментов по про-звучиванию капота станции. В результате выявлено, что звукоизоляция панелей капота весьма неоднородна и достаточно низка, и, следовательно, не может обеспечить снижение величины шума станции до нормы. Это вызвано большим наличием щелей, проемов и отверстий в панелях капота, а также отсутствием какого-либо звукопоглощающего и вибродемпфирующего слоев, нанесенных на панели капота.

Эксперименты по определению эффективности штатного глушителя также показали, что она достаточно низка во всем нЬрмируемом диапазоне частот. Другие же какие-либо средства шумозащиты станции не были предусмотрены.

Для того, чтобы рекомендовать к применению какие-либо средства шумозащиты был также проведен ряд исследований по определению эффективности тех или иных конструкций. Было проведено исследование эффективности и выбор звукоизолирующих, звукопоглощающих и вибродемпфи-рующих материалов. В результате получено, что наибольшей эффективностью обладает трехслойная конструкция: сталь 1.5 мм, вибродемпфирующая мастика 3.0 мм, звукопоглощающий материал 40.0 мм.

Были изготовлены образцы бокового щита капота и торцевого лабиринтного глушителя и проведено исследование эффективности этих элементов капота. Эксперименты показали, что введение в конструкцию капота лабиринтного глушителя увеличивает эффективность торцевой панели капота в

Рис. 1. Спектры шума ПКСД-5.25Д на расстоянии 1 м на холостом режиме работы ДВС без установленной шумозащиты.

Рис. 2. Спектры шума ПКСД-5.25Д на расстоянии 1 м на номинальном режиме работы компрессора без установленной шумозащиты.

и дБ <<о

И! 61 125 250 500 1000 2000 4000 6000 /Гц

31 5 63 125 250 500 1000 2900 4000 <000

/.Гц

1 И 2 - эксперимент при открытых и закрытых щитках соответственно;

3 - расчет при закрытых щитках;

4 - норма шума на рабочем месте по ГОСТ 12.1.003

Рис. 3. Вклады источников шума в процессы шумообразования ПКСД-5.25Д.

Уровень звука, дБА 100 -

95

90

85

80

1 2 3 4 5 6 7 8

97.0 91.0 93.5 87.0 97.0 95.5 83.5 94.5

1 - Выпуск ДВС со штатным

глушителем;

2 - Корпус глушителя шума выпуска

ДВС;

3 - Корпус ДВС;

4 - Вентилятор ДВС;

5 - Корпус компрессора;

6 - Вентилятор компрессора;

7 - Всасывающий фильтр ДВС;

8 - Всасывающий фильтр компрессора

сравнении со штатным исполнением на 6-11 дБ в области средних и высоких частот.

Как было отмечено, шум ПКС обусловлен не только источниками механических и аэродинамических шумов, но и является следствием звуковой вибрации, передаваемой через раму и излучаемой капотом. Поэтому изоляция звуковой составляющей вибрации имеет важное значение для снижения шума ПКС.

Для определения эффективности были выбраны два типа виброизоляторов АКСС-160М и АКСС-160И, установка которых должна обеспечить виброизоляцию блока "двигатель-компрессор". В результате сравнения данных по эффективности виброизоляторов был выбран тип эффективных виброизоляторов блока "двигатель-компрессор", снижающих вклад структурного звука на величину до 5 дБ.

После установки эффективного глушителя шума выпуска ДВС были проведены исследования влияния шума корпуса этого глушителя. Глушитель закрывался коробом; корпус обматывался асбестом; корпус дополнительно закрывался 1.5 мм стальным листом, что улучшило звукоизоляцию корпуса на 1-6 дБ, а введение в конструкцию дополнительного донышка снизило уровни звукового давления на 2-3 дБ в диапазоне частот 125-1000 Гц. Дополнительное закрытие корпуса асбестом улучшило его звукоизоляцию на 3-20 дБ.

В пятой главе "Рекомендации по шумозащите ПКС и оценка их эффективности" на основании проведенных исследований приведены рекомендации по снижению шума при проектировании вновь разрабатываемой или доводки ранее созданной ПКС в шумозаглушенном исполнении. Их можно подразделить на следующие основные методы: снижение шума в источнике; снижение воздушного шума на пути его распространения; снижение структурного шума; организационно-технические мероприятия при обслуживании станции.

С учетом этих положений были разработаны рекомендации по снижению шума при доводке ПКСД-5.25Д. Предлагаемый комплекс шумозащиты станции включает в себя: установку эффективного глушителя шума выпуска двигателя; размещение станции под звукоизолирующим капотом, имеющим звукопоглощение и вибродемпфирование; виброизоляцию блока "двигатель-компрессор"; виброизоляцию капота и всех трубопроводов, проходящих через него; виброизоляцию и звукоизоляцию корпуса глушителя шума выпуска.

Для разработки опытного образца ПКС были предложены две компоновочные схемы станции в шумозаглушенном исполнении. Первая схема не требовала перекомпоновки основных узлов за исключением всасывающих

фильтров двигателя и компрессора, которые целесообразно объединить в общий фильтр (см. рис. 4). Вторая схема предусматривала перекомпоновку отдельных агрегатов станции. Для этих двух вариантов были разработаны две схемы звукоизолирующих капотов.

Для снижения аэродинамического шума выпуска двигателя рекомендовалось установить эффективный трехкамерный глушитель шума выпуска, предложенный авторами двух авторских свидетельств. Соединение глушителя с системой трубопроводов и его крепление на корпусе капота должно осуществляться через упругие элементы, представленные на плакате. Дополнительная эффективность этого глушителя по сравнению со штатным составляет от 20 до 35 дБ в рассматриваемом диапазоне частот.

Необходимая акустическая эффективность предлагаемого к установке капота обеспечивается следующими мерами: выбором звукоизолирующих ограждений капота; звуковиброизоляцией коммуникаций, проходящих через капот; устройством шумозаглушения вентиляционных отверстий; виброизоляцией самого капота.

Для исключения передачи на раму вибрации от двигателя и компрессора рекомендовалось выполнение их в виде единого блока "двигатель-компрессор" и установка блока на раму через виброизоляторы. В качестве средств виброизоляции рекомендовалось использовать виброизоляторы АКСС-160М.

Для оценки эффективности предлагаемых рекомендаций по шумозащите станции проводились сравнительные испытания штатного варианта станции с некоторыми элементами шумозащиты, результаты испытаний приведены на рисунках 5 и 6.

Оценка эффективности предлагаемого комплекса шумозащиты станции на опытном образце показала, что каждый из предложенных элементов шумозащиты позволяет снизить внешний шум станции на 3-4 дБА по уровню звука и на 4-11 дБ по уровню звукового давления в нормируемом диапазоне частот.

В целом установка на станции предложенного комплекса шумозащиты позволила снизить шум до значения менее 85 дБА, что с учетом продолжительности воздействия шума различной интенсивности на обслуживающий персонал ПКСД-5.25Д в течение рабочей смены позволяет получить эквивалентный уровень звука в соответствии не более 78.5 дБА, что меньше допустимого значения эквивалентного уровня звука равного 80 дБА.

уис. 4. Схема звукоизолирующего капота проектируемой ПКС.

4 II

Рис. 5. Спектры шума ПКСД-5.25Д Рис. 6. Спектры шума ПКСД-5.25Д на расстоянии 1 м на номинальном на расстоянии 7 м на номинальном

режиме работы.

режиме работы.

Ц дБ но

и дБ но

/ N

г 1 \ ч „Л

1 к

31 5 «3 125 г» 500 1000 2000 4000 »000

Гц

1 - штатное исполнение станции; I - станция с шумозащитиым

капотом; 5 - станция с шумозаицитным

капотом и отведенным выпуском;

4 - станция с рекомендуемым

глушителем шума выпуска ДВС;

5 - норма шума на рабочем месте по

ГОСТ 12.1.003;

6 - расчетный эквивалентный спектр

шума на рабочем месте оператора ПКС

31.5 вз 125 250 500 1000 2000 <000 «ООО

/ Гц

1 - штатное исполнение станции;

2 - станция с шумозащитным

капотом;

3 - станция с шумозащитным

капотом и отведенным выпуском;

4 - норма шума на рабочем месте по

ГОСТ 12.1.003

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Основной тенденцией создания ПКС за рубежом является создание шумозаглушенных станций. Уровни звука отечественных ПКС на 9-24 дБА, а уровни звукового давления до 27 дБ в нормируемом диапазоне частот превышают допустимые значения. Шум зарубежных ПКС на 20-30 дБА ниже отечественных. Анализ литературы и патентный поиск позволили выявить основные тенденции и пути создания шумозащиты ПКС, а также установить возможности использования статистической теории акустики для прогнозирования шума ПКС.

2. Разработаны расчетные схемы, описывающие основные особенности шумообразования для основных конструкций ПКС. Даны граничные условия и основные допущения расчетов ожидаемой шумности ПКС, позволяющие применить статистическую теорию акустики. Получено, что расчеты ожидаемой шумности можно проводить начиная с октавной полосы 125 Гц (граничная частота расчетов составляет приблизительно 100 Гц).

3. Разработана математическая модель шумообразования на рабочем месте оператора последовательно описывающая предполагаемые составляющие суммарного уровня звукового давления, которые, в зависимости от выбранной схемы ПКС, легко можно увязать между собой, рассчитав при этом каждый элемент независимо друг от друга, что значительно упрощает написание итоговых аналитических выражений и в дальнейшем составление вычислительных программ на этой основе.

В полученных математических выражениях описано суммирование звука от различных источников ПКС в расчетной точке (схемы 1 и 2), решены задачи прохождения звука в расчетную точку через панели звукоизолирующего капота, различно ориентированные по отношению к расчетной точке (схема 3), прохождения звука от плоского источника конечных размеров (проема в поддоне) при наличии отражения от отражающей поверхности (схема 4), прохождения звука в расчетную точку от точечного источника (шума выхлопа) с учетом отражения от отражающей поверхности (схема 5), прохождения звука через акустический экран (схема 6), прохождения звука от источника через систему "капот в капоте", прохождения звука через лабиринт в торцевой панели звукоизолирующего капота, представляющей собой глушитель звука (схема 8).

4. Рассчитаны требуемые значения снижения уровней звукового давления при применении основных конструкций шумозащиты на примере станции ПКСД-5.25Д. Согласно расчетам, дополнительная эффективность глушителя должна быть увеличена на 4-9 дБ в диапазоне частот 125-8000 Гц, а эффективность звукоизолирующего капота должна быть увеличена на 6-4 дБ в диапазона частот 63-8000 Гц.

5. С учетом имеющихся международных и отечественных нормативных документов разработана методика определения акустических характеристик ПКС и основных источников шума. Описан алгоритм обработки результатов измерений, позволяющий считать эти данные достоверными. Получено, что

при измерениях акустических характеристик ПКС на низких частотах сред-неквадратическое отклонение не превышает 2.5 дБ, а на средних и высоких - 1-2 дБ.

6. На основных режимах работы ПКСД-5.25Д было выполнено сравнение расчетных и экспериментальных данных; при этом было установлено, что отклонение экспериментальных данных от расчетных не превышает 1-3 дБ во всем нормируемом диапазоне частот.

7. Определены акустические характеристики станции ПКСД-5.25Д на различных режимах работы и выявлено, что на номинальном режиме работы станции на рабочем месте оператора шум превышает нормативное значение па 15 дБ А, а уровни звукового давления превышают нормы на 6-15 дБ в диапазоне частот от 125 до 8000 Гц.

Выявлено влияние режимов работы на характер шумообразования ПКС, при переходе от режима холостого хода ДВС к режиму холостого хода компрессора зарегистрировано возрастание УЗД от 6 до 10 дБ во всем диапазоне частот (кроме частоты 31.5 Гц), а при включении компрессора на номинальный режим работы УЗД дополнительно возрастает на 2-8 дБ в диапазоне частот 125-8000 Гц.

8. В результате проведенных экспериментальных исследований выявлены основные источники шума станции; в порядке убывания: выпуск ДВС (97.0 цБА), корпус компрессора (97.0 дБА), вентилятор компрессора (95.5 дБА), всасывающий фильтр компрессора (94.5 дБА), корпус ДВС (93.5 дБА), корпус глушителя (91.0 дБА), вентилятор ДВС (87.0 дБА), всасывающий фильтр ДВС (83.5 дБА).

9. Проведена серия экспериментов по определению эффективности звукоизолирующих, звукопоглощающих и вибродемпфирующих материалов, которые рекомендованы к применению при проектировании и создании шу-мозаглушенного варианта станции. Получено, что наибольшей эффективностью обладает трехслойная конструкция - сталь 1.5 мм + вибродемпфирую-щая мастика 3.0 мм + звукопоглощающий материал 20.0 мм.

Выполнены исследования опытных конструкций звукоизолирующего капота, изоляции корпуса глушителя шумам выпуска и виброизоляции блока "двигатель-компрессор". Доказана необходимость применения звукопоглощающего материала под капотом и использование лабиринтных глушителей в конструкции капота, что обеспечивает снижение УЗД на 2-12 дБ в диапазоне частот 125-8000 Гц. Получено, что размещение корпуса глушителя под капотом станции снижает вклад шума корпуса на 4-20 дБ в нормируемом диапазоне частот. Выбран тип эффективных виброизоляторов блока 'двигатель-компрессор", снижающих вклад структурного звука на величину цо 5 дБ.

10. На основании выполненных теоретических и экспериментальных ис-опедований разработаны рекомендации по снижению шума проектируемых ПКС.

Разработаны практические рекомендации при создании опытного образца :танции ПКСД-5.25Д в шумозаглушенном исполнении, позволяющие сни-

зить шум на пути распространения от источника до рабочего места оператора станции.

Проведена оценка эффективности предлагаемого комплекса шумозащиты станции на опытном образце. Оценка показала, что каждый из предложенных элементов шумозащиты позволяет снизить внешний шум станции на 3-4 дБ А по уровню звука и на 4-11 дБ по уровню звукового давления в нормируемом диапазоне частот. ,-, -, , -

11. Установка на станции предложенного комплекса шумозащиты в целом позволила снизить шум до значения менее 85 дБ А, что с учетом про- . должительности воздействия шума различной интенсивности на обслуживающий персонал ПКСД-5.25Д в течение рабочей смены позволяет получить эквивалентный уровень звука в соответствии с ГОСТ 12.1.003, на рабочем месте составляющий не более 78.5 дБА, что меньше допустимого значения эквивалентного уровня звука равного 80 дБ А.

Основное содержание диссертации отражено в 11 работах,, в том числе:

1. Л.Ф. Дроздова, П.В. Воробьев, В.В. Потехин, Глушители шума для ДВС//Труды конференции "Глушители шума", ТПИ, Тольятти, 1991. 1 с.

2.- Л.Ф. Дроздова, П.В. Воробьев, В.В. Потехин, Снижение шума поршневого компрессора// Тезисы докладов конференции "NOISE-93", St. Petersburg, May 31-June 3, 1993. pp. 50

3. N.I. Ivanov, L.Ph. Drozdova, V.V. Potekhin, Noise Control on Crawler Type Vehicles by Multiple Layer Structures// Proceedings of the Third International Congress Air- and Structure-Borne Sound and Vibration, Montreal, Can- 1 ada, June 13-15, 1994. pp. 655-660.

A. N.I. Ivanov, G.M. Kurtsev, V.V. Potekhin, Vehicle Noise Calculation// Proceedings of the First Joint CEAS/AIAA Aeroacoustic Conference Munich, June 12-15, 1995. pp. 343-346.

5. L.Ph. Drozdova, V.V. Potekhin, Analysis of Acoustical Characteristics of the. Soundproofed Enclosures// Proceedings of the Fourth International Congress on Sound and Vibration, St. Petersburg, Russia, June 24-27, 1996. pp. 11251126.

.6. N.I. Ivanov, L.Ph. Drozdova, V.V. Potekhin, V.Yu. Kirpichnikov, I.V. Grushetsky, About Acoustical Designing of Movable Compressors// Proceedings of : the Fourth International Congress on Sound and Vibration, St. Petersburg, Russia, June 24-27, 1996. pp. 1719-1724,

- 7. 4. N.I. Ivanov, G.M. Kurtsev, V.V. Potekhin, Theory and Practice of Vehicles Noise Control// Proceedings of the. Conference Transport ,Noise'96, St. Petersburg, September 23-25, 1996. pp. 13-20.

8. B.B. Потехин, Снижение шума передвижной компрессорной станции ПКСД-5.25Д// Сборник трудов конференции "Новое в безопасности жизнедеятельности и экологии", Санкт-Петербург, 14-16 октября 1996. С. 194-197.