автореферат диссертации по радиотехнике и связи, 05.12.14, диссертация на тему:Развитие теории и методов расчета параметров передачи несимметричных цепей кабельных линий связи

РГБ од !

I /'

. , г. .МИНИСТЕРСТВО СВЯЗИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ , /

I ч ;>м^ско'вс'|Пй ордена Трудового Красного Знамен* /

технический университет связи я нвформатша

Направах рукописи Каютный Владинир Федорович

УДК 621.315.2113.017.001.24

РАЗВИТИЕ ТВОРЕИ И МЕТОДОВ РАСЧЕТА. ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ НЕСИММЕТРИЧНЫХ ЦЕПЕЙ КАБЕЛЬНЫХ ЛИНИЙ СВЯЗИ

Специальность 05.12.14 - Сета, уэзш связи я распределение ИНфОрЖЩЯИ

Автореферат

диссертации ка соискание ученой отелей доктора технических наук

Москва 1993

Работа выполнена в Московском ордена Трудового фасного Знамена техническом университете свези г информатика: на кафедре "Линии

связи"

¡Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

И.Б.ПЕШКОВ

доктор технически наук, профессор В.II. ВОЛКОВ

доктор технических наук,ст.н.сотр. Г.И.ТРОИИН

Ведущее прадцриятив - Центральна научно-исследовательский институт связи

/V ,

Защита состойся " О " il-m 1993 г. в ч

на ааседанш специализированного совета Д 118.06,01 в псковском ордена Трудового Красного "Знамени техническом университете связи я информатики.

Адрес: 105855, ICQ, Москва, Авиамоторная 8а, ШУСИ

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке МГУСИ. Автореферат разослан " ^ " 1993 г.

Учений секретарь специализированного совета . доктор технических наук, доцент . Ю.ВДазарев

-Лкзу&львость темы. Надежность работы я качество каналов связи, радиовещания, автоматики и телемеханики во мно-' гом определяется степенью воздействия на них эдбктромагнятнвх влия- . ний высоковольтных линий электропередачи, электрифицированных железных дорог, радиостанций, импульсов ыолшш, других источников.

Внешнему воздействию подвержены линейные сооружения, состоящие из воздушных (подвесных) и подземных линий свези и радиофикации, основными звеньями которых являются симметричные, коаксиальные и волоконно-оптические кабельные линии связи.

Наибольшему опасному влиянию подвержены несимметричные цепи типа: "провод (экран, оболочка кабеля) - земдя", "провод - юталлш-ческая оболочка", "армирующие элементы - земля", цепи дистанционного питания и др.

Эти цепи являются основными в формировании помехи в двухпроводных симметричных и коаксиальных цепях.

Существуют разные расчетные модели, которыми представляет несимметричные цепи с использованием однородной и многослойной земли в качестве обратного земляного провода (ОЗП) для воздушных в подземных линий.

Различие расчетных формул и результатов расчета, в особенности, в области высоких частот, где активное сопротивление ОШ становится превалирующим перед другими первичными параметрами, их несоответствие классическим частотным зависимостям в двухпроводных или коаксиальных цепях обусловливает необходимость разработки более строгих моделей и получении более точных расчетных форцул для включения их в действующе и разрабатываемые руководящие правила. по защите линий связи от внешних электромагнитных влияний.

Кроме того, является необходимый разработка более общих формул для расчета влияния ЛЭП, <Щ и радиостанций на одаопро-водные и двухпроводные цепи кабельных ж воздушных линий связи при пересечении, параллельном и косом сближении между ними, разными длинами и произвольными нагрузками всех цепей, асимметрии в чув- -ствительности двухпроводных цепей, згфанирунщего действия металлических оболочек кабелей,соседних проводов и тросов.

Таким образом, расчеты этих влияний, разработка в выбор мер -защиты являются такае актуальными и главными вопросами при проектировании , строительстве и эксплуатации линий связи, радиофикации л телемеханики.

Целью исследований являются:

I. Изучение и анализ существующих моделей, методов расчета и

расчетных формул для определения параметров цепи "изолированный

провод - земля" при расположении провода над землей, на поверхности зеши и под. землей.

2. Разработка новых моделей а расчета формул цепей хила "подвесное кабель (воздушный провод) - земая" и "подземный провод (кабель) г земля" для однослойных и многослойных оболочек кабелей связи, однородной в многослойной земли.

3. Разработка и обоснование юдели обратного земляного црово-да и оцределеняе его эквивалентного радиуса.

4. Вивод расчетных формул для о предела вшя продольных параметров передача многослойных цилиндрических проводов (трубок) при рас подоаешга синусоидального источника поля снаружи (двухпроводная цепь) к внутри провода (коаксиальная цепь), а также при наличии неаксиального расдалокения проводов цепи.

5. Определение путей перехода энергии и расчетных формул дая расчета электромагнитного влияния мазду влияющей и подверженной ш линиями при произвольном расположении цепей и их нагрузок, асишет рии цепей к вкранщиувдего действия металлических протяженных сооружений, размещения защитных устройств на линиях связи.

Н а у ч на я новизна работы состоит в следующем:

1. Теоретически ис^доващ существухщие методы раочета, иоде ли и расченше формулы для определения параметров передачи,несиыме тричных цепей хина "воздушный провод - земля" и "подземный провод - земля", показано их несоответствие #яя реальной цепи "провод -земля" и экспериментальным исследованиям в особенности в области

~ . высоких частот.

2. Разработаны новые юдели этих цепей: цепь "воздушный провод (кабель) - земля" представлена в виде двухпроводной цепи с:. разными до~ра5Щраы и;; .татерршг ¡Едюводами; цепь "подаем-

■ ный провод (кабель) - земая" цредставлева в виде коаксиальной па...... ры и двухпроводной цепи в безграничной земле ила в виде коаксиальной пары с "внешним проводником соотрвтствупцего эквивалентного сечения, определяемого глубиной'проникновения цаливдрического поля в многослойный цилиндрический внешний рроводник с наружным земляным слоем и границей раздела "земля - воздух".

3. Получены новые формулы для' раочета параметров передачи двухпроводной лиши с разными по размерам ^материалам проводами

с учетом поверхностного аффекта и эффекта сближения мезду проводами для однородных и многослойных проводов.

4. На основании определения глубины проникновения для цепи "подвесной кабель - земля" синусоидального вдмтдрическоЕо электромагнитного поля в однородный (многослойный) цилиндрический проводник получены формулы дт расчета эквивалентного радиуса цилиндрического обратного земляного провода.

5. Разработаны новые форцулы для расчета продольных параметров цилиндрических и трубчатых многослойных проводов и металлических оболочек ( экранов) кабелей связи. Получен весьма экономичный алгоритм, существенно сокращащвй время расчета.

в; Для цепи "подземный провод (кабель)- земля" при использовании метода зеркальных отображений в отображении представлены: изолированный проводник или кабель, т.е. представлены цепи вида "изолированный проводник - безграничная земля" или цепь "хила -металлическая оболочка в безграничной земле".

7. Показано, что для цепи "подземный провод - земля" с помощью метода зеркальных отображений мояно решать задачи для определения продольных параметров ОЗП при произвольных параметрах первого слоя только для двух случаев: второй слой земли будет иметь весьма высокую (бесконечную) удельную проводимость земли; второй слой земли будет иметь весьма малую удельную проводидасть земли (изолирующий слой). Для многослойной земли предлагается воспользоваться методом эквивалентных сечений.

8. Теоретически и экспериментально доказано, что параметры передачи несимметричных и симметричных цепей существенно зависят от наличия- эксцентриситета'жил и цепей кабеля связи.

9. Разработаны расчетные формулы дая определения продольных параметров передачи цепи "изолированная от земли металлическая оболочка кабеля - земля" при равномерном зазаолении оболочки с учетом сопротивления зазешштелей и продольных сопротивлений оболочки" и земли.'

■ 10. Теоретически исследованы новые пути перехода электромагнитной энергии с несимметричных цепей "провод - земля" в двухпроводную цепь и с цепи "оболочка - земля" в коаксиальную цепь или цепь "жила - оболочка", а затем в двухпроводную цепь симметричного кабеля связи.

II. На основании теории электромагнитного влияния между цепями получены общие формулы для случаев пересечения, косого и параллельного сближения медду высоковольтными линиями и линиями связи при произвольных длинах и нагрузок цепей; чувствительности двухпроводных цепей; экранирущего действия проводов, оболочек и тросов.

12. Разработаны и защищены авторскими свидетельствами на изобретение способы измерения параметров передачи несишетрданых цепей без использования зазешителей, а это весьда существенно ддя земли с высоким удельным сопротивлением.

13. Разработаны устройства для защиты линий и аппаратуры связи, в которых использованы несимметричные цепи типа "провод - земля" ила "два провода - земля (оболочка)".

Часть научных разработок реализованы совместно с аспирантами Еондарэнко О.В., Телашвшш Р.И. и Слановым А.К., выполнившим кандидатские диссертации под научным руководством автора.

Ю тоды исследований. При решении поставленных задач использованы методы теории электромагнитного поля, электродинамики, математический аппарат дифференциального и интегрального исчислений (уравнения Максвелла, теорема Ушва-Пойнтинга, уравнения Бесселя), метода зеркального отображения и эквивалентных сечений, интегрально-дифференциальные уравнения, геофизических исследований многослойной структуры зешш и др. Использовались мего-.да и средства вычислительной математики и вычислительной техники.

Личный вклад. Основные результаты, приведенные в диссертации, получены автором лично, нормативные документы составлялись при его участии либо под его научным руководством.

Практическая ценность. В диссертации дан анализ существующих методов расчета параметров передачи несимметричных цепей типа "воздушный провод (подвесной кабель) - зешш" и "подземный провод - земля", указаны положительные и отрицательные стороны каждого метода, определены частотные диапазоны их использования. Предложены новые модели, метода расчета, расчетные формулы и расчетные значения параметров передачи несимметричных цепей кабельных и воздушных линий связи для однородной и многослойной зешш; однослойных и многослойных металлических оболочек, а также более общие расчетные формулы для определения внешних ■ влияний линий электропередачи, электрифицированных железных дорог и радиостанций при произвольном характере сближения и нагрузок целей, влиянии соседнего пучка жил и проводов, г.симметрии жил " двухпроводных цепей, экранирующего действия проводов и металлических оболочек кабелей связи, новые способы измерения параметров передачи несимметричных цепей без использования малоизученных сопротивлений заземлений зазешштелей в несимметричных цепях, новые расчетное формулы для определения параметров передачи равномерно-заземленных металлических оболочек, изолированных оа1 зег/ли пласт-

иссовыми шлангами, новые защитные устройства активного и пассив-юго типов от опасного и мешающего влияния внешних электромагнит-' шх источников.

Методы и расчетные формулы могут быть использованы в соответствующих руководствах ж правилах по защита линий связи, в научно-гсследовательских и проектных институтах, учеоной и произволетвен-юй деятельности различных организаций и предприятий.

Реализациявнародном хозяйстве. 1а основе результатов, полученных автором,составлены действующе в ЗНГ нормативные документы, правила и руководства по защите, среда дас : "Основные положения по расчету влияния ВЛ 1500 кВ постоян-юго тока "Экибастуз - Центр" на лиши связи", ЦНШС ИЗ СССР и шетитут "Энергосетьпроект" МЭ и Э СССР. М. 1968 г., "Правила за-циты устройств связи, галезнодорожной сигнализации и телемеханики )т опасного и мешающего влияния линий электропередачи" ч. I. Опас-Ш8 влияния (приложение Л I). Изд-во "Связь"., М., 1969 г. и ч П. Летающие влияния. Изд-во "Связь! М., 1972 г. и др. документы, например, отчеты НИС ЮИС: "Проект дополнений к действующим "Правилам защиты линий связи и проводного вещания от внешних электромагнитных полей". М., 1975 г. и "Определение параметров передачи "металлические покровы - земая" подземных кабельных линий связи". М., [981 г., получившие внедрение в проектных и научно-исследовательс-шх институтах ЦНИИ Ж, ЦНИН МПС, ин-те "Гипросвязь" МС, ин-те "Энергосетьпроект" МЭиЭ РФ,

Материалы диссертации неоднократно опубликовывались в приклад-вых издательствах по проектированию, строительству и эксплуатации ■ яинейных сооружений связи, сборниках ин-та "Гипросвязь", сборниках "Обмен опытом строительства сооружений связи", ЦЕПИ "Информсвязь", серия "Проводная связь и радиофикация", сборниках ин-та "Энерго- " сетьпроект", П.О. "Союзтехэнерго" ЦНТИ, "Информэлектро", сборниках института транспорта и связи г. Дрезден ГДР. Защитные устройства от опасных и мешающих влияний внедрены на ряде других1' предприятий на подвесных кабелях связиТ расподожейяых на общих опорах совместно о проводами электросети. ____ .. —

Статьи автора, учебные пособия и методические разработки по теш диссертации внедрены в учебный процесс в лекционный и лабораторный курс по линиям связи.

Научные положения, выносимые автором диссертации на защиту, могут быть кратко сформулированы следующим образом:

- разработана теория, предложены модели и метода расчета, по>-

лучены расчетные формулы дая определения продольных параметров передачи несимметричных цепей подвесных и подземных кабельных линий связи с однородными и многослойными проводами, однослойными и многослойными оболочками, в однородной и многослойной земле;

- определены эквивалентные радиусы для однородной и многослойной земли в.' подвесных и подземных линиях связи;

- разработан алгоритм дая расчета продольных параметров передачи однородных и многослойных проводов связи;

- получены расчетные формулы при определении этих параметров для кабелей с равномерно-заземленной металлической оболочкой, изолированной пластмассовым шлангом;

- разработаны измерительные схемы для определения параметров передачи несимметричных цепей;

- получены формулы дая расчета электромагнитного влияния ЛЭП, ЭДгД. на несимметричные и симметричные цепи кабелей связи в случае произвольного сближения трасс линий;

- составлены вспомогательные таблицы цилиндрических модифицированных функций Бесселя 1-го и 2-го рода и их отношений, используемые в расчетных формулах;

- основные модели в расчетные формулы проверены экспериментально. Для определенных условий рекомендованы простые инженерные формулы.

Апробация работы. Результаты диссертационной работы и отдельные её главы докладывались и обсуждались на научно-технических конференциях и Всесоюзных научных сессиях научно-технического общества им. А.С.Попова, посвященных Дню радио; на научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава, сотрудников и аспирантов ЫЭИС.ВЗЭИС и МГ7СИ (1969-1992г), .Дрезденском институте транспорта и связи, Берлинском научно-исследовательском институте связи, в институтах ВДИИС и "Энергосеть-проект", на совещаниях в городах Киеве, Одессе, Ростове и на ВДХ СССР.

Публикации. Результаты диссертационной работы опу-' бликованы в 127 статьях и 19 авторских свидетельствах на изобретение, в Известиях АН СССР, Известиях ВУЗов, журналах "Электросвязь", "Радиотехника", "Электричество", "Вестник связи", как в СССР, так и за рубежом в журналах ^аеЛ^с^ем+асЬтл « и "Ре**ппл«{с|е+мЛт ГДР, "ТУ-екотиткасе" ЧССР, в сборниках научных трудов научно-исследовательских, проектных и учебных инcтитyтoвíчасть работ вы-

полнены в соавторстве. На основании материалов диссертации разработаны и опубликованы "Правила защиты устройств связи, железнодорожной сигнализации и телемеханики от.опасных и мешающих влияний линий электропередачи", ч.П. Мешаодив влияния. Из-во "Связь". М. 1972 г.

Объемработы. Диссертационная работа состоит из введения, б глав, заключения, списка литературы и приложений. Работа содержит 339 страниц текста и список литературы из 277 наименований.

Во введении дано обоснование актуальности разрабатываемой научно-технической проблемы. Показано, что несимметричные цепи типа "провод - зеыля" подвесных и подземных кабельных линий связи наиболее подвераены опасному влиянию внешних электромагнитных источников, и являются основными при формировании помехи в двухпроводных симметричных цепях линий автоматики, телемеханики и связи.

Эти цепи представляют собой полностью несимметричные двухпроводные линии с разными ш размерам и материалу проводами.

Приведены основные зависимости продольных параметров симметричных двухпроводных линий:

1. при увеличении проводимости материала активное соцротивлэ-ние и внутренняя индуктивность проводов уменьшаются. Это справедливо как для однородных, так и для многослойных проводов, в особенности, для наружного (верхнего слоя);

2. активное сопротивление увеличивается, а внутренняя индуктивность проводов уменьшается при учете поверхностного эффекта и эффекта сближения мезду проводами;

3. влияние поверхностного эффекта и эффекта сближения возрастает с увеличением частоты по закону - для активного сопротивления и по закону ТТ - ДДО внутренней индуктивности.

4. эффект сближения проявляется сильнее с уменьшением расстояния между проводами цепи;

5. провода цепи цилиндрические и максимальная плотность тока будет на поверхностях, обращенных друг к другу.

По-видимому, такие жз зависимости должны быть и у продольных параметров несимметричной двухпроводной цепи "цровод (кабель) -земля". Кроме того, цепь "воздушный провод (подвесной кабель) -земля" является линией отбытого типа, в то время, как цепь "подземный провод (кабель) - земля" является линией закрытого типа

подобно коаксиальной линии.

Далее, во введении приведен перечень вопросов, подлежащих исследованию и касающихся земли, как обратного цровода несимметричных цепей "подвесной: кабель - земля" и "подземный кабель - земля", указана необходимость в -получении общих расчетных формул влияния на линии связи, линии электропередач и электрифицированных аелез-ных дорог при параллельном и косом сближении и пересечении, различных путях перехода электромагнитной энергии с несимметричных цепей в двухпроводные симметричные и коаксиальные, наличии общих расчетных формул для расчета экранирующего действия цротяаенных несимметричных систем, асимметрии и чувствительности цепей, необходимость разработки эффективных защитных устройств я их размещении в линии ивязи*

Впервой главе приведен обзор литературных источников по моделям и расчетным формулам для расчета параметров передачи цепи "воздушный провод - земля". Цепи "воздушный цровод -земля" и "подземный провод - земля" Р.Рюденберг, «Зг.Оллендорф и др. представляют в виде врезанного в земле полуцилиндра, в центре которого находится цилиндрический проводник. Радиуо полуцилиндра равен высоте подвеса воздушного провода йсабеля) над землей или внешнему радиусу изоляции подземного провода (кабеля), В этом случае для совершенно разных линий: "воздушный цровод - земля" (линия открытого типа) и "подземный провод - земля" (линия закрытого типа) предложена одна и та ае модель - полукоаксиальная линия отбытого типа.

Г.А .Гринберг, Б.Э.Боттедт и др. рассчитывают дополнительные потери, вносимые в воздушный цровод землей, как плоской поверхностью с реальной проводимостью, не рассматривая при этом землю, как реально существующий обратный провод, поэтому зависимости продольных параметров ОЗП не всегда соответствуют общепринятым .аналогичным зависимостям для двухпроводных линий. Например, для двухслойного ОЗП при увеличении удельного сопротивления верхнего слоя земли по формулам некоторых авторов потери в цепи "воздушный цровод - земля". не увеличиваются, как это имеет место в двухслойных цилиндрических проводах, поэтому полученные 'ш формулы с учетом реакции зешш лжь косвэнно1могут характеризовать землю, как обратный земляной провод. г

Применив метод зеркальных отображений Д. Карсон и Ф.Поллячек рассматривают зешш, как аналогичный воздушному обратный цровод, с некоторой поправкой на реальную цроводимость зешш. Активное сопротивление обратного земляного провода с увеличением частоты

слабо увеличивается, т.к. уменьшается пара^тр Р , а внутренняя индуктивность при увеличении высоты подвеса провода уменьшается, т.к. уменьшается параметр Ц , а это не полностью соответствует общепринятым аналогичным зависимостям'для двухпроводных линий.

Э.Ф.Вэнс представляет цепь "подвесной ¡сабель - земля" в видо коаксиального кабеля с внутренним радиусом внешнего проводника, равным удвоенной высоте подвеса кабеля над поверхностью зешш. В данном случае двухпроводная линия открытого типа заменяется закрытой коаксиальной линией.

И.К.Федченко заменяет цепь "воздушный провод - земля" двухпроводной линией с разными проводами . При этом ОЗП представлен в виде прдаоугольного'и^ыинярйческого провода .расположенного под поверхностью земли на глубина проникновения плоской электромагнитной волны через плоскую границу раздела "воздух -земля" с эквивалентным радиусом, рассчитанным по формуле

Расчетные формулы И.К.Федченко для определения продольных параметров ОЗП наиболее полно соответствуют физическим представлениям, ведь цепь "воздушный провод - земля" также является двухпроводной цепью и зависимости основных параметров проводов цепи долкны соответствовать общепринятым классическим представлениям. Недостатком данной модели и расчетных формул можно назвать лишь то обстоятельство, что размеры модели требуют уточнения и что максимальная плотность тока в эквивалентном цилиндрическом ОЗП долина быть не глубоко в земле, а на поверхности зешш непосредственно под воздушным проводом. Кроме того, отсутствуют формул! для расчета ОЗП в виде многослойной земли.

Таким образом, существующее разнообразие моделей и расчетных формул для цепи "воздуиный провод - зег.ня", их несоответствие общепринятым характеристикам двухпроводных линий требует повторного их изучения, разработки новых моделей и более точных расчетных формул, цригодных для однородной и многослойной земли не только дая промышленной частоты 50 1и, но и для более высоких частот в диапазоне до I мГц.

Во второй главе предложено.несимметричную цепь "подвесной .кабель (воздушный провод) - земля" представить в виде несимметричной двухпроводной цепи с разными'по размерам и материалу цилиндрическими провоДаш. При этом в качестве прямого

провода принят воздушный провод (подвесной кабель), а в качестве обратного земляного провода предложен цилиндрический земляной проводник с эквивалентный радиусом, равным глубине проникновения цилиндрического электромагнитного поля в цилиндрический однородный или многослойный проводник. Кроме того, поверхность цилиндрического 030 находится от прямого цровода (кабеля) на расстоянии,равном средней высоте подвеса провода над поверхностью зешш. В этом заключаются основные отличия модели от модели И.К.Федченко. Первичные параметры емкости и внутренняя ивдуктивность проводов предложенной двухпроводной цепи с разными по размерам цилиндрическими проводами рассчитывают по известным формулам.

Продольные параметры проводов определяются с помощью уравнений Максвелла, записанных в цилиндрической системе координат для составляющих электромагнитного поля. Дня одинаковых цилиндрических проводов двухпроводной линии, находящейся в воздухе, их решения даны в докторских диссертациях В.Ю.Ломоносова (однородные провода), И.А.. Кощеева (биметаллические провода) и И.Е. Ефимова (триметаллические провода). Параметры многослойных проводов предлагалось определять путем решения уравнений, состоящих из матриц параметров четырехполюсников. Это решение с использованием функций Бессвля и перемножением большого количества матриц является весьма громоздким, требующим значительного времени и может быть рекомендовано лишь при небольшом числе слоев или при использовании соответствующих счетно-решающих машин.

Используя метод решения уравнений Максвелла для установившегося и гармонического тока в цилиндрической системе координат с ■ помощью уравнений Бесселя, в которые входят функции Бесселя первого и третьего рода от комплексного аргумента общего вида, учитывая граничные условия на поверхности раздела соседних слоев с разными параметрами по теорююТыова-Пойнтинга находим мощность потерь в цилиндрических проводах, а затем и продольные параметры проводов: активное сопротивление и внутреннюю индуктивность. Для нахождения составляющих поля вводятся общепринятые в этих случаях допущения: на поверхности провода»в окружающем воздушном пространстве поле симметрично относительно центра'провода, на рассматриваемой элементарной длине пренебрегается изменение изшицвдоль провода по сравнению с изменением поля по радиусу, среда изотропна, расстояние между проводами цепи весьма мало по сравнению с дшшой волны, поэтому направляющая система такого вида является квазистационарной.

Полное продольное сопротивление цилиндрического провода дйух-' проводной цепи состой? из сопротивления постоянному току, 'за счет поверхностного эффекта и эффекта сближения мезду проводами.

Первые две составляющие определяются по известным формулам, а дополнительную составляющую, обусловленную эффектом сближения, для двухпроводной цепи с разными по размерам и материалу проводами необходимо определить.

Воспользовавшись методом наложения падающих и отраженных волн и методом В.Н.Кулешова для определения продольных параметров проводов симметричных цепей кабелей связи (в этом случае расчетные формулы дают более точные результаты, совпадающие с экспериментальными, в сравнении с известными формулами Бэттервортса) получим формулы дая определения обусловленных эффектом сближения продольной составляющей напряженно ста электрического поля и тангенциальной составляющей напряженности магнитного поля на "поверхности цилиндрического провода двухпроводной цепи с разными проводами (провод большого сеченая в последующем будет эквивалентным цилиндрическому земляному проводу, цепи "подвесной.кабель (воздушный цровод) - земля":

* (Мпы 00-* АухвлУ^^Н'д •

i_:_£ Лч иъ'г.

« ЛпьОсл*«*« . . (3)

Затем, используя выражения (2) и (3) и теорему Умова-Пойнтинга, определялась мощность потерь, из которой находилось полное продольное сопротивление ОЗП.

Для определения общей закономерности и получения наиболее простых расчетных формул 'были выведены формулы дая расчета продольных сопротивлений двухслойного, трехслойного и многослойного ОЗП.

Как оказалось в результате анализа полученных формул залась выражений (2) и (3) Для эквивалентного многослойного ОЗП будет совершенно одинаковой. Отличие будет лишь в разном содержании коэффициента отражения Мпы . Например, дая двухслойного ОЗП коэф-' фициент отражения на границе раздела "воздух - цилиндрический ОЗП" •

будет равен:

rtnn + Mrtu

м ~Рв< Sns<Arig< 4 Мтг. (4\

1 ltl<M ~ DR. - с. . + tM W.2. "> r&j DntH ЙИ|( ■—7-1-—-

ГД9 _ I „ "Aviia

ps ,. nsvnilü • pu = ; (9j

а - расстояние между проводами цепи;

ип ^ ; - соответственно волновое число и волновое соцротивде-' низ среда или материала и -го слоя провода (В-

воздуха, 1,2 - первый или второй иди u-ый слой провода) г ^ -—т СЮ)

и. ; (II)

ц - радиусы соответствующих проводов (слоев цровода)»

^(•••^«V • )£{■■ ),И1Д-)-$ункции Бесселя первого и третьего, рода от комплексного аргумента и -го порядка и их производные. В (2) а (3) дополнительно обозначено "Х- ток в проводах двухпроводной цепи. _

Для к-слойного ОЗН коэффициенты отражения, на границе слоев-(к- 2) - (к - I) определяют по следующему выражению:

4 А' , ч, Л Jl. М' I w I

А»ос-лс«-о Миек-лк у1 (12)

AivU-OC«-0 4 МиСч-ЛКУ ' 14

Если к-ый слой высокоцроводащий и 1 ги Кт.к1 » 1 , то

Мщк-^к = ~ А , (13)

а для диэлектрика и

= А♦ (14)

Таким образок, в общих расчетных формулах (2) и (3) дая составляющих поля на поверхности мнегослойного провода (многослойной земли) необходимо предде всего найти последовательно коэффициенты отражения ,М«1г,...М»)(.к-Л(к-0Дги1 составляющих поля с соответствующими п = I, 2, 3, ..., а затем, воспользовавшись теоремой Умова-Поинтинга,определить мощность потерь и продольное активное сопротивление и индуктивность многослойного обратного земляного провода,.обусловленные эффектом сближения с воздушным проводом (подвесным кабелем).

При Л^-ДОв) Мп»а =0 получаем известные

формулы для расчета дополнительного активного сопротивления и внутренней индуктивности провода симметричной двухпроводной цепи, обусловленных эффектом сближения мезду проводами.

Таким образом, заменив цепь "подвесной провод (кабель) - земля" несимметричной двухпроводной цепью, в которой одним из проводов будет эквивалентный цилиндрический провод, мы получили математическое' подтверддениэ эффекта увеличения полного сопротивления цепи "воздушный провод - земля", на который в свое время указывали ¿.Оллендорф и другие исследователи.

Продольное сопротивление одно- и двухслойного подвесного кабеля, воздушного провода и цилиндрического ОЗП определяется по известным формулам, однако, для многослойных проводов (оболочек) кабелей связи расчетные формулы получаются весьма громоздкими и трудоемкими в вычислениях. Поэтому, используя известные методы вывода формул цродольных параметров передачи цилиндрических проводов, автор повторяя вывод расчетных формул для однородного, двухслойного и трех- . > слойного проводов, устанавливает закономерность в структуре формул и получает весыла простой и удобный алгоритм для расчета продоль- . ного сопротивления многослойного цилиндрического провода при расположении источника поля снарузш провода:

Всчч Поя-»

•-д;„+и«а(к) (15)

Значения величин, входящих в (15) следует определить из (4) -(14) при *Л =0. Для слоев, состоящих только из проводящих материалов или из диэлектриков, можно воспользоваться модифицированными цилиндрическими функциями Бесселя первого и второго рода (функциями Макдональда) от комплексного аргумента.

Для' определения эквивалентного радиуса цилиндрического ОЗП, равного глубине проникновения цилиндрического электромагнитного поля внутрь цилиндрического проводника, было использовано общецри-нятое отношение продольных составляющих напряженности электрического поля (2) на поверхности'провода при 1 = X 4 и внутри провода при т. 0 для однородного проводника:

ЁТЫ ЗЛ^Г) = е ' ^' ««

Т.к. цри 1-.—»-О функция ЭоС™«*1-)—1

. Параметр материала ы л известен, поэтому по таблицам, или графикам для функции ^»(юцц) с учетом (16) определяем ,

а затем эквивалентный радиус или глубину цроникновенш цилин-

дрического «поля в цилиндрический однородный ОЗП.

Для многослойного ОЗП с учетом (2), (4) - (14) получены выражения: ' •

1Аолг + (МоДгСМ1 -'ЧА^к-Ок + Мв^-ОкСМ] >

*

. (18)

^ толщины соответствующих эквивалентных цилиндрических

слоев ОЗП. ' . _ -

Решить уравнение (17) аналитически"крайне сложно, т.к. в нем неизвестны искомые 1« и 1 к , , поэтому дреджжено решать его графически. * •

Вначале приближенно определяем глубину проникновения плоской ' электромагнитной волны в к-слойный плоский экран, а затем найденное значение "г.ц и подставляем в (17) и находим отношение <3^0™ ч

Затем радиус удваиваем, подставляем в (17) и находи« аналоги*-чно координаты второй точки, затеи т' увеличиваем в три раза, находим координаты третьей точки, строим кривуш зависимости ФкО-п-ц) от . Приняв ср (щг,] = е и используя полученную кривую

определяем искомое , по которому рассчитываем продольные

параметры передачи ОЗП, а затем первичные и вторичные параметры передачи цепи "подвесной кабель (воздушный цровод) - земля", как двухпроводной цепи с разными проводами.

В третьей главе дан анализ известных моделей и методов расчета параметров передачи цепи "подземный цровод (кабель) -земля". Как указывалось ранее, первой моделью этой цепи была модель Р.Роденберга, анализом которой занимались Ф.Оллендорф, Н.Ф.Марго лиц Э.Ф.Вэнс и др.

Электромагнитное поле подземного кабеля изучали Е.Д.Зунде, П.П.Павлов, Н.Н.Максименко, И.И.Конторович, В.В.Платонов, О.Л.Васильев, В.В.Потапов а др. Ряд авторов изучали влияние границы раздела "земля - воздух" на параметры цепи "подземный провод - зем."я". В частности, Д.Р.Карсон получил прибавку к сопротивлению ОЗП в виде внешнего проводника коаксиального кабеля с бесконечным внешним радиусом всего лишь 5 * 10$. Это вызвало удивление многих'исследователей, например, ».Оллендорфа и других, т.к. влияние границы раздела "земля - воздух" должно быть гораздо большим, в особенности яа низких частотах. Поэтому некоторые из них предлагали использовать модель коаксиальной цепи с бесконечным внешним проводом, но з удвоенным' значением удельного сопротивления земли..

Определению параметров передачи изолированных подземных проходов большой протяженности с заземлениями по концам посвящены «которые работы Е.Д.Зунде. Здесь общая напряженность поля на по-зерхности проводника с учетом первичного и вторичного полей выражается интегрально-дифференциальным уравнением, в которых интегра-ш не всегда обладают сходимостью. Путем ряда допущений Е.Д.Зунде юлучает трансцендентные уравнения, в которых постоянная распространения, энергии вдоль проводника входит в левую и правую части равнений, существенно усложняя решение и получение достоверных начений. Значения постоянной распространения также получаются ¡есьма близкими к.цепи "подземный провод - бесконечная ведая".

М.й.Конторович и З.В.Гогозин и др. рассштривают влияние гра-ицы раздела "земля - воздух" на параметры изолированного провода, асполояенного в земле, и тоже получают лишь незначительную рибавку к величине продольного соцротивления провода в земле.

г

Е.С.Каплан и Г.П.Серов предлагают модель внешнего земляного проводника в вида двух полуцилиндров;пэрвый в верхней части с внешним радиусом, равным глубине прокладки кабеля, и второй в низшей части с внешним радиусом, равным бесконечности. Для такой модели для низ-кит частот они получили расчетные формулы, в которых активное сощх тивление и внутренняя индуктивность ОЗП получились почти в два past больше, чем в ОЗП бесконечных размеров.

Различив моделей и подходов к решению параметров цепи "подземный провод - земля", полученные разные результаты обусловили необходимость вболее детальном рассмотрении этого вопроса.

В четвертой главе цредоокены новые модели и. методы расчета параметров передачи цепи "подземный провод (кабель) - зеидя" а цепи "хила - многослойная оболочка кабеля"- в однородной двухслойной в многослойной землэ. Продольное сопротивление прямого провода, межцроводшоювая индуктивность, емкость и проводимость изоляции цепи рассчитывают по известным формулам для коаксиальной пары.

Продольное сопротивление зеиш, как обратного провода, или многослойной оболочки кабеля в земле представлено составляющими двух моделей: первая - в виде внешнего земляного проводника иди многослойной трубки в бесконечной земле и вторая - в виде зеркального отображения (учет границы раздела "земля - воздух") ^представления указанных выше цепей двухпроводной симметричной линией, находящейся в однородной или двухслойной земле. В данной случае на продольное сопротивление оказывает влияние эффект сближения с соседним зеркальным отображением цепи в воздухе.

Получены расчетные формулы для ОЗП в виде однородной и двухслойной земли, металлической одно- и многослойной трубки в одноро нойи двухслойной земле.

При выводе расчетных формул для цепи "провод - бесконечная земля" использована теория коаксиальной линии: дифференциальные уравнения'Максвелла для продольной составляющей напряженности эле трического поля и тангенциальной составляющей напряженности магнитного поля на внутренней поверхности внешнего зешяного или мне гослойного проводника для установившегося режима, синусоидальных токов в цилиндрической системе координат, их решения - уравнения Бесселя, включающие функции Бесселя первого и третьего рода (функции Ганкеля) от комплексного аргумента общего вида.

Влияние границы раздела "зешя - воздух" определяем путем в< торного сложения указанных выше составляющих поля с аналогичными

- составляющими ноля от находящегося в бесконечной земле зеркального отображения цени "провод - однородная или многослойная земля;" на внутренней поверхности оболочки кабеля (внешнего проводника коаксиального кабеля). В данном случае в земляном проводнике происходит перераспределение составляющих тока и напряженности магнитного поля за очет эффекта сближения прямого проводника в земляной или многослойной оболочке с соответствующим зеркальным отображением в однородной зеиле. Теория этого процесса для многослойных проводов аналогична изложенной в главе 2. Отличие будет лишь в том, что в том случае определялись соответствующие составляющие поля на поверхности и внутри проводов, находящихся в воздухе, а в данном случае они определяются в полулро водящей земле, внутри и на внутренней поверхности многослойной оболочки кабеля.

Таким образом, составляющие поля на внутренней поверхности (к - I) - слойной оболочки подземного кабеля, находящегося в однородной земле при • будут равны:

-агЛ -i' ~2TTtt L ft¿M+M04aC*> L Bf(*0-

- O-» J }

»co-irtf , (20)

где:

(Ama"* М„«СМ) 1

м IrtliK-O*1-»»)

Воспользовавшись теоремой Умова-Пойнтивта, (19) и (20) получим выражения для определения продольного сопротивления обратного провода в виде многослойной оболочки кабеля в однородной земле. .

т

При П = 0:

2 Е Йена. СЮ 1 у (23)

ИДЛ^МочгЛО]

* (-) + Н0Стка.) • А0кк) (* -Н0(ткО-'йокк).

Дополнительное продольное сопротивление, например, для составляющей П = I будет равно:

, ¿Г

1 о

= + - (24> где.:

, (25)

Аналогично находим составляющие для других - Л , а затем определяем их сумму.

Анализ выражения (23) показывает, что оно состоит из двух составляющих: первая относится к определению продольного сопротивления обратного провода подземного кабеля в виде многослойной трубки в безграничной земле а вторая учитывает увеличение продольного сопротивления вследствие отражения электромагнитного поля от границы раздела "земля - воздух".

В главе получены также формулы для определения продольных параметров передачи обратного земляного цровода цепи "подземный провод - двухслойная земля" для второго сдоя с идеальной проводо-, мостыо-или в виде идеального Диэлектрика. Многослойная земля-с разными проводимостями в этом- случае приводится к однородной известными в геофизике методами.

Составляющие отраженного поля рассчитываются аналогично изложенному выше, однако, с разными знаками:для диэлектрика со знаком шшс, как для воздуха, а дая идеально-проводящего слоя земли со знаком минус для продольной составляющей напряженности электрического поля и с обратными знаками для тангенциальной составляющей напряженности магнитного поля.

Получена расчетная формула для определения переходного сопро-' тивления цепи "оболочка - земля" для кабеля связи с пластмассовым

покрытием и равномерно заземленной кэталличесвой оболочкой:

о =__ Ом,' (2?)

где - число заземленных участков на одном километре линии,

шт.' .

_ км • .1

*7.ц- полное сопротивление цепи "металлические покровы. -земля", состоящее из полных'продольных сопротивлений металлической оболочки и земли и реактивного сопротивления межпроводниковой индуктивности, Ом .

КМ '

активное сопротивление заземлите ля, Ом.

Эта формула учитывает полное продольное сопротивление метал--личаской оболочки и земли.

Совместно с Гелашвили Р.И., использовав метод конформного отображения, получены формулы для расчета параметров передачи несимметричных цепей типа "жала - оболочка" симметричных кабелей- связи различных тяпов с учетом эксцентриситета и соседних яил. Первичные и вторичные параметры передачи, этих цепей, рассчитанные в диапазоне частот до 600йй* представлены в виде "Дополнений к правилам защиты". Отзывы на эти натериалы институтов ЦНИИС МЗ, ЦНИИ МПС и "Энергосетьцроект" МЭ" и Э СССР даны в приложениях к диссертация.

В пятой главе выполнено экспериментально-аналитическое определение параметров передачи несимметричных цепей подвесных (воздушных) и подземных кабелей связи.

Предложен метод измерений "двойного холостого хода", основанный на измерении входного сопротивления двух электрически коротких диполей разной длины, составленных из проводов измеряемой несимметричной линии и изолированных от земли на обоих концах. Результаты измерений в данном случае не зависят от величины и наличия зазамли-телей, сопротивление которых практически точно не известно, в особенности, при измерениях в частотном диапазоне. Способ измерений защищен авторским свидетельством на изобретение.

Коэффициент распространения и волновое сопротивление цепи при этом определяют по формулам:

X - ; (28)

2. и, г /ч (29)

где 2Ц>х.1 и 2. > - входные сопротивления соответственно

короткого () и длинного ( ) дапо-

•-..-•,' лей.

■ Подобные формулы получены для измерения параметров симметричных (двухпроводных), коаксиальных и цепей "хила - металлическая оболочка" по методу'двойного короткого замыкания". В этом случае электрически короткие линии разной длины, составленные из проводов измеряемой линии,должны быть закорочены на концах.

Приведены результаты расчетов продольных параметров передачи несимметричной цепи "воздушный провод - земля" по предложенной модели и формулам Д.Карсона, И.К.Федченко, сопоставление их с экспериментальными дяншпш Д.А.Городского для активного сопротивления ОЗП на частоте 50 Гц. Расхождение результатов расчетов н экспериментов составляет соответственно 4, 5 и 65?. Индуктивное сопротивление цепи "воздушный провод - земля", рассчитанное по предложенным формулам и модели двухпроводной линии с разными проводами отличается от измеренного значения на разных линиях на 16,9$, в то время, как рассчитанная по формулам других авторов отличается на 39,355.

На высоких частотах рассчитанные значения активного сопротивления цепи сравнивалось с экспериментальными значениями, приведенными в справочнике А-.Н.Гумели и В.О.Шварцмана для однопроводных воздушных линий связи. Расчеты параметров по формулам автора в тональном диапазоне частот и на высоких частотах дают погрешность 0,45 -I- 9,7%, по формулам Карсона - 4,5 + 75$, Гринберга и Бонштед-та, Абрамова - 4 + 72%, Вэкса - 5 + 64$, йедчекко - 87 + 97$.

Анализ результатов расчетов показывает, что для цепи "воздушный провод (подвесной кабель) - земля" в активном сопротивлении ОЗП в области низких частот составляйся, обусловленная эффектом сближения, 'в несколько раз превышает составляющую от поверхностного аффекта переменному току. На высоких частотах аи составляющие становятся практически равными, т.к. глубина проникновения * поля в землю в этом случае будет соизмеримой или несколько меньше - высоты подвеса провода кабеля над землей.

Предложенная модель и теоретические положения практически впервые позволяют рассчитать и объяснить известный факт о том, что переменный ток в зешш в линии практически повторяет трассу линии

и имеет максимальное значение на поверхности земли непосредственна. под воздушным проводом.

Дня немагнитных проводов и оболочек кабелей .индуктивность цепи определяется , в основном, мегщроводштовой индуктивностью, при этом использовано понятие "электродинамического центра волновой зоны" в земле, который приближается к поверхности земли с увелича-нием частоты сигнала и увеличении проводимости земли. Для определения центра тяжести предложены две масштабные сетки, построенные с учетом распределения плотности тока в ОЗП за счет поверхностного эффекта и эффекта сближения с воздушный проводом (кабелем).

Емкость и проводимость изоляции цепи определялись по известный формулам.

Рассчитаны и экспериментально проверены параметры цепи "подземный провод - земля". Сопоставление выполнено для моделей: "про-под - безграничная земля" ели толщина внешнего проводника коаксиального кабеля равна глубине проникновения цилиндрического электромагнитного поля в цилиндрический внешний земляной проводник с внутренней стороны трубки; цепь "провод - земля" в виде коаксиальной пары с внешним проводником толщиной, равной глубине прокладки проводника в землю; в виде цепи "подземннй провод - безграничная земля" с учетом влияния границы раздела "земля - воздух".

Анализ результатов расчета показывает, что для расчетов индуктивности и емкости цепи "подземный проводник - земля", либо "изолированная оболочка подземного кабеля - земля" следует использовать соответствующие формулы для коаксиального кабеля. В области низких частот продольное активное сопротивление ОЗП вследствие учета границы раздела "земля - воздух" возрастает примерно в два раза, а внутренняя индуктивность ОЗП изменяется незначительно. Для цепи "зила - оболочка" кабелей с заземленными металлическими оболочками или коаксиальных кабелей указанные выше зависимости менее заметны, йсклотение представляют городские телефонные кабели связи типа ТПП, у которых продольное сопротивление эрфана или оболочки, ввдгалненной из алшиневой фольги, значительно больше продольного сопротивления земгш.

Расчеты параметров выполнены ташке по методу эквивалентных сечений. В этом случае ОЗП с сечением в виде полуцилиндра, ограниг ченного границей раздела "земля - воздух" и окружностью радиусом, равным- глубине проникновения поля, заменяется эквивалентным цилиндрическим сечением. Значения параметров передачи при этом получены весьма близкими к параметрам, рассчитанным по методу зеркальных отображений. ■. „„

Совместно с Бондаренко О .В. выполнены экспериментальные работы по определению параметров передачи цепи "оболочка - земля" подземных кабелей связи типа МКСАШП - 1хш,2 и ВКЛАД - I, проложенных на магистралях Оренбург - Медногорск и Оренбург - Бузулук. Индукционным методом и методом ВЭЗ определены проводимости слоев и структура трехслойной земли.

На частотах до 10 кГц результаты экспериментов и расчетов по цредяоаешшм формулам отличаются на 5 + 15% для волнового сопротивления и на 9 - 2в% для коэффициента- затухания.

Совместно с Куличенко А.М. выполнены экспериментальные работы по определении параметров передача цепи "подводный провод - вода". Провод марки СШКВК длиной I км проложен в морской воде на глубине 3 и. "'

Экспериментальные данные, полученные в диапазоне частот до I МГц, и рассчитанные значения коэффициента затухания для разных моделей отличаются от 0,5 до 10$.

В целом, предложенные модели; методы расчета и расчетные формулы для оцределеная параметров передачи цепи "подземный цровод -земля" подтверждены экспериментально и свидетельствуют об их корректности и соответствии физически« моделях рассматриваемой цепи.

В шестой главе получены расчетные формулы для определения опасного и мешащего влияния на однопроводаые и двухпроводные цепи кабельных и воздушных (подвесных) линий связи при их параллельном, косой сближении и пересечении с воздушными линиями электропередачи и •электрифицированными железными дорогами при разных длинах линий и нагрузках всех цепей, которые имеются на профи. ле влияющей и подверженных влиянию линий. '

В расчетные формулы входят параметры несимметричных цепей эдндацах/, Щ тех, через которые происходит переход энергии электромагнитного поля внутрь кабеля и на двухпроводные симметричные цепи.

Получены формулы для определения асимметрии и коэффициента чувствительности двухпроводных цепей, коэффициента защитного действия металлических оболочек кабелей связи.

Эта глава является главой по внедрению предложенных в диссертации моделей а методов расчета, полученных расчетных формул для определения параметров передачи несимметричных цепей подвесных и подземных кабелей связи, необходимых для включения их в соответствующие "Правила защиты..." или "Руководящие указания по защите линий связи от внешних электромагнитных влияний".

В приложениях в диссертации представлены:

- акты внедрения я экономической эффективности материалов диссертации, отзывы на "Проект дополнений к действующим.

' "Правилам защиты линий связи и проводного вещания от внешних электромагнитных полей" и рекомендации НЖЗ ЮИС "Определение параметров передачи цепи "металлические покровы -земля" подземных кабельных линий связи". Отзывы получена от ЦНШС и института "Гипросвязь" МС РФ, ВНИИ Щ ШС, института "Энергосетьпроект" МЭ и Э РФ, других министерств и ведомств.

- таблицы вторичных параметров передачи цепи "жида - оболочка" симметричных кабелей связи типа ЗКП, ЫКСАД - 1x4x1,2, МКСВ, МКСАД - 4^4X1,2, -ИКСГ - 7*4X1,2 для центральной четверке, и четверки внешнего повива в диапазоне частот от 0,05 дб 600 кГц.

- таблицы вторичных параметров передачи цепи "металлические покровы - земля" и КЗД металлических покровов кабелей связи типа МКОАБП, ШШ, ЗЮШШ - 1*4X1,2, МКСБ, ЫКСАШП, МКСАБ1 - 4X4X1,2, МКСБ, МКСАШП - 7X4X1,2, ВКПАП - I,

КМБ - 4, КЫБ - 8/6 для разных значений удельной проводимости земли в диапазоне частот от 0,05 до 300 кП*.

- программы вычисленных на ЭЦВМ и рассчитанные значения модифицированных цилиндрических функций Бесселя первого и второго рода от комплексного аргумента, их производные и соответствующие отношения А .ВЦрсг^ХОфст), встречающиеся в расчетных формулах и необходимые для расчета параметров передачи" цепей с разными проводимостями материала проводов (земли) на частотах до I МГц. •

В заключении сформулированы основные результаты р а б о т ы.

Несимметричные цепи типа "провод (оболочка) - земля" подвесных и подземных линий срязи являются наиболее подверженными опасным внешним электромагнитным влияниям и являются основными в формировании мешающих влияний з двухпроводных цепях симметричных линий автоматики, телемеханики и связи и в несимметричных цепях коаксиальных и волоконно-оптических линий связи при наличии в последних металлических оболочек, проводов дистанционного питания и элементов жесткости.

Предложены новые модели этих цепей, расчетные формулы и экспериментальные методы для многослойных проводов, оболочек кабелей связи и многослойной земли.

Проведено теоретическое исследование литературных источников по вопросу определения параметров цепи "подвесной кабель - земля" ("воздушный провод - земля") для однородной и многослойной земли в широком спектре используемых частот ( от 50 Гц до I МГц).

Анализ результатов исследования параметров изучаемой цепи показал отсутствие физической модели, достоверно отвечающей указанной выше цепи, со свойствами и зависимостями параметров передачи по аналогии с известными двухпроводными цепями связи с учетом известных поверхностного эффекта и эффекта сближения между проводами цепи, что существенно в области высоких частот. Известные работы Полля-чека, Карсона, йедченко, Гринберга и Бонштедта, Шалимова и др. обладают целым радом противоречий и не соответствующим физике электромагнитного процессе зависимостям.

Цепь "подвесной кабель - земля" представлена в виде двухпроводной линии с разными проводами.

Эквивалентный радиус цилиндрического обратного земляного провода для данной цепи равен - глубине проникновения цилиндри-' ческого электромагнитного поля в однородный цилиндрический проводник.

В этой цепи обратный земляной провод многослойная земля - многослойный цилиндрический проводник, в котором первый слой - верхний слой земли, а П -нй центральный определяется глубиной проникновения электромагнитного поля в цилиндрический проводник.

Площадь первого слоя двухслойного ( П -слойного) цилиндрического земляного провода определяете:: площадью круга с радиусом ©^ оговоренным выше. Площадь второго (ГА-го) слоя земли определяется глубиной проникновения цилиндрической электромагнитной еслны в

двух (п)-слойный цилиндрический проводник.

Параметры передачи цепи "подвесной кабель - земля" соответствуют параметрам передачи цели "воздушный цровод - земля" и двухпроводной цепи с.разными проводами, находящимися в воздухе, и подтверждаются экспериментальными данными, полученными проф. Городским Д.А. .для ЛЭП - 110 яБ Серпухов - Подольск: активное продольное сопротивление с погрешность® до 4,1$ и индуктивность цепи с погрешностью до 16,9%, что свидетельствует о корректности предложенных расчетных формул и достоверности предложенной эквивалентной модели, *

Цепь "подземный кабель - земля" - представлена в виде двух цепей: "подземный кабель - безграничная земля" плюс '"двухпроводная линия в безграничной земле" или в виде цепи "подземный кабель -однослойная земля" с толщиной слоя, определяемой цилиндром эквивалентного сечения. Площадь эквивалентного цилиндра равна площади круга с радиусом, равным - глубине проникновения цилиндрического электромагнитного поля в цилиндрический земляной внешний проводник коаксиального кабеля безграничных размеров минус площадь сегмента, образованного границей раздела "земля - воздух" и дугой с радиусом ©1. с центром в точке прокладки подземного кабеля на глубине И .

Полученные для конструкции цепи, указанной вше,значения продольных параметров передачи обратного земляного провода находятся в диапазонах изменения этих параметров для внешних земляных проводников коаксиального кабеля с внешними радиусами, равными ©^ и 'г.-'Ь . При этом продольная индуктивность ОЗП практически одинакова для всех трех цилиндрических внешних земляных проводников с радиусами 1.-©^, = Ь и' , продольное активное сопротивление весь-

ма. близко для внешних земляных проводников с радиусами 'г.-

Цепь "жила подэгмного кабеля - однослойная металлическая обо-ючка в однородной земле" представлена в виде двух цепей: "жила тодземного кабеля - однослойная металлическая оболочка в безграничной земле" плюс " двухпроводная линия указанной вше конструкции I безграничной однородной земле" ила в виде цепи "жила подземного :абеля - двухслойная оболочка" с'соответствующей толщиной верхне--, о земляного слоя, определяемой площадью, эквивалентного цилиндра, авной площади круга с радиусои, равным - глубине проникнове-ия цилиндрического электромагнитного поля в цилиндрический двух-

слойный проводник с верхним земляным безграничным слоем минус пло-. щадь сегмента, образованного границей раздела "земле - воздух" и дугой с радиусом ©^ с центром в месте прокладки подземного кабеля на глубине Ь •

Получены аналогичные формулы дав кабелей с многослойной металлической оболочкой в однородной земле.

Роль зеюш в определении продольных параметров передачи в обратных' проводниках конструкций цепей, указанных выше существенна в области тональных частот дня кабелей свези, имеющих металлические оболочки или экраны со значительным продольным сопротивлением, например, типа ТПП, КСШ, ЗКП и др. Для кабелей связи типа ЖСБ, ШСАШП, КЕБ и др., а также в области высоких частот роль земли ь определении параметров передачи сказывается менее значительно и -¡е можно не учитывать.

Получены аналогичные формулы для цеш "подземный кабель -двухслойная (многослойная) земля* При этом площадь ОЗП первого слоя земли находится как площадь круга с радиусом минус площади сегментов, образованных границей раздела "земля - воздух" и "первый - второй слой земли" и дугой с радиусом О^г . с центром в месте прокладки подземного кабеле в первом слое земли на глубине Ь I

Площади второго и поел едущих слоев земли* а они будут верх-ниш в ОЗП, определяются аналогично, нов качестве ограничивающих дуг будут соответствующие глубины проникновения поля в двухслойный { ) или многослойный ( ©п) земляной цилиндрический проводник.

В соответствии с моделью Тихонова-Кандра в большей части случаев земля представляет собой трехслойную структуру: верхний слой тонкий (десятки метров) - проводящий с высокой проводимостью, второй слабопроводящий толстый (несколько сот метров, километры) и третий - высокопроводадий бесконечен (тысячи километров), поэтому в расчетах параметров передачи несимметричных цепей подвесных и подземных кабелей связи целесообразно учитывать только первый проводящий слой земли, либо без большой погрешности по существующим, методам и формулам приводить многослойную землю к эквивалентной однородной.

Получены формулы для расчета параметров передачи равномерно-заземленной изолированной от земли шлангом металлической оболочки кабеля связи, представленной в виде большого числа Г-образных зве ньев с учетом продольного сопротивления металлической оболочки и

земли. По предложенным формулам имеется возможность учесть все сос-г тавляицие, влияющие на параметры передачи цепи "металлические пок<-ровв - земля" для кабелей связи типа МСДШП, ШССШП, ВКПАП и др.

Предложены схема измерений и расчетные формулы для определения параметров передачи несимметричных цепей, основанных на измерении входных сопротивлений двух электрически коротких диполей разной длины, составленных из измеряемой цепи "провод - земля". В этом случае при измерениях отсутствуют необходимые в других схемах неизвестные и трудно осуществляемые минимальные сопротивления заземлит елей в начале и в конце линии.

Получены формулы для расчета электромагнитного влияния линий электропередачи и электрифицированных железных дорог на несимметричные и симметричные цели кабельных и подвесных линий связи, асимметрии и коэффициента чувствительности двухпроводных цепей, экранирующего действия несимметричных цепей.

Составлены вспомогательные таблицы модифицированных цилиндрических функций Бесселя 1-го и 2-го рода и их отношений, используемых при расчетах.

Полученные в диссертации модели и расчетные формулы продольных параметров несимметричных цепей подвесных и подземных кабальных линий связи вместе с расчетными формулами электромагнитного влияния на линии связи частично внедрены в "Правилах защиты линий связи железнодорожной сигнализации и телемеханики от опасного и меяащего влияния линий электропередачи" ч. 1-П и являются основой для получения параметров передачи несимметричных линий других типов: фаза (грозозащитный трос) - земля", "контактный провод (рельс) - земля", "трубопровод (воды, нефти, газа) - земля", "измерительная геофизическая линия - земля",''подводный провод - земля" и др. линий, Которые используются в различных "Руководствах" и "Правилах" других министерств и ведомств.

Материалы диссертации опубликованы в следующих основных работах:

1. Михайлов H.H. . Калюжный В.®., Хоров A.C. и др. Правила защиты устройств проводной связи, железнодорожной сигнализации и телемеханики от опасного и мешающего влияния линий электропередачи. -М.: Связь, 1972.

2. Калюжный В.Ф., Лифпиц M.D. Метод определения параметров цепи "подземный провод - земля" JI Электричество. - 1974. - * 7.

- С. 74-77.

3. Калюжный В.6. Расчет параметров однородного земляного провода подземных линий // Известия АН СССР/ Сб. "Энергетика и транс-

29,.

порт". - К., 1981. - 1» 4. - С. 157-162.

4. Кшашшй В.©. Расчет параметров однопроводного кабеля с ме таллычзской оболочкой в однородной земле // Изв. АН СССР / Энерге тика и транспорт. - IS83. - № 6. - С. 75-80.

5. Еондарежсо О.В., Калюжный B.S. Определение параметров пере дачк земляного провода одноцроводных подземных линий в двухслойной зеше // Электросвязь. - 1961. - J? 4, - С. 4B-5I.

6. Калюжный В.®. Определение эффекта сближения в двухпроводной линии с цилиндрическими разными проводами // Электросвязь. -1984. - » 2. - С. 34-37.

7. Гелашвягш Р.К., Кажюштй В.Ф. Расчет параметров передачи Евсишэтр^чЕнх цопзЯ "Еияэ-обогоч1;а"одночвтвзрочных кабелей // Электросвязь, 1975. - Л I. - С. 74-73.

8. Калюжный В.®. Способ определения вторичных параметров несимметричных цепей ! Авторское свидетельство на изобретение

J? 595867. - 1978. - Б.И. № 8.

9. Калюжный В.й. Разработка и внедрение подвесных и встроенных кабелей связи П Электросвязь. - 1983. - № 4.

10. Калюжный В.й. Двухпроводная несимметричная воздушная линия связи / Авторские свидетельство на изобретение № 1495888.

- 1989. - Б.И. № 27.

11. Калюжный В.Ф. Определение составляющих электромагнитного поля на поверхности однородной земли при его возбуждении воздушным проводом- // Радиотехника. - 1990. - № 10. - С. 47-49.

12. Калюжный В.Ф. Определение составляющих электромагнитного поля на поверхности двухслойной земли при его возбуждении воздушным проводом П Радиотехника. - 1991. - J? 6. - С. 78-80.

13. V.F. Z'S.veine VvaJbie wuni

кале. KM / Ptalia ■ V3S4. s ЪЪ-ЪЧ.

14. Азерникова Т.И., Баскакова З.А., Калюжный В.Ф. Подвесные оптические кабели на опорах линий электропередачи // Электросвязь

- 1989. - № 8. - С. 44-46. "

15. Измайлова Л.И., Калюжный В..Ф. Полное сопротивление цепи "жила-земля" кабелей с учетом оболочки . // Изв. ВУЗ. / Энергетика.

- 1984. - I? 7. - С. 33-39.

16. Калюжный В.Ф., Бондаренко О.В. К определению параметров передачи однопроводных подземных линий. // Труды учебных институтов cBjsn. - Л.: Нзд-во ЛЭИС. i960. - Вып. 101. - С. 90-95.

17. Неладный E.S., Измайлове Л.И. Параметры цепи "волновод-земля" волководиых дакай связи . // Сб. трудов ЦЙИИС MC. - 1969.

- Вып. 3.

18. Гелатвили Р.И., Калюяшй В.З. "К вопросу об определении параметров передачи несимметричных цепей в кабелях связи с нетапли-ческими оболочками" // Труди учебных институтов связи. - Л-д : 1976. - Вып. 73. - С. 17-22.

19. Чхеидзе Г.В., Гелешвили Р.И., Калюжный В.2. К расчету параметров однопроводных цепей // Научные труды ГПИ / Электросвязь.

- Тбилиси, 1976. - 7. - С. 108-113.

20-Калюжный В.й. Определение переходного сопротивления для кабелей с пластмассовым покрытием и равномерно заземленной металлической оболочкой // Труды Сиб. НИИЭ. - 1976. - Вт. 33.

21. Бондаренко О.В., Калюжный В.2. К вопросу определения параметров цепи "металлическая оболочка - земля" кабелей с пластмассовым наружным покрытием // ХХХШ Всесоюзная научная сессия, посвященная Дню радио. Тезисы докладов. - М., 1978. - С. 93-94.

22. Калюжный В.®. О новых правилах защиты линий связи от влияния линий электропередачи переменного и постоянного тока.

// Научно-техническая конференция. НТОРиЭ им А.С.Попова. Тезисы докладов. - Ростов, 1967.

23. Калюжный В.Ф. Новые правила по защите линий связи от влияния высоковольтных линий переменного и постоянного тока //Сб. статей по вопросам защиты устройств проводной связи / ЦЙШС. - М., 1970. - С. 29-41.

24. Калюжный В.8. Исходные данные для определения мешающего

влияния ЛЭ11 постоянного тока на линии связи // Сборник трудов ЩШС МС. - Ы.,: 1970. - Вып. 2. '

25. Калюжный В.®. Высокочастотная система связи по воздушным кабелям связи, подвешенным на опорах линий электропередачи // Вопросы эксплуатации устройств связи и телемеханики в энергосистемах. / П.О. Соозтехэнерго. - М.: Энергия, 1978 .-Выр. 16. - С. 50-62.

26. Калюжный В.2. Подвесные кабели связи $ирыы " АЕГ-Телэфун -кен " // Электротехническая промышленность. Кабельная техника.

- М. - 1979. Вып. 2.

27. Калюжный В.®. Подвесные кабели связи фирмы " Фельтен - ГиЙо-ма " // Электротехническая промышленность. Кабельная техника.

- М. - 1979.-Вып. 4.

28. Калижный В.¿6. Высокочастотная связь по кабелям, встроенным з провода ДЗП. // Энергохозяйство за рубежом. - Ы. - 1961. - $ 6.

■ С. 31-34.

29. Калюжный В.Ф., Шнейдер И.Д. Об эффективности подвески те-[ефонных кабелей на опорах ЛЭД-0,4 кВ // Вестник связи. - 1991.

- » 2. - С. 19-20. ,

, 30. Калюжный В.й. Использование опор линий електропередачи доя кабелей сельской связи и проводного вецания // Электросвязь.

- 1990. - » 7. - С. 31-33.

32. Калюжный B.S. К определению глубины проникновения поля в многослойную землю в цепях с обратным земляным проводом // Российское НТОРиЭ ям. А.С.Попова. X УП Научная сессия» посвященная дню Радио. Тезисы докладов. - Ы. - 1992. - С. II.

32. Калюжный Б.fi. Измерение вторичных параметров цепей методом "холостого ходе" и "короткого замыкания" // Обмен опытом строительства сооружений связи. - И.: Связь., 1973. - Вып. 2. - С. 15-22. V

33. Гелашвили Р.Н., Калюжный В.Ф. Расчет параметров передачи несимметричных цепей "жила-ободочка"по ноыинальнш технологическим допускам 7 // Экспресс информация ЩПМ "Информсвязь", Проектирование сооружений связи/ Серия: Проводная связь и радиофикация. - М., 1975 - » 2. - С. 16-37.

34. Калюжный B.S., Сланов А .К., Гелашвили Р.Н. Параметры од-нопроводных цепей симметричных пер одночетверочных кабелей связи. // Проектирование сооружений связи? / ЦНТИ "Информсвязь" - M., 1978.

- Вып. I. - С. 1-3.

35. Калюжный B.C., Сланов А.К., Гелашвили Р.Н. Параметры одно-проводных цепей симметричных пар четырехчетверочных кабелей связи// Проектирование сооружений связи. Телефония« телеграфия, передача данных, радиофикация- / ЦНТИ "Информсвязь". - И., 1977. - » 5.

- С. 3-7.

36. Калюжный В.Ф., Сланов А.К., Гелашвили Р.Н. Параметры од-нопроводных цепей симметричных пер семичетверочных кабелей связи. И Проектирование сооружений связи. Телефония, телеграфия, передача денных, радиофикация / ЦИИ "Информсвязь". - M., 1977.

- Вып. 6. - С. 10-14.

37. Бондаренко О.В., Калюжный B.S. Параметры передачи кабеля ВКПАП-1 на низких частотах // Электротехническая промышленность. Кабельная техника. - 1979. - Вып. 3/169/. - С. 6-7.

38. Бондаренко О.В., Калюжный В.Ф. Параметры передачи металлических покровов междугородных бронированных кабелей связи // Экспресс информация. ЦНМ " "Информсвязь"/ Проектирование сооружений связи. Телефония, телеграфия, передача данных, радиофикация. - М. : Гипросвязь, - I960. - Вып. 5. - С. 3-8.

39. Калюжный В.8., Кондратенко П.С. Моделирование влияния на соседние объекты электрического поля линий электропередачи сверхвысокого напряжения // Энергохозяйство за рубежом. - М., 1972.

- Вып. 3.

40. Калюжный В.4. Влияние 13П постоянного тока на цепи связи и аащитные мероприятия 1/ Научно-техническая конференция НТОРиЭ им. А.С.Попова. Тезисы докладов. - М., 1964. - С. 6.

41. Калюжный В.Ф., Влияние линии электропередачи на цепи воздушных и кабельных линий связи // Сб. трудов ВДШС МС. - 1964.

- Вып. 2. - С. 124-149.

42. Калюжный В.Ф., Пименов В.М. Устройство для снижения электромагнитных влияний в симметричных цепях // Авторское свидетельство № 168333. - 1965. - Б.И. * 4.

43. Калюжный В.Ф., Михайлов Ы.И. и др. Устройство для подавления внешних электромагнитных влияний в симметричных цепях линий связи . // Авторское свидетельство № 170549. - 1965. - В.И. * 33.

44. Калюжный В.С5. Электрическое, влияние линии электропередачи на двухпроводные цепи линии связи при параллельном сближении // Научные груды ЦЩИС ЫС. - 1967. - Вып. 2. - С. 12-31.

45. Калюжный В.56. Экранирующее действие соседних проводов ЛЭП при опасном влиянии на линии связи // Электросвязь. - 1968. - 6.

- С. 51-55.

46. Калшннй В.Ф. Применение ломехоподавляющих устройств компенсационного типа в схемах защиты цепей связи, // Доклады конференции ВДИИС МС СССР. - М., 1968, - II с.

47. Калюжный В.Ф. Устройство компенсационного типа для устранения помех в цепях связи Ц Вестник связи . - 1969. - № 12.

- с. 17-го.

4В. Калюжный В.Ф. Экранирующее действие оболочки кабеля связи при электромагнитном влиянии электрифицированных железных дорог П Влияние внешних электромагнитных полей на линии связи". Научные груды / ОШИТ. - 1969. т. 99. - С. 105-Ш.

49. Калюжный В.Ф. Защита волноводных линий связи от опасного влияния линий сильного тока // Сб. Инф. материалы ин-та Типро-:в£зь". - 1,1., 1970. Вып. 4. - С. Б2-91.

50. Кадодный В.£>. Защита закрытых световодных линий связи от лектромагнитного влияния линий сильного тока // Научно-техничес-ий сборник ВГШ и НИИ "Энергосетьпроект". - М., 1972. - Вып. 6.

С. 44-52.

51. Михайлов М.И., Калюжный В.й. Измерение токов нулевой последовательности и их гармонических составляющих в проводах трехфазной линии с заземленной нейтралью // Электросвязь. - 1973.

- Я 7. - С. 45-48.

52. Калюжный В.Ф., Гершенгорн А.И., Михайлов К.Е. Защита линий связи от электромагнитного влияния линии электропередачи 750 кВ

// Дальние электропередачи 750 kB, ч. I. Воздушные линии. - М. "Энергия". 1974.

53. Калюжный В.Ф. "О защите линий связи, имеющих сближение с трехфазной НЭП переменного тока" // Проектирование сооружений связи. Проводная связь и радиофикация /.ЦНИИ Информсвязь. - М., 1974. » 3. - С. 7-15.

54. Калюжный В.Ф., Сланов А.К. Размещение разрядников при защите кабельных линий от влияния высоковольтных линий электропередач // Информационный листок » 1049-75 ГОСИШИ. - M., IS75. - 6 с.

55. Калюжный Б.Ш. Методы расчета электромагнитного влияния ЛВН на цепи кабельных линий с металлическими оболочками.. // Экспресс информация / Проектирование сооружений связи. - М., 1975. -J? 2.

56. Наложный В.Ф. Пути перехода энергии ЛВН в цепи кабелей с металлическими оболочками, имеющими диэлектрическую прокладку между слоями // Влияние внешних электромагнитных полей на линии железнодорожной связи. Радиосвязь на железнодорожном транспорте / Научные труды ОМИИТ. - 1975. - т. Г70. - С. 25-32.

57. Калюжный В.Ф. Экранирующее действие протяженных несимметричных линий при влиянии ЛВН на соседние несимметричные линии связи Л Влияние внешних электромагнитных полей на линии железнодорожной связи. Радиосвязь на железнодорожном транспорте / Научные труды ОМИИТ. - 1975. - т. 170. - С. 33-39.

58. W F tin ЗесЬча^ Eut Bexedmùnq clet ^ete.c.'t^'fî.eJhett ОД nq е'щеи1 £v\«.•£.<} teià е-г^-иа. -

q«?-ед+иид ОмД, Hào^eX2eVVuiv\qe.^ gxhîx.Ltd\ет. Pet.MirMeÎdle.-Crn\ev\ // Vv"i irtici^Tt . .<£. VAoci« r

Vente^iWe^e-n я FtiedticSi " i-n '"b-re-sden - 2Й С4<3*5) - Ч . MS - s - .

59. •ije.Viû^îei. H.Bede-viVui^ U^cl kowie^wien^-e-n

Ал.4. üe-VWa^e-i U-cm W.F.VCi^îinMi ¿'ùo. dev.

сД £ ; cii e.i+i t a wto 4 itgh P-e-t^vyie-taeaM&a^e-n // Wi-Vievi-

„FiSedt-id» l/i-iA " Tin eijcAevi -¿."2. (^«â^sV H. HAS -S 402л- \o.

60.W.p. Ii» 2><а4чйя

сА<л cVrtdiJictive-w имлчил^ёЛлДлеЬеи

Ктед-ve. что Vi А/с.Дч'хде^Лсг ?v4 «.v»UabeA ц /j W\ ViGMvt

ичЛ tu тзче^ски. и.a. s ■зш- sso.

61«И. et«« -

v\UM^S»n.eA«ocliW Haota Kai^uv^H^ Z.UJI ^Лил'Л^умлД u^y^QbMpa.wAunqev» Jf WS-wqm-A. Hoeli-K&U-U ^üy. „Fn'.obuel» Uvt* IwlheatW SSK ~S<5Z.

gg^ Кс^иДтзд V/. £(И гиг do>

IrtdUiktvVen u^vmvm KvtUe

■той A/c.cUViciitev«Waii<J«- ÜVw-wcirV-eMO-iAtaiJ ¿'Р-влище!-сЛ-еЛео&и'Л; - 1<S «.5. - S- lofi .

63. Калюжный В.Ф. Электромагнитное влияние меиду однопровод-неш линит® при их косом сближении // Электричество.'1 - 1976.

- I. - С. 56-60. '

64. Калюжный В.Ф. К вопросу о расчете магнитного влияния линии электропередачи на двухпроводные цепи воздушных линий связи И Изв. ВУЗ МВО СССР "Энергетика". Шнек. - 1976. - № 12. - С. 19-25.

65. Калодннй В.Ф. Обобщенные формулы косвенного влияния между, цепями через промежуточные третьи цепи // Груды учебных институтов связи. - 1976. - Вып. 73. - С. 3-II.

66. Калюжный В.Ф., Сланов А.К. К вопросу о расчете летающего влияния радиостанций на двухпроводные цепи кабельных линий СВЯЗНАЯ XXXI Всесоюзная научная сессия, посвященная дню Радио: /(Тезисы докладов НТОРиЭ им. А.С.Полова. - Москва, 1976. - С. 37

67. Калюжный В.Ф. К вопросу о расчете магнитного влияния линии электропередачи ла двухпроводные цепи кабельные линий // Труды учебных институтов связи. - 1976. - Вып. 78. - С. 96-105.

W.F. Ч. 0«AovidU/i^eJi ^evi W

den R^neeiinuuc^ cRn £ ала ггои

den «veis+ion TecJini-!>«ii€. oi-зд ИоД- .

■vcJt\u?-e. ^-ог „ Ul-vf.-Ts^e.-i.dle^ , - S.4 48

69. Калюжный-B.&., Бондаренко O.B. "К вопросу определения коэффициента защитного действия кабелей систем кабельного телевидения" // Республиканская научно-техническая конференция. Улучшение качест-

35

; ва телевизионного вещания натерритории Украинской ССР в десятой пятилетке"/}'Тезисы докладов. - Одесса - Киев, 1977. - С. 60-61.

• , , . 70. Калюжный В.В. "К расчету опасного влияния воздушных НЭП постоянного тока по линии связи", // Информационное сообщение » ТО - 127 / Главсвязьгфоект, MC СССР, Гипросвязь. - 1977. - Декабрь - 13 с.

: 71., Калюжный В.Ф., Сланов А.К. Мешающее влияние радиостанций на симкетрячныекабели // Электросвязь. - 1978. - 1 2. - С. 21-24.

72. Калюжный В. 8. Влияние яинйи электропередачи на линию связицри сосредоточенном параллельном сближении // Изв. ВУЗов "Энергетика" - 1978. - С. 16-21.

73. Калюжный B.S. Расчет размещения'защитных устройств в протяженных системах при электрическом и магнитном влиянии линии электропередачи // Элекричество. - 1978. - * 7. - С. 31-36.

74. Калюжный В.Ф. Метод расчета электрического влияния линии высокого напряжения на двухпроводных цепи воздушных линий связи // Труды учебных институтов сщзи. - Вып. 89. - 1978. - С. 17-24.

цгьЦ W.F. d-e> е^вЛсЬюилх^ -

ъсмгиуеНчгм

76. KqJ^u» ИU W.R Reed<u ReoUc+bio-Ja^on Ёлил-i Ejvt*v^eíoH-eJcaJaeJ^ IMACI

Hii**.* /s F«-tv\wie.JdUeteAwVl:.- гьС^А)-¿ъ\.

•77. ¥>oAf W.F. ^eJUxîtiMA^ÂM -2-иЛ d-ui

Й-VjIa** «аои ^v^dî.aAvr&U'tuMQevt гтом

vvvtJldff Вчлиил-eldеАглЦлиД'Ъ -ZA W.6.-

$ . 2.-Z,4-2/32.

78. V/.F. 'VsJUü^eA U. Лс^о-Нил^е*. ^мч

Ч"оjWwtÄVk-V^ vom Рлли /X -

Wik- 22 Н.Ъ- $ . IOO- .

79. Калюжный В.Ф., Сланов ¿.К. Помехоподавляицие устройства на проводных линиях// Электросвязь. - 1975. - № 12.

80. Калюжный В.5. "Исследование влияния линий электропередачи постоянного тока на цепи связи и защитные мероприятия". Кандидатская диссертация. - Гос. НИИ MC СССР. - M. - 1966.

81. Михайлов Ы.И., Калюжный В.Ф. Защитное действие сглаживающих устройств ВЛ постоянного тока при электромагнитном влилнии на

линии связи // Электросвязь. - 1970. - * 9.

62. Михайлов М.И., КалхяЬшй В.®. Сглаживаидее устройства ВД постоянного тока и требования к шш П Сборник статей по вопросам защиты устройств проводной связи / ЛИГИ ДНИИС КС. - И. - 1970. - С. 29-41.

33. Михайлов Н.И., Калюжный В.8. Влияние электрического поля 1ЭП на линеЙннЯ:. персонал линий связи., // Электросвязь. - 1977..» 3.

84. Калюжный В. в. Активные домехоподаялядцие устройства в схемах защиты воздушных и кабельных линий связи , // Вопросы эксплуатации - устройств свези и телемеханики в энергосистемах / П.О. Сотатехэнерго. - Ы.: Энергии, 1978, - Вып. 16. - С. 34-50.

85. Калюжный В.Ф. Йэтоды обнаружения повреаАений в изоляции кабелей. /У Энергохозяйство за рубежом. - М.: Сергия, 1977, внп.,4.

86. Ваошшй В.Ф. Об учете опасного влияния ЖЗй постоянного тока на яюик связис // Проектирование сооружений ■ свези, / Сборник институт» Типросвязь". - М.: ЩЕИ "йнформсвязь", 1978. ''

87. Калюжный В.&., Измайлова Л.И. Защита кабелей связи на подстанциях от влияния 1Ш- // Энергетика и электрификация. Серия "Наладка и монтаж электрооборудования / Экспресс-информация. - М.: Инфорыэлектро. '- 1980, вып. 8.

88. Быховский 3.1., Калшный В.®. и др. Линия электропередачи высокого напряжения I/ Авторское свидетельство на изобретение.'. .••" » 399030/ Д973. - Б'.ИГ- У 387

89. Квйяжный В.Ф. Способ определения расстояния до места повреждения кабелей связи. П Авторское свидетельство на изобретение . I» 646274!/ 1979. - БЛ. - » 5/

90- Калюжный В.Й., КрутковичЕ.С. Линия электропередачи>, ¡¡_ Авторское свидетельство на изобретение >411151531/1984. - Б.И. — #35.

91. Панкратов В.Г., Морозов В.Н., Калюжный В.Ф. Влияния в линиях связи: // Учебное посббие / ВЗЭИС. - Ы., 1987. - 70 с.

92. Калюжный В.в., Бондаренко О.В. Определение параметров передачи цепи "металлические покровы - земля" подземных кабельных линий связи. Рекомендации к "Правилам защиты ..." // ¡¡БИС. - М., 1361

93. КалотнЗГВ.Й. Энергетика и связь на оощих опорах,- // Вестник связи. - 1992. ' - » I. - С. 29-31.

94. Калюжный В.Ф. Графики гиперболических функций от комплексного аргумента // Электросвязь. - 1967. - № 10. - С. 63-67.

95. Калюжный В.Ф. Гиперболические функции для определения волновых процессов в линиях электропередачи Ц Научно-технический сборник института "Энергосетьпроект". - М.: Энергия, 1972.-.Вып. б.

- С. 51-57.

96. Калюжный В.О. Влияние линии электропередачи на цепи двухпроводных линий связи // Научно-техническая конференция НТОРиЭ rat. А.С.Попова/Тезисы докладов. - 11., 1967. - С. 11-12.

97. Калюжный 3.$. К определению алгоритма для вычисления параметров многослойного цилиндрического проводника J/ Научно-тех-цическая конференция проф.-преподавательского состава ШУСН// Тезисы докладов, / ШСЛ. - И., 1992. - С. 59.

96. Михайлов М.И., Калюжный В.Ф. и др. Основные положения по расчету влияния ВЛ 1500 кВ постоянного тока "Экибастуз-Центр" на линии связи- // Ин-г "Энергосетьпроект" МЭ и Э СССР, ЩШИС ЫС СССР.

- М., 19€6. - 17 с.

99. Калюжный В.5., Гелашвили Р.И. Проект дополнений к действующим "Правилам защиты линий связи и проводного вещания от внешних электромагнитных полей".- U ИЭИС. - Ы., 1975.

Подписано в печать 05.03.93. Формат 60x84/16. Печать офсетная. Объем 2,1 усл.д.л. Тира» 100 экз. Заказ.127. Бесплатно. ООП МП "Ийформсвязыгздаг". Москвг., ух. Авиамоторная, 8.