автореферат диссертации по энергетике, 05.14.04, диссертация на тему:Разработка, внедрение и исследования новых конвективных поверхностей нагрева и повышение эффективности существующих

АКАДЕМИЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК ТУРКМЕНИСТАНА им. ПРЕЗИДЕНТА ТУРКМЕНИСТАНА АКАДЕМИКА С. А. НИЯЗОВА

ИНСТИТУТ МЕХАНИЗАЦИИ И ТЕХНОЛОГИИ ПЕРЕРАБОТКИ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННОЙ ПРОДУКЦИИ лсхнт

РГБ ОД

л _ _ . На правах рукописи

2 9 ВД Ш

УДК 621.182:621.311.2

КУРБАНОВ Ходжакули Курбанович

РАЗРАБОТКА, ВНЕДРЕНИЕ И ИССЛЕДОВАНИЯ НОВЫХ КОНВЕКТИВНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА И ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ СУЩЕСТВУЮЩИХ

Специальность: 05.14.04 — Промышленная теплоэнергетика

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

АШГАБАТ - 199§

Работа выполнена в Туркменском политехническом институте.

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор, академик АНТ Мотулевич В. П.

доктор технических наук, профессор Рахманов А. Р. доктор технических наук Аванесов Э. С.

Ведущая организация: Марыиская ГРЭС.

Защита состоится « » февраля 1996 г. в 10 часов па

заседании Специализированного совета по защите диссертации на соискание ученой степенк доктора (кандидата) технических наук Д.2А.013 при институте механизации и технологии переработки сельскохозяйственной продукции Академии сельскохозяйственных наук Туркменистана им. Президента Тгркменлстана академика С. А. Ниязова (744032, ш. Ашгабат, 32, м. Бекреве, ИМиТПСП АСХНТ).

С диссертацией можно ознакомиться в Центральной научной библиотеке АН Туркменистана.

Автореферат разослан « » Л//1996 г.

Отзывы на реферат, заверенные печатью учреждения, просим направлять но адресу: 744032, ш. Ашгабат, 32, м. Бекреве ИМиТПСП АСХНТ).

Ученый секретарь /

Специализированного совета,

кандидат технических наук РАХМАНОВ М. А.

-— ,1/

и

ОБШ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ. .

ШНЙЛЬНОСТЬ ПР05/1ЕИУ. Вопросы развития энергетики, экономии топливно-энергетических ресурсов, созервенствования технологических процессов производства, -передачи и использования тепловой и электрической энергии и проблеме охраны окружавцей сроим при производстве тепловой энергии всегда играли ведукув роль в аазвн-тии народного хозяйства страны. .

Основным резервом в снижении удельных расходов топлива и5 единиц« производимого тепла является повышение КПД котлов за счиг более полного использования тепла отходящих газов и более полного -сжигания топлива . Главнуп роль в ревении этой проблемы должны сыграть воздухоподогреватели, обеспечивавшие с одной сторони более полное использование тепла уходят газов,а с драгой - за счет Подачи воздуха для горения с болев высокими температура«!! •• лачге'е выгорание топлива, а также,экономайзеры. При глубоком 'охлаждения продуктов сгорания при.сжигании серосодерхаких топлив. вшнвзвних активнуп низкотенпературнуп коррозии хвостовых поверхностей чагре-ва следует обратить особое внимание на выбор материала. Решь ее можно применив воздухоподогреватели и экономайзеры, выполнение из антикоррозийных'материалов, например, стекла.

Кастояяая работа :юсзячена рсыению этих задач при помоги исследования, разработки и применения относительно ноомх нетрадиционных металлических и неметаллических конвективных поверхностей нагрева, а также развития и совершенствования сувествувцнх.

ЦЕЛЬ И ОСНОВНЫЕ ЗАДАЧИ. Цельи иастоячей работы является создание элементов внеокозффвктивиого теплотехнического оборудования прокнвленно-отопительннх котедьийх для сникния-температуры уходящих, т.е. более глубокого использования теплоты чходяцих газов, снижения потерь топлива и электроэнергии за счет рационализации процесса сжигания . конструкции газоходов котла.

Для доепшениа поставленной цели ремаится следувдие задачи: - анализ работн и оцвнка соверженства эксплуатируемого ' оборудования котельных, разработка рекомендаций по его сопорвенствованип, поиски путей, исследование я разработка новых копйектяанах поверхностей яагрйа: . . * г исследование теплотехнических и аэродинамических характеристик теплообменников, твмпёратириогореиима поверхностей нагреве , ' разработка я предлохени» расчетных зависимостей и методики рас-

Ч . " , . .....;

чета новых поверхностей нагрева;

- разработка на базе выполненных исследований методик расчета, конструкторские проработки предложенных новых элементов теплотехнического оборудования, выдача рекомендации по применения . онедраиие и. опробнвание их работоспособности в промтлешш условиях, оценка их зконошмеской и аналогической эффективности, '

ПРЕДМЕТ ЗШТЦ. В соответствии с постатейной целью на эааиту вынссстся следув«ие научйо-техинческие разработки: -конструкции лаборатории* установок, методики проведение исследований и результаты зксперамеиюо по изучении аэродинамических н тепловах характеристик иавик коивективнах поверхностей нагрева , расчетные формулы для расчетов при проектировании и правильного выбора 'вояструкшнах параметров:

- резушатв исследований иа полупрокиленяых и промыиленных установках , сравпитгльный анализ результатов апатов по исследовании азремшамикк, теплообмена. теиператцрного рехиш» и коаффнциен-тов шюльаованвя поверхности нагрева воздухоподогревателей и экономайзеров различное вснстрикциц из металлических и стеклянных т]|у б; . .

- расчетные вормцли и «етодива расчета аэродинамики и теплообмена воздухоподогревателей на стальник, стеклянных и 2-образних труд, рскоиеняацийпо епредедениа областч их применения . месту разие-вениа в котяе и оптикнзашш кенпоноаки с поыоцьо ЭВМ.

Достоверность основных научных результатов и ' выводов.получен-вих в работе.обеспечиваете? правидьнветьв н корректцостьв постановка «над к обошшшжо выбора «гтодор . вссдедованиа и конструкций разрвбогачиах лабораторных установок н основывается ' ий йольвоя обьецв экспериибнтальних исследовашЛ. Степень достоверности основ,пах числеаних результатов я предлагаемых расчетных Фор-кул контролировалась путек сопоставяеииа их с теоретическим» и эк-еяврикентальшш дашши» , извсстшш из литератур« и подтверждались, в ходе пройаклешшх ^сследованкй «а иатуриих и полунатурных

УСШМВК«. '/■":;

• ?ШЧШ ШИЗйй. Научной иоввзкей результатов • диссертационной работ;« заключается а тон что в первяь:-

1. Определены пра ковпяексних лабораторных исследованиях расчетные мвисийоеТй в характеристики. псзЕОлявйне правильно определять область приненвйвд для. ».¡ахдой йсследшшюй новой кон-с^укчки конвектввках поверхностей нагрева,

2. Разработакгяаучно обоснованные иетодккарасчота и рекоменда-

■

Шг по использовании предлохеиных и исследование поверхностей нагрева.

Э. Подучена опытнее коэффициенты использования поверхности нагрева воздухоподогревателей различной конструкции из сгалыш и стеклянных труб при работе котлов на различных топлтзх (природной газе, иаэдте, твердых топливах) и в различных температурных условиях, разработана иетодика расчета оптииалььой конструкции я определения их кеста в котле.

ПРАКТИЧЕСКАЯ ЦЕННОСТЬ. Применение разработашшх конструкций экономайзеров и воздухоподогревателей позволяет обеспечивай более глубокоо охлахдение. продуктов сгорэияя и приводит . к значительной экономии топлива в котельной и снияаег обьеаы вибрмов в атиосферу продукта сгорания.,

На базе проведенного комплекса исследований разработана к успешно опробованы новне и усовершенствовании старые конструкция различных тсплообненнах злеиептоо энергетической установки.

Все разработки доведет« до проинадснного' внедрен',!.« н ис-пользуптся.

Опнтное применение разработашшх пол&прошшипкх " протилен-•!шх установок подтвердило их надегнорть, эффективность ¡1 зозкоя-нозть достиаения внсонцх •техгмко-зкоионкческих показателе.} ног тв.чыш установок., ' .

РЕПДИЗЙЦИЯ РЕЗУЛЬТАТОВ РЯ50ТН Р ПРОВДЛМШСТИ. Различите эле-неитн оборудования котельннхТстановов б или виедракн.проходили ис-пнтания на ряде обьвктоп проиавленнрстн; воздухоподогреватели со стснляшшхи трДОэнн {ТЭЦ "Олайцё". Кировская ТЗЦ, котельная Лихое- . лзвльского льнозавода),"применение турОулиэатораз• о экономайзере (котельная ШШ з.Лягйбага к другие источники), реконструированные газохода когсльш установок (котельная Казинского льнозавода). ;

Результата к лаборатор^йй. цстаназкп для исследований и предло- • 2о;шу5 аптс^'Зя автодикй расчета ргшнч/ш змтпоа ойрадозания использ^вгсз а ряда организаций (ОТ, Ш1ТИ я*.' Й;И.Поязв:«ва. •Энерпшатаа, СаитояНИИПроскт, ПРОНЙГГОКС, ПМК - 4. 'Ш?ш:г?ерс7вз сельского .'хозяйства и продовольствия 'Туркаенистаяа, сивквавн5в?ээшз8з'.'. ядойшодочнов управлеяаг,; ..•, Шшкстврство строишьггва'-^адешйтагш, ШШ! дредта ''.Тураасязвстоииезтостроа* и.'Сййдв и в 'арип&штодах тммоеаай'вшта Тдр8«е»'шстши). .

«аП'риалы диссертации были доложены и обсу«дены на : 14 научно-технических конференциях политехнического института 1ы.А«габа-та, 13С2-1995 г.г.),на 2-х научно-технических конференциях в г.Пензе (1391-1993 г.г.).на 2-х «¡колах-семинарах по эксергииСг.Запорот.г.Очаков),на международной конференции (и.Ашгабат.Бекре-ве.на ыеаднародной конференции "Проблемы и перспективы развития нефти.газа,энергетики и химии в Туркменистане",1995 год..и.Аига-бат) и дрцгиа.

Результат исследования использувтся при чтении курсов лекций "Энергетические установки". "Система производства и распределения энергоносителей промыиленных предприятий". "Основы экологии", использувтся при проведении лабораторных и практических занятий, а такае в учебно-научно исследовательских работах студентов (ННИРС) в Туркменской политзхническон институте. Автором создан круаок из •числа студентов и преподавателей по специальности ПТЭ (Промышленная Тепло?нергстикаЛ0.07. )дла ведения НИР по данному направлению.

ЛИЧНОЕ ЦЧйСТИЕ АВТОРА & ПОЛУЧЕНИИ НАУЧНЫХ РЕЗУЛЬТАТОВ.На протяжении более 15 лет автор является участнике* и руководителей ряда госевдаетних и хоздоговорных те« кафедры "Промиилениая теплоз-' нергетика " Туркиенского политехнического института.Такве руководил над созданием оригинальныйболее о-ти) лабораторных установок по теплообмену.аэродинамике на. полупромыЕлешшх и промыиленных дейстоую^нх установках.

Руководил двумя аспирантами по данной теме диссертации.Защищена одна кандидатская диссертацняС 1994 г.С'угиров Д.9.) Им получены и определены в научных исследованиях комплекс расчетный зависимостей н характеристики позволявшие определить область применения разработки на конвективных поверхностях источников теплоснабшжя.Обоснованность и. достоверность научных результатов исследований подтверждаются строгостью постановки задачи и опробировании методов обработки экспериментальных данных,а такяе путем сопоставления результатов расчета и экспериментов.

"Основные положения и выводы диссертационной работы базируются Н1\ результатах теоретического и экспериментального, материала.

ГПШЛИКАЦИИ ПО ТЕМЕ РАБОТЫ.По теме диссертационной работ опубликовано более 30-ти работ в юн числе 2 монографии,более 4-х бракер.более 25-тн статей в разакчннх аурнаяах "Известия АН Туркменистана",в государственных академиях России,в сборнике "ЗнергосЗв-* реаеаде к повнвение зкологического уровня оборудования котельных'

установок" М.ТЗНЗХ.в научных сборниках "Проблема яи.-.чоиии тошша-. но-энергеткческих ресурсов на предприятиях и Т3С" :>ккт-Петербур-г,тезисы докладов на различна.1? международных конфгрйч.ч.чях.Получе-ин более 8-и актов о внедрении результатов работы з источниках теплоснабхения страны.

АПРОБАЦИЯ РАБОТЫ.ОсноэиУв результаты,представленные в ' диссертации, докладывались и обсцгдалнсь на различных конфзреициух меяду-народного статуса.в иколах-семинарах по зксергии.на 14-ти .научно-технических конференциях Турккенсгсога. политехнического института,республиканских мехвузовских конференциях "Актуальный проблемы физики твердого тела.радиофизики и теплофизики" Туркменского госу-ниверситата им.Мзгтымгулы.на научной семинаре кафедры "ТНЛУ" московского энергетического института,на Наряйской ГРЗС.на расвирен-нои заседании /¡аоедры "Прокнагленная теплоэнергетика" Туркменского политехнического института,научной ' семинаре института солнечной энергии ЛС5ЩТ ик.Президента Туркменистана, академика С.А.Нияаова^апроль 1993 год)-.на иеядународиой научно-кетодччкекой конференции!! (20-24 ноября-1335 г.и.АггабатГПрпблеиы и перспективы развития нефти,газа,энергетики и химик в . Туркменистане" к в . других научно методических сенинарах.-

ОБЪЕМ И СТР'ЩЦРй РАБОТЫ.Диссертационная работа состоит из . введения,4-х глав.обих втшодов, списка литературы и' прилов:кий.

Объем диссертации составляет 2?5 страниц,о той числе-"75 иллюстраций. 22 таблица. Список ¡гслользовашшх литературных источников содерянт 301 наименоогоия. Некоторые .источника ■ приведенные! г списке литературы не приводятся, э ' теисте диссертационной работы.т.к. они приведен« пах дополнительные источники для об чего об-' зора из данному направлгкиа.

ШЕРШНЕ РЙ50ТН.' Вг 'введения обоснована актуальность техя,сформулированы ее целя и постановка задачи.показана оо научная новизна,практическая ценность,методика вкаолвеняя псслсдоваипй и основные полояенкя внносияах на згшнн. .•

3 перпой главе дастся оценка" эффективности использования топлива в сдявствцваих конструкциях котельных агрегатов.В данной глазе работа дан обзор раэш$тия и современного состояния источников теп-лоснабяения. ' . . • -

Лаются данные по оценкам' эффективности пепольэоваяяя теплит а

сщвствзоцих конструкциях котельных агрегатов. Характеризуются сц-'цесгадицие водогрейные и паровые котлы источников теплоснабшта.

Приводится технический уровень паровых котлов малой и средней производительности.

В виде табличных данных приводятся технические характеристика паровых котлов серии "ДКВР", -£сДЕ,КЕ)н, "W, "ПТВГ, "КВ-ГГ, "КВ-ТС"."КВ-ТК".

Дается оценка технических характеристик паровых и водогрейни* котлов с энергетическими,а так se основные.характеристики некоторых энергетических паровых котлов Спо заводским проектный данным).Котлы серии "£" более кокпактнк, обладазт меньшей кетал-лаемкастьв конструкции, имеет Солее вцсокуо степень заводской готовности,' что повивает эффективность их вонтага.сРвс.1 )

При разработке котлов серии ЙЕ особое внимание было обрацено •на увеличение степени заводской готовности парогенераторов к условиям крупносерийного произзодства, снижение металлоемкости конструкций парогенераторов, компактность'за счет увеличения скоростей газа б конвективных газоходах.

Кроне того, вопроса« полезного использования теплоты уходяаих продуктов сгорания и газоочистки на крупных котлах, 'ГЭС и ТЭЦ есигда уделялось бользое внимание, тогда как нунды малой зизргетн-ии зачастуй игнорировалось к оснащение налцу. котельных тзпло'обиеи-iiasi оборудованием считалось нерентабельный.

Таким образом,как показывает данные исследования величину КПД сталышх игровых к водогрейная «.отлов неболыгой произйодитедьиаь-тк вряд дн uoiiio назвать, отвечавшей соврсшшоиу уровни развития техники. Значения КПД для рассматриваемых котлов колеблется от ОП,У/, до 32,?Z при работе из raie и мазуте и от ?8.0Х до B3,fi при мигашш твердого топлива. • ■ . • \ •

Дла.иссладуеккх котлов вдибальаимл явлаатся потери теплоты с уходяцимн продуктами сгорания'^ доля котсрцх в свинарных теплопо-тгрф/свстаыедт 50-ató-при раббте на гаэе.ОО-Ш при сжигании яа-■зу?а и Ï0-45Z при райсте на ttajásmwx и бурих ^глях. С увеличением промБодителыюстн котла растет и .

VüK. npsi сдаганр ropça к. ьрсиесиих отхош потери тешшти Ц'2 до<:тйгл9т Ю-12Х,а в средней для газа находятся в пределах'4,5 -5,0 2 для изута - цглай

Учитывай, что повааеиие РД установки лииь на i г kosst дать SKOHOMUB тлпл»ва в 2-3 или.т. перерасход топлива составляет 16-20', В1НЛ в год.

Потерн теплота с уходязики газами .зависят ст их обьина и тештератури, которая, в своя очередь, определяется кечкстпок сжигаемого топлива, а именно, его злажиостыз , золькектья А" я сернистосты) . На графике (рис.2) представлены зьучсния разных видов топлива, в зависимости от паротеплопрсизвсдиггльнос-тн котлов. Как видим, величина С?лх. максимальна при сжипнии жидкого и твердого топлива /423.15-493,15 К/ и несколько ниже при сяигашш газа /393,15-433.10 К/. (Рис.3)

При традиционной компановке хвостовцх поверхностей нягрева; например, в энергетических котлах, когда за котлоя тмс.тедова-тельно устанавливайся" экономайзер /ЗИ/ я воздухоподогреватель /ВП/, оптимальное значение С^у*. определяется из расчета оптимальных температурных напоров на "холодной",конце экономия:-гра н "горячен" коние воздухоподогревателя. При их цценьиошш к сии-яается, КПД котла увеличивается, но возрастает плолади поверхности нагрева-ВП иЗК и связанные с этик кепитэлыше н текущие гатра-ти.Но дазе эти меры-не позволяют снизить низе определенных

пределов, так как глубокому охлаждении газов• препятствует сернокислотная коррозия., .

Отличительной чертой калше котлов является отсутствие конвективного газохода или его нейольиея висота (отличие от П-абразнах энергетических котлов). Поэтому иногда целесообразно расположение, конвективных поверхностей нагрева,особенно их низкотемпературных' хвостовик ступеней, з горизонтальном газоходе,идицем к золОулавле-одтелв и даесосу.(Рис.4} 2га требует осйОнх' подходов к выбору конструкции и кокпоновки поверхностей .нагрева экономайзера и воздухоподогревателя.

При этом яуяло учитывать., что для' предотвращения сернокислой коррозии долина бнть примерно на 10 К вйзе точил роем с учета« содержания сери а тешлкпе.то есть "> 41|3,15-423,15 К Для сернистого нззута и 303,15-403.15 К для угля.

Потерн теплоты с уходявихи газами - Соспор«:це по -величине п тепловом балансе.котла) могут бг<ть снижена только путей использования низкотемпературных- поверхностей аффективных с топки зрения теплообмена и стойких против коррозии и. эолозкг, загрязнений и износа, '•'•"'•■,

Исследование теплообмена п различных . по конфигурация пучках иряних труб с шкапшн н коридор««* расяолозенпеи вошчено очень нного. исследований,. Анализ зтнх результатов'.позволил шюгим последователя» вести 'поиски пових орипншышх кокпсиовок трубчатая па-

«1 «I "с

Рис Л Ьависиыос-гь затрат пуна

на сборку от ;,:о1;иост;:' кот- № лов; I - :>а ьонтскпо:: гло- "" щадне;2 - а заводских ус-• довиях

¿1.0 -1

да

. т г** ш т по

4,0 6,в Ij.il

Паро:п:оизъод;ггелЫ;ость гас.2 Опн?кцэ зп;=че;ия температур уходящ:х газов для различии;-: гшюн паюолых котлов. ® - Газ * К - .'.¿оут е - Донецкий к.уг. о - Иоявдск.бур. с. -Древео. ■ - отходи. * - &резторф

гедтдскоснь-я бушя уголь 1

7,и им е},з ' •

ТбЛДОВМ прсмгодстыхкс!» юш

Рис.3 Температура уходадих газов водогрейных котлов различной теплопроизводительности.

«пмм «*•««» «««.ад» РиСо4 Црофцлг водогрейных котлов.

Кйт-180

ворхностей нагрева для котельных установок.

Так ряд рзСот посвяаено изучения тепломассообменах процессов я возмохности использования в эксплуатационних условиях перекрестно располохетшх пучков труб с вахматным и коридорным расположением труб.

Предлагались различными'авторами и оригинальные конструкции теплообиенников с волнообразный;« трубами, оребренннин тр.(баки и стеклянных труб различных теплообненных поверхностей контактного типа.

Однако эти экзотические конструкции не навли широкого щнкене-ния. из-за сложности технологического их изготовления, из-за заби-ваекости оребренннх пучков труб и т.п.

Именно поэтому Сила поставлена задача исследования.разработке ветодики расчета, проектирование,» внедрение простых по конлрук- . дни« технологичных а изготовлении, достаточно эффективных з .эксплуатации конвективных лоеерхкое*еа нагрева (экономайзеры и воздухоподогревателя).

' Вахнни здеиентох котлов, особенно работаввих на серосодсраа-', ких топлявах, явдявтея инзпотенпературшо квррозискиостойт по-рерхиостк нагрева, в частости, воздухоподогреватели кз стеклянных труб (СВП>. К сохадвнйл,.-до настоящего бремени отсутствовали четкие рекомендации по их принененяв. иетедкке расчета, . ептлмиэа-цан конструкции н т.п. . .

Данная работа посвяаена реиения комплекса научно-практических задач, связанная с повывениеи экономичности а экологического урой-па проинвлешго-отопйтелъннх котельных-на основе.разработки и внедрения оригинальных я уссвергенствоваштх траднцйопнах поверхностей нагрева из иеталлячоеккх к некеталжп'сскйх' ир'яйггх я- 2-абраз-инх труб. ' ' , .

Во второй главе приводятся э!1Спер1шонтальнзб установки и 8йто-' днки исследования теплообмена и аэродкяаетнй . петрадясяотш- яон-стрикаий конвективных поверхностей нагрева.

Для исследования теплообыешшх п аэроднгшгнчгскях гарактеряс-тпк пучков стекляшшх треб, пучкоэ Е-образних труб пря различна* их конпоновках при участии автора рнлв создана 0 засперпкса-талькнх лабораторных установок.Кроке того Зяло наполнено йссдздо-ванпе прочности!« свойств стекляннах трцб па устаповно разработг*!-поЯ я изготовленной в ЙКСЙ.

3 данной глав? описана кппсгррпикл, лепогьзовзпяяеев и ояамя, лаборатотшх установках н нвтодяк? пргвздепяя псеясмгаяий.

Далее рассиатривается аэродинамика и теплообнеи в гладкотрцбиых пучках из стеклянных труб.

' Проведение в промывленних условиях измерения аэродинамических сопротивлений пучков С8П как по газовой, так и но воздувной стороне показало, что лолучешше значения отличается от расчетных по нориаи. Значения сопротивлений но воздуиноку тракта ( внутри труб > для различных воздухоподогревателей с одинаковой длиной труб и одинаковш! скоростями воздуха различается при этом достаточно сильно. Видимо. это связано с влияние« нестных сопротивлений на входе а трубы, когда последние значительно виступакт за плоскость доски. Кроме того, расчета по нориаи вызывает затруднение, так как вероховаюсть для стеклянная труб рекомендуется выбирать в пределах от 0.0015 до 0.01.

Исследования аэродинамического сопротивления пучка стеклянных труб при продольной и поперечиок сбтекзнич потскои воздуха производились на'разомкнутой аэродинамической трубе. Труба' имела пра-. иоугольнае поперечное сечешь разцерои 0.27х х0,3 ы (270x300 ни) и обкув длина 3.4 к (3400 и«.1.сРкс.5)

При исследование теплообмена в пучке стеклянных труб при поперечной и продольна« внутреннем обтекании погоксш воздуха рассматривался следившие аспект«.

Конвективный теплообмен в пучке труб при переходной и разеи-

• тоа турбулентном реш<е течения рабочих сред к настоящему времени изучен достаточно полно'. Поэтому яроведение исследования конвективного теплообмена а пучке стеклянных труб било сосредоточено на выявлении особенностей-и уточнении расчетных Формул для данных конкретного случая шучкоэ стйкляшш труб). Основная часть опытов проводилась совместно с сотрудниками КГСУ (г.Касква).

, Экспериментальная .установка состояла из теплообменника, цен-

• гробажного вентилятора, подаэдго иоздухопровода и 'выхлопного пат-руька. На нзпорисм патрубке вентилятора установлена вцравшишвиая рекечиа, а на всашмадн -патрубка - поворотная уэслонка дла регу-лиров^нкя.-расхода воздуха.

Тсксообкешш (ркс.6) состиит из никкега. закрытого бака н верхнего открытого бака, заполнении водой, мезду которыми располагается ■йо'иккрадчнй пучок вертикалыш стег.лящ!^ трцб днанетрои-0.045*000.4-я (45x4 ¿ку). .Кеадий рчд состоит нз трех труб. Пучок тррб расположен в коридорной порядке с отиасительшт поперечный вагон 2,1 и относительный продольная иагоа {,33,

" *«

отловепне длина труби к диаметру Ь/а!. — ■?, в нн.ч-нен баке установлен!! в герметичных сальниках два электрических игревательнах элемента иоцностьа по 1 кВт ка®днй.

Иэнерения теиператур стенок стеклянных трдб и граней доскя производились хромель-копелеоих» тернопараии диаметра« 0.0005 я (0.5 им.). В качестве вторичного прибора использовался 24-х точечный потенциометр ЗПП-ОЭ. Измерения температур водяного объема производились ртцтныки термометрами с пеной деления 0,5 С и • хро-мелькопелевннк термопара««. В качестс теплоносителя на аиспери-нентелыюЛ установке использовалась профильтрованная водопроводная вода. Рабочей средой являлся атносОернай воздух, который забирался цептроиешга вентилятором из покегцеииа лаборатории.

На атой ке установке поело се переобор'-зяоваии.ч проводили^ исследования тшообхш при продольно» обтеиаиии стеклянных- труб

воэдцхой. .

После изкерсниЯ сводился тепловой баланс: теплозосщйшио воздушного потока к теплосъем от водяного ооЗгеаа.

' На основании величин, полученных з результата опитсв прн лоио-, пи непосредственных измерений, находились- расчетное параметры, необходимые для.получения критериальна* дравионий виза: а) для поперечного сечения: ■

0,63 4 33 таг.

Ум. = Слои. • Яе Ра • Сц -С* • б) для продольного оатскаиия:

о, в о. 45*

. Л/И = С пр. • К-е- Рг

где лС^- срответстсс.чо поправка''па числа рздоа труб по ходу газа и на геоаетрнчеевдп «остановка пучка

- £пр - соответсгэено значения постояного- коэффициента С при поперечном я продольно» онявании С7 теплоносителеч. (п-стго-^«^ Результата опытов показали необходимо ть учета особенностей теплопередзвкеЛ поверхности вз стшшшгах труб с йероховатой ондт-репней поверхности стенок другого порядка па еравяепм» е мэтаяга-ческнии грубей«.

Йсследуея эффективность прггаештз турОулизирдсзет перэгеродоз для яптепсифякацпя тепяооЗзепа в пдчяэв поверечяоозззаеаз:: трдЭ.

Суаестоует аного разлачках спосоСоэ пнтеясв^явипн тепгообзз-яа в глаакотрабная пучяах. Оанаяо рекосевпуеязе аетсдо з г.сновяоЯ своей нзссе ля5о словгга в копегрцгтявтеа ссорпяеи?::), лаве хдат

незначительный аффект. либо имеют очень узки» область .применения для работы б специфических установках. Автор работы реиил пойти по другоку пути. При этом исходил из следуских основных положений:

Интенсивность конвективного теплообмена между теплоносителем и оыываемыкк поверхностями характеризуется коэффициенте« теплоотдачи. Как известно, имеится два основных релина течения: ламинарный и турбулентный.

При турбулентной движении весь поток насыщен беспорядочно дви-мувимися'вихрями, которые непрерывно возникает и исчезают.

Различают естественную и ксскуствекнус турбулентность. Первая устанавливается естественно, а вторая вызывается искусственный путей в результате наличия в потоке каких-либо преград,турбулизирув-

реаеток и адгл'воэиуцавди источников.

Простейвиии турбуяизатораия является плоские перегородки, устанавливаемые до, в центре или после пучка труб.

Действие их распространяется на небольшое число рядов труб и позтоку такой способ цояет оказаться эффективным для иалорядных конвективных поверхностей нагрева.Расчет таких устройств и оценка их «ФФектавности до настоящего времени затруднены, так как отсутствует опатнче данные ирасчетные зависимости. Необходимо отне-тить тот Факт, что процесс теплоотдачи слоеный процесс, а коэффициент теплоотдачи слогкая..Функция различных величин, характеризув-вих этот .процесс.В об^ег случае, коэффициент теплоотдачи является Функцией формы теплорбкениой -поверхности Ф , текпературы поверхности нагрева^, скорости дикости-и), ее температура-1:*, козф-«нциеата теплопроводиосгтк; А . тецлоеикости Ср . плотности вязкости ]и и т.д.: .'. ' .'

и., к Ср., ?, 'р-Л ь», Ь>, Ьз)

Поэтому едйкотвскйыц-Яутек. ввилось определение коаффициента теплоотдачи опитиим путей.

Автором был а разработана ■небольшая лабораторная установка для ОПК7МОГ.О определения значения коа<ш:цшца теплоотдачи при устано-вивв1нга'стабилизированной .обтеканни-воздухом-пучка триб, с приие-неииа перегородок внутри пучка,установление обобщенной зависимости. В установка-движение срады'выиувденное, потоку что оно возникает под .-исйстваем постороннего возбудигеля-гентилятора (рис.7;.

Кахмапшй трубний пучек 1 • дйайырои 0,00? а {? кк.) и длиной', (?3 км. > установлен в -прямоугольной -канале 2, который икает&>-р15м,

г.^размзры 00,?5*.0,008 ¡а ('5x60 иа, ). Трубы ( их 18) в пучке металлически?, • . '

Считывая тепловое излучение, они имеют светлых, поверхность. Трибки обогревевтся путем непосредственного пропусмния ге ним электрического тока низкого напрявенкя.

Труби в пучке располохены горизонтально в четыре руда. Уевд рторни и третьии рядок ставились-турбулизацйотше перегородки из картона (см.рис.?). . •

Турбулизациошше перегородки ставились поочередно: . вириной 0,01 в (1 см.) - с одной сторона; глриней 0,01 п (1 су.) - с обеих сторон; в середине пучка - гиркной 0.01 в С! см.), гири-ной 0,02 г (2 си.) - с одной сторона щгчга. Воздух подается г канал центробежным вентилятором 3, омь-вает в поперечном неьразгений трубнай пучок, турбулйзацнонннй перегородки и отзодится н.1?у»у. Расход воздуха регулируется заслонкой 4. Температура воэдн:и на йходе я выходе трубного пучка иэхерястся термопарами 5. Дм измерения температуря поверхности трубок йспольэувтся «отнре тернопа'-рн. которне'установлена на стенке', трубок э-кахдои рядя т,ркз.

Недостатков данной установки.был*се кали» насятаб.■ ззтрддняп-чий в. далънейзея перенос.полдпаехнх результате;? ча иатщжчв теп. лообхенникн,слогноств' изменения конмгургш и числе рядов к получения надешшх аэродинамических мрантерястак.-.'. ;

В. связи с эткн з Туркменское.полптш1кческ0!»"пнституте под руководством и при учас7Ш диссертанта Сила разработана.изготовлена и использовалась в исследовании бояез ирсш'ш аарогшшапческая труба для более глубокого изменяя ■ асох. азлений происходят« о пучке труб при использовании плоских перегородок (турбялизаторов),

Установка (рис.Ш представляла сойой азрсдннаинческув трубу прямоугольного сечения. Нагреваемая воздух забирался из аткосферы Но воздуховода ?. во внутренние полрсШ гщчк» труб.' Лагретнй воздух отсасывался вентиляторе«7 и вкГфаеыдзлся -в атмосфгру.Нагре- . -ваваая среда (воздух) забираласьиз атязс?ер'й я пройдя 'нагреватель .12 обтекала снаружилучок тр$6± пройдя*поУззяуховоду ?.

Измерение характеристик теплообипа пучков труб осупествяя-лось в экспериментальных газоходах-Срс,8) теняяэм-. 0,12*0,21 а . (320x210 хн.>. Рабочий участок бнл-астапо&дея на расстоянии 1.3' й от входа в трубу и представляет собойваяваеиай дзенадцатярэднй» ' трубный пучок, собрашдай из гладких.из^аллнч&скнх трубок.

Пучок собирался-отдельно, образуя яес!куя систему с трцбнихи досками и .как целое встаалался в трубв.ТрЗбнне доек« (изготовлея-нио из ДСП), при атом устанавливались заподлицо со стеикаии аэродинамической трцбн, а аели в стнках для уплотнешга и аэбеяетш не-

Йш.5 Схема эксперимент льцой аэродинамической• труби.

Гзю, 6 Схеи сксперимспта.шго.Ч установки для ксследопа-гля теплооомена в пучке т>,„ т, .а „„.„„., стекпя1«»а т^б <</.ека оштюи Одспзри-

' -г-гт-гг^ рггрич^'тп-.^и „ ыентадыю^ установки.

, Схема^оксперимеатаШшй

+ »-теш,вадц а теплсоог-.сй-ннко. 1 .

установки

ретоков воздуха тщательно проиазтзались пластилинов. Труби в пучке располагались в каххатноы порядке. Геоиетрическая хаоактеристи-ка пучка приведена в таблице 1.

Установленные нагреватели позволяли обеспечить изяенэние температура набегавпей среди от 323.15 до 303,15 К. а на-реваеноА среды-от 294,15 до 310.15-К.

Перегородки изготавливались из авиационной фанера -сланной 0,007э(7«м). Перегородки 3 и 4 (рис.Б) устанавливались в кепи, до я после пучка и имели воэиошость передвигаться,перекривая при этой •

ГЕОМЕТРИЧЕСКИ ХАРАКТЕРИСТИКА ПУЧКА.

. Таблица!.

1 ■ " - ■ — .....г | Диаметр труб. | —;............... т Длина, а .....—1 1 .,,, 1 1 1 г— --т |Коли-[ ——^ Иатериал|

1 ни 1 (иа.) 1 1 I {чес- | трубок 1

1 - 1 (рабрчая) I- I 1 |тво, |

1 1 1

1 паруя-1 виут-1 1 1 1 1 1«. 1

| НИЙ 1 с1т?.\ | 1 рен- { иий 1 ей*. | ■' ■ -1 1 1 • | 1 2а 1 ' | А чя к 1 1 1 1 г 1 ] | •

1 12 | 1 1 10" | 1 1 0,21 С210)| 1 1 4-5 1 1 12 I 1 1.5 1 1 2 | 1 1 1 54 1 1 1 латунь !

воздуховод на различим-величины."Остановки доли пгрекрктия сечения осуществлялось снардви. Для этого перегородки били оптированы с наруаней части на 0,1; 0.3; 0,5 поперечной длины газохода 0,021 и, 0,063 н, 0,105 и С 21 аа,83 на,105 ми3. Габаритные разиа-рн перегородок 3.4 составляли 0.120x0,25x0.00? а (120x250x7 иа.).

Эстановка перегородок 3, 4 до и после пучка производилась на расстоянии 0.04 и (40 ин).Перегородку'3,из-за иевозвокности конструктивного исполнения аналогично перегродкаа 3.4 изготовили з видо трех пластин занери внеотой 0Л2к(120 их) и толкияой 0,007и(? ия). Длина пластин составляла 0,021. 0,003. 0,105 а (21,03.105 им.).

Таким способом была возмоаность перекрывать газоход на 0,1: 0.3; 0.5 части.Это осуществлялось при открытой верхней крывке б.

' Температура воздуха до и после пучка в поперечном направлений омывания пучка (газоход 1), и после пучка в газоходе 2 измеряли пяты хроыелькопелкевимк термопарами 0,003 и (0,3 им. 1 одной плоскости по одной на каадой стороне газохода и одна посредине.Рас^ стояние от концов термопар до стенок газохода составляло 0.04н(40 мм). Терло ЗЛС термопар измерялся ампервольтметрами Ф-30. Для расчетов принимались усреднении значения показаний термопар. Расстояние or плоскости установки термопар до и после пучка составляло 0.04 и (40 мм.). Температуру воздуха до ручка во втором газоходе измерили ртутным теркометрри с ценой деления 0.1.

Далее приводятся зкеперкцеитаяыше установки и методика исследования теплообмена л аэродинамики в пучке г - образных труб.

Для проведения исследований теплообмена и аэродинамических сопротивлений пучков различная конфигурации из Z - образных труб при поперечной ил обтекании под руководством и при участии диссертанта были разработаны я кзготовлени на каоадре теплотехники Туркменского политехнического институте две : модификации экспериментальной установки, прйниятшьнаг. схема которой , приведена па ' (рис.9).

• • истаиовка представляет собой азродинакическу!! трубу разомкнутого типа, ¡1£ею?ая' прямоугольное паиергчноа сечение размером 0,16x0,134 и (160x134 ых.) и оСауы.'длину, саше 4 а ( 4000 мм.).

Такая конфигурация с .небольшой реконструкцией .позволяла охватить практически все позкошгле'распрлоаенпя I - образных ■ труб в производственно - йтопитшшкх котлах,.

jia cxeue указаны поста расцалозенкя л ркд-применяемых измер.и-•ткльцух. устройств.

■ Воздуховдды ил занерк толедиой- 0",01- и (1С км. Манера отшлифована с обоих сторон к покрыта'лакок ¿ля уненьшшл • сопротивления стенки. Трубы, б пучке собирались' р 1рубиих доскагс, изготовленных из мнеру толщиной 0,015 а'('15 ца.). пучки труб яатягквались дере-вянними плэ;шш». которые обеспечивая! кссгясагь пучка н сохраняв его рабсчув длину, равнувб-.0.4 н'i400 км.,) (Рис.'Ю).

Магреваьчая среда (воздух) . отбиралась из атмосферы, пройдя нагреватель обтекала сивруаи пучок труб и сбрасывалась в атмосферу.

Таким образам, аэродинамическая труба работала по разомкнута-

Рис.9 Cxer/л охотной установка ( Г вариант )

Is7 -вентплято!;;: iK-70 2 чяпбзр 3 -аатотвзисСорг.'атов 4 -ълозцх)* каяорктетр 5 -дереклтзтедь- G -о:с си о r/í ;,:о.ч га ль ; л участок И sue-шпетр S -тозлухозоАК 10 -Tepwromi II -wôîia йгзядхяя 12 -£-образ ш» тру Ou 13,14 -гяяшметок 15,16,17 тергоьптш ■

Рис. 10 ITopDuil 'зар:шнт расподо.-ешш Tpjd п аучхс.

.Цараяэтрн пучка. 0,012h; сцн.» 0,007h; £/c£ « z}

' ' 2 ; ; £ = 0,4-ч

-2.0-

нц ними. Стенд работает следуют образом.Подача горячего теплоносителя ь воздухонагревателе обеспечивается с покоуью вентилятора - 1 изрка ЦЧ-70 Я 4 с производительность!! 70 и.куб/ч, а регулирование количества горячего воздуха осуществляема и6ерси-2.

Подогрев горячего теплоносителя осуществляется с пококыа злек-трокалорксера - 4. Внутри труЗ двизетса холодный теплоноситель . (нагревзгиий воздух). Подача воздуха осуществляется цеитробеишц вентилятором типа ЦЧ-70 (позиция 7) с . производятельностьв 70 а,куЬ./ч, воздух подается по воздуховоды - 9,диаг:етр4 = 0,22 ы (220ка>. Длина воздуховода после пучка иыеот длину 1.5«(1500 мм), что вполне соответствует условиям стабилизации потока. Для гаае-ния крупиоиасвтабной турбулентности набегамаго потока к выравнивания текпературц вездука до пучка предусыатривался участок стаби-■лизации длиной 2и£2000 гшЭС^/^- =12,5) расчитанноку по больиоиу 'размеру). Воздух,, проходил экспериментальна участок и удалялся в атносферу.

Трубнае пучки собирались из гладких I - ойразивх кеднвх труб нарувныи диаыетрои 0,012 а (}2 ыи) и телкпной стешск 0,0022 к С2,5 ни). Толстая стоика позволяла избегать сплвздзанал при изгибе трубы на 90 небодьвии радиусом гиба.

Изнереиие-характеристик теплообмена пучков груб осуществлялось Б' двух газоходах-сеченнаки-0,134 х 0.10._а (134 х 160 ¡¿и). Рабочие участки установлена на расстоянии 2ц от начала воздуховода и представляет собой омиваекий взстирядный трубнцй пучок, соброинцй из гладких I - образных иедиых трубок.Исследованные схеии распсло-пенкя I - образцах труб-приведена на рис Л 0 ,11 и 12.

исиозние геоавтрическае характеристики исследовавшихся' пучков ириьеаеии в таблице 2.

При проведении сштов нагрев набегающего потока осуществляется битовый»! здтраческшш лагуевательшшк'спиралаки цо»,ностьв" 0,0 кВт какдая, всего было-примерно 12 спиралей,, соедаиеннах нейду ссблй параллельно.

Для получения равномерного поля тггщературы н устранения влияния лучистого -текла па. пучок нагреватели бил. установлен на всасн-вавкеД части т.е.до вентилятора, .

Спирали устанавливались .равцокерво до -периметру Бнцгренного диаметра-асбестовой тру Он: длиной 0.,3 ы С 50 0 ии). Крепление к .поверхности труб спиралей осуществлялось через'просверленное отверстие. Дополнительно, для устранения заиишшя-ог провисания спира-, лей при нагреве, их крепили в 12 нестах асбестовой нитями к стен-

каи труб;*, асбастовуз трубу покопали знутри металлического воздуховода с диаметром сС = 0,34 м . Электрический ;; к - измерялся аипервольтнетроа Т> - 30, 0,10/0,05, Мощность нагревателя регулировалась с поксиьв автотрансформатора типа Р110-1. Температура газа на входе в воздухонагреватель и выходе из него измерялась хро-ноль-копелеенки термопарами.диаметром сечения 0,0002 м П(2 ии), предварительно отградуированными в термостате.

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПУЧКОВ. Таблица 2

г--1-;-1-1-г---Г---г-)

| Тип оммваиия пучка | | II I I ' > I

| и еже». расположи| ^М ¡Г I

I—----!---!--}•—1-!--1—--!

I Коридорно-коридор- 1 г Г г ¡зо 10,01г| ? (.-ол

! ние(рис.Ю ) ! 1 | 1 С12)| !' )

|---1--!_----1

| 'Иахизтно-коридорное' | | | |0,012| | ]

| (РисЛ1 ) • 1 2 1 г ' | 30 | (12)| ■/ | 0,4 |

I—:——:—---1-----!-——_]_—|——_|

[ Встречное корпдорно- I I I 10,0121 | |

( коридорное (Рис, 12 ) ( 2 1 2 . ' [ 30. | (12)| ? | 0,4 I

_1_____I_I_____I

3 первок варианте -норидорногр расположения труб (рис.10) тру-0ц омнвавтел вначале- поперечно а. затеи продольно. Зо-зторок варианте (рнс.Ц) поперечно очнваемоя часть располоаеиня в. заххат-нон порядке, а продольно овиваемая". - в коридорной пзрадгг. В третьем варианте воздух знутри труб дви.чется-пряиотокон и чепшх к противотоком.в нечотннх рядах труб.. .

Для проведения третьей серии платой (расположение труб представлено на ркс. 12) била проведена рзконстрцкцка'.аксперкхен-тальной установки, Схена реконструированной установки приведена на рис.13. ..-:.. ' , , •. - , -V:', '.

Для проведения четвертой.серяп опытов .'била - такое вштолисяо серьезная.реконструкция.описанной вкво установки. Цольп -реконструкции било обеспечение,иознояност.и установки пучка % - образннх груб вертикально. Схема реконструированного знеяершк-тальиого'стенда иэобрадеиз рис ;М

-AS.-

Bsc, II Схсуа |дах."Лт.ю.-корздог-ксго расоодоздш ïpytf.

*3 . Т IS ■ ■ ^ ¿U ÇC

. !> Ii I,- ü

, "я V

т——J-

•ф- -4JÍ & у

S < a S 1

. J1 И3

U-?>i|t

■а й & íí-' it- Ч*~ is Ъ П Ii и

[С

3

.ТЙ fiX!

ма раоволоа:о11;:я тойноьар в пуч»о -ъуб_второго ьари&ита

Гао.13~Схеш реког.стру-

ilipOEûEnOÎt устаковки-тг \у U-çfi вариант J

7Г

-.LS" "

iRrrfe

ÍSJlj Ii »

VJ

Hb

iii

"M 0

лз

Отличном этого стенда от предыдущих вариантов является, то что воздуховода имевт следувде размера зО.ЮнС 160 им),

6 =375 не0,375 кн).Подогрев.подача,температура и расхч; .воздуха определяется как в предыдущих вариантах.

Отличиеи этого варианта является то, что в предыдущих вариантах I - образные трубы омывались продольно и поперечно, а в дан-нон варианте все трубы омквавтея поперечно. Геометрические характеристики пучка прсдставленн в таблице 3. .

Таблица 3.

1 I пучок 1 ] 1 "1 • т I порядок в| Д, | |пучке' | сС | I • ! ! А сс 1..... И, Ш.Т. "1 ■- " 1.........г 1 с1 Н 1 1 м i и i (м/«) См-») 1, м 1 ■ -.....—,...... 1 |сечеши ка | ¡нала л (ми)| I 1

1 1 верти— ?---------- 1 1 ¡коридор- II 1 > 1 10,01210,00?] Г 1 lo.-i60xQ.375l

|каль- Ь.'о-перс— | 2' | 2 30 1 с 12)| СП | М 1 100x373 |

|ный |крестный | | Г I 1 1 1 . 1

1 .1 ...... 1. .1 '!..'. 1 . 1 1______ ]

Для сопоставления полученных спитннх данных во всех пучках соблвденн еледувиие условие: к*й№, п-

Обработка полученных опытных данных представляла определеннуз слоаность. так как ваяио-Оняо решить и-обосновать вкбор определя»-яих параметров С с1о . Ы ' по глибине пучка 1 - образин;: труб.

Как известно, о пучке пз 1 образных триб происходит поперечное и коридорное окнвание труб, поэтому'возникает зопрос при определении с млодадьв янвого сечения для прохода газев а газоходах, заполкешип поперечно и косообгекаемнки труба;::! , рассчигк-оаотся по сечения, проходящему через осп' поперечного п.. пред плыю-го ряда труб, как разность кеяду полной плодадьч поперечного сечения газохода в свету к чаегьв.втей- плоцадк, занятой трубзая. й указанном сечения .плодадь для прокола,газов получается иаивеньгой по сравнение с лвбнн другик параллельным сечением.' Принцип иинк-иалыюго проходного'сеченяя принимается и.в у.ругик слцчсяк.определения', скорости. •■ ' ...;-. . . '.

Нняе приведет! форкулн дл<? определенна расчетного гязого сечения, поверхностей, нагрева различии типов-

Для поперечного ошшаеиих гладкотрубних пучков

vf-"'". а • Ь - г, • L • cL иг .

1-Я

где а н В - разиерн газохода о расчетной сечении, ь,

- число триб в ряду. ит;<Ы- диаметр и длина труб.и При продолыюи оиыванки:

.а) наружное течение рабочей среди в иевтрубноц пространство продольно oitusaeuux труб

' si. Р - ^^ ■

+ . =r Ct ■ б ~ '/Z ' и , 1«

■ " .t.c. ' '

где -21 - число труб в кучке.

, б) np)i внутреннем продольном течении внутри труб Ьч И- с1вп

* t.i ~ ^' ~ ' ^ •

здесь 55 - число и параллельно вклвчешшх труб» иг

внутренний дкааетр труб, и Поето^у очень ваяно определиться,какое сечение Судет использовано при расчетах усредненного по пучку коэффициент теплоотдачи, т.к., от. места сечения .зависят н скорость потека, Поэтоау ' siauu предлагается.за определявшие параметра принимать ¡для сравнений с нормативна« аетодоц).

- при ofipafiotue опитпих дашш скорость вьь'иралась при поперечной оццванни по сааони узнруу сочен»!« в l-оа ряду трубного пучка.

По эти* зиаченнам находилось число R6 и определялось, как Си условна среднега значения по зсеиц пучку коэффициента теплоотдачи и з&тек числа у/ц . .

В ходе проведении опытов измерялись следцвеке, необходныне дла сасдвния теппоного Садани велвчнш» - расхода воздуха по паруннсн н внутренней, част пучка. Соатретстаетш Gr и Gg - усреднеиш/у • иа баз? измеренного поля текпературл-ениератцрд горячего и холод-наго" воздуха на вхадв и виходс р поверхность,соответственно

1?". «-ь'Л". . . ■

К<! ссковаиии'-вких-данайх' рассчй?йвались тепловая производн-телькогль со сторвии ;гревчегр. т.евлокосихеля:

B-U «-Ov -Сг ■ , .ы

гое: Сг - т е ало Ёмкость гьрйчегй Ьолс>*ха.

*Ä I *R ,С5Г"

—"1 S г"-шг

Рио. 14 Схста ¡экспериментальной установки с вертикальнк¡и -образяйи теубакя.

N

Рис.15 (а) Грай-.'л; изменения теплоотдачи пучка-в зависимости от чяслаКвл сто--пени перскриту.я газохода..

9

%

i-î^e

~Jл

"Kf

CçîS

■ir/'

• Pac* 15 (Ö> График кзмснсккя ■ .сопротивления в завкоя-коста от числа Re я сто-аеш! псрдлрнтгш.

тепловая производительность со сторонн нагреваеаого воздуха: V Вт

ГЭС.' СЁ -ТЕПЛОС-МКОСТЬ ХОЛОДНОГО воз&ахч.

По нориативниы рекомендациям несходиыость теплового баланса не долта превыиать 102 Фактически в опытах расяохдение атих величин, рассчитанная по зависимости

п Р- отэ. - О- пр . о/

, д О- ~ --- • |0о/о

У-ОТ&.

не превивала 3-4Х. а с учетон рассчатной величина потерь Л0- пот-от стенкн трубц к окрухаглеиу воздуха при естественной конвекции 1-3%; ■

Целью исследований было нахоадение завшшости коэффициентов теплоотдачис^ога ис^ослр.от скорости газа, которая в данной случае вкравалась через безразверннй критерий Рейнодьдса

Значения сботЪ. к- о<С вос„р . определялось по формула«:

_ Э-боспр.

оббослр-.— | (е ,, , „\ _).. ~ ~ 5

об отс>:

Рви -(-Ьст-Нгв) "И° Ч' (к) Жх Ц оТз .

Вт

Здесь ,-Ьл.-Ье - теипературц нагревавшего воздуха, стенка трубы,«агреваекого воздуха Рп, - нарушая, и внутренняя по-

верхности нагрева, м2

£ - длина труби, и 2

' С|/- удельная тепловая кзгрцзка, Вт/хл. Поверхность -нагрева определяется по форауле: Г^- количество , • • 'трувокУ

В бодыгиистве случаев при определении ц а уравнении приводится'средида догарифанчвскаа разиосгъ текйературк," позтоку при определении ¿Итлог аспользуетсаг цразненкя я ноиогращщ,. ати уравнений

и графики пригодны в том случае.когда теплоноситель двиается противотоков или прямотоком, рассматриваемом случае теплоноситель двияетса противо и перекрестным током,т.е. сиенанное двивение теплоносителя. Расчет средней логарифмической разности тенператури при смешанном двиаении теплоносителей определяем по формуле:

Определяем теапературикй напор для противотока, затеи находии вспомогательные величины.

Лля определения скорости воздуха в трубке необходимо определить внвое сечение и оно определяется по Формуле:

= (5Г- d.L/b) , мг

где: Чг - обяее количество труб в пучке, нт; :

С&.Н,- вкутрений диаметр труб, и (кн.). . При определении скорости гааа в трубке считаем, что во всех трубках расход воздуха одинаковый, тогда скорость тоае будет одинаковой, и она определяется отповгниеи объемного расхода и плоцадыа всех труб в пучке,т.е.

Wfe„ = i • n)/*) = d&H ■ ») , м/с -

Результата прозедеышх теплотехнических испытаний пучка обрабатывалась в виде зависимости:

■ Ыи. - / (Re) Критериальные уравнения определялись по формуле : № =сС- с1э[л i ~ W -dafy

При обработке материалов рассчитывались локалыше иаруянои обтекании тр«?А. , • .■ • • ■

В третьей главе приводятся резрътатн опытов по исследовании теплообнеаа и аэродинамики в пучках труб я их анализ.

Б начале рассмотри« результата исследования особенностей аэродинамика пучка стеклянных труб.

Опыты по исследования аэродинамического сопротивления пучков ст8клянних труб диаиетрои 45x4 им, выпелненвнх с иагаки .наиболее

j

значения при

распространенными в современных конструкциях СВП С ¿i/d. — 2, US ; =1,5" > показали, что

для всего исследованного диапазона изменения чисел Re-(гО.,.зо)-10 при поперечном омнвапии трубного пучка коэффициенты сопротивления могут рассчитываться по известным Форкулаа нормативного метода:

а) коридориий пучок ' > • ( d < У

0,2

j / г , \о.5 / ■ ч-oes ^ —'

• • Re F ;

где: ц1= (¿,-oQ cL)

б) нахнапшй ¿i/d 2

^ = ■ Re"0^- (-2 а + ±У

здесь ~ число рядов труб в пучке.

Полученные значения необходимо при расчете пучков из стеклян-инк триб уиновить на коэффициент 0,3.;...0,7.

Конструкция трубного пучка воздухоподогревателя со стекляшш-1ш труО&ки ССБП> пасет особенности, одной из которая является необходннопь такого расположения стеклянной труби в трубной доске, чтиби небольсой торцевой ее участок вкступает- за иаруаиуя плоскость трубной доски. Это продиктовано условие« проведения ион-такних работ при установке труб, точности изготовления каркаса сикций СВП по иоркальник стриитёлмшк допцекан,конструкцией уплат-• нения в трубная досках стеклянных труО с гладкикц концами.

Рассмотрим так-ае .регультати исследования тепловбиена н азро-дкнаиики при ксподьзова'пш турбризаторав в различиях мсстея пучка труб, .'■•"'

Било проведено 1С серий опнтоп. Перекрытие сеченкя (установка тцрбулизатора) до пучка.обозначалось ÍÍ.D центре-пучка Б за пучков В. Прк sтон. степень перепрнти'я для сопоставимости рноиралась одкнзковой 0; 0,1; 0,3 и 0,0.(Пзпрн!18р,о оиите значения fi=0(3; Б=0,1: ?оогвсктвуст одттремшшзку перекрцткя перед пучком <5"= Fnep/Frej-^O^ . в центре газохода б-^щ/^^Л, н отсутствии пзрегородвы эа • пачион ~ Fue'p./Fr^i ~'0 ). - '

Рассмотри*! результата установки турбулиззтора до пучка.Опат-нив данные по теплообмену и азродинавике для расснатриваеиого случал представлена на рис.15. Во вреиа опытов расход воздуха изменялся от 200 до 300 и.куб./ч, скорость воздуха от 3 до 11 и/с. число Re от 4000 до 12000,Степень перакрнтия газохода i?-о 4-0,5

Перегородка перекрывающая сечсияе воздуховода располагалась на расстоянии 0,04 а (40 на) от первого ряда труб и передвигалась вдоль первого рада труб,

Аналитическая обработка опытная данннх позволила предложить расчетное зависимости айда: при

при 6~ О, 5

Об/ „о6£>\

rfu. -- Со • Re '.( i + ■ S ' )

— О 24 Ч,- Л. О, S i \

§ = Ко • • (l + 0,-iS ■ 6 )

11 pu S > О, 2>

о,« г- "0,2

Ыи. = 0,84 ■ Со • Re - о -о, 24 ,

? = Ко - Re ' ■ (-i.-0J.e-d )

jj S

Далее рассаотрик результат установки тцрбулизатора за шршаи.' Для возможности сравнения отшшх данннх по влиашга на теплообьен и азрод^наиики различного по глубине пцчка расположения перегородок опита при установка парегородки за пучкоз проводились па аналогичной пучка труб диацетрок 0,012 s (12 км), с иахиатш,-* раепо-яохениеи труб в пучке ( &/с£=-1,5 ; 2 >.

й хог.е онатов расходы аоздуха изменялись от 300 до ООО к.куп./ч. числа Рейпол&дса от 4000' до 10500, Обработка огштвдх дашшх проводилась аналогично предмдуззну. Опнтнне даннче по теп-дообьену и аэродинамике представлена на рис.13.-

Используя уве описвннкй нет од «атенатической обработки пзлу-ченннк ommiux данннх автороч б или получены и преклонен« для расчетов следавдгс аиадкткческнс завксиности :

при <5"« 03з

' „ Oj6 г С- с. V2 \

/Vи. ="- Со- Re • (i 0,1- о ) f = Ко- Re -(¿-ь £ 7 )

за

при $*> а, ъ

, о в -а О45"

л/и.-±,а1 • Со • • $ '

г . о \

^ ' • (¿+0,6-^ ^ )

Опыты показали,что при вндвипешш перегородки до 0,3 происходит рост теплоотдачи на 12%.аэродинамические сопротивления созрас-тавт на 8Х по сравнении с = 0 .Далее,по иере вндвикения перегородки, как и в первой случае (рнс.Ш , происходит снивение теплоотдачи, а аэродинамические сопротивления возрастают. Так, например, при <Г-С1,5" теплоотдача па ЭХ болызе, аэродинамические сопротивления возрастает почти на треть, то есть на по сравнению со случаен когда перегородка отсутствует с ¿>= 0 ) . Сшшение теплоотдачи при увеличении сГ>о,3 объясняется,видкио тем, что застойнее зоны до перегородки имеит все (шьаий обьен, На рис. 10 приведен характерней график зависимости интенсивности теплоотдачи от величины перекрытия газохода & при различшгк значениях числа Рсйнольдса. (Ке)

Не квнее иитерссцэт опит« но установке перегородки в центре састирядного пучка. Результата опатов (рис.13,а,б) показали,что такое применение перегородок не эффективно.

ТсплооСизн практически не улучшается да®с при нсболышх значениях перекрытий ¿"-ОД Ч- 0,3 , а азродинаиические сопротивления достаточно реэко возрастает. При установке перегородки на сГ-^,5" тспдообнен ухудваегся на 2У, С чю Фактически в пределах точности измерений), а аэродинамические сопротивления возрастав! на 00% по сравнении с "<5= о . Кзгтиеит аэродинамических сопротивлений кощо учитывать при прозкгирозашш предлагаеиой расчетной зависимости:

■ | = Ко • Ке • (1 + 1,5- 6 ' ■) .

Для расчета теплообкена для значений <5" = 0 -г- 0 5 цоа.чо использовать нориатнвиае формул;; , ■

Проведен сравнение г'доктивиосги различных способов цстановкк местннх гурСулиэатороэ (пЕрвгоридоп),

Проведешше исследования показали, различное влияние на интенсивность теплообмена и увеличение 'аэродинамических сопротивлений перегородок Саэстннх сопротивлений) спереди, сзади или в середине гШ'-шз.. Иозтеку очень вашш' является сравнение всех шущчйшшл

'1.8

/- ¡SÍ м.-регвр&и г-яр&ф&л öinßta ь-к;.ещодгл ж» irjm

M

------- v

Рис.Тп(а) Сравнение э^Т-эктпйаос^и 'кплои'г>;ачи кии установке перегородка иа<У =0,3 ;;о -л после иуч-

А5(

ом

О,Тс

сф

i-lei трвгрродки г-перггороска до пуха, i-nspelôpccwa ncc/â пцсха

до il ¡¡селе пучка при сУ —0,3.

РлеЛ~(о) С r>i¡ : ¡tío i и* с езгодяна-ж-.ческых coüpoa-HH.iOíiiii; при

j'OT-ке персгсроя.кл.

%¡¡u

íie-!C-0!>

9^pf

S

c,¡f

Рас. 17 Влия-ше n'íí-.iiemi^) па -постоянную С в зависимости

о,i aj o,¡ p/.-

aí

Ряс.,'8 Иаллсюлосгь величины тс-u-

j.oo6i;cim от стс-пе!п(&)лрл _____тазлинпих .числа:: ЛМ^^ьдса.

v oroQtu or >г.и.слп Re' а степени (В4)

3-5-0,3; 4-5=0,5

"4*

Pao. 19(a) Изменение- теплоотдача от члслаКе« степени

fZ-jL^C- Re". íV'-

a c-po-dUHQ тичве^ых __________со П p<i"T"» Р/Л£Н у . ,

z-Ssf.i j-3 *5.s

-~tr

ft«!. I9(c¡) l-paûiîK пг< . дикашчоскн -

• ..ил аэро-'К-нвлс-шЩ.

з 2

опктнцх данных и определить наиболее эффективное место расположения перегородки и величина перекрытия сечения воздуховода с & ) Это возиожно сделать, так как по всех сериях опитое исследовался пучок триб с одинаковыми геометрическими характеристиками и. не-менялись теплофизическис характеристики набегавцего потока, то ноено сравнить эффективность того или иного способа установки перегородки по коэффициентам "С " и " К ", полученных опытами.

На рисунке 20(а,б) дана графики изцениешш тепяообиена и сопротивлений.

Кривые приведены для ниаболее аффективной степени выдвижения (<5=а,3). Б случае установки перегородки после пучка интенсивность теплоотдачи визе, чем при установке ее до пачка на 5'/., а аэродинамические превнаалт на Т/.. Этот способ .установки эффективнее, чем без установки перегородки, иа 12У. по. теплообмену и x'jse на 87. по аэродинамике. Применение'перегородки до пучка {кривая 2) дает эффективность по теплоотдаче аа 7'/„ сопротивления возрастает на 3,5У. по сравнений со свободна обтекаикеи (¿Во)

Нз ецЕосказанногО шшкает, что применения перегородки посла пучка наиболее эффективно, а посредине да рекомендуется применять.

Однако представляет болыгоД интерес изучение вопроса комплексного- злияаия одновременного ввдвияёнкя двух или трех перегородок, расположенных до, посреди и после пучка труб.

Этот попрос аовет бнть выявлен только экспериментально, т.к. подобии дашще в литератур? и - нормативах документах отсутствует .

Лля выяснения этега вопроса- балд проведена дополнительные cus-цколыше исследозанкя на.опнеедццей bhss ' гкеперккевтальнеш установке. . . . ■". . ..-. , ■

ГассЕстряа влияние' иа тспяоэбчеи й азродйиакичвение сопротивления пучка труб при одновременной .вбдоишиш 'двр перегородок.

Исследования проводилась на «ипсонпоя вивс экспериментальной астсиозке, Для удобства описания ноядчеинше опнтов сведем следув-цке обозначения: • *. • ' ''

- перегородки до, в середине -к после ицчка труб соответственно обозначим.индексаки А , Б , В . " Такае исаользуеи знаки СШ7И: я Знак Const _ будет

обозначать."что перегородка постоянно выдвинута на определенную длину,a Vcci _ перегородка .в кеде опита изаеияет своя длину выдвигания (0;.0,i; О'.З: 0,5).

о.-:

Из графиков видно,что применение двух перегородок увеличивает теплоотдачу л сопротивление. Наибольиеа увеличение теплоотдачи Сдо 14%) набладаегса при установке парегорадки й на 0,3 и В на 0,5 . Но здесь наблюдается я резкое увеличение сопротивлений.Они достигают 154% по сравнения со случаен не применения второй перегородки.

Проседе:! анализ результатов опытов пи теплообмену и аэродинамическим сопротивление з пуч»;е труб.

Перегородка до пучка

С- rflL = С о • Re -(lt-qу ,

I j | = «o-Re -(l+GLie ) j

&>а,з i

4_

^ -"О, 2

= Ça-KG. • о

I —0.2?, I

j | = Ro-Re • ) j

| Перегородка i j

I за иучкоа ! .. ' f ~ VCo • Re' -'(i + Q, 6 • 6'

i-

1 ой ^ — aaus

<4 ' JV/Z - i flf • Со • Re ' ^

6 >0,3

L

JL.

f = Ko - Re • (i-t-D^-O '

Два анализа отттнах даншпе я опредзлвтша наиболее аффективного со.ппонеиия величина вадъйгеиия перггородак.обеспе'шзагцнх наиболее питенсивянй теплообнек вое результата опытов сведена о таблицу , где значения коэффициента " С " внесен« по нарастающей величине. Это оправдано ¿так как зтченнз степени " Ш " при числе остается постоятшн, рашпга 0,8. Опита пакаэызаат, что с поиощьв выдвижения перегородок, mûshq регулировать величину изйв-кента теплообмена на Ю...22 Z.

аналогичная таблица составлена л по результатам исследов'.нйл коэффициента сопротивления.

Полученные опитнае дашше ¡Грасчетнве форидла:

зк<

Полдчешше опипше да»1ЕЕ£е и рзсчетгше формулы:

Об - п эд

= с • £е и ^ = к - ке "

когут быть использованы при проектировании новых котельник установок и реконструкции сцдествуя^их котлов с целью павыаения эффективности райотк конвективных поверхностей нагрева (особенно, при понкяешш нагрузках).

При использовании одной перегородки йпено использовать полученные азторок аналитические зависимости, нч«тр \

Б этих зависимостях , Со = 0,225 а О

Расскотрик пучок встречно расположенных г - обраэннх трцС.

ОсоОешмстья этого варианта располпясння труб в пучке является движение нагреваемого воздухе пряно и противотоком (в первой •случае по четкий трубам. но нторон - по нечеткий). Труби в пучке расположен« горизонтально,"поэтокц происходит два внда окквання -поперечное к продольное: труби в пучко располокена коридорно,количество - 30 ат; диан,етрс/ц=0,012н (12 ей), дианетрс4=0,007а (7кк), толцина стенки 6~-0,0025й С0.0025 ка.) саги труб приняты постояшш-= 2,- 2, длина трцрн Ь = 0,4м.

На рис.21 представлена в виде зависимости а/и На рисунке нэгдядно показана опытная зависимость л'сс^^^цс) прк встречной расиолоЕении ¡[-образных тр^б.Получены расчетное зависииости ; /уи'=0,

На рисунке 22-23 , покззанй так-яе расчетнзе значения с/, ¿< г/и получешше по' зэзиетаостяа предлагаем»« в лормапшион методе-йяй в работах Михеева

Б изрвуя очередь используем, форнцлу полцчешща Няхесвнн Как известно ватой пучке.все труОц оинзазгея только поперечно,поэ-тоиу применяеи следующие формула :

для корридсрного' раС1ШЛ0Я5Ш!Я:. • о

/У а =? И, { 94 • К е

цяя. иахкаткого расиолояення: ' об

//«.= 0,35- Ре ' к по результатом апис Форщ/л построим на графике зависимость :

* *

А/и = ' и :

d) M , — _ - . sí"

¿gXu

its

А!

OS

ф

«Jí

O.S0<

а «

é/fe

S.7S

3,3

s,»

J.»*

•3.75

3,S

3.SS s.9 3.9S

I -tíea нерегоподкк; ¿J-цо пучка 3 -после пучка

Рис.20 Сравнительное зевташоста теплооогюпа (а) к аошдашшши С») при вндшшги.ш перегородки =0,3 до я пооле иучка.

«

i M

3 U s <л

о г Í

^Nu

J <r t

w

Г e

J.Í &7 3,3 ЗУ

Jlorspsi« числа йа

Prie. 21 Опытная зависимость = Re} .,та 2CTrnt,pr,„ расположеняп £ - образных тоуб. 1

го.

70

éо so АО. Ï0 го ! р

♦ -опыгппе д&ншо даашк

тепам6*е» цбсргчк.у.шо

Л'-ЛомаженмРЛ nürievesí« апИв&-

„ г,

fj M

и

as Ú A3 It U

V

^"V $ -опн?нне точки V -Кор*© Ti! s ;шй ne год f -расчет nó Формуле шгееева

SjRs

• ЗД 3.1 i,г îj зл 3.5 5,6 и» №

t! w Pii0.23 0ЛЫТН5Л зажсгкосг

.-,Í? а,/ 5,г 5,5 if, 55 з,г> дг/^Сг^пр'л вэгтшеалькот.' «по-Догер!}ч tana* R* ЛОЗСШШ i —oui \.¿JX

ЧТУ б.

Б четвертой главе приводится опыт эксплуатации, разработка и внедрение новых конвективных поверхностей нагрева и способов интенсификации теплообнена. . .

С целью уточнения расчетных форкуд, полученных в стендовых условиях, введения дополнительных коэффициэнтов в теоретические за-висикости авторов были выполнены анализ эксплуатационных данных и ряд обследований и испытаний объектов, где установлены обращенные воздухоподогреватели и зкеевшговые экононойзеры. Результаты этого комплекса работ изложены в данной главе.

Рассмотрин опыт внедрения и эксплуатации обращенных^^воздухопо-догре'вателей со стальнаш! трубами.

Установка воздухоподогревателя увеличивает экономичность котельного агрегата, главный образом, за счет снияеиия потерь с ухо-дящики газааи, а танзе позволяет значительно улучайть процесс горения топлива, особенно при слигатш низкокачественных и малореакционных топлив С типа ПЗ и др, ), снизить потери тепла в топке С и. ) и авеличить передачу"тепла радиацией по сравнении с кенее эффективной теплоотдачей - конвекцией.

Сбдай низкий уровень теклгратур металла стенок ' труб хвоствых поверхностей нагрева дела^ поврендения

вследствие конденсации -влаги изГдамсвнх газов и соединения "£03 • Воздухрподагр'е8атели>;.ка»Х больяе чей другие

поверхности нагрева'страдаит. от эолового износа и отлояений летучей золы на трубах. ' . .

Кроме того, "экономайзер и ¡/воздухоподогреватель болъпв, чей другие поверхности котла страдает от золового износа н отлояеннй летучей зола на трубах.' ,

Характерный для хвостовых поверхностей нагрева яаляется такяе низкий температурный найор. особенно на входе в водяной экономайзер и на выходе из холодней части воздухоподогревателя,поэтому ос-навныии задачами при разработке конструкции хвостовых поверхностей нагрева являются интенсификация теплообмена и создание компактных малогабаритных елёиентов- с уиереиной затратой металла.кото-рае подвергались бы китшалышй эоловоиу износу,заносу и коррозии.

Во время длительных опытов впило из строя больаое количество (от 642 до *576 за серив опытов) прокорродировавгшх труб. Указанное обстоятельство привело ' к необходимости поднять температуру воздуха на входе в воздухоподогреватель до.368.15-373,15 К. Одна-

ко коррозия оставалась интенсивной. Нзбеаать ее и таких воздухоподогревателей ложно лииь при подогреве роздуха на входе до 398,15 -403,15 к, что потребует недопустимо высокой температары ¡/ходячих газов (473,15 К). ,

Ввиду отсутствия зкспереиекталышх данных о теипературнок ре-яиие труб и трубних досок, а такне о коэффициентах -использования . нногоходовнх воздухоподогревателей обращенного типа были проведе-нн отендовие исследования, и на основании получении результатов осуществлена реконструкция 3 котельник агрегатов Иесветай ГРЗС.

Стендовый воздухоподогреватель бал ¡заполнен в виде иахнатного пучка труб 0 018x1,5 (1x1В И Ю Т) с продольник загон,равнин 0,03В н (ЗВ мн) (- 2.0 ), и поперечный - 24 ífa/d- 1,33).В пучке 840 труб,, длина обогреваемой части трубы - 1,8 н ( 1800 и»), общая поверхность нагрева - 78,5 к.Трубний пакет Срис.24.) по ходу газов разделен на 3 части,что позволяет крайним трубини доскан толщиной 0.004 ы(4 мм) несколько деформироваться и компенсировать разные удлинения rpyff.Средние направлявшие трцбйне доски.через которые труби проходят свободно, сварени со стенкаии ограздения.

Во вреия спитоп воздух нагревался за счет тепла продуктов сгорания природного газа в специальной гореяке. Теняерагурз продуктов сгорания на входа в трубний пучок изменялась от 673,15 до 1373,15 К, на ваходе - от 463.16 до 733 К; скорость менялась от 4 до 21 н/с.Тсипгратдра нагрева воздуха-соогветстееиио от 553,15 до 903,15 К,а скорость от 3 до 18 и/с.Расхождение теплового баланса составляло не более 102.Во вреня-опитое в 30 точках такае изкерз-лись температуры'металла груб и грцбних досок. Огштннй' коэффициент использование поаерхностн нагрева составлял ? = 0,75r0,?ü, Сунеетпенная неравномерность нагрева'воздуха пег высота - неиз-fies'uaa особенность горизонташшх .трдбчаш ваз дщеопо догреоатеяей, которая должна цчитнватьед-при проектировании'а эксплуатации.

Í ходе эксплуатации в«яс!1ияось,.что;-а8ра^ешгай воздахоподогре-сатедь обладает более вйсокой río ерэвяьпт.с о.бнчгшни конструкциями зр.грязневмостьв золой, Коэфг?йци*еггг использоЕаниа поверхности

. Эффективная дробеочистка- обеспечила длительную надежнее эксплуатация обращенного ■возЕцхопод'огрсз'втеля,

•Й1чти десятилетний опит зкепяуатврй позволил сделать "вывод о .целесообразности пркиеиенкя в ряде случаев 'б-качестве горячей-ста-пенк горизоиталышх- воздухоподогревателей обращенного типа и о иа-деянос.н их работ», .

За последние годи о странах' СНГ стеклянные воздухоподогреваге-

ли (СВП) установлены более чек на -60 котелышх агрегатах. Пароп-раизводительность котлов. где установлена СВП, колеблется от 10 до 950 т/ч, давление napa ( Р ) - 1,34-25,5 Kíla ; температура перегрева ( "Ъпе )- от 513,15 до 818,15 К,

'• 3 воздухоподогревателей "обращенного" типа воздух проходит внутри труб, а днкопне гази - в ие*трубнои пространстве. Располо-яение труб в пучке вахкатное и коридорное,вертикальное и горизонтальное. Аучве с точки зрения эксплуатации зарекомендовали себя коридорные пучки с горизонтальные распологением труб. Параметрн пучков. прнисняекнХ в котлоогрегатах. сдедуяцие7- до 3,43, Ä° f.52 'ДШШ ?рцб - 2,53,0 is (2500 - 3000 ми). D литературе нет четкого ответа ua вопрос о наиболее целесообразных параметрах пичка,-; ^ аксплуатацик на различных котельных er регата:: пряиепядзеь обнйвка от 3-4 раз в год до 1-2 раз в нессц ярв эдйгйеяи едзутов с седеряаниеи сера от 0,8 . до 3.1Х. При аксплззтаЦш: Cßli в различных котлоагрегатах ексгодннй выход труб кз страз колсйаася от 0,3 до S,5X. Однако причшш этого в литературе ве приаМяизированц,

Интерес дМязйчшш представляет и тот факт, что коэффициент ' нсиодьзсоашц различник СБП колеблется от 0.43 до 1,0.Причина такого значительного расхояденйя пока; не выяснена.Присосы воздуха в Ш колебались различных конструкций от 3,0 до И.ОХ.Возаи-iiaet HetifoíoJuiMocib йнаакза этих данных к ресения еопроса разработки лучилк БВДэв ^ал'лкешШ н конструктивного офорилеийд трубнаП доешь -

.Наоснавани» пояучешшу результатов сменилось с леди с-цее:пр» изягцзнМ крлкчества ípytf (от 240 до 21 .504 в одноы корпусе) в различная Cßlt.процент: разрушенных колебался от 0,0? до 5,0. Перепад тгдшератураг по газаж кзкенялся от 293.15 до 341.15 К .а по создуху - от 233,15 flo'340,15 ¡C. Огисчена пряная завнсниость вели-чшщ прцедса воздра of процента разрцаешшх труб (рис.251.

Полцчбшшй график позволяет оценивать зависимость величины присоса врзддха в.СВП от количества разрувенных труб:

~ áo¿0 ¿i - К

где Дdо т начальная величина присосов (3-52 в зависииоств от качества нойтава); К,-количество разрахешшх труб, 7,; Дс£ - присоса воздуха, X.

3 различный 'коаоагрегатов среднегодовое число пусков - остановок колебалось от 4-до 225,.что никак не- влияло на надежность

работ СВП и выход траб из строя. Средняя тенпература стенки труби колебалась от 530.13 до 321,15 К: время эксплуатации - от 4 до 13 лег; число часов работа в год - от 3200 до 7420.

По коипоновочноиу решении весь парк СВП мовио разделить м - 2 основных "сеиейства": установление на песте секций первой ступени стального трубчатого воздухоподогревателя и ииеициа одип али два хода; установлешше за котлои как дополнительная- поверхность нагрева и иевкие один или два хода. . - '..

Все нстаиавливаеаие СВП долшщ обеспечивать- достаточней подогрев воздуха для надекной работи стального трубчатого воздухоподог-реватела;«иеть иаксияально допустимое снижение теиператури уходящих газов вплоть до безопасного предела <413,15 - 423,15 К -. для Сернистого «азута; 393,15 - 413,15 К - для угля); обеспечивать Ьозноаность удаления золовнх отлощенцИ и допуспшув величина аеро-динзишеских сопротивлений по воздуху к гаэая в пределах. запаса тягодутьевых установок пи пацору. -

Стеклянные трубы располагается как горизонтально с наругнаи обтеканием их диаозккп газакп» тай.и вертикально с двиганиеы газа внутри них.. Концы их закрепляется в металлических трубках досках С рис.26).

Алина составляет от i до 3 и; причем: -при эксплуатации длинная труб t Ь > 2.5 и) болызое число иг. взхряот из строя.

toaлиз работы существуйте Щ позволил построить зависиаост'ь процента разрцеепза сгекляшшх труб .¿t. паролряязводительностн • кот-Аоатрегата (рис.2?).

Ориентировочно зкеялузтацирщще дашшс оштезвавтез эапиричес-«ой зависиностьи; '.'■'"''

К=дооз\:Ё> . .

где /С- количество разрушенных труб, 7í; ® - паропройзводителъ-пость, т/ч.

Для обеспечения возможности замени разруиешш труб pasaep од-лого из воздувиих корйбов (при горизонтальных трубах) или Гиззхо-дл (при вертикально) должен быть не неньве, чей длина трубы. Газоход под низкотемпературный воздухоподогревателей дол5е;н йыеть конфигурации, обеспечивала удаление или отвод слибннх вод после обчыики поверхности от нзруяни отлоязнип.

Рас:нотрии про»шалепш;е нспнтапия воздухоподогревателей со стечляннинн трубами.

Первне котельные агрегаты, скигаикие твердое топливо, били оборудована воздухоподогревателям» со стеклянними трубами в 19?5г. В настоящее время дне 8 воздухоподогревателелей из стеклянных труб остановлены и эксплуатируйте.! на котлоагрегатах.схигапвдх твердое топливо, на 2 - х электростанциях.

1) ГРЭС Н 8 иы.С.Н.Кирова (г,Санкт-Петербург) - котлоагрегаты ПК-10 с паропроизводительностья = 230 т/ч, сжигапиие фрезторф и кузнецкий газовый угояь (станционные каиерц Н 3, 4 и 5) ;

2) Добротаорской ГРЗС СЛьвовэнерго) - котлоагрегати ТП-10 В^кгот/г .саигавцие львово-волинскиг уголь (3 станционных котла: н а,? и 8).

Стеклянные воздухоподогреватели на ГРЗС Я В ян. С.Ц.Кирова установлен« в 1975-1370 гг. и бшш передни в навей стране,работавеи-ки на твердой топливе.

Такиа образом,за >1 года эксплуатации котлоагрегата !! 5 среднегодовой прирост содсргания кислорода в йшяашх газах составил 0,1 У. и варос с 5,4 до 5.3£,а рост текпературн уходящих газов - с 403,15 до 407,15 К. В первый иесяц эксплуатации из строя внало 25 труб, за носледувдие 10-103,в последние 2 года-98. Труба,выведние из строя, во вреиа остановок периодически отглувались. К коиептц испытаний выход из строя труб составил 7,05 2,то есть 1,?5 "А в год.

Зг вссь период эксплуатации стеклянный воздухоподогреватель «в проходил специальной очистки от нарушшх отлогеннй.Его неоднократные обследования в период остановок позволили представить характерней картину загрязнений .

Среднегодовое козсонцнвптм использования за время эксплуатации котла ПК-10 (й 5) составили величина а,66

Работа котлов с СВП показала их достаточно иадекиость.Нагрев воздуха осуяествлзлся с 308-313 до 308-376 К при текпературе цхо-дпчгос гьзьв 420 К. ПолоаителмшЯ эффект работи СВП дал возной-ность Добротворской ГРЗС запланировать и осввествить в дальнейвеи Остановку таких воздухоподогревателей на всех котлах ТП-10 и ТП-92.

Разработка проектов я «внедрение воздухоподогревателей со стек-лзшшая трубам» г водогрейная котлах характеризуется многим Факторам.

Б современных систеиая теллосиабвения промышленных предприятий в шшх'районов в качестве основных источников теплоты при раздеяышя сас^чох и пикознх источников теплота на ТЭЦ «ирово нс-гншздатся водшрейлав потлы.. Работа их протекает при переменной

комлро __( i ,

I I

- у |

Уух,

Рис.24.Схема трубного пакета

Ка яр

ПрОЦОИТ разрушений ГруСы

ю ---------

р т щ ж

-_„

ш

т

в СВП от количества разруленных труб1 (обозначена экспериментальные точзяО.

Рис. 26, (а) Схема, горизонтального закрепления'стеклянных груб.

Рис.26, (б) fóewa вертикального закрепления _____rtewimax шв в .трудных досках.

i<l%é ¥ it

» . 1

■ <5V В ¿S * «

I Г в

у tngf- е 2\г/ч

400 еоо

Рис. 27. Зя вЛимоеть процента разрушения СГ от пзропроизводр&еяьности котлойгрегата.

производительности.которая о течении отопительного сезона колеблется от 25 so 115 У. номинальное!,что влечет за собой изменение температуры уходящих из котла продуктов сгорания и его к.п.д,

Во избеяание интенсивной коррозии низкотемпературных поверхностей нагрева при конденсации на них влаги из продуктов сгорания. содервацнх ,в конструкциях водогрейных котлов не предусматриваются воздухоподогреватели, а сетевая вода перед поступлением в котел подогревается предварительно до 343.15 - 333,15 К, Эти обстоятельства вызывалт необходимость работа водогрейных котлеа с высокой температурой уходячих газов (503,15 - 523,15 К). Один из питей, позволяющих снизить потери теплоты с уходяциии газани котлов и расходн топлива а систеиах теплоснаСяеинз, - оборудование водогрейных котлов воздухоподогревателям,ьипелненшш из стеклянных труб и не подвергавшийся коррозии.Применительно к водогрей-ныа котлаа серии КВГМ тепловой производительаастьв от 4,5 до 35 КВт, работавших на иазуте с теипературааи уходящих газов 503,15-523,15 К при к.п.д. от 37,7 до 83.0 У., приведенные расчеты показали, что для повьяениз к.п.д. котла на 1,5-2,02 достаточно установить воздухоподогреватель из стеклянных труб диаыетрои 0,045x0,004 ы U5x4 ни) и обцей длиной около 23 и на каядый 1 МВт расчетной производительности котла по теплоте,

В расчетах принималось коридор те раполоаение труб, обеспечивавшее наихеныее загрязнение и наилучнуа очистку труб СВП. Пучок воздухоподогревателя выбирался разряхеннаа с яагаии =0,1 и

(100 им) и &г = 0,087 ы (87 ан),что предотвращает застревание поврезденних и разрувивнихса труб ß пучке и накопление золовнх от-лояелий. Коэффициент использования поверхности воздухоподогревателя взбирался на основании onujnax данных и рекомендаций равны» 0.7.

,1ля выявления тсхнико'-экокоинчзских показателей котлов серии КВГМ с установкой СБА проводились расчеты условий теплоснабяенвя крупного города . Остановка воздухоподогревателя со стеклянными трубами за водогрейнш! шш оправдывает себя за 1,5-2,0 гада, как показал она? последних лет.

■Рассмотри* опыт внедрения тур$5ркэирда?ей перегородки . за чугунные зконоаайзероа котм дквр, работавшего на природной газе.

С ,?ельв проиазяешшй проверки подцченннх а лабораторных условиях опытных данных и разработанных"на основания этого расчетных заеисиисстей для определения чисел Ни и коэффициентов сопротивления в спяц. ПИК Н 4 г.йагабада была произведена реконструкция

■V

/

наго из 3-х котлов ДКВР - 4 - 13. Котельный агрегат работает на природном газе и в пнковои реяиие обеспечивает паропроизводн-тельностьи до 5,8 т/ч.Реконструкция заклячалась в установке перегородки за обычный чугунным экономайзеров. Перегородка была выдвинута на (перекрытое сечение) и-выполнялась из стального листа толщиной 6 им,который вдвигался о цель, предварительно вырезанный в обмуровке.

После установки цели тцательно уплотнялись асбестовой заказной,Б отличии от лабораторной установки, где использовались глад-котрубнне пучки, зконокайзер бил выполнен нз ребристнх груб. Некоторые технические дашше испытанного котла : КоэФФШшент избнткэ воздуха при номинальной нагрузке c¿t ~ 1,1 , перед экономайзером оС'эк. ~ i. 15. а за зконоиайзером - Í-.2,

Обьси топки Vr = 15.G к.куб. Скорость газов в зконокайзерс при нагрузке =0,0 т/ч составила 7,06 и/с.

Сопротивление экономайзера при указанной нагрузке увеличилось с 146 Нас 14.6 во вод.ст.) до i?8 Па (17,8 ми вод. ст.) (т.е. на 32 Па (3,2 ми вод, ст.). Обаде сопритивленкч котла возросло с 497 Па £43.7 и.ч вед. ст.) до 529 Па (52.9 им вод. ст.). При номинальной (указанной визе) нагрузке КПД котла увеличился с 91.27. до 31.33Z, т.е. возрос на = 0,?3и.

Расчетное увеличение по предложенный автором зависииостан теп-лосьека пучка труб составило 12.9 '/.. а аэродинамическое сопротивление из 3.2 7..

Фактически увеличение теплоемка в экономайзере составило 9.0 7.. а аэродинамическое сопротивление возросло иа 2?. '/..

Расход природного газа 'на котел составил Вр = 445 к.куб./ч, теплотворная способность которого составляла О-Гг =0109 кДя/кг. Били пропс-шш такяе'-.опнтн при нагрузках й? = 3,0; 4.0: 5.4 т/ч. Полученные опатнлв данные подтвердили результата лабораторных исследований. Установка нз'котле проработала в течении года с числом часов использования установлгшйй koeshoctu li^r." 52.&Ч час. По данянм акта внедрение экономия.топлива за год составила 14000 м.куб. Увеличение сопротивления экономайзера вызвало перерасход элекгрознергии на тягу в количестве около 130 квтч/год.что ирн современных ценах значительно'кеньяе полученной экономии (примерно б 30...5Q раз). ' ; ■'• '•■ "'•■-'.'.

Прспедекнне.. испытания~подтвердили практические возмокности ирихенепкя итого способа шзкгенкя .эффективности использования топлива в котлах, работами* lía газообразной топливе*'

Вопроси экономии энергетических ресурсов.за счет рационализации внепних газоходов и даиовнх труб авлаытса очень интереснии для теплоэнергетиков.

Спит работи котельник установок на разлкчшк топливах с разнообразной конпоновкой показывает, что за счет повивенкого ыестно-го сопротивления отдельных участков Газохода яб^ее сопротивление значительно превнвает расчетное Зто внэивает существенный перерасход электроэнергии или ограничивает производительность котельного агрегата из-за недостатка таги.

Огличке" опатннх знамений сопротивлений отдельных участков газохода от расчетных происходят из-за несопереенстеа методики аэродинамического расчота. Уточнение ее «о*ет бить произведено на основании обобщения и анализа больаого количества ошшш данянх, полученных аа действусцих котлах и моделях.

Зтз особенно звано в связи с необходимостью реконструкции всей конвективной части котла с установкой дополнительных поверхностей нагрева, яозвол.жкдо значительна снизить теапературу ухьдузда газон и повнеить существенно КПД котла.

На основаикк рассиотрекка конструкции газохздоа я анализа полученного зкепертшггалыюга материала моапо сделать ьазод, что повнишше азрод'.шаиичеспие сопротивления отдельных элементов газового тракта котлоагрегатой являатсл следствие* рада причин:

- наличия наружных отловениП на коквективянк трубчатих пооер-хноктах при отсутствии регулярной профилактический очистки;

- бильгих присосав холодного ооздцха а газоввй трзкт;

- конструктивам дефектов отдялмшх участкоз газохоре. Следовательно, рассаотреннпе конструкции газохода на участке от

зозлуяогтодогревагйля до'даиососа внпглиена неудачно н ииеат относительно високив азродшгаииузшт " сопротивления. ' Зто связано с тем, что на участках внешних газоходов ииевтеа резкие поворот« с изиемнием сечений газокода, присоединений к-комевТораи.

БИйОДЙ.

Разработано н обоснована новое перспективное направление з области яопшшша эффективности использования- сгигавиого .я котлах органического топлива и суизствешшго сШШияя вредных выбросов в атиосоеру.

Определена область прзапкеняа различию видов и Конструкций терлоооченннх конвектшшх поверхностей о котлах на основании вц-

полненного автором комплекса теоретических , лабораторных и продавленных исследований. Разработаны и внедрены отдельные виды конструкций конвективных поверхностей нагрева,показаны их наденность и эффективность в эксплуатации.

Результаты работы сводятся к следуищемц:

1, На основании анализа технического уровня суаествущего оборудования производственно-отопительных котельных определены основные направления совериенствования их конвективной части: разработка и внедрение нетрадиционных типов теплообиенного оборудования, а такие их рационального расположения в газоходе котла.

2. Созданы лабораторные установки, разработаны стандартные и оригинальные методики,изучены экспериментальный путей аэродинамические.тепловые характеристики и температурный ревии металла труб. Подготовлены 6 экспериментальных установок для проведения различных опитов.

- 3. На основании результатов комплексных лабораторных и промыи-леннах исследований автором получены расчетные аэроднаакическис я теплотехнические характеристики пучков стскляшшх труб при продольной и поперечной обтекании газовый потоков,пучков 1 - образных труб и влияние па интенсивность теплообмена и аэродинамические сспрсткглания местных турбулизаторов установленных до, в центре и за пучкеа труб,Получена и рекомендован« Формулы для расчета теплообмена и аэродинамических сопротивлений всех исследованных типов конвективных'поверхностей нагрева. Подготовлены 6 зиспсре-ненталышх установок для проведения различных опнтов.

4. Выполнены проявленные " исследования и анализ ¡шещегося опыта эксплуатации. различных теилообысшшх поверхностей нагрева в котле и на основании этого определени и уточнены коэффициенты использования поверхностей нагрева доведенные до | =0,04-0,7.

5. Разработан» методики расчета натурных злеиеитов теплообиенного оборудования и создана полупрокнвленнне, конструкции элементов, проведено исследование особенностей их работы,получены эксплуатационные характеристики, показывавшие хсрояув сходимость с расчетными по предлояенннн нетодикаа.подтверядена надеаность и эффективность работы конструкций элементов разработанного тсп-лообменного оборудования..

. 0. На ойновании проведенного комплекса исследований, разработанных на их базе иетодик и рекомендаций, были спроектированы,изготовлен!! к успевно опробованы конструкции- различных теплообмен-

etp. 28-31.

11. Перияков b.ft.. Курбаяов X.K. Совершенствование конструкций и повышение эффективности использования источников теплоснаб-«ениа. / Йшгабат, Ида*, 1391 год.

12.Пермяков Б.ft., Старостина Е.С., Курбанов Х.К.. Йбдрахианов р.К. 0. новри подходе к. проектировании конвективных и вкеаних газоходов поверхностей нагрева. / Тезкск докладов семинара " Новые ре-«ения в констрнировании, проектировании и эксплуатация систем теп-'логазоснабкекка f Пенза, 1991 год,

13. Перхяков Б.Й.,Корняков Й.Б.. Курбаноа Х.К., Курбанов К.К. Исследование аэродинамических и механических свойств стеклянных трыб воздцхоподогреватеяей, / Теория сооружений и расчет строительной конструкции в зонах Каракумского канала ны.8.К.Ленина. Йвгабат, 1985 год.

14. Перклкоа Б.й,, Курбанов, Зорин 8,Я., Ватпенов

1.Д. Обеспыливание газообразных продуктов сгорания тканы«» рукавными Фильтрами. / йигабат. НШТЙ и ТЗИ, 1989, .броввра,

13. Пермяков Б.ft., П»еиенский ft,Л», Курганов Х.Н, Исследование здеиеитов иеабравиой беэреагецтиой технологии очистки питательной води котельных дстановок. / Известия йН ТйркаССр. Сер. " Физико-технические, химические н геологические науки'", 1383 год, В*

з. • ;.-'.•■• ■'"■;-■-. •

10. Перняков Б.Й., Пиеиенскнй П.Й.. КурОаноа Х.К. Особенности проектирования установок обратного осмоса а схваах : оЁессоливавиэ «а алекгростакциях.:/Известия йНТцримССР» Сер.. " Физико-текн«-ческне, хикичаские и геологические наук«". 1S85 год. Й.8,

17. Перксков Sift,, Орлова' Й.Н.* Кирсанов, Х.К, Исследование технических сшстр Повак синтетических тканых натераалов. / Основные результата изучения 'гаэопефтеностшх нарбонатних коллекторов восточной Тзркыенйи, 7 АвгаСат, 1384 гай. '

18. Перияков бЛ.,-Карбансз Х.К. Окат сксллуатации п основные иапр-шеиия в применении ВоэдикоподогревйтелеИ из стеклянных трдб.

Сбирник научных трудов " Санитарная техника йнн. ВИЗ TCGP, 1982 год, Йягабат.

19. Перяшгов-6.fi.. Курбанов XX. Зорин В.ft., Иорнакоа ;.

ft.Б. 3 рациональном использовании топлива в стальных паройкх и во-йсгрейных котлах. / Известия Ш1 ТССРГ серка оизмо-техвическнх, хихиче;ких и геологических нацк. 130? год, а 3' "' " /} '•• :\ -

20. Перизков В.Й.,Курбаноа ХХ Исследование процессов нес-j-

цковарного теплообмена высокотемпературных воздухоподогревателей котельных агрегатов. / Известия АН ТССР. серия Физико-технических, химических и геологических наук, 1988 год, Я 1.

■ 21. Пермяков Б.Й.. Курбанов Х.К.. Корняков А.Б. Разработка и применение коррозионноетойких неметаллических поверхностей нагрева котлов обеспечивавщих экономии топлива. / Известия АН ТССР, серия физико-технических, химических я геологических наук.1989 год. Н 4. /

22. Пермяггоз Б.А., Курбаноэ Х.К.,Вааакидзе К.Р., Еугиров Д.9. Исследование влияния перегородок на величину конвективного теплообмена в пучке труб. / Известия йй ТССР. серия Физико-технических, химических к геологических наук, 1991 год, К 1.

23. Пермяков 5.в.. Корнякзв Й.Б.. Эзта К.И., Курбанов

Х.К. Опнт эксплуатации возддхоподогревателей со стеклянными трубами при работе котлов на различных топливах. / Сборник трудов "Энгргосберемение и повнвение экологического уровня оборудования котельных установок. ТЗНЗК. Косква, 1992 год. стр. 3-8.

24. Пермяков Б.Й., Курбанов Х.К,, Зомов й.А. Оценка эффективности поверхности нагрева из И-образних труб. /Сборник научных •трудов. "Актуальные научно-технические речения в строительстве и промыгленноста", ТнркменскиЯ политехнический институт. Ашгабат, 1995 год. ;

25. Пермяков Б.А,,Курбанов Х.К.,Корняков Й.Б. Разработка, исследование и внедрение систем пылелиталия с высокой концентрацией пыли и предварительныи ее прдогревоы. /Иежвузовсккй сборник научных трудов. "Проблема экономия топливно-энергетических ресурсов на предприятиях и ТЭС", ч-1. Санкт-Петербургский технологический институт целлилозно-бращной проюшешмети.Санкт-Петербург, 1992 год.

26. Перняков Б.а.,Карданов Х.К. 'Исследование теплообмена в газовом тракте теплогенераторов", / Тезвсн доклада семинара Пензенского инвенерно-стров^дьявг° института, Пенза, 1991 год.

2?. Сигиров Д.8.,Ва«а«илзе К.Р..Пермяков Б.Й., Курбанов Х.К. Исследование влияпия пэрегородок ла величину конвективного теплообиена в одчке тр9б. Л Изв;йВ ТССР» сер. 'Физико-технических,химических я геологических наук*. !991год, Н I. с. 48-49.

2В, Сцгиров Д.9,, КврСанов Х.К,, Йвссиов Й, К огштв внедрения турбулязнрувцей перегородки аа чугрнни экономайзером котла ЛИВР, работаваего «а природной газе. У СВорник тредов Я? " ЗнергосОере-вение, экология* тешюмассообмзнтше процесса в оборудовании пром-предпряятяй, котедьнвх я ТЭЦ\

И., 1993 год.

29. Сцгиров ДЛ.. Пермяков Б.Д.. Курбанов Х.К. Исследование влияния двух перегородок, устанавливаемых до и после пдччз труб,на теплообмен и аэродинамику. / Сборник научных трудов. "Ачтцальние научно-технические ревения-в строительстве и проммленнос-ти".Туркменский политехнический институт. Аягабат, 1395 го>\

30. Сугиров Д.S..Курбанов Х.К.. Замов А.П. Пермяков .Б.А: Эксперементальиое исследование влияния перегородки. Эстаноглеиной* до пучка труб, на теплообмен и аэродинамику, / Тезисы доклада -II ^еявузовской научной конференция."Актуальные проблема «жзики Твердого тела, радиофизики и теплофизики", йвгабат, 1993'год. стр. 34. ' ••

31. Старостина Е.С., Курбанов Х.К..2зта О. Нетодика i; результаты исследования, фиэико-кеханнчбсиих свойств различных тканей при изменении температур. / Сборник трудов М'2, Знергосбереяе-Нйв, экология и теплонассообнеиние процессы в оборудовании проаы«-ленпнх предприятий, котелышх и ТЗЦ. !(.. 1993-год.

• 32. Курбанов X.К., Зорин 5.й.,Пермяков 5,(1. Повквеняо зколо- ' гкческого уровня котельник установок./ Госплан ТССР.ШШНТй и 73if. Й9габат. 1991 год. ■■..■/"

33. Курбаноа Х.К..Пэрняков Б,П,Зомов О,Нвтодина исследований теплообмена в Z-образинх пучках труб./Известия ftl! Туркиеяиста.со рпя фиэшш-техикчешгх.хккмчссгшх и геологических наук, 1332' roa.lii

Х.К.Курйановын, техники ылымларын, доктора диен алнмлик дереадсши алмак ччин "Тэзе конвектив гыздырыш чстлершш Оарламак, тззеден шлеме к, о лари техникада орнащдыр-ыак ве бар боланларшшш оилективлнгкни -' екарландыршк" диен тема бовнча язан .' . ' • диссертащясышщ

РЕФЕРАТЫ и

■ Рейнодьдсьш, саны улн болмадшс чэгинде /Re< L íO/ бадана гел-йап хова ашашш эмели човлулавдыршгыц хасабана турбаларын, нстч-нин,. конвектив йылылыги бервдлик процессини ёкарландырмак ыеселе-синин,^врешишшшшн, хазирхи заман ягдайы ончаклы етерлякли дал.

líen санлы газдырыяу десгалара улакшган, тсхфибесишш, гврке-вишине гера, бутин йнлын, довашвда олар долы г^Азадиде ишлемейэрлер, во коивактпв ^стлерде йылшшк чалыигы елчегшшн улуяшчвда бояуп >гечЗэр.

Шуца эсасланнп гермев диварзркларивыц, Рейнолъдсын, санынав^ ки-ча ягдаМцвда /Re lo" / йылшшк чаллзагына тэсиршш сынаг этмэкллк иаксада лайда дпен неишэ гелади.

Иу •дассертацншшн, максадн ве виде га ян мзселелери газ акнн-ларывда хонв'ектяв турба^яклар богдагшшд ецунде, меркезивде ве нзш-да отурдилан човлуланднрт^ гериев дявзрл$цкларшщц улааилян грде-рггш ве "усуляаршш илиш асаеландирыавдан, теоретики теарабо ве са-нагат сннагларишд,- эеасында оларнн парашхрлерини хасанлаыагш!, ие-тодакасшш ду,зыекден цбаратдир,

Дассергацавда аоакдакы кеселвлерй середаадп: гермез дивар-¡фкларц даш Яшгданак тур'ба^клар топлушада д^рли усулда атурды-данда конвектав йнлшшк чалзыгн во аэродинамика гардылиги сныагдан гечиралдш ггрмев диварянкларш} отуртиаиш, хвс а^ептиз уоуляары таинлдн: йнлзишк чалашгтш яа авродинацак гаранлигн кесгитлемек Чтаи хисад фораулалэри шшп чшгарндди: гераев дшаарларшш хас эф-фекуир уланкак у су л лари еиумчгликде /секагатда/ сшаг эдидди. По-латден, айпадан хеи-де i -щеками уурбаларин, Йидыдцк чалиыаонни ве апродднашищсшш хасаплашк ipjmi формула бален онун ьетодакасшш иилеиег. д^лаар." •

О^ирыц уланш областдш ве десгадаш ерлеедиршшшши, опти-шллащдцраак усуллары Э1М кэкеги онлеи хасааганнлдц,

ДисеергащшвдЕ, неишелериш: тэзе гнздырш?! десгаларц зроек-тнрлеыекда ва кенолзрани гаЛтадан цйтгедип гурамакда улавиаклнк иаслахат úepaaflsp. \