автореферат диссертации по металлургии, 05.16.04, диссертация на тему:Разработка технологии изготовления крупногабаритных литых корпусов для космической системы "Энергия-Буран"

Лзшецшш государственный технический университет

РГ6 од

На правах рукописи

ГРИБАНОВ АЛЕКСАНДР СЕРГЕЕВИЧ

РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ КРУПНОГАБАРИТНЫХ ЛИТЫХ КОРПУСОВ ДЛЯ КОСМИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ "ЭНЕРГИЯ-БУРАН"

Специальность 05.16.04 — "Литейное производство"

ДИССЕРТАЦИЯ

в форме научного доклада на соискание ученой степени кандидата технических наук

Липецк 1996

Липецкий государственный технический ушшерслк.^

На пранах рукоит п

ГРИБАНОВ АЛЕКСАНДР СЕРГЕЕВИЧ

РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ КРУПНОГАБАРИТНЫХ ЛИТЫХ КОРПУСОВ ДЛЯ КОСМИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ "ЭНЕРГИЯ-БУРАН"

Специальность 05.16.04 - "Литейное производство"

ДИССЕРТАЦИЯ

р форме научного доклада на соискание ученой степени кандидата технических наук

Липецк 1996

РаПота выполнена на ГП "Воронежский механический завод"

I 'фнциальные оппоненты: '

«доктор технических наук, профессор Л.Я. Козлов

«доктор технических наук, профессор Е.С. Гачов

I

Ведущее предприятие: НПО "Техномаш" (г. Москва)

Защита состоится ^^ '996 г. в 1^час. на засе-

дзшш диссертационного СоветгГд. Ьб4.22.01 в Липецком государст-<;?нном техническом универсйчсте по адресу:

398055, г. Липецк, ул.Московски, 30, ауд.601.

С диссертацией в ваде научного доклада можно ознакомиться в библиотеке университета/

Диссертация в виде научного доклада разослана 96 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, доцент, К.Т.Н.

1.

Карих В В.

СО; II РЖлПИЬ

оищля характеристика pai.oti.i

1. объекты и методика исследования.......... ;;

2. РАЛРА1Ю'1КАТЕХ110Л01 ИИ И ЗГОТОВЛЕШ 1>1 КОРПУСА СУПК)ДЛ ТУРБОНАСОС! 10Г0 АГРЕГАТА (TliAi

Iii С ГАЛИ 06XI3liKM3jl ............................................................ Ш

2.) Анализ технологичности детали............................... !ь

2.2 Усовершенспкжание конструкции корпуса................ I i

2.3 Выбор маюриало» и техполоши изготовления огнеупорных керамических форм для полу гения крупногабаритных огливок.......................................... 12

2.-4 Разработка технологии изготовления корпуса

O l пода методом ЛВМ..................................................... 13

3. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ДЕ ГАЛЕЙ И АГРЕГАТОВ ДВИГАТЕЛЯ ИЗ СПЛАВА ХН62МТЮЛ ... 20

ЗЛ Анализ технологичности отливок................................ 20

3.2 Анализ существующей технологии изготовлении________ 21

3.3 Изучение взаимосвя зи разрушающего давления литых корпусов при гидравлическом иагружении

с ударной вязкостью мачершша.................................... 21

3.4 Определение''оптимальных условии технологии

плавки и заливки............................................................. 23

3.5 Разработка технологии термической обработки отливок из сплава ХИ62МТЮЛ..................................... 26

3.6 Влияние температу ры и состава рабочей га зовой среды на механические свойства и эксплуатационные характеристики литых деталей из сплава ХИ62МТЮЛ.................................................................. 27

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ...................................... 30

ПРИЛОЖЕНИЯ......................................................................... 33

ОШЦЛЯ \ A ГАКТК PI I (."ПIICA, РАЬ'ОТЫ

.' м ¡i. n.mn'ii» проблемы. IJanGivicc переиемивными в мировой mi./ "плянися энертичсекче yeianoiiixH и m pet am pa ко им ч Д'.щ-¡ -i ■ • гГ.| !>;i(<oiaioiuHC на жидких комионешзх "кодород-кнелород". В кон-<• 1-.-ИЫХ iодоп Прлнц'стьспюм cipaiiM «сред p;:,to.! тучио-м'.чьекпх. конефукюрски.х и произволе шейных op¡amu;iiinií. <" ' •• л Воронежским механическим заводом. била nocianrieaa за>ча-• >¡ ¡-' .работке и ниоговленшо жидкое urns о раке i hoi о лшп л «едя ' "*!"!1 ГД-0120 с применением в качестве юрючего жмлжно водорода.

'; 1: птленнля задача сушесгвеипп расширит* тсмиерэтуриый диа-•"•>■'■■< ч-хилуатаиии ЖРД (от минус 253 "V до Su.» °С) при сохранение и , • ■ - •]!",[ни уровня механических кагр% sok na их arpetaiu и тпреГюгл.чя •ir ••••пения нелою ряда исследовании и разработок п области технолог ни : чччо машиностроения и материаловедения. Специально для работы v д !- жилкою водорода бмла ратрабтана стать 06Х13ПНМЛЛ. р. при окнх температурах - сплав ХП62М1 ГОД, Для изготовления проточной части агрегатов со сложно» иростраи-.!пенной конфшурациси Счйл применен метод точного литья но вьтлак-;чсмым моделям (JHí\f}„ ьоюрын оказался, практически, единственном, позволившим удовлетворить предъявляемые к этим деталям требования. Me юл JiBM позволяет объединить детали, ранее изготавливаемые штампом.«« к соединяемые сваркой, в одно целое, резко сократить трудоемкость сборочных работ и повысить надез-ность изделии.

Лиззи т литературных данных показал пратппческн полное отсутствие экспериментальных и теоретических работ но влиянию водородной среди на эксплуатационные характеристики крупногабаритных литмк дс г алей, предназначенных для работы в условиях динамических нагрузок п слояшшипряжешю?.! состоянии в области температур от минус 253 ®С до №0 Т. Явно недостаточно сведений по -технологии изготовления крл и'ччаозрн шил разпостенных отливок методом Л£Ш.

Испытания деталей из жаропрочного сплава на никелевой основе Xt!62S.!TÍOJf: a из высокопрочной нержавеющей стали 06Х13Ш\Ш1. изготовленных по существующей технологии, привели к их разрушению как при контрольно-выборочных испытаниях гидравлическими нагрузками, так и при испытаниях самого изделия в натурных условиях„ Исследования причин разрушения этих деталей показали, что существутоккиз технология JIBM не обеспечивает требуемого качества- круттога'Гадрлт-ных корпусов сложной ттространственной конфигурации. -

В связи с этим разработка технологии изготовления метолом ДВМ корпусных детален из жаропрочных сплавов tí нсржагскияда сталей для работы при криогенных и высоких температурах в среде жидкого и газообразного водорода становится актуальной.

Д |спы,сшк; фсО)<г,ч«й о >;5и:;ня ысндуамст.шкк л-.и'», .ч. . н»|-\н :.<:}>)!' сн'.'.ч декией невозможно IV» притч- г: ш> • ы.м» и-< •. чы сследоиаинл режим.! лилнлов!.'!! расн.м.н-и, усдо.жп «н«»> ыонич ф ¡< правления ироисссами кристл.ипааян чет ; ш, ви-.шлепн.ч «..ж. -ь ото химическою а-ецкш счален и сплавов, ¡к»>рлиикч мснынь у ¡ч > .гелия с! ру к 1 у ¡>Ь1 и получения необходимою ф-тчон-лт сослан..

Ис.н» рчроп.; сссюя т в ра $ра<члкг илшми! ни и л .¡юв-юч. руины лбарипшч лишь корпусов шректт поаачи ьлдородитми ж-¡а дли района в шисриалс темпера р 01 минус 253 "С до 8<«1 "С ¡..к \ж ¡СС1.Ч1Н системы "Оперт»-!))рай". Для дос I иженил иоеншлешмн пел.' ал ли сформулированы и решены следующие задачи:

!. Выявить причины неслабилыюст чкеплуатацшшныч слоги рушютабаришых корпусных деталей, изготавливаемых пи сушесыув.-¡.ей аехполошн. Пчучить причины образования трещим па вну ¡репщтд юнер.чноетяч литых детален из си лава ХН62М I ЮЛ в эксплуатации про :емнсратурах до 800 °С в среде 1 ачосбрачного иодорода. .Определить причины образования 1 ретин при термообработке отливок ич сплава Ч1162МПОЛ н разраоотать режимы их нагрева и охла'.кдепнл, исключающие обрачование трещин.

2. Разработать технолот ическин процесс плавки и лип,л стали 06Х13118МЗЛ с высоким уровнем стойкости к водородному очруи'жва-пшо и обеспечением необходимого урони« пластичности при минус 253 °С.

3. Разработать технологический процесс выплавки сплина ХН62МТЮЛ, обеспечивающий необходимый уровень механических евойе-1 в и разрушающем о давления корпусных деталей пыл "сфчра". Выявить взаимосвязь разрушающих давлений и значений ударили ьччго.-сти сплава.

4. Разработан) технологичную конструкцию отливок и шнп.тс техно-дотические процессы их изготовления. Разработать новые методы управления процессами затвердевания отливок и выплавки стали и сплава для получения плотной структуры и оптимальных механических свойств в интервале температур от минус 253 °С до 800 ПС .

ОСНОВНЫЕ НАУЧНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ 1' \1>() 11,1

Выявлены причины образования дефектов при литье и их влияние на механические свойства в среде жидкою и тазообразного водорода при статических и динамических натрузках в широком интервале температур от минус 253 °С до 800 "С.

Установлена зависимость термических напряжении в отливках сложной копфшурапии ог скоростей натрева и оптимизирован режим термической обрабопл! жаропрочного сплава ХНС^М'ПОЛ.

С'чре.ТСЛСПа IIЧЛИЧОСВЧ !|> рлГютСНОСобиоСШ ,1С ПЧСН И 'Л1 рс) <11 он с \ Г'Ч'!---' р;; ШИВаСМЫХ П|)И рабок- 1СМ1К'рЛГ\р И ШИр\ ЧОК I! СрСДС 1ЯЧООб-г"> !М('1 !> " жндкщ о водорода,'

\(: н'лмми рефоесионног п аггллпм, \ciaiiMB твлкчиего корреляцию •<.-лд\ ■ ммичсским соскншм и механическими свойспшхш сипи ■"■ | \( 01 при минус 253 "С. шиими тронами 1счпсмо(нче.с1:ие. мро-

•: »•: ишкн сгали.

Щ'ЛЮ'НЧГСЧчЛЯ Я! УЧПМОП Ь ¡1 14 Л-НПЛИИИ

1м: п. н>гл )<)[{ ¡'.льиты и пгомьпи.п:_мпости

1';:чраГ)1)г;ц| оптимальный чехнодо!плоский процесс н иотшкчшя

г>иицк»фннишх крушим абари шых опммсшошмч легален Ж1'Д ' !| <МЛ> методом лни.я ЛНМ с выходом годного до 00" о.

Рафабошн и внедрен он 1 имальпый чехнолтичеекнй процесс тср-•н'леской обработки, почволяютин сшить напряжения и оптиках ¡. южной конфигурации иижс критических, приводящих к образованию юрячих трещин !а счет комплекса технологических рачрлботк обеспечена раСнткнособиость'крупнот абарптпых литых деталей ич сплава XI 162МТК)Л и С1!1ли 06ХПП8МЗЛ ответственною пачиачения в сосга-ис ЖТД 1'Д-0120 в условиях термониклическнч натручок Т! среде жидкого м пгюобрлчното водорода.

Успешная жеилулшшн космической системы "')нер| ия-1>уран" подтверждает практическую и научную шачимосп. длиной работы.

Работа выполнена п соответствии с совместным решением Правительства страны и Академии Наук СССР N 278/00187 о г 0<>.07.87.

Достоверность полученных результатов под)верждлегея адекватностью расчетных п экспериментальных данных, истюльчовапнем современных методик, оборудования и приборов, внедрением рсчультатоп рлПоТ.М В ИроИЧВОДСТВО.

ос аоинык положения, выноашмк ид шцнту

1. Технология литья но выплавляемым моделям крупногабаритных слолпгопрофидытых корпусных деталей из высокопрочной нержавеющей стали 06Х13Н8МЗЛ н жаропрочного сплава на никелевом основе ХИ62МТЮЛ массой более 100 кг, работающих в условиях водородной среды в интерпале температур минус 253 °С - 800 °С при градиенте 60 °С /см.

2. Технология термической обработки крупногабаритных литых корпусных деталей сложной формы нч жаропрочного силаиа ХН62МТЮЛ, исключающая обрачошшие горячих трспнш. свячлипых с влиянием у'-фпчы на тсплофичичсскис свойства сплава,

3. Теоретически обоснованный выбор ударной и» ч-г; ,; • -ми-.--»».,, основного критерия прочности крушив ппгришпх личп консфукций

lima "сфера", нсньпываюших высокие (до 1000 ;iim n выше) :mi\ í¡;¡-имш давления.

•I Чанишмосш механических cboíílid cia.ui ОпХППКМ\'a при i. i nepaiypax минус 253 "С, минус 196 °Г и 20 '5(! u¡ luiiiiui iii лжкр^.н феКНЖ .11111,я.

5. !aüHcnMocii> эксплуактнонных харамернсшк ■.si;.. . XII62MTIOJI ог состава водородно-кислородной среды при ií-\iiu ¡).í i\ ¡>,. v до 800 "('.

AIII'Ol.Aiimi t'AKOTU.

Мак-риалы днсссргации доложены:

-на отраслевых конференциях в ШК) "Техпомаш". Москва, 1985,1987 i г.;

- на В У {опекой конференции в МП ГУ им.Ьаумапа. Москва, 1985 г.;

- на Всесоюзной конференции "Современные проблемы механики и /ехноло! ии машиностроение", апрель ]*>8Ч> г.;

- на семинаре "Повышение камее та н эффективности лшьл но выплавляемым моделям " в Москонском Доме научно-технической пропаганды и Комитете литья по выплавляемым моделям ЦП ВИТО машиностроении. Москна, 1989 г.;

- в школе-семинаре ВГГУ "Релаксационные явления в твердых телах" Воронеж, февраль 1993 г.

ПУБЛИКАЦИИ

По теме диссертации опубликовано 7 статей"» получено три авторских свидетельства.

Личный иклад якюра. .В представленной работе обобщены результаты экспериментальных исследований, выполненных авюром самостоятельно, а также вместе с сотрудниками П1 "Воронежский механический завод" в качестве научного руководителя и ответственного исполнителя хоздоговорных работ.

При этом автору принадлежат постановка проблемы и задач экспериментальных исследований, разработка основных методик проведения экспериментов; непосредственное участие а проведении, интерпретации и обработке результатов экспериментов; написание статей и составление заявок на изобретения; решение основных задач по разработке технологии изготовления крупногабаритных литых корпусов для космической системы "Энергия-Буран".

!. <Н.М К ТЫ И МЕТОДИКА ИС (УН ДОНАПНЯ

í с i: i л м п исследования данной работы являлись высокопрочная • г ].л :i¡!t.4uni¡ui лт синая счочь ачстсншо-млрк'нсигного класса \ I Л КЧЧЗЛ (rnó i I) и жаропрочный яшейимй дисперсионно iнердею-'»"•« "п.ки; mü никелевой основсЛТ162МТЮЛ (ia6:i.2).

Химический enrían era, ж 06XI3H8M3.4 (n масс. %),:

.! ¡ерод - < (1.06, никель - 7.0-8.5. хром - 12.0-13.0, молибден -2.5-3.0, пргппец - .<0.6, кремнии - <0.5, лаптам - <0.07, сера - < 0.02, фос-li >р - . 0.02, алюминий - < 0.1, железо - основа.

Таблица I

Термическая обработка и механические свойства стали 06Х13Н8ШЛ, требуемые техническими условиями (ТУ). Контрольные образцы, вырезанные излитых заготовок и отливок.

Режим термичес- Механические свойства, не менее Твердость,

кой обработки НВ

Предел Предел Относи- Попе- Ударная

проч- .' теку- тельное речное вяз-

иости чести удлине- суже- кость

Оц. "■■.г. ние. ние KCU,

кге/мм2 кгс'мм2 1\ % Ч'. 0 ° кге-м/см7

1130± 10°С, вак/Зч, Температура испытания 20°С

А г, скор > 50°С/мин . ' -

110. 90 10 30 5 341-415

1130 ± 10 °С, вак/Зч, Температура испытания -1%°С

Аг, скор.й 50°С.'ми11

• 155 135 10 30 3 —

(-50 °С -70 °С, 4-5 Температура испытания -253°С

ч + 500 ± 10 °С, 3 ч, KCV

возд. 178 145 5 Í3 1.1 1.1

Химический состав сплава ХП62МТЮЛ по ТУ разработчика (%);

никель - основа, углерод - 0.05-0.08, хром - 18.0-20.0, молибден - 4.5-5.5, титан - 2.6-2.9, алюминий - 1.2-1.5, железо - 8,0-10.0, бор - £ 0.005, кремний - < 0.5, марганец - < 0.5, сера - S 0.015, фосфор - < 0.02, церий - < 0.02.

I а'0)>1Ш.1

Механические слоиста сплава ХН62М ПОЛ на 'ГУ ра ¡¡киннчнм КД

Режим термической обработки Механические свойства, не менее 11)Хдел Ирточ Опгасп- Ударши прочхоо 11 1СК5ЧССШ тсяыкк ьхь'осчь О),, п, удлине- кси, К1С/Л|М* К J С/.ЧМ' И ПС, 1 I С-М;'им % 1 1 С). ¡1 . НВ

И 50 -т 20 с С, вак /4ч, охл. Лг, + 1120 ± 10 °С, вак./2ч, охл Аг, -з 680 °С -710 °С, 10-15 ч.', охл навоз-духе Коифильиые образцы из личах шо-товок. Температура испытания 20°С 85 60 10 4 Температура испытания 650°С 70 53 8 - 321 - 229

Контрольные образцы, вырезанные из отливок. Температура испытания -20°С 72 60 8 3 Температура испы тания 650°С 60 53 6 321 - 229

Образцы и литые корпуса изготавливали методом Л13М в плавильных индукционных печах. Сплав ХН62МТЮЛ плавили и заливали в формы в вакууме не ниже МО"* мм рт.ст. Контроль количества мар|еп-сигной фазы в стали 06ХШЗН8МЗЛ в процессе плавки осуществляли методом магнитной индукции. Количественный фазовый еоетав образцов стали 06Х1ЭН8МЗЛ осуществляли рент генос грунту риым методом па дифрактометре ДРОН-1,5 и методом электрохимического выделения фазовых составляющих по меюдике ВИЛС.

Качество отливок контролировали методом рентгеновской дефектоскопии со статистической обработкой дефектов по виду и месту их расположения.

_ Поверхностные дефекты выявляли методами капиллярной дефектоскопии. Для выявления дефектов по сечению отливок осуществляли контроль макроструктуры травлением в реактиве Крупна. Исслелованне микроструктуры осуществляли на металлографическом микроскопе "МЮРНОТ-2". Фрактографический анализ изломов проводили с применением растрового электронного микроскопа РЭМ-ШОУ. Контроль химического состава осуществляли на рентгенофлюоресцентном анализаторе У[1А-20 и газоанализаторах фирмы "ЬЕСО".

Механические испытания проводили в интервале температур от , минус 253°С до 800°С по ГОСТ 1497-84, ГОСТ 1 1150-84 ГОСТ 9454-78, ГОСТ 9651-84. Испытание литых корпусов на прочноеп> осуществляли

м/ и:/юм внутреннею гидростат нчсского давления водой к при натурных и,щ.паииях в составе РД-0120.

Результаты химическом; анализа, механических свойств. фатовою состава и замеров магнитной индукции обрабатывались математическим V! го;>.ом корреляционного и ретрсссионного анализа.

По статистическим данным строили кривые распределения дня рниячных технологий изготовления с целт.ю их последующей оценки.

Математическую обработку проводили в соответствии со стан-:!»()!иымн программами. С помощью указанною пакета программ но экспоненциальной модели производили расчет оценки допустимою уровня гикропорпстосмт, не приводящею к выпаду значений механических свойств отливок за пределы технических условий при криогенных температурах.

I

2. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ИЗ ГО'ТОПЛЕНИЯ КОРПУС А ОТВОДА ТУ РЬОНАСОСНОГО АГРЕГАТА (ТНА) 111 СТАЛИ 06Х1ЭИ8МЗЛ

2.1. Анализ технологичное™ детали.

Литой корпус.отвода ТНА предназначен дня работы в среде жидко-то водорода (минус 253°С) и давлениях не ниже 130 кгс/см\ Разработчиком предложена нержавеющая сталь 06Х13Н8МЗЛ с механическими свойствами после термической обработки, показанными в таблице 1.

Корпус отвода ТНА по чертежам разработчика представляет собой крупногабаритную сложной пространственной конфигурации литую деталь, работающую в режиме тсрмосмсп от минус 253 "С до 300 "С и предназначенную дяй многоразового использования (рис. 1).

Результаты натурных Испытаний в составе изделий показали, что выполнение требований чертежа и ТУ разработчика не обеспечивает прочности корпуса отвода. Разрушение корпуса происходило по всему периметру при напряжениях, не превышающих расчетных

Фрактотрафичсским анализом установлено, что излом многоочаговый, разрушение имеет хрупкий характер. Очагами разрушения являются зоны перехода рёбер жёсткости в стенку отливки. Анализ показал наличие в изломе микропор, не выявленных стандартными средствами контроля. Необходимо отметить, что вырезанные из разрушенного корпуса образцы обладают механическими свойствами, соответствующими требованиям технических условий, представленным в таблице 1.

В срязи с этим возникла необходимость разработки нового технологического процесса изготовления корпуса отвода из стали 6Х1311ХМЗЛ.

Такая разработка велась по следующим направлениям:

- конструктивный изменении К'ф'туса;

- разработка технологии изготовления корпуса'методом ЛВМ

Рис. 1 Турбошсосный агрегат двигателя РД-0120:

а) корпус "сфера", выполненный из сплава ХН02МТ1ОЛ;

б) корпус отвода, выполненный из стали 06\Л.Ш8МЗЛ.

2 2. Усои^ршеисинжанис конструкции корпуса

Исследованиями установлено, что тепловые узлы оглнььн ь местах сложных геометрических переходов форм являются зоной сосредоточения мнкропор, возникающих при затвердевании отливки. В случае корпуса отвода тепловые узлы расположены по местам перехода ребер жест-

• ..» ¡и п Iеко[)п>са В спою очередь, эти же места за счет малых радну-

гкру! ютит являются копнетраIорами напряжений. Повышенная гное п. мпкропор в зонах концентрации напряжений предопределяет недостаточную конструктивную прочность корпуса. На основании вы-мн-и поженит о была предложена новая конструкция корпуса, исключающая тепловые узлы н концентраторы напряжений за счет отказа от ргПгр ЖССГКОСШ.

Новая конструкция корпуса представляла собой отливку с плавными переходами от фланцев к стенкам. В ней отсутствовали резкие изменения сечений. Это позволило максимально исключить тепловые узлы. Такая конструкция позволила разработать лнтнпково-иитающую систему и технологию формовки, дающие возможность управления кристаллизацией стали для обеспечения плотности металла и снижения уровня внутренних напряжений отливки.

2. 3. Выбор материалов и технологии изготовления огнеупорных керамических форм для получения крупногабаритных отливок.

Для промышленного производства отливок с заданными свойствами потребовались огнеупорные формы с высокими физико-механическими свойствами и термостойкостью, а также менее дорогостоящие и дефицитные. При существующей технологии в качестве огнеупорного материала применялся электрокорунд, который по своим теплофизическим и технологическим свойствам не мог обеспечить полностью требования по герметичности отливок, чистоте поверхности, точности размеров отливок. В качестве огнеупорного формовочного материала был выбран плавленый кварц со связующим "этилсиликат 40". В результате исследований установлено, что литейные формы на основе плавленого кварца имеют самое малое линейное термическое расширение по сравнению с формами на основе маршаллита и электрокорунда. Низкий коэффициент термического расширения обеспечивает высокую термостойкость керамических оболочек при быстром нагреве и охлаждении от 20"С до 1000°С. Способность к частичной кристаллизации лицевых слоев формы, прогревающихся до Т>1200°С, обеспечивает хорошую выбиваемость и очистку отливок от керамики без применения выщелачивания.

Низкая плотность (2,0 - 2,2 г/см 3) плавленого кварца способствует хорошей седиментационной устойчивости в суспензии, обеспечивает устойчивое псевдокипение в установках для обсыпки. Низкая теплопроводность плавленого кварца позволяет в широких пределах управлять процессом кристаллизации путем дифференцированной формовки и охлаждения форм перед заливкой металлом,- Низкий коэффициент теплового расширения предотвращает образование трещин в отливках; сложных сечений.

Для изготовления всей номенклатуры отливок двигателя РД-0120. был внедрен технологический процесс изготовлен!'?! огнеупорна ж™ и на основе плавленого кварца собственного производства.

2.1. Разработка технологии изготовления корпуса оаюла vici.mii

ЛИ м

13 условиях низких температур прочность материала оп^с пг.нсг:.. вероятностью обьединенля микропор в неустойчивую микротрещину п ./е дальнейшим распространением, зависящим от тонкости матриц!.:. Следовательно, повышение конструкционной прочной и корпуса от в и; а ГИЛ требует, помимо решения вопроса уменьшение количества микропор, решить задачу о повышении пластичности стали 06Х13П8МЗЛ.

Одним из наиболее показательных видов испытаний, характерп тум-щих склонность материала к хрупкому разрушению, является испытание на ударную вязкость. Фракгографическне исследования обращов, разрушенных при 20°С и минус 196°С, показали, что все они имеют вяштп характер разрушения, » то время как при минус 253сС значительное количество образцов разрушается хрупко. Построение зависимости величины ударной пязкости от доли вязкой составляющей в и ¡ломе (рис.2) показало, что только при значениях К СУ > 2.5 кгс -м/см" разрушение можно считать вязким. Полому одтюй из главных задач явилось определение факторов, влияющих на повышение ударной вязкости используемой стали

Металлотрафический, рентт еноструктурный и электрохимический фазовый анализы покатали, что, в среднем, сталь ОбХППЬ'МЗЛ после полной термической обработки содержит 80 -г- 85 % мартенсита, до 13 % аустенита, 1,5 -г 2 % карбидной фазы типа МеС. Построенные зависимости значений ударной вязкости при минус 253"С от содер;капия мартенсита показали, что в случае увеличения содержания мартенсита до 90 % значении ударной вязкости снижаются ниже требований ТУ (рис.3).

С целью снижения содержания мартенсита без ухудшения параметров механических свойств при 20°С и минус 196°С проводили корреляционный ретреесионттый анализ зависимости значений всех параметров механических свойств от химического состава. Установлено, что наибольшее влияние на параметры механических свойств и, особенно, тта значение ударной вязкости оказывает содержание никеля, углерода, фосфора и серы.

Так, по уравнению регрессии, показывающему зависимость условного предела текучести от содержания легирующих элементов,

о0,2 = 352.98 + 28.96Х Мо- 29.99Х м - 2.89Х Сг - 22.71Х м„ +

+ 54.87Х 84.42ХК + 868.82ХР + 7б.82Хс (I),

где X1 - доля т-го компонента (1 - компонент стали) (данное регрессионное уравнение по критерию" Фишера значимо с вероятностью больше 0.975) и с учет ом требований ТУ по механическим свойствам, можно рассчитать содержание никеля. Расчет показывает, что для получения оптимального содержания никеля с целыо достижения высокого уровня

и 'пг; I п'кгос I» с мни ч(| счс1 изменения соотношений между аустснигной и - Ч'К-исншо!« фазами необходимо увеличим, сю кониешрацию с 7.8 до

МЛ'.

1 г ^ см

1>Г|ЯЯСГЬ X р А Ml. ru о

ржрушстшя __I

12

19

гЛ 1;н-11. ПЯ1КОГ0

ра1рзшсиня

24

30

Доля ПЯ1КОЙ

СОС1 «ВЯЯЮ1ЦСЙ, о/о

Рис. 2 Зависимость величины ударной вязкости стали 06Х13Ы8МЗЛ от доли вязкой составляющей в изломе при Т = -253°С.

»5 90

Рис.3 Зависимость значений ударной вязкости стали 06Х13Н8МЭЛ при Т = -25Ъ°С от содержания а-фазы (мартенсита).

По нашим данным расчетный химическим oiu.iü cía ш ;'„, , . , , ,, OUll. с.ic,л мшим'

у i кро i - U.ífS хром - I ? 6. tniKc.il> - S.2. млрыпен - О ">. i.p. iiimi> 0.3. мо.пю ich ■■ 2,7. .ми ми - О 05. ж;- te ю • оспина

Д 1Я ПО IS ЧСПНЯ lleol IM i, IHMOl О XpUHHH CHUIÍ.'Ui llli¡|Wlil:„i Ю, i, I. ii, ,1.1

n'¡Mi'HCiinc iicci o i .• mío.ioi пческчч о пронесен и юкки ,:i,i ni иЛ I i I !л\ ! í <1

II ni iii'iih: oí применяемою р.шее lexno.ioi пчееыч o ii| пшеа i,i-крыюн iimii.iíiiikii cía.m и ми. 14 Miitoinii,i\ печах с ochobhi.h ф-i.-рш'ьоп pa ij >.ü я > i;; 11 :i i L'Mio.io! ня выплавки и шплучних печах со ■.. ie i\ loimi\n¡ ocoooinioe i :i ми (pnc.l). II In х юные Maiepnaii.i iai pv жаемие ¡i n i.hmi ii, Hi.iií íiiu'.ii. накх y мной печи, tipoi рсиаьтя н вакууме, nc iii'iiihii i,o i opoi,, не ниже i 10'" мм pi.ci. Iloe.ic полного расплавления и н.ьшн шную камеру подается нейтра imiuií i a i арюн .to ,i,in ieitn>i 70-8M мм pi ei Доиот-ка ii.i,nihil по чпмпческом\ составу выполняется и условиях опюсше п,-ной скюи. ni lamín \ i ара химические мемснюи давлением ней ipa.ii.noi о tasa. H paciriaii при iCMtiepaiype 1520 1 |0"Г вводя i u качееп'-с мо шфн каюра лапин в кощчестие 0.05 "<> oí массы ппты. Образующуюся ни поверхности расплава noc.ie ввода латана окненую плену уда.кжн последующим введением уыерода в колнчееше 0.01 "о. Для нып пшкн cía-ли необходимо нсполь юна i ь в качестве исходных особо чистые ншхю-вые ма1ериады. Гак, например, -желе so марок 0ЯЖ1' ('('V I 1-1-3713-76), 03ЖТ ( ГУ M-I-3I61-HI), 005ЖР, 00ХЖР {'I У N-1-203.3-77).

Соопюшснне марlenciiia и аустеннтл н пробе плавки контролируется мапшишм метолом и поддерживаемся в зоне он i имальных шачений (85-90 "ó MapieiicHia н 15-10 "о aycieimra ). При необходимое ¡и химический состав коррекгируеich по результатам чкспресс-анндиза в ходе плавки.

Такое изменение процесса приготовлении сплава позволило снизить склонное ii> к хрупкому разрушению за счет увеличения ударной вязкости более, чем в 2,5 раза, а также добшьея повышения значений относительного сужения t|/, относительного удлинения о и предела прочности

«V - '

Весьма существенно конструкционная прочность изделий при отрицательных температурах зависит от ра¡вития микропористоеш.

Учитывая, что макро- и микроиееледовапия, а также другое виды контроля не дают явной закономерной зависимости вязкости от количества микропор, был проведен статистический анализ параметров механических свойств при температурах 20°С, минус 196 °С и минус 253 °С 3 -х типов образцов: I) Отдельно отлитых; 2) прилитых к отливке; 3) вырезанных нз о глннкн.

На их изломах оптически и эдектронномикросконнчески производилась оценка доли плошали S, занимаемой микронорами. Было установлено (рис.5),' что рассеянные микропоры, н основном, влияют на пластические характеристики сплава цг и 3, причем наибольшее влияние отмечено при 1 - 253 &С. ■'Зависимости q/(S) и 8(S) лри этой темперагу-

ре «кчут.бми» описаны экспоненциальными функциями. Максимальная л.члл плошали излома с рассеянными микронорами не должна превышай, - 10%,

1Т,

»1-е р| гг.

<

И

1*1

1

I» 3-1.'"

з

2/ 18

г

I II

I. С

!«>{• 15М 140(1

50

Рис.4'Изменение состава газовой среды (а) к температуры (б) в процессе выплавки стали 06Х13Н8МЗЛ в вакуумной печи.

м с/ м«'

""' |—4—¡р -*< •

¿..¿-..{.¿..а-, 4 2$Л:

МО ~

[-4—Ц го'с

II,; чХ._и____

16 32 Ь Лч>

Рис.5 Зависимость механических характеристик стали 06Х13Н8МЗЛ от процента площади излома с микропорами при температурах иенытанш1 -253 °С, -196 °С, 20 °С

Механические испытания при минус 196 °С и 20 °С обнаруживают обычную диаграмму деформации, характерную для вязкого разрушения.

При минус 253 °С на диаграмме деформации наблюдаются зубья текучести. Это указывает на смену механизма деформации при темпера-

Прг !,Ц)К(>Н) НОДОроЛЛ II КОС ПСННО СВИДСГСЛЬСТВу'СТ О ВОЗМОЖНОСТИ ДВОИ-

ei п<а деформации.

\ ороию И ',1ЦЧ: I НО, Ч I О |<ерОЯ I НОС I ь появления мнкроиор нсносрсдст-«енно '..-iühv'hi от течнер:иурнот интервала кристлл'шштии а алей

Дня выделения пулей повышения плотности (1 fлипки н уменьшения количества мпкропор был проведен .дначпт условии кристадли мини с расчетов гемпературного ноля отлтжи Расчетами. проведенными по сгапчадмной методике, было пока юно, чю с уча ом кона рук шпных изменений оглнвкн лоста точную плотность можно получить при использовании кольцевой прибыли и увеличении напорного давления. Однако, пргтк 1 ичесf не ретулыаты показали, чю лого недостаточно, и для получения иеобхочнчой плотности металла отливки требуются дополнительны!.; технические решения. .

iibTiin проведено сравнительное .исследование температурных режимов охлаждения отливок, залишк при температурах формы 840-010 °€. И«мереиие температуры проводили в трех точках по высоте отливки: в зоне нижнего фланца, в пгдпрнбылыюй зоне и в средней части прибыли. Диализ полученных кривых охлаждения выявил еушес г венное влияние температуры формы на процесс кристаллизации отливок. Время затвердевания Ol липок (без учета прибыльной части) менялось от 50 минут (тсмиература формы перед заливкой 840°С) до 20 минут (температура фор'-»ы - 1 Vü''('). При заливке формы с температурой 9604' перепад температурит п н«дт,рнС»мл»,иой зоне н в зоне патрубка составляет всего 20-4(РС. Такие условия заливки, очевидно, и приводят к объемной крнстал-лтг тяпни от аппкн н «бра топашпо литейной мнкропорнстоаи,

С целью увеличения температурного градиента тто высоте отливки введены холодильники в нижней части формы из металлической дроби и применена дифференцированная формовка ее верхни* частей с использованием материалов с различной теплопроводностью (рис.6,а,б). Прибыльную часть формы и верх огюкн покрывали асбестовым листом. Подготовленную таким обратом форму после прокалки охлаждали в нижней ее части. Далее форму устанавливали на водоохлаждаемую платформу и иодавагти в вакуумную печь под заливку. После заливки печь п течение не более I минуты разгерметизировали.

Как показали измерения технологических режимов заливки и охлаждения отливок, результаты исследования плотности материала этих отливок, наиболее оптимальными параметрами являются следующие: темперагура формы перед зал и л кой должна быть в пределах 500-600 "С с перепадом температур нижней ее чаеттг и перхней не менее 100 "С; скорость охлаждения нижней части формы доплата быть более 3,5 °С/мин; скорость охлаждения металлическою расплава после заливки не менее 50 "С 'мин (рис.6,в).

т°1-

Рис.6 Схема формовки и температурный режим литейной формы корпуса отвода.

а) обычная технология; б) предлагаемая техноло! ни; (1,4- асбест листовой; 2, 5 - крошка шамошая; 3 - торцевая смесь; 6 - металлическая дробь; 7 -пробка из смеси жидкого стекла и пыли шамотной крош:сн; 8 - пыль шамотной крошки); • в) температурный режим прокалки и охлаждения литейной формы перед заливкой и после нее (1- подпри-быльная зона отливки, 2 - донная часть отливки).

Сравнение значений механических свойств после изменения литни-ково-питашщей системы (ЛИС) у? технологии зг.'лиа«-« ...и» ... I, ливок покатало, чго уровень механических сцойсти образцов отдельно

опитых, прилитых и вырезанных из трех частей отливки, находятся на одном уровне, чго может свидетельствовать о приближении условий за-п'срдсвания массивной части отливки к условиям кристаллизации образцов

Таким образом, путем оптимизации технологии выплавки и заливки стяни 06Х1ПЗН8МЗЛ устранено влияние микроконценграторов напряжения при сложнонапряженнОм состоянии, повышены значения пластичности, третциностойкости, что позволило существенно повысить критерии оценки хрупкости ответственных корпусных деталей агрегатов подучи (ер. табл. 1 и 3).

Таблица 3

Механические свойства стали рбХ13Н8МЗЛ образцов-свидетелей и образцов, вырезанных из отливок, изготовленных по новой технологии.

Механические свойства, не менее

Темпе- 8, Ч'» кси, о»и /ав

ратура кгс/мм1 кгс/мм2 % % кгс-м/см2 НВ

испы-

тания,

°С

20 ПО 90 10 30 5 - ■ 341-415

' КСУ

-253 178 140 5 13 2.6 1.1 -

3. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ДЕТАЛЕЙ АГРЕГАТОВ ДВИГАТЕЛЯ ИЗ СПЛАВА ХН62МТЮЛ

3.1. Анализ технологичности отливок.

Ряд узлов и агрегатов двигателя РД-0120, работающего на компонентах водород-кислород, изготавливаются нз сплава ХН62МТЮЛ.

В дайной работе рассматриваются вопросы технологии изготовления деталей "газовод", "сфера", "тройник", предназначенных для работы до температур 800°С в условиях знакопеременных нагрузок и в газообразном водороде.

Установленные разработчиком технические условия литья, термической обработки и конструкции, к сожалению, не обеспечивают прочности данных деталей как в процессе изготовления, так и при натурных испытаниях. Рекомендуемые режимы термической обработки приводят к образованию трещин на стадии нагрева под закалку, которые раскрывают-

¡

ся при последующей механической обработке, сварке и пени кипы п., прочноеп>. Кроме mío, при контрольно-выборочных нспытапиях'.ича i. и чина "сфера" до разрушении при Tuu, 20°С, a также при тли iщипях в cociaBe изделия в натурных условиях происходило разрушение при г.ь-ленпяч ниже расчетного.

Исследования показали, чю причинами разрушения могли бык.

несовершенс!во технологии выплавки и за ныкп ей ¡л»., XI1(>2\П ЮЛ для 1акою чипа оливок;

- несовершенство технолотии термообработки;

- влияние темпера!) ры и рабочей среды.

3.2. Анализ существующей техполотни изготовления.

Отливки из сплава Х1162М ГЮЛ изготавливались в от псу порта■■; керамических оболочках на основе элекгрокорунда. Лишпково питающая система была спроектирована по принципу питания флапнев и друтнх массивных частей отливки за счет подвода 'Жидкого металла к чтим местам через центральный стояк и отдельные прибыли. Заливка производилась в вакуумных печах с достаточно медленной скорое¡ыо остывания залиюй формы. Процесс затвердевания сплава в таких условиях ретулировать практически невозможно. В отливках, полученных по такой технологии, имелись объемные участки с усадочной пористостью, которые не позволяли получить стабильные механические свойства во всех частях ошивок, приводили к негерметичности атрегатов и изделий и преждевременному разрушению при испытаниях.

3.3, Изучение взаимосвязи разрушающего давления литых корпусов при гидравлическом нагрулсении с ударной вязкостью материала.

Проведение испытаний до разрушения при 20°С методом гидравлического внутреннего давления литых корпусных деталей из сплава ХН62МТЮЛ, изготовленных на основании предписанных технических требований, показало, что давление разрушения не соответствует расчетному, несмотря на то, что механические свойства материала соответствовали требуемым (см.табл.2). Полому в работе проведен анализ влияния хрупко-пластичного состояния материала на процесс разрушения и разрушающее давление литого полого корпуса сферического типа.

На основе известных представлений, разработанных Лнттдау и Лифшицем для разрушения полой сферы, и классической схемы Гриф-фитса для движения трещин в хрупком материале получено выражение для разрушающего давления в виде

р ~ J.. R

E(KCV)

! !. К - внешний радиус сферическою корпуса. !> - тнцнна сю стенки, I - длина гретины,-1' - МОДу.'Н. упруюсш, KCV -уларная вяжоси."

11» I'd о следусг, чю при (KCV) —> О Р —> 0.

Однако на прлкшке не удасчея получить как ударную вязкость, рав-г,ю нулю, так и ударную вязкость больше некоторою максимальною гпчения (для данного сплава не более 25-30 кгс -м/см'.

Для получения явной зависимости Р (KCV) целесообразно данные гнрнженнн заменим, степенным рядом по значениям ударной вязкости

Р - Р„ + Р, (KCV) - IV(KCV)2 f .... , (3)

пс Р„ соответствует разрушающему давлению при KCV -> О, Pi, Р2... - коэффициенты ряда.

Реальные коэффициенты разложения получены путем статистической обработки на ЭВМ более сорока значений разрушающего давления корпусов в соответствии со значениями ударной вязкости образцов, вырезанных из недеформированных участков этих корпусов. В результате такой обработки получено выражение (кгс -м/см2)

Р - 558 + 75.7 KCV - 2.64 KCV2, (4)

которое но критерию Фишера адекватно описывает экспериментальные данные.

Сравнение зависимостей Р (KCV), полученных по выражениям (2) (хрупкое разрушение) и (4) (реальнее разрушение) показало, что по достижении некоторой ударной вязкости сплава (9-10 kit -м/см2) наблюдается переход от хрупкого к вязкому разрушению, при котором начинают работать прочностные характеристики материала (рис.7).

Таким образом, для повышения значения разрушающего давления необходимо увеличить ударную вязкость сплава ХН62МТЮЛ. Исходя из этих оценок, были проведены исследования с целью повышения KCV за счет оптимизации химического состава и условий формирования отливки.

p, I i I ,'t "1

I'm:.7 Чависимость нс.тичимы paipy niaionieio jan loiiiw 01 чначснмм ударной вязкости сплава XI 1в2\Г1 К) Ч (ланные корреляционно! о анали ta):

1 - расчетная - по формуле (2);

2 - лкснсрименильная - по формуле (1).

3.4. Определенно оптимальных условий техно.логин илчич» ;; лнвки

В результате корреляционного анализа ретулыатов нсньманнн более 200 плавок был установлен химический состав сплава и режимы íep-мической обработки, позволяющислюлучам» уровень ударной вччкоаи не ниже 10-12 кгс •м/ем* при том же уровне прочностных характеристик (табл. I). При -пом было показано, что наибольшее влияние mi мимические свойства литого сплава оказывают углерод, никель, титан и алюминии.

Химический состав силапа ХП62МПОЛ:

никель - основа, углерод -< 0.04. хром - 18.0-20.0, молибден - 4.55.5,. титан - 2.6-3.0. алюминий - 1.2-1.6. железо - 8.0-10.0. бор - <0.005. церий - <0.02, кремний - <0.5, марганец - < 0.5, сера - < 0.015. фосфор -<0.02.

Таблица 4

Механические свойства сплава Х1162МТЮЛ

Режим термической обработки

15(1 '20 'С, вак/<4ч, , • .1 I) СО Скор 0 "(.'/'мин

/00 г 20 "С/10-! 5 ч

>>5Д)\

Механические свойства, не менее

11рС.1СЛ

нрочноа н ыи/мм*'

11[х;лол 0| но<.н- Ударная

|СК)ЧиЛ11 К'ЛЬПСИС УИ И\ОС1 ь

"п. ^ ДЛННС- К(Л1,

нАи' 1ШС, мс-мА-м2

о, "о

Контрольные образцы из литых заю-тоткж. Темпера|ура испытания 20°С 85 60 10 4

(емпература испытания 750°С 65 50 8

Кон I рольные образцы, вырезанные из отливок. Температура исныгания -20" С

72 60 8 3

Температура испытания 750°С 52 46 8

1 вердос т ь, 11В

321 - 229

321 -229

Но результатам исследований был разработан технологический процесс тпююилетшя вышеуказанных отливок (рис.8,9).

0| неупорные керамические формы изготавливались тта основе плавленою кварца. Подготовку форм к заливке проводили с учетом обеспечения условий направленною затвердевания путем использования материалов с различной теплопроводностью. Плавку и талннку жидкого металла осуществляли в вакууме не ниже 1-10'2 мм рт. ст. (рис.9).

В 11ПОЦС!

плавки расчётный химическии состав контролировали

ренненоеттектральным экспресс-методом тта установке УКА-20 и обеспечивши! вплоть до слива металла в форму на оптимальном уровне.

Оптимальные-свойства сплава достигаются при обеспечении содержания титана и алтбминия с допуском не более ± 0.05 %, углерода не более ± 0.001 %, остальных легирующих элементов - це более ±0.1% относительно расчетного химического состава. Операция раскисления силцва выполняется при температуре 1520-1540°С в следующей последовательности. Вводится титан (по расчету), -выдержка 3-5 минут, затем ферроцерий в количестве 0.02% от массы шихты, выдержка 2-5 минут, вводится 0.003% ферробора за 3-5 минут до заливки форм. Заливку сплава производили в формы с градиентом температурь! но высоте 400°С /м.

Такая технология позволила практически исключить такие литейные дефекты, как усадочная рыхлота, пористость, линейные неметаллические включения тина окисиых.плен. Отливки из сплава ХН62МТЮЛ, Изготавливаемые по такой технологии, имели механические свойства и другие эксплуатационные характеристики, обеспечивающие работоспособность

агрегатов и изделий п целом в соответствии с требованиями конец? у к юрской документации.

»)

Рис.8 Схема формовки и температурный режим литейной формы отливки "сфера".

я) обычная технология; б) предлагаемая технология; (1, 4 - листовой асбест; 2, 6 - шамотная крошка; 3, 7 - пробка из смеси жидкого стекла и пыли шамотной крошки; 5 - пеношамог; 8 - торцевая смесь на основе элекгрокорунда;9 - металлическая дробь) в) температурный режим прокалки и охлаждения литейной формы перед заливкой и после нее (1 - подпри-быльная зона отливки; 2 - донная часть отливки).

Рис.У Режим выплавки сплава XI162M I ЮЛ и вакуумной печи.

3.5. Разработка uuiü.iui ни термический обработки оиишок sn сплава XII62MTIOJI.

При обработке отливок но ТУ разработчика возник ряд трудностей и часш обеспечения служебных характеристик крупногабаритных литых деталей с переменными сечениями.

Исследования показали, что образование горячих трещин и процессе нагпена иод закалку происходит вследствие значительных термических напряжений, связанных со сложной геометрической формой деталей и большой разницей в толщинах стенок по сечешпо. Опытным путем установлено, что в процессе ширена деталей возникающий перепад температуры в сечении 5-10 мм достигает 50°С,

Деформация внешней стенки, возникающая при этом, приводит к значительному изгибающему моменту в зоне ее перехода к внутренним элемент um детали (ребрам, конусам и др.). Трещины на ребрах начинаются при переходе ребра к стенке и продолжаются по стенке детали с распространением вглубь материала.

Образование горячих трещин при нагреве связано также с низкой теплопроводностью у' - фазы сплава ХН62МТЮЛ.

С целью исключения образованна горячих трещин в процессе нагрева под закалку был разработан следующий режим. Температура печи при загрузке деталей под закалку была ниже температуры распада упрочняющих фаз, и, в первую очередь, у ' -фазы . В процессе нафева при температуре 0,4 Т,ы, Д1> ьыделения вышеуказанных фаз, выполняли изотермическую выдержку дш; доспгження равномерною температурного поля по

сечению . чмачн. I loe ie т\ кчннн нат pe» :ю i ем пера i \ |>t.t ',v a imi вытю un ли cu скоростью не выше V4' н mhhviv. 'I якая cmi|vh- м, н-н pvita nn ч■ <•. игм сочр.шии- равномерное темпер,nvpnoe но те но сечению v ta ш про ют.--пимчно HHtiíiiv термических напряжениях, !'а фабопнитыи pea.им и»ич1-

ЛИЛ ПОНЮС1ЫО ИСКЛЮЧИ IК Горячие IpCHTHHI.t 1П крмнкн ПгарнТЧМХ ТИТЧЧ

деталях с южной геометрической формы и?сплава ,\f lo.-\f ПО ;1 при н-< термообработке.

J.6. Н.шиние температуры и состава рлоочен тянжпп ерг нд на мплннчсские свойства и чкеп.плгаинопные характеристики литых деталей ит си.тана ХИ62М1Ю.1.

Исследования сила mi ХН(>2\ГПОЛ пог.-аилн, что \велнченис содержания водорода в обрачцах приводи! к cyntcct венному снижению параметров механических свойств и их охрунчньаттю.'

При нагреве ббр,пкоп иг сплава X!I(<2MH(VI п атмосферных условиях их прочностные характеристики монотонно снижаются пилот< ап 800"С. после чего с корост т. разу ирочнения резко noTnaeiaet (рис 10) ТХлек'фохнмнчсекни фатовын анализ испытанных обратно» пока>ад ч"1 при Т--Я0П ''(' происходит быстрый распад упрочняющей у 'фа'м Nii(/\l,'!i). приводящий к охру пчивашпо сплава. Атмосферные кислород и атог заметного птияния на снижение прочности не окатывают.

Я случае работы в среде водорода ирн темпера ту ра* bi-ííííc 2г>''' влияние среды становится более заметным. Н ттом случае потеря прочности наблюдается уже при кочиашмх темнерпг. рг<, И'.лплятш.т корпусов высокого давлении, изгонит ichiiux и» си m^n Mí6?\Mí< 'f?, r: составе изделия покатали, что в зоне ипналлш»*! прямого :л ;ч>»ого н"н<-ка. содержащего водород, па поверхп-"!« гилей« но mUkmh фсниим длиной 5-15 мм и тл)бнной до 2 мм. Иссделовлинпмн были уетлчпплсш-предельно допустимые размеры грешин (iдубина не бо тес f\? мм и длиил не более 10 мм), при которых не ухудшаются рабочие параметры атрна-тов изделия и не снижается их надежность и прочность после полного цикла испытании.

Г.иовый ana п»з образцов. выречУнитих из поверхностных и внутренних слоев корпуса рабочей камеры после таких испытании {рве. 11,з) тюкантл. чю няпочоражнкзиис си ыпл иронелоли» на глубину ло С» мм, а ил поверхности стетюч ргбочен камеры содержание водорода во ¡растает в 5 раз. и кислорода примерно н .1 раза. Из данных проведении! о фрямо-трафнчсско!о анализа следует, что изломы на образтт имеют хрупкие п'ич/г'.чки рп 'рушении с пртгуя.к.тч" чоък'нспчт лшммилеегеп imiрузок. Такой вид рпрушешит соответствует тнттичному водородному воздействию на характер разрушения.

ы..-|»| "" »•' »1. 11»и;1(|д|/|1 |

Н1--4——|--

Ьк

({/,!■ фланце 7' -флн.! , V«

ниш Т, <'

6,

600 7011 8110

' . - " «Г

КСЧ1, ,

К СУ, КК-м/гМ

»(Л) 1000 Т, С

Рис. 10 Зависимость а„, ао.г от содержания у'-фазы (а)

и КСи, КСУ, 8 (б) сплава ХП62МТЮЛ от температуры испытания в атмосферных условиях.

Механические испытания образцов, вырезанных из сзенки нзделря (рис.1',б) показали резкое падение механических свойств с приближением к внутренней поверхности стенки. •

5 10 5» /,««

Рис. 11. Схема расположения деталей и сварных шво« « стенке изделия с нанесенной ят<ршчой распре* деления расчетных температур (а) и уушчнь механических свойств { и 5 ) (б), »«реш** ных из различных зон стенки после нотшшя детали "тройник" в составе изделия ори {^«ггературс испытания 20"С(I) и 6504 (2).

I;iMi\i (iii|)<i мм, ,было y с танов icno, чю причиной nu ¡никпоьснил i(Kiiíun mh.imioiot icii.iom.ic naipyiioi iiunii: iisj» сцшнлытшо coi luHiiiDi y прочнмошсн ij'ü ii'i Ni ((Al,Ti) п i .tu мбра шый шнород llo-■л ч ii.i.y наличие водорода как рабочей среды нсни>С/Кно. увеличение ■ luíü.uviu u ipcuutiumójui uniiutiuo тютможно ja счет конструктивных до-¡i.nmiiit; с пелмо исключении никоим:, к'мисраiypni.i\ ючек na внутрен-« и помсрчпости лета m, '.bo бы ю осущсст icho ш счст рассредоточс-íthr! ntumoio нотка в рабочих камерах иj ¡cnui.

см HpiiHi.il пышны no i'.vbo'ii:

I Лиа.ан рсзулмаюв нспыптинй оынвок корпусных дсцысй, из-I о кшливасмыч но су тсс i ву ioihcií тсчнолотнн, выявил причины нсста-ôiiimiocih jhcii i\актионныч скоисia. основными m коюрыч являются: НСН.-ЧИ0Л01 ичность дсi¡iлеи, вы илиаюшан формирование микропорнсто-tui ií ЮЛС1ЫЧ ссчснпач отливок, высокий уровень внутренних напряжений. нарушение фазовою сос ним металла.

2. Paipaöoian и внедрен и производство дан достижения высокой стойкосш к. водородному о\р\ пчиьапшо и обеспечения необходимого уровня нластичносш ирн минус 253 "(.' технологический процесс.плавки и литт.н cía.ut ОьХ 131 líiVBJi в среде инерпюто i a ta с предварительным иакуумированием. При лом уровень ударной вязкости повысился более, чем ¡í 2.5 раза, что обеспечило надежную работу литых детален ш стали 06ХЫ1ШЗЛ.

3 Ратработан, в опшчие от рекомендованною стандартного режима термической обработки сплава XII62MT10J1, режим с дифференцированной скорое 1ью нагрева под закалку: в интервале тимиератур 400-600°С V г 2"С /мин с выдержкой при температуре Т- 600'5" °С не менее 1 часа, а т. интервале температур 600-1150°С \7 " 5"С/мнн.

При этом термические напряжения, связанные с неравномерным нагревом и фазовыми переходами, не превышают критических. Данный режим защищен авторским свидетельством.

4. Статистическим анализом данных результатов гидроиснытаний на прочность до разрушения корпусов типа "сфера" из сплава ХН62МТЮЛ и механических свойств установлена зависимость давлении разрушения о г ударной вязкости с предельно допустимой ударной вязкостью в 10 кгс м/см2. Необходимый уровень механических свойств обеспечен за счет оптимизации химическою состава и термической обработки.

5. Впервые методом электронной фрактографии и ретптенострук-турного фазового анализа обнаружено и.изучено явление водородного охруттчиваттия сплава на никелевой основе ХН62МТЮЛ, сопровождающееся развитием микротретцин на внутренней поверхности литых деталей. Установлено, что предельная температура работоспособности

стана ХН62М1 ЮЛ составляет 800°С и определяется устойчивостью основной упрочняющей у ' - фалы. Показано, что причиной обратованил микро1рсипп1 является неоднородное температурное поле с участками выше 800°С п услопиях знакопеременных динамических натру ток в срс-де I гпообразпого водорода. Определены максимально донусшмыс размеры трещин (длина до 10 мм. глу бина до 0.2 мм) бет потери запаса прочности изделия.

6. Разработана технологичная конструкция отливок и новые технологические процессы их изготовления. Предложены методы управления кристаллизацией сплавов в отливках (конструкция лйтниковп-пнтаюшен системы, режимы дифференцированного охлаждения и др.). обеспечивающие получение плотного металла, снижение величины внутренних напряжений, формирование заданною фазового состава металла в отливках,

7. Разработан тсхнолоптчсскнй процесс серийного изготовления крупногабаритных'литых деталей из сплава ХН62МТЮЛ и стали 06Х13Н8МЗЛ, обеспечивающий надежную работу п среде жидкого водорода и в услопиях динамических нагрузок и термоцнклнрования п интервале температур от минус 253 до 800°С, что подтверждено неоднократными испытаниями в соствё ракеты "Энергия",

Основное содержание диссещацнопий работы »пложено в с.тс-дуинит публикации*:

1. Шепнлоп В.Б., Гольдснбсрг Б.С.. Грнбанов A.C. Влияние углерода на структуру к механические свойства жаропрочных хромо-ннкеть-молибденовых сталей// Сб. "Исследования жаропрочных сплавов на нн-кельхромопой основе" - Воронеж: ВИИ, 1975.-С. 18-20.

2. Нсчитяйлов Г.И., Кудашов ОТ., Гольдснбсрг Б.С., Грибанов A.C. Повышение работоспособности корпусов за счет увеличения пластичности еллння ВЖЛ-14 - ЦНТИ "Иоиск7/Сб. "Ракетно-космическая техника", вып.6 "Материаловедение", ГОНТИ, 1979.'- С.54-58.

3. A.c. N29-1799. Грибанов A.C., Нсчитайлов Г.И., Кудашов О.Г., Дорофеева Л И., Гольдснбсрг Б.С.'Спойоб термообработки сплава на основе никеля".

4. Гольденберг Б.С.Грибанов A.C., Гусеяа Т.В. Влияние структурных составляющих высокопрочных сталей на развитие литейных дефектов при динамических испытаниях литых детален // Сб. "Повышение качества и эффективности литья по выплавляемым моделям" - Москва.: МДНТП,- 1989,- С. 132-134.

5. Гольденберг Б.С., Нечитайлов Г.И., Грибанов A.C. Влияние режимов термической обработки на диаграмму растяжения образцов стали мартенентного класса при криогенных температурах испытания // Сб. "Релаксационные явления в твердых телах". - Воронеж: В ПИ, 1W.

Г 175-17.3.

ь 1 'рнбанов A.C.,- Гольденберт Ii.С., Нечиташиш Г.И. Влияние кон-цешраюра напряжении на величину ударной вязкости с шлей мнртен-сншшо класса при криогенной температуре иепьиаииа // Го."Релаксационные явления в тьердт телах" - Воронеж: НИИ, 199J -С 169-170.

7. Гольденбер! Ii.С.'., Грибанов A.C., Рощупкин A.M. Влияние пла-. ичносги сплава на разрушение литых корпусов высокою давления //

1.1.1ЛШ1К Воронежскою юсударе1вспною техническою университет -Воронеж: ВП'У, 19%.- Вып. 1.1.- С. 135-139.

8. Грибанов A.C., Гольденбер! Ii.С'., Псчшийлов Г.И. Влияние микропорист oci и на свойства лиюй стали 06Х13ШМЗЛ при 20, 77, 293 К// ВесIник Воронежскою юсударсигеншно ¡ехничеекою yiniuepcuieia -Воронеж: ВГГУ, 1996 - Вын.1.1.- С.150-154.

9.. A.c. N875870 oi 19.12.74 кд. С 21 с! 1/7Ь Карпов U li,, Р>сшшвнч Ю Н., Грибанов A.C. и др.

10. A.c. N1147054 о. 04.08.78. кл. С 22 С 21/04 Карпов ВН., Руси-нович Ю.И., Грибанов A.C.

т>

ПРИЛОЖЕНИЯ

"УТВЕРЖДАЮ" l>f."UiUri вц*иНер B^pLiiiUiCKoix« ^МОскдгрЧзаъода

Л.В.Биадарь

V '

X;,. -------

АКТ

iJirutmill реиуЛЬТйТОВ ДИССерТаЦИОННОЙ püCOTU

i.'iii. главного металлурга Грибанова Александра С>.:14 с.-ВИЧй "Разработка технологии иаготовлениа крупногабаритных литых корпусов дла космичоекой системы "Энергия-Буран"

Комиссии Ь СС»"1 'аье: '••

председатель - '.säM.главного инженера завода Биркин В.И. ,

члс-ны комиссии: главный металлург Нечитайлов Г.И. , начальник кинологического бюро Савельев Ю.Н., начальник цеха точного литья Алехин И.Н., начальник литейной лаборатории Кучеренко B.C. рассмотрела технические акты внедрения технологических процессов изготовления крупногабаритных литых корпусных'деталей двигателя системы "Энергия-Буран". . ■ ;

В результате установлено, что ь цехе точного литья завод*», внедрен целый ряд технологических процессов, в основе которых ло~ хат научные разработки, выполненные лично Грибановым A.C. или .под его непосредственным руководством: ' •

Акт_ 48-9-82 внедрения типового технологического процесса-на Формовку,, прокалку, охлаждение, и выбивку на . механизированно^ линии ЛЛФ. -..,'..

2. Акт 48-7-82 внедрение типового технологического процесса на приготовление жаропрочных сплавов и стадей в вакуумных индукци-; оаных плавильных печах. / V; • .. /■'";.. ..' ..;

;3. Акт .048-0038-85,освоения и внедрения техпроцесса изготовления отливки; детали, "коллектор", ; : ' , . - '; ;-•.. '•;'

4. Акт 048-0025-85 освоения и внедрения техпроцесса изготор-, ления отливки детали "тройник".

5. Акт 048-0027-8.5 освоения и внедрения техпроцесса противления отливки детали "сфара".

6. Акт 048-0039-85 освоения и внедрения т<?хп|>'.'!{>"••:•'> f--r ' ления отливки детали "корпус отвода".

7. Акт 048-0002-86 внедрения технологического проц>- •• " топления отливки детали "корпус подвод.-*".

8. Акт 040--ПП-П1-4 внедрения технологического иj < ■!!■.'. с топления отливки детали "газогод".

'Экономический ''Ф^'.'Г.т от внедрения тохиол'лтп- и;.. ;м и литья по гыпл-авляемим м^до-цнм крупногабаритных корпу.чшх z составил :ia период 1996-1930 г. г. более 3,2 млн. р.ус;, в цена:-: Г1'

Приложение-.- акты внедрения технологических процессов im " листах в одном экземпляре. ' __________

года.

Члены комиссии:

Воронежский меха ни веский забод

Ул&ермоа из ; ! Га. аетам (/р г с^^/' Печатай л об Г. ¿1

А КТ

"^•¡едрсчия тиообо^о технологии еского процесса "О <рорл'с>6иц1 охлаждение и «а ¿¿¿хии ЛЛФ

Составлен комиссией, о состабе председателя За„ ^ и

и членоб комиссии: „„¿еиеМ о.2< НШПТ ёмоЯмба ВА. им. 5.&.А. ¿аз Авмижба. _■.

(екнодогу{/ее*и£ ироцъее юемгщёи

н^юхв/кс/ до диодах аЬаь-МоЬаи. _•__

Председатель комиссии Ши7ае6 Г<й

Члены комиссии (¿0«одге/>

. 'Л i büfhiHGMCA'uu tfexoHUYeexuct за Зой

'Ж

' rz/n-O^!^ -'///eut. vj-Qá/Hjñ/ í"

/ Ol. Me/77Û/7/J</pr n/r

Ант

^vîf типадого теXналогрчеcvora процесса но jzafmbosjuiix алмВеЬ и S Á2&/A>MA>J: : '

\ „ ' у/1-/ддку,иомшк MdA/jWMX /rjcaj

: I- J-- ■ '

' Cocmé^лен комиссией

t coc/no'ôe. ^iïjPéâceâamena Шл. mt• ц.U Wmaefa Р,Фу':

. , 0 y/7QHa{) ; £OKC/çâuu:uuáeMóQ. о.2jШйтм ' f{ú"(;ú¿e/\2 ' • n&xjjpAoùl.' • bntbtubWMÄßä'--J.Í/::- l

$ -i '' fibouetué. * '

' sl.4 » t

' j-. '"», -j« í- .m ri''',„у . f'. ...

fi1 Я or. V.I /

■:*>* '¡ rv.--

' A * г y, „ çye.wjâ-as ■■л^;

• otöoenmi и мюдродшг yejaipoiiocca- ' •' 'Vt'

•7 'i Я«-,

■ iiíartí.WHO»íllWé - •

//ДП>2 ,л

,Ц0Х ^'irOTpynT^fB ¡'V

'"i*11.' .,'','*"'.'

.wonY'í'Ví-CíBjet. JiH. -даталъ; .

• -> oíoctmj. чартер • при осйоеиий^

П.КО . а'Г/К Гли'О'Д'ШШШО ;. ' : Jlt:?:VJ0ji При 'ррЪаеИИЙ ; \' ,

i Л.» 'D4Ü1Ü1Ú ПО

, ."'Í-:hijo- по

, .'Пг'Ч'.ЬЬСШ?

i и;но

НГ;p?OZy "

" - ■ ~çdÔm ôemçm Ó!/<¿hi¿ ycprnq^rct/i Ц !>

is. ik....» -

. -,¿' '■ í.'г-Гг-*.-г!'-

■ нет .

~—г* •»■"■ •"■■гуу1. г

■ -i- .„ . W- ,т , ■ • i i "

Нет

.,.. • • vs

't , ; . Pi' Г*- '' *' '

■Тч'1"*/1 '

У em

гиуесрий,' процесс ' обеепеуирве'гп'пмг/чёнаё 'Ау^1'-' ■' ^

гД;, zXHQJto тческии

•i " J ' • ' " ■■■■Ö. - t..-'.'■,".",'".i,''■"". >;-''■ f ..'.V'i-c.''-i >—'Г

' '"'•-" i»iii ■ m ii».»»4M IH-4IIX i* "Iiiiii«**—«tut ...............il

Vû> I;- ■^»^/i^mmiibAiiibAv'^T-

i.. '1 д '.'л- ■ ''■.■"''.'i s ; ',f •'■

■ос Sog//¿¿я, и ¿v

• - , ■ . - .. ; . . • очи >,t.irj Í, ■

¡Ihm ■

- Ofrr/CtûU

{/¿¿ûd-û/.oà?

l/ciuw/O&iùue . ■ Изделие l(éx-tfstocy6'

.Ipaùxi/X ■■' ' ; ■ л .. ■ '

• Pcîijjibmambi. '.освоения

f!bw£cfTiC/ní>y£,'>> ли ¿?esnoc/t(, tt'czmttô non óc£ocf¡¿'(¿ ,a ■ A"P~. /{dtp'?. '■v. KP WS •

ште/л из * osno&;eMG • "7 '7 . ' 'Ъ'/ cer/fuûeu WJU veùon/iij//

ГйЛТ vtZMUC r?;è ï/,r>/70?uu • ,Yù>rr? y ■ • ' ; -.л

•atirvàt/yç -, c/r-'jy es на ¿г , l i* - \ ■ ' ■ ■ \ ' • ¥ • -■ не/r?. j.:;.

yepne^'rj- . ' '. - ' * • ■ //¿-VA- ; y ' . }•;, ' . , .

'¡'''ЗамУоventíe:• • "Уv•v ."

QrttelfáoK - ' ÛO . /:ftJ/77í, Гj-луо Г О f,Я '' ■'¿/СС^Лу/ч Г- '• V

rv'-r- i .t

1 1/. f"

-■./?, . V' ■ //■ '

"fra'/äi'U'A'r//; ¿(ехаг^^-*-*^;/i Wit/ï? яS/-- ." • .

, ■ "У7П-ГХГ-&Ч—»<--/■-—-------'

■S?

Оч j

i>.-,\./;:. .'■;¿\\í(t¿.4iKrpzt //y;,-

, . V«"- y'-- - Л'— --

i f 4 . \ Y /А//'

И к и !:

П лд^.'ЫУ

'г Г

Цел • Г<,М'Л и-л1.-

ОУб

о

•■■г--' ;

и:*;.!;»;! ыо чгркжу

¡■г.-п'.чи.а:.' осиоспяя

СЬотЗе/ястЗует Чёрлпежы

. ••> , «^ук деталей при

.л

I

; .:> .л,, п.

I'. на

Замечании нет - ,

»С * 1 а *»и но о.нах.'^ лс |

Замечаний //в/п

;>. Зимочанье по

Замечании нет

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Техпо/юличесхий процесс ооеслечиЗает полууенае О/у

оох, годных, по ме/ламуЬэиуесх-ому ишедо£онию_

Выход ¿одного по данному тех, процессу соегпайАяет -- ?

Начальник/тС цеха

Начальник Б ЦК Цеха -^Начальник цеха

Г/авнын металлург _ .

Знк. 31/

Г.; /, / ' . • . ■ . ' 'i ЛИ!:;-»:

• *. . * ' ' • ' Гл, ««i'

' ' • '' • • ' ' - А А Т .H *

( • • fv'-zKí'Hcijj г; глъярэиосся ' "

-..........' '¡" .....".....—

: «tUa'QHorr.we '

Á'tt/tfH/?, • от&аЛсл.

«.....

ПзД'^.'я'.в

НАШ ..

f ' . l' Г,У Я Ь 'Г Л Т if и '' и <1 fi. И И Л

• '•••" - «• " г ' Г i coom fjcrricryiü'UU^ </..vvr

* * <Г ,'!' . » ' ' ' . » ' Im ... . . > , .

^ш^двгшй ппз, psboestia: *>"" •. : ' '.•-. -

m,

atoS'jr^fîi'-.

¿aiS

f :

f P'S : К ' '■-. <!■'; .

/^O'^iRírjí.'1 no

-''iHo'm'j*■ if' f'-лг , ■•-Г:"' ' v.

# »«••* - >■> 4®> ' t «к '

(!, f

' ■ - • • . * -- . > л .4. ' .<■•

Zifö f" - r'V*Vf .* V T.Lti'ü- V it .f. • ' ' ' '

r С # . . í . . ------------" 5

í "

> * -J

i t r

"í '*-'" ,* ' ! "

"4 *' " " " ( "V

J ~ ' t, II ........III. Я '"II ------

TT"

■ ^ lip

» . у I '

cfvBtmartypfef 3 f У

frjt'r'-i,' *; ,-tt»/V,'"Y 1 / ; '

'г^ШоЖв^ЗТ/'от [M-Qß^nr-ém MHüS) ■ - " '

.•ly.,, .«»»,:>., I '* ...---—--V M» V. ...^^дмА*»*.^......'"'........ ■■WU^^-ZJt—» - . —

.'i* t - - /% * ^ ' . ^ : " *. • f *. ■'■%.■■ ■ *. í*— .'.• ' •• •* • ' ^ ~. ' * ... • -

i ■ < ». . с

^ ■t '.j'i '< ■

¡I;,iiw,t,.i,c I < l.í¡r2l,J2íj-i:Altje

VI ИГ.1'/К í IЛ К J : ' Г,i, ini/UTH i'

Л. i. ' i • i '

li) r.

A 1С T № ^

4. > V ;■? Ü J1 i ' U Ц i' f С A

(--г---)____

<<t- ПО thf.'ist A fbiM *

Л k • -a •!., • t I щ 1<>Я) kitfttu*, »ИЛ* >«>»! J ЦРП n»«t, oC'yJ 11Ы U'lin« H'lMll/V M 0 H'lH'lll'l ^'44 «II»

до* y rit M он, «H да A</*y»mi о»)

-<V. OJ-jo.tM// . AvMuc /U^'/pf\'{_

(»lÄrtUrilumMHi дс/*1лм/1|»лг.1ия) ^

•t.f'l l.'<:i'!,'i;m'¡¡ В cuclaiic:

Зам. 11.14. цех a X>_{S _ LUMl&ÍL¿¿

(фпиНЛНИ, Kilimilil.lU)

,í >>:,,■„ .i, KIIMIHTIIII; . л • ■ D .. .

(<{>ЛММЛПИк munuiíi.i.;) *

(«Jidutuiitn, (ГИНОИМИ)

Ко»сц>укюр шд. К» С___ _

'' (фвин.ии, Miiiiiuia.iu)

Ии)>;«-||>'|1loi ж ..:..: ^fí-A.Mí/

|4>АМИ1ИЧ, HIIIIUHIUUj

i . tu'UH/l IPKTKIlfi 11]>иЦСГС onilllurll |1С<|б«ОДИи IJH обицуДШНШИСМ, КОМПЛСКШЧ UXUO.'IUi il'IfCKUÎl . . I ,(11, 11||||||Гш|1|||1:Ш Kill-*" ttl (II.I y'IIICIKr ill /f-2. ) ИЯ пар! IUI 1Ш< :illíl II Ktl.'lll'K'l'ine

¡'i

-1' le. и оГнтнсчишн'!' in тплиилиине u полним l'Oit : II и: I fill II с 1|н Слш'шннми тнм'фукпф.

M" TU 1 ''l l.l 'I M'JI/d'li'l'l • i /.

Ii.л. ТУ- -i/Уо, ТУ вf. ........................ ^ /7 _ _ ¡ШллГий- П)

.ICllli KIIMIIfCHH! ' ""wwnwí, T»í» // iT'í^lilii in7'i)'( 411 llTlll"™'

y »., ,i,iir í.iniMi»,« «Î•.imurti»)

(0 Uj Ш. m-ülWí'íÁy^:фбур,ал/*7/ . ""Жу'^'р ^/S'^'ít?^0

<f 11/^уч^Хл^ъ (инчииЛ.ш, фамилия)

подпись, дата <ншит^.чи, ф^мллчь)

/ : i 'im i .it'i" íl чо.-'.r- í

/■' /

./......

АКТ

, /"<? НО&Зи ^/"У-П 8НРЛРГНI!!! ТСХНОЛОГЧЧГСКОГО НрОПСССД (тиргшт) 202. Оп/У. 00090 ( ил.^ед

(проверки)

.лить? по моделям

(квИМГИОЪгМИС гоимсктв тех И (МО*зону*}?. Я ТС», ету*С*Т'И>. Р-Ч'т** Г"* п.4*9! Т *

Л9Я)к?г«ю*, емц*

. ¿у- т Ш- Пгво&я

(пгимечюоа'ш? леи*«, «-м**««}

Состввлея кпьгеспгЛ в ссггглг.с: преясеяателя в членов комиссия.

Зян, пап. ие*з №

Из*I. Т.О. иехя

Нач. ОГК и?ха X? //$а/ю£ /5.

(фямяляя, пятя?«*«)

Конструктор отд. № С

(ф&мчлпя, лттнялы)

Яижгнср огд. м /•/" КапустинТШ Ь.

•йжкояопяеегяй еросесс «мтея веобгодяныи оборуяовапиеи, комплектом т<чнат.т"ч--". оспе«*«, «пробнровы» • аехе Х&^ва {гхветге /5 ) ив пвртн* мяелнй в холи-»«?,

• шт. я обееяечиввет а« кготоэлмиз в полном соответствия с требованиями хонсф)*« еэиго документ» а технических услсзиЯ.

□ревееяатель комяссвя .Члени комиссия:

>. дл«

Г.Ф, ш.

(яммяалм.

•Ж&жяЯ^е'&й. Ф. Ш-

»озяяск, лп^ {тщи/т,.

£ /}, капуст

(ЯПЯПЯЭЯЫ.

«ОДЯЯСЪ, Д#Т» .

(я«я11иэяи, фаяил**

позлпа,, «г»