автореферат диссертации по металлургии, 05.16.01, диссертация на тему:Разработка состава присадочного материала и режимов термической обработки для сварных конструкций из алюминиевых сплавов магналиевой группы

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ ПРОБЛЕМ СВАРИВАЕМОСТИ СВЕРХЛЕГКИХ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ.

1.1. Основные типы дефектов сварных соединений алюминиевых сплавов магналиевой группы.

1.1.1. Механизм образования горячих трещин при сварке алюминиевых сплавов системы Al-Mg-Li.

1.1.2. Причины образования пористости в сварных соединениях сплавов систем А1-

§ и Al-Mg-Li.

1.2. Влияние состава основного и присадочного матери-алана свариваемость алюминиевых сплавов, легированных литием.

1.3. Влияние технологических факторов на образование дефектов в сварном соединении.

1.4. Анализ изготовления литодеформированных конструкций

1.5. Обоснование целей и задач исследования.

ГЛАВА 2. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ НЕКОТОРЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ФАКТОРОВ НА СВАРИВАЕМОСТЬ НОВЫХ СВЕРХЛЕГКИХ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ.

2.1. Характер дефектов, возникающих в сварном соединении.

2.2. Влияние способов, режимов сварки и качества сборки на вероятность образования дефектов и механические свойства.

2.3. Влияние повторных нагревов на качество сварных соединений.

Влияние качества защиты сварочной ванны на вероятность образования дефектов при сварке.

РАЗРАБОТКА ПРИСАДОЧНЫХ МАТЕРИАЛОВ ДЛЯ СВАРКИ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ НА

ОСНОВЕ СИСТЕМ М-Мё И А1-

§-1л.

Влияние лантана на склонность сплава Al-6,5Mg к образованию дефектов при сварке.

Влияние комплексного легирования сплава А1-6,5Mg переходными металлами (Ьа, Мп, 8с) на его свариваемость.

Разработка универсального присадочного материала для сварки сплавов АМгб, 1570, 1420, 1421,

1423.

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ТЕРМООБРАБОТКИ НА ВЕЛИЧИНУ ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ, СТРУКТУРНО-ФАЗОВОЕ СОСТОЯНИЕ И ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ.

Релаксация напряжений под действием низкотемпературного нагрева.

Влияние термообработки до и после сварки на уровень остаточных напряжений и механические свойства сварного соединения.

Влияние режимов термообработки на структурнофазовое состояние.

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ И МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИХ ФАКТОРОВ ПРИ СВАРКЕ РАЗНОИМЕННЫХ ДЕФОРМИРОВАННЫХ И ЛИТЕЙНЫХ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ.

5.1. Влияние технологии изготовления отливок на качество литодеформированных сварных соединений.

5.2. Влияние технологии сварки на качество литодеформированных соединений.

5.2.1. Исследование влияния сварочных флюсов.

5.2.2. Влияние ремонтных подварок.

5.3. Выбор присадочного материала для сварки литоде-формированного сочетания 1420 + ВАЛ 16.

Проблема замены стальных автомобильных конструкций конструкциями из алюминиевых сплавов стоит на одном из первых мест в современном автомобилестроении. К настоящему времени накоплен большой опыт применения ведущими фирмами различных алюминиевых сплавов для создания новых марок автомобилей (Audi А8, Volvo LCP-2000, Honda Acura NSX, Ferrari 408, Porshe 928S и др.). Алюминиевые сплавы имеют ряд преимуществ перед сталями. Наиболее важные из них - меньший вес и высокая коррозионная стойкость. Так, в работах фирм Norsk-Hydro (Норвегия) и Alcoa (США), показано, что применение несущей конструкции автомобиля в виде пространственной фермы из полых алюминиевых профилей позволило снизить вес автомобиля на 40 % [77, 78]. Замена стали на алюминиевые сплавы позволила фирме Nissan снизить вес автомобилей на 45 % против 25 % при использовании пластмасс [78]. Для некоторых типов спортивных автомобилей снижение веса составляет более 50 %.

Не менее важным преимуществом применения алюминиевых сплавов является более эффективное использование топлива. По расчетам клуба "Дженерал моторе" (Германия) снижение массы автомобиля на 100 кг снизит расход топлива на 0,7 л/100 км. По данным фирмы Вексхолл Астра снижение массы автомобиля на 75 кг уменьшит расход топлива на 1,4 л/100 км [79]. Сотрудниками фирмы Sinter Cast, Inc.J. Marcks von Wurtemberg было показано, что снижение массы за счет применения алюминиевых сплавов взамен стали, которое может составить около 120 кг/автомобиль, для 10 млн автомобилей при ежегодном среднем пробеге 10 тыс миль обеспечит экономию в размере 982 млн л горючего (газолина). Такая экономия топлива трансформируется в снижении выделения СО2 на 2,3 млн т ежегодно, что на 500 т 6 больше, чем количество СО2 дополнительно выделившееся при увеличении производства соответствующего количества алюминия [80].

По сравнению со сталью и пластмассами, алюминиевые конструкции автомобиля лучше поглощают энергию удара и обеспечивают безопасность. При столкновениях, деформация таких конструкций на 20 % меньше [81].

Зарубежные автомобильные и металлургические фирмы при поддержке правительств более двух десятилетий проводят работы по внедрению алюминиевых сплавов в конструкцию автомобилей. О проводимых работах и использовании алюминиевых сплавов в конструкции автомобилей регулярно сообщается в докладах на международных конференциях, в технических и научных журналах. Администрация США объявила об открытии программы НИ ОКР с участием ведущих автомобильных корпораций "Дженерал моторе", "Форд моторе", "Крайслер" [82, 83]. Одно из направлений программы будет включать разработку легких материалов (листовых, прессованных и литых заготовок из алюминиевых сплавов), поддающихся вторичной переработке, применение которых снизит вес автомобиля, что в ближайшей перспективе улучшит эффективность, безопасность и экологическую чистоту автомобильного транспорта с традиционным бензиновым двигателем. Таким образом, можно говорить о том, что в 21 веке алюминий будет наиболее применяемым материалом в автомобилестроении.

Из алюминиевых сплавов изготавливаются: корпус автомобиля, который представляет собой раму из профилей с несущей обшивкой, детали порога, стойки дверей и т. д. Для деталей корпуса применяются два типа алюминиевых сплавов - не термообрабатываемые АШ^ сплавы серии 5ХХХ и термо-обрабатываемые А1Си, АНУ^! и АНУ^Юи сплавы серий 2ХХХ и 6ХХХ. Сплавы серии 5ХХХ имеют очень хорошую формуемость, но низкую прочность. Кроме того, они склонны к образованию линий Людерса и резко выраженных полос скольжения, что ограничивает их применение при изготовлении внешних деталей корпуса. В Европе основным сплавом для наружных 7 деталей корпуса является хорошо штампуемый сплав 6016. В Северной Америке преобладает сплав 6111 благодаря высокой прочности, что обеспечивает его устойчивость против вмятин [83].

В качестве деталей, соединяющих профили в единую конструкцию, применяются отливки, получаемые методом литья под давлением. Детали автомобиля соединяются в прочный и жесткий каркас с помощью дуговой сварки. Поэтому для создания автомобильных конструкций из алюминиевых сплавов необходимо рассмотреть вопросы разработки технологии сварки плавлением тонколистовых узлов и деталей из одноименных и разноименных алюминиевых сплавов, а также сочетаний деформированных и литых полуфабрикатов.

Кроме того, большую актуальность представляют вопросы ремонта отдельных узлов автомобиля методами сварки плавлением.

В современном производстве широкое применение в сварных конструкциях нашли сплавы системы Al-Mg. Наиболее прочный сплав этой системы -сплав АМгб хорошо сваривается всеми видами сварки и имеет удовлетворительные характеристики прочности и пластичности сварного соединения. Однако, возросшие требования к служебным характеристикам изделий потребовали создания новых сплавов, которые, обладая такой же хорошей свариваемостью, имели бы более высокие механические свойства. Такие сплавы на основе системы Al-Mg были созданы путем легирования их литием и (в последнее время) скандием. Это сплавы марок 1410, 1420, 1421, 1423, 1570. Применение сплавов системы Al-Mg-Li, благодаря уникальному комплексу характеристик - высоким механическим свойствам при низком удельном весе и повышенном модуле упругости, позволяет поднять параметры сварных конструкций на качественно новый уровень.

Современное производство тонколистовых полуфабрикатов обеспечивает удовлетворительную свариваемость их различными способами дуговой и контактной сварки. Однако, практика применения сплавов в сварных конструкциях показала, что они имеют склонность к образованию дефектов (по8 ристость, окисные включения, горячие трещины) в литой и околошовной зоне сварного соединения.

Установлено, что образование пор в сварных соединениях сплавов типа 1420 в основном вызвано наличием слоя на поверхности полуфабрикатов, включающего водородосодержащие химические соединения лития типа гидридов, гидрокарбонатов и гидратированных окислов. При нагреве такие соединения распадаются с выделением молекулярного водорода, который и является главной причиной образования пористости в сварных соединениях [84]. Снижению пористости способствуют предварительное механическое или электрохимическое удаление поверхностного слоя со свариваемых кромок, а также использование способов сварки с интенсивным электродинамическим воздействием пульсирующей дуги переменного асимметричного тока на сварочную ванну для перемешивания жидкого металла и удаления пузырьков газа [85].

Для борьбы с горячими трещинами используются металлургические и технологические методы, направленные на сужение температурного интервала хрупкости (ТИХ), повышение пластичности в ТИХ и уменьшение темпа высокотемпературных деформаций. Такими методами могут являться: выбор присадочного материала, технологии сварки, подогрева, электродинамических воздействий и т. д.

Повышение сопротивляемости горячим трещинам в металле шва сплавов 1570, 1410, 1420, 1421, 1423 осуществляется применением присадочного материала марки свАМгбЗ и присадок на основе системы Al-Mg-Sc [86]. Однако, применяемые в настоящее время меры, направленные на повышение качества сварного соединения, не всегда обеспечивают полное отсутствие этих дефектов в швах.

Сварка дает возможность создавать комбинированные конструкции, состоящие из наиболее рациональных по форме и размерам заготовок и деталей, выполненных с помощью различных технологических процессов (литые, 9 катанные, кованные, штампованные и т. д.) Это позволяет получить легкие и экономичные конструкции. Сварные конструкции, выполненные из отдельных заготовок и деталей, могут иметь самые разнообразные формы, получение которых другими технологическими методами практически невозможно. Однако, следует учитывать, что в сварных конструкциях возникают остаточные напряжения и деформации, которые могут значительно снижать точность заданных размеров и исказить первоначальную форму.

В связи с вышеизложенным, целью настоящей работы является повышение качества сварных соединений новых сверхлегких сплавов систем А1-М£, А1-М£-1л, Al-Mg-Li-Sc, а также их сочетаний с литейными алюминиевыми сплавами магналиевой группы, путем оптимизации химического состава присадочного материала, технологии сварки и режимов термической обработки с учетом характера и причин появления дефектов по шву и зоне сплавления. Результаты исследований предназначены дня решения ряда практических задач, связанных с получением надежных сварных соединений из перспективных сверхлегких алюминиевых сплавов и их внедрением в современных транспортных средствах.

В результате выполнения комплекса исследований, автор выносит на защиту:

1. Определение влияния металлургических и технологических факторов на характер и природу образования дефектов кристаллизационного происхождения в сварных соединениях новых алюминиевых сплавов магналиевой группы.

2. Обоснование выбора системы легирования присадочного материала на основе статистического анализа эксплуатационных характеристик и технологической прочности сварных соединений.

3. Теоретические и технологические положения об управлении напряженным и структурно-фазовым состоянием сварного соединения, возникающим при различных вариантах термообработки.

10

4. Экспериментальные результаты исследований влияния технологических вариантов литья и аргоно-дуговой сварки алюминиевых сплавов магналиевой группы, а также лито-деформированных соединений на показатели свариваемости.

Автор выражает благодарность сотрудникам кафедры ТКМ МГТУ МА-МИ, а также лаборатории сварки ГНЦ ВИАМ за помощь, оказанную при проведении ряда исследований.

11

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ.

1. На основании теоретического анализа и экспериментальных исследований показаны закономерности формирования структуры соединений при сварке плавлением новых высокопрочных алюминиевых сплавов систем легирования А1-М^, А1-М§-1л-8с; найдены пути значительного улучшения их свариваемости и обеспечения комплекса эксплуатационных свойств соединений путем оптимизации химического состава присадочного материала и технологии сварки.

2. Фрактографический и микрорентгеноспектральный анализ зоны сплавления сварного шва позволил установить, что образование основных видов дефектов (рыхл от и трещин) вызвано стесненной усадкой жидких прослоек Б |-фазы по границам зерен, появлению которых способствует: повышенное тепловложение, а также многократные нагревы, присущие ручной, многопроходной сварке и ремонтным подваркам; применение присадочной проволоки не оптимального состава, имеющей температуру солидуса значительно превышающую температуру солидуса основного материала; повышенное содержание основных легирующих элементов (М^ и 1л).

Склонность к порообразованию в большей степени связана с содержанием водорода в основном материале, качеством защиты сварного шва и подготовки поверхности основного и присадочного материалов.

Предложен комплекс металлургических и технологических мероприятий, позволяющий свести к допустимому минимуму количество подобных дефектов в сварных конструкциях.

3. Предложена комплексная методика оценки свариваемости полуфабрикатов, включающая кроме испытаний на трещиностойкость по пробе МВТУ им. Н. Э. Баумана и оценки механических свойств, точечную пробу, позволяющую провести анализ дефектов, возникающих по зоне сплавления при многократных нагревах.

122

4. Впервые применительно к алюминиевым сплавам магналиевой группы показано положительное влияние лантана в присадочном материале на показатели свариваемости. Установлено, что введение лантана в состав основного и присадочного материала в количестве до 0,4 % значительно улучшает (на 70 %) стойкость сварных соединений против образования горячих трещин за счет уменьшения интервала кристаллизации и эффективного модифицирования сварного шва и зоны сплавления.

5. С помощью регрессионного анализа факторной модели второго порядка от трех переменных изучено влияние комплексного легирования сплава А1-6,5М^ лантаном, скандием и марганцем на его показатели свариваемости. Установлено, что суммарное содержание лантана и скандия в присадочном материале не должно превышать 0,4 %, так как более высокое их содержание приводит к снижению пластичности сварного соединения вследствие образования грубых интерметаллидов типа А1з8с(Ьа). Полученные закономерности позволили разработать универсальный состав присадочного материала марки св1598 (заявка на Патент РФ № 99101035/02, положительное решение от 25.12.99) для сварки сплавов АМгб, 1570, 1410, 1420, 1421, 1423. Применение нового присадочного материала позволило значительно повысить стойкость сварных соединений против образования горячих трещин, прочность, ударную вязкость, при сохранении удовлетворительной пластичности.

6. Установлено, что максимальный уровень остаточных напряжений в сварном соединении сплава 1420 составляет около 0,Зао,2. Применение ремонтных подварок повышает этот уровень примерно в два раза. Термообработка после сварки по режиму 450 °С, 0,5 ч + 120 °С, 5 ч (ТГ1) практически полностью устраняет остаточные напряжения и повышает прочность сварного соединения почти до уровня прочности основного материала.

7. Анализ релаксации напряжений в основном материале и сварных соединениях сплава 1420, а также исследования фазовой и дислокационной структуры с помощью методов электронной микроскопии позволили выбрать режим термообработки сварного соединения (220 °С - 1 час), позволяющий

124

1. Сварка и свариваемые материалы: В 3-х т.- М.: Металлургия, 19911996; 1991,- Т. 1: Свариваемость материалов: Справ. Изд. / Под ред. Э.Л. Макарова.- 528с.

2. Соединения сварные: Методы испытаний на сопротивляемость образованию горячих трещин при сварке плавлением: ГОСТ 26 389-84,- Введ. 20.12.84.- М., 1984.- 23 с.

3. Никифоров Г.Д. Металлургия сварки плавлением алюминиевых сплавов,- М.: Машиностроение, 1978,- 264 с.

4. Фридляндер И.Н., Амбарцумян С.М., Ширяева Н.В. и др. Новый легкий сплав алюминия с литием и магнием // Металловедение и термин, обраб. металлов,- 1968,- № 3,- С. 50-52.

5. Фридляндер И.Н., Чуистов К.В., Березина А.Л. и др. Алюминий-литиевые сплавы: Структура и свойства.- Киев: Наук, думка, 1992,-192 с.

6. Фридляндер И.Н., Сандлер B.C. Сплав 1420 системы Al-Mg-Li // Металловедение и термич. обраб. металлов,- 1988.- № 8.- С. 28-36.

7. Братухин А.Г., Ющенко К.А., Польский И.С. и др. Разработка и применение новых конструкционных свариваемых сплавов в авиационной промышленности // Автоматическая сварка.- 1993,- № 11.- С. 33-38.

8. Фридляндер И.Н., Братухин А.Г., Давыдов В.Г. Основные направления повышения качества алюминиево-лигиевых сплавов для сварных авиационных конструкций // Физика и химия обработки материалов,- 1993,- № 3.- С. 117-122.

9. Фридляндер И.Н., Шамрай В.Ф., Ширяева Н.В. Фазовый состав и механические свойства сплавов алюминия с магнием и литием // Изв. АН СССР. Металлы.- 1965.- № 2.- С. 153-158.125

10. Фридляндер И.Н., Сандлер B.C. Структура и свойства сплава 1420 // Металловедение алюминиевых сплавов / Отв. Ред. С.Т.Кишкин.- М.: Наука, 1985.- С. 48-56.

11. Фридляндер И.Н., Братухин А.Г. Алюминий-литиевый сплав для сварных авиационных конструкций // Автоматическая сварка.- 1992,- № 6,- С. 5-9.

12. Фридляндер И.Н. Конструкционные алюминиевые сплавы // Металловедение и термич. обраб. металлов,- 1990,- № 4,- С. 2-7.

13. Братухин А.Г., Третьяк Н.Г., Склабинекая И.Е. Структура и механические свойства сварных соединений алюминий-литиевых сплавов при сварке опытными присадками со скандием // Автоматическая сварка.- 1993,- № 12.-С. 11-15.

14. Илюшенко Р.В., Лозовская А.В., Склабинская И.Е. и др. Структура и свойства сварных соединений сплавов системы Al-Mg-Li // Автоматическая сварка.- 1991.- № 7,- С. 23-26.

15. Wald G.G. Al-Li Alloys Application in Space Structures // NASA Contractor. Report (Washington DC).- 1981,- 16576.- 85 p.

16. He Y., Gao D., Sun Z. Solidification Mode and Cracking Behavior of Al-Li Alloy Welds // The Sixth International Al-Li Conf., 7-11 Oct. 1991., Garmish-Partenkirchen (FRG) / Editors M. Peter, P.-J. Winkler.- Oberursel: DGM, 1992.-Vol. 2.-PP. 1215-1220.

17. Фридляндер И.Н., Ширяева H.B. Структура сплава 1420 с цирконием // Металловедение и термич. обраб. металлов,- 1972,- № 8 С. 7-9.

18. Овчинников В.В., Редчиц В.В. Влияние подварок на свойства сварных соединений алюминиевого сплава 1420 // Сварочное производство.- 1992.-№6.- С. 8-11.126

19. Ищенко А .Я., Илюшенко Р.В. Склонность к образованию горячих трещин при сварке сплава 1420 // Сварка цветных металлов: Сб. научи. Трудов / АН УССР. Ин-т электросв. Им. Е.О. Патона.- Киев: Наукова думка, 1989,- С. 19-22.

20. Овчинников В.В., Алексеев В.В., Белоусов В.В. и др. Образование трещин в сварных соединениях сплавов системы Al-Mg-Li // Сварочное производство.- 1992,- № 5,- С. 41-43.

21. Овчинников В.В., Рязанцев В.И,, Алексеев В.В. К вопросу об образовании трещин в сварных соединениях сплава 1420 // Сварочное производство,- 1993,-№6,- С. 33-34.

22. Ищенко А.Я. Характер горячих трещин, образующихся при сварке плавлением высокопрочных алюминиевых сплавов // Докл. II Всесоюзн. конф. по сварке цветных металлов / Редкол.: С.М. Гуревич, Д.М. Рабкин и др.- Киев: Наукова думка, 1985.- С. 34-35.

23. Алов A.A., Филатов Ю.А., Левченкова Л.А., Гогин В.Б. Влияние вакуумной обработки расплава на свариваемость деформированных полуфабрикатов из сплава АМгб it Технология легких сплавов,- 1973.- № 9.- С. 9-13.

24. Швецов П.Н., Ляхова В.Н., Власова Г.А., Эскин Г.Н. Влияние ультразвуковой обработки расплава при непрерывном литье слитков сплава АМгб на качество прессованных полуфабрикатов // Технология легких сплавов.-1973.- №9.- С. 13-17.

25. Прохоров H.H. Горячие трещины при сварке.- М.: Машгиз, 1952.219 с.

26. Borland J.C. Hot cracking in welds II Brit. Weld. J.-1960.- Vol. 7.- PP. 558559.

27. Прохоров H.H. Технологическая прочность металлов в процессе кристаллизации при сварке // Сварочное производство.- 1962,- № 4,- С. 8-14.

28. Новиков И.И. Горячеломкость цветных металлов и сплавов.- М.: Наука, 1966,- 300 с.127

29. Прохоров H.H. Физические процессы в металлах при сварке: В 2 т.- М.: Металлургия, 1976,- Т. 2: Физические процессы в металлах при сварке,-592 с.

30. Якушин Б.Ф. К вопросу образования околошовных горячих трещин при сварке // Сварочное производство.- 1962.- № 2,- С. 21-23.

31. Якушин Б.Ф. Современное состояние проблемы горячих трещин в сварных соединениях // Трещины в сварных соединениях сталей: Докл. I симпозиума СЭВ,-Братислава, 1981,- С. 59-67.

32. Дриц М.Е., Каданер Э.С., Туркина Н.И. и др. Исследование фазовых равновесий в твердом состоянии в алюминиевом углу системы Al-Mg-Li // Изв. АН СССР. Металлы,- 1973,- № 2,- С. 225-229.

33. Шамрай Ф.И. Тройная система: Алюминий-магний-литий // Изв. АН СССР. Отд. хим. наук,- 1948,- № 3.- С. 290-301.

34. Рабкин Д.М., Лозовская A.B., Склабинская И.Е. Металловедение сварки алюминия и его сплавов,- Киев: Наукова думка, 1992,- 160 с.

35. Лукин В.И., Бронфин М.Б., Иода E.H. и др. Влияние термомеханической обработки сплава системы алюминий-магний-литий на его свариваемость // Автоматическая сварка -1991,- № 10.- С. 46-49.

36. Мироненко В.Н., Куртисова М.А., Полянский В.М. и др. Исследование излома горячих трещин в соединениях алюминиевых сплавов // Автоматическая сварка.- 1979.- № 6.- С. 21-25.

37. Рязанцев В.И., Толкачев Ю.И., Славин Г.А. и др. Особенности макро- и микроструктуры сварных соединений из алюминиевого сплава системы Al-Cu // Сварочное производство.- 1987,- № 9,- С. 22-24.128

38. Кайбышев О.А., Валиев Р.З. Границы зерен и свойства металлов.- М.: Металлургия, 1987,- 214 с.

39. Никитин В.М., Булыгин А.Я. Свойства сварных соединений из сплава 1420 // Актуальные проблемы сварки цветных металлов.- Киев: Наукова думка, 1980,- С. 63-66.

40. Ширяева Н.В., Овчинников В.В., Габидуллин P.M. Образование пор при сварке сплава системы Al-Mg-Li // Автоматическая сварка.- 1987,- № 3.-С. 16-18.

41. Абралов М.А., Абдурахманов Р.У. Особенности образования горячих трещин при сварке алюминия и его сплавов // Автоматическая сварка.- 1988.-№ 8,- С. 9-14.

42. Рабинович M.X., Кудряшов В.Г., Маркушев М.В. Влияние размера зерна на конструктивную прочность алюминиевого сплава АМгб // Металловедение и термическая обработка металлов,- 1988,- № 8.- С. 42-44.

43. Илюшенко Р.В., Третьяк Н.Г., Лозовская А.В. и др. Особенности дуговой сварки промышленных полуфабрикатов алюминиевого сплава 1420 // Автоматическая сварка.- 1991.- №4.- С. 53-56.

44. Братухин А.Г., Глотов Е.Б., Лукин В.И. и др. Концепция и металлургические особенности производства литодеформированных конструкций // Сварочное производство.- 1993.- № 10.- С. 2-4.129

45. Рабкин Д.М., Игнатьев В.Г., Довбишенко И.В. Влияние эффективного интервала кристаллизации на склонность алюминиевых сплавов к образованию трещин при сварке // Автоматическая сварка.-1974.- № 4.- С. 13-14.

46. Рабкин Д.М., Игнатьев В.Г., Довбишенко И.В. Сварка алюминия и его сплавов.- Киев: Наукова думка, 1980.- 174 с.

47. Якушин Б.Ф., Настич С.Ю. Совершенствование экспресс-метода оценки свариваемости алюминиевых сплавов // Сварочное производство.- 1995 -№4.- С. 30-31.

48. Овчинников В.В., Петров A.B., Гринин В.В. Исследование механизма образования пор в швах при аргоно-дуговой сварке листов алюминиевых сплавов, легированных литием // Автоматическая сварка.- 1989,- № 6,- С. 1215.

49. Гринин В.В., Овчинников В.В., Лопаткин А.И., Ширяева Н.В. Особенности сварки тонколистовых конструкций из сплава 1420 // Сварочное производство." 1985.- № 8,- С. 13-15.

50. Гринин В.В., Петров A.B., Овчинников В.В. и др. Свойства сварных соединений сплава 1420, выполненных сканирующей дугой // Сварочное производство.- 1986,- № 6.- С. 20-21.

51. Абралов М.А., Абдурахманов Р.У. Механизм образования пор в сварных швах // Сварочное производство.- 1988.- № 2,- С. 39-41.

52. Алюминий. Металловедение, обработка и применение алюминиевых сплавов: Справ. Изд.: Пер. с англ.- М.: Металлургия, 1972,- 664 с.

53. Братухин А.Г., Лукин В.И., Глотов Е.Б. и др. Перспективные литейные алюминиевые сплавы для литодеформированных сварных конструкций изделий авиационной техники // Сварочное производство.- 1995.- № 4.- С. 3-5.130

54. Лукин В.И., Арбузов Ю.П., Груш ко О.Е. Химические элементы, влияющие на свариваемость сплавов Al-Mg-Li // Сварочное производство. -1994.- № 1,- С. 22-24.

55. Дриц M.E., Торопова Л.С., Быков Ю.Г. Влияние РЗМ на механические свойства сплава Al-6,5Mg // Металловедение и термическая обработка металлов.-1980,-№ 10.-С. 35-37.

56. Литвинова Т.И., Райченко Т.Ф. Спектрографическое исследование твердых фаз в системе LiF-CaF2-MgF2 // Журнал прикладной химии.- 1968,- Т. 41,-№6,- С. 1323-1326.

57. Дриц М.Е., Быков Ю.Г., Топоркова Л.С. Влияние дисперсности фазы ScAb на упрочнение сплава Al-6,30Mg-0,12Sc II Металловедение и термическая обработка металлов.-1985.- № 4.- С. 48-50.

58. Дриц М.Е., Каданер Э.С., Добаткина Т.В. и др. О характере взаимодействия скандия с алюминием в богатой алюминием части системы Al-Sc // Изв. АН СССР. Металлы,- 1973,- № 4,- С.213-217.

59. Дриц М.Е., Топоркова Л.С., Быков Ю.Г. и др. Рекристаллизация сплавов Al-Sc // Изв. АН СССР. Металлы.- 1982.- № 1,- С. 173-178.

60. Курдюмов А.В., Инкин С.В., Напалков В.И. и др. Влияние скандия на технологические свойства сплава АМгб // Авиационная промышленность,-1984.- № 12,- С 63-64.

61. Лабур TJML, Илюшенко Р.В. Влияние состава присадочной проволоки на сопротивление разрушению сварных соединений алюминий-литиевого сплава 01420 // Автоматическая сварка.- 1992.- № 5,- С. 25-31.

62. Tang Ding-Xiand, Wang Liang-Xuan, Zhao Mui-Shou, ets. The Rare Earth Aluminum Alloys in China // Journal of Rare Earth.- 1992.- Vol. 10, № 1.- PP. 6671.

63. Торопова Л.С., Вольская Л.Р. Исследование механических свойств сплавов системы А1-РЗМ при содержании РЗМ до 20 % // Цветные металлы,-1992.-№ 48,-С. 46-48.

64. Савицкий Е.М. Перспективы исследования и применения редкоземельных металлов, сплавов и соединений // РЗМ и сплавы / Сост. Е.М. Савицкий. М.: Наука, 1971.- С. 5-17.

65. Li Dao-Yun, Xu Lian-Tang, Zhang Hui-Yi. Hydrogen Fixation Effect of Rare Earths in Pure Aluminum and Aluminum Alloys // Journal of Rare Earth / Chin. Soc. Rare Earths.- 1992.- Vol. 10, № 4.- PP. 288 291.

66. Патент 372050 Япония, МКИ1 С 22 С 21 /02, С 22 С 21 /06. Алюминиевый сплав для транспортных средств, имеющий высокое сопротивление усталости / Дзеган Сигетоси, Итимику, Сева Аруминичиму.- Опубл. 27.03.91.

67. Алов А.А., Груссер Э. О механизме взаимодействия окиси алюминия с флюсом при сварке алюминия // Сварочное производство,- 1962,- № 12.- С. 58.

68. Чаюн А.Г. Дуговая сварка алюминиевого сплава 01420 с применением электромагнитного перемешивания // Автоматическая сварка.- 1981,- № 6.- С. 19-22.

69. Абралов М.А., Абдурахманов Р.У., Абдурахимов А.А. Исследование процесса образования пор при аргоно-дуговой сварке алюминиевого сплава 01420 // Автоматическая сварка.- 1985.- № 4.- С. 21-26.

70. Nicols R.W. Green Light for Cars // Engineering with Aluminum.- 1991,-Vol 10, №12,-PP. 5-7.132

71. Kurihara Yuki The Role of Alirniinum in Automotive Weight Reduction. P.2 // JOM: Journal of Miner. Metals and Mater. Soc.- 1994,- Vol. 46, № 2,- PP. 33-35.

72. Brown R. Automotive Aluminum Continues to Make Big News // Light Metal Age.- 1994,- Vol. 52, № 11/12.- PP. 62-64.

73. Brown R., Venie M. S., Woods R. A. The Increasing Use of Aluminum in Automotive Applications // JOM: Journal of Miner. Metals and Mater. Soc.- 1995.-Vol. 47, №7,- PP. 20-23.

74. Pickvers J. Renault Spider Creeps Onto Market Sporting All Aluminum Spaceframe // Light Metal Age.-1995,- Vol. 53, № 7/8,- PP. 72-73.

75. Broad A. Cars Lighten up as Partners Get Together // Metal Buill. Mon.-1994,- Vol. 17, № 2,- PP. 60-62.

76. Seltzer R. U. S. Auto Firms to Develop New Class of Cars // Chemical Engineering News.- 1993.- Vol. 71, № 40.- PP. 7.

77. Илюшенко Р.Я., Третяк Н.Г., Лозовская A.B., Ищенко А.Я. Особенности дуговой сварки промышленных полуфабрикатов алюминиевого сплава 1420 // Автоматическая сварка.-1991,- № 4,- С. 53-56.

78. Патон Б.Е., Ищенко А.Я., ЧаЮн А.Г. Сварка сплава 1420 // Металловедение алюминиевых сплавов / Отв. Ред. С.Т. Кишкин.- М.: Наука, 1985,- С. 44-47.

79. Лукин В.И. Sc перспективный легирующий элемент для присадочных материалов // Сварочное производство.- 1995,- № 6,- С. 13-14.

80. А. с. № 400 8819/25-27(22) СССР, МКИ1 В 23 К 28/00. Способ испытания материалов на склонность к образованию горячих трещин по околошовной зоне сварных соединений / Б.С. Денисов, А.И. Мейлах,- Опубл. 03.01.86.

81. Алов А.А., Самарина М.В., Шевченко Б.С. Исследование структуры зон взаимной кристаллизации сварных соединений алюминиевых сплавов // Технология легких сплавов,-1971.- № 2.- С. 45-48.

82. Овчинников В.В., Лопаткин А.И. Применение автоматической аргоно-дуговой сварки крупногабаритных конструкций из высокопрочных сталей и133алюминиевых сплавов на станках с ЧПУ // Сварочное производство.- 1994.-№ 10,- С. 24-25.

83. Ищенко А.Я., Чаюн А.Г., Илюшенко Р.В. Свариваемость и технология дуговой сварки высокопрочного сплава системы Al-Mg-Li // Автоматическая сварка.- 1985.- № 10,- С. 47-49.

84. Дриц М.Е., Торопова Л.С., Быков Ю.Г. Влияние РЗМ на механические свойства сплава Al-6,5Mg // Металловедение и термическая обработка металлов,- 1980.- № 10.- С. 35-37.

85. Лукин В.И. Влияние легирующих элементов Sc, Mn, Zr на свариваемость сплавов системы Al-Mg-Sc-Mn-Zr // Сварочное производство.- 1996.- № 6,- С. 9-11.

86. Лабур Т.М., Илюшенко Р.В. Влияние состава присадочной проволоки на сопротивление разрушению сварных соединений алюминий-литиевого сплава 01421 // Автоматическая сварка.- 1992.- № 5.- С. 36-38.

87. Савицкий Е.М., Терехова В.Ф. Металловедение редкоземельных металлов,- М.: Наука, 1975.- 272 с.

88. Prasad S.N. Rare Earth Additions as Grain Refiner to AluminiumMagnesium Alloys // Jugoslovaiski Meduarodui Simpozij о Aluminiju.- Zjubljana, 1982.-Vol. 2.-PP. 133-142.

89. Хагиноя И. Влияние легирующих элементов на окисление расплавленных алюминиевых сплавов // Имоно.- 1982.- № 10,- С. 664-669.

90. Добаткин В.И., Сизова Р.Н. Кристаллизация эвтектических сплавов алюминия с редкоземельными металлами // Сб. Металловедение и технология легких сплавов / Ред. А.Ф. Белов.- М.: Наука, 1976,- С. 46-51.

91. Крилякевич П.И., Залуцкий И.И. Соединения редкоземельных металлов с алюминием и их кристаллические структуры // Сб. Вопросы теории и применения редкоземельных металлов / Сост. Е.М. Савицкий.- М.: Наука, 1964.-С. 146-148.134

92. Елагин В.И. Легирование деформируемых алюминиевых сплавов переходными металлами.- М.: Металлургия, 1975.- 248 с.

93. Должанский Ю.М., Строганов Б.Б., Шалин P.E. Оптимизация свойств машиностроительных материалов с использованием ЭВМ.- М.: Воениздат, 1980,- 240 с.

94. Винокуров В.А., Григорянц А.Г. Теория сварочных деформаций и напряжений,- М.: Машиностроение, 1984,- 280 с.

95. Лукин В.И., Арзамасов В.Б., Иода A.A. Влияние пластической деформации на свойства ковочного алюминиевого сплава ВАД15 и его сварных соединений // Сварочное производство.- 1999,- № 11.- С. 6-8.

96. Винокуров В.А., Григорянц А.Г., Шубладзе Т.Г. Экспериментально-расчетное определение собственных деформаций и напряжений при сварке / Сб. науч. тр. МВТУ им. Н.Э. Баумана,- 1974.- № 182.- С. 63-73.

97. Lunch S.P. Fracture of 8090 Al-Li Plate // Water. Sei. and Eng. A.- 1991,-Vol. 136, № 12.-PP. 25-43.

98. Патент 1762573 РФ, МКИ1 С 22 Ф 10 /47. Способ термообработки сплавов системы Al-Mg-Li / O.E. Грушко, Л.М. Шевелева, Л.И. Иванова -Опубл. 07.09.90.

99. Белов Е.В., Постников Н.С. Свариваемый алюминиевый сплав // Авиационная промышленность.-1989.- № 8,- С. 59-64.

100. Постников Н.С., Белов Е.В., Побежимов П.П. и др. Влияние термо-стабилизирующего отжига на механические свойства отливок и сварных соединений сплава ВАЛ 16 // Сб.: Вопросы авиационной науки и техники. Авиационные материалы.-1987,- № 4,- С. 35-40.

101. Строгай Е.И. Флюсовая пайка алюминия.- М.: Металлургия, 1980,124 с.

102. Мамон Н.Д., Плиско В.Д. Механизм действия очищающих флюсов // Автоматическая сварка,- 1979.- № 3.- С. 19-23.135

103. Баженов А.Е., Ганчуков В.И., Ткач О.Д. и др. Об улавливании газов из алюминиевых электролизеров окисью алюминия // Цветные металлы.-1975,- №6,- С. 44-45.

104. Алов A.A., Груссер Э. О механизме взаимодействия окиси алюминия с флюсом при сварке алюминия // Сварочное производство.- 1962.- № 12.- С. 5-8.

105. Основные свойства неорганических фторидов: Справочник / Под ред. Н.П. Галкина.- М.: Атомиздат, 1976.- 400 с.

106. Никитинский А.М. Пайка алюминия и его сплавов.- М.: Машиностроение, 1983,- 192 с.

107. Лукин В.И., Каримова С.А., Арзамасов В.Б., Иода A.A. Применение флюсов для аргоно-дуговой сварки алюминиевых сплавов // Сварочное производство." 1999,- № 6,- С. 29-31.

108. Утверждаю" Главный инженер1. Акт

109. Применение присадочной проволоки обеспечивает снижение количества дефектов в сварных швах (пор, горячих трещин, окисных включений), что увеличивает надежность и долговечность сварных узлов и деталей.

110. От ГУЛ МАЛО "МИГ" Нач. лаборатории сварки,1. От МГТУ МАМИ1. Зав. кафедры ТКМ,