автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.05, диссертация на тему:Разработка процессов листовой штамповки и методов их проектирования для деталей с заданными размерами по толщине

Ой

Чосколскпй ордена Лгнинв, орл.№л Октябрьской Революции, ордена Тгудового Красного Знамени Государственный ТягническиА' униврр-итет иметг Н.Э.Вяугрня

Не правах рукописи

Попов Игорь Пгтгович

ГА?РАБ(7ГКА ПГОиЧЯ.ХВ листов ой шчповш! и методов их пгокшшшш ;шя деталей о заданными гармш''и по

ТОЛИКЕ

Специальность 05.03.05 - Процессы и машинм обработки давлением

'V У Автореферат

диссертации на соискание уч«ной степени доктор«:, технических наук

. i v

.. . < ь- ^ \

. . Москва 1994

Работа выполнена в Самарском ордена Трудового Красного Знамени Государственном аорокосшческом университете имени акацемика С.П. Королева

Официальны« оппоненты

диктор технических наук, профессор A.M. Дмитриев

доктор технических наук, профессор 15.И. fipuoij'

доктор'технических наук, профессор С.С. Соловцоь

Ведущзе предприятие': Акционерное общество СИЮ "Мо тал лист "

Защита диссертации состоится " $ " С4/Л2А-/&-- 199-1 г. в/ty ^^час. на заседании совета Д053.1&.05

при Московском ордена Ленина, ордена Октябрьской революции и ордена Трудового Красного Знамени Государственном техническом университете имени Н.Э. Баумана по адресу107005, Москва, 2-я Бауманская, 5

' Ваш отэиз на автореферат в 1-оц экземпляре, заверенный печатью, просим направить по указанному адресу.

С диссертацией ыожно ознакомитьса в библиотеке 11ГТУ им. Н.Э. Баумана

Автореферат разослан

1994г.

Учений секретарь специального совета' к.т.н., доцент

В.И. Семенов

Подл, к печати £104,заказ £5$ объои 2 п.л. тир. 100 окз. Ротапринт !'!ГГУ '.'."•,'

ОЩЛЯ X Л F/u [ГЕП'С Г, П i A P/ÍÍOIU

Дктуачьплоть тзмц. Свир?:!с;аюв роэгпг:-} и-пглострэепии с*»; • a-j'.rs с пр::г-.енсн:;сн рзсурсооберагсг";:« технолог::!!. Таге: ппнрт.-м • нио нчуч.чо-технпчесяого прогресса яоляотсп ойссирмжр-ч но тт'.•>!.•> с гконсиической, но и с отологической точки эрзнпя. В дистопой пта-повгеэ одной самих о$ф*к?итяшх: статоЛ згссисчш!, экологгч-г • koíí эффзхтигносгн ягляотся яопкзенкз вмеода годного птетусмого металла, уменьшение трудоемкости изготовления дэталой путс.1 пок-ранения ичеда пароходов птз'оюрочнш: oneparv'it иля исслсдуу;^ :!?-ханнчзсиой обработка. Это дротигается путем получения ятсгшорзн-ной детали с близкой к заполняй толг;лной стенки.

Согласование заденшк (эясплу атацношшх) и тсхнологнчзочн вогмолппс тащ'Ш поггтгяет сг.сплуатгционньп ялрютрркстккя летал;»!'!, нзе качзстпэ я iteeyqyp способность.

3 эагнсгмостп от нагиячздкп детали заданная 73.v,'z*n нмзть рхзнотоячяняееть от нуля до 40 - 602. Тллгпэ дзгаля пирэно иргздеиявт а конструкциях ¡мзлячшго нззлачэияя: в дзчглтол.тс ."п-тл тельных аппаратов (стенки кг мер сгорзлия, насад: tu, руб.ггкм, ;и фузоры ), емкостях зисокзго даален.;я ( детали типа дн;;гз ), и товарах народного потрзблепня.

В настоящее время сусретзуют приемы согласования "ад-'н-агх и технологических толпам деталей. Однако они но носят научно-обоснованного характера, что вианоает большее издержки производства. Это заклячавтея а увеличении пр:.?:ени подготовки производства с проведением дополнительных экспериментов, или проектировании технология без учета сбережения материальных ресурсов.

Таким образом больпое распространенно деталей с различи!f.iii заданными изменениями толпин и отсутствие научно-обоснованной технологии получения штампованных деталей с толщинами, согласог.ан-Н1.?<и с заданными, делают проектирование технологических процессор, листовой штамповки, обеспечивающих изменение толщины заготовки, актуальной народнохозяйственной проблемой.

Работа проводилась в рамках программы "Авиационная технологии'' утвержденной постановлением ДО 186/390 от 09.10.79 г., программы, утвержденной постановлением Совета Министров СССР и ЦК КПСС № I60-S4 от [6.02.79 г. (приказ Минвуза РСФСР №40 СС от 23.05.79 г. ), программы "Наукоемкие технологии" (приказ комитета по науке, Bueweü ¡шсол>? и технической политики Росийской Федерации от 10. I.

91 г ).

В диссертации обобщены результаты работ автора, связанные с решением указанной проблемы.

Цель работы. Проведение совокупности научно обоснованных решений по разработке методики проектирования технологических процессов листовой штамповки для деталей с заданными размерами по толщине, позволяющих достичь экономии металла, снизить трудоемкость штамповки повысить эксплуатационные характеристики изделий.

^оставленная цель достигнута путем комплексного проведения теоретических и технологических исследований с использованием приближенных методов решения и различных способов формообразования.

Научная новизна заключается в разработке методики проектирования технологических процессов листовой штамповки деталей с заданными размерами пе толщине.

Получены научно обоснованные технологические решения с учетом направленного изменения толщины заготовки. Решения базируется на минимизации функционала,- обеспечивающего равномерное прибликение • технологически возможной толщины к заданной. Варьирование производится по технологически.! параметрам, в качестве которых использованы: исходная толщина плоской заготовки, граничные условия, геометрия ютамповой оснастки, механические свойства материала заготовки в рамках выбранной модели формообразования, основанной на ис пользовании традиционных операций листовой шта&щовки: вытяжки, обжима, отбортовки, протяаки, осадки.

Установлены на -основе кинематических и статических решений с использованием приближенных последовательных методов разложения решения в степенш. ■'. ряд аналитические зависимости для определения .толщины штампованной детали.

Составлен типовой классификатор деталей с различным характером изменения толщины стенки. Установлено, что базовой моделью, характеризующей реликтовые признаки изменения толщины стенки детали, > полученной поел» штамповки, является уравнение второй степени. ■ .

Разработан метод определения заданной толщины, необходимой штампованному полуфабрикату, по основным геометрическим размерам механически обработанной детали, заданным в прямоугольной, полярной или смешенной системах координат.

Установлены основные факторы, влияющие на толщину штампован-

г

ной детали, а такг.е степень их влияния.

Практическая ценность. Раз 1ботаиа методика проектирования технологического процесса с направленна изменением толщины заготовки. Она позволяет научно-обоснованно на стадии проектирования согласовать заданную и технологическую толщины деталей.

Разработаны новые способы пташховки, конструкция стс.чпового инструмента для процессов производства осесимметрячных деталей, позволяющие расширить диапазон приемов согласования толщин технологического и эксплуатационного характера, улучшить качество штампованного полуфабриката и повысить гехникоэкономическяе показатели производства.

Результаты диссертационной работы использовали э руководящих технических материалах, нашли отражение з курсах лептой, лабораторных работах студентов специальности 11.08 ( обработка металлов давлением ).

Разработанная методика, способы итиглонкн в комплексе обес-печисаит:

- уменьшение расхода штампуемых материалов до 20 - ЗОЙ,

- снижение трудоемкости процесса штамповки до 30 - 50%,

- уменьшение массы изделий и узлов из птачпованннх деталей,

- повышение эксплуатационных характеристик деталей. ■

На запиту выносится:

1. Комплексные научно-обоснованные Технические решения, которые послужили основой создания методики проектирования технологических процессов листовой птамповкн а учетом направленного изменения толщины заготовки..

2. Физически обоснованный метод расчета направленного формоизмьне-иия толщины заготовки для согласования её с заданной толщиной де- . тали. Метод по своей сути относится к вариационной задаче и базируется на минимизации функционала, обеспечивающего наилучшее равномерное приближение заданных и технологически возможных толщин. Варьирование производится в рамках основных способов форлообрагг-вания листовой штамповки по технологическим параметрам, в качестве которых используются: геометрические размеры исходной заготовки, граничные условия, геометрия штамловой оснастки, механические свойства материала.

3. Аналитические зависимости, позволяющие определять оптимальные параметры, повидающиз коэффициент использования металла, предельное формоизменение листовых заготовок в операциях шляжки, облика

отооргоьки, осадки, пратшаш.

4- Цопали формообразования, которые pejaar проблему получения голыши ииь£яоы«шой ¡¡.стали, близкой к ¡заданной с разнотолиуш-исаг'ью, дссткгаю.цзй <10 - 50%. В цодзляк используются повис сио~ ••;(.ö« с>и^ообразовшшя, агсрьдошшо зиюрскван свадзтольс5'Еали. о. ü.;Tü!i, расчета тмкцшш детали на основа каначатичзского и ста-j-ibjjcRoro решений. Рсишшя яредстаелеш в вццс кусочпо-лкиоГших .ij/üiauiU. '••'роца.цура peoetmft использует способы послодосательного нрл':: .кс-ния. Проведена оцзнка погрешности метода, которая согла-V. Jt-iii-m с возмоглосткш судзсгвувд«. ь ¡мстопцве вре;ш способов

UicCiilObKii.

6. 1Ьтсд определения оадалной тодщшш для ктаипоьанноВ детали по шкисггричаски» t'iiSJ.icpür ииханяческц обработанной цаталп с учато;.: и-. облид;иш: ?р;;Ьоьеп«»: гладкости oupaüyt^e:; срод^нио!! гшвер.снг>с-*ц, возможности бзспрепптсткегаого удалзнпп детали из штампа. V. Классификации деталей по заданной тал_г,;:пз. Пояазсно, что осио ;>oi\ кдусскйикацшг явлызтсл многочлен второго нордцка, котоусщ' щ суд;-! рзлкктоыш признаки изменения тг«уаш детали. Ь, S'ljiofl ус'1Ш10Бла;ыя границ припенклсстп сыарзнаих технодогачос->;ш; процессов по относительной такцкао ксходао»1 плоско»! аиготовм п., вздг.чкио KetxciL'&xbHOft р.-лиог-охл^шиостя, по газ^нциснга:; фор-«ОС0разОВ4ИИЯ. • ■

.Реализации работе» ь гижглшшносу.. Гооультатп pc.Com шид-реии im рддо предприятий. Ii диссертации црдлокены wmi внедрении на сугг.у около 0.9 плн. рублей в год б цена;-; ГСЭ1 года.

Публикации. Ociioiinoc содержанию работы олубликовано в поаэг ро^ии, учебной подобии, 18-?п авторских свидетельствах на шюбр;; ■гения, 20-и статьях. Сделаны доклады на пяти научно-техничискнх воиЗореицкях в тец 'теле и международной.

Результате реботы систавлатесь на ЕДНХ СССР / 19£0г / и ог-мечыш серобряноК а бронооеой мздалгли.

Нсслздоьашш еатора проводились в райках научаш: наараышнг которпз развиваются на кафедрах 1ГГ-6 !Д"!У ш. Л.З, Вауаана, £Ц£ СРАУ км. С.П. Королева, 0:bs опирается на результаты работ Попои Б,А., Овчинникова А.Г», Арызонского D.H., Чистякова В.П., Цать&-ева Д.Д., Илькишна A.A. ,< Шофаана I.A., Титлянова А.Е., В,у 0.1!., tbphquiia H.A., Солоцре» С.С., Кафтаноглу Б. и др.

В исследованиях принимали участие работники СГАУ им. С.II. 1 ролева || Чистяков B.Ihf, Цаслов В.Д. н др.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, buboj ^з, списка литературы, приложений с материалами о внедрении и программ расчета на ЭВМ. Работа изложена на 290 страницах машинописного текста, ходвриит 160 рисунков, 33 таблици 240 наименований в списке использованных источников.

основное содержание работы

Введение. В нем обоснована актуальность теми диссертации и цель работы.

В первой главе представлены типовые изделия, которые имеют разные по характеру изменения толщины стенки. Толщина изделия определена эксплуатационными характеристиками, само изделие получено из штампованной детали. Такие изделия встречаются в конструкциях летательных аппаратов, сосудов высокого давления, товарпх народного потребления / рис. /. Рассмотрено состояние теории и практики формообразования осесимметричннх деталей из листа для определения толщины стенки и её регулирования. Фактор необходимости оценки изменения толщины листовой ..аготовки в процессах формообразования отмечался ещё в работах 30-х годов нашего столетия, когда начались интенсивные разработки технологических основ листовой штамповки и теории.

Проведен анализ трудов советских и зарубежных ученых, которые в процессах -формообразования учитывали толщину заготовки и её изменение. В частности рассмотрены работы A.A. Ильюшина, Е.А. Попова, Л.Л. ШойЕмана, А.Д. Матвеева, О.В. Попова, H.H. Малинина, А.Е. Титлянова, Ву О.М., Кафтаноглу В., Б.II. Зворона, H.A. Но рицина, М.Н. Горбунова.

Из работ этих авторов следует, что наиболее полно учет толщины в процессах листовой штамповки проводится, если вести расчет с учетом'моментного состояния заготовки, в котором действуют каг изгибающие моменты, так перерезывающие силы по толщине деформчр -емой заготовки. Сравнение результатов технологических параметров, а также величины и характера изменения толщины заготовки по момент-ному и безмоментному состоянии говорит о незначительной разнице между ними, не превышающей .для относительных толщин меньше 0.1 величины §-7%. Однако, с уменьшением радиуса скругления эта величина растет и может составлять несколько десятков процентов. Раз, i-ботанная Поповым Е.А. методика учета изгиба.проста и достаточно

помощью штамповки из листа: а - втулка авиационного двигателя, Б - корпус алюминиевого котла, в - полусфера для баллона высокого давления, г - стенка камеры ЙРД

точна для технических расчетов.

Как следует из обзора, спрочелолиез толщшш заготовки мсгаю . производить либо по деформационной теории, либо по теории точения. Последняя дает результаты, которые блияе к опытным данный, ее применение базируется на использовании полной системы уравнений, куца входят уравнения равновесия с учетом изменения толщины, уравнения связи напряжения и скоростей деформации, геометрические соотношения, определяющие дефорлацпи, геометрические соотношения, определяющие деформации, условие постоянства объегда, величина накопленной интенсивности деформации, кривая аппроксимации упрочнения материала, -

В такой системе условие пластичности удовлетворяется автоматически, если в интенсивность скоростей деформаций подставить значение скоростей деформаций, вираяанних через напряжения. Система не имеет квадратур, поэтому решается численно. Трудами Б.II. Звороно, Кафтанэглу В., Ву S.U., А.Е. Титляновкм и другими разработана единая методика расчета, согласно которой заготовка разбивается на достаточное число колец / участков /, на границах которых определяются dcs перемеценир и толщина. В виду малости рассматриваемого участка перемещения "отгло считать меняющимся по линейному закону. Это обстоятельство позволяет дифференциальные уравнения представить в конечных разностях и получить систему алгебраических уравнений.

Система решается от участка к участку, от стадии к стадии процесса. Чтобы облегчить расчет, шаг стадии процесса принимают совпадающим с шагом элементов; на которые разбита заготовка, что ' делает обоснованным замену бесконечных приращений деформаций кг -печными величинами. Количество процедур расчета полной системы пропорционально произведению числа участков на число стадий процесса. Число участков не совпадает с естественными границами, обусловленными геометрией инструмента, или заготовки, выбирается условно и результат произведения составляет большое число. Задача резко усложняется; так как система сводится к решении нелинейного jpaem -ния. Нахождение корня уравнения с математической точки зрения проводится различными методами. Например метод деления пополам, метод Ньютона и др. Процедура вычисления носит характер последователь- , них приближений, в котором наиболее отвественньм является выбор . нулевого решения. Таким образом объем вычислений по заданной про-

цедуре резко возрастает,« без использования ЭВМ решение не представляется возможным.

Несмотря на указанные вша праимущества теории течения, благодаря работам Е.А. Попова, А.Д. Матвеева, А.Г. Овчинникова, И.А. Норицина, Л.А. Шофмана и других, наибольшее распространение получила деформационная теория. Используя условие постоянства напряжений, найденные без учета изменения толщины заготовки и упрочнения, можно с достаточной точностью определить толщину заготовки на последней стадии. Однако теория требует знания одной из деформа-i-'й. Широкое распространение рассмотренной теории объясняется тем, что полученные результаты имеют погршнисти, не превышающие тех, которые несут принятие допущения: беэмоментное состояние заготовки, аппроксимация кривой упрочнения, плоская схема напряжений, условия трения.

Из научно-технического обзора следует, что величины толщин и критических значений деформаций по толщине зависят от механических свойств материала и схемы напряженно-деформированного состояния. • В схемах напряженного состояния сжатия широко используется критерий С.П. Тимошенко, растяжения - критерий А.Д. Томленова.

. Установлено, что применение традиционных способов формообразования может обеспечить получение детали с разнотолщинностыо до 40 - 6С$ и отклонением от исходного значения толщини на 25 - 30

В настоящее время существуют приемы согласования заданной толщини детали с технологически возможной. Теоретически разработанный .является прием, основанный на решении задачи обратным методом, когда известна функция изменения толщины детали и по ней определяют необходимые для этого напряжения. К таким случаям можно отнести известные решения по деформационной теории, когда не учитывается изменение толщины заготовки / последняя принята постоянной/, когда фактором, обеспечивающим■заданную толщину, является предел текучести материала, зависящий от температуры на операции осадки.

В листовой штамповке тет место прямые методы решения, когда толщина детали жестко связана с параметрами процесса, например, вытяжка-протяжка. Однако с технической точки зрения реализация рассмотренных приемов согласования затруднена, не обладает универсальностью, имеет приближенный характер. /..

Интуитивный характер носят приемы согласования толщин, основанные на выборе числа переходов, исходной тадщины заготовки и

ё "'■■:.'" '

ругих параметров процесса ( трения, геометрии инструмента, Граниных условий ).

В данной главе подчеркивается, что наиболее эффективным при огласовании толщин, является прием, связанный с выбором спосо-ов штамповки. Разработанные в настоящее время способы и устрой-тва, основанные на операциях вытяжки, обжима, отбортовки, осади, позволяют получать детали с различной толщиной. Однако отсут-твие рекомендаций по их выбору, границам применимости является держивающим фактора.» для их научно-обоснованного использования.

Из научно-технического обзора следует, что достижение поставочной в работе цели позволяет значительно на величину до 20-30% :овнсить выход годного металла. Однако, сделать это можно путем юмплексной увязки технологии и теории, выполнив изложенную ниже [ро грамму работ.

1. Разработка метода расчета направленного формоизменения толщины заготовки для согласования её с заданной толщиной детали. Усыновление обобщенного математического условия, обеспечивающего

>то согласование.

2. Разработка метода расчета толщины детали, полученной в процессах листовой штамповки на основе приближенных кинематического

I статического решений.

3. Проведение анализа новых основных способов штамповки ( аытяжка с усеченным коническим прижимом, последующая вытяика с активными силами трения, обжим полого цилиндрического стакана с дном, совмещенный с осадкой, отбортовкой ) для определения талщини детали.

4. Разработка способа пересчета толщины детали, получение* механической обработкой, в заданную толщину для штампованной детали.

5. Создание классификации штампованных деталей по характеру изменения толщины стенки.

6. Установлений основы к технологических процессов штампов! и, 1рименяемых для направленного изменения толщины заготовки с ио-юльзованием новых способов, штамповки ( выявление границ их применимости, определение основных технологических параметров, обеспечивающих эффективное регулирование толщины ).

7. Разработка способов обработки результатов замеров толщины, /становление базовой модели аппроксимации.

6. Проведение экспериментальных исследований для проверки

разработанных положений методики, теоретических результатов.

9. Подтверждение опытно-промышленной проверкой и внедрение в производство основных научных положений, рекомендаций и выводов диссертации.

Во второй главе разработаны теоретические основы расчета направленного изменвния толщины заготовки в процессах листовой штамповки. Иокодя из цели работы сформулирована постановка задачи, к о то ¡./.а символически можно выразить в следующем виде:

У-У9+Ут*п, , ( 11

где И - объем штампованной детали с технологически возможной толщиной,

Уо - объем детали^ с заданной .для штамповки толщиной, \tnln . - минимальный технологически обусловленный объем. Показано, что минимальный отход будет иметь место, если выполняется условие

где 5, - соответственно технологически возможная и заданная для штампованной детали толщина.

Выражение ( 2 ) по своей сути является функционалом, минимизацию которого проводим по неизменным в процессах штамповки параметрам. Условие ( 2 ) будет выполняться, если имеет место следующее соотношение

Д<30

где йРк - параметры минимизации. ■

Решение вариационной задачи проводится в рамках выбранной модели формообразования, основанной на операциях вытяжки, обжима, отбортовки, осадки, протяжки. В-работе приведена классификация заданных толщин и соответствующие им возможные модели штамповки. Исследования показали, что характер изменения заданной толщины штампованной детали можно аппроксимировать уравнением второго порядка с использованием ортогональных полиномов Чебшева. Уравнение положено в основу классификации деталей по заданной толщине, которая может быть: '

- ПОСТОЯННОЙ, ' . -./'".-

- увеличивающейся к тор!^ детали,

- уменьшающейся к торцу детали (прямолинейная, выпуклая,вогнутая).

Ю ' - . ■ >•'

Из рисунка видно, что многие штампованные детали подвергаются механической обработке. В -том случае размеры механически обработанной детали задаются в прямоугольной системе координат. В работе предложен метод определения заданной толщины детали с использованием зависимости

где - заданная для штамповки толщина детали,

- толщина детали с учетом механического припуска 'относительно средней поверхности,

- рассчитанная по уравнению аппроксимации толщина для детали с учетом припуска под механическую обработку.

Координаты образующей срединной поверхности определяются с учетом следующих требований:

- достаточной гладкости поверхности ( отсутствие при деформировании радиусов свободного изгиба ),

- свободного извлечения штампованного полуфабриката из оснастки без искажения его формы.

Наиболее полно выявленным требованиям' удовлетворяет уравнение третьей степени, полученное на осгове метода наименьших квадратов.

. Уравнение, аппроксимирующее толщину детали с учетом Механического припуска, представлено многочленом второго порядка

¿^¿г/л

*

где - линейно-независимые коэффициенты, ^г - многочлены Чебдаева. Линейные коэффициенты расчитываются по формуле

( 4 )

р Ж Ьн.Ъйг*)

Как показано- в работе, наиболее эффективными параметрами I и-нимизации являются: толщина исходной плоской заготовки, геометрия штамповой оснастки,:граничные условия,, коэффициент анизотропии. Решение системы ( 3 ) возможно, если определена толщина штампованной детали. Толщина, устанавливается в результате анализа напряженно-деформированного состояния, который проводится в рамках деформационной теории и использования, безмоментного состояния с тра-

П

диционними для листовой итамповкн допущениями. Исходными для анализа являются уравнения в полярной системе координат

у- 1¿г^л

/ 65

( 5 )

£ > ьбц* ьеу.о,

здесь СС, и/- перемещения элемента в процессе деформации по осям

р н

в - длина и толщина рассматриваемого элемента,

исходние длина и толщина рассматриваемого элемента заготовки,

Р, ? - конечные и исхбдные радиусные координаты рассматриваемого элемента, а - угловая координата,

А££ - деформации в радиальном, тангенциальной направлениях и по толщине заготовки, /(¿Л* - константы схематизированной диаграммы напряжений, - коэффициенты .трения и трасверсальной,анизотропии, Ор, ~ напряжения в радиальном, тангенциальном напра

лениях и в направлении толщины заготовки, ~ Радиусы кривизны в радиальном и тангенциальном нап-

рзплечмлх,

Ь - исхо-укэ и конечные "оорпкиата рассматриваемого'элемента по высота. Иах правило, размеры заготовки, ео профиль дяцтея в прямоугольной системе »соорчштг Дг). Соотношение рзднероо мокло представить в виде функции

Лм- "ли ( 6 )

)

Для птшдяовакней детая;! пронзи соотносите

>/7^ ( 8 }

^•Ф), (9

Аиаг.итмчзст;!г? язрлстгостн для определяют толдож дот-ли получены ни оскопо не?ош1::и, ипаплопиниоЛ 2.А. Попо'чп, поторчп ос-норшп к.1 ¡гинзкатифгскях и статических рсааяяях. Одного ял;; нл.?, как покпзгяи исследования, наиболее рацгижалыап является исполь-оовзнйр "«г'оцол пэслпдошггатьт« пряблк-лнгМ, ос«эвшп<1пс на рпз-лотенкн р:;:;:шпт п степенной РДД и представлении ропгния » яияе кусокно-лкнеПной функции. В качестве нулэ-сго рогон!«я испольэуог-сп соотнесение толщнн детали и заготовки, найдент« из оценеяяк , н близкое н ел^пице. '"опчни" для напряжений шезт вид

■ ; - значение меридионального напряжения не границе рас-

■ у' емзтравя^мого участка,

О . , .. значение производной меридионального напряжения г? сред/ ¡.г

не:' части рассматриваемого участка. Попипношпя выражения ( 10 ) определяется из уравнения ряв-

•Г

где

"V Д/ 'V %

/Л

где I - номер характерюго элемента заготовки,

J -номер операции или стадии формообразования. За характерные элементы принимаются границы образующих поверхностей элементарной формы.

Решения для перемещения в горизонтальном направлении преде- ■ тавлены в виде

• "Vb'&^fovA/). 1111

где : - перемещение на граница рассматриваемого участка,

V

Ц~ - значение производной перемещения в средней части

У * рассматриваемого участка Pfjt

Значение производ»к>й находится с использованием кинематических .соотношений, полуденных из условия постоянства объема

if fij+Uij V щщуг '

где «

- среднее значение заданной толщины детали, Sv - толщина исходной плоской заготовки. По аналогии с последними двумя зависимостями решение для перемещения в вертикальном направлении принимает вид

где (И!

Решения ( II ),( 13 ) охватывают все виды перемещений элементов поверхностей осесимметричных деталей в том числе сферической, цилиндрической, конической оболочек. Найденные величины перемещений используются для расчета приращения деформаций

■ -л (»)

*V: ( 16 )

С использованием уравнений связи напряжений и приращения деформаций находится

kj-Sj-^j-./У, ' (18).

В работе показано, что в зависимости от выбранной модели решение вариационной задачи целесообразно проводить для одного, двух или трех параметров варьирования. Наиболее прост случай, когда в качестве варьируемого параметра используется »сходная толщина' плоской заготовки. Этот случай может иметь место, когда для достижения заданной, толщины заготовки другие параметры определены из условий задачи. Параметр исходной толщины при решении уравнения ( 3 ) определится для многостадийного процесса формулой

s.- , ■

jLexpfee^^jA^s * ( 19 5

где длина образующей рассматриваемого участка,

- суммарная деформация по толщине для элемента от нулевой до стадии с индексом Л/ .

Кроме исходной толщины, другие параметры могут быть взяты из граничных условий, геометрии штамповой оснастки, показателей анизотропии материала. Возможность целенаправленно менять "показатели анизотропии показана в работах D.M. Аршенского, 5.В. Гречни-кова. Несмотря на многочисленность варьируемых параметров, их влияние на толщину происходит п рамках, так называемого, малого параметра. Это позволяет линеаризовать функцию толщины, разлокна её в ряд Тейлора относительно выбранных параметров. При использовании двух параметров варьирования, одним из которых должна бить исходная толщина заготовки, решение имеет вид

М ((р'^Ав ): у 2 (1Л \СГЛр):

'М- Г>

¿в/ '

- | • í

11 I

Сш/ *У ¿в/ '

( 20 )

йИ - ггт",5 - > ( 21 )

где Р/э - исходное ( нулевое ) значение варьируемого параметра, относительно которого происходит разложение в ряд толщины.

В работе получены решения для следующих пар варьируемых параметров:

- исходная толщина плоской заготовки и показатель трансверсально--изотропного тела,

- исходная толщина и величина относительного принудительнного изменения толщины на границе, . .

- исходная толщина и коэффициент трения,

- исходная толщина и геометрия штаыповой оснастки.

Варьируемые параметры оказывают влияние либо на соотношение Напряжений, либо на величину деформации и перемещения. В зависимости от этого и определяются величины функции, учитывающей частную производную по варьируемому параметру. Варьирование коэффициента трансверсальной анизотропии производится через функцию, учити-

вающую соотношение напряжений. Такой же подход используется при варьировании коэффициента трения. Принудительное изменение толщины оказывает влияние на величину перемещения. Варьируемыми параметрами геометрии итамловой оснастки могут бить только те, которые не оказывают влияния на конечные размеры штампованной детали. К №!!! могут относиться радиусы кривизны пуансона, матрицы на промежуточных переходах, угол наклона образующих рабочих поверхностей, зазор между пуансоном и матрицей.

В работе используются модели, которые полностью реализуют возможности формообразования. Поэтому коэффициенты вытяжки, диаметр заготовки выбраны из этого условия. При таком подходе злияние этих параметров на относительную толщину по средним значениям не превышает

При варьировании геометрических параметров необходимо учитывать их влияние как на перемещения, так и напряжения. В качестве геометрических параметров можно задать' любой коэффициент, входящий в функции '^г¿У-. Например, при варьировании параметра, определяющего функцию относительного зазора, частную производную можно найти по формула:

где зазор между матрицей и пуансоном, перемен-

' ' ный по высоте детали.

Возможности ¡*апрааленного изменения толщины заготовки возрастают при использовании трех варьируемых параметров, одним из которых является исходная толщина заготовки, другая пара может быть выбрана из одной или разных областей: граничных условий, геометрии штамповой оснастки, механических свойств.

В этой случае система ( 3 ) представлена тремя уравнениями, и решение имеет вид

( 22 ) ( 23 ) ( 24 )

0; "¿-¿Ь , П.. Л^Аз

в, ■ 4 4

4-- 2&РЖ +АРг% ,

В приведенных выражениях Припяти следующие обозначения

| (<р*ле)с,лг >

Следует подчеркнуть то важное обстоятельство, что значения частных производных как для случая двух, так и трех параметров определяются с использованием одинаковых зависимостей.

Возможность использования двух или трех параметров при решении вариационной задачи представлена большим числом их различных сочетаний и потому требует применения системного анализа проектируемого процесса.

Следует отметить то обстоятельство, что задача имеет рииение независимо от способа .штамповки, так как функционал ( 2 ) имеет минимум для любой модели формообразования, если в параметры варьирования входит толщина исходной плоской заготовки.

В третьей главе рассматриваются вопросы проектирования технологических процессов с учетом направленного изменения толщины заготовки с использованием основных формообразующих операций вытяжки. Показано, что наиболее универсальными моделями вытяяки являются для первого перехода вытяжка в птампе с усеченным коническим прижимом, для второго - вытяжка с активными силами трения и возможным принудительным утонением торца заготовки. Представленные модели, кроме возможностей направленного изменения толщины, обладают повышенной степенью формообразования на 10-20%.

Установлены границы применимости выбранных моделей, как по относительной толщине исходной заготовки, так и по величине максимальной разнотолщинности.

При вытяжке в штампе с усеченным коническим прижимом, как показали исследования, критическая толщина заготовки определена стадией формовки плоской•заготовки в коническую чашу. Между коэффициентом вытяжки и критической относительной толщиной установлены зависимости на основе приближенного условия потери устойчивости,

предложен«!» Л.А. Шофманом.

^ в __

* * 2- //г/^еЬ-р-Я'ло/^ "

V

где - относительная толщина заготовки, - угол конусности матрицы,

( 25 ) ( 26 )

- коэффициент вытяжки.

Полученные результаты проверялись экспериментально. Для этой цели использовалась штамповал оснастка с оптимальным углом конусности Ы- = 23*11 различными геометрическими размерами пуансонов к матриц. Материалом для заготовок служили сплавы на медной основе. Результаты показывают, что для относительных толщин 0.009 4- 0.012-предельный коэффициент вытянки, ограниченный потерей устойчивости, может - достичь значения 2.6. Для более толстых заготовок козффпци--- ент ограничен обрывом дна, Исследования показали, что с ростом относительной толщины заготовки наблюдается уменьшение предельного коэффициента вытяжки. Используя критерий Л.Д. Чоыленова, установлена возможность однопереходной модели вытяжки для получения детали с максимальной разнотолщинностью

(27)

где 4/ - показатель анизотропии тргшссерсалыю-изотрспного металла,- ■

/?., - показатель стопешгей аппрогсскетцик кривой упрсионш; металла.

Фактор использовании оперйпии витален в штампе с усеченны;.; коипчесши пргиаюм даот н&кбодес благоприятную возможность получена« эшор, увеличивавших значения толщин к торцу детали, Однако ото н-з исключает использования модели для других видов заданных толщин, например, для постол:¡ни:.;. В работе определены обобщенные ■ варьируете параметры дла о ^«переходной модели, -основанной на пи-тяжке в штампе с усеченнш коническим прижимом. Ими являются толщина исходной плоской загогейкп и коэффициент трения.

Результаты теоретического анализа подтверждены эксперимента« - -нр. В качестве заданных топцшг использовались значения, полученные при вытяжке для разных материалов и условий ( Ст.3, ПрХ-0Ь ). Исследования показали, что с изменением величины и характера заданной толщины меняются и значения варьируемых параметров. Так уменьшение коэффициента трения связано с получением более равномерной толщины детали, получение заданной толщины с разнотолщинностью, оцениваемой формулой ( 27,), дает значения коэффициентов трения в пределах 0.1 - 0.2 .

Исследования показали, ч.Ъ использование двухоперационной мо~

цели, основанной на операциях вытяжки с активными силами трения на последующем переходе и возможным принудительным утонением торца заготовки имеет больше возможностей для направленного изменен., ния её толщины. Это проявляется в разнотолщинности, коэффициенте- вытяжки, форле детали. Анализ последующей операции вытяжки показал, что минимальная критическая толщина заготовки определена первой операцией вытяжки, а предельный коэффициент - обрывом .^на заготовки.

Использование в штампе устройства, создающего активные силы трения, снижает напряжения в опасном сечении и позволяет, увеличить коэффициент вытяжки или снизить величину утонения. Это обстоятельство является дополнительны* фактором для регулирования толщины. В. работе проведены исследования по выявлению факта уввгт • личения коэффициента вытяжки. Установлено, что максимальное значение коэффициент . вытяжки получит, если создать такие условия, что рост усилия вытяжки на .дно заготовки будет компенсироваться ростом активных сил трения за счет высоты её цилиндрической части. Полученные результаты теоретического анализа говорят, о возможности увеличения коэффициента вытяжки на 10-12$. Данные подт- ' верждени экспериментально на сплавах типа АДО по ' специально разработанной методике. Для рассматриваемой модели установлены границы области её использования в зависимости от относительной толщины заготовки в случае, когда устройство содержит упругое металлическое кольцо. В основу положено неравенство

> , ( 28 ) ' &Ж9 *.

где предел прочности, модуль упругости материала кольца,

- внутренний радиус кольца, ~ приращение толщины на кромке заготовки.

Соотношение дало возможность установить максимальную относительную толщину заготовки, не превышающую 0.01.

Установлено, что обобщенными варьируемыми параметрами для вытяжки последующих переходов, кроме исходной толщины пооской заготовки, являются радиус скругления пуансона рэрвого перехода и величина принудительного утонения на заключительных стадиях вытяжки после,дующего перехода. В работе приведены решения для расчета одного, двух, трех параметров варьирования двухоперационной модели. Полученные решения подтверждены экспериментом. Модель с активными

силами трения дает возможность в рамках двух и трехпараметричес-кой задачи получать детали с толщиной стенки, которая не более чем на 1СЙ отличается от-заданного постоянного значения для материала 163. Интересно отметить то обстоятельство, что решения двух и трехпараметрической задачи могут совпадать,, если один из параметров' варьирования не оказывает значительного влияния на толщину. .

При решении вариационной задачи с использованием операций вытяжки достаточно применить дискретную модель с 6-7 характерными элементами и 2-4 стациями формообразования.

Последние определены положениями исходной заготовки, детали и промежуточными стадиями, на которых действуют наибольшие напряжения. -

В четвертой главе установлены возможности направленного изменения толщины заготовки с использованием операций вытяжки и обжима. Модель, основанная на этих операциях,'является наиболее универсальной как для деталей с цилиндрическим торцем, так и деталей с расширяющейся юбочной частью. /

При обжиме границы применимости процесса обусловлены критич ческой относительной толщиной перед началом гофрообразования в ваде кольцевых или продольных складок. Исследования показали, что продольные складки образуются в зоне обжима деталей конического типа при развитой в тангенциальном направлении пластической деформации. Для деталей с ярко выраженной выпуклой формой поверхности неустойчивость наблюдается в/виде кольцевых складок в цилиндрической части. С использованием энергетического критерия С.П. Тимошенко, получена аналитическая зависимость для этого вида неустойчи- • вости при обжиме-осадке - ' ■

= -е.^г/Т^), "< 29)

гда ~ интенсивность деформации, полученной цилиндри- ;

' ческой частью заготовки на операции вытяжки.

Результаты расчета по формуле 29 ) правильно отражают характер изменения толщины заготовки в момент неустойчивости для. разных материалов (латуни, дуралюмина, углеродистой стали ).

Образование кольцевых складок для полой заготовки с дном и расширяющейся юбочной частью имеет другой механизм. .Это объясняется тем, что складка образуется в месте скругленного перехода цилин-

дрической части в юбочную. Критерием неустойчивости взято равенство радиуса переходной части радиусу, свободного изгиба при условии максимальных значений напряжений ' ~ - В расчете используются, известные формулы для радиуса свободного изгиба, полученные Е.А. Поповш.

Обжим заготовки, у которой в донной части имеется отверстие происходит с одновременной отбортовкой. Диссертантом вылолнег-; исследования, которые приводят к выводу, что получение деталей с отбортованными кромками, перпендикулярными цилиндрическому борту, происходит с величиной раздачи, близкой к единице.

Проведенные для обжима исследования дают возможность использовать техпроцесс штамповки, в котором операция обжима совмещена с отбортовкой, а для деталей'типа цилиндрического стакана - с операцией осадки. 4

Ыодель штамповки, основанная на операциях вытяжки и последующего обжима, совмещенного с отбортовкой, осадкой дает возможность получать детали оживальной формы с цилиндрическим бортом, с бортом выпукло-вогнутой поверхности, без борта. Для них,в работе приведены зависимости дополняющие ( 6 + 17 ), позволяющие установить толщину штампованных деталей по используемому в работе мето- . ду. Зависимости проверялись на деталях типа полусферы, стенки камеры сгорания из материалов ВТ-14, БрХ-08 ( см. рисунок ).

В рамках рассматриваемой модели установлены оптимальные параметры варьирования, условия их использования.

Б работе показано, что вариационная задача имеет место для. одного, двух и трехпараметрического вариантов. Приведены области их применения. Выявлено, что для двухпараметрической модели в качестве варьируемых параметров целесообразно использовать радиус скругления пуансона на первой операции вытяжки или деформацию по толщине, имеющую место в результата принудительного утолщения на границе.

.При этом установлено, что функция Р" в уравнениях ( 20,21 ) в первом случае определяется для элементов заготовки, находящихся в зоне радиуса скругления пуансона первого перехода

где - приращение деформации по толщине в зоне скругле-

ния пуансона на операции вытяжки, К - коэффициент степенной аппроксимации кривой упрочнения,

Х/и - коэффициент, учитывающий анизотропии материала, - радиус скругления пуансона на операции вытяжки, брё/- меридиональное напряжение, действующее в донной части заготовки при вытяжке, ' - исходное значение радиуса скругления пуансона. Для случая использования в качестве варьируемого параметра деформации по толщине, происходящей в результате принудительного утолщения, функция имеет вид

¡¿г . '......г'У

( 31 )

где 4 ^у " приращения деформаций по толщине и в танген-

' ' циальном направлении на стадии обжима-осадки,

^ - величина принудительного утолщения элемента на граница,

~ ксх0АИая величина принудительного утонения, АР,. - интенсивность деформации по толщине на стадии обжи' ^^ ма-осадки. Зависимости ( 30,31 ) используются и для трехпараметрической модели. Они входят составной частью в решения ( 22 -г- 24 ), при этом принимается условие J (¡'¡М,*'Щ* ■

Проверка полученных реиений в рамках модели, основанной на операциях вытяжки и последующего обжима, совмещенного'с отбортов-кой и осадкой, проводилась на деталях типа полусфер и типа сопла камер сгорания ЖРД. Кроме того в результате исследования установлено, что решение вариационной задачи, основанной на двухопераци-онной модели, можно связать с моделью, имеющей большее число переходов, что вариационная задача, связанная с-минимизацией функционала ( 2 ) обеспечивает минимальные энергетические затраты.

В этой главе приведены также данные расчета заданной толщины по размерам механически обработанной детали на основе приведенного 1! работе метода и с использованием зависимости ( 4 ).

В пятоД главе приведены методика проектирования технологичес--кого процесса с учетом направленного изменения толщины заготовки,

результаты опытно-промышленного опробования и внедрения. Методика составлена по результатам исследований, приведенных в предвдущих главах, и отличается от традиционной, тем, что в ней расчет технологических параметров производится с учетом получения толщины до^ тали, которая соответствовала бы заданной. Для этого используются во-первых, выбор модели формообразования ( операций и способов штамповки ), во-вторых, определение основных технологических -а-раметров, в том числе и варьируемых. Условно первый этап можно характеризовать как этап системного анализа, второй - как этап количественного определения технологических параметров. Такал методика не меняет традиционного принципа проектирования технологических процессов.

В этой главе приведены ' исследования, осуществленные в про>-мшленных условиях. Они имеют больиое значение для деталей ответственного назначения, применяемых в конструкциях жидкостных реактивных двигателей, в авиационной технике, так как результаты экд^ периментов обеспечивали кратчайший путь по практической реализации.

Приведены результаты исследования и внедрения пяти деталей ЖРД различного назначения и размеров из сплава БрХ-Ов. Новые тех- ■ нологии позволили не только повысить выход го,дно го до 30% ( эко- . номить до 100кг материала на одну деталь ), но и в несколько раз снизить трудоемкость на операциях штамповки, благодаря использованию новых способов формообразования.

Детали авиационной техники представлены полусферами (25ХГСА), форсажной камерой (ХН60ВТ), форсункой (ХН70Ю) самолетного двигателя. Новые технологии спроектированы с учетом требований к заданной толщине и'позволили не только повысить выход годного материала и снизить трудоемкость, но и для форсунки значительно снизить трудоемкость механической обработки.

Следует подчеркнуть, что в промышленных условиях проведены исследования, подтверждающие надежность получения заданных толщин, в которых используется методик^,, основанная на методах математической статистики. . . .

Опит внедрения деталей для товаров народного потребления показал, что-разработанная методик^ проектирования может быть распространена на детали, заданная толщина которых обусловлена не только эксплуатационными, но и организационными условиями, связанными с переходом на новые способы штамповки.

В работе приведены данные, что результаты промышленных исследований подтвердили разработанную методику проектирования, и используемые в ней методы расчета.

ОСНОВНЫЕ; ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

1, В работе на основе проведенных исследований даны научно-технологические решения, которые положены в основу создания методики проектирования технологических процессов листовой штамповки для деталей с заданными размерами по толщине. Результаты внедрения показывают, что использование методики и приемов расчета ускоряет научно-технический прогресс в отраслях машиностроения и авиационно-космической техники.

2. Разработан метод направленного изменения толщины заготовки благодаря комплексной увязке теоретических и технологических решений и по своей сути относится к вариационной задаче, так как базируется на минимизации функционала, обеспечивающего наилучшее равномерное приближение технологически возможной толщины штампованной детали к заданной.

Варьирование производится по технологическим параметрам,- в качестве которых тспользуются: толщина плоской заготовки, граничные условия, геометрия шташюйой оснастки, механические свойства материала заготовки в рамках выбранной модели формообразования, основанной на использовании традиционных операций листовой штамповки ( вытяжки, обжима, огборговки-, протяжки, осадки ).

Эффективность технологических решений в значительной степени обусловлена разработанными .новыми способами формообразования, уст ройствами, которые защищены авторскими свидетельствами, нашедшими применение в промышленности.

3.. Выявлено, что решение вариационной задачи несет в себе признаки, обеспечивающие минимальные энергетические затраты для технологического процесса.

4. Установлено, что заданную толщину штампованной детали определяют её эксплуатационные характеристики, минимальная трудоемкость процесса штамповки, требования.с позиций организации производства.

Разработаны методы определения заданной толщины для штампованной детали по геометрическим размерам механически обработанной детали. Заданные размеры по ■" лщине -определены с учетом необходим

¡1X1 требований,'предъявляемых к штампованш деталям: гладкости образующей срединной поверхности, возможности беспрепятственного удаления детали из штампа.

5. Аналитические зависимости для определения толщины штсмпо-гонной детали получены на основе кинематических и статических решений. Для них, как- показали расчеты, наиболее рациональным является использование приближенных последовательных методов, оск-)-ванных на разложении решения в степенной ряд и представлении решения в вида кусочно-линейной функции. В качестве нулевого решения используется соотношение средних толщин детали и заготовки, найденное из оценочных решений и близкое к единице.

6. Установлено, что оптимальной степенью уравнения регрессии с использованием ортогональных полиномов Чебылава для обработки результатов замеров толщины является многочлен второго порядка.

Он положен в основу классификации деталей по заданной толщине, которая может быть:

- постоянной,

- увеличивающейся к торцу детали,

- уменьшающейся к торцу детали.

7. Разработанные в настоящее время способы штамповки позво- . ляют решить проблему получения толщины штампованной детали близкой к заданной толщине даже при разнотолщнности, достигающей 4050%. К таким способам в первую очередь следует отнести вытяжку в штампе с усеченным коническим прижимом, последующую вытяжку с. активными силами трения, вытяжку с последующим обжимом, осадкой, от-бортовкой и др. • ' ' "

Выбранным методам решения по своей точности и возможностям удовлетворяют существующие в настоящее время традиционные способы штамповки деталей с заданной толщиной стенки.

8. Установлены гралдцц применимости выбранных процессов: по относительной толщине исходной плоской заготовки, по величине максимальной разнотолщинностл, по коэффициентам формообразования. Так для штампа с усеченным коническим прижимом относительная толщина исходной плоской заготовки ограничена потерей устойчивости заготовки при формовке еа л чашу. Она не должна'быть меньше 0.008 при угле конусности 25-30°. Относительная толщина исходной плоской заготовки при использовании активных сил трения в штампе последующих переходов ограничена упругими свойствами материала кольца. Она не превышает 0.01 . При обжиме границы обусловлены потв-

рой устойчивости заготовки в виде гофрообраэования. Кольцевые гофры наблюдаются при осадке, продольные - при обжиме деталей конического типа.

Исследования показали, что согласовывая параметры, устанавливающие границы применимости технологических процессов по толщине и коэффициентам формообразования, молено выбрать такие процессы, которые дают значительную экономию ресурсов, как по материалу на величину до 20-30%, так и по трудоемкости - в несколько раз.

9. Определены обобщенные варьируемые параметры. Для вытяжки первого перехода ими являются толщина исходной плоской заготовки и коэффициент трения, для двухпереходной вытяжки - толщина исходной плоской заготовки, радиус скругления пуансона первого перехода, величина принудительного утонения. Для модели, основанной на операциях вытяжки и последующего обжима, осадки, отбортовки обобщенным!! параметрами варьирования являются относительная толщина плоской заготовку, радиус скругления пуансона, 'величина принудительного утолщения.

10. Разработанная методика проектирования технологических процессов листовой штамповки и используемые в ней методы расчета толщин, параметров варьирования дают результаты, которые согласуются

с данными эксперимента, как в лабораторных, так и в промышленных условиях с погрешностью до 10-1573. Методика обладает универсальностью, так как решение вариационной задачи можно проводить для многооперационного процесса, насчитывающего больше двух операций. Она подтвердила свою практическую ценность, так как позволяет научно-обоснованно на стации проектирования согласовать заданную и технологическую толщины деталей. Методика использовалась при создании новых технологических процессов, которые нншли применение в различных отраслях промышленности с экономическим эффектом около 0.9 млн. руб. в ценах 19Э1 года ( треть из которого заслуга соискателя ).

Основные положения диссертации опубликованы в 52 работах, в том числе: .

1. Маслов В.Д., Чистяков В.II., Попов И.II.. Изготовление емкостей высокого давления // Авиационная промышленность.-1984. - №7.- С.38-39.

2. Маслов В.Д., Чистяков В.II., Попов И.П. Повышение равномерности толщины стенки штампованных конических оболочек // Кузнечно-штамповочное производство. - 1-л£>. - (*€>. - С. 14.

3. Mac лев H. Д., íioiiob ¡l.Jl., i oc ( ou я.И. Сил'.stum tter:«wn/ emtocMi штаапозеинш конических ¿бодочох /7 Ьосшйй м.> ц.п>к- i\'»)-енил. - юза. - «I. - С.48-50.

4. "аслоп 15.Д., Полов И. 11. .'"awrtájvxoniia/t ат..;«шака г.м.мп.) : шигчеемк дочзлеЯ // Б-;стн1«н ^•длкиосгрг.'кк:.'!. • ЮуЧ. - u.-îl- J2.

Ь. !'.чсяоз В.Д., Попон 11.11. йнтоиси{инациа иьеячьутя* i».(\s-::ою'з t,Lii;v.;KM ионических деталМ! // Ку;И!ечно--Уг: !í!I3;:Q4¡;';;i ,i¡,.\;?-зодрщо.' - 19&i. - ,76. - С.13-19.

Ü. !'лслоу В.Д., Попой >1.11., Кадоуэтш ,\.И. Но;;ая схсли £ор • кообргсоззшл шутренаиЗ станки соллп // Лиоддоиная прочимой-поить. - IÛ?0. - - С. 1Й--Тt.

7, Попов il.IL З.сепср ментальное исследование vivía-

no:'.;?. енлапоэ при кес{фц;ленгэ cuwzita Ю ■■■ 0.52 // Ст-чн и спл<* ?ч цветных «отпялом !Г:с-гзуз. cá. - Kyisîi'iï»» 1974. - С.¡57-61.

U. ]]опоз ПЛ. Cnpv'a'.r-i;!!-; сило: и:? пар "üipon проз^сс.-. ¡голиб-р'-'гич пелуегзр // Стл:л 'i спл-'.т'и пч а них "i:n;yri. со. -

1<Г/Л. - С.-'б-й?.

О. Поло::: S1.II. И.'ллл.чг.'о ксг'-^шлентл трл'лл нч процьсс паллил TCÍ:;Í0CT^ÍÍÍ!0u г, rccTircsi rco4Tô:Uiopa // Теория п те^колегля

об;. ¡тмлоя n^pnonnv":. Гзпнуэ. сб. - КуГ.б:ле»:

est»"} ав-лщ. - IW5. С.65-60.

10. JIoïigd И.II., îî'tc."03 В.Д. УстоЯ«лсость ц.ч-линдрпчгской оболочки :) гестксл г.онтейнзр^ // 1'еорал и технология обр:;5о?;:и ¡тядлоо да г л chu ai. Мезвуа. сб. - КуЛбьлтав; КуЯбн • шезсзшЛ асл-лц. ни—-г, 1970. - С.7В-В0.

11. Попов ПЛ. Jiuuko процесса зт&чяогкл полус^эр виодосол « oí'-kií'íom // йспрэсы плзсир:всг<ого <^ор«ояяг!8неняя при производства летательных: аппаратов п ДЕйгатслеЛ. 1"зг.пуз. сб. - Куибпьеп: КуЛ--бгазЕСкий авигц. üh-?^ a IS73. - G.65-71.

12. Попов И.II. Анализ процоссоп листовой пташовки авншгл-окшх двигатолэЯ с учете;! кктгпения толщины заготовки. - Сгллорл, IS32. - П5с. Гу;:оп;:сь приставлена Самарским авиацшикги институтом. - Дел. а ШЛ'П! 26.05.92, ;Я725-Б-92.

13. Полоз П.П.-, Иаслов В.Д., Чистяков В.П. Совераенствова-ние технологии штамповки деталей.суяающеПея формн // Авиационная промшшеннбеть. - IS84. - УЛ. - С. 30-31.

14. Попов И.II., Пасло в В.Д. Использование нетода вознуцення при определении технологических параметров итамповки авиационных деталеП // Известия вузов. Авиационная техника. - 1985. - .'.'-!. -

ZÚ

С. 93-96.

15. Попов И.П., Маслов В.Д., Чистяков В.II. Штамповка равнопрочных сферических днищ // Куэнечно-штамповочное производство. -1986. - №5. - С.18-19.

16. Попов И.П. Исследование процессов листовой инструментальной штамповки деталей авиационной техники? Лабораторный практикум.

- Куйбышев! Куйбышевский авиац. ин-т, 1988. - 48с.

17. Попов И.II. Анализ процессов листовой штамповки авиационных деталей с учетом изменения толщины заготовки. - Самара, 1992.

- П&с. Рукопись представлена Самарским авиационным институтом.-Дэп. в ВИНИТИ, 1992, М735-В-92.

18. Чистяков В.П., Маслов В.Д., Попов И.11. Штамповка камер сгорания // Авиационная промышленность. - 1981. - №9. - С.21.

19. Чистяков В.П., Попов И.П., Маслов В.Д. Штамповка оболочек сопла // Авиационная промышленность. - 1934. - !.г2. - С.13-14.

20. Чистяков В.П., Маслов В.Д., Попов И.П. Штамповка конических оболочек из цилиндрических заготовок с днон // Вестник машиностроения. - 1934. - 1?Э. - С.52-54.

Новые технические решении, реализованные в работе, защищены авторскими свиаетельстичми нэ изобретения: N"550200, Е633546, ¡."311573, 9852407, *$67470, №>36007, №1050778, Ш25843, Ш32407, Щ266607. И304Э56, И3!?г:36. Н400723, 1М454545, Н666242, Н700Н16 .