автореферат диссертации по процессам и машинам агроинженерных систем, 05.20.02, диссертация на тему:Разработка метода и технических средств диагностики изоляции силовых трансформаторов сельских электрических сетей

На правах рукописи

\

Макарова Надежда Леонидовна о

Разработка метода и технических средств диагностики изоляции силовых трансформаторов сельских электрических сетей

Специальность 05.20.02 - Электротехнологии и электрооборудование в сельском хозяйстве

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Чебоксары, 2012

Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Марийский государственный университет».

Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент

Соловьев Владимир Григорьевич

Официальные оппоненты: Буторин Владимир Андреевич, доктор технических на-

веду щая организация:

Государственное научное учреждение «Всероссийский научно-исследовательский институт электрификации сельского хозяйства» Российской академии сельскохозяйственных наук.

Защита состоится «01» февраля 2013 г. в 15.00 часов на заседании диссертационного совета Д 220.070.01 при Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Чувашская государственная сельскохозяйственная академия» по адресу: 428003, г. Чебоксары, ул. К. Маркса, д. 29, аудитория 222.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВПО ЧГСХА

ук, профессор, заведующий кафедрой электрических машин и эксплуатации электрооборудования в сельском хозяйстве, ФГБОУ ВПО «Челябинская государственная аг-роинженерная академия».

Воробьев Ви1Стор Андреевич, доктор технических наук, профессор кафедры автоматизированного электропривода, ФГБОУ ВПО «Московский государственный агро-инженсрный университет имени В.П. Горячкина».

Автореферат разослан _»

2012 г.

Ученый секретарь диссертационного совета доктор технических наук

С.С. Алатырев

РОССИЙСКАЯ ГОСУ ЦАРСТВЕННАЯ

библиотека

2013 ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Надежность электроснабжения агропромышленных комплексов в значительной мере зависит от состояния силовых трансформаторов, которые широко используются для электроснабжения сельскохозяйственных потребителей. Интенсивный рост числа эксплуатируемых трансформаторов при существующих способах и средствах их эксплуатации ведет к увеличению материальных и финансовых затрат.

Современное состояние сетей в сельской местности характеризуется их износом: более 50 % воздушных линий и трансформаторных подстанций отработали свой нормативный срок службы. Учитывая значительное количество трансформаторных пунктов 10/0,4 кВ (513 тыс. ТП) и ограниченность материальных ресурсов, обеспечение работоспособности может быть достигнуто за счет качественного обслуживания с использованием современных средств диагностирования. Поэтому важной задачей является совершенствование и создание новой системы технического обслуживания электроустановок и электрооборудования, разработка новых технических средств диагностирования электроустановок, обеспечивающих своевременное обнаружение и устранение выявленных дефектов.

Разработанные технические средства диагностирования должны выявлять дефекты на ранней стадии их появления, обладать большой чувствительностью к диагностическим признакам, быстродействием, простотой конструкции, небольшой стоимостью и не требовать высокой квалификации обслуживающего данное средство персонала. Указанные средства должны обеспечить возможность контроля состояния электрооборудования, как при снятом напряжении, так и под напряжением.

Следовательно, задача разработки достаточно простых средств для оценки работоспособности силовых трансформаторов сельских электрических сетей при их обслуживании регистрацией изменения параметров амплитудно-частотных характеристик его обмоток является актуальной.

Диссертационная работа выполнена в соответствии с комплексными научно-техническими планами научно-исследовательских работ Марийского государственного университета (МарГУ) и Концепцией развития электрификации сельского хозяйства России на период до 2020 года.

Цель исследования. Обеспечение работоспособности силовых трансформаторов 10/04 кВ сельских электрических сетей путем разработки метода и технических средств диагностики изоляции для выявления дефектов на ранней стадии их возникновения.

Для достижения поставленной цели были сформулированы следующие научные задачи исследования:

1. Выполнить анализ статистических данных отказов силовых трансформаторов 10/0,4 кВ по Республике Марий Эл при их функционировании за многолетний период наблюдения для определения наиболее характерных из них и обзор традиционных методов диагностирования состояния внутренней изоляции трансформаторов для выявления их недостатков.

2. Определить и теоретически обосновать новые диагностические признаки дефектов внутренней изоляции и витковых замыканий в обмотках трансформаторов исследованием в режиме высокочастотного зондирования.

3. Исследовать влияния дефектов на изменение диагностических признаков.

4. Разработать методику расчета собственных резонансных частот колебаний обмоток трансформаторов.

з

5. Разработать средства диагностирования состояния внутренней изоляции силовых трансформаторов сельских электрических сетей на основе обоснованных диагностических признаков при снятом напряжении, под рабочим напряжением и провести их экспериментальные испытания.

6. Оценить технико-экономическую эффективность разработанных средств диагностирования.

Объект исследования. Объектом исследования являются силовые трансформаторы и средства для их диагностирования.

Предмет исследования. Закономерности, связывающие процессы изменения технического состояния внутренней изоляции трансформатора с сопутствующими диагностическими признаками.

Методика исследования. При проведении исследований использованы методы и положения теории электрических цепей, теории вероятности и математической статистики; экспериментальные исследования с применением измерительной техники и натурного эксперимента на трансформаторах. Обработка результатов теоретических и экспериментальных исследований выполнялась с применением ПЭВМ с использованием прикладных программ Microsoft Office Excel 2007, Statistica 7.011.

Научная новизна работы:

1. Обоснованы новые диагностические признаки - изменение значения разности амплитудных значений входного и выходного напряжения и коэффициента передачи на высоких частотах в зависимости от состояния внутренней изоляции силовых трансформаторов и установление их количественных значений.

2. Обосновано выявление витковых замыканий в обмотках по смещению резонансных частот.

3. Разработана методика расчета собственных резонансных частот обмотки силовых трансформаторов.

4. Предложены новые технические решения для автоматизированного контроля за изменением состояния внутренней изоляции силовых трансформаторов под рабочим напряжением.

5. Приведены результаты сравнительных экспериментальных исследований по контролю изоляции силовых трансформаторов традиционными методами и новыми разработанными средствами.

Обоснованность и достоверность положений и выводов настоящей работы подтверждается корреляцией полученных результатов диагностирования на действующих трансформаторах с использованием существующих измерительных приборов и разработанных в МарГУ средств диагностирования.

Практическая значимость:

1. Разработаны три типа устройств по контролю за изменением состояния внутренней изоляции силовых трансформаторов для периодического контроля со снятием напряжения и под рабочим напряжением, основанные на использовании новых диагностических признаков на основе высокочастотного зондирования.

2. Разработанные средства диагностирования состояния внутренней изоляции силовых трансформаторов по частотным характеристикам позволяют выявить дефекты на начальной стадии их возникновения, снизить трудоемкость диагностирования и осуществить ремонт трансформаторов до возникновения отказа по фактическому состоянию изоляции. На один тип устройства диагностирования получен сертификат Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии об утверждении типа средств измерений (сертификат RU. E.118.А № 23076).

3. Разработано программное обеспечение для определения собственных резонансных частот обмоток трансформаторов.

Реализация результатов исследований

Разработанные средства для диагностирования состояния изоляции силовых трансформаторов по частотным характеристикам апробированы и внедрены в опытную эксплуатацию в производственном отделении «Йошкар-Олинские электрические сети» филиала «Мариэнерго» ОАО «МРСК Центра и Приволжья».

Материалы теоретических и экспериментальных исследований внедрены в учебный процесс ФГБОУ ВПО «Марийский государственный университет» по специальности 140211.65 - Электроснабжение, при подготовке аспирантов по специальностям: 05.09.03 - Электротехнические комплексы и системы и 05.20.02 - Электротехнологии и электрооборудование в сельском хозяйстве, а также на курсах повышения квалификации ИТР в МарГУ.

Внедрение результатов исследований подтверждается соответствующими актами, приложенными к диссертации.

На защиту выносятся следующие основные положения:

- новые диагностические признаки для оценки состояния внутренней изоляции и витковых замыканий в обмотках трансформаторов;

- методы расчета собственных резонансных частот обмотки силовых трансформаторов;

- разработанные на основе новых диагностических признаков, изготовленные и испытанные в лабораторных и производственных условиях средства для диагностирования внутренней изоляции трансформаторов, как при снятом напряжении, так и под рабочим напряжением;

- сравнительные испытания внутренней изоляции трансформаторов традиционными методами и новыми разработанными средствами.

Апробация результатов работы. Основные положения и результаты исследований по теме диссертации доложены, обсуждены и одобрены на научно-практических конференциях: международных ФГБОУ ВПО «Марийский государственный университет» (г. Йошкар-Ола, 2009 2012 гг.), ФГБОУ ВПО «Челябинская государственная агроинжеперпая академия» (г. Челябинск, 2009 - 2012 гг.), международная межвузовская школа-семинар «Методы и средства технической диагностики» (г. Йошкар-Ола, 2007 2008 гг.), Первая международная конференция молодых специалистов «АБС Холдинг» (г. Чебоксары 2009 г.), ФГБОУ ВПО «Саратовский государственный аграрный университет имени Н.И. Вавилова» (г. Саратов, 2010 - 2011 гг.), XIV Московский международный салон изобретений и инновационных технологий «Архимед-2011» (г. Москва, 2011 г.); всероссийских - ФГБОУ ВПО «Казанский государственный энергетический университет» (г. Казань, 2011 - 2012 гг.), I-IV российские форумы «Российским инновациям - российский капитал» (2008 г. - г. Чебоксары; 2009 г. - г. Саранск; 2010 г. -г. Ижевск; 2011 г. - г. Оренбург).

Установка демонстрировалась: в Выставочном центре (г. Москва, 2008 - 2009 гг.); на 1 Российском форуме «Российским инновациям - российский капитал», (г. Чебоксары, 2008 г.); на 111 Российском форуме «Российским инновациям - российский капитал» (г. Ижевск, 2010 г.).

Награждены: золотой медалью Приволжского федерального округа РФ 2010 г. (г. Ижевск, 2010 г.); серебряной медалыо Министерства энергетики (г. Москва, 2010 г.); серебряной медалью XIV Московского международного салона изобретений и инновационных технологий «Архимед-2011» (г. Москва, 2011 г.); дипломом Министерства промышленности, науки и технологии Российской Федерации, Департамента науки и промышленной политики г. Москвы.

Публикации. Результаты теоретических и экспериментальных исследований отражены в 17 публикациях, в том числе шесть работ опубликованы в ведущих рецензи-

руемых научных журналах, определенных ВАК, и в монографии «Диагностирование состояния изоляции силовых трансформаторов сельских электрических сетей».

Структур* Ff объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, общих выводов, восьми приложений. Общий объем диссертации составляет 227 страниц машинописного текста, включает в себя 144 страницы основного текста, 62 рисунка, 29 таблиц и приложения на 83 страницах. Список литературы состоит из 123 источников, в том числе 8 на иностранных языках.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность работы, сформулированы цель и задачи исследования, выделены объект и предмет исследования, раскрыта научная новизна работы, практическая ценность, а также приведены основные положения, выносимые на защиту.

В первой главе «Аналит отказов силовых трансформаторов и методов их диагностирование» приведены данные об отказах силопых трансформаторов 10/0,4 кВ, а также дан анализ мест повреждений и их причин.

Анализ статистики мест повреждений покатал, что 55 % всех отказов происходит из -за повреждения в продольной и витковой изоляциях и 16 % - в главной изоляции силовых трансформаторов. Основной причиной повреждения является ухудшение параметров изоляции, связанное с неудовлетворительной эксплуатацией, а ослабленная изоляция повреждается под воздействием атмосферных и внутренних перенапряжений, частота проявления которых для сельских электрических сетей весьма высокая.

Анализ процессов ухудшения пнутрнобмоточной изоляции силовых трансформаторов систематизирован на основе отечественных и зарубежных исследований: A.A. Пястолов, П.П. Пу'и;о,"скмм, Б.П. Папин, М.И. Шнхповмч, Г.В. Хромова, Г.А.Филиппов, Л.Г. Разу-мопа, А.П. Рябков, П. Штерн, <Т>. "Эвярг, <t> Кларк, Г Штергер, Д. Вайда, Б. Геллер и др.).

Па осп.-и с анхипр. существующих методов н срсдсгв диагностирования состояния изоляции силовых трансформаторов нами составлена классификация методов их проверки. Анализ существующих методов показал, что технически и экономически обоснованными являются неразрушающие способы контроля параметров, основанные, например, па измерении эквивалент ной диэлектрической проницаемости (измерении емкостных характеристик). Эти параметры технически трудно зафиксировать непосредственным замером из-за малых изменений физических величин, но, используя косвенные способы, например, нелинейные зависимости сопротивлений, напряжений на обмотке трансформатора от частоты испытательного напряжения, близких к собственным частотам обмот ки, удастся четко зафиксировать изменение малых величин. Показана необходимость п дополнительных диагностических признаках для оценки состояния внутренней изоляции на ранней стадии появления дефектов.

В решение задач диагностики в области электроэнергетики большой вклад внесли коллективы ОРГРЭС, В11ИИЭ, СибПИИЭ, ВИЭСХ, а также ведущие специалисты: P.C. Ахмсгшин, С.А. Бажанов, И.1'. Беляков, В.П. Вдовико, В.П. Калявин, А.Г. Овсянников, Л.А. Саплин, В.Н. Осотов, П.М. Сви и другие.

Анализом материален данной главы обоснованы цель и задачи исследования предлагаемого ми ода кошрол», изоляции п выявления внтковых замыканий в обмотках силовых трансформаторов.

Во второй главе «Теоретические предпосылки обоснования изменения параметров собственных резонансных частот трансформаторов сельских электрических сетей как диагностических признаков состояния внутренней изоляции и витковых замыканий» приведены данные теоретических исследований по обоснованию диагностических признаков для иеразрушающего метода контроля внутриобмоточной изоляции силовых трансформаторов 10/0,4 кВ. С точки зрения контроля изоляции схема замещения

обмотки силового трансформатора меняется при изменении частоты приложенного напряжения от 0 до оо по следующему алгоритму:

я->іи.->іш:->ьс->с, (1)

где Я - активное сопротивление изоляции; Ь - индуктивность слоя катушки или всей обмотки; С - емкость изоляции.

Для элемента электрооборудования, схема замещения которого для частот 10 -300 кГц представлена на рисунке 1, общее сопротивление оценивается выражением:

_!_ (2)

г., = .До/. + -

/о)С н— + К

/шЛС

где Ь - индуктивность; С - емкость; Я - сопротивление току утечки изоляции; ДС -переменная емкость, определяемая процессами поляризации и характеризующая состояния рассматриваемого диэлектрика; г - сопротивление токам смещения или токам абсорбции.

Значение первой составляющей (ф. (2)), индуктивность, от состояния изоляции не меняется. Вторая составляющая меняется в зависимости от состояния изоляции, а именно при увлажнении или старении. Ее значение зависит от изменения величин ДС и г, в частности, при увлажнении значение ДС увеличивается на порядок по отношению к изменению значения Сг.

Следовательно, контроль состояния изоляции можно производить по замерам полного входного сопротивления элементов электрооборудования или по производным величинам, например, по напряжению или току на входном сопротивлении.

Для упрощенной схемы замещения обмотки, со-ь стоящей из элементов Я-Ь-С (рис. 1), собственная час-

тота контура определяется:

^ =-, (3)

- и

*Шг

ІІТ_Т дс

где С„=С,.+-

ДС

Т = ДС • г, Сг

геометрическая ем-

Рисунок I - Упрощенная схема замещения обмотки

I + ш2Т'

кость, определяемая геометрическими размерами изоляции.

Изменение собственной частоты данной схемы замещения электрооборудования зависит от величин ДС и Г. При увеличении со-юо эквивалентная емкость СШ—>СГ. При увлажнении изоляции ДС возрастает в отличие от Сг, при этом г уменьшается, собственная частота также уменьшается.

Изоляцию объекта можно считать диэлектриком условного электрического конденсатора, а контроль параметров изоляции сводится к наблюдению за изменением характеристик этого конденсатора.

Если материал изоляции отвечает требованиям эксплуатации, то соответствующая собственная частота является опорной, относительно которой сравнивается последующее отклонение собственной частоты вследствие изменения состояния изоляции, т.е. ДС и г. Изменение собственной частоты рассматриваемой схемы замещения (рис. I) находится в зависимости от изменения величин ДС и г.

Отклонение собственной частоты контролируемого элемента электрооборудования,

7

Рисунок 2 - Схема замещения для слоевой обмотки трансформатора: Ь - витко-вая индуктивность; К - вит-ковая емкость одного слоя; С - витковая емкость между слоями; п - число слоев

и в целом электрооборудования, может быть зафиксировано отклонением от состояния резонанса по частоте испытательного напряжения, поданного на электрооборудование. При этом частота испытательного напряжения соответствует опорной частоте.

Для обоснования диагностических признаков состояния внутренней изоляции силовых трансформаторов схема замещения обмоток при исследовании на частотах до 103 кГц представлена в матричной форме, состоящей из элементарных контуров К-Ь-С, как для элемента изоляции аналогично рисунку 1. На рисунке 2 приведена схема замещения части слоевой обмотки трансформатора. Значения индуктивности Ь, емкостей К и С определяются геометрическими размерами конструкции: витка, слоя, обмотки или катушки в целом.

Резонансные частоты обмоток силовых трансформаторов могут определяться расчетным путем в зависимости от величины диэлектрической проницаемости и при наличии вит-ковых замыканий в обмотках. Условием расчета является емкостная связь между обмотками низшего и высшего напряжений. При этом параметры схемы замещения принимались средними по обмотке высшего напряжения.

Ниже приведена методика (алгоритм) расчета резонансных частот обмоток с учетом изменения диэлектрической проницаемости изоляционных систем «твердая изоляция -масло» и моделировании витковых замыканий по высоте обмотки, разработанных на основании теории волновых процессов в обмотках трансформаторов.

I. Расчет резонансных частот для силовых трансформаторов 1-11 габаритов

Для обмотки с изолированной нейтралью собственная частота колебаний в обмотке определяется:

(пл)2

4- Ь'С„

, К ( пк

1 + — — С. I 2

(4)

где Ь"- индуктивность, Гн; К - полная междувитковая (продольная) емкость, пФ; п - количество слоев; С„ - полная емкость обмотки, пФ;

1. Индуктивность обмотки с изолированной нейтралью по формуле (5):

(5)

п

где N - количество витков в обмотке; - средний радиус обмотки, м; / - высота обмотки, м; И - средняя длина магнитной линии, м; ц(1 = 4-л-10~7- магнитная постоянная.

2. Средняя длина магнитной линии определяется по формулам (6) и (7):

для фазы А и С: Ь = 2Ь + 4а + 2Ь, + лИ,, при Ья = а; (6)

для В: И = 2(а + Ь) +лИ,, при И, = а, (7)

где а - размер окна магнитопровода, м; Ь - длина стержня, м; И, - ширина ярма, м; Ь| ширина стержня, м.

3. Полная емкость обмотки:

Св = с6 + Сн, (8)

где С6 - емкость обмотки относительно бака трансформатора, пФ; С„ - емкость между обмотками, пФ.

4. Емкость между обмотками С„ определяется:

где е0 - электрическая постоянная; ео = 8,8542-10"12 Ф/м; ег - диэлектрическая проницаемость изоляционной системы «твердая изоляция - масло»; 1ср- длина витка обмотки для среднего значения радиуса, см; Д„б - толщина междуобмоточной изоляции, см; с1| - диаметр провода, мм; - среднее число витков в слое для всей катушки.

5. Емкость обмотки Сс относительно бака трансформатора:

„ 4-^/10 ТМс-(а + 2Ь)

С6-Е(|ег-------, (|0)

4АЙ-— с!,/10

6 2 ,

где Де - толщина изоляции между баком и внешней поверхностью обмотки, см; <], -диаметр провода, мм; ег - диэлектрическая проницаемость изоляционной системы «твердая изоляция - масло»; Ео - электрическая постоянная, Ео = 8,8542'10"'2 Ф/м; п^ -количество слоев в обмотке; а и Ь - средние размеры параметра бака, м, (для каждой шкалы мощности указаны в паспортных данных); ]Ч1С - среднее число витков в катушке.

6. Межслоевая емкость:

4-Д<"-2-ХО

где с1| - диаметр провода, мм; 1, - средняя длина витка слоя, см; - число витков в слое; Дел - толщина слоевой изоляции, см; ег- эквивалентная диэлектрическая проницаемость изоляционной системы «твердая изоляция - масло».

7. Полная межвитковая (продольная) емкость:

К = —, (12)

п

где К' - междуслоевая емкость слоя, пФ; п - количество слоев.

Используя формулу (4), определяем собственную частоту колебания обмотки по формуле (13):

{=ш/2л. (13)

При расчете собственных резонансных частот обмоток по формулам (4), (9), (10), (11) имеются затруднения в определении эквивалентной диэлектрической проницаемости изоляционной системы, «твердая изоляция - масло» ег при разных состояниях изоляции по увлажнению.

Обработка результатов анализа влагосодержания в масле эксплуатируемых трансформаторов позволила получить эмпирические выражения для эквивалентной диэлектрической проницаемости от влажности изоляции ег = Р(\У%) в зависимости от мощности трансформатора (следовательно, с учетом объема масла, залитого в трансформатор):

егн = Р„(8 кВА; XV %). (14)

Экспериментально полученные зависимости бг = Р(\У) для изоляции силовых трансформаторов 1-11 габаритов со слоевой обмоткой приведены на рисунке 3.

Для расчета собственных резонансных частот для силовых трансформаторов составлена программа, фрагмент которой показан на рисунке 4, а расчетные значения в зависимости от мощности для некоторых типов трансформаторов - в таблице 1.

£г £г

32 ..........32 -г—,-,-■-,-!-,-¡3---,

18 ЛП 1?

16 - ___-и 16

14 ^ - ________ ' — 12

8.......... 8

6 6 4 4

2 \------к— -|«КХ 2

0 -I-1-1--1-I--1-1-1--0

14 16 18 20 22 24 26 28 30 32

а) Е, = Рн (Ш %) б) е" = Ри( %)

Рисунок 3 - Зависимости ег = \\'%) для низковольтных (а) и высоковольтных (б) обмоток трансформаторов ТМ-ЗО/Ю кВ (I); ТМ-63/10 кВ(И); ТМ-100/10 кВ(Ш); ТМ-160/10(1 V); ТМ-250/10кВ(У)

.-г»і ——"

с» - »лиг • іги »ег» '", і«іеі: «•"-1-а

ЛЗ" •

» л*» '

с,-«♦с,» г.ідмріоф

. і мм» — ,. "

Рисунок 4 - Фрагмент программы расчета резонансных частот

Таблица 1 - Расчетные значения резонансных частот силовых трансформаторов 1-11 габаритов при различных состояниях изоляции

Марка трансформатора

по увлажнению ТМ-30/10кВ ТМ-63/10 кВ ТМ-160/]0кВ

фача А, кГц фача В, кГц фача С, кГц фача А, кГц фача В, кГц [|>ача С, кГи фача А, кГи фача В, кГц фача С, кГц

Не,,-16) 62,17 64,22 63,5 57,91 56,11 59,9 52,47 56,5 54,41

II («,2= 17,6) 61,57 64,0 62,4 55.65 52,72 57,65 51,93 55,4 53,44

III (Єй =24,8) 60,2 63,2 60,8 54,22 51,51 54,22 51,83 53,71 52,92

63 60 56

II. Методика расчета резонансных частот сухих трансформаторов при моделировании витковых замыканий в обмотках высшего напряжения

В качестве объекта исследования для выявления витковых замыканий в обмотках выбран силовой трансформатор с сухой изоляцией типа ТСЗ-630/10 кВ, в котором доступно моделирование витковых замыканий по высоте обмотки, схема замещения обмотки показана на рисунке 5.

8. Расчет индуктивности обмотки. Индуктивность плоской катушки со спиральной намоткой рассчитывается по формуле (15):

Ьк=0,025-Мср-пМё^, (15)

Б

где ц = 3979 - относительная магнитная проницаемость сердечника; с1ср — средний диаметр катушки, см; п — количество витков в катушке; в - радиальная ширина катушки, см. Индуктивность обмотки ВН:

Ь = (16)

где X - количество катушек в обмотке.

9. Расчет емкости обмотки. Емкость между двумя катушками, т.е. продольная емкость, определяется по формуле (17):

і

■і

X --------

замещения обмотки ВН:

Скм - емкость между катушкой и магнито-проводом; Сю - емкость между катуш-

к

:4-є0-г2

с \

71.г'. Л-ІІ + 1

4 1 ,Г1 Г2,

(17)

где Ео - диэлектрическая постоянная; Єо = 8,8542-10" ~ Ф/м;

Г| — внутренний радиус катушки, см; г2 - внешнии радиус катушки,

кой и экраном (кор- см.1 _ расстояние между двумя катушками, см. пусом); К - емкость между двумя катуш-

Емкость между катушкой и магнитопроводом по (18):

ками; I. - индуктив-

Г =

ш

4 • 71

|піїї£!її.

(18)

где ег = 5 - относительная диэлектрическая проницаемость бумажно-бакелитовой изоляции; гс - радиус сердечника, см; (1Внеш - внешний диаметр катушки, см; б - радиальная ширина катушки, см.

Емкость между катушкой и плоскостью экрана".

С„ =-

8-е,,

1

2 - Н

I +

27 12-Ь

99

320 I 2 • И

(19)

где Ь - расстояние от оси катушки до плоскости, см; п- радиус катушки, см. Поперечная емкость катушки:

с„, с„ + с

(20)

Формулы для расчета полных продольной и поперечной емкостей обмотки ВН имеют вид:

V

1

х-1

м К

где X - число катушек в обмотке.

Полная емкость обмотки вычисляется как:

^ С,- К

Резонансная частота колебаний обмотки ВН по полученным значениям С и Ь:

Г =-]=■ (23)

2т1л/Ь • С

Теоретическими исследованиями установлен диапазон резонансных частот для обмоток ВН силовых трансформаторов 1-11 габаритов типа ТМ, которые находятся в диапазоне 26 - 63 кГц, для трансформатора ТСЗ-бЗО/10 кВ составляет 66 кГц.

Увлажнение внутриобмоточной изоляции трансформаторов вызывает увеличение внутриобмоточных емкостей и приводит к уменьшению собственных резонансных частот обмотки трансформаторов. На АЧХ (резонансных кривых) это отражается смещением значений резонансных частот по оси частот (с ростом емкости - уменьшение частоты, а при витковых замыканиях - увеличение частоты). Поэтому направление смещения резонансных частот можно рассматривать как диагностический признак состояния главной и витковой изоляции трансформатора.

Установлено, что при увеличении количества короткозамкнутых витков от 0,1 до 10 % резонансная частота возрастает практически пропорционально уровню повреждения, следовательно, смещение резонансных частот в сторону увеличения является диагностическим признаком наличия витковых замыканий.

При возникновении витковых замыканий в обмотке на характер изменения искомой частоты также оказывает влияние изменение индуктивности обмотки.

В третьей главе «Экспериментальные исследования по обоснованию параметров АЧХ как диагностических признаков состояния обмоток трансформаторов» приведены частные методики исследования, характеристики использованной измерительной аппаратуры и диагностируемого оборудования. Для снятия амплитудно-частотных характеристик (АЧХ) были выбраны силовые трансформаторы 1-11 габаритов со слоевой обмоткой номинальной мощностью 30-250 кВА, номинальным напряжением 10/0,4 кВ и ТСЗ-630/10 кВ. АЧХ трансформаторов снимались в режиме холостого хода.

Экспериментальное исследование по обоснованию диагностических признаков силовых трансформаторов проводилось с учетом моделирования витковых замыканий и содержания влаги в масле 15-33 г/т, что соответствует увлажнению изоляции на основе целлюлозы (главной и витковой) - 2,5-6 %, определяемому формулой:

1041,436

1п = 1п А - ВТ + (К + сТ)

1п \УМ +3,359

(24)

Т + 233.86

где т — влажность твердой изоляции на основе целлюлозы, %, к сухой массе; А, В, К, с - коэффициенты, зависящие от вида и марки бумажной изоляции; Т - температура бумаги, °С; Wм - влагосодержание масла, г/т.

По температуре и влажности масла можно рассчитать влажность твердой изоляции, важнейшего параметра для оценки состояния изоляции трансформатора.

Изоляция всех силовых трансформаторов в процессе экспериментальных исследований подвергалась разной степени увлажнения и находилась в трех состояниях. Методика увлажнения заключалась в подаче внутрь трансформатора пара с последующим определением после 72-часовой выдержки влагосодержания в масле. Для контроля процессов влагообмена в трансформаторе аналогичные операции проводи-

лись в сосуде с маслом, содержащем образцы твердой изоляции на основе целлюлозы, что позволило определить єг изоляционной системы «твердая изоляция - масло». Вла-госодержание в масле определялось согласно ГОСТу 78 22-75.

При снятии АЧХ трансформаторов в режиме холостого хода использовали измерительные приборы, прошедшие поверку в метрологической лаборатории в ЦСМ Республики Марий Эл.

Схема для одного из вариантов эксперимента приведена на рисунке 6, структурная схема снятия АЧХ - на рисунке 7, а экспериментальная установка - на рисунке 8.

Амплитудные значения в полученных АЧХ указывают на резонансные явления в слоях, катушках, обмотках, когда частота генератора совпадает с собственной частотой составляющих обмотки трансформатора. При этом коэффициент передачи к = ивх/иг не равен коэффициенту трансформации на частоте 50 Гц и меняется в зависимости от частоты приложенного напряжения, состояния изоляции и может служить одним из диагностических признаков.

Рисунок 6 - Схема электрических соединений проведения эксперимента (испытаний):

1 - генератор сигналов ГЗ-117;

2 - вольтметр ВЗ-56;

3 - осциллограф С1-73;

4 - вольт

\ /

-

04 О К 00 10 МН? 14

00 О? 04

частота. Г частота. Г

Рисунок 7 - Структурная схема снятия АЧХ

Увлажнение внутриобмоточной изоляции трансформатора вызывает увеличение вну гриобмоточ-ных емкостей и приводит к уменьшению собственных резонансных частот составляющих обмотки (слоя, катушки) трансформатора и коэффициента передачи.

На АЧХ (резонансных кривых) это отражается смещением амплитудных значений, которые наглядно видны на экспериментальных АЧХ для разных состояний внутренней изоляции (рис. 9). Смещение амплитудных значений АЧХ также можно рассматривать как диагностический признак состояния изоляции. Если зафиксировать частоту одной из экспериментальных точек частотной характеристики подачей тестового напряжения стабильной, выбранной частоты, то с увлажнением внутриобмоточной изоляции

Рисунок 8 - Экспериментальная установка для снятия АЧХ

будет, соответственно, меняться и напряжение в диагностируемой обмотке. Отсюда вытекает, что разность напряжения также может служить диагностическим признаком состояния внутриобмоточной изоляции.

В таблице 2 приведены количественные значения разности напряжения и коэффициента передачи АЧХ трансформаторов ТМ-160 кВА при различных состояниях увлажнения внутренней изоляции.

В ходе исследования измерялись характеристики изоляции традиционными методами и снятием параметров АЧХ с помощью разработанных средств.

При моделировании замыканий витков в обмотках ВН (2,5 %, 5 %, 7,5 %, 10 %) трансформатора ТСЗ-630/10 кВ (верхняя, средняя и нижняя часть фаз А, В и С) определялись частотные характеристики по высоте обмотки. Результаты эксперимента для верхней и нижней части обмотки фаз А, В, С приведены на рисунке 10 и в таблице 3, а для средней части обмотки рассмотрены в диссертации.

г) фаза А д) фаза В е) фаза С

Рисунок 9 - Амплитудно-частотные характеристики (АЧХ) силовых трансформаторов ТМ-100/10 кВ (а - в), ТМ-160/І0 кВ (г - е) при различных состояниях внутрислоевой изоляции по увлажнению: 1 состояние - сухое состояние (влагосодержание в масле < 0,0015 %); II - увлажненная до допустимого предельного состояния (влагосодержание в масле 0,0015 % < V/ < 0,0030 %); III - увлажненная выше нормированных значений (влагосодержание в масле > 0,0030 %)

Таблица 2 - Экспериментальные значения параметров АЧХ трансформатора ТМ-160/10 кВ при І-ІІІ состояниях увлажнения внутренней изоляции

Г, кГц 47 49 51 52 53 55 56 57 59 61 63 65

со I 0,065 0,088 0,115 0,130 0,144 0,171 0,178 0,174 0,159 0,134 0,114 0,096

і II 0,084 0,115 0,145 0,155 0,164 0,155 0,145 0,134 0.1 К) 0,090 0,080 0,067

э III 0,095 0,125 0,152 0,160 0,156 0,140 0,130 0,116 0,095 0,080 0,070 0,055

и, 0,050 0,050 0,050 0,050 0,050 0,050 0,050 0,050 0,050 0,050 0,050 0,050

> I 0,015 0,038 0,065 0,08 0,094 0,12 0,128 0,124 0,109 0,084 0,064 0,046

II 0,034 0,065 0,095 0,105 0,114 0,105 0,095 0,084 0,060 0,040 0,030 0,017

э III 0,045 0,075 0,102 0,110 0,106 0,090 0,080 0,066 0,045 0,030 0,020 0,005

I 1,3 1,75 2.3 2,6 2,88 3,42 3,56 3,48 3,18 2,68 2.28 1,92

II 1,68 2,30 2,90 3,1 3,28 3,10 2,90 2,68 2,20 1,80 1,60 1,34

э III 1,90 2,50 3,04 3.2 3,12 2,80 2,60 2,32 1,94 1,60 1,4 1,10

и_в 2

їм

— — \ s и— TV —

/

и /

М 46 а 70 73 и 7* 79 ВОСкГщ

а) фаза А, ВЗ в верхней частії обмотки

61 «4 66 fl 70 73 74 76 71

б) фйэв А, ВЗ в нижней части обмотки

60 62 64 66 64 70 72 74 ?6 7В 80 ДО'и

60 62 64 60 68 70 72 74 76 7« 80 Г.КІ и

и в п) ФП1Я ^ (нсппср-ждонмг.я), ВЗ п верхней чпстн фп-и.1 Л^ в г) фа*а В (пепопргждгчшпя), ВЗ и нижней части фазы А

60 62 64 66 6» 70 72 74 76 7В НОШц

' п^.кд) ф,иа С (нсиоьр'.ждсппаяд ИЗ и церхней части фазы Л і'.

68 70 72 74 76 7t 80 (id я

\/ : N

IV

? V

: / У'у N N

ДГи

60 6] «4 66 68 70 7) 74 76 7В 80Г,кГя

ж) фаза Л (неповрежденная), ВЗ п верхней част фазы В ^

60 О 64 С6 68 70 73 74 76 71 П Ша

з) фаза А (неповрежденная), ВЗ в нижней части фазы В III . ______ 11

«-•олорныАЧХ ' -—104(в) 7.5Н(в) —5Н(») -2.5%(в)

Рисунок 10 - Амплитудно-частотные характеристики обмоток ірапсформатора ТСЗ-630/10 кВА при моделировании иитковых замыканий (ВЗ) в верхней и нижней частях обмоток

Тяблиця 3 - Результаты исследования АЧХ при витковых замыканиях

Понрсждспппя фаза, мсстс типовою замыканив (ВЭ) % її )]!;)си:дспмм 0% 2.5%' Смешение рсзом.иїсігі.тх частот на исіюп|к'/гдсішь!х фазах от опорных значений

фазаВ фазаС

кГц 67 70 % 0 % 4,48 % кГц 67 67,5 %

ВЗ в верхней части обмотки ВН фазы А 0% "" 0.75 % "

5% 72 7.46% 68.5 2.24%

7,5 % 10% 72,5 8,21 % 10.45% 70 4,48 %

74 71 5,97%

ВЗ в пнжнеП части обмотки ВН фазы А 0% 67 0% 67 0%

2,5 % 5% 70 71 72.5 4,48 % 67.5 0.75 %

5,97 % 68.5 2.24%

7.5 % 8.21 % 71 5.97%

10% 74 10.45 % 72 7.46%

В результате проведенного экспериментального исследования были выявлены и обоснованы новые диагностические признаки:

- изменение разности напряжений ВЧ-сигнала на первичной и вторичной обмотках, а также изменение коэффициента передачи кг и„х/и, при фиксированных значениях частоты и напряжения тестового сигнала в зависимости от увлажнения изоляции, которые имеют высокий уровень чувствительности при оценке технического состояния изоляции трансформаторов 10/0,4 кВ по сравнению с существующими методами;

- смещение резонансных частот в сторону увеличения частоты при витковых замыканиях и в сторону уменьшения при ухудшении изоляции;

- теоретические и экспериментальные исследования зависимоеги коэффициента передачи к = ивх/иг и разности напряжений Аи = |ивх| - |иг| от частоты приложенного напряжения для силовых трансформаторов 10/0,4 кВ показали наличие амплитудных значений, причем при увеличении увлажнения амплитудные значения смещаются по частоте в сторону меньших частот. Анализом результатов исследования установили, что контроль состояния внутриобмоточной изоляции следует проводить на частотах, равных или близких к собственной резонансной частоте обмотки.

В четвертой главе «Разработка устройств диагностирования состояния внутренней изоляции силовых трансформаторов 1-11 габаритов высокочастотным зондированием» приведены основные конструктивные параметры следующих разработанных средств для оценки состояния изоляции:

- средства диагностирования изоляции трансформатора высокочастотным зондированием со снятием напряжения регистрацией коэффициента передачи и разности напряжений (рис. 11). На данное средство получен сертификат об утверждении типа средств измерений Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии (1Ш.Е.34.118.А № 23076);

а) б)

Рисунок 11- Средство диагностирования изоляции трансформатора высокочастотным зондированием регистрацией коэффициента передачи и разности напряжений: а) схема средства; б) общий вид

средство диагностирования изоляции трансформатора под рабочим напряжением измерением разности напряжения в ручном режиме (рис. 12) и автоматизированном режиме процесса диагностирования (рис. 13).

При изготовлении средств использовались стандартные блоки и узлы на микросхемах.

Основные технические характеристики одного типа разработанного средства приведены в таблице 4.

Результаты сравнительных испытаний трансформаторов с разным состоянием изоляции по увлажнению с использованием традиционных методов и разработанных средств (табл. 2, 5) показали, что новое средство более чувствительно к дефектам изо-

ляции трансформаторов по сравнению с традиционными. При наличии влаги в масле более 15 г/т (что соответствует увлажнению твердой изоляции 2,5-5 %), показания средства уже реагируют на начальную стадию появления дефектов.

2 —У. Ц. —I

а) б)

Рисунок 12 - Средства диагностирования изоляции трансформатора под рабочим напряжением измерением разности напряжения в ручном режиме: а) схема средства; б) общий вид

і чШ Ш ■ Ä

а) б)

Рисунок 13 - Схема средства диагностирования изоляции трансформатора под рабочим напряжением в автоматизированном режиме (а), общий вид (б)

Таблица 4 - Технические характеристики средства для определения коэффициента

Технические характеристики Основные параметры устройства

Форма тестового сигнала синусоидальная

Амплитуда тестового сигнала. В 30-50

Диапазон частот генерации тестовых сигналов. кГц 5-120

Мощность генератора, Вт 5-20

Пределы измерений в режиме разности напряжений, AU, В 0-20

Пределы измерений коэффициента передачи, к. o.e. 0-30

Питание прибора: — от сети переменного тока 50 Гц. В - от автономного источника постоянного тока, В 220 ± 10 12 ± 2

Продолжительность непрерывной работы: - от сети переменного тока 50 Гц, ч - от автономного источника постоянного тока, ч 8 4

Время установления рабочего режима, мин. 5-10

Масса, кг 1,5

Габаритные размеры, мм 220x180x80

Обработка полученных результатов показала тесную связь параметров оценки состояния изоляции трансформатора, полученных традиционными методами и разработанным средством. Коэффициент корреляции между влагосодержанием в масле и разностью напряжения Ди и к составил 0,89; между tg5 масла и Ди, к - 0,84; между tgS состояния изоляции обмоток по схеме измерения «обмотка высокого напряжения -бак» (ВЫ - бак) и Ди, к - 0,88; по схеме измерения «обмотка низшего напряжения и бак» (НН - бак) и Ди, к - 0,79; 1§5 по схеме измерения «ВН-НН» и Д1_!, к - 0,85; пробивное напряжение масла (ип[Кя;) и Ди, к - 0,77.

Таким образом, обоснована возможность использования новых диагностических признаков для контроля состояния изоляции трансформаторов 10/0,4 кВ сельских электрических сетей, а также выявлено, что смещение резонансных частот от опорного значения при II состоянии изоляции составило 3-7 %, а при 111 состоянии 7-13 %.

Таблица 5 - Результаты сравнения экспериментальных испытаний силовых трансформаторов с разным влагосодержанием изоляции традиционными методами и разработанным средством

Твердая ичоляция Трансформаторное масло Новые контролируемые параметры

Тип трансформатора tgd, % IW ПКВ, отн ед. W, U„p, tgd, % к = |и„|/|Ц>|, о.е. ди, Af, %

ВН-НН вн- бак НН- 6а к МОм ВН- бак НН- бак г/т кВ 70" С 90° С в

TM-30 № 5036 0,8 0,7 0.9 2000 1,06 1,08 15 45 1,55 3.05 3,6 0,13

TM-63 № 264018 0,7 0,4 0,7 2600 1,04 1,05 14.7 51 1.4 2,95 3,6 0.13

TM 100/10 №44426 1,3 1.4 1,1 1100 1,08 1,06 15,6 31 1,7 3.8 3,3 0,115

TM 160/10 №960909 1,5 0,7 1,2 3000 1,07 1,08 17 35,5 1,6 3,1 3,56 0.128

ТМ-Э0 № 5036 1 1,15 1.1 1900 1,06 1,07 18 28 2,6 4,1 3 0,1 3.28

ТМ-63№ 264018 0,9 1 0,8 2600 1,03 1,02 20 25 2,85 4,75 3,1 0,105 3,44

ТМ 100/10 №44426 1,7 1.5 1,6 1000 1,12 1,1 21,5 26 2,85 3,9 2.6 0,08 7.4

ТМ 160/10 №960909 1,8 1 1.3 3000 1.1 1.14 22 24 8 9,5 2,9 0,103 5,66

ТМ-30 № 5036 1,2 1,5 1.1 1800 1,1 1,08 32,5 19,2 6 12,1 2.5 0,075 6,78

ТМ-63 № 264018 1 1.1 0,8 2600 1,15 1,04 33,65 18 7.2 12,5 2,2 0,06 7,01

ТМ 100/10 №44426 2,5 2.8 2,3 1000 1.18 1.16 32,08 17 8,3 13 1,9 0,045 13,73

ТМ 160/10 №960909 2,6 2,7 2,5 2000 1.15 1.22 34,24 17,6 9,2 14,1 2,6 0,082 7.69

- I состояние изоляции. - II состояние изоляции, - III состояние изоляции

В пятой главе «Оценка экономической эффективности применения метода диагностирования обмоток с использованием «СДСИ» представлена экономическая оценка применения устройств диаг ностирования изоляции силовых трансформаторов 1-11 габаритов, которая составила 712 руб. на один условный трансформатор.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. На основании анализа статистических данных по отказам силовых трансформаторов по Республике Марий Эл установлены их основные виды: отказы витковой изоляции составляют 55 %, главной изоляции - 16 %.

2. Анализ существующих методов и средств диагностирования силовых трансформаторов 10/0,4 кВ показал недостаточную чувствительность к начальной стадии появления дефектов, поэтому используется многообразие методов для их выявления. В связи с этим необходим поиск дополнительных диагностических признаков, помимо указанных в действующих нормативах, чувствительных к начальной стадии развития дефекта.

3. В результате теоретического анализа и экспериментально полученных АЧХ были обоснованы новые диагностические признаки состояния обмоток, которые имеют высокий уровень чувствительности при оценке технического состояния изоляции трансформаторов ТМ-10/0,4 кВ по сравнению с существующими признаками:

- изменение разности напряжений ВЧ-сигнала на входе и выходе в обмотках (AU = UBX - Ur(0));

- изменение коэффициента передачи (k = UBX/Ur(o)) при фиксированных значениях частоты и напряжения тестового сигнала;

- смещение резонансных частот от опорных значений в сторону уменьшения, указывающих на увлажнение обмоток, а при смещении в сторону увеличения - на наличие витковых замыканий в обмотках.

4. Разработана методика расчета собственных резонансных частот обмоток силовых трансформаторов 10/0,4 кВ и исследовано влияние дефектов на изменение диагностических признаков. Определены технические требования к устройству контроля изоляции силовых трансформаторов по разности высокочастотных сигналов на первичной и вторичной обмотках и отношению этих сигналов. Контроль состояния внутриобмо-точной изоляции следует проводить на частотах, равной или близкой к собственной резонансной частоте обмотки.

5. Разработано средство диагностирования изоляции силовых трансформаторов по изменению его АЧХ (AU = UBX - Urt0) и k = U0/ UBX), чувствительность которых выше по сравнению с традиционными, позволяющее выявить распределенные и сосредоточенные дефекты на ранней стадии их возникновения, проводить оценку состояния изоляции со снятием и без снятия напряжения.

6. Результаты сравнительных экспериментальных исследований по контролю изоляции силовых трансформаторов традиционными методами и новыми разработанными средствами показали возможность оценки состояния внутриобмоточной изоляции силовых трансформаторов по изменению параметров частотных характеристик.

7. Разработанные средства контроля внутриобмоточной изоляции по разности напряжений, коэффициенту передачи высокочастотных сигналов на первичной и вторичной обмотках прошли опытно-промышленную эксплуатацию в производственном отделении «Йошкар-Олинские электрические сети» филиала «Мариэнерго» ОАО «МРСК ЦЕНТРА И ПРИВОЛЖЬЯ», результаты которой позволили разработать принцип и схемы автоматизированного контроля за состоянием изоляции силовых трансформаторов под рабочим напряжением.

8. Разработано программное обеспечение, позволяющее производить расчет собственных резонансных частот обмоток трансформатора.

9. Годовой экономический эффект от внедрения указанных средств диагностирования составил 712 руб. на один условный трансформатор 1-11 габарита.

10. Предложены новые технические решения для автоматизированного контроля за изменением состояния внутриобмоточной изоляции силовых трансформаторов под рабочим напряжением.

Основные положения диссертации отражены в следующих работах:

Издания, рекомендованные ВАК:

1. Макарова. Н.Л. Диагностирование изоляции силовых трансформаторов [Текст] / Н.Л. Макарова// Механизация и электрификация сельского хозяйства. - 2011. - № 3. - С. 13-14.

2. Макарова, Н.Л. Диагностирование изоляции силовых трансформаторов под напряжением [Текст] / Н.Л. Макарова, J1.M. Рыбаков, P.C. Ахметшин // Механизация и электрификация сельского хозяйства- 2011.-№ 1.-С. 15-17.

с 3 - 20 2 1

3. Рыбаков, Л.М. Обоснование диагностических признаков силовых трансформаторов [Текст] / JI.M. Рыбаков, Н.Л. Макарова // Агроинженерия: вест. ФГОУ ВПО «Московский гос. агроинженер-ный ун-т им. В.П. Горячкина». - 2010. - Вып. 2 (41). - С. 22 - 24.

4. Рыбаков, J1.M. Стационарное средство диагностирования изоляции силовых трансформаторов под напряжением [Текст] / Л.М. Рыбаков, Н.Л. Макарова // Электрические станции. - 2011. - № 2.-С. 53-56.

5. Градов, A.A. Экспериментальные исследования витковых замыканий [Текст] / A.A. Градов, Н.Л. Макарова // Электрооборудование: эксплуатация и ремонт. - 2012. - №10. - С. 32-37.

6. Определение надежности воздушных линий сельских распределительных сетей [Текст] / И.Б. Царев, Л.В. Ляховецкая, М.А. Малышев, Н.Л. Макарова // Механизация и электрификация сельского хозяйства. -2011.-№3. -С. 21-22.

Прочие издания

7. Макарова, Н.Л. Диагностирование состояния изоляции силовых трансформаторов сельских электрических сетей: монография [Текст] / Н.Л. Макарова, P.C. Ахметшин. - М.: МГАУ, 2012. - 90 с.

8. Рыбаков, Л.М. Измерительный комплекс для диагностирования силовых трансформаторов распределительных сетей 10/0,4 кВ под рабочим напряжением [Текст] /Л.М. Рыбаков, Н.Л. Рыбакова // Методы и средства технической диагностики: сб. науч. ст. / Map. гос. ун-т. - Йошкар-Ола, 2006. -Вып. XXIII. - С. 193-200.

9. Рыбакова, Н.Л. Диагностирование силовых трансформаторов высокого напряжения [Текст] / Н.Л. Рыбакова, Л.М. Рыбаков // Методы и средства технической диагностики: сб. науч. ст. / Map. гос. ун-т. - Йошкар-Ола, 2008. - С. 46 - 50.

10. Макарова, Н.Л. Определение собственных частот колебаний обмоток силовых трансформаторов и их влияние на амплитудно-частотные характеристики [Текст] / Н.Л. Макарова, P.C. Ахметшин, З.Г. Иванова // Вестник ЧГАА: науч. журн. - Челябинск, 2012. - Т. 61. - С. 80-84.

11. Макарова, Н.Л. Критерии оценки состояния изоляции силовых трансформаторов, эксплуатируемых в России [Текст] / Н.Л. Макарова, Л.М. Рыбаков // Актуальные проблемы энергетики АПК: материалы междунар. научно-техн. конф. - Саратов, 2010. - С. 214 - 218.

12. Макарова, Н.Л. Комплексная оценка состояния силовых трансформаторов [Текст] / Н.Л. Макарова, Л.М. Рыбаков // Достижения науки - агропромышленному производству: материалы XIX междунар. научно-техн. конф. / ЧГАА. - Челябинск, 2010. - Ч. 2. - С. 335 - 341.

13.Макарова, Н.Л. Анализ отказов силовых трансформаторов 10/0,4 кВ [Текст] / Н.Л. Макарова // Актуальные решения современной науки: сб. науч. работ аспирантов / Map. гос. ун-т. - Йошкар-Ола, 2010. -Вып. 1.-С. 150-156.

14. Макарова, Н.Л. Устройство контроля внутренней изоляции силовых трансформаторов 610 кВ под рабочим напряжением [Текст] / Н.Л. Макарова, Л.М. Рыбаков // Электрика. - 2010. - № 6. - С. 29-31.

15. Макарова, Н.Л. Устройство контроля внутренней изоляции силового трансформатора [Текст] / Н.Л. Макарова // Тинчуринские чтения: материалы VI междунар. молодежной науч. конф. / КГЭУ. -Казань, 2011.-Т. 1.-С. 172- 173.

16.Макарова, Н.Л. Разработка технических средств и методов диагностирования изоляции трансформаторов I, II габаритов [Текст] / Н.Л. Макарова // Достижения науки - агропромышленному производству: материалы 50-ой междунар. науч.-техн. конф. / ЧГАА. - Челябинск, 2011. - Ч. 5. - С. 74 -80.

17.Макарова, Н.Л. Оценка экономической эффективности при применении новых методов и устройств диагностирования состояния изоляции трансформаторов I—I■ габаритов [Текст] / Н.Л. Макарова // Актуальные решения современной науки: сб. науч. работ аспирантов / Map. гос. ун-т. -Йошкар-Ола, 2011. - Вып. 2. - С. 138-140.

Подписано в печать 20.12.2012 г. Формат 60x84/16. Усл. печ. л. 1Д. Тираж 100. Заказ № 1970.

Отпечатано с готового оригинал-макета в ООП ФГБОУ ВПО «Марийский государственный университет». 2012250919 424001, г. Йошкар-Ола, пл. Ленина, 1.

ьФ