автореферат диссертации по энергетике, 05.14.04, диссертация на тему:Разработка и исследование конденсаторов тепловых труб теплообменников

БЕЛОРУССКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ ГЮЛЭТЕШЯЕСШ АКАДЕШ

кюасаагац^ст^^дяржг-з^^ ¿ПЗГ^ЯУЕТСЯЗЯЭВСТЙжъту.?* п.г■■'„г-:'■¿'ггзца^гц^зк^^

АССАД Л. АПЬ-САЙШН

РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ ШЩСНСАТ0Р08 ТЕПЛОБЫКХ ТРУБ ТЕШ10СБМ2ШШШ

Специальность 05.14.04. Промышленная теплоэнергетика

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

На правах рукописи

Минск - 1692

P-adota выполнена в Белорусской Государственной Поллитехнической Академии на кафедре "Промьшленная теплоэнергетика и теплотехника", а также в Институте тепло- к массообмена им. А. В. Лыкова АН РБ в лаборатории терморегулирования.

Научнный руководитель - кандидат технических наук, с.н.с.

C.B. Конев

Официальные опоненты - доктор фиэико- математических

наук, профессор Б.М. Хусид

кандидат технических наук В. В. Кузьмич

Ведущее предприятие- Белорусский комплексный проектно-

изыскательский и научно- исследовательский институт топливной промшлен-ностиСБелниитоппроект), Минск.

Защита состоится " —"--1992 г. в ^ ■ часов на

заседании специализированного совета К osç. 02.09 при Белорусской Государственной Политехнической Академии, кор. 2 ком. 7 ( г. Минск, пр. Ф. Скорины, 65 D.

С диссертацей можно ознакомиться в библиотеке Белорусской Государственной Политехнической Академии.

Отзыв на автореферат просьба прислать в двух экземплярах с заверенной подпись» на имя ученого секретаря специализированного совета. Û

Автореферат разослан igg2 года.

Ученый секретарь специалиэрованного совета,

кандидат технических наук А, Д. Качан

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТУ.

АКТУАЛЬНОСТЬ ТЕМЫ. Интенсивное развитие техники требует повышения эффективности теилсобмешюго оборудования, отличзющегооя экономичность», «алии весом и габаритами, а также высоко» наяешсстьп н автономностью, В определенной степени дашшн требованиям отвечает замкнутые испарнтолыю-конденсацноннне тешгапередапешс устройства - тепловые трубы.

Благодаря своим положительным качеством тепловые трубы нашли яркмонеико при охлаждении электроники и электротехники, рекуперации тепловой энергии, химической технологии и бытовой техники. Для более широкого использования тепловых труб необходимо обеспечить их минимальные геометрические параметры с цельс повышения компактности теплообменного оборудования на основе гравитационных тепловых труб для широкого использования в различных областях техники.

При исследовании процессов тепло- и ыассообмена много внимания уделяется зоне нагрева и процессам парообразования. Б то ге время незначительно изучены процесса переноса энергии и вещества в зоне конденсации, что существенно сдерживало создание компактных конструкций тепловых труб с минимальным поперечным сечение«.

Цель работы - разработка конденсатора тепловых труб для создания теплообменников, обладающих максимальной теплоиой эффективностью и минимальными массогабаритннми параметрам) за счет

снижения поперечного сечения используемых тепловых тру<3 и термосифонов для биохимической промышленности и охлаждения гермитических шкафов станков с численным программным управлением, привести в соответствие теоретическув модель конденсации с экспериментальными данными для труб малого диаметра, пкепериментально исследовать процессы конденсации в расматриваемых конструкциях, уточнить методику расчета теплообменного оборудования, содержащего узкоканальные конденсаторы.

Научная новизна. С целью повышения тепловой эффективности и улучшения массогабаритных показателей теплообменников и теплопередащдх устройств на гравитационных тепловых трубах проведен комнлекс теоретических исследований, процессов тепло-и массообмена е конденсаторах, направленный на определение возможностей уменьшения диаметра поперечного сечения тепловых труб. В результате проведенных аналитических исследований . разработана теоретическая модель, пазволяская учитывать ряд факторов, имеющих место , при конденсации в гравитационных тепловых трубах малого поперечного сечения, которая вырождается в модель Нуссельта при пренебрежении влиянием касательного напряжения и слиянием волнового течения пленки кондесата. Получен ряд теоретических ■ выражений, совокупность которых позволяет проводить расчеты зоны конденсации тепловых труб малого поперечного сечения. Экспериментально определены особенности процессов переноса в зоне конденсации, включая

существование трек характерных регаиов пратавоточного течения, гистерезис теплоперэдачи, сЕЯзаннцЯ с прсцессон блокирования парового канала гондонспгора шдной фиэоЯ теплоносителя.

истодшм расчета

топлоо&агшшков па тспловьт. трубж с ;л:сска!!альнш.ш конденсаторами к разработан!! ссотеотствуодия программы чнслошилс расчетов ¡1а ЭВМ. Получению в рлбото тооратячеокно и экспериментальные дашше использован« прп разработке компактных теплообменников з ссотаетстки с рс-спублнкаксксЛ научяо-тсхничзсксЗ программой 71.04 Гц. Ш гос. регистрации 0186,0001913):! хоздоговорами для Бердсксго а Сгопногорского (Нюхнияческих зааодсв.

Апробация работы. Основные результаты работы докладывались иа:

1. Международной конференции па теплоцассобиену, Минск, 1988;

2. Конференция преподавательского состава Белорусского политехнического института, 1990 г.;

3. VII иеадународной конференции по тепловым трубаи, Минск, 1990 г.;

4. Научной семинаре лаборатории пористых сред, АНК ИГМО АН РВ, 1991 г.;

3. Научном секина'ре лаборатория терморегулирования, АНК ИТМО АН РВ, 1991 г.

Структура и объем работы. Диссертация состоит ' из ведения, четырех глав, выводов, заключения,списка использованной литературы из 98 наименований, 31 рисунк, 13 таблиц экспериментальных данных, объем основного текста составляет 134 стр.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ.

Во введении показана важность решения проблемы обеспечения ыиинимальных геометрических параметров тепловых труб с целью повышения компактности теплообменного оборудиванкя на основе гравитационных тепловых труб для широкого использования в различных областях техники. Учитывая то, что для испарительной части тепловых труб и термосифонов, в той числе это задача долее или менее разработана, целью настоящего исследования является разработка конденсатора малого поперечного сечения и исследование процессов тепло- и массопереноса в нем.

Первая глава посвящена анализу современного состояния расматриваемых вопросов и формулировке задач исследования.

В ностоящее время не имеется' достаточной информации по создании эффективного компактного теплообменного обрудования на основе двухфазных систем для утилизации тепловой энергии таких, как теплообменники на тепловых трубах и термосифонах, теплообменники-конденсаторы во многом определяется возможностью создания конденсаторов минимальных размеров.

■ -С-

При создании теплообшнного оборудования на основе тепловых труб недостаточно уделялось внимания разработке конденсаторов. Причем при теоретических н экспериментальных исследованная процессов тепло- и иассопереноса в тепловых трубах доминирующее внимание уделялось явлениям при парообразовании, транспорту зидкой фазы по капиллярнсЛ структура и нэдосгатечно рассмотрены процесса конденсации с учетом особенностей, связанных с тепловыми трубами.

В отдельных публикациям в основном заимствованы классические теоретические модели без учета многих ^актсрсз или получены эмпирические выражения, ограниченные по возможности универсального использования. Недостаточно использован обширный экспериментальный и теоретический объем информации, полученный в классических представлениях о процессах конденсации применительно к замкнутым испарительно-конденсациошшм системам. В настоящее время в литературе отсутствует единая точка зрения на характер изменения структуры течения двухфазного потока в конденсаторах теплвых труб (термосифонах) под действием сил тяжести и увлекающего действия быстро движущегося пара. Попытка использовать волновую модель течения П.Л.Капицы для описания структуры конденсата в бесфитильных тепловых трубах не дали положительного результата.

Отмечно, что широко используемая модель Нуссельта для анализа процесса конденсации в тепловых трубах нэ учитывает вэаимодейевия пара и жидкости, структуру пленки жидкости и геометрических параметров конструкции. Экспериментальные данные по теплообмену при конденсации плохо согласуются с моделью Нуссельта или другими эмпирическими моделями. .

Для создания теплообменников, обладающих максимальной тепловой эффективность» и минимальным массогабаритными параметрами.за счот снижения поперечного сечения используемых . тепловых труб и термосифонов необходимо провести разработку конденсатора тепловых труб, привести в соответсвие теоретическую модель конденсации с экспериментальными данными для труб малого диаметра, экспериментально исследовать процессы конденсации в рассматриваемых конструкциях, уточнить методику расчета теплообменного оборудования, содержащего узкоканальные конденсаторы, а также разработать и исследовать теплообменник на тепловых трубах малого поперечного сечения с высоким показателем отношения площадей, применительно к утилизации тепловой энергии.

Вторая глава. Приведены аналитическая модель работы конденсатора тепловых труб теплообменников, расчеты термического сопротивления конденсатора тепловых труб и анализ ограничения по теплоотдаче за счет кризиса теплообмена в конденсаторе.

Основные упрощенные уравнения движения и энергии для течения пленки конденсата можно записать в следугдем виде:

ъ + * V*? - 0 с 1 >

1 . = о С 2 )

* &]*

Граничные условия:

и = о ; Т = То при у = О С 3 3

с1 у

Т = Тп при у = ь С 4 )

- т

Массовый расход конденсата на единицу площади определяется г

о

Локальная плотность теплового потока г!д виракается:

«

^ = \ ~Г~ = г* сЕ~| "я и ^ С 6 3

о

Интегрирование уравнения С1) при граничных условиях дает уравнение для описания профиля скорости течения конденсата,

и = тЬ Ч - V С5 у " 3" -Ь у с 7 3

к д

Постановка уравнения С7) и в С6) получим:

_ ,4 ГНр Т1 .1 Х р ДТип .г

V Т - -ИТ" Т - -^Г1- X • V1* С8)

Уравнение С8) выражает толщину конденсата на входе конденсатора.

Число РеЯнольдса для потока конденсата описывается: б

- тЛр* и СШ

Постановка уравнения (73 в (6) и иптегрироганпэ по толщине конденсата дает:

Не. - -а- (1- - £ СЮ)

® ..3 Р- - *

"я & м;

Постановка уравнения (9) в С6) дает:

и

[ = йех Аз СИ)

где Аз = —безразмерный параметер

Средний коэффициент теплоотдачи при конденсации определяется:

42)

о

с учетом СИ), уравнение С12) примет вид:

Ч = Кеж = Л» Л. Срж-рп) -«! - ^

х

Г к

С13)

Универсальное уравнение С13) позволяет понять влияние тех факторов, которые не учитываются в решении Нуссельта как например., структуры течения конденсата, геометрических параметров конденсатора С бвн, Ц.), скорости пара и межфазного касательного напряжения .

и соответствии с полученными результатами проведены численные расчеты для термосифонов и тепловых труб с различными параметрами конденсатора и различными теплоносителями по предложенной методике,

-Ю-

которая сравнивалась о подолью Нуссельта. Результаты приведены на рисунках С 1 ) для конденсатора имешего длину 1 м и диаметр 3 ш. Рассчитаны численные значения толщины пленки конденсата, числа Рейнольдса, сродного коэффициента теплообмена и теплового потока.

Чем меньше диаметр' конденсатора тепловых труб, тем больше скорость потока пара внутри трубы. Эта скорость в отдельных случаях может достигать скорость звука. Поэ-тоыу теория Нусселыа, эклвчаодая допущение о неподвижности пара, но является приемлемой для решения задач теплообмена при конденсации в трубах с внутренним диаметром меньше, чем 10-20 ' ш, что видно из графиков, представленных на рис. 2.

Для нормальной работы конденсатора гравитационной тепловой трубы, принимаем следувдое условие:

Таким образом, кризис теплопередачи из-за выброса конденсата в холодную зону будет иметь место когда П £ 1.

Как кризис теплообмена в конденсаторной зоне, так и максимальная теплопередавщая способность тепловых труб в большей степени зависят от геометрических параметров этих конденсаторов.

По результатам аналитического метода расчета коэффициента фазового перехода при конденсации в тепловых трубах можно сказать, что наличие межфазового касательного напряжения приведет к уменьшению значения среднего коэффициента теплоотдачи, но

практически, когда число Рейнольдоа конденсата достигает около 20, начинается волновоэ движение стекавшей Пленки конденсата,, которое увеличивает интенсивность теплоотдачи. Поэтому было необходимо изучить влияние волнового движения конденсата н предлоаить корректную модель, так как предыдущие теории не дали согласованные результаты с экспериментальными данными.

Выражение для определения значения средни» толацшу пленки конденсата будет иметь следующий вид!

__СРЕ-Рп)|-?- + -g--

--^lniS+CS^-a»)'^)! - ВУ t8*-aa)*/a -

- рж хк Ll un L a* 8° _ a4«1 . ^ a ,h, a>6 Д _ -g-jj---g---3- - aH -g-lnj -jp-J- )j -

= xx лТ X C15)

УравнениеС153 определяет величину толщины волновой пленки конденсата, и оно справедливо для неволновых пленок при а = 0, в этом случае (153 принимает вид уравнения С83, а средний коэффициент теплоотдачи при волновом течении пленки конденсата определяется в соответствии с уравнением С133. Сравнение предлагаемого решения с существующем« моделями и данными С. Маезавы, представленное на рис.3 показало более точное согласование с экспериментом.

В третьей главе дано описание экспериментальных установок для исследования гидродинамических режимов потоков пара и жидкости а характеристик кризиса теплообмена в конденсаторах термосифонов. В установках было предусмотрено испытание медных цилиндрических термосифонов внутренним диаметром СбБН= 7, 18, 24 мм) и с различной длиной конденсатора С1к= 0,3 - 0,7 ы), алюминиевых прямоугольны:: термосифонов 2x7 мм высотой конденсатора от 0,15 -1,8 м и составных, включая стеклянные термосифоны образцов. Разработана экспериментальная установка для измерения толщины стекающей пленки конденсата методом просвечивания, сущность которого состоит в определении отношения потока излучения, прошедшего через пленки конденсата, к потоку излучения, упавшего на нее. Экспериментальные установки были укомплектованы контрольно-измерительными приборами. Теплоподвод осуществлялся непосредственного к испарителю с помощью блоков нагрева или омических слюдопластовых нагревателей путем пропускания через них постоянного электрического тока. В зоне охлаждения использовались различные условия теплоотвода: естественная или вынужденная конвекция воздуха "С жидкости). .

В качестве теплоносителя использовались Фреон-113, этиловый спирт и вода, при этом термосифоны вакуумировались перед заполнением. Как правило, уровень заполнения в нерабочем положениии соответствовал высоте участка нагрева термосифона.

Контроль температурного решиа термосифонов осуществлялся с помощью хроиель-копелевых термопар.

Для ■ ИК - диагностики толщины стекающей пленки жидкости.

использованы источник Ссвотодиод) и приемник {фотодиод) излучения типа АЛ-102 арсенид галлий АгОа, котрыерасполагались на одиой оси, проходящей через центр стеклянной труби конденсатора. . При измерениях особое внимание было уделено тарировке измерительной схемы, позволяющей компенсировать неоределейности, вызванные поглощением ЦК - излучения стеклянной стенкой цилиндра конденсатора.

Экспериментальное исследование взаимодействия парового и жидкостных потоков в конденсаторах гравитационных бесфитильних тепловых трубах малого поперечного сечения показало существование трех характерных режимов противоточного течения, определяемых устойчивостью процесса (рис. 4), таким образом, проведенные исследования позволили установить наличие двух кризисных явлений: 1) срыва капель жидкости с поверхности пленки; 2) выброс жидкости потоком пара в конденсационную часть термосифона.

Методически эксперимент ИК - диагностики толщины стекащей пленки жидкости состоял в регистрации потока ИК - излучения при варьировании граничных условий на внешней поверхности конденсатора или величины теплового потока, подводимого к зоне парообразования. Измерительная ячейка "источник-приемник" помещалось в самой нижней точке конденсированной зоны, где имело место максимальное значение толщины пленки конденсата. Такое расположение позволяет производить сравнение полученных в результате ИК - дианостики величин с данными по максимальному расходу, пересчитанному исходя из подводимого теплового потока через скрытую теплоту парообразования

теплоносителя. Результаты измерения толщины пленки конденсата для различных температурных перепадов показали расхождения с моделью Нусельта в сторону завышения экспериментальных данных. Следующая серия экспериментов посвящена изучению стационарного режима работы конденсатора двухфазного прямоугольного термосифона (2x7 мм) в виде получения характеристики Тп= 14(3) в диапазоне от нормальной работы до полного прекращения функционирования. В результате исследований показано, что для тепловых потоков, превышающих предельное значение, наблюдался гистерезис, т.е. при увеличении и уменьшении величины подводимой тепловой энергии величина кризиса теплопереноса не совпадает. При этом гистерезис более ярко выражен в конденсаторе.

Полученные экспериментальные данные сравнивались с расчетом, проведенным для рассматриваемой конструкции конденсаторов бесфитильного тепловых труб. Результаты сравнения в виде зависимости я = ГСлТЗ представлены на рис. 5 . . Сравнение результатов показало хорошее совпадение расчетного и экспериментально полученного экстремумов, определявадх ограничение по теплопередаче в конденсаторах бесфитильного термосифона с малым поперечным сечением.

В четвертой главе приводится методика инженерного расчета теплообменников на тепловых трубах, которая приставляется следующим оброзом:

-15-

1. Задается геоиернческие размеры тепловых труб CdBU, FR, N) и условия подвода и отвода тепла Ctrl, txl, Gr, Gx).

2. Определяем температуру насыщения in, теплофизические характеристики я находим значения коэффициентов теплоотдачи при конденсации С уравнение 13 3 и кипенни. Проверяем уровень плотности тепловых потоков чпод с тем, чтобы, они находились нике предельных, вызывающих кризис теплопередачи в тепловых трубах / 2/.

3. Определяем гидродинамические параметры (приведенные скорости пара и жидкостиС 7.3, толщина пленки конденсатаС 15))

и по уравнении С 14 3 оцениваем устойчивость режимов движения потоков пара и жидкости. При неблагоприяиых режимах, вызывающих блокирование необходимо увеличивать геометрические параметры конденсатора CdBH/LK).

4. При выборе новых СбвнЛ.к) возвращаемся к пункту 2, корректируем оя, «к и снова выполняем пункт 3\

5. Зная значения главных термических сопротивлении тепловой трубы, находим веямчену коэффициента теплопередачи К.

6. Расчет теплообменников на основе тепловых труб продолжается типичными методами используя основных зависимости:

где ¿Т = ГС 03 средний логарифмический перепад температуры вдоль потоков в теплообменнике.

tr2= fCQ) 1x2= fCQ3 Q = К AT F,

С16) С17) C18)

2. Разработан« методика расчета теплообменников на гравитационных тепловых трубах с узкоканалькыми конденсаторами и программы численного расчета на ЭВМ класса PC AT теплообменников с учетом особенностей работы таких конденсаторов.

3. Для станкостроения на базе узкоканалышх плоских, оребренных тепловых труб разработана компактная конструкция теплообменника типа газ - гаэ для обеспечения теплового режима шкафов станков с ЧПУ, которая использована при выполнении Республиканской иаучно-твхннческоя программы 71.04 Рц н вошла в отчет Н. гос. регистрации 0186.0031919.

4. Применительно к химической промышленности результаты работы использовппись при создании теплообменников для утилизации тепловой энергии и обеспечения замкнуих технологических циклов в соответствии с хоздоговорами для Бердского и Степногорского химических заводов.

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 4 печатных работы.

1. Assad А1- SaLman, KcneY S. V. Thermal efficiency of heat pipe heat exchangers // 1st Minsk Int. Heat & Mass Transfer Forum. 1988. - Sec. 10. P, 1 - 7.

2. Конев С.В., Ассад Аль-Сельман. Органичение по теплопередача в тепловых трубах малого диаметра • // Проблемы взаимосвязанного тепло- и массообмена. - Минск, 1989. -С. 47 - 50. Ссб. науч. тр. / ЙГИО АН БССР ).

-те-

В главе описана конструкция теплообменников на основе гравитационных тепловых трубах для двух основных направлений использования: средней мощности - для химической промышленности и энергетики, и малой - для охлаждения шкафов станков с числовым программным управлением.

На базе узкоканальных плоских оребренных тепловых труб (Рис.6) разработана компактная конструкция теплообменника типа газ газ для обеспечения теплового режима герметичных шкафов станков с ЧПУ, которую можно также использовать для изолированных помещений и замкнутых массообменных циклов. Экспериментальные исследования такого теплообменника (Рис.7) позволили получить данные, хорошо согласующиеся, с расчетом, например, совпадение по выходящим температурам составило 2.7Я, по тепловой эффективности - 21.3'/., по тепловому потоку 14.2%. Объем работ по созданию рассматриваемого типа теплообменника за счет предельного уменьшения поперечного сечения, используемых гравитационных тепловых труб позволил повысить компактность системы на 24:< или тепловую эффективность С при тех же габаритах) на 13«.

ВЫВОДЫ

1. На основе проведнных теоретических (гл. 2 ) и экспериментальных (гл.. 3) исследований конденсаторов тепловых труб проведена разработка эффективных и компактных конструкций теплообмеников для утилизации тепловой энергии в химической промышленности и станкостроения.

3. Assad Al- Salman, Konev S. V, Analysis of condensation in snail cross sectional thermosyphons ✓✓ 7th. IKPC. Proceedings. Minsk, ,1990. - A2P, P. 1 - 8.

4. Конев С.В., Ассад Аль- Сельман. Экспериментальное исследование термосифонов с малым поперечным сечением парового Канала // Тепловые труби и теплообменники; от науки к практике. -Минск, 1990. - С. 112 - 127.

Обозначен«

Т, t - температура. К; Q - тепловой поток, Вт; q - плотность теплового потока, Вт/м*; х - коэффициент теплопроводности, Вт/См. Ю; дТ - перепад температуры, К; г* - скрытая теплота парообразования, Дж/кг; р - плотность, кг/ы1; g - ускорение свободного падения, м/с"; » - коэффициент динамической вязкости, Па. с; v - коэффициент кинематической вязкости, и*/с; i - толщина пленки конденсата, и; <х - коэффициент теплоотдачи, Вт/См*. Ю; d -диаметр, ы; L - длина, ы; и - скорость пленки, м/с; т - касательное напряжение, Н/м*; а - амплитуда волны, и; х,у - координаты.

Индексы: тт - теплавая труба; к - конденсатор; п - пар; а -жидкость; вн - внутренний.

ОДвтЗ

.14 ДТДЮ

Рис. 1, Зависимость теплового потока, передаваемого через конденсатор к число Рейнояьдса пленки конденсата при конденсации «ара Фреона-113 при 283 К на вертикальной поверхности: оби =5 мм; Глс =1 к; 1,2,3 -Кех,; 4,5,6 - 0 - I СйТ); 1,4 - по решению Нуссельта

2,5 - в термосифонах; 3,6 - в тепловых трубах.

Рис. 2. Зависимость толщины пленки конденсата от внутреннего диаметра трубы термосифона для различных перепадов температуры поперек- пленки конденсата С теплоноситель фреон- 113;. Тп = 313 К; Ьс = 0.5 м): 1,2 -йТ=1 К; 3,4 -¿1-2 К: 5,6 -дТ=3 К; 7,8 -лТ=5 К. 1,3,3 и 7 - по решению Нуссельта. 2,4,6 в 7 - для термосифона (формула (8) ).

10 20 30 40 50 60 70 ЛТ,М

Рис.3. Зависимость плотности теплового потока от перепада температур поперек пленки конденсата. 1. по решение Нуссельта; 2. по решению Капицы; 3. по решении Маеэава; 4. по прилагаемому методу; 5. экспериментальные данные Маеэава.

1.1

1.0

•Е ч 0.9

к •Е 0.8

0.7

0.6

0.5

0.4

-й-

ii

ТГГ

-АА.

ш

30 32 34 36 33 40 42 44 46 48 50 52 54 56 ТП,ГС]

Рис.4. Отношение величин массовых расходов жидкости и

и пара воды для различных режимов их противоточного движения: с!вн = 16 км.

1 3.3 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 б АТ, С Ю

Рис 5 Сравнение расчетной и экспериментальных кривых, имеющих экстремум, соответствуБний кризису теплоотдачи. 1-расчетные данные; 2-экспериментальные.

I

й

Рис.6. Схематическое иэабракение политубной секции аяшшшевых плоских тепловых труб с эффективным оребренным, полученным методом подрезания.

200 О, [Вт!

.150

100 50

у « во

V - 45°

V « 90°

V » 90е

а

Ж + О

ж

т

О

X

123456789

■■Г'1"

31

■"Г ■'

13

15 17 19(Тг-Т4)ДЮ

Рис.7. Результаты экспериментального исследования теппообыеника на плоских теловых трубах с малым поперечным сечением.

■ а Ог ' 6г ' ег Сг

V » 90 ! О. 01 в ! > О.ОЮ ;

■ о. о1б }

• О. 016 !

; бг вх » Ох •

ОХ ■ Ох «

■ 0.01В кг/'сг 0.017 + у 0.016 О у

■ о..01 в ху 0.015 * г

ах . о°

• 60е - 0° . 0°

. 0.019 КГ/-С ! аг » 0.016 : ; Ог ■ 0.015 ; ; ОГ « 0.016 ; Ог - 0.010

ах » 0.015

Ох- т О. ОН

вх Ш о вх « О.ОЮ

Ж

О

8

Ж

х