автореферат диссертации по энергетике, 05.14.04, диссертация на тему:Разработка элементов и конструктивных схем для прямоточных центробежных газосепараторов

На правах рукописи

Килинник Сергей Владимирович

РАЗРАБОТКА ЭЛЕМЕНТОВ И КОНСТРУКТИВНЫХ СХЕМ ДЛЯ ПРЯМОТОЧНЫХ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ ГАЗОСЕПАРАТОРОВ

Специальность 05.14.04 - «Промышленная теплоэнергетика»

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Краснодар - 2004

Работа выполнена в Кубанском государственном технологическом университете (КубГТУ) и Научно-исследовательском и проектном институте по переработке газа (ОАО «НИПИгазпереработка»),

Научные руководители: доктор технических наук, профессор Гугучкин В.В.

доктор технических наук, профессор Трофимов А.С.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Данилин СВ.

кандидат технических наук, Павленко П.П.

Ведущая организация: ОАО «РосНИПИтермнефть»

Защита состоится в 14 ч. 00 мин., «21» декабря 2004 г. на заседании диссертационного совета Д. 212.100.06 при Кубанском государственном технологическом университете по адресу: 350058, г. Краснодар, ул. Старокубанская, 88/4, ауд. 410.

С диссертацией можно ознакомится в библиотеке Кубанского государственного технологического университета.

Автореферат разослан «20» ноября 2004 г.

Ученый секретарь / /

диссертационного совета Л.Е. Копелевич

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. Проблема повышения эффективности сепарационного оборудования является одной из ключевых в решении задач по улучшению работы промышленных теплоэнергетических систем, установок по подготовке и переработке жидких и газообразных углеводородов, уменьшению габаритов и массы оборудования, составляющих основные статьи ресурсосбережения в промышленности. На современных производствах, где технологические режимы подвержены колебаниям по производительности, рабочему давлению и соотношению фаз, должна обеспечиваться высокая эффективность сепарации.

Поставленные задачи могут быть решены с использованием в технологических схемах сепараторов центробежного типа, оснащенных прямоточными центробежными элементами, как во вновь строящихся нефте-и газоперерабатывающих и энергетических производствах, так и при их реконструкции. Сепараторы с центробежными элементами дают возможность проводить тонкую очистку газа от механических и жидких примесей, обеспечивая высокую эффективность разделения фаз.

Исследования, представленные в диссертационной работе, выполнены на кафедре «Промышленная теплоэнергетика» КубГТУ и в секторе разработки сепарационной и теплообменной аппаратуры лаборатории №1 Научно-исследовательского и проектного института по переработке нефтяного газа (ОАО «НИПИгазпереработка») в рамках комплексной научно-технической программы АК «Сибур» «Концепция развития газонефтехимического комплекса ОАО «Газпром» и АК «Сибур» на период до 2005 г.» и договоров №2000.64 «Реконструкция сепарационного оборудования на Коробковском ГПЗ», № 2.42.06.08-2000 «Расчетные и экспериментальные исследования работы прямоточных центробежных элементов», ответственным исполнителем которых являлся соискатель.

Цель работы. Создание высокоэффективного сепарационного оборудования, работающего в широком диапазоне нагрузки по производительности газа, и разработка инженерного метода расчета этих аппаратов.

Научная новизна настоящей работы заключается в следующем: 1. Выявлено влияние явлений вторичного уноса жидкости и разбрызгивания капель в центробежном сепарационном элементе на эффективность сепарации фаз.

2. Разработана методика расчета основных характеристик центробежного сепарационного элемента с учетом явлений вторичного уноса и разбрызгивания капель жидкости внутри элемента.

3. Разработаны конструкции:

- прямоточного центробежного сепарационного элемента;

- узлов ввода и распределения потоков перед подачей в зону центробежного разделения;

- двухступенчатого центробежного сепаратора, работающего в широком диапазоне нагрузки по производительности.

Практическая ценность работы. На основании проведенных расчетных и экспериментальных исследований разработаны алгоритм и программа расчета эффективности сепарации жидкости с учетом явлений вторичного уноса и разбрызгивания капель. Новая методика используется в ОАО «НИПИгазпереработка» при расчете центробежных газосепараторов как в одноступенчатом, так и в двухступенчатом исполнении в различных технологических схемах.

Реализация научно-технических результатов работы в промышленности. Разработанная конструкция прямоточного центробежного сепарационного элемента внедрена в сепараторах и колонных аппаратах на Коробковском ГПЗ ООО «ЛУКОЙЛ - Нижневолжскнефть», на установках осушки и подготовки газа Сладковско-Морозовской группы месторождений ОАО «НК «Роснефть» - Краснодарнефтегаз», на установке подготовки конденсата месторождения Прибрежное 0 0 0 «Кубаньгазпром» и других объектах нефтяной и газовой промышленности. Усовершенствованная конструкция узла ввода газожидкостного потока в сепаратор и устройства распределения потоков в аппарате внедрены при разработке сепаратора тонкой очистки топливного газа для турбинных агрегатов ФС-200 00 0 "БПЦ". Использование новых разработок в сепараторах на промышленных объектах позволило повысить эффективность очистки газа от примесей и расширить диапазон нагрузок производительности по газу.

Апробация работы. Результаты работы докладывались: на международном форуме «Топливно-энергетический коплекс России: региональные аспекты», 2003г., г. Санкт-Петербург; на XIX Всероссийском межотраслевом совещании «Рациональное использование нефтяного газа и других видолв легкого углеводородного сырья», 1999 г., г. Краснодар; на XX

Всероссийском межотраслевом совещании «Проблемы получения и использования легкого углеводородного сырья», 2000 г., г. Краснодар; на XXI Всероссийском межотраслевом совещании по вопросам использования газа, 2001 г., г. Краснодар; на семинаре «Проблемы утилизации попутного нефтяного газа и энергетическое обеспечение предприятий нефтегазового комплекса», 2002г., Санкт-Петербург.

Публикации. По теме диссертационной работы опубликовано 9 статей, получено 3 патента на изобретение и 1 свидетельство на полезную модель.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, выводов, списка использованных источников, условных обозначений и приложений. Общий объем составляет 150 страниц и включает 52 рисунка и 6 таблиц. Список литературы содержит 151 наименование работ отечественных и зарубежных авторов.

Краткое содержание работы

Введение. Обоснована актуальность тематики исследования, сформулированы цель и основные направления исследования.

Первая глава. На основании имеющихся в литературе данных проведен анализ и оценка сепарационных устройств и аппаратов, применяемых в промышленной теплоэнергетике, нефте- и газодобывающих и перерабатывающих отраслях промышленности.

Для проведения анализа сепарационной техники по технологическим и конструктивным признакам, который показывает многообразие конструкций и широкую область их применения, рассмотрена классификация сепарационного оборудования, в основу которой положены форма сепаратора, виды конструктивного исполнения и их назначение, а также выделены основные способы интенсификации процессов сепарации, зависящие от конструктивных особенностей отдельных элементов.

Анализ работы существующего сепарационного оборудования показывает, что резкое повышение пропускной способности сепараторов и уменьшение их габаритов может быть достигнуто только в результате использования прямоточного движения двухфазных потоков в зоне сепарации, поскольку в этом случае не накладываются ограничения на повышение скорости потоков.

Наиболее эффективным принципом сепарации дисперсной фазы в условиях прямоточного движения двухфазного потока является ее отделение в центробежном поле, интенсивность которого может в несколько десятков раз превышать интенсивность гравитационного и инерционного полей. Сочетание прямоточного движения с центробежным разделением фаз в закрученном потоке определяет основные конструктивные варианты прямоточно-вихревых сепараторов.

Лабораторные исследования и промышленные испытания прямо-точно-вихревых сепараторов подтвердили их широкие возможности и показали, что они наиболее полно отвечают требованиям, предъявляемым к сепарационным устройствам. Совершенствование конструкций узлов и элементов прямоточно-вихревых сепараторов открывает новые возможности в создании простых в изготовлении и надежных в работе аппаратов, обладающих высокой пропускной способностью и небольшим гидравлическим сопротивлением.

Анализ расчетных уравнений, приведенных в литературных источниках, позволил детально изучить поведение капель жидкости в закрученном потоке газа, а также рассмотреть влияние конструктивных особенностей и режимных параметров, обуславливающих гидродинамические и массообменные характеристики центробежных сепарационных элементов, что в дальнейшем способствовало целенаправленному проведению исследований.

На основании проведенного анализа существующего сепарационно-го оборудования и выбранного направления исследований поставлены следующие задачи:

1. Разработать высокоэффективную конструкцию прямоточного центробежного сепарационного элемента.

2. Разработать методику определения эффективности сепарации жидкости с учетом явлений вторичного уноса и разбрызгивания капель в центробежном сепарационном элементе заданной конструкции.

3. Провести экспериментальные исследования разработанного центробежного сепарационного элемента с целью определения его гидродинамических характеристик.

4. Усовершенствовать узлы ввода смеси в аппарат, провести секционирование внутреннего пространства сепаратора с целью сокращения

его габаритно-массовых характеристик и размещения внутренних устройств в аппарате для достижения его эффективной работы при технологических режимах установок, имеющих колебания как по производительности, так и по соотношению фаз в разделяемом потоке.

5. Разработать конструкцию сепаратора, оснащенного центробежными сепарационными элементами и узлом ввода и распределения разделяемого потока, отвечающую современным требованиям как по эффективности сепарации фаз, так и по габаритно-массовым характеристикам.

6. Провести промышленные испытания центробежного сепаратора в широком диапазоне нагрузок.

Во второй главе рассмотрен процесс разделения в центробежном се-парационном элементе с примером численного решения задачи по определению эффективности осаждения капель жидкости с учетом явлений вторичного уноса и разбрызгивания.

Для решения задачи по определению эффективности сепарации жидкости в центробежном сепарационном элементе разработан метод, схема которого представлена на рисунке 1. Схема состоит из двух основных частей: - первая - сбор, подготовка и обработка исходных данных; -вторая - расчет эффективности сепарации капель жидкости в центробежном сепарационном элементе заданной конструкции. При формировании исходных данных необходимо провести обследование узла сепарации и анализ исходного разделяемого газожидкостного потока с определением его параметров, компонентного состава газа и жидкости для дальнейших расчетов физико-химических свойств.

Полученные в результате экспериментальных исследований (описанных в четвертой главе) зависимости модуля скорости в газовом потоке от радиуса в сечениях центробежного сепарационного элемента были ап-. проксимированы функциями, которые использованы при расчете сепара-ционного элемента.

Конструктивные характеристики исследованного центробежного элемента (длина зоны сепарации, диаметр патрубка, размеры лопаток, угол их наклона, диаметр вытеснителя и т.д.) задаются в полном соответствии с элементом, который проходил экспериментальные исследования.

Обследование с после- Физико-химические

дующим расчетом мате- свойства и параметры

риально-теплового ба- газа и жидкости на вхо-

ланса де в сепаратор

Аппроксимированные Экспериментальное оп-

результаты испытаний ределение поля скоро-

центробежного сепара- стей центробежного се-

тора парационного элемента

Конструктивные характеристики прямоточного центробежного элемента Исходные данные Интегральное распределение капель по размеру

> г

Расчет вторичного уноса капель жидкости со стенки сепаратора Расчет первичного осаждения капель жидкости на стенку сепаратора Расчет уноса разбрызганной жидкости

Определение эффективности сепарации жидкости в центробежном сепарационном элементе

Рис. 1. Схема метода определения эффективности сепарации жидкости в центробежном сепарационном элементе

заданной конструкции в модульном представлении

Интегральное распределение капель по размерам, сходящих с кромок лопаток завихрителя, описывается формулой вида

где: - доля капель определенного размера; d - диаметр капли; Г - гамма - функция; m = 2,3 - экспериментальная константа.

В данной работе принято, что капли равномерно распределены за за-вихрителем по всему сечению сепаратора. Это значит, что в каждом кольце сечения присутствуют капли всех размеров с относительной долей, пропорциональной площади кольца.

После сбора, подготовки и обработки исходных данных рассчитывается эффективность сепарации жидкости в центробежном сепарационном элементе с учетом явлений вторичного уноса капель жидкости со стенки сепаратора и уноса разбрызганной жидкости.

В основу алгоритма расчета эффективности сепарации жидкости положено решение системы дифференциальных уравнений переноса количества движения одиночной капли жидкости в сплошной газовой среде.

Если допустить, что капли жидкости, представляющие собой твердые сферические частицы, не дробятся и не коагулируют (малые концентрации жидкости в газе, до 5-6 % масс), то уравнение движения таких частиц в векторной форме можно описать уравнением:

где: в левой части - сила, необходимая для ускорения капли; в правой части первый член - сила сопротивления; второй - сила, связанная с наличием градиента давления в потоке; третий - сила присоединенной массы;

четвертый - выталкивающая сила - как разность силы тяжести и архимедовой;

пятый - сила Магнуса.

0)

/

(2)

+ (тр - тг ^+рг (с - у)х Гйс,

Здесь: - масса сферической капли;

- коэффициент сопротивления;

- плотность капли жидкости и плотность газа; d - диаметр капли;

- масса газа в объеме капли;

- векторы скорости капли и газа;

- вектор относительной скорости газа;

- ускорение силы тяжести;

- модуль относительной скорости.

Уравнение (2) вместе с начальными и граничными условиями, а также с экспериментально полученным полем скоростей газового потока представляет собой полностью определенную систему дифференциальных уравнений и решается известным численным методом, например, методом Рунге-Кута.

В зависимости от траектории движения капли, условий осаждения ее в зоне сепарации или уноса с газом, условий вторичного уноса в результате волнообразования на поверхности пленки жидкости и срыва капель, а также разбрызгивания при выбивании жидкости осаждающимися каплями рассчитывается эффективность сепарации в центробежном сепарационном элементе.

Расчет двухступенчатого центробежного сепаратора приведен на примере реконструированных аппаратов C-1/VI(1,2), установленных на входе в установку абсорбционной осушки газа Коробковского ГПЗ. Основные режимные параметры работы сепараторов приведены в таблице 1. Таблица 1 - Параметры работы сепараторов С-1 /VI (1,2)

Параметр, размерность Значение

Суммарный расход газа (ном.), нм3/ч 48034

Содержание жидкости в газе на входе в сепаратор, г/нм3 10,07

Рабочее давление, МПа 3,85

Рабочая температура, °С 37,0

Сепаратор, имеющий тангенциальный вход потока и цилиндрический короб, установленный напротив патрубка входа, был дополнительно

оснащен двумя ступенями центробежных сепарационных элементов. Такая конструкция показана на рисунке 6.

Проектные расчеты центробежного газосепаратора проводились в три этапа.

Первый этап - это расчет эффективности сепарации жидкости в узле входа потока, оснащенного входным патрубком, расположенным тангенциально относительно обечайки аппарата и цилиндрическим коробом. Так как конструкция входного узла подобна конструкции циклона, эффективность сепарации в нем рассчитывается с помощью метода, предложенного Лайтом и Лифом для циклонов:

где: С - функция, зависящая от геометрических параметров узла;

- модифицированный инерционный параметр, характеризующий состояние газожидкостной смеси.

Второй этап - расчет эффективности сепарации жидкости в центробежных сепарационных элементах первой ступени сепарации. С учетом эффективности работы входного узла, которая в зависимости от колебаний расхода газа изменялась от 78 до 82,3 %, определялось содержание капельной жидкости в газе на входе в центробежные элементы первой ступени сепарации. Расчеты проводились для номинального режима работы аппарата и для режимов с отклонениями по производительности на ±50 % от номинального значения. Результаты расчетов приведены на рисунке 2.

Третий этап расчета аналогичен расчету второй ступени с центробежными сепарационными элементами. Результаты расчетов центробежных элементов, установленных на второй ступени сепарации, приведены на рисунке 3.

Проведенные расчеты определили, что для эффективной работы газосепаратора при колебаниях расхода до ±50 %, на первой ступени необходимо установить 6 центробежных элементов, а на второй - 12. Таким образом, при минимальном расходе газа эффективнее работает первая ступень, а при максимальном - вторая.

В третьей главе проведена разработка конструкции центробежного элемента, узлов ввода, распределительных устройств и, в целом, центробежного газосепаратора.

Рис. 2. Результаты расчета центробежных сепарационных элементов первой ступени сепарации

Рис. 3. Результаты расчета центробежных сепарационных элементов второй ступени сепарации

Сущность разработки каждого исследуемого элемента заключалась в модернизации его конструкции с целью улучшения сепарационных характеристик. Особое внимание при определении оптимальной конструкции центробежного сепарационного элемента уделялось тем конструктивным его частям, которые в той или иной мере были несовершенны. На рисунке 4 представлена принципиальная конструкция разработанного прямоточного центробежного элемента. Основная отличительная конструктивная особенность от предыдущих разработок - наличие центрального тела с рециркуляционными патрубками (вытеснителя).

В результате исследований было установлено, что роль вытеснителя в формировании поля скоростей, а, следовательно, и в эффективности сепарации представляется существенной, а именно:

1) вытеснитель заполняет ядро потока и сепарируемый газ с каплями жидкости оттесняется к стенке патрубка, на которой осаждаются капли;

2) вытеснитель, заполняя центральную часть внутреннего пространства обечайки, предотвращает образование обратных токов и уменьшает степень турбулентности запыленного потока газа, тем самым облегчает достижение каплями стенки центробежного элемента;

3) газ рециркуляции, выходящий из вытеснителя навстречу основному потоку, «разбавляет» запыленный поток и способствует форми-

Рис. 4. Центробежный сепарационный элемент 1 - обечайка; 2 - завихритель; 3 - ловушка; 4 - вытеснитель; 5 - торец; 6 - сопло; 7 - патрубки

рованию на поверхности вытеснителя пограничного слоя из очищенного от капель газа.

Проведена проработка новых конструкций узлов ввода газожидкостного потока в сепаратор и распределительных устройств перед подачей потока к тарелке с центробежными элементами. Основная решаемая задача, связанная с дополнительными внутренними устройствами газосепараторов, сводится к достижению высокоэффективной предварительной сепарации газа и формированию рабочего потока перед подачей в центробежные сепарационные элементы. Одна из разработанных модификаций распределительного устройства газосепаратора представлена на рисунке 5.

В результате проработки вариантов создания газосепаратора, работающего эффективно в широком диапазоне колебаний расходных нагрузок, сделан вывод о целесообразности разработки двухступенчатого аппарата с центробежными сепарационными элементами. Преимущество такого аппарата состоит в том, что спектр применения такого сепаратора значительно расширяется за счет установки в аппарате двух ступеней центробежной сепарации. Эскиз секционированного двухступенчатого сепаратора представлен на рисунке 6. Техническая задача создания такого сепаратора заключается в повышении эффективности разделения газожидкостных смесей как при стационарных, так и при нестабильных режимах работы аппарата. Поставленная цель достигается тем, что в корпусе газожидкостного сепаратора размещен коагулятор (первая ступень сепарации) и каплеотбойник (вторая ступень сепарации). Новизной в конструкции се-

I

Рис. 5. Узел ввода с распределительным

устройством 1- обечайка (корпус); 2- патрубок входа; 3- распределительный короб; 4- раструб; 5- диффузор; 6- торообразная вставка; 7- коалесцирующая ступень; 8- дренажный патрубок; 9- полый конус; 10- сепа-рационные элементы; 11- полотно

Рис. 6. Двухступенчатый центробежный газосепаратор

1 - корпус; 2 - патрубок входа газожидкостной смеси; 3 - патрубок выхода газа; 4 - патрубок выхода жидкости; 5 - первая ступень сепарации; 6 - вторая ступень сепарации; 7 - центробежные сепара-ционные элементы; 8 - распределительный короб; 9 - полость; 10 - перегородка; 11 дренажные патрубки.

Т 4

паратора является и то, что между основанием коагулятора и стенкой корпуса установлен распределительный короб.

Усовершенствование конструкции центробежного элемента, распределительных устройств, а также двухступенчатый принцип сепарации позволили создать новый газосепаратор, работающий эффективно при существенных колебаниях расхода газа (± 50 %). Разработанные конструкции центробежных элементов, газосепараторов и отдельно входных устройств защищены патентами РФ.

В четвертой главе описывается проведение экспериментальных исследований прямоточного центробежного элемента с вытеснителем.

Экспериментальные исследования динамических процессов в зоне сепарации прямоточного центробежного элемента были проведены для определения поля скоростей при разных расходах газа через него, угла закрутки потока внутри патрубка элемента, гидравлического сопротивления и коэффициента рециркуляции газа через патрубки с вытеснителем. Исследования проводились на стенде, схема которого представлена на рисунке 7.

Рис. 7. Схема экспериментального стенда.

1 - воздуходувка; 2 - шибер; 3 - стабилизатор потока воздуха; 4 - центробежный элемент; 5 - зонд; 6 - манометр статического давления; 7 - манометр динамического давления; 8 - подводящая труба.

Определение поля скоростей и угла закрутки газового потока проводилось трехточечным зондом в пяти плоскостях (сечениях) внутреннего пространства элемента (рис. 8), а также была определена гидравлическая характеристика его работы.

Результаты экспериментов обработаны и систематизированы. На основании полученных данных построены зависимости модуля скорости газа (рис. 9) и угла закрутки потока в сечении центробежного элемента от его относительного радиуса и расхода пропускаемого через него газа. Графики показали, что во всех сечениях элемента на всех расходных режимах скорость газа увеличивается от центральной части обечайки к периферии, достигая максимума в зоне значений относительного радиуса г/Е>0,6 -5-0,9, а затем уменьшается вблизи его стенки. Угол закрутки, наоборот, резко уменьшается с увеличением радиуса, дости-

Рис. 8. Схема размещения гая минимума в области г/Я>0,7 - ОД а затем сечений в центробежном увеличивается вблизи стенки обечайки. сепарационном элементе.

Т11-Сг_чеди5_5 |Сечение_4

СечениеЗ

.Сечение?

Сечение 1

0,6 0,7 0,8 0,9 гЛ 1,0 1,1 1,2 1,3

Рис. 9. Зависимость модуля скорости потока газа от радиуса в пяти сечениях при различных расходных режимах

Полученные результаты полей скорости потока были аппроксимированы функциями и использованы как исходные данные в расчетах эффективности центробежного сепарационного элемента.

Коэффициент рециркуляции, определялся как отношение потока газа рециркуляции к потоку газа на входе в сепарационный элемент,

3.1У„-я-г?

Кр=-

(4)

где: Wp, W - скорости газа на входе в рециркуляционный патрубок и центробежный элемент;

Гр - внутренний радиус рециркуляционного патрубка ( гр = 7мм );

- площадь внутреннего сечения центробежного элемента. В результате расчета, значение коэффициента рециркуляции составило 5,5 -г6,6 % от основного потока.

Сопротивление сепаратора определялось путем измерения гидростатического давления Дра перед завихрителем. Значение сопротивления, как видно из таблицы 2, практически, прямо пропорционально скорости газа и даже при самом большом расходе газа остается несущественным. Таблица 2 - Скорость газа и гидравлическое сопротивление центробежно-

Расход газа р, м3 /с 0,14 0,17 0,2 0,24 0,27 0,28 0,32

Скорость газа на входе в центробежный элемент ■,м/с 18 22 26 30 34 36 40,4

Гидравлическое сопротивление центробежного элемента 220 - 350 - 470 - 560

В пятой главе представлены результаты внедрения разработок на газоперерабатывающем заводе.

Проведено обследование работы установки абсорбционной осушки газа на Коробковском ГПЗ ООО «ЛУКОЙЛ - Нижневолжскнефть», в результате которого было выявлено, что неудовлетворительная работа газосепараторов приводит к быстрому загрязнению абсорбента, его повышенному расходу в результате пенообразования в абсорбере, а также ухудше-

нию качества осушки газа. После проведенния анализа работы сепараци-онного оборудования и поверочных расчетов были разработаны техническое задание и конструкторская документация на реконструкцию существующих аппаратов. Далее была проведена реконструкция двух параллельно подключенных сепараторов С-1/У1 (1,2) на Коробковском ГПЗ с установкой в них вновь разработанных прямоточных центробежных элементов в две ступени. По мере ввода в эксплуатацию одного, а затем и второго сепаратора проводились их эксплуатационные испытания с измерением капельного уноса жидкости с газом.

Эксплуатационные испытания проводились по двум методам:

- с помощью и-образной трубки с комбинированным наполнителем;

- с фильтр - элементом.

Проведенные промышленные испытания реконструированных сепараторов показали, что при содержании жидкости в газе на входе в сепаратор до 6 г/нм3 капельный унос на выходе из него не превышает 15 мг/нм3. Эффективность сепарации газа в аппаратах С-1/У1 составила более 99%.

Проведенные испытания подтвердили высокую эффективность работы двухступенчатого центробежного сепаратора и показали достаточную сходимость с результатами расчетов.

В этой же главе проведен краткий сравнительный технико-экономический анализ применения газосепараторов трех типов, центробежного, сетчатого и жалюзийного. Установлено, что применение газосепараторов с центробежными элементами позволяет сократить капитальные вложения примерно в 2-3 раза, по сравнению с сетчатыми или жалюзий-ными аппаратами. Отсюда следует, что использование газосепараторов с центробежными элементами - наиболее экономически оправданный и эффективный способ разделения газожидкостных смесей. Необходимо учесть и тот факт, что использование газосепараторов с двухступенчатой насадкой в значительной степени расширяет диапазон производительности по газу (примерно ±50 %) с сохранением качества сепарации.

Выводы

1. Разработана методика расчета эффективности работы центробежного сепарационного элемента с учетом явлений вторичного уноса и разбрызгивания жидкости.

2. Разработана конструкция и получен патент на центробежный се-парационный элемент.

3. Экспериментально исследованы гидродинамические процессы разработанного центробежного элемента, получены поля скоростей потока в разных сечениях по высоте элемента, которые были аппроксимированы функциями и использованы как исходные данные в расчетах его эффективности.

4. Выбрана оптимальная конструктивная схема центробежного газосепаратора, имеющего тангенциальный ввод газожидкостного потока, распределительный короб и две ступени, оснащенные прямоточными центробежными элементами. На конструкции распределительного устройства и газосепаратора получены патенты.

5. Проведена реконструкция двух параллельно подключенных сепараторов С-1/У1 (1,2) на Коробковском ГПЗ с установкой в них вновь разработанных прямоточных центробежных элементов. Проведенные промышленные испытания реконструированных сепараторов подтвердили их высокоэффективную работу.

6. Установлено, что применение газосепараторов с центробежными элементами позволяет сократить капитальные вложения примерно в 2-3 раза, по сравнению с сетчатыми или жалюзийными.

7. Выполнена разработка и внедрение целого ряда газосепараторов с использованием центробежного сепарационного элемента:

- С-1/У1 (1,2) на Коробковском ГПЗ ООО «ЛУКОЙЛ - Нижне-волжскнефть»

- С-103/1,2, С-104/1,2 и С-101В на установке подготовки газа Прибрежного месторождения 0 0 0 «Кубаньгазпром»;

- С-101 и С-102 на установке подготовки нефтяного газа ОАО «Татнефть»;

- С-101, С-201 и БСА-102 на установке осушки газа Сладковско-Морозовской группы месторождения ОАО «НК «Роснефть» - Краснодар-нефтегаз» и т.д.

Список публикаций по теме диссертации

1. Патент № 2140317 РФ. Центробежный сепарационный элемент / Бойко СИ., Гугучкин В.В., Килинник СВ. (РФ). - № 98116421; Заявлено 25.08.98; Опубл. 27.10.99, Бюл. № 30.

2. Бойко СИ., Килинник СВ. Сепарационное оборудование разработанное в ОАО «НИПИгазпереработка» // Сборник материалов Всероссийского межотраслевого совещания по теме «Рациональное использование нефтяного газа и других видов легкого углеводородного сырья». -М.: ИРЦ «Газпром», 1999. - С. 130-133.

3. Патент № 2150315 РФ. Центробежный сепарационный элемент / Бойко СИ., Касапов Н.К., Килинник СВ. (РФ). - № 98123705/12; Заявлено 30.12.98; Опубл. 10.06.2000, Бюл. № 16.

4. Патент № 2153915 РФ. Газожидкостный сепаратор / Бойко СИ., Касапов Н.К., Килинник СВ. (РФ). - № 99101467/12; Заявлено 27.01.99; Опубл. 10.08.2000, Бюл. № 22.

5. Бойко СИ., Килинник СВ., Трофимов А.С Сепарационно-разделительная аппаратура в условиях сбора, подготовки, транспорта и переработки нефтяного газа // Сборник материалов Всероссийского межотраслевого совещания по теме «Проблемы получения и использования легкого углеводородного сырья», Т-2. -М.: ООО «ИРЦ Газпром», 2001. - С 14-17.

6. Бойко СИ., Килинник СВ., Гугучкин В.В. Результаты эксплуатационных испытаний узла подготовки нефтяного газа на Сургутском ГПЗ // Издание промышленной экологии. Известия. - М : Экопром, 1999.- С 30-34.

7. Свидетельство №28634 РФ. Разделительный элемент устройства ввода двухфазного потока / Бойко СИ., Килинник СВ., Шулекин Б.П.; Опубл. 10.04.2003, Бюл. №10.

8. Бойко СИ., Килинник СВ., Килинник А.В. и др. Мероприятия по улучшению работы установки осушки газа на Коробковском ШЗ // Сборник материалов XXI Всероссийского межотраслевого совещания по теме «Нефтяной газ: проблемы и перспективы», - Краснодар: ОАО «НИПИгазпереработка», 2001. - С. 98-102.

9. Гугучкин В.В., Килинник СВ., Бойко СИ., Запорожец Е.Е. Эксплуатационные испытания узла подготовки нефтяного газа для очистки от агрессивных примесей на Сургутском ГПЗ // Труды КубГТУ. -Краснодар. КубГТУ, 1999. -Т.З. сер. «Энергетика». -Вып. 1. С. 103-105.

10. Литвиненко А.В., Аджиев А.Ю., Бойко СИ., Килинник СВ. и др. Снижение потерь гликоля на установках НТК Оренбургского ШЗ // Материалы НТС ОАО «Газпром», Энергосбережение и энергосберегающие технологии при переработке газа, газового конденсата, нефти. -М, 2002.-С 61-67.

11. Арнаутов Ю.А., Гафаров P.P., Морева Н.П., Сковпень М.С, Андреевская Т.В., Овчинников П.Ф., Килинник СВ. Реконструкция установки осушки Корбковского ГПЗ // Материалы НТС ОАО «Газпром». Энергосбережение и энергосберегающие технологии при переработке газа, газового конденсата, нефти. - М, 2002. - С. 146-150.

12. Аджиев А.Ю, Бойко СИ., Морева Н.П., Шеин О.Г., Килинник СВ. и др. Увеличение производительности блока очистки и получения сжиженных газов на Астраханском ГПЗ // Сборник материалов международного форума «Топливно-энергетический комплекс России: региональные аспекты», 8-11 апреля, 2003 г. -СПб, 2003. -С 144-146.

13. Аджиев А.Ю, Бойко СИ., Морева Н.П., Шеин О.Г., Килинник СВ. и др. Блок очистки и получения сжиженных газов на Астраханском ГПЗ: увеличение производительности до 170 % от проекта // Материалы НТС ОАО «Газпром», ноябрь, 2003 г. -М, 2004. -С 17-24.

Подписано в печать 18.11.2004 г. Формат бумаги 60 х 84/16. Объем 1,0 печ. л. Тираж 100 экз Заказ 135 Типография ОАО НИПИгазпереработка З5ОООО, г. Краснодар, ул. Красная 118

»2343»

СОДЕРЖАНИЕ.

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ.

ВВЕДЕНИЕ.

1. АНАЛИЗ И НАПРАВЛЕНИЯ РАЗВИТИЯ СЕПАРАЦИОННОЙ ТЕХНИКИ ЦЕНТРОБЕЖНОГО ТИПА.

1.1. Теоретические основы разделения гетерогенных смесей под действием центробежных сил.

1.2. Назначение и критерии оценки сепарационной аппаратуры.

1.3. Конструкции центробежных сепараторов.

1.3.1. Сепарационные центробежные элементы.

1.3.2. Устройства ввода и распределения потока.

1.4. Обоснование выбранного направления и задачи исследования.

2. ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА СЕПАРАЦИИ В ПРЯМОТОЧНЫХ АППАРАТАХ ЦЕНТРОБЕЖНОГО ТИПА.

2.1. Определение эффективности сепарации жидкости в центробежном сепарационном элементе.

2.2. Алгоритм расчета эффективности первичного осаждения жидкости на стенки сепаратора.

2.2.1. Распределение капель по размерам на входе в сепаратор.

2.2.2. О допущениях, принятых при расчете центробежной сепарации.

2.2.3. Уравнения движения одиночной капли в рабочей зоне центробежного сепарационного элемента и расчет эффективности первичного осаждения.

2.3. Алгоритм расчета эффективности сепарации жидкости, сорванной с пленки.

2.3.1. Фракционная интенсивность срыва.

2.3.2. Уравнения движения сорванных капель. Начальные условия.

2.3.3. Расчет эффективности сепарации сорванной с пленки жидкости.

2.4. Алгоритм расчета эффективности сепарации жидкости, разбрызганной осаждающимися на пленку каплями.

2.4.1. Математическая модель процесса разбрызгивания.

2.4.2. Определение эффективности сепарации разбрызганной жидкости.

3. РАЗРАБОТКА КОНСТРУКТИВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ГАЗОСЕПАРАТОРОВ.

3.1. Разработка конструкции центробежного элемента.

3.1.1. Центробежный сепарационный элемент.

3.1.1.1. Завихрители.

3.1.1.2. Патрубок.

3.1.1.3. Внутренние устройства.

3.1.1.4. Каплеотбойник.

3.1.1.5. Модель центробежного сепарационного элемента.

3.2. Разработка конструкции газосепараторов с центробежными сепарационными элементами.

4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ.

4.1. Лабораторное исследование процессов.

4.1.1. Задача и постановка экспериментального исследования.

4.1.2. Прямоточный центробежный элемент с многофункциональным цилиндрическим вытеснителем.

4.1.3. Экспериментальный стенд. Проведение эксперимента.

4.1.4. Анализ экспериментального исследования.

5. ВНЕДРЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЯ В

ПРОИЗВОДСТВО.

5.1. Реконструкция сепараторов с применением центробежных элементов.

5.2. Эксплуатационные испытания и исследования реконструированных сепараторов.

5.2.1. Определение эффективности сепаратора с помощью U-образной трубки с комбинированным наполнителем.

5.2.2. Обработка полученных результатов.

5.2.3. Результаты и анализ проведенных эксплуатационных испытаний.

5.3. Технико - экономический анализ.

ВЫВОДЫ.

Разделение гетерогенных газожидкостных и трехфазных (газ-жидкость-жидкость и газ-жидкость-твердые примеси) смесей - наиболее распространенные процессы в нефте- газодобывающей и перерабатывающей промышленности, а также в различных теплоэнергетических системах. Разработка высокоэффективной техники разделения гетерогенных потоков - сепараторов, пылеуловителей, фильтров, отстойников обеспечивает защиту технологических установок от загрязнений, повышает эффективность ведения процессов и экологическую чистоту производств.

Повышение эффективности и надежности сепарационного оборудования является одной из ключевых задач по улучшению качества получаемых конечных продуктов, уменьшению энергопотребления, габаритов и массы технологического оборудования (ресурсосбережению в промышленности).

В настоящее время производительность добывающих и перерабатывающих нефтяных и газовых предприятий существенно изменяется во времени (колеблется). Это связанно с неустойчивой добычей и сбытом углеводородных продуктов в условиях рыночной экономики. Кроме того, при эксплуатации систем добычи, подготовки и переработки углеводородного сырья меняются режимные параметры оборудования, т.е. колебания по расходам, давлениям, компонентному составу углеводородного сырья, соотношения жидкой и газовой фаз и т.д. В современных теплоэнергетических установках, где применяются прямоточные котлы большой производительности, используемая сепарацион-ная техника не обеспечивает их работу из-за низкой допустимой паровой нагрузки. В рассматриваемых системах и аппаратах в процессе эксплуатации время от времени возникают нестационарные гидродинамические режимные явления (гидроудары, пробковые газожидкостные течения и залповые выбросы).

Разработанная сегодня сепарационная техника обеспечивает эффективное разделение гетерогенных смесей при незначительных отклонениях (порядка ±10-И5%) технологических параметров (давление, расход), заложенных при ее проектировании. При более значительных отклонениях параметров эффективность современных разработок сепарационной техники заметно снижается.

В связи с этим, были предприняты попытки создать эффективную конструкцию малогабаритного центробежного сепаратора, пригодного для работы в широком диапазоне параметров и режимных факторов, характерных для прямоточных котлов.

На сегодняшний день известно большое количество различного типа конструкций сепарационной техники, которая обеспечивает решение локальных задач по разделению гетерогенных смесей. В таблице 1.1 приведены примеры использования сепарационной техники в зависимости от содержания жидкости или капельной влаги в газе, например: в сетчатых аппаратах, фильтрах и центробежных сепараторах — отделение газа от мелкодисперсной жидкости и твердых частиц [46,69,78,84]; в аппаратах полочного, жалюзийного и центробежного типов производят разделение жидкостных смесей с небольшой примесью газовой или паровой фаз [69,78]; в трубных и входных нефтеконден-сатоотделителях, с применением в каплеотбойной части центробежных элементов, улавливают большие объемы жидкости при их залповых выбросах из газопроводов [116].

Таблица 1.1 - Область применения аппаратов в зависимости от содержания жидкости в газовом потоке и режима течения.

Тип сепаратора Пробковые течения Содержание жидкости более 200 мг/нм3 Содержание жидкости до 200 мг/нм3 Крупнодисперсные примеси Мелкодисперсные примеси Туманы и золи

Пустотелые аппараты (гравитационная сепарация) +

Разделители с тонкослойной насадкой + + +

Жалюзийные сепараторы + + +

Инерционные сепараторы + + +

Центробежные сепараторы + + + + + +

Сетчатые сепараторы + +

Фильтры + + + +

Как следует из таблицы 1.1, наиболее перспективным видом оборудования является аппараты и устройства, в которых для разделения гетерогенных смесей используются центробежные силы.

Однако, их широкому применению в условиях современных систем сбора, подготовки и переработки углеводородного сырья препятствуют несовершенные методы расчетов процесса разделения гетерогенных смесей при колебаниях давления, производительности и т.д., а также отсутствие соответствующих конструкций аппаратов и устройств.

Актуальность работы. Проблемы повышения эффективности и надежности сепарационного оборудования являются одними из ключевых в решении задач по улучшению работы промышленных теплоэнергетических систем, установок по подготовке и переработке жидких и газообразных многокомпонентных углеводородных продуктов, уменьшения энергопотребления технологических установок, габаритов и массы оборудования, составляющих основные статьи ресурсосбережения в промышленности. На современных производствах, где технологические режимы подвержены колебаниям по производительности, рабочему давлению, соотношению фаз и т.д. должна обеспечиваться высокая эффективность сепарации.

Поставленные задачи могут быть решены при использовании в технологических схемах сепараторов центробежного типа, оснащенных прямоточными центробежными элементами, как в вновь строящихся нефте- и газоперерабатывающих и энергетических производствах, так и при их реконструкции. Сепараторы с центробежными элементами дают возможность проводить тонкую очистку газа от механических и жидких примесей, обеспечивая высокую эффективность разделения газожидкостных сред.

Исследования автора в диссертационной работе выполнены на кафедре «Промышленная теплоэнергетика» КубГТУ и в секторе разработки сепараци-онной и теплообменной аппаратуры лаборатории №1 научно-исследовательского и проектного института по переработке нефтяного газа

ОАО «НИПИгазпереработка» в рамках комплексной научно-технической программы «Концепции развития газонефтехимического комплекса ОАО «Газпром» и АК «Сибур» на период до 2005 г.» и договоров №2000.64 «Реконструкция сепарационного оборудования на Коробковском ГПЗ», №2927 «Разработка комплексных решений по повышению производительности комбинированной установи У-1.731 при проведении капитального ремонта на Астраханском ГПЗ», № 2.42.06.08-2000 «Расчетные и экспериментальные исследования работы прямоточных центробежных элементов конструкции ОАО «НИПИгазпереработка», ответственным исполнителем которых являлся соискатель.

Цель работы. Создание высокоэффективного сепарационного оборудования с прямоточными центробежными элементами, обеспечивающими эффективную работу аппаратов в широком диапазоне колебаний нагрузок. Разработка инженерного метода расчета этих аппаратов, с учетом явлений вторичного уноса и разбрызгивания капель жидкости, позволяющего определять их основные конструктивные размеры, а также технологические характеристики и эффективность разделения газожидкостных потоков в центробежных элементах.

Научная новизна. Научная новизна настоящей работы заключается в следующем:

1. Выявлено влияние явлений вторичного уноса жидкости и разбрызгивания капель в центробежном сепарационном элементе на его эффективность сепарации фаз.

2. Разработана методика расчета основных характеристик центробежного сепарационного элемента с учетом явлений вторичного уноса и разбрызгивания капель жидкости внутри элемента.

3. Разработаны конструкции:

- прямоточного центробежного сепарационного элемента;

- узлов ввода и распределения потоков перед подачей в зону центробежного разделения;

- двухступенчатого центробежного сепаратора, работающего в широком диапазоне производительности.

На разработанные конструкции получены патенты и свидетельства РФ.

Практическая ценность и промышленная реализация работы. На основании проведенных расчетных и экспериментальных исследований разработаны алгоритм и программа расчетов на ЭВМ эффективности газожидкостной сепарации. Разработана конструкция нового прямоточного центробежного элемента имеющего определенные преимущества перед широко используемыми в России и за рубежом внутренними устройствами подобного типа. Создан и внедрен двухступенчатый центробежный сепаратор, эффективно работающий при значительных колебаниях производительности на Коробковском ГПЗ. Усовершенствованы конструкция узла ввода газожидкостного потока в сепаратор и устройства распределения потоков в аппарате. Внедрен топливный сепаратор тонкой очистки газа для микротурбин ФС-200, оснащенный новым разработанным узлом ввода потока и центробежным сепарационным элементом. Использование новых разработок в сепараторах на промышленных объектах позволит повысить эффективность очистки газа от примесей и расширить диапазон нагрузок по производительности газа, это подтвердили результаты испытаний сепараторов, внедренных на действующих установках Коробковского ГПЗ и Сладковской УПГ.

Апробация работы. Результаты работы докладывались: на XIX Всероссийском межотраслевом совещании по рациональному использованию нефтяного газа и других видов легкого углеводородного сырья, ОАО «НИПИгазпере-работка», 1999 г., г. Краснодар; на XX Всероссийском межотраслевом совещании по проблемам получения и использования легкого углеводородного сырья, ОАО «НИПИгазпереработка», 2000 г., г. Краснодар; на XXI Всероссийском межотраслевом совещании по вопросам использования газа, ОАО «НИПИгазпереработка», 2001 г., г. Краснодар; на семинаре «Проблемы утилизации попутного нефтяного газа и энергетическое обеспечение предприятий нефтегазового комплекса», 2002г., Санкт-Петербург.

Публикации. По теме диссертационной работы опубликовано 9 статей, получено 3 патента на изобретение и 1 свидетельство на полезную модель. Также поданы две заявки на изобретение в ФИПС.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения, списка использованных источников, условных обозначений и приложений. Общий объем составляет 150 страниц и включает 52 рисунка и 6 таблицы. Список литературы содержит 151 наименование работ отечественных и зарубежных авторов.

118 ВЫВОДЫ

Основные конкретные результаты, полученные в работе:

1. Разработана методика расчета эффективности работы центробежного сепарационного элемента с учетом явлений вторичного уноса и разбрызгивания жидкости.

2. Разработана конструкция и получен патент на изобретение центробежного элемента.

3. Экспериментально исследованы гидродинамические процессы разработанного центробежного элемента, получены поля скоростей потока в разных сечениях по высоте элемента, которые были аппроксимированны функциями и использованы как исходные данные в расчетах его эффективности.

4. Выбрана оптимальная конструктивная схема центробежного газосепаратора, имеющего тангенциальный ввод газожидкостного потока, распределительный короб и две ступени оснащенные прямоточными центробежными элементами. На конструкции распределительного устройства и газосепаратора получены патенты.

5. Проведена реконструкция двух параллельно подключенных сепараторов C-1/VI (1,2) на Коробковском ГПЗ с установкой в них вновь разработанных прямоточных центробежных элементов.

6. Проведены эксплуатационные испытания реконструируемых сепараторов с подтверждением их высокоэффективной.

7. Установлено, что применение при проектировании газосепараторов с центробежными элементами позволяет сократить капитальные вложения при применении этих аппаратов примерно в 3 раза, по сравнению с сетчатыми и в 2 раза - с жалюзийными.

8. Центробежный сепарационный элемент (патент №2140317) был использован в разработке и внедрении целого ряда газосепараторов:

С-103/1,2, С-104/1,2 и С-101В на установке подготовки газа Прибрежного месторождения (ОАО «Газпром»);

С-101 и С-102 на установке подготовки нефтяного газа ОАО «Татнефть»;

С-101, С-201 и БСА-102 на установке осушки газа Сладковско-Морозовской группы месторождения (ОАО НК «Роснефть»);

- MO-3/IV и C-l/VI(l-2) на Коробковском ГПЗ (ОАО НК «ЛУКОЙЛ»).

1. A.c. 348215 СССР, Бюл. изобр., 1972, №25. Центробежный сепарационный элемент / JI.M. Гухман, А.И. Ершов.

2. A.c. 354875 СССР, Бюл. изобр., 1972, №31. Универсальный прямоточный пылеуловитель / К.И. Коротюк.

3. A.c. 360956 СССР, Бюл. изобр., 1973, №1. Устройство для центробежной очистки газа / Ю.К. Стабло.

4. A.c. 360957 СССР, Бюл. изобр., 1973, №1. Пылевлагоуловитель / Б.Б. Рив-кинд, А.Ф. Чумаков и др.

5. A.c. 360958 СССР, Бюл. изобр., 1973, №1. Пылеуловитель / А.Д. Мальгин.

6. A.c. 368399 СССР, Бюл. изобр., 1973, №9. Газо-жидкостной сепаратор / Н.И. Часовников, C.B. Юрченко, Ю.Н. Шкурин.

7. A.c. 373018 СССР, Бюл. изобр., 1973, №14. Центробежный газожидкостный сепаратор / Б.А. Дементьев, Ю.Н. Малинин.

8. A.c. 388764 СССР, Бюл. изобр., 1973, №29. Устройство для очистки газов / Л.И. Кропп, А.И. Акбрут.

9. A.c. 389816 СССР, Бюл. изобр., 1973, №30. Сепаратор / В.А. Лиференко, А.Т. Еремин, А.Е. Нимцович.

10. A.c. 389817 СССР, Бюл. изобр., 1973, №30. Центробежное сепарируещее устройство / Ю.А. Кащицкий, B.A. Толстов, Ю.М. Могильницкий.

11. A.c. 460883 СССР, Бюл. изобр., 1975, №7. Сепаратор дл отделения капельной жидкости от газового потока / H.A. Николаев, Ю.Ф. Короткое.

12. A.c. 498009 СССР, Бюл. изобр., 1976, №1. Массообменный аппарат / Э.И. Левданский, И.М. Плехов, А.И. Ершов.

13. A.c. 552983 СССР, Бюл. изобр., 1977, №13. Массообменная тарелка / Э.И. Левданский, Г.М. Яковлев.

14. A.c. 592419 СССР, Бюл. изобр., 1978, №6. Контактный элемент массооб-менного аппарата / И.М. Плехов, Ф.В. Прудников, Л.Л. Вержбицкий и др.

15. A.c. 598624 СССР, Бюл. изобр., 1978, №11. Прямоточный центробежный сепаратор / Е.В. Перминов, И.М. Плехов.

16. A.c. 608541 СССР, Бюл. изобр., 1978, №20. Центробежный сепаратор / В.П. Лукьянов, В.П. Приходько.

17. A.c. 625729 СССР, Бюл. изобр., 1978, №36. Тепломассообменный аппарат / И.М. Плехов, В.Н. Гуляев, Э.И. Левданский.

18. A.c. 644547 СССР, Бюл. изобр., 1979, №4. Каплеуловитель / В.А. Бабкин,

19. К.С. Беркатович, В.Т. Войтов и др.

20. A.c. 679225 СССР, Бюл. изобр., 1978, №30. Центробежный сепаратор / Л.М. Мильштейн, A.B. Гугучкин, Е.П. Запорожец.

21. A.c. 683760 СССР, Бюл. изобр., 1979, №33. Контактная тарелка / Э.И. Лев-данский, И.И. Гавриленкова, А.И. Карпович, Г.М. Яковлев.

22. A.c. 691143 СССР, Бюл. изобр., 1979, №38. Тепломассообменная колонна / Э.И. Левданский, Г.М. Яковлев.

23. A.c. 707588 СССР, Бюл. изобр., 1980, №1. Пленочный теплообменный аппарат / Э.И. Левданский, И.М. Плехов, В.А. Иванов и др.

24. A.c. 827124 СССР, Бюл. изобр., 1981, №12. Центробежный сепаратор / Э.И. Левданский, А.И. Карпович, И.М. Плехов и др.

25. Адлер Ю.П., Маркова Е.П., Грановский Ю.В. Планирование эксперемента при поиске оптимальных условий. М.: Наука, 1976. - 205 с.

26. Альтшуль А.Д., Животовский Л.С., Иванов Л.П. Гидравлика и аэродинамика. М.: Стройиздат, 1987. - 414 с.

27. Аэродинамика закрученной струи; Под ред. Р.Б.Ахмедова. — М.: Энергия, 1977.-220 с.

28. Бойко С.И., Килинник C.B., Гугучкин В.В. Результаты эксплуатационных испытаний узла подготовки нефтяного газа на Сургутском ГПЗ // Издание промышленной экологии. Известия. — М.: Экопром, 1999. С. 34.

29. Бойко С.И., Килинник C.B., Касапов Н.К. Вопросы использования нефтяного газа малых и удаленных месторождений для энергообеспечения // Энергосбережение и водоподготовка. М.: Энергоинвест, 2000. - С. 3-4

30. Бусройд Р. Течение газа со взвешенными частицами. М.: Мир, 1974. - 384 с.

31. Васильев Н.И. , Гугучкин В.В. , Ивановская В.И. , Маркович Э.Э. , Нигма-тулин Б.И. Разбрызгивание пленки жидкости падающими на нее каплями. //

32. Изв. вузов СССР Энергетика. - 1988. - № 6 . - С. 23 - 28.

33. Васильченко Е.Г. Исследование движения влаги в элементах сеарационных устройств: Дис. . канд. техн. наук. -М.: 1977. 180 с.

34. Ватман JI.A., Канцельсон Б.Д., Палсеев H.H. Распыливаюние форсунками. -М. Л.: ГЭИ, 1962. - 264 с.

35. Вихревые газожидкостные сепараторы / Диаров Р.К., Овчинников A.A., Николаев H.A., Сабитов С.С. M.: ВНИИОЭНГ, 1984. - 43 с.

36. Вопросы механики вращающихся потоков и интенсификация теплообмена ЯЭУ / Ф. Т. Каменыциков и др. М.: Энергоиздат, 1986. - 176 с.

37. Газоочистное оборудование: Каталог / ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ. М., 1988.- 120 с.

38. Газосепараторы и трапы. Типы, конструкции и основные размеры: Каталог / Гипронефтемаш. М., 1965. - 273 с.

39. Газосепараторы центробежные регулируемые, жалюзийные и сетчатые. Типы, конструкции и основные размеры: Каталог / Минхимнефтемаш. М., 1964. -184 с.

40. Ганиев П.Г., Николаев H.A. Некоторые закономерности брызгоуноса с волновой поверхности пленки жидкости в условиях прямоточного восходящего движения фаз // Машины и аппараты химической технологии. Межвузовый сборник. 1975.-Вып. 3,-С. 30-31.

41. Глущенко В.М., Коваль П.В. К развитию физических представлений о движении аэрозоля в вихревом потоке // Вихревой эффект и его применение в технике. Матер. 4 Всесоюз. научн.-техн. конф. — Куйбышев, 1983. Куйбышев, 1984. - С. 199-203.

42. Готовский H.A., Агафонова И.Д., Магидей П.Л. Расчет осаждения капель в дисперсно-кольцевом потоке // Теплофизика и гидродинамика процессов кипения и конденсации. Матер. Всес. конф. -Рига: РПИ. -1986. -T.IV, 4.1. -С. 4249.

43. Гугучкин В.В. Исследование вторичного уноса со стенок газожидкостных сепараторов: Дис. . канд. техн. наук. Краснодар, 1981. — 236 с.

44. Гугучкин В.В. Локальные процессы взаимодействия компонентов двухфазного потока в элементах энергетических установок: Дис. . док. техн. наук. — Краснодар, 1997. 379 с.

45. Гугучкин В.В., Запорожец Е.Е., Килинник C.B. Использование факельных газов в системах добычи и переработки углеводородного сырья // Научный журнал «Труды КубГТУ». 1999. - Т. 3. - С. 96 - 102.

46. Гугучкин В.В., Ивановская В.И., Маркович Э.Э., Палладиев A.A. Процессы и параметры срыва жидкости с пленки, текущей под давлением газового потока // Газотермодинамика многофазных потоков в энергоустановках. 1984. — Вып. 6. - С. 46-50.

47. Гугучкин В.В., Маркович Э.Э., Чепкасов В.М., Николаев H.A. Исследование дробления пленки жидкости, сходящей с кромки пластины // Переработка нефтяных газов. 1980. - С. 185-188.

48. Гужов А.И. Совместный сбор и транспорт нефти, газа и воды. М.: Недра, 1973. - 145 с.

49. Гусейнов Ч.С. и др. Движение жидкой пленки в закрученном потоке прямо-точно-центробежного патрубка сепаратора // Труды ВНИИ экономики, организации производства и технологии. Экономическая информация в газовой промышленности. 1975 - вып. 9 - С. 23 - 29.

50. Диаров Р.К., Овчинников A.A., Николаев H.A. Устройства для сепарации и равномерного распределения многофазных потоков по технологическим аппаратам подготовки нефти. М.: ЦИНТИхимнефтемаш. Обзорная информация, 1979.-87 с.

51. Дубин И.Б. Анализ состояния сепарационного оборудования // Газовая промышленность. 1978 - №1. - С. 34 - 37.

52. Ершов А.И., Плехов И.М., Бершевиц А.И. Новые конструкции сепараторов для очистки промышленных газов. Минск: БелНТТИНТИ. Обзорная информация, 1973.-92 с.

53. Живайкин Л.Я., Волгин Б.В. Определение величины уноса жидкости с поверхности пленки потока газа // ИФЖ. 1961. - Т.4. - №8. - С. 114 - 116.

54. Зайцев Н.Я. Исследование критических по срыву и уносу режимов и рециркуляционной характеристики вихревых аппаратов // Подготовка и переработка газа и газового конденсата. М.: ВНИИЭГазпром, 1982. - Вып. 10. - С. 18 -20.

55. Ивановская В.И., Васильев Н.И., Гугучкин В.В. Численное исследование эффективности сепарации по первичному уносу в аппаратах центробежного типа // Редкол. Инж. журн. АН СССР. Минск, 1989. - 18 с. - Деп. В ВИНИТИ 18.10.89, №6388-И89.

56. Идельчик И.Е. Аэродинамика технологических аппаратов. — М.: Машиностроение, 1983.-351 с.

57. Исследование процесса газожидкостной сепарации: Отчет о НИР (промежу-точ.) / ВНИПИгазпереработка. № ГР 760511451. - Краснодар, 1977. - 50 с.

58. Калугин Г.Н., Маркович Э.Э. О предельных режимах работы газожидкостных сепараторов // ВНИИОЭНГ. Газовое дело. 1972. - №10. - С. 27 - 31.

59. Каменыциков Ф.Т., Решетов В.А. и др. Вопросы механики вращающихся потоков и интенсификация теплообмена в АЗУ. М.: Энергоиздат, 1986. -176 с.

60. Капитонов Р.В. Совершенствование сепарационного оборудования // Разработка и эксплуатация газовых и газоконденсатных месторождений. — 1984. — вып. 7.-С. 38-43.

61. Каплеуловители и их применение в газоочистке / Лебедюк Г.К., Вальберг А.Ю. и др. М.: ЦИНТИхимнефтемаш. Обзорная информация, 1974. - 34 с.

62. Каплеуловители и их применение в газоочистке: Обзорная информация. — М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1974. Сер. ХМ-14. - 64 с.

63. Кемельман Д.Н. Линейная сепарация влажного пара. М.: Энергоиздат, 1982.- 134 с.

64. Кемельман М.Н., Эськин Н.Б. Схема фракционной сепарации с рециркуляцией // Энергомашиностроение. 1962. - №3. - С. 21 - 26.

65. Кичелов В.М., Донской Ф.П., Гусейнов Ч.С. Основы гидравлического расчета прямоточных газосепарационных элементов. Разработка газовых и газоконденсатных месторождений УССР и промысловая подготовка газа. М.: 1985.-58 с.

66. Кодолов В.В., Брагин В.Г., Ахмедшин С.А. Движение частицы малого размера в рабочей зоне центробежного сепаратора. Свердловск, 1985. - Деп. в ВИНИТИ 15.04.85, №2522-85.

67. Константинов E.H. Проведение исследований с целью создания новых высокоэффективных массообменных, теплообменных и сепарационных аппаратов (промежуточный отчет): В 2 т. Краснодар: ВНИПИгазпереработка, 1974. - Т. 2.-100 с.

68. Крошилин А.Е., Кухаренко В.Н., Нигматулин Б.И. Осаждение частиц на стенку канала в градиентном турбулентном дисперсном потоке // Изв. АН СССР, МЖГ. 1985. - №4. - С. 57 - 63.

69. Крюков В.А. Исследование процесса разделения нефти и газа в промысловых установках: Авторефер. дис. . канд. техн. наук. Уфа; 1978. - 24 с.

70. Кутателадзе С.С., Стырикович М.А. Гидравлика газожидкостных систем. —1. М.: Энергия, 1976. 296 с.

71. Куц П.С., Гринчик H.H. Численное исследование движения частиц переменной массы в вихревом потоке // V Всес. конф. по тепломассообмену: Тез. докл. Минск: ИМТО АН БССР, 1976. - С. 221 - 230.

72. Левандский Э.И., Плехов И.М., Волк А.Н. Исследование разделения газожидкостных потоков в центробежных сепараторах // ТОХТ. 1987. — Т. 21. -№2. - С. 273-277.

73. Левандский Э.И, Плехов И.М., Ершов А.И. Центробежные сепараторы. -Вып. 2 (208). М.: НИИТЕХим, 1983. - 5 5 с.

74. Лишевский A.C. Движение жидких капель в газовом потоке // Известия ВУЗов. Сер. Энергетика. 1963. - №7. - С. 75 - 81.

75. Маринин Н.С. и др. Совершенствование процессов сепарации нефти и сбора нефтяного газа на месторождениях Западной Сибири. М.: ВНИИОЭНГ, 1979. -128 с.

76. Маркович Э.Э., Гугучкин В.В., Васильев Н.И. Параметры капель, сорванных с жидкой пленки. Краснодар, 1986. - 9 с. - Деп. В ОНИИТЭХим 18.02.86, №484-Х11-87.

77. Маслов В.Е., Лебедев В.Д. Исследование влияния гравитационной силы на движение аэрозоля в криволинейном потоке // ИФЖ. 1970. -Т. XVIII, №1. - С. 59 -63.

78. Математическое моделирование нелинейных термогидрогазодинамических процессов в многокомпонентных струйных течениях / Холпанов Л.П., Запорожец Е.П., Зиберт Г.К., Кащицкий Ю.А. М.: Наука, 1998. - 320 с.

79. Медников Е.П. Вихревые пылеуловители. М.: ЦИНТИхимнефтемаш. Обзорная информация, 1975. - 58 с.

80. Медников Е.П. Турбулентный перенос и осаждение золей. М.: Наука, 1980. - 176 с.

81. Медников Е.П., Сиротин А.М. О дисперсном составе углеводородного тумана, образующегося при низкотемпературной сепарации природного газа // Газовое дело. -1967. №7. - С. 45 - 49.

82. Медников Ю.И., Корчажкин Т.М. Циклонный процесс в сепарации природных газов // Газовая промышленность. 1956. - №7. - С. 23-27.

83. Методика расчета эффективности осаждения в закрученных потоках и экспериментальное исследование теплоотдачи при взаимодействии отдельных капель с нагретой поверхностью: Отчет о НИР / КПИ. 2.42.01.04-86, № ГР 01860098870. - Краснодар, 1988. - 97 с.

84. Милылтейн Л.М., Бойко С.И., Запорожец Е.Е. Нефтегазопромысловая сепа-рационная техника: Справочное пособие. М.: Недра, 1991. - 236 с.

85. Мильштейн J1.M., Чепкасов В.М., Гугучкин В.В. Результаты экперимен-тальных исследований уноса жидкости через центробежные сепарационные устройства // Переработка нефтяных газов. 1977. — Вып. 3. - С. 68 - 73.

86. Милютин В.П., Подвысоцкий В.М., Хелемский C.J1. О взаимодействии капель с поверхностью жидкой пленки // Теплофизика и теплотехника. — 1978. -Вып. 35.-С. 83 -89.

87. Милютин В.П., Хелемский C.J1. Экспериментальное исследование закономерностей взаимодействия быстролетящих капель со стенкой // Промышленная• теплотехника. 1979. - №1. - С. 49 - 56.

88. Мягков Б.И. Волокнистые туманоуловители: Тематические обзоры. Серия «Промышленная и санитарная очистка газов». М.: ЦНИИТЭнефтехим, 1973. -234 с.

89. Николаев Н.А. Исследование и расчет высокоэффективных аппаратов вихревого типа: Автореф. дис. . д-ра техн. наук. Казань, 1974. - 35 с.

90. Орлов В.В. О поперечном движении твердых частиц в потоке с пульсирующим сдвигом // ИФЖ. 1970. - Т.19, №2. - С. 341 - 344.

91. ОСТ 26-02-2058-79. Газосепараторы жалюзийные. Технические условия. -М.: Госстандарт, 1979. 32 с.

92. ОСТ 26-02-645-72. Газосепараторы сетчатые. Технические условия. М.: Госстандарт, 1972. - 42 с.

93. Патент № 2140317 РФ. Центробежный сепарационный элемент / Бойко С.И., Гугучкин В.В., Килинник C.B. (РФ). № 98116421; Заявлено 25.08.98;

94. Опубл. 27.10.99, Бюл. № 30.

95. Патент № 2150315 РФ. Центробежный сепарационный элемент / Бойко С.И., Касапов Н.К., Килинник C.B. (РФ). № 98123705/12; Заявлено 30.12.98; Опубл. 10.06.2000, Бюл. № 16.

96. Патент № 2153915 РФ. Газожидкостный сепаратор / Бойко С.И., Касапов Н.К., Килинник C.B. (РФ). № 99101467/12; Заявлено 27.01.99; Опубл. 10.08.2000, Бюл. №22.

97. Пименов Б.К., Уваров Г.А. Результаты испытаний фракционного сепараторабольшой производительности с рециркуляцией влажного пара // Изв. ВУЗов. Энергетика. 1970. - № 4. - С. 45 - 49.

98. Поваров А.И. Гидроциклоны на обогатительных фабриках. М.: НЕДРА, 1978.-232 с.

99. Приходько В.П., Сафонов В.Н., Лебедюк Г.К. Центробежные каплеулови-тели с лопастными завихрителями. М.: ЦИНТИхимнефтемаш. Обзорная информация, 1979. - 56 с.

100. Проведение исследований с целью создания новых высокоэффективных массообменных, теплообменных и сепарационных аппаратов: Отчет о НИР (промежуточ.) / Краснодарский политехнический институт. Краснодар, 1974. -70 с.

101. Прочность. Устойчивость. Колебания: Справочник / Под ред. Биргера И.А.: В 2 т. М.: Машиностроение, 1968. - Т. 1.-31 с.

102. Прудников Ф.В. Разработка и исследование роторных сепараторов для очистки газов: Автореф. дис. . канд. техн. наук. Минск, 1980. — 32 с.

103. Разделение трехфазных смесей и эмульсий при сборе и переработке нефтяного газа / Бойко С.И., Мильштейн Л.М., Зиберт Г.К., Лиханова Л.Н. М.: ВНИИОЭНГ, 1990.-71 с.

104. Расчет газожидкостных сепараторов общего назначения: Инструктивные указания №11. Л.: ЛНТИ Гипрокаучук, 1964. - 65 с.

105. Расчет эффективности разделения газожидкостной смеси в сепараторах / Синайский Э.Г., Никифоров А.Н., Гусейнов Ч.С., Гуревич Г.Р. М.: ВНИИ-Эгазпром, 1984,- 12 с.

106. Расчетные и экспериментальные исследования работы прямоточных центробежных элементов конструкции ОАО «НИПИгазпереработка»: Отчет о НИР / КубГТУ. Краснодар, 2000. - 50 с.

107. Ремизов И.А. Эффективность работы брызгоуловителей нефтегазосепара-торов // ВНИИОЭНГ. Текущая информация «Нефтепромысловое дело». 1971. -№15.-С. 14-19.

108. Романков П.Г., Плюшкин С.А. Жидкостные сепараторы. Л.: Машиностроение, 1976. - 256 с.

109. Роухайнен П.О., Сташевич И.В. Об осаждении частиц небольших размеров из турбулентных потоков // Тр. америк. о-ва инж.-мех. Сер. Теплопередача. — 1970.-Т. 92.-№1.-С. 118 127.

110. Сажин Б.В., Акулич A.B., Лукачевский Б.П., Сажин П.В. Исследование гидродинамики многофункционального вихревого аппарата // МТИ. М., 1986. -Юс,- Деп. В ВИНИТИ 11.07.86, №6883-В86.

111. Седельковский Л.Н., Щавелев В.Н. Математическое маделирование процесса сепарации частиц в циклонной камере // Известия ВУЗов. Энергетика. — 1961. -№ 1. С. 74-78.

112. Синайский Э.Г., Гуревич Г.Р., Кащицкий Ю.А. и др. Эффективность се-парционного оборудования в установках промысловой подготовки газа // Подготовка и переработка газа. Обзорная информация. — М.: ВНИИЭГазпром,1986.-Вып. 6.-41 с.

113. Скворцов Л.С. Исследование разделяющей способности осадительного пространства центробежного сепаратора-очистителя // ТОХТ. 1983. — Т. 18. — №3. - С. 343 - 346.

114. Сорокин Ю.Л. Разработка методов расчета и проектирования паро-сепарационных устройств энергооборудования: Автореф. дис. . д-ра техн. наук. НПО ЦКТИ, 1986. - 40 с.

115. Coy С. Гидродинамика многофазных систем. М.: Мир, 1971. - 576 с.

116. Справочник по пыле- и золоулавливанию / Биргер М.И., Вальдберг А.Ю., Мягков Б.И., и др. -М.: Энергоатомиздат, 1983. 312 с.

117. Стекольщиков Е.В., Анисимова Н.П., Кандратьев О.Л. Экспериментальное исследование движения и дробления капель в газовом потоке // ИФЖ. — 1972. -Т. 23, №2.-С. 226-233.

118. Толстов В.А. Создание сепарационных устройств для технологических установок промысловой подготовки газа: Автореф. дис. . к-та техн. наук. -М.,1987.-30 с.

119. Ужов В.Н., Вальдберг А.Ю. Очистка промышленных газов от пыли. М.: Химия, 1981.-77 с.

120. Устименко В.К. Процессы турбулентного переноса во вращающихся течениях. Алма-Ата: Наука Каз. ССР, 1977. - 228 с.

121. Хенлоо Я.Л. Феноменологическая механика турбулентных потоков. Таллин: Валгус, 1984. - 245 с.

122. Хьют Дж., Хол-Тейлор Н. Кольцевые двухфазные течения. М.: Энергия, 1974.-407 с.

123. Щукин В.К., Халатов А.А. Теплообмен, массообмен и гидродинамика во вращающихся течениях. Алма-Ата: Наука Каз. ССР, 1977. - 228 с.

124. Щукин В.К., Халатов А.А. Теплообмен, массообмен и гидродинамика закрученных потоков в осесимметричных каналах. М.: Машиностроение, 1982. - 200 с.

125. Экспериментальное исследование пленочных течений при конденсации: Отчет о НИР / Краснод. политехи, ин-т. № ГР 70005899; Инв. № Б090472. -Краснодар, 1970. 228с.

126. Экспериментальные работы по созданию новых эффективных типов аппаратуры. Часть 1. Батарейные циклонные сепараторы — пылеуловители с прямоточными циклонными элементами: Отчет о НИР / ЦКБН. Тема 40-69. — Подольск, 1971. - 85 с.

127. Alexander D.R., Rockenbach F.A. Drop collisions with liquid films on simulated LWR control rod guide tubes: Unbublished Reseach / Univ. Of Nebraska. — 1981.-12 p.

128. Bennet A.W., Tornton J.D. Data on the vertical flow of air-water mixtures in the annular and dispersed flow regions. Part I: Preliminary stady // Trans. Inst. Chem. Eng. 1961,-V. 39.-P. 101 - 112.

129. Chao B.T. Turbulent transport behavior of small particles in dilute suspension // Ing. Arch., Oesterreish. 1964. - Vol.18 - №1/2. - P. 7-21.

130. Cousins L.B., Hewitt G.F. Liquid phase mass transfer in annular two phase flow: droplet deposition and liquid entrainment //AERE-R5657. 1968. - P. 62 - 71.

131. Dispersion of discrete particles by continuous turbulent motions // P. Desjion-queres, G. Gouesbet, A. Berlemont, A. Picart // Phys. Fluids. 1986. - Vol. 29. - № 7. — P. 2147 - 2151.

132. Fichman M., Gutfmger C., Pnueli D. F model for turbulent deposition of aerosols//J. Aerosol Sci. 1988. - Vol.19. - №1. - P. 123 - 136.

133. Germany Patent №1769240, 1968. Zentrifugalgalabscheider / R. Burke, D. Georg.

134. Great Britain Patent № 1209795, 1975. Improvements in or relating to centrifugal separators / D.G. Bell, C.J. Hyatt.

135. Hanratty T.I., Woodmansee D.E. Stability of the interface for a horisontal airliquid flow // Proc. of symp. On two-phase flow. Univ. Of Exter. 1965. - V. 1. - P. 1101.

136. Inoue O. Simulation of initialy forced mixung lauer // J. Phys.Soc.Jap. — 1985. -Vol. 54.-№ 1. P. 121 - 133.

137. Metha R.S. Modelin clear-air turbulence with vortices using parameter-identification techniques //AIAA Atmos. Feight. collect. Tech. Pap. 1984. - P. 129 - 130.

138. Nigmatulin B.I. Heat and mass transfer and force iterations in annular dispersed two-phase flow // Heat Transfer 1982: Proc. 7 th Int. Heat transfer Conf. — Munchen, 1982.-V. 5.-P. 337-342.

139. Rossum I.I. Experiment investigation of horizontal liquid-films-wave formation automistration, film trikness // Chem. Eng. Sci. 1959. - V.l 1. - P. 35 - 52.

140. Rubinov S.I. Keller I.B. The transverse for sea spinning sphere in a viscous fluid // J. Fluid Mech. 1961. - V. 11, Part 3. - P. 447 - 459.

141. Sow. S.L., Ahrig H.K., el-Kouh A.F. Experimental determination of statistical properties of two-phase turbulent motion //Trans. ASME J. Basis Engng. 1960. -Vol. 82D.-№3. -P. 609-621.

142. Tatterson D.E., Dallman J.G., hanratty T.J. Drop sizes in annular gas-liquid flows //AIChE J. 1977. - V. 23. - № 1. - P. 68 - 76.

143. United States Patent № 3,641,745, 1972. Gas liquid separator / P. Moore, P. Box.

144. United States Patent № 3,670,479, 1972. Momentum slot centrifugal type separator / L. Tomlinson.

145. United States Patent № 3,707,830, 1973. Cyclone separator / K. Gustavsson.

146. United States Patent № 3,824,765, 1974. Gas and liquid separator / A. Williams.

147. United States Patent № 3,885,934, 1975. Centrifugal tuyere for gas separator / R. Eads, C. Langdon.

148. United States Patent № 3,955,948, 1976. Vortex separator / J. Campolong.

149. Расчетная схема гидроочистки и стабилизации дизельной фракции на установке У-1.732 (гонец цикла работы катализатора в реакторе.

150. Tube Inlet Temperature 398.0 С

151. Tube Outlet Temperature 3321 Сi S hett Inlal Temperature 260.0 С

152. She! Outlet Temperature 322.4 С1. UA 196164.2 ЩИ1.TO 11.8 с1. Mirnn Approach 72.59 01. T-202/1,2 1. Duty ■14.01613 №1. TubeWTmperatLTC 265.6 С

153. Tute Oullel Таг,perature 98.51 с1. SneflMTmperatire 40.18 с5M Outlet Temperature 213.0 с1.TO 49.51 с1. A 1494907.3 им1. MiitnumApfrcacIl 52.65 с1. Т-205 1. Ц 20,15292 GJJt1. TutoMTamperafi/e 19,10 С

154. Тий» CXttlel Temperatura m С

155. Shert Entet Temperatura 210.0 с

156. Shall Outlet Temperate 214.9 С1. UA 209520.0 kJfC-h1.TO 99.05 С1. Minimum Approadi 69.22 С1. Т-209 1. Йу ■59,5044 »

157. Tuba Intó Temperature 3327 С

158. TubeOutÉTefflfffattíe 210,0 С

159. Shel Inter Temperature 119,8 С

160. Shefl Outlet Temperature 250,0 С1. UA 856923,5 WW1.TO 69,44 с1. Miiinun Approach 12.69 с1. Числотеор, таралок1. Presare (РщигН)1. Pr&asure (Pras3LT85)1. Reflux Entry0.46CÚ

161. Stage Temperaturo (CondenseQ 40.00

162. Stagi Тотракот (lMah TS) 1?4.2|Ci Stage Temperature jReboiler) . 243.T|C ; i Орошение1. Рисунок 9.21. Pri Jul 3021:13:481999

163. Case: ййдроошка дизтоплива. Конец цикла. Корректировка ло T-209.hsc

164. Flowsheet: Задача (Гпавн.)

165. Регламент на реконструкцию установки гидроочистки У-1.732 (договор № 2000.55/3114)1. Name 231. Мольная доля газа 0.00001. Температура, "С 41.38261. Давление, МПа 3.5974кгс/см2 (изб.) 35.6500

166. Мольный расход, кмоль/ч 0.1407

167. Массовый расход, кг/ч 2.5338

168. Расход газа, (при 20 оС), ст. мЗ/ч

169. Расход жидкости, раб., мЗ/ч 0.0025441. Энтальпия, ГДж/ч -0.0400

170. Молекулярная масса, кг/кмоль 18.0144

171. Плотность рабочая, кг/мЗ 995.9425

172. Теплопроводность, Вт/м-град 0.6332

173. Теплоемкость, кДж/кг-град 4.3119

174. Динамическая вязкость, сПз 0.6346

175. Кинематическая вязкость, сСт "0.6372

176. Поверхн.натяжение, дин/см 69.24771. Коэффициент сжимаемости1. Cp/Cv 1.1554

177. Теплота парообразования, кДж/кг 1779.2117

178. Компонентный состав, масс, доля:1. Н20 0.9999951. Hydrogen 0.0000051. Methane 1. Ethane 1. Propane i-Butane n-Butane i-Pentane n-Pentane22.М butane Cyclopentane23.Mbutane2.Mpentane3.Mpentane n-Hexane22.Mpentane Mcyclopentan

179. Mpentane Benzene 33-Mpentane Cyclohexane2.Mhexane23.Mpentane 2M1C6=

180. Регламент на реконструкцию установки гидроочистки У-1.732 (договор № 2000.55/3114)1. Продолжение приложения 11. Name 27 28 29 30 31

181. Мольная доля газа 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0289

182. Температура, °С 41.9631 67.8836 39.9999 39.9999 39.6221

183. Давление, МПа 3.5974 4.6000 3.6317 3.6317 0.6000кгс/см2 (изб.) 35.6500 45.8737 36.0000 36.0000 5.0851

184. Мольный расход, кмоль/ч 0.0000 3676.5090 0.0000 381.8812 381.8812

185. Массовый расход, кг/ч 0.0000 30797.3669 0.0000 41940.7921 41940.7921

186. Расход газа, (при 20 оС), ст. мЗ/ч 88438.9752 9186.2105

187. Расход жидкости, раб., мЗ/ч - 53.687778 52.599218

188. Энтальпия, ГДж/ч 0.0000 -86.0811 0.0000 -93.1607 -93.1607

189. Молекулярная масса, кг/кмоль 18.0142 8.3768 18.0290 109.8268 109.8268

190. Плотность рабочая, кг/мЗ 839.7973 13.5654 841.2189 781.1981 262.8503

191. Теплопроводность, Вт/м-град 0.6339 0.1190 0.6315 0.1308

192. Теплоемкость, кДж/кг-град 4.3122 4.2763 4.3067 1.9743 1.9627

193. Динамическая вязкость, сПз 0.6278 0.0120 0.6514 0.7212

194. Кинематическая вязкость, сСт 0.7476 0.8849 0.7744 0.9232

195. Поверхн.натяжение, дин/см 69.1449 69.4362 22.2218

196. Коэффициент сжимаемости 1.0018

197. Cp/Cv 1.1557 1.3441 1.1550 1.1507 1.0401

198. Теплота парообразования, кДж/кг 1781.6968 1417.7846 1789.7799 989.7988 1316.2621

199. Компонентный состав, масс, доля:

200. Н20 0.999993 0.004356 0.998286 0.000144 0.000144

201. Hydrogen 0.000007 0.169081 0.000005 0.000247 0.000247

202. Methane 0.372426 - 0.003987 0.003987

203. Ethane 0.209774 - 0.010463 0.010463

204. Propane 0.171451 - 0.023251 0.023251-Butane 0.038437 - 0.011101 0.011101n-Butane 0.021903 - 0.008998 0.008998i-Pentane 0.003439 - 0.001917 0.001917n-Pentane 0.002505 - 0.001694 0.001694

205. Mbutane 0.000012 - 0.000041 0.000041

206. Cyclopentane 0.000033 - 0.000092 0.000092

207. Mbutane 0.000053 - 0.000193 0.000193

208. Mpentane 0.000279 - 0.001093 0.001093

209. Mpentane 0.000232 - 0.001040 0.001040n-Hexane 0.000573 - 0.003072 0.003072

210. Mpentane 0.000009 - 0.000064 0.000064

211. Mcyclopentan 0.000146 - 0.000909 0.000909

212. Mpentane 0.000018 - 0.000138 0.000138

213. Benzene 0.000054 - 0.000382 0.000382

214. Mpentane 0.000008 - 0.000084 0.000084

215. Cyclohexane 0.000174 - 0.001378 0.001378

216. Mhexane 0.000191 - 0.002111 0.002111

217. Mpentane 0.000065 - 0.000713 0.0007132M1C6= 0.000027 0.000314 0.000314

218. Mhexane 0.000214 - 0.002493 0.0024931.ci3-MCC5 0.000044 0.000537 0.0005371.tr3-MCC5 0.000045 - 0.000530 0.000530

219. Epentane 0.000026 - 0.000329 0.0003291.tr2-MCC5 0.000117 - 0.001417 0.001417n-Heptane 0.000585 - 0.008028 0.008028

220. Mcyclohexane 0.000389 - 0.005960 0.005960

221. MCC5 0.000034 . - 0.000490 0.000490

222. Ecyclopentan 0.000033 - 0.000623 0.000623

223. Mhexane 0.000019 - 0.000344 0.000344

224. Mhexane 0.000023 - 0.000448 0.0004481ci2tr4-MCC5 0.000031 0.000681 0.000681

225. Mhexane 0.000008 - 0.000171 0.0001711tr2ci3-MCC5 0.000047 - 0.000918 0.000918

226. Toluene 0.000233 - 0.004976 0.004976

227. Mhexane 0.000022 - 0.000558 0.0005582M-3Epentane 0.000006 - 0.000169 0.000169

228. Mheptane 0.000140 - 0.004014 0.004014

229. Mheptane 0.000027 - 0.000749 0.000749

230. Mheptane 0.000064 - 0.001875 0.0018751ci2tr3-MCC5 0.000082 - 0.002194 0.002194

231. Ehexane 0.000006 - 0.000188 0.0001881.tr4-MCC6 0.000032 - 0.000835 0.000835

232. Mcychexan 0.000023 - 0.000612 0.0006121M-ci3-ECC5 0.000015 - 0.000442 0.0004421M-tr3-ECC5 0.000014 - 0.000407 0.000407

233. УТВЕРЖДАЮ главного инженераобковскощЛПЗ » августа 2001 г.1. АКТ ВНЕДРЕНИЯ

234. При проведении реконструкции сепараторов С-1Л/1(1,2) на Коробковском ГПЗ внедрены запатентованные разработки научного сотрудника ОАО «НИПИгазпереработка» Кияинник C.B.:

235. Патент РФ №2140317. Центробежный сепарационный элемент;

236. Патент РФ №2153915. Газожидкостный сепаратор.

237. Приемочная комиссия в составе: председателя

238. Каюмова P.A. главного технолога Коробковского ГПЗ; и членов комиссии -представителей Коробковского ГПЗ

239. Арпишкина Е.В. начальника АГФУ; Круподёрова Н.М. - главного механика; представителей ОАО «НИПИгазпереработка»

240. Испытания проводились в соответствии с утвержденной «Программой и методикой эксплуатационных испытаний сепараторов С-1Л/1 и маслоотделителя МО-3/IV на Коробковском ГПЗ», ПМ 04.000 К, в режиме промышленной эксплуатации аппаратов.

241. Промышленная эксплуатация двух параллельно подключенных сепараторов С-1Л/1 (1,2) проводилась при расходе газа от 35 до 50 тыс. нм3/ч, при давлении 3,5+3,8 МПа и температуре газа 35+38 °С.

242. Проведенные испытания показали, что при содержании жидкости в газе на входе в сепаратор до 6 г/нмЗ капельный унос не превышает 15 мг/нмЗ. Эффективность сепарации газа в аппаратах С-1Л/1 составила 99,95%.

243. Проведение реконструкции сепараторов С-1Л/1 в значительной степени улучшит очистку газа и практически исключит попадание конденсата, воды и примесей в раствор ДЭГа, что продлит ресурс работы этого абсорбента.

244. Представленные на испытание после реконструкции сепараторы С-1Л/1 выдержали приемочные испытания и показали высокую эффективность очистки газа.

245. Рекомендуется проведение повторных эксплуатационных испытаний с периодичностью 2 раза в год.1. Выводы и рекомендации1. Подписи:члены комиссиипредседатель

246. Журнал испытаний сепаратора с помощью 11-образной трубки с комбинированным наполнителем1. Показатели Номер пробы 8 11 4 2

247. Дата замера 7.08.01 г. 7.08.01 г. 7.08.01 г. 7.08.01 г.

248. Поз. аппарата C-1/VI (2) C-1/VI (2) C-1/VI (2) C-1/VI (2)

249. Место замера вход вход выход выход

250. Время замера: начало 8:10 8:50 9:30 10:10- окончание 8:40 9:20 10:00 10:40

251. Давление раб.,кгс/см2 37,5 37,5 37,5 j 37,5

252. Температура раб., °С 37,0 37,0 37,0 37,0

253. Производительность сепаратора, тыс.нм3/сут 1008 1008 1008 1008

254. Объем газа прошедшего через пробоотборник, м3 0,050 0,050 0,050 0,050

255. Вес фильтра до замера, г 77,32500 74,22380 76,09330 69,61060

256. Вес фильтра после замера, г 77,69440 74,60820 76,16670 69,68415

257. Привес, г 0,36940 0,38440 0,07340 0,07355

258. Содержание влаги, мг/ м3 7388 7688 1468 14711. Суммарное содержание капельной жидкости и 1456 1456 1456 1456равновесной влаги, мг/м3

259. Содержание капельной жидкости в газе, мг/ м3 5932 6232 12 15

260. Замер и отбор проб произвел: научный сотрудник Килинник C.B. Взвешивание проб произвела: зав. лабораторией Головко Т.А.30/03 ■ 03 11:3-3fiUG-30-CO ll:3S TEL: 142