автореферат диссертации по металлургии, 05.16.02, диссертация на тему:Рациональное распределение потоков стали в промежуточном ковше высокопроизводительной сортовой МНЛЗ

44 О« » ¡ГУ! Л а п «1 5?! -У-Г». Л £.11'! П.).

На правах рукописи

003481734

ХОМЕНКО Александр Андреевич

РАЦИОНАЛЬНОЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТОКОВ СТАЖ В ПРОМЕЖУТОЧНОМ КОВШЕ ВЫСОКОПРОИЗВОДИТЕЛЬНОЙ СОРТОВОЙ мнлз

Специальность 05.16.02 - Металлургия черных, цветных и редких металлов

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Магнитогорск — 2009

003481734

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова».

Научный руководитель

доктор технических наук, профессор Вдовин Константин Николаевич.

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Девятов Диляур Хасанович,

кандидат технических наук Сарычев Валентин Федорович.

Ведущая организация

ОАО «Уральский институт металлов» (г. Екатеринбург).

Защита состоится « » 2009 г. в « » часов на

заседании диссертационного совета Д 212.111.01 при Магнитогорском государственном техническом университете им. Г.И. Носова по адресу: 455000, г. Магнитогорск, пр. Ленина, 38, МГТУ, малый актовый зал.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова.

Автореферат разослан «23 » 2009 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Селиванов В.Н.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. В современном мире в условиях жесткой конкуренции на рынке металлопродукции металлургические предприятия вынуждены непрерывно искать пути повышения качества и снижения ее себестоимости. Производству конкурентоспособной металлопродукции уделяется особое внимание в ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» (ММК). Ввод в эксплуатацию в 2004 г. двух сортовых машин непрерывного литья заготовок (МНЛЗ) в электросталеплавильном цехе (ЭСПЦ) и прекращение разливки металла в изложницы позволило предприятию существенно повысить экономическую эффективность производства металлопродукции для строительного сектора и машиностроения. Постоянно растущие требования к качеству сортового и фасонного проката, особенно в последний период, объективно стали причиной ввода в эксплуатацию для указанного технологического потока первого (2004 г.) и далее второго (2008 г.) агрегатов печь-ковш. Тем не менее, для решения поставленных задач по производству заданных объёмов литой заготовки, высокого ее качества, в условиях непрерывного усложнения сортамента требуются уточнения существующей технологии. Промежуточный ковш - один из важнейших элементов МНЛЗ, его работа в значительной степени обеспечивает стабильность процесса разливки стали на машинах и необходимое ее качество. Рациональное распределение потоков стали в промежуточном ковше высокопроизводительной сортовой МНЛЗ для получения качественного сортового металлопроката в необходимых объемах является, несомненно, актуальной задачей.

Цель работы - рациональное распределение потоков стали в рабочем пространстве пятиручьевого Т-образного промежуточного ковша высокопроизводительной сортовой МНЛЗ для снижения содержания неметаллических включений в непрерывно-литой заготовке, а также повышение ее производительности.

Для достижения поставленных целей потребовалось решить следующие задачи:

1. Изучить существующее распределение потоков стали в пяти-ручьевом Т-образном промежуточном ковше сортовой МНЛЗ элементами регулирования потоков стали и эффективность их применения.

2. Выполнить моделирование рациональной схемы организации потоков стали в объеме пятиручьевого Т-образного промежуточного ковша с использованием новых элементов системы распределения потоков (СРП), способствующей улучшению качества разливаемого металла и повышению производительности МНЛЗ. Изучить гидродина-

мику движения потоков стали в промежуточном ковше, выявить влияние параметров перемешивания (траектория течения, скорость потока)

на эффективность рафинирования металла.

3. Выполнить расчет прочности и устойчивости разработанных элементов СРП для приемной и разливочных камер, а также разработать компоновку комплекта элементов стаканов-дозаторов в сталевы-пускных каналах промежуточного ковша.

4. Разработать технологию использования элементов СРП для приемной и разливочных камер пятиручьевого Т-образного промежуточного ковша, комплекта стаканов-дозаторов для сталевыпускных каналов, обеспечивающую снижение содержания неметаллических включений в непрерывно-литой заготовке, а также повышение производительности МНЛЗ.

Научная новизна заключается в следующем:

- с использованием методов физического и математического моделирования установлена связь между параметрами перемешивания (траектория течения, скорость потока) и эффективностью рафинирования металла, выбран рациональный вариант конструкций перегородок турбостопа и расположения переливных отверстий: высота порога тур-бостопа 300...500 мм, угол наклона оси отверстий к горизонту 10... 15°;

- уточнена математическая модель перемешивания потоков стали в объеме пятиручьевого Т-образного промежуточного ковша, с помощью которой выявлено, при применении элементов СРП скорость движения металла по дну в районе сталевыпускных каналов более ровная по ручьям и изменяется в интервале 0,030...0.048 м/с;

- исследованиями динамики движения потоков стали установлены отношения высот элементов турбостопа относительно уровня металла (0,8-0,9 для центрального выступа и 0,4-0,5 для боковых поверхностей).

Практическая значимость и реализация результатов:

1. Разработана конструкция и внедрены в производство комплекты элементов СРП для приемной и разливочных камер пятиручьевого Т-образного промежуточного ковша сортовых МНЛЗ, приоритет защищен патентами РФ на полезную модель №60411и №78712.

2. Разработана конструкция и внедрен в производство комплект элементов стаканов-дозаторов для сталевыпускных каналов промежуточного ковша сортовых МНЛЗ, приоритет защищен патентами РФ на полезную модель №76836 и №80373.

3. Разработана технология использования новых элементов СРП в рабочем пространстве пятиручьевого Т-образного промежуточного ковша, обеспечившая снижение содержания неметаллических включе-

ний в непрерывно-литой заготовке, а также повышение производительности MHJI3.

Практическая значимость работы состоит в снижении выхода продукции несоответствующего качества, повышении производительности сортовых MHJI3 в ЭСПЦ Магнитогорского металлургического комбината по сравнению с предшествующим периодом. Долевой экономический эффект от применения новых элементов системы распределения потоков в рабочем пространстве пятиручьевого Т-образного промежуточного ковша на сортовых МНЛЗ составил 3,8 млн. руб. в действующих ценах.

Апробация работы и публикации. Основные положения работы и отдельные разделы докладывались на научно-технической конференции Магнитогорского государственного технического университета в 2008, 2009 г.г., на X Международном конгрессе сталеплавильщиков (Магнитогорск, 2008 г.). По теме диссертации опубликовано 8 статей. Получены патенты РФ на полезную модель «Ковш промежуточный для непрерывной разливки металла» №60411, №76836, №78712, №80373, СРП применяется при разливке металла на сортовых МНЛЗ в электросталеплавильном цехе ММК.

Объём и структура диссертации. Диссертация состоит из введения, пяти глав и выводов. Содержание работы изложено на 138 страницах машинописного текста, включая 42 рисунка и 16 таблиц, а также библиографический список, содержащий 178 наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении изложены актуальность темы диссертационной работы, ее цель, задачи для достижения этой цели, научная новизна и практическая значимость работы.

В первой главе выполнен подробный обзор работы МНЛЗ различных типов. Определены преимущества и недостатки применяемого оборудования, выявлена определяющая роль промежуточного ковша, как основного элемента МНЛЗ для обеспечения стабильности процесса разливки и обеспечения качества литой заготовки. Систематизированы основные факторы, воздействующие на огнеупорные элементы в рабочем пространстве промежуточного ковша в процессе разливки стали на МНЛЗ.

Выполнен обзор происхождения неметаллических включений, показано их негативное влияния на качество стали, приведены методы количественной и качественной оценки и способы удаления из расплава.

Основным механизмом рафинирования стали во время разливки признается процесс эвакуации включений к поверхности расплава и дальнейшей ассимиляции их покровным шлаком. Для интенсификации этого процесса во внутреннюю полость ковша устанавливаются гидродинамические устройства, комбинация таких устройств в промежуточном ковше образует СРП.

Опубликованные результаты констатируют возможность улучшения качества непрерывно-литой заготовки и повышение стабильности работы МНЛЗ за счет использования в промежуточном ковше СРП, но не содержат сведений о величинах параметров ее элементов, влияющих на перемешивания металла в объеме пятиручьевого Т-образного промежуточного ковша и эффективное рафинирование металла.

Повышение качества непрерывно-литой заготовки и стабильности работы МНЛЗ, за счет оснащения промежуточного ковша эффективно работающими гидродинамическими устройствами, является актуальной задачей для высокопроизводительных сортовых машин ММК.

Во второй главе выполнен анализ работы сортовых МНЛЗ с существующей компоновкой промежуточного ковша, определены недостатки, приведены показатели, подтверждающие отсутствие стабильности процесса и недостаточное качество литой заготовки.

В ЭСГПЦ ММК функционируют две сортовые МНЛЗ с расстоянием между ручьями 1250 мм, при этом используется пятиручьевой Т-образный промежуточный кош. Применяемая компоновка промежуточного ковша является редкой в РФ и использование ранее разработанных решений для управления потоками стали в рабочем пространстве не представляется возможным. Это объясняется его конструктивными особенностями, а именно: в промежуточном ковше с четным числом ручьев металл поступает в среднюю часть ковша и расходится к сталеразливочным стаканам в противоположных, от бойного места, направлениях тогда как в рассматриваемом ковше, металл от бойного места расходится веером в направлении разливочных стаканов. Кроме создания благоприятных условий для всплытия неметаллических частиц, оборудование промежуточного ковша должно способствовать увеличению пути движения металла от бойного места до среднего ста-левыпускного канала. Применялись следующие схемы компоновки оборудования промежуточного ковша:

• комплект из двух порожков (невысокие перегородки - высота над уровнем дна после торкретирования в пределах 170 мм) не обеспечил разделение потока металла от бойного места на два направления и защиту ближайшего среднего ручья №3 от попадания в него загрязнений;

• элемент «дно - порожки» образует после окончания разливки трудно удаляемый остаток металла, при удалении которого нарушается структура основного бетонного покрытия, что потенциально опасно для последующей эксплуатации промежуточного ковша на МНЛЗ.

Формирование отдельных элементов внутренней поверхности сталевыпускных каналов, непосредственно контактирующей с жидкой сталью, при подготовке ковша к разливке осуществляется с использованием набивной массы, уплотняемой по шаблону ручным вибротрамбованием. Отсутствие эффективного способа осевой центровки всех элементов сталевыпускных каналов является основной причиной их преждевременного разрушения, затягивания фрагментов огнеупорного материала в движущийся поток металла в процессе разливки, возникновения дефекта струи - «веер» и преждевременного прекращения разливки по ручьям.

Опыт эксплуатации сортовых МНЛЗ в период с 2004 по 2006 г.г. свидетельствует о том что, процесс разливки стали не стабилен, эффективность применяемых средств для рафинирования металла недостаточная. Анализ фактических показателей работы (по отчетным данным отдела контроля качества и приемки продукции) за 2006 г. показал:

- уровень внеплановых прекращений разливки по ручьям высокий. Количество случаев внепланового прекращения разливки - 0,432 шт./1 тыс. т разлитого металла, в том числе по дефекту струи «веер» 0,061 шт./1 тыс. т разлитого металла;

- среднемесячный объем производства непрерывно-литой заго-: товки, вследствие значительного количества внеплановых прекращений разливки по ручьям и затрат времени на их перезапуск недостаточный и составил 149 578 тонн, производительность сортовых МНЛЗ 118,1 т/факт, ч;

- отсортировка металлопроката в сортопрокатном цехе по дефекту неметаллические включения значительная. Количество металлопродукции аттестованной в сортопрокатном цехе в продукцию несоответствующего качества по дефекту неметаллические включения - 0,027%, количество металла отсортированного в брак - 0,011%.

Анализ макроструктуры непрерывно-литых заготовок по отобранным темплетам в 2006 г. показывает их высокую пораженность различными дефектами, к которым относятся: ликвационные полосы трещины (ЛОТ), общие, осевые, угловые, а также краевая точечная загрязненность (КТЗ). Средний балл КТЗ для всего марочного сортамента составил 1,32, при этом для наиболее технологически сложного

ручья № 3 его величина составила 1,36. Средний балл ЛПТ (общих, осевых, угловых) составил соответственно 0,77; 0,93; 0,39.

Несмотря на то, что существует большое количество публикаций, посвященных вопросам рафинирования стали, критерии, по которым можно определить основные размеры рафинирующего устройства для пятиручьевого Т-образного промежуточного ковша, до сих пор, четко не обозначены. В большинстве работ авторы ограничиваются несколькими рекомендациями по проектированию. Динамика движения потоков металла в объеме пятиручьевого Т-образного промежуточного ковша детально не изучена.

Экспериментальный путь решения обозначенных выше проблем позволяет получить наиболее близкие к реальности результаты. Однако он длительный, требует применения сложного и дорогостоящего оборудования, при этом возникают неизбежные затруднения, связанные с измерением интересующих величин. Поэтому для исследования процесса рафинирования металла при его движения в объеме ковша акцент делается на численный расчет математической модели.

В третьей главе приведены результаты физического моделирования процесса разливки металла из промежуточного ковша сортовой МНЛЗ. Гидродинамика движения жидкости в объеме Т-образного ковша рассматривалась на специально изготовленной экспериментальной установке (рис.1).

Рис. 1. Компоновка экспериментальной установки промежуточного ковша сортовой МНЛЗ: 1 - модель ковша; 2 - напорный бак; 3 - воронка для подачи индикатора; 4 - разливочные отверстия; 5 - приёмный бак

При проведении исследований на прозрачной модели не было полного подобия с реальным промежуточным ковшом, использован метод визуализации потока посредством импульсного ввода индикатора. Эффективность разрабатываемых элементов СРП оценивалась по следующим показателям: величине среднего значения продолжительности пребывания элементарного объема рабочей жидкости в модели и объемов застойных зон; поведению рабочей жидкости в зонах взаимодействия с оборудованием СРП; расположению и величине застойных зон. Результатом экспериментальных исследований на физической модели стал качественный выбор общих параметров элементов СРП, их расположение в объеме (рис.2) и отношения высот относительно уровня металла (0,8-0,9 для центрального выступа и 0,4-0,5 для боковых поверхностей).

Для выявления влияние параметров перемешивания (траектория течения, скорость потока) на эффективность рафинирования металла применили математическое моделирование процесса разливки стали.

При численном моделировании поведения металла в промежуточном ковше использован метод конечных элементов, расчетная область ковша была разбита на 20056 тетраэдных элементов, для решения задачи использованы уравнения Навье-Стокса с начальными и граничными условиями и уравнение неразрывности.

В векторной форме уравнение Навье-Стокса имеют следующий

вид

— = р + ^й, (3.1)

81 р

где ¿5 - вектор скорости жидкости; Р - объемные силы; р -давление жидкости; Ур - градиент давления, ^ - кинематический коэффициент вязкости, м 2/с; У2й - лапласиан О - обозначает вектор

с проекциями ^ Ц .

При проведении численного моделирования уравнения движения жидкости выражаются в безразмерной форме. Это позволяет перенести результаты, полученные на модели, на образец при условии равенства чисел подобия, характеризующих масштабы.

При расчете турбулентных течений металла в промежуточном ковше широко используется (к-е) модель турбулентной вязкости. При этом считается, что на основании гипотезы Бруссинеска коэффициент вязкости, входящий в уравнения Навье-Стокса, включает в себя молекулярную вязкость ц и турбулентную вязкость цт.

Рис. 2. Пятиручьевой Т-образный промежуточный ковш сортовой МНЛЗ: а - без оснащения элементами СРП; б - оснащенный трехэлементным турбостопом; в - трехэлементный турбостоп;

с - оснащенный турбостопом с защитой приемной камеры; д - комплект стаканов дозаторов для сталевыпускного канала

Боковые

Разливочная камера

Перегородка -турбостоп

Коэффициент эффективной вязкости находится по зависимости

М<=И + Мт>

где ¡л - коэффициент молекулярной вязкости, Па-с; ¡лт - коэффициент турбулентной вязкости, Па-с.

Уравнение, учитывающее неразрывность жидкости, будет иметь следующий вид

йр (до1 до2 дог

—.—I- р --

вХ ^ дх1 дх2 дх3 у

= 0.

Если пренебречь сжимаемостью жидкости - жидкой стали, то ее плотность в любом сечении будет одинакова (р=сош1) и не будет зависеть от времени. Поэтому в векторной форме

Уй = 0.

Удаление неметаллических включений из стали происходит за счет их коагуляции и всплытия к поверхности с последующей ассимиляцией покровным шлаком. Распределение включений по объему промежуточного ковша описывается уравнением конвективной диффузии

—+й-ЧС-ВЧ2С = 0, (3.2)

81 > \ /

где и - вектор скорости движения частиц включений; С - концентрация примеси, %; И - коэффициент диффузии, м2/с.

Граничные условия для расчета движения частиц.

Вблизи твердых границ и вдоль плоскости симметрии задается условие непроницаемости. На входе расчетной области задается объемная доля количества неметаллических частиц в металле. Принимаем равным среднему значению доли включений в сталеразливочном ковше (0,1% от объема металла). На выходах расчетной области задается условие выходного потока частиц. Поскольку покровный шлак ассимилирует неметаллические включения, граница раздела металл-шлак (свободная поверхность) должна считаться проницаемой.

Начальные условия: плотность стали 7000 кг/м3, плотность неметаллических частиц 3000 кг/м3, вязкость стали 0,006 Па-с.

Численное моделирование процесса разливки стали производилось по двум вариантам: 1 - без оснащения ковша элементами СРП; 2 - с использованием в приемной и разливочной камерах разработанных турбостопов, в сталевыпускных каналах комплекта элементов стаканов-дозаторов. Изучена гидродинамика жидкой фазы. В результате численного моделирования исследуемого процесса получены средние значения скорости движения металла в плоскости симметрии ковша

по осям ручьев №1, №2, №3 (табл. 1) и концентрация неметаллических включений (объемная доля) на выходе из ковша для различных вариантов его оснащения (табл. 2).

Таблица 1

Средние значения скорости движения металла на расстоянии

50/600 мм от дна

Вариант Средние значения скорости по ручьям, м/с

Вид оснащения ковша Номер ручья

1 2 3

1 Без оснащения элемента ми СРП 0,039/0,007 0,250/0,023 0,065/0,101

2 Трехэлементный турбостоп 0,048/0,001 0,035/0,000 0,030/0,001

Турбостоп с защитой приемной камеры 0,034/0,001 0,047/0,060 0,042/0,011

Для ковша, не оснащенного элементами СРП, скорость движения металла по дну в районе разливочных ручьев №2 и №3 высокая и составляет 0,250 м/с и 0,065 м/с. Часть потока от места падения струи, контактируя с вертикальной стенкой ковша, направляется вверх и в стороны. При этом движение металла над разливочными отверстиями №1, №2 и №3 на высоте 600 мм от дна хаотичное, со скоростью от 0,007 м/с до 0,101 м/с.

При использовании разработанных турбостопов скорость потока стали на расстоянии 50 мм от дна ниже, более ровная по ручьям и изменяется в интервале 0,030...0,048 м/с.

Стабилизация скорости потоков стали по разливочным ручьям при использовании турбостопов служит благоприятным фактором для процесса рафинирования стали от неметаллических включений.

Таблица 2

Объемная доля включений на выходе из промежуточного ковша

Вариант Объемная доля включений 10", %

Вид оснащения ковша Номер ручья

1 2 3

1 Без оснащения элементами СРП 1,825 2,030 4,990

2 Трехэлементный турбостоп 1,620 1,954 3,640

Турбостоп с защитой приемной камеры 1,625 1,704 2,476

Турбостоп с защитой приемной камеры и боковыми перегородками 1,646 1,729 2,183

Изучена степень влияния параметров (высота порога, угол наклона оси переливных отверстий) элементов турбостопов на процесс рафинирования. Эффективные пределы изменения изученных параметров показаны (рис. 3 и рис. 4).

Угол наклона оси отверстий, град

Рис. 3. Скорость движения потока металла по ручьям: Ф -№ 1; на__-№3

А 16 IQ

Л 3 0;0 УЧ/,0 13 и

V лД.О 13—з! К 0,0 16 "i 0,0 0,0 >8 >8

1,0,0 13 N 0,0 г 12 10

0,0 рг—£ зо [

200 300 400 500 600

Высота порога, мм

Рис. 4. Скорость движения потока металла по ручьям: —-а— №2; —i--- №3

В четвертой главе приведены результаты разработки дополнительного оборудования ковша и технологии применения разработанного оборудования. В модернизируемом Т-образном ковше требовалось не только создать не турбулентные восходящие потоки стали, для скорейшего всплытия неметаллических частиц, но и увеличить время ее пребывания перед истечением из среднего ручья №3.

Расчет элементов СРП для Т-образного ковша выполнен с учетом результатов моделирования процесса разливки, за основу приняты следующие параметры: высота порога турбостопа 300...500 мм, угол наклона оси переливных отверстий к горизонту 10... 15 Разделительная перегородка трехэлементного турбостопа выполнена с выступом в центральной части, который препятствует прямому попаданию металла от бойного места в сталевыпускной канал №3

Расчеты элементов СРП (расчет действующих нагрузок, расчет на прочность) позволил установить, разработанные элементы способны обеспечить необходимую эксплуатационная стойкость, в период промышленных испытаний не отмечено случаев всплытия, смещения отдельных элементов СРП или других аварийных ситуаций, средняя серийность разливки составила 18,5 плавок.

Основным элементом, обеспечивающим дозирование истечения стали из ковша в кристаллизатор на сортовых МНЛЗ, является комплект стаканов-дозаторов с сопутствующим оборудованием, который устанавливается в днище.

К комплекту элементов стаканов-дозаторов предъявляются следующие требования:

• равномерная подача металла в кристаллизатор в течение всего процесса разливки;

• формирование компактной струи без брызг металла;

• исключение дефекта разливки «веер».

При разливке открытой струей для сохранения постоянного расхода металла стремятся поддерживать постоянное ферростатическое давление металла в ковше при условии, что внутренний диаметр стакана-дозатора не изменяется.

Характерной особенностью разливки стали открытой струей через стакан-дозатор является малое сечение его внутренней полости, составляющее обычно 15... 20 мм в зависимости от скорости разливки и сечения заготовки. Стабильность разливки в течение всего цикла работы ковша достигается только при сохранении постоянного сечения стаканов-дозаторов.

Безвихревое, стабильное истечение струи металла из сталевыпу-скных каналов промежуточного ковша получено в результате применения центрирующего элемента, обеспечивающего надежную фиксацию верхнего стакана - дозатора и его эффективную осевую центровку в полости гнездового блока.

В пятой главе выполнена оценка эффективности применения вновь разработанных элементов СРП при производстве непрерывно-литой заготовки на сортовых МНЛЗ. Установлено, результаты иссле-

дований достаточно полно корреспондируются с результатами промышленных испытаний. Разработанные для пятиручьевого Т-образного промежуточного ковша элементы СРП применялись при разливке большинства групп марок стали открытым и закрытым способом. Однако учитывая, что из всего объема металла разлитого на сортовых MHJI3, основная доля приходится на сортовую заготовку разлитую открытым способом (в 2007 г. - 89,1%, в 2008 г. - 85,2 %), при выполнении анализа эффективности использования разработанных элементов акцент сделан на открытый способ разливки. Наиболее характерным критерием, определяющим стабильность процесса разливки и производительность MHJI3, является показатель количества внеплановых прекращений разливки, что в свою очередь определяется наличием равномерной подачи металла в кристаллизатор во времени и сохранением компактной струи (отсутствие дефекта разливки «веер»). Безвихревое, стабильное истечение струи металла из сталевыпускных каналов ковша получено в результате использования комплекта элементов СРП в приемной и разливочной камерах, а также в результате применения в сталевыпускных каналах нового элемента, выполненного из корундового бетона и обеспечивающего надежную фиксацию верхнего стакана - дозатора и его осевую центровку с другими элементами.

Эффективность влияния использования разработанных элементов на производительность сортовых МНЛЗ оценивалась по объективным показателям их работы в ЭСПЦ (табл. 3).

Таблица 3

Показатели работы сортовых МНЛЗ ЭСПЦ__

Годы 2006 2007 2008

Среднемесячное производство сортовой заготовки, т 149578 157240 139420*

Число внеплановых прекращений разливки по ручьям, шт./1 тыс.тразлитого металла, в т.ч.: - всего; - по дефекту струи «веер». 0,432 0,061 0,394 0,060 0,226 0,034

*с учетом резкого снижения объемов производства в условиях финансового кризиса в октябре-декабре 2008 года, (среднемесячное производство сортовой заготовки за 9 первых месяцев 2008 года 161 868 т)

Приведенные данные показывают, применение СРП в ковше сортовых МНЛЗ в 2007 году (базовый период 2006 год) позволило снизить внеплановые прекращения разливки по ручьям на 0,038 шт./1 тыс. т

разлитого металла, в том числе по дефекту струи «веер» на 0,001 шт./1 тыс.т.

Реализация технического решения для сталевыпускных каналов в 2008 г. (базовый период 2007 г.), в дополнение к использованию СРП, позволила существенно снизить внеплановые прекращения разливки, в том числе по признаку «веер» (на 0,026 штЛ тыс.т разлитого металла -или 56,7%).

Эффективность влияния использования разработанных элементов на качество разливаемой стали оценивалась по результатам отсортировки металлопродукции в сортопрокатном цехе дефекту «неметаллические включения». Фактические данные за период с 2006 по 2008 гг. (табл. 4) показывает положительную динамику по выходу несоответствующей продукции в сортопрокатном цехе.

Таблица 4

Отсортировка металла в брак и аттестация в продукцию несоответствующего качества в сортовом цехе по дефекту «неметаллические

включения» в 2006-2008 г.г.

Показатель 2006 2007 2008

Брак, % 0,011 0,001 0,000

Продукция несоответствующего качества, % 0,027 0,020 0,009

Учитывая, что качество заготовок в первую очередь определяется дефектами макроструктуры, для уточнения объективности фактических показателей отсортировки металла, выполнен анализ отобранных темплетов по следующим показателям: ликвационные полосы трещины (ЛПТ) общие, осевые, угловые; краевая точечная загрязненность (КТЗ) (табл. 5). Принимая во внимание, что в марочном сортаменте сортовых МНЛЗ преобладает углеродистая сталь марки Зсп обыкновенного качества (ее доля в 2007 г составила 57,1%, в 2008 г 56,7%) при выполнении анализа макроструктуры разлитого металла выборка отчетных данных в рамках выполненной работы произведена именно для этой марки стали (табл. 6).

Таблица 5

Результаты анализа макроструктуры металла в 2006-2008 годах

Дефекты макроструктуры, балл 2006 2007 2008

ЛПТ общ. 0,77 0,66 0,42

лптосе. 0,93 0,76 0,54

ЛПТ Ji.Hl углов. 0,39 0,38 0,26

КТЗ 1,32 1,08 0,86

Таблица 6

Результаты анализа макроструктуры темплетов стали в 2006-2008 гг.

Марка стали Годы Дефекты макроструктуры, балл

лптобщ. лптосев. лпт -111 * углов. КТЗ

2006 11,03 11,13 0,64 1,68

Зсп 2007 00,98 11,03 0,79 1,58

2008 00,70 00,68 0,62 1,22

Для стали марки Зсп количество темплетов с баллом «краевая точечная загрязненность» 2 и более снижено с 52,8 % до 16,2 % (рис. 5, табл. 7).

35 30 25

| 20 § 15

| 10 ч

3 5

32,0 31,8

31,8 ^Ц*4

1/8,7 А

/9,5/ \ ко

До 12,4 0,0 п п

ш \ о •''4ч»Х ' 0,1 —в—1

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 КТЗ, балл

Рис. 5. Распределение дефекта макроструктуры «краевая точечная загрязненность» для стали марки Зсп: —Ф— 2006 г; -О— 2007 г; 2008 г

Таблица 7

Распределение дефекта макроструктуры «краевая точечная загрязненность» для стали марки Зсп по баллам_

Всего темплетов Количество темплетов по баллам КТЗ, шт./%

Годы 0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0

2006 1404 2 111 175 448 446 .141 75 4 2

0,1 8,0 12,4 32,0 31,8 10,0 5,3 0,3 0,1

2007 2059 26 1,3 196 9,5 377 18,3 647 31,4 533 25,8 203 9,8 70 3,4 6 0,3 1 0,0

2008 1009 21 189 321 315 136 20 7 0 0

2,1 18,7 31,8 31,2 13,5 2,0 0,7 0 0

Приведенные данные указывают на положительную динамику качества макроструктуры металла.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

Наиболее важные результаты теоретических и экспериментальных исследований, а также практические результаты, полученные в рамках реализации выполненной работы, заключаются в следующем:

1. Для разливки стали на сортовых МНЛЗ, оснащенных пятиручь-евым Т-образным промежуточным ковшом разработана технология применения в приемной и разливочных камерах новых элементов СРП.

2. Установлено, основными причинами высокой пораженности непрерывно-литой заготовки неметаллическими включениями были: высокая турбулентность потоков жидкой стали в рабочем пространстве промежуточного ковша, отсутствие объективных условий для коагуляции неметаллических включений и их эвакуации организованными конвективными потоками для ассимиляции покровным шлаком.

3. Причинами внеплановых прекращений разливки стали на сортовых МНЛЗ по ручьям при разливке открытой струей по дефекту струи «веер» являлись: недостаточная плотность струи вследствие высокой турбулентности потоков стали в промежуточном ковше, затягивание в сталевыпускные каналы шлака, фрагментов огнеупорной футеровки и разливочного припаса, крупных конгломератов неметаллических включений.

4. При выполнении моделирования процесса разливки стали для пятиручьевого Т-образного промежуточного ковша получено распре-

деление скоростей в его рабочем пространстве для различных вариантов оснащения дополнительными устройствами. В результате изучения гидродинамики движения металла установлена связь между параметрами перемешивания (траектория течения, скорость потока) и эффективностью рафинирования металла.

5. Определены следующие основные параметры элементов СРП: высота порога турбостопа 300...500 мм, угол наклона оси переливных отверстий к горизонту 10...15 отношения высот относительно уровня металла (0,8-0,9 для центрального выступа и 0,4-0,5 для боковых поверхностей). Выполнен расчет прочности и устойчивости новых элементов СРП для пятиручьевого Т-образного промежуточного ковша для приемной и разливочных камер, проведено их промышленное опробование.

6. Стойкость комплекта элементов СРП в приемной и разливочных камерах и комплекта стаканов - дозаторов в сталевыпускных каналах промежуточного ковша сопоставима с ранее достигнутой серийностью разливки, средняя серийность разливки 18,5 плавок, длительность цикла разливки 30..40 часов.

7. Внеплановые прекращения разливки по ручьям при разливке открытой струей по дефекту струи «веер» снижены на 0,026 шт./l тыс. т разлитого металла.

8. Снижена пораженность непрерывно-литой заготовки дефектами макроструктуры, средний балл дефекта «краевая точечная загрязненность» уменьшен с 1,32 до 0,86, аттестация металлопродукции в сортопрокатном цехе в продукцию несоответствующего качества по дефекту неметаллические включения снижена на 0,018%, отсортировка в брак снижена на 0,010%.

9. Разработанная технология применения СРП в приемной и разливочных камерах промежуточного ковша при производстве непрерывно-литой заготовки внедрена в производство с долевым экономическим эффектом 3,8 млн. руб.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНО В СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ:

1. Ушаков С.Н. Технологии управления потоками металла в промежуточных ковшах сортовых МНЛЗ [Текст]/ Ушаков С.Н., Хо-менко A.A., Вдовин КН., Точилкин В.В., Филатова O.A. // Технология металлов,- 2009. - №4. С. 2-5. (Издание, рекомендованное ВАК).

2. Ушаков С.Н. Разработка оборудования системы распределения потоков стали для промежуточного ковша [Текст]/ Ушаков С.Н., Хоменко A.A., Вдовин К.Н., Точилкин В.В. Разработка оборудования системы распределения потоков стали для промежуточного ковша // Сталь. - 2009. - № 3. - С. 13-17. (Издание, рекомендованное ВАК).

3. Точилкин В.В. Конструкции элементов систем распределения потоков стали модернизируемых промежуточных ковшей MHJI3 [Текст]/ Точилкин В.В., Филатова O.A., Хоменко A.A. // Ремонт, восстановление, модернизация. - 2008. - № 11. - С. 1113.

4. Ушаков С.Н Развитие технологии разливки металла и оборудования промежуточного ковша сортовой MHJI3 [Текст]/ Ушаков С.Н., Хоменко A.A., Шевченко C.B., Вдовин К.Н., Точилкин В.В., Филатова O.A. // Огнеупоры и техническая керамика. -2009.-№ 1-2.-С. 25-29.

5. Ушаков С.Н. Разработка оборудования промежуточного ковша сортовой MHJI3 для обеспечения повышения качества разливаемой стали [Текст]/ Ушаков С.Н., Хоменко A.A., Точилкин В.В. // Проблемы черной металлургии и материаловедения. -2008,-№2.-С. 1-4.

6. Вдовин К.Н. Разработка оборудования и исследование процессов непрерывной разливки стали в металлургическом агрегате -промежуточном ковше сортовой МНЛЗ [Текст]/ Вдовин К.Н., Точилкин В.В., Филатова O.A., Ушаков С.Н., Хоменко A.A. // Материалы 66-й научно-технической конференции по итогам научно-исследовательских работ за 2007-2008 гг.: Сб. докл. Т.1. - Магнитогорск: МГТУ. - 2008. - С. 262 -266.

7. Вдовин К.Н. Экспериментальное исследование процессов непре-

рывной разливки стали в промежуточном ковше сортовой МНЛЗ [Текст]/ Вдовин К.Н., Точилкин В.В., Филатова O.A., Хоменко A.A. // Литейные процессы. Межрег. Сб. науч. тр. / Под ред. Колокольцева В.М. 2009. - С. 155-160.

8. Ушаков С.Н. Технология управления потоками металла в промежуточных ковшах сортовых МНЛЗ [Текст]/ Ушаков С.Н., Хоменко A.A., Вдовин К.Н., Точилкин В.В., Филатова O.A. // Труды десятого конгресса сталеплавильщиков (г. Магнитогорск, 1317 октября 2008 г.) - Москва, - 2009. - С. 613-616.

9. Патент РФ на полезную модель №60411, МПК7 B22D 41/00. Ковш промежуточный для непрерывной разливки металла / Се-ничев Г.С., Точилкин В.В., Вдовин К.Н., Корнеев В.М., Осипов

В.А., Сарычев A.B., Ведешкин Н.В., Ушаков С.Н., Хоменко A.A. Заявл. 14.09.2006; Опубл. 27.01.2007. Бюл. № 3, ч.З. - С. 573. 10. Патент РФ на полезную модель №76836, МПК7 B22D 41/00. Промежуточный ковш для непрерывной разливки металла / Бу-турлакин Д.Е., Вдовин К.Н., Точилкин В.В., Ведешкин Н.В., Прохоров C.B., Сидоров Е.В., Николаев O.A., Ушаков С.Н., Хоменко А.А Заявл. 27.05.208; Опубл. 10.10.2008. Бюл. № 28, ч.5. -С. 1238.

И. Патент РФ на полезную модель №78712 МПК7 B22D 41/02. Промежуточный ковш для непрерывной разливки металла / Вдовин К.Н., Точилкин В.В., Прохоров C.B., Сидоров Е.В., Артюшин

B.А., Ушаков С.Н., Хоменко А.А Заявл. 10.07.2008; Опубл. 10.12.2008. Бюл. №34,4.5. - С. 1223.

12. Патент РФ на полезную модель №80373 МПК7 B22D 41/00. Промежуточный ковш для непрерывной разливки металла [Текст] / Д.Е. Бутурлакин, К.Н. Вдовин, В.В. Точилкин, Н.В. Ведешкин,

C.B. Прохоров, Е.В. Сидоров, В.А. Артюшин, С.Н. Ушаков, A.A. Хоменко. Заявл. 01.09.2008; Опубл. 10.02.2009. Бюл. № 4, ч.5. -С. 1220.

Подписано в печать 12.10.2009. Формат 60x84 1/16. Бумага тип.№ 1.

Плоская печать. Усл.печ.л. 1,00. Тираж 100 экз. Заказ 736.

455000, Магнитогорск, пр. Ленина, 38 Полиграфический участок ГОУ ВПО «МГТУ»

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. ПРОИЗВОДСТВО СОРТОВОЙ НЕПРЕРЫВНО-ЛИТОЙ

ЗАГОТОВОКИ.

1.1. Компоновка машин непрерывного литья заготовок.

1.2. Конструкция промежуточных ковшей МНЛЗ.

1.3. Влияние примесных включений на качество стали.

1.4. Методы оценки качества непрерывно-литой заготовки.

1.5. Удаление включений из жидкой стали.

1.6. Моделирование процесса рафинирования стали в промежуточном ковше.

ГЛАВА 2. РАЗЛИВКИ СТАЛИ НА СОРТОВЫХ МНЛЗ В ЭСПЦ

ОАО «ММК».

2.1. Краткая характеристика и описание работы сортовых МНЛЗ.

2.2. Температурный режим разливки.

2.3. Компоновка промежуточного ковша.

Выводы по главе.

ГЛАВА 3. МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА РАЗЛИВКИ МЕТАЛЛА ИЗ

ПРОМЕЖУТОЧНОГО КОВША СОРТОВОЙ МНЛЗ.

3.1. Основные задачи исследования особенностей движения потоков стали в промежуточном ковше сортовой МНЛЗ и разработки оборудования.

3.2. Моделирование гидродинамики движения жидкого металла в промежуточном ковше сортовой МНЛЗ на экспериментальной установке.

3.3. Численное моделирование гидродинамики движения жидкого металла в промежуточном ковше сортовой-МНЛЗ.

3.3.1. Условия численного моделирования.

3.3.2. Граничные условия.

3.3.3. Начальные условия.

3.3.4. Результаты моделирования потоков металла в ковше

Выводы по главе.

ГЛАВА 4. РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ И УСТОЙЧИВОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ

СРП, РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ИХ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ.

4.1. Основные положения по применению элементов СРП для приемной и разливочной камер Т-образного промежуточного ковша сортовых МНЛЗ.

4.2. Расчет элементов СРП.

4.3. Технология применения элементов СРП в рабочем пространстве промежуточного ковша.

4.4. Технология применения разработанных элементов для разливочной камеры промежуточного ковша.

Выводы по главе.

ГЛАВА 5. РАЗЛИВКА СТАЛИ НА СОРТОВЫХ МНЛЗ С ПРИМЕНЕНИЕМ ПРОМЕЖУТОЧНОГО КОВША, ОСНАЩЕННОГО ЭЛЕМЕНТАМИ СРП.

5.1. Производительность сортовых МНЛЗ.

5.2. Удаление неметаллических включений.

Выводы по главе.

Металлургическая промышленность, являясь базовой отраслью, вносит существенный вклад в экономику России. В последние годы практически все предприятия черной металлургии России продолжали наращивать инвестиции в реконструкцию и создание новых производств.

Главным направлением дальнейшего развития черной металлургии является улучшение качества металлопродукции. Успешное развитие любого предприятия предполагает поддержание устойчивого спроса на продукцию. Востребованность ее определяется в первую очередь качеством, она должна соответствовать не только нормам технических условий и государственных стандартов, но и конкретным требованиям потребителя. Нередко заказчики продукции выдвигают требования, касающиеся сертификации и лицензирования.

По данным ООО «ЧЕРМЕТ» в 2008 году внешние поставки сортовой продукции увеличились на 8,5%, при этом остается несбалансированным внутреннее потребление черных металлов, в товарной структуре импорта проката в Россию доля сортовой металлопродукции - 36,4%. Приведенные данные свидетельствуют о имеющихся резервах для отечественных предприятий по расширению номенклатуры производимой продукции, созданию ее новых видов, улучшению ее качества.

Производству конкурентоспособной металлопродукции уделяется особое внимание в ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» (ММК). Ввод в эксплуатацию в 2004 г. двух сортовых машин непрерывного литья заготовок (MHJI3) в электросталеплавильном цехе (ЭСПЦ) и прекращение разливки металла в изложницы позволило предприятию существенно снизить расход металла на прокат. Постоянно растущие требования к качеству сортового и фасонного проката, особенно в последний период, объективно стали причиной ввода в эксплуатацию для указанного технологического потока первого (2004 г.) и далее второго (2008 г.) агрегатов печь-ковш.

Решение проблемы повышения качества стали массового производства, требует создания не только физико-химических основ ее выплавки и подготовки к разливке, но и дальнейшей модернизации отдельных элементов MHJI3, создания оптимальных условий рафинирования расплава, использования принципиально новых схем организации потоков в промежуточном ковше.

Промежуточный ковш и его устройства, формирующие потоки металла в ковше и истечение его в кристаллизатор - важнейшие технологические элементы MHJI3. При разливке стали, они в значительной степени определяют стабильность процесса, оказывая большое влияние на повышение качества разливаемого металла. Важным показателем, определяющим качество непрерывно-литой заготовки, является содержание неметаллических включений в стали. Существует ряд способов, позволяющих повысить чистоту металла по неметаллическим включениям. Один из них - рафинирование стали в промежуточном ковше.

Промежуточный ковш - последнее по эффективности доступное звено в технологической системе работы с жидкой фазой перед кристаллизатором, в котором могут быть применены методы регулирования содержания неметаллических включений.

Обеспечение рационального распределения потоков стали в промежуточном ковше высокопроизводительной сортовой MHJI3 для получения качественного сортового металлопроката в необходимых объемах является, несомненно, актуальной задачей.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Основными причинами высокой пораженности непрерывно-литой заготовки неметаллическими включениями являются, высокая турбулентность потоков жидкой стали в рабочем пространстве пятиручьевого Т-образного промежуточного ковша во время разливки, отсутствие объективных условий для коагуляции неметаллических включений и их эвакуации организованными конвективными потоками для ассимиляции покровным шлаком.

2. Причинами внеплановых прекращений разливки стали по ручьям, при разливке на сортовых МНЛЗ открытым способом, по признаку «веер» являются, недостаточная организованность и плотность струи вследствие высокой турбулентности потоков стали в промежуточном ковше, затягивание в стале-выпускные каналы шлака, фрагментов огнеупорной футеровки и разливочного припаса, крупных конгломератов неметаллических включений.

3. При экспериментальном исследовании процесса разливки стали на физической модели, в объеме пятиручьевого промежуточного ковша, установлено наличие нестабильных течений, вихрей и застойных зон. Экспериментальные исследования позволили качественно выбрать рациональный вариант расположения и рациональную конструкцию турбостопа и дополнительного оборудования, позволяющие устранить повышенную турбулентность потоков стали и стабильность процесса разливки.

4. Исследована гидродинамика движения металла в объеме пятиручьевого Т-образного промежуточного ковша во время разливки. Установлена связь между параметрами перемешивания (траектория течения, скорость потока) и эффективностью1 рафинирования металла. В результате численного моделирования процесса разливки стали для пятиручьевого Т-образного промежуточного ковша получено поле концентраций неметаллических включений по вариантам работы, ковша без системы распределения потоков и при его оснащении разработанными элементами СРП. Изучение векторов скорости движения потоков, стали в объеме промежуточного ковша и линий тока в сталевыпускных каналах позволило уточнить конструкционные размеры разработанных элементов СРП, угол наклона переливных отверстий турбостопа.

5. Выполнен расчет прочности и устойчивости элементов конструкций СРП для пятиручьевого Т-образного промежуточного ковша для приемной и разливочной камер, комплекта стаканов-дозаторов для сталевыпускных каналов, проведено промышленное опробование разработанных элементов. Стойкость разработанного комплекта элементов СРП в приемной и разливочной камерах и комплекта стаканов — дозаторов в сталевыпускных каналах промежуточного ковша, сопоставима с ранее достигнутой серийностью разливки, средняя серийность разливки 18,5 плавок, длительность разливки 1665 минут и более. При использовании СРП не отмечено случаев всплытия, смещения отдельных элементов в вертикальной и горизонтальной плоскостях или других аварийных ситуаций.

6. Для разливки стали на сортовых МНЛЗ, оснащенных пятиручьевым Т-образным промежуточным ковшом, разработана и внедрена в производство технология использования разработанных элементов СРП в приемной и разливочной камерах.

7. Об эффективности внедрения разработанной технологии на сортовых МНЛЗ ЭСПЦ свидетельствуют следующие показатели:

7.1. Внеплановые прекращения разливки по ручьям открытой струей по признаку «веер» снижены на 0,026 шт./1 тыс. т разлитого металла, среднемесячное производство сортовой заготовки возросло на 12,3 тыс. т, производительность на 3,1 т/факт. ч.

7.2. Снижена пораженность непрерывно-литой заготовки дефектами макроструктуры, средний балл дефекта «краевая точечная загрязненность» уменьшен с 1,32 до 0,86, в том числе, для наиболее технологически сложного ручья №3 с 1,36 до 0,92.

7.3. Снижена отсортировка продукции в сортопрокатном цехе в брак на 0,010%, уменьшена аттестация металлопродукции в продукцию несоответствующего качества на 0,018%.

7.4. Долевой экономический эффект от внедрения разработанной технологии 3,8 млн. руб.

1. Аверин, B.B. Непрерывная разливка стали Текст. / В.В. Аверин, А.Ю. Поляков, A.M. Самарин // Изв. АН СССР. ОТН. 1955. -№ 3. С. 90-107.

2. Авраменко, М.И. О к -е модели турбулентности Электронный ресурс. / М.И. Авраменко // Препринт. РФЯЦ-ВНИИТФ №224, 2005.

3. Агеев, П.Я. Физико-химические основы производства стали Текст. / П.Я. Агеев. М.: Металлургиздат, 1961. С. 422-43.

4. Айхингер, А. Новейшее оборудование для высокопроизводительной непрерывной разливки Текст. / А. Айхингер, К. Фрауэнхубер, X. Хёдль, К. Мёрвальд // Сталь. 2000. - № 3. С. 25-28.

5. Аксельрод, Л.М. Низкоцементные огнеупорные бетоны корундового и алюмосиликатного составов Текст. / Л.М. Аксельрод, И.В. Егоров, Н.А. Чуприна // Огнеупоры и техническая керамика 1998. - № 9. С. 40-42.

6. Аксельрод, Л.М. Огнеупорные бетоны нового поколения в производстве чугуна и стали Текст. / Л.М. Аксельрод // Огнеупоры и техническая керамика. 1999. -№ 8. С. 35-42.

7. Андерсон, Д. Вычислительная гидромеханика и теплообмен Текст. : [пер. с англ.]. В 2 т. Т. 1. / Д. Андерсон, Дж. Таннехилл, Р. Плетчер. -М.: Мир, 1990.-384 с.

8. Андерсон, Д. Вычислительная гидромеханика и теплообмен Текст. : [пер. с англ.]. В 2 т. Т. 2. / Д. Андерсон, Дж. Таннехилл, Р. Плетчер. -М.: Мир, 1990.-392 с.

9. Арсентьев, П.П. Закономерности изменения вязкости металла и шлака при кислородно-конвертерной плавке Текст. // П.П. Арсентьев, С.И. Филиппов // Известия вузов. Черная металлургия. 1968. - №3. - С. 17-23.

10. Бараз, В.Р. Неметаллические включения в стали и акустические свойства струнной проволоки Текст. / В.Р. Бараз, А.А. Соколов, А.В. Белов // МиТОМ. 1995. - № 8. - С. 33-35.

11. Бармотин И.П. Непрерывная разливка стали Текст. / И.П. Бармотин // Сталь. 1966.-№ Ю. С. 907-909.

12. Бемер, Ю.Р. Разработка экспертной системы для непрерывной разливки Текст. / Ю.Р. Бемер // Черные металлы. 1992. - № 6. С. 28-35.

13. Бигеев, A.M. Металлургия стали. Теория и технология плавки стали Текст. : учебник для вузов / A.M. Бигеев, В.А. Бигеев. — Изд. 3-е, перераб. и доп. — Магнитогорск: МГТУ, 2000. 544 с.

14. Бокарев, С.П. Совершенствование технологии производства непрерывно-литой заготовки большого сечения Текст. / С.П. Бокарев, В.А. Кондратюк, А.И. Зубков // Сталь. 2000. - № 7. - С. 16-18.

15. Бойченко, М.С. Непрерывная разливка стали Текст. / М.С. Бойченко, B.C.

16. Рутес, В.В. Фульмахт. М.: Металлургиздат, 1961. - 300 с.

17. Бровман, М.Я. Непрерывная разливка металлов Текст. / М.Я. Бровман. -М.: «ЭКОМЕТ», 2007. 484 с.

18. Бровман, М.Я. Совмещенные литейно-прокатные агрегаты Текст. / М.Я. Бровман. М.: ЦНИИТЭИТЯЖмаш, 1984. - 41 с.

19. Бровман, М.Я. Усовершенствование технологии и оборудования машин непрерывного литья заготовок Текст. / М.Я. Бровман. Киев: Техника, 1976. -165 с.

20. Бродский, С.С. Опытно-промышленное освоение сортамента ответственного назначения на МНЛЗ Текст. / С.С. Бродский // Сталь. 2000, - № 3, С. 20-22.

21. Буссе, К. «Ньюкор» технологический прорыв в будущее Текст. / К. Буссе // Сталь. - 1993. - № 4. С. - 70-74.

22. Васильев, С.П. Высокопроизводительные МНЛЗ Текст. / С.П. Васильев // Черные металлы. 1981. - № 3. - С. 35.

23. Вдовин, К.Н. Экспериментальное исследование процессов непрерывной разливки стали в промежуточном ковше сортовой МНЛЗ Текст./ Вдовин

24. К.Н., Точилкин В.В., Филатова О.А., Хоменко А.А. // Литейные процессы. Межрег. Сб. науч. тр. / Под ред. Колокольцева В.М. 2009. С. 155-160.

25. Вдовин, К.Н. Рафинирование металла в промежуточном ковше МНЛЗ Тест.

26. Монография / К.Н. Вдовин, М.В. Семенов, В.В. Точилкин. Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2006. - 118 с.

27. Галлагер, Р. Метод конечных элементов Текст. : Основы : [пер. с англ.] / Р. Галлагер. -М.: Мир, 1984. 428 с.

28. Гидромеханика. Терминология. Буквенные обозначения величин Текст. /

29. Отв. ред. Г.Ю. Степанов. М.: Наука, 1990. - 36 с.

30. Горицкий, В.М. Структура и усталостное разрушение металлов Текст. / В.М. Горицкий, В.Ф. Терентьев. М.: Металлургия, 1980. - 207 с.

31. Губенко, С.И. Неметаллические включения в стали Текст. / С.И. Губенко, В.В. Парусов, И.В. Деревянченко. — Днепропетровск: АРТ-ПРЕСС, 2005. - 536 с.

32. Гуляев, А.П. Чистая сталь Текст. / А.П. Гуляев. М.: Металлургия, 1975.184 с.

33. Дейли, Д. Механика жидкости Текст. / Д. Дейли, Д. Харлеман. М.: Энергия, 1971.- 480 с.

34. Добронравов, А.И. Предупреждение дефектов непрерывнолитых слябов Текст. : учебное пособие / А.И. Добронравов, С.К. Носов, В.Г. Суспицын Магнитогорск: МГМА, 1997. - 57с.

35. Дюдкин, Д.А. Качество непрерывной стальной заготовки Текст. / Д.А. Дюдкин Киев: Техника, 1988. - 253 с.

36. Евтеев, Д.П. Непрерывное литье стали Текст. / Д.П. Евтеев, И.Н. Колыба-лов. -М.: Металлургия, 1984. 198 с.

37. Ефимов, В.А. Разливка и кристаллизация стали Текст. / В.А. Ефимов. -М.: Металлургия, 1976. 514 с.

38. Ефимов, В.А. Технологии современной металлургии Текст. / В.А. Ефимов, А.С. Эльдарханов. М.: Новые технологии, 2004. — 784 с.

39. Ефимов, Г.В. Управление процессом рафинирования стали в промежуточном ковше / Г.В. Ефимов // Сталь. 2001. - №4. - С. 24-27.

40. Зайдель, А.Н. Ошибки измерений физических величин / А.Н. Зайдель. — Л.: Изд-во "Наука" : Ленингр. Отд., 1974. 108с.

41. Зекели, Дж. Теплопередача и массоперенос при перемешивании металлам разливочном ковше Текст. / Дж. Зекели // Инжекционная металлургия : Лума, Швеция, 1977. : [пер. с англ.]. — М., Металлургия, 1981. С. 199-215.

42. Зекели, Дж. Турбулентность и перемешивание в технологических процессах ковшевой металлургии Тест. / Дж. Зекели, Н. Эль-Кадах // Инжекционная металлургия'83 : Труды конференции ; перевод с англ. под ред. М.Ф. Сидоренко М.: Металлургия, 1986. - С.90-105.

43. Зенкевич, О. Конечные элементы и аппроксимация Текст. : [пер. с англ.] / О. Зенкевич, К. Морган. М.: Мир, 1986. - 318 с.

44. Зубарев, А.Г. Теория и технология производства стали для МНЛЗ Текст. / А.Г. Зубарев. М.: "Металлургия", 1986. - 232 с.

45. Игнатов, В.И. Развитие технологии непрерывной разливки стали на заводах фирмы «Кавасаки стил.» Текст. / В.И. Игнатов // Новости черной металлургии за рубежом. 1997. -№ 1. С. 53.

46. Исаков, С.А. Исследование неметаллических включений в обрывах проволоки, возникающих при свивке металлокорда Текст. / С.А. Исаков, Л.А. Бердикулова, Т.М. Кудрявцева, Д.С. Лучшева // Литье и металлургия. -Минск, 1999. № 3. - С. 47-54.

47. Кан, Ю.Е. Управление технологическим процессом производства непре-рывнолитых сортовых заготовок Текст. / Ю.Е. Кан // Непрерывная разливка стали. 1989. -№ 1. С. 9-16.

48. Кан, Ю.Е. Опыт получения качественного сортопроката из непрерывно-литых заготовок Текст. / Ю.Е. Кан // Непрерывное литье стали. 1981. -№7.-С. 49-52.

49. Карлинский, С.Е. Направления развития МНЛЗ ведущих зарубежных фирм.

50. Текст. / С.Е. Карлинский, В.Т. Болозович, Л.Н. Дозмарова. М.: Изд. ЦНИИТЭИТЯЖМАШ, 1987. - 44 С.

51. Кащеев, И.Д. Свойства и применение огнеупоров Текст.: справочник / И.Д. Кащеев. М.: Теплотехник, 2004. - 352 с.

52. Кислинг, Р. Неметаллические включения в стали Текст. / Р. Кислинг, Н. Ланге.-М.: Металлургия, 1968.- 123 с.

53. Кель, П. Производство сортовых профилей и непрерывнолитых слябов на заводе фирмы «Швальверке Пайне Зальцгиттер» Текст. / П. Кель [и др.] // Черные металлы. - 1991. - № 5. - С. 44-49.

54. Колпаков, С.В. Создание и развитие конвертерного процесса Текст. / С.В. Колпаков, П.И. Югов // Сталь. 2001. - № 6. С. 50-54.

55. Колпаков, С.В. Технология производства стали в современных конвертерных цехах Текст. / С.В. Колпаков, Р.В. Старов, В.В. Смоктий [и др.]. М.: Машиностроение, 1991. 464 с.

56. Колпаков, С.В. Энерго- и ресурсосберегающий металлургический комплекс производства высококачественных чистых сталей Текст. /С.В. Колпаков, П.И. Югов // Металлург. 998. - № 10. С. 17-19.

57. Коте, Д. Новые разработки по технологии непрерывного литья Текст. / Д. Коте, Ф.П. Плешиучниг, Ф. Боэль // Металлургическое производство и технология металлургических процессов. 1991. № 1. - С. 36-53.

58. Кройт, Г.Р. Наука о коллоидах Текст. / Г.Р. Кройт. М. Металлургия, Т. 1.-538 с.

59. Ландау, Л.Д. Теоретическая физика Текст. : Учебное пособие. В 10 т. Т. 5. Гидродинамика / Л.Д. Ландау, Е.М. Лифшиц. Изд. 4-е. - М.: Наука : Гл. ред. физ.-мат. лит., 1988. - 736 с.

60. Лейтес, А.В. Непрерывная разливка углеродистых и низколегированных сталей массового назначения в сортовые заготовки Текст. / А.В. Лейтес // Непрерывная разливка стали. 1989. - № 1. - С. 102-106.

61. Либерман, А.Л. Непрерывная разливка стали — современное состояние и перспективы развития Текст. / А.Л. Либерман, В.Я. Генкин // Электрометаллургия. 2002. - № 1. - С. 23-32.

62. Либерман, А.Л. Фильтрация стали в процессе непрерывной разливки Текст. / А.Л. Либерман, И.В. Дубровин, В.А. Коржавин, В.А. Зубов, Т.Н. Попова, Т.А. Устинов // Сталь. 1992. - №4. - С. 16-18.

63. Лин, Дж.Б. Исследование непрерывной разливки стали Текст. / Дж.Б. Лин.- М.: Металлургия, 1982. 200 с.

64. Лойцянский, Л.Г. Механика жидкости и газа: учеб. для вузов / Л.Г. Лойцянский Изд. 6-е, перераб. и доп. — М.: Наука : Гл. ред. физ.-мат. лит., 1987.- 840 с.

65. Лякишев, Н.П. Развитие технологии непрерывной разливки стали Текст. / Н.П. Лякишев, А.Г. Шалимов. М.: ЭЛИЗ, 2002. - 208 с.

66. Марченко, И.К. Современные машины полунепрерывного литья в СССР и за рубежом Текст. / И.К. Марченко. М.: НИИИНФОРМТЯЖмаш, 1976. -58 с.

67. Марясев, И.Г. Использование торкрет массы ПМТ-86 для промежуточных ковшей, изучение механизма ее износа Текст. / И.Г. Марясев, А.А. Платонов, Е.В. Михайлов. // Новые огнеупоры. 2007. - № 11. С. 7-12.

68. Металлургические мини-заводы Текст. : Монография / А.Н. Смирнов, В.М. Сафонов, Л.В. Дорохова, А.Ю. Цупрун. Донецк : Норд-Пресс, 2005. - 449 с.

69. Молотилов, Б.В. Разработка и производство аморфных и нанокристалличе-ских материалов Текст. / Б.В. Молотилов, Б.А. Корниенков, В.В. Садчиков, М.Ю. Язвицкий // Металлург. 2006. - № 4. С. 76-78.

70. Молотилов, Б.В. Новые металлургические процессы — основа успехов мини-заводов Текст. / Б.В. Молотилов // Сталь. 1993. - № 4. - С. 67-70.

71. Мчедлишвили, В.А. Термодинамика и кинетика раскисления стали Текст. / В.А. Мчедлишвили. М.: Металлургия, 1978. - 287 с.

72. Негода, А.В. Влияние температурно-скоростных режимов на качество не-прерывнолитой стали Текст. / А.В. Негода, В.Ф. Царев, Н.А. Козырев // Сталь. 2000. - № 3. - С. 20-22.

73. Несвет, В.В. Уменьшение теплопотерь стали при непрерывной разливке на сортовой МНЛЗ Текст. /В.В. Несвет, Л.М. Учитель, В.В. Ивко, В.В. Моц-ный, В.А. Целиков // Сталь. 1999. - № 7. - С. 26-27.

74. Непрерывное литье блюмов и мелкосортных заготовок Текст. // Новости черной металлургии за рубежом. 2000. — № 1. — С. 60.

75. Нехаев, В.И. Структура и свойства непрерывно-литой автоматной стали Текст. / В.И. Нехаев // Непрерывное литье стали. 1981. - № 7. - С. 62-64.

76. Никовских, В.М. Машины непрерывного литья слябовых заготовок Текст. / В.М. Никовских, С.Е. Карлинский, А.Д. Беренов. М.: Металлургия, 1991.-272 с.

77. Ниль, П. Непрерывное литье сегодня — состояние и перспективы Текст. / П. Ниль // Металлургическое производство и технология металлургических процессов. 1992. - № 1. - С. 50-64.

78. Носоченко, О.В. Разработка, исследование и внедрение технологии рафинирования сталей при их разливке в промежуточных ковшах МНЛЗ Текст. / О.В. Носоченко, Л.С. Лепихов, В.П. Круптихов [и др.] // Металл ,и лит. Украина. 1998. -№ 7-8. С. 24-26.

79. Оптимизация гидродинамики промежуточного ковша Текст. / М.В. Семенов, В.В. Точилкин // Тез. докл. международной научно-технической конференции молодых специалистов : Магнитогорск, ОАО «ММК», 2004. -[б.и.] С. 24-25.

80. Освоение технологии производства непрерывнолитой заготовки в мартеновском цехе ОАО «ММК» Текст. / Р.С. Тахаутдинов, Ю.А. Бодяев, А.Ф.

81. Сарычев и др. Сб. трудов Центральной лаборатории ОАО «ММК». Вып. 9. -Магнитогорск: Дом печати, 2005. С. 89-94.

82. ОСТ 14-1-235-91 Сталь. Метод контроля макроструктуры непрерывноли-той заготовки для производства сортового проката и трубных заготовок.

83. Охотский, В.Б. Гидродинамика струй жидкой стали Текст. / В.Б. Охотский // Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1999. - №12. - С. 9-12.

84. Охотский, В.Б. Модель турбулентной струи Текст. / В.Б. Охотский // Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1982. - № 5. - С. 21-24.

85. Паршин, В.М. Разработка и внедрение отечественных технических решений для создания УНРС мирового уровня и модернизации действующих УНРС на предприятиях черной металлургии Текст. / В.М. Паршин, А.А. Куклев // Электрометаллургия. 2004. - №9. - С. 2-8.

86. Патент СССР на изобретение №1631820, МКИ3 B22D 11/00. Промежуточный ковш установки непрерывной разливки стали Текст. / Б.А. Коротков, Э.А. Шитов, Ю.И. Жаворонков, А.В. Гребенюков, Ю.А. Пак, В.А. Зайцев (СССР). Опубл. 15.12.94, Бюл. №23. С. 199.

87. Патент РФ на изобретение №2025200, МПК7 B22D 11/10. Промежуточный ковш для обработки металла при непрерывном литье Текст. / В.П. Миль-кин Опубл. 30.12.94, Бюл. №24. С. 44-45.

88. Патент РФ на изобретение №2043842, МПК7 B22D 11/10. Способ непрерывной разливки металлов и устройство для его осуществления Текст. / С.М. Чумаков, С.Д. Зинченко, А.П. Щеголев, В.И. Лебедев, В.И. Уманец 1995. (РФ). Опубл. 20.09.95, Бюл. №26. С. 156.

89. Патент РФ на изобретение №2086354, МПК7 B22D 41/08. Разливочный ковш Текст. / М.Г. Королев, Г.С. Чалышев, Ю.Я. Красников, В.И. Лебедев, В.В. Рябов Опубл. 10.08.97, Бюл. №22. С. 229.

90. Патент РФ на изобретение №2185261, МПК7 B22D 41/00. Промежуточный ковш для непрерывной разливки стали Текст. / И.М. Шатохин (РФ). Опубл. 20.07.2002, БИПМ. №20. С. 220.

91. Патент РФ на полезную модель №44557, МПК7 B22D 41/00. Промежуточный ковш для непрерывной разливки металла Текст. / В.Ф. Рашников^ Р.С.117

92. Тахаутдинов, В.М. Корнеев, К.Н. Вдовин, В.В. Точилкин, В.А. Осипов,

93. B.Н. Кунгурцев, М.В. Семенов, В.Г. Овсянников (РФ). Опубл. 27.03.2005, Бюл. №9. -С. 1204.

94. Патент РФ на полезную модель №54320, МПК7 B22D 41/00. Промежуточный ковш для непрерывной разливки металла Текст. / Р.С. Тахаутдинов, К.Н. Вдовин, В.М. Корнеев, В.А. Осипов, М.В. Семенов, В.В. Точилкин,

95. C.Н. Ушаков (РФ). Опубл. 27.06.2006, Бюл. №18. С. 834.

96. Повышение качества непрерывнолитых заготовок на Днепровском металлургическом комбинате Текст. / JI.C. Рудной, А.П. Чуванов, JI.M. Учитель, В.В. Ивко. // Сталь. 2003. - №2. - С. 44-47.

97. Полубояринов, Д.Н. Высокоглиноземистые керамические и огнеупорные материалы Текст. / Д.Н. Полубояринов, B.JI. Балкевич, Р.Я. Попильский М.: Госстройиздат, 1960. - 233 с.

98. Попандопуло, И.К. Непрерывная разливка стали Текст. / И.К. Попандо-пуло, Ю.Ф. Михневич. М.: Металлургия, 1990. - 296 с.

99. Поживанов, A.M. Влияние некоторых технологических параметров на качество макроструктуры непрерывнолитых заготовок Текст. / A.M. Поживанов [и др.] // Непрерывное литье стали. 1981. - № 7. С. - 52-56.

100. Роменец, В.А. Внедрение энергосберегающих технологий на металлургических комплексах сталь прокат Текст. / В.А. Роменец [и др.] // Черная металлургия. - 1987. - № 8. - С. 17-34.

101. Рудной, JI.C. Повышение качества непрерывнолитых заготовок на Днепровском металлургическом комбинате Текст. / JI.C. Рудной, А.П. Чуванов, Л.М. Учитель, В.В. Ивко // Сталь. 2003. - № 2. - С. 44-47.

102. Сарычев, А.Ф. Рафинирование металла в промежуточном ковше Текст. /

103. A.Ф. Сарычев, О.А. Николаев, Т.С. Масальский, М.А. Богатов // Металлург. 2005. - № 7. - С. 36-37.

104. Семенов, М.В. Перегородки промежуточного ковша МНЛЗ ОАО «ММК», их эрозионное разрушение и' оценка стойкости Текст. / М.В. Семенов,

105. B.В. Точилкин // Материалы 63-й научно-технической конференции-поитогам научно-исследовательских работ за 2003-2004гг. : Сб. докл. Т.1. -Магнитогорск: МГТУ. 2004. - С. 211-213.

106. Семенов, М.В. Разделительная перегородка промежуточного ковша с нечетным числом ручьев Текст. / М.В. Семенов, В.В. Точилкин // Тез. докл. международной научно-технической конференции молодых специалистов : Магнитогорск, ОАО «ММК», 2005. С. 28-30.

107. Синицкий, В.М. Перспективные направления развития металлургического машиностроения Текст. / В.М. Синицкий [и др.]. М.: ЦНИИТЭИ-ТЯЖМАШ, 1989.-30 с.

108. Сладков, Ю.А. Причины образования угловых нитевидных трещин в непрерывных слитках квадратного сечения Текст. / Ю.А. Сладков-// Непрерывная разливка стали. 1974. - № 2. - С. 86-94.

109. Сладкоштеев, В.Т. Непрерывная разливка стали на радиальных установках Текст. / В.Т. Сладкоштеев [и др.]. М.: Металлургия, 1974. - 286 с.

110. Смирнов, А.Н. Современный прогресс и перспективы развития процессов непрерывной разливки Текст. / А.Н. Смирнов // Сталь. 2005. - №12. -С. 29-32.

111. Смирнов, А.Н. Четвертая Европейская конференция по непрерывной разливке Текст. / А.Н. Смирнов // Сталь. 2003. - №2. - С. 49-50.

112. Смирнов, А.Н. Опыт непрерывной разливки стали длинными сериями на многоручьевой МНЛЗ Текст. / А.Н. Смирнов, В.В. Несвет // Сталь. -2002.-№8.-С. 36-39.

113. Смирнов, А.Н. Теория и практика непрерывного литья заготовок Текст. / А.Н. Смирнов, А.Я. Глазков, B.JL Пилюшенко. Донецк: ООО «НОРД Компьютер», 2000. - 363 С.

114. Смирнов, А.Н. Перспективы развития процессов непрерывной разливки стали Текст. / А.Н. Смирнов // Металлургия и горнорудная промышленность. 2002. - № Ю.-С. 15-17.

115. Смирнов, А.Н. Процессы непрерывной разливки: Текст. : Монография / А.Н. Смирнов, B.JI. Пилюшенко, А.А. Минаев, С.В. Момот, Ю.Н. Белобров. Донецк: ДонНТУ. - 2002. - 536 с.

116. Снижение количества шлака в ковше при выпуске плавки из конвертера Текст. / Л.М. Учитель, И.Н. Зигало, Е.Н. Пустовой, Ю.Ф. Брагинец, Ю.Н. Грищенко // Сталь. 1991. - №4. - С. 27-28.

117. Совершенствование непрерывной разливки Текст. // Приложение №7 к журналу "Новости черной металлургии за рубежом". — 2000. — С. 29-38.

118. Совершенствование футеровок при разливке на МНЛЗ конвертерной стали Текст. / Р.С. Тахаутдинов, В.Г. Овсянников, А.Г. Воронов, Ю.А. Бо-дяев, В.М. Белобородов // Сталь. 1997. - №5. - С. 26-28.

119. Соколов, И.В. Интенсификация вихря в сходящихся течениях несжимаемой жидкости — неавтомодельное решение уравнений Навье-Стокса Текст. / И.В. Соколов // Механика жидкости и газа. 1989. - №3. - С. 100-107.

120. Сурин, В.А. Массо- и теплообмен, гидрогазодинамика металлургической ванны Текст. / В.А. Сурин, Ю.Н. Назаров. М.: Металлургия, 1993. — 208 с.

121. Теоретические и лабораторные исследования явления инжекции Текст. /

122. Д.Дж.К. Робертсон, С. Огучи, Б. Део, А. Виллис // Инжекционная метал-лургия'86 : Труды конференции ; пер. с англ. под ред. В.А. Кудрина. ~ М.: Металлургия, 1990. С. 167-189.

123. Точилкин, В.В. Модернизация металлургического агрегата промежуточного ковша МНЛЗ с учетом особенностей движения потоков стали в ковше Текст. / В.В. Точилкин // Ремонт, восстановление и модернизация. — 2005.-№12.-С. 4-6.

124. Точилкин, В.В. Конструкции элементов систем распределения потоков стали модернизируемых промежуточных ковшей МНЛЗ Текст. / Точилкин В.В., Филатова О.А., Хоменко А.А. // Ремонт, восстановление, модернизация- 2008. №11. С. 11-13.

125. Торчелли, С. Концепция высокопроизводительной модульной машины длянепрерывного литья заготовок квадратного сечения Текст. / С. Торчелли,

126. B. Гарзито // Черная металлургия России и стран СНГ в XXI веке. Т. 3. -М.: Металлургия, 1994. С. 177-178.

127. Трейси, Б.М. Удаление неметаллических включений из стали Текст. / Б.М.

128. Трейси, Дж. У. Эванс // Инжекционная металлургия'86 : Труды конференции ; пер. с англ. под ред. В.А. Кудрина. М.: Металлургия, 1990.1. C.239-247.

129. Угодников, А.Л. Промежуточные ковши сортовых МНЛЗ Текст. / А.Л. Угодников, B.C. Луковников // Сталь. 1989. - № 4. С. 22-23.

130. Уразаев, Р.А. Изучение некоторых параметров, определяющих повышение производительности процесса непрерывного литья стали Текст. / Р.А. Уразаев // Непрерывное литье стали. -1978.-№5. С. 33-41.

131. Ушаков, С.Н. Технологии управления потоками металла в промежуточных ковшах сортовых МНЛЗ Текст. / Ушаков С.Н., Хоменко А.А., Вдовин К.Н., Точилкин В.В., Филатова О.А. // Технология металлов. 2009. — №4. С. 2-5.

132. Ушаков, С.Н. Разработка оборудования промежуточного ковша сортовой МНЛЗ для обеспечения повышения качества разливаемой стали Текст. / Ушаков С.Н., Хоменко А.А., Точилкин В.В. // Проблемы черной металлургии и материаловедения. 2008. - №2. - С. 1-4.

133. Ушаков, С.Н. Технология управления потоками металла в промежуточных ковшах сортовых МНЛЗ Текст. / Ушаков С.Н., Хоменко А.А., Вдовин К.Н., Точилкин В.В., Филатова О.А. // Материалы X конгресса сталеплавильщиков // Сталь. 2009. - № 1. - С. 33-34.

134. Федорчук, Е.В. Конструктивные и технологические особенности разливки на УНРС заготовок сечением 100x100 мм Текст. / Е.В. Федорчук // Непрерывная разливка стали. 1974. — № 2. — С. 126-132.

135. Физико-химические свойства окислов: Справочник Текст. / Г. В. Самсонов, Г. Г. Буланкова, A. JI. Бурыкина и др. — М.: Металлургия, 1969. — 456 с.

136. Фильтрация стали в процессе непрерывной разливки Текст. / А.Л. Либерман, И.В. Дубровин, В.А. Коржавин, В.А. Зубов, Т.Н. Попова, Т.А. Устинов. // Сталь. 1992. - №4. - С. 16-18.

137. Хлынов, В.В. Непрерывная разливка стали Текст. / В.В. Хлынов, Ю.В. Сорокин, О.А. Есин [и др.] // «Изв. Вуз. Черная металлургия». 1964. - № 5. С. 22-25.

138. Чижиков, А.И. Непрерывная разливка стали в заготовки крупного сечения Текст. / А.И. Чижиков [и др.] -М.: Металлургия, 1970. 136 с.

139. Чернятевич, А.Г. Экспериментальное и математическое моделирование гидродинамики расплава в двухкамерном ковше Текст. / А.Г. Чернятевич, Е.Н. Сигарев, В.Н. Селищев, С.Е. Самохвалов // Известия вузов. Черная металлургия. 2002. - №10. - С. 17-24.

140. Чичко, А.Н. Моделирование процесса растворения углеродсодержащих порошков при обработке стали в ковше Текст. / А.Н. Чичко, Н.В. Андрианов, С.В. Терлецкий // Сталь. 2005. - №5. - С. 23-27.

141. Шалимов, А.Г. Чистая сталь: Текст. / Сб. научн. тр. под ред. А.Г. Шалимова. М.: Металлургия, 1987. - 368 с.

142. Шатагин, О.А. Многоручьевая непрерывная разливка заготовок мелкого сечения Текст. / О.А. Шатагин // Непрерывное литье стали. 1978. — № 5.-С. 150-155.

143. Швертфегер, К. Металлургические проблемы при непрерывном литье стали Текст. / К. Швертфегер // Черные металлы. 1977. - № 9. - С. 15.

144. Шукстульский, Б.И. К истории создания непрерывной разливки стали Текст. / Б.И. Шукстульский // Проблемы специальной-электрометаллургии. 1992. - № 2. - С. 111-112.

145. Шульте, Ю.А. Неметаллические включения в электростали Текст. / Ю.А. Шульте. -М.: Металлургия, 1964. 207 с.

146. Экспериментальное и математическое моделирование гидродинамики расплава в двухкамерном ковше Текст. / А.Г. Чернятевич, Е.Н. Сигарев, В.Н. Селищев, С.Е. Самохвалов // Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. 2002. - №10. - С. 17-24.

147. Эльсмер, Э. Шлаковые и оксидные включения при непрерывном литье стали Текст. / Э. Эльсмер, X. Кнапп, Д. Амелинг [и др.] // Черные металлы. 1977. -№ 23. С. 17-22.

148. Юзов, О.В. Непрерывная разливка стали Текст. / О.В. Юзов, A.M. Седых // Электрометаллургия. 2000. - № 6. - С. 2-6.

149. Явойский, В.И. Неметаллические включения и свойства стали Текст. / В.И. Явойский, Ю.И. Рубенчик, А.П. Окенко. М.: Металлургия, 1980. — 176 с.

150. Явойский, В.И. Теория процессов производства стали Текст. / В.И. Явойский. М.: Металлургиздат, 1963. - 820 с.

151. Явойский, В.И. Теория продувки сталеплавильной ванны Текст. / В.И. Явойский, Г.А. Дорофеев, И.Л. Повх. М.: Металлургия, 1974. - 496 с.

152. Ackerman, M.J. A Perspective of Practical Issues Relating to Tundish Development Text. / MJ. Ackerman, W.G. Orban // Iron & Steelmaker. 2003. -April.-P. 41-43.

153. Birat, I.P. Manufacture of flat products for 21-st. Century Text. / I.P. Birat // Iron making and Steelmaking. 1987. - № 2. - P. 84-92.

154. Cameron, S.R. The reduction of tundish nozzle clogging during continuous casting at Dofasco Text. / S.R. Cameron // Steelmaking Conference Proceedings. 1992.-P. 327-330.

155. Damle, C.S. Modeling of grade change operations during continuous casting of steel Text. / C.S. Damle, Y. Sahai // Steelmaking Conference Proceedings. -1994. P. 235-239.

156. Kittaka, S. Nippon steel type tundish plasma heater "NS-Plasma I" for continuous caster Text. / S. Kittaka, S. Wakida, T. Kanki // SEAISE Quarterly. -2001.-№2.-P. 38-46.

157. Kuzmin, D. Multidimensional FEM-TVD paradigm for convection-dominated flows Text. / D. Kuzmin, S. Turek // European Congress on Computational Methods in Applied Sciences and Engineering (ECCOMAS), 2004. P. 1-19.

158. Miki, Y. Mathematical modeling of inclusion separation in tundish Text. / Y. Miki, G. Thomas Brian // Current Advanc. Mater. Proc. 1998. - №11. - P. 870.

159. Miki, Y. Inclusion separation from molten steel in tundish with rotation electromagnetic field Text. / Y. Miki, H. Kitaoka, N. Bessho // Tetsu-to-hagane : Journal Iron and Steel Institute Japan. 1996. - 82. - №6. - P.40-45.

160. Mutou, A. Renewal of Continuous Casting Machine and Process in Kashima Steel Works Text. / A. Mutou, H. Yama-Zoye, K. Yamada // SEAISI Quarterly. 2002.September. - P. 62-67.

161. Nam, S. Production of clean steel in Pohang works Text. / S. Nam, J. Kim;// 3rd Europ. Conf. Continuous Casting. Madrid. October 1998.

162. Odental, H.J. Mechanism of fluid flow in continuous casting tundish with different turbostop-pers. Text. / H.J. Odental, R. Bo/ling, H. Pfeifer // Steel Research. 2001. - 72. Ns 1H-12. — P. 466-476.

163. Rusmussen, P. Improvements to steel cleanliness at Dofasco's № 2 Melt shop Text. / P. Rusmussen // Steelmaking Conference Proceedings. 1994. - P. 219-222.

164. Soder, M. Inclusion Growth and Removal in Gas-Stirred Ladles / M. Soder, P. Fonsson, L. Sonsson // Steel Research int. 2004. - 75. - №2. - P. 128-138.

165. Sorimachi K. Development of continuous casting technologies at Kawasaki Steel Text. / K. Sorimachi, J. Hasunuma // Kawasaki Steel giho. — 1996. 28. - №1. - P. 1-2.

166. Traut, M.A. Tully automated application of tundish working linings at the DHCC LTV- Cleveland West Text. / M.A. Traut, R.J. Hargreaves // Steel-making Conference Proceeding. 1994. - P. 539-542.

167. Troniman, J. Plasma tundish heating at Nucor Steel Nebraska Text. / J. Troni-man, D. Comacho // Iron and Steel Engineer. 1995. - V.73. - №11. - P. 39-44.

168. Tsutsui, M. High speed billet casting with convex mould at Himeji works, Toa steel Co in Japan Text. / M. Tsutsui [et al.] // Concast News. 1994. - Vol. 33.-October.-P. 1-6.

169. Tiekink, W.K. А120з in Steel: Morphology dependent on treatment Text. / W.K. Tiekink, A. Pieters // Steelmaking Conference Proceedings. 1994. - P. 423-425.

170. Zhang, L. Nucleation growth of alumina inclusions during steel deoxidation Text. / L. Zhang, W. Pluschkell, B.G. Thomas // 85th Steelmaking Conference, Mar. 10-13, 2002, Nashville, TN. 2002. - Vol.85, ISS, Warrendale, PA. - P. 463-467.