автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.06, диссертация на тему:Повышение стойкости вольфрамового активированного стержневого катода при аргоно-дуговой сварке

СПИСОК ОСНОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ.

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. ПУТИ ПОВЫШЕНИЯ СТОЙКОСТИ ВОЛЬФРАМОВЫХ КАТОДОВ.

1.1. РАБОТОСПОСОБНОСТЬ СТЕРЖНЕВЫХ ВОЛЬФРАМОВЫХ КАТОДОВ И ВОЗМОЖНОСТИ ЕЕ ПОВЫШЕНИЯ.

1.2. ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛОВОГО СОСТОЯНИЯ КАТОДОВ.

1.3. ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ 1.

ГЛАВА 2. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ ТЕПЛОВОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕКТРОДНОГО УЗЛА СВАРОЧНОЙ ГОРЕЛКИ С ВОЛЬФРАМОВЫМ КАТОДОМ.

2.1. РАЗБИЕНИЕ ЭЛЕКТРОДНОГО УЗЛА НА ОБЛАСТИ С ХАРАКТЕРНЫМ ТЕПЛОВЫМ СОСТОЯНИЕМ.

2.2. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ ТЕПЛОВОГО СОСТОЯНИЯ РАБОЧЕГО УЧАСТКА КАТОДА.

2.3. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ ТЕПЛОВОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕКТРОДНОГО СТЕРЖНЯ (ОБЛАСТЬ II).

2.4. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ ТЕПЛОВОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕКТРОДОДЕРЖАТЕЛЯ (ОБЛАСТЬ III).

2.5. ВЫБОР ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИХ И ЭМИССИОННЫХ СВОЙСТВ ЭЛЕКТРОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ.

2.6. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ТЕПЛОВОГО СОСТОЯНИЯ УЗЛА СВАРОЧНОЙ

ГОРЕЛКИ.

ГЛАВА 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ РАБОТОСПОСОБНОСТИ АКТИВИРОВАННЫХ ВОЛЬФРАМОВЫХ СТЕРЖНЕВЫХ КАТОДОВ.

3.1. ИССЛЕДОВАНИЕ ДЛИТЕЛЬНОЙ СТОЙКОСТИ СТЕРЖНЕВЫХ ЛАНТАНИРОВАННЫХ КАТОДОВ.

3.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТОКОВЫХ НАГРУЗОК ПРИВОДЯЩИХ К ОБРАЗОВАНИЮ ЖИДКОЙ ПРОСЛОЙКИ В ЧАСТИ КОНУСА.

3.3. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПАРАМЕТРОВ РЕЖИМА СВАРКИ НА ИНТЕНСИВНОСТЬ РОСТА «КОРОНЫ».

ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОВОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕКТРОДНОГО УЗЛА СВАРОЧНОЙ ГОРЕЛКИ МАТЕМАТИЧЕСКИМ МОДЕЛИРОВАНИЕМ93 4.1. ВЕРИФИКАЦИЯ КОМПЛЕКСНОЙ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ТЕПЛОВОГО СОСТОЯНИЯ

ЭЛЕКТРОДНОГО УЗЛА.

4.1.1. ВЕРИФИКАЦИЯ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ.

4.1.2. ВЕРИФИКАЦИЯ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ТЕПЛОВОГО СОСТОЯНИЯ СТЕРЖНЕВОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ЧАСТИ ЭЛЕКТРОДА

4.1.3. ИССЛЕДОВАНИЕ БАЛАНСА ЭНЕРГИИ НА ПОВЕРХНОСТИ КАТОДА

4.1.4. СРАВНЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ МОДЕЛИРОВАНИЯ С ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫМИ ДАННЫМИ О КРИТИЧЕСКИХ ТОКАХ

ОБРАЗОВАНИЯ ЖИДКИХ ПРОСЛОЕК.

4.2. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ НА ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМ СТЕРЖНЕВОГО КАТОДА СТОЙКОСТЬ СТЕРЖНЕВЫХ КАТОДОВ.

4.3. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ВЫБОРУ СОЧЕТАНИЯ СИЛЫ ТОКА ДИАМЕТРА И ВЫЛЕТА КАТОДА.

4.4. РАЗРАБОТКА РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СИСТЕМ

ОХЛАЖДЕНИЯ СВАРОЧНЫХ ГОРЕЛОК.

При дуговой сварке в инертных газах в качестве неплавящегося элек, трода широко применяются стержни круглого сечения из вольфрама активированного присадками окислов редкоземельных элементов. Стержни устанавливаются в электрододержатель с некоторым вылетом, а их рабочий участок обычно выполняют в форме конуса с притуплением или без него. Такие электроды удобны в эксплуатации, позволяют восстанавливать рабочие характеристики переточкой, обеспечивают достаточно надежное зажигание и стабильное горение дуги.

Горелки для сварки неплавящимся электродом в инертных газах выполняют несколько функций: токоподвода, подвода и формирования потока защитного газа, отвода тепла от элементов подверженных нагреву проходящим током и дуговым разрядом. Реализация последней функции из указанных выше определяет не только ресурс работы ее конструктивных элементов, и горелки в целом, но и в значительной степени тепловой режим работы вольфрамового стержневого катода.

Данная работа посвящена исследованию влияния параметров аргоно-дуговой сварки: силы тока, диаметра и вылета электрода, конструкции рабочего участка электрода: угла конуса и диаметра его притупления, а также конструкции системы охлаждения электродного узла на стойкость вольфрамовых лантанированных стержневых катодов и электродного узла горелки для арго-нодуговой сварки в целом при работе в стационарном режиме.

Изменение характеристик дугового разряда и формы сварного шва при сварке вольфрамовыми катодами зачастую связано с изменением геометрической формы катода [30,68]. В работе [68] при сварке швов длиной свыше 300мм из титана толщиной 6мм по слою флюса вольфрамовыми электродами марки BJI диаметром 5мм на токах 150-200А форма электрода изменялась настолько, что при сварке второго шва на том же токе достичь полного провара не удавалось.

Уменьшение глубины провара связано с притуплением заточенного на конус катода, так увеличение диаметра притупления с 0 до 1,5мм приводило к снижению глубины проплавления с 3,8 до 2,8мм (сравнение проводилось на токе 21 OA и при скорости сварки равной 0.59см/с, в качестве электродов использовались прутки из лантанированного вольфрама диаметром 4мм) [30].

Влияние диаметра притупления на форму провара объясняют изменением в распределении теплового потока и давления дуги, формы дуги [30,31], а притупление заточенных катодов в процессе сварки обычно связывают с катодным распылением [12,42,53]. Кроме притупления рабочего участка в процессе сварки на рабочей поверхности катода образуются наросты грибовидной формы, либо в форме дендритной короны [28,29,21,74,19,68,88]. В большинстве случаев рост короны связан с конденсацией вольфрама испарившегося с боковой поверхности электродного стержня в виде окислов вольфрама имеющих относительно низкую температуру кипения. Кроме того, имеются предположения об участии в процессе роста короны жидкого металла вытесненного из зоны привязки дуги [29]. Образование короны возможно уже через 1-2 минуты после зажигания дуги [88,68,19,21], ее разрастание приводит к перекидыванию на нее места привязки разряда, блужданию дуги, появлению в сварных соеди , нениях таких дефектов как непровары и отклонения шва от линии стыка [1,78].

При длительной работе (несколько часов) рядом авторов наблюдалось оплавление рабочей поверхности катода [15]. Причина - обеднение активатором. Последствия - оплавление рабочей поверхности электрода, потеря пространственной устойчивости, блуждание дуги.

Нерациональный выбор геометрических параметров катода приводит к появлению дефектов, нестабильности размеров сварного шва, вызывает необходимость частой переточки электродов. Изучение процессов, протекающих в теле и на поверхности катода, позволит улучшить качество сварных соединений, снизить расход вольфрама и трудоемкость сварочных операций.

Цель работы - повышение стойкости вольфрамового активированного стержневого катода и электрододержателя путем изменения теплового состояния электродного узла горелки для аргоно-дуговой сварки.

Задачи исследования:

1. Разработка математической модели теплового состояния электродного узла горелки для аргоно-дуговой сварки неплавящимся катодом и ее верификация.

2. Установление взаимосвязи между тепловым состоянием катода и характеристиками стойкости стержневого лантанированного вольфрамового катода.

3. Разработка технологических рекомендаций по проектированию электродных узлов сварочных горелок и выбору параметров режима аргоно-дуговой сварки вольфрамовым катодом, обеспечивающих стойкость катодов и надежную эксплуатацию горелок.

Научная новизна.

Разработана комплексная математическая модель теплового состояния электродного узла горелки для аргоно-дуговой сварки вольфрамовым катодом, адекватная экспериментальным данным в рабочем диапазоне силы тока 50-^400А. Модель учитывает теплопередачу в электрододержателе с водяным охлаждением, тепловые процессы в теле электродного стержня и на его поверхности, а также в зоне привязки дугового разряда.

Установлено, что у вольфрамовых лантанированных катодов с конической формой рабочего участка, при силе тока, превышающей критическое значение, зависящее от геометрической формы катода и условий его охлаждения, в средней части конуса формируется жидкая прослойка. Притупление острия конуса в этом случае обусловлено разрывом жидкой прослойки.

Определена взаимосвязь угла заточки рабочего участка катода марки ЭВЛ диаметром 2 и Змм, а также силы тока и вылета стержня с показателями, определяющими стойкость стержневого катода - локальным разрушением на конусном и цилиндрическом участках, интенсивностью роста «короны», длительностью работы до потери пространственной устойчивости дугового разряда.

Практическая ценность.

Разработана методика теплового расчета элекрододержателей горелок для аргоно-дуговой сварки, позволяющая улучшить массогабаритные показатели проектируемых горелок и уточнить допустимые сочетания силы тока, диаметра и вылета электрода для существующих горелок.

Разработаны технологические рекомендации по выбору угла заточки рабочего участка стержневого катода, его диаметра и вылета для серийных горе лок ДРГА-400 и 1ГНА-315-180, позволяющие предотвратить перегрев электро-додержателя и разрушение катода, увеличить предельную токовую нагрузку до двух раз по сравнению с рекомендациями, приведенными в справочной литературе.

Методика теплового расчета электрододержателей горелок для аргоно-дуговой сварки и созданное на ее основе программное обеспечение, а также технологические рекомендации по выбору геометрической формы стержневого катода внедрены на Уфимском агрегатном предприятии ФГУП УАП «Гидравлика».

На защиту выносятся.

1. Комплексная математическая модель теплового состояния электродного узла горелки для аргоно-дуговой сварки и результаты расчета теплового состояния.

2. Результаты экспериментального исследования стойкости стержневых ланта-нированных вольфрамовых катодов.

3.Механизм образования притупления у катодов с конусной заточкой рабочей части и зависимости критических токов образования жидкой прослойки от геометрической формы вольфрамовых стержневых катодов.

4. Технологические рекомендации по выбору диаметра и вылета стержневого катода, угла заточки рабочего участка.

Достоверность результатов работы обеспечивается статистической обработкой результатов экспериментальных исследований, удовлетворительные совпадением расчетных и экспериментальных данных.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на Всероссийских научно-технических конференциях «Технология и оборудование современного машиностроения» (Уфа, 1998 и 2000г.), «Проблемы современного энергомашиностроения» (Уфа, 2002), международных научно-технических конференции «Сварка. Контроль. Реновация» (Уфа, 2001 и 2002г.), Всероссийской научно-технической конференции «Теория и методика, повышение качества профессионального образования и аттестация специалистов сварочного производства» (Тольятти 2002). Публикации. По результатам исследований опубликовано 7 работ. Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, заключения и библиографического списка. Общий объем диссертации 136 страниц машинописного текста, диссертация содержит 41 рисунок, 6 таблиц, 88 цитированных источников.

Выводы по работе

1. Разработана комплексная математическая модель теплового состояния электродного узла горелки для аргоно-дуговой сварки вольфрамовым катодом, адекватная экспериментальным данным в рабочем диапазоне силы тока 5 (Н-400А. Модель учитывает теплопередачу в электрододержателе с водяным охлаждением, тепловые процессы в теле электродного стержня и на его поверхности, а также в зоне привязки дугового разряда.

2. Установлено, что у вольфрамовых катодов для аргоно-дуговой сварки, имеющих рабочий участок в форме конуса с углам при вершине 15-^40°, при силе тока, превышающей критическое значение, в средней части конуса формируется жидкая прослойка. Притупление острия конуса в этом случае обусловлено разрывом жидкой прослойки, а величина критического тока зависит от геометрической формы катода и условий его охлаждения.

3. Определена взаимосвязь угла заточки конуса катода марки ЭВЛ диаметром 2 и Змм, силы тока и вылета катода с показателями, определяющими стойкость стержневого катода - локальным разрушением на конусном и цилиндрическом участках, интенсивностью роста «короны», длительностью работы до потери пространственной устойчивости дугового разряда.

4. Разработана методика теплового расчета элекрододержателей горелок для аргоно-дуговой сварки, позволяющая улучшить массогабаритные показатели проектируемых горелок и уточнить допустимые сочетания силы тока, диа метра и вылета электрода для существующих горелок.

5. Разработаны технологические рекомендации по выбору угла заточки рабочего участка стержневого катода, его диаметра и вылета для серийных горелок ДРГА-400 и 1ГНА-315-180, позволяющие предотвратить перегрев электро-додержателя и разрушение катода, увеличить предельную токовую нагрузку до двух раз по сравнению с рекомендациями, приведенными в справочной литературе.

6. Методика теплового расчета электрододержателей горелок для аргоно-дуговой сварки и созданное на ее основе программное обеспечение, а также технологические рекомендации по выбору геометрической формы стержневого катода внедрены на Уфимском агрегатном предприятии ФГУП УАП «Гидравлика».

1. . Гвоздецкий B.C. и др. Блуждание катодного пятна электрической дуги// Автоматическая сварка. 1966. - №6.

2. Haddad G.N. Farmer J.D. Temperature Measurements in Gas Tungsten Arcs// Welding Journal. 1985. - №12. - p. 339-342.

3. Hugel H., Krulle G. Phanomenologie und Energiebalanz von Lichtbogenkatoden bei neidregen Drusken und hohen Stromstarken// Beitr. Plasmaphys. 1969. - Br. 9, H.2. - S. 87-116.

4. Jackson C.E. The Science of Arc Welding // Welding Journal. 1960. - p. 147158.

5. Kou S, Tsai M.C. Thermal analysis of GTA welding electrodes// Welding Journal. 1985. №9-p. 266-269.

6. Lee Т. H. Energy distribution and cooling effect of electrons emitted from arc cathode// Journal of Applied Physic. 1960. - v. 31. - p. 924-927.

7. Neurath P.W., Gibbs T.W. Arc cathode emission at high current pressures// Journal of Applied Physics. 1963. - v. 34. - №2. - p. 227-283.

8. Savage W.F., Struck S.S., Nishikava I. The effect of electrode in gas tungsten arc welding// Welding Journal. 1965. - v.44. - №11. - p. 489-496.

9. Temperature and work function measurements with different GTA electrodes/ Matsuda Fukukisa, Ushio Masao, Sadek Alber A.// Trans. Jap. Weld. Soc. 1991. - №1 -p 3-9.

10. Авторское свидетельство №4219043/27.

11. Агте К., Вацек И. Вольфрам и молибден. Д.: Энергия. - 1964. - 455 с.

12. Амосов В. М., Карелина Б. А., Кубышкин В. В. Электродные материалы на основе тугоплавких металлов. М.: Металлургия. 1976. - 224 с.

13. Анисимов В.В., Букаров В.А., Нестеров А.Ф. Оценка работоспособности электрода из вольфрама легированного лантаном// Автоматическая сварка. -1987.-№12.-С. 19-22.

14. Н.Баранов А.К., Крюковский В.Н., Раймонд Э.Д. Горелка для аргонодуговой сварки с интенсивным охлаждением вольфрамового электрода// Сварочное производство. 1970. - №8. - с. 48-49.

15. Букаров В. А., Ищенко Ю. С., Демичев В. И. Пути повышения стойкости вольфрамовых электродов при дуговой сварке// Сварочное производство. -1984. №9.-с. 22-24.

16. Вертоградский В. А. Интегральная полусферическая степень черноты сплавов тугоплавких металлов при высоких температурах// Теплофизика высоких температур. 1977. - т. 15. - №2. - с. 426-428.

17. Вертоградский В. А., Чеховский В. Я. Тепло и электро проводность вольфрама и молибдена при высоких температурах// Теплофизика высоких температур. 1975 т. 13 №2 с. 444-445.

18. Гаврюшенко Б.С. и др. Исследование катода и близлежащей области дугового разряда в Аг и Не/ Гаврюшенко Б.С., Кучеров Р.Я., Пустогаров А.В. и др.// Журнал технической физики. 1975. - Т.45. - №10. - С. 1296-2125.

19. Глушко В.Я. и др. Стойкость вольфрамового электрода при сварке меди в азоте/ Глушко В.Я., Лейбзон В.М., Лосицкий Н.Т. и др.// Сварочное производство. 1974. - №4. - С. 23-24.

20. Гмурман В.Е. Теория вероятностей и математическая статистика. М.: Высшая школа 2003. - 353 с.

21. Гордеев В. Ф. и др. Особенности работы вольфрамовых катодов в аргоне и гелии/ Гордеев В. Ф. Пустогаров А. В. Кучеров Я. Р. и др.// Автоматическая сварка. 1981. - № 6. - с.48-50.

22. Гордеев В.Ф. Пустогаров А.В. Термоэмиссионные дуговые катоды. М.: Энергоиздат 1988. - 192 с.

23. Давыдов Н.А. Панюхин А.В. Расчет температур по длине вольфрамового электрода при аргонодуговой сварке// Сварочное производство. 1994. -№1.-с 34-35.

24. Дашковский А.А. Долотов Б.И. Сварка погруженным электродом титановых конструкций толщиной до 76мм// Научно-технические достижения 1969. -№2.-С. 2-3.

25. Долотов Б.И. и др. Вольфрамовые электроды повышенной стойкости/ Долотов Б.И. Муравьев В.И. Марьин Б.И. и др.// Сварочное производство. 1996 -№10-с. 23-26.

26. Дороднов A.M. Основные физические закономерности процессов на термоэмиссионном катоде/ В. кн.: Матер II Всесоюзной конф. по плазменным ускорителям. Минск. - 1973. - с. 352-353.

27. Дьяконов В.П. Абраменкова И.В. MathCAD 7.0 в математике физике и и internet. М.: Нолидж. - 1998. - 352 с.

28. Елагин Ф. И. Кислюк. О влиянии химического состава вольфрамового электрода на характер его разрушения и блуждания дуги// Сварочное производство. №6. - 1972. - с. 7-9.

29. Еремин Е.Н. Кулишенко Б.А. Зиниград М.И. О стойкости вольфрамового электрода при сварке в смеси аргона и углекислого газа// Сварочное производство. 1979. - №1. - С. 17-18.

30. Ерохин А.А. Букаров В.А. Ищенко Ю.С. Влияние геометрии вольфрамового электрода на некоторые характеристики сварочной дуги и проплавление металла// Сварочное производство. 1971. - №12. - С. 17-19.

31. ЗЬЕрошенко Л. Е. Мечев В. С. Влияние подплавления вольфрамового электрода на параметры дугового разряда в аргоне// Автоматическая сварка. 1975.- № 8. с.71-72.

32. Жоров Г. А. Электросопротивление и излучательная способность некоторых переходных металлов и сплавов в области высоких температур// Теплофизика высоких температур. 1972. - т. 10. - №6. - с. 1332-1334.

33. Жуков М. Ф. Коротеев А. С. Урюков Б. А. Прикладная динамика термической плазмы. Новосибирск: Наука. 1975. - 298 с.

34. Жуков М.Ф. Алынаков А.С. Дардарон Г.-Н. Б. Тепловой режим работы катода/ В. кн.: Приэлектродные процессы и эрозия электродов плазмотронов.- Новосибирск. 1977. - с. 61-84.

35. Жуков М.Ф. Никифоровский B.C. Особенности теплового и механического состояния составных катодов/ В сб. Экспериментальные исследования плазмотронов. Новосибирск. - Наука. - 1977. - с. 292-314.

36. Жуков М.Ф. Приэлектродные процессы в дуговых разрядах/ Жуков М.Ф. Козлов Н.П. Пустогаров А.В. и др. Новосибирск: Наука. - 1982.

37. Зимин А. М. Исследование работы термоэмиссионного катода в сильноточной электрической дуге/ В сб. Исследования по гидродинамике и теплообмену. Новосибирск. - Изд. СО АН СССР. - 1976. - с. 223-229.

38. Зимин A.M. и др. Динамика эрозии активированного катода/ Зимин A.M. Козлов Н.П. Полякова И.А. Хвесюк В.И.// Физика и химия обработки материалов. 1980. - №4. - с. 16-21.

39. Зимин A.M. Козлов Н. П. Хвесюк В.И. К расчету термоэмиссионного катода// Изв. СО АН СССР. 1979. - №8. - Сер. тех. наук вып. 2. - с. 17-24.

40. Зимин A.M. Козлов Н. П. Хвесюк В.И. О взаимосвязи катодных процессов электрических дуг// ЖТФ. 1973. - Т.43. - №6. - С. 1248-1254.

41. Зимин A.M. Козлов Н. П. Хвесюк В.И. Об оптимизации катода дугового разряда// Теплофизика высоких температур. 1982. - Т. 20. - №3. - С. 442446.

42. Иванова О.Н. Рабкин Д.М. Будник В.П. Допустимые значения тока при ар-гоно-дуговой сварке вольфрамовыми электродами// Автоматическая сварка 1972.-№11.-с 38-40.

43. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. М.: Машиностроение. 1975.

44. Излучательные свойства твердых материалов/. Под ред Шейндлина. М.: Энергия.- 1974.-472 с.

45. Импульсные источники света/ Под ред. И.С. Маршака. М.: Энергия. 1978.

46. Исаченко В. П. Осипова В. А. Сукомел А. С. Теплопередача. М.: Энергия. 1969.-440 с.

47. Калиткин Н.Н. Численные методы. М.: Наука. - 1978. - 512 с.

48. Кацнельсон С.С. Ковальская Г.А. Теплофизические и оптические свойства аргоновой плазмы. Новосибирск: Наука. - 1985.

49. Косович В.А. и др. Влияние конструкции и материала неплавящихся электродов для дуговой сварки на их стойкость/ Косович В.А. Полупан В.А. Седых B.C. и др// Сварочное производство. 1990 №6. - с. 18-20.

50. Косович В.А. и др. Рациональные конструкции вольфрамовых электродов для аргонодуговой сварки постоянным током/ Косович В.А., Коростеле-Б.А., Полупан В.А. и др.// Сварочное производство. 1988. - №10. - с.28-29.

51. Косович В.А. Маторин А.И. Седых B.C. Особенности тепловых процессов в вольфрамовых электродах при аргонодуговой сварке// Сварочное производство. 1981. -№11. - с 6-7.

52. Лапин И.Е. Косович В.А. Неплавящиеся электроды для дуговой сварки: монография/ ВолГТУ. Волгоград 2001. - 190 с.

53. Лесков Г.И. Электрическая сварочная дуга. М. Машиностроение 1970 г. 334с.

54. Мармер Э. Н. Гурвич О. С. Мальцева Л. Ф. Высокотемпературные материалы. М.: Машиностроение. 1967. -215.-е.

55. Математическое моделирование катодных процессов. A.M. Зимин И.П. На-заренко И.Г. Паневин В.И. Хвесюк. Новосибирск: ВО Наука. - 1993. - 194 с.

56. Мечев B.C. Ерошенко JI.E. Параметры плазмы дугового разряда в аргоне вблизи испаряющихся электродов// Теплофизика высоких температур. 1972.-№5.

57. Мойжес Б.Я. Немчинский В.А. К теории дуги высокого давления на тугоплавком катоде 4.1.// Журнал технической физики. 1972. - №5. - С. 10011009.

58. Мойжес Б.Я. Немчинский В.А. К теории дуги высокого давления на тугоплавком катоде 4.II.// Журнал технической физики. 1973. - С. 2309-2317.

59. Мойжес Б.Я. Немчинский В.А. К теории цилиндрического катода в дуге высокого давления// Журнал технической физики. 1975. - №6 с. 1212-1220.

60. Нейман В. Приэлектродные процессы в газовом разряде высокого давления/ В сб. Экспериментальные исследования плазмотронов. Новосибирск: Наука. - 1977 с. 258-292.

61. Неймарк Б. Е. Воронин Л. К. Теплопроводность удельное электросопротивление и интегральная степень черноты тугоплавких металлов при высоки;, температурах// Теплофизика высоких температур. 1968. - №6. - с. 10441056.

62. Пелецкий В. Э. Тимрот Д. JT. Воскресенский В. Ю. Высокотемпературныеисследования тепло- и электро проводности твердых тел. М.: Энергия. -1971. - 192 с.

63. Персиц J1.M. Гриценко М.С. Сидоров P.J1. Оценка факторов влияющих на длительную стойкость электрода и надежность возбуждения дуги при АрДС// Сварочное производство. 1979. - №1. - С. 14-16.

64. Прилуцкий В.П. Влияние изменения формы вольфрамового электрода на глубину проплавления при аргонодуговой сварке титана/ Актуальные проблемы сварки цветных металлов: Доклады II Всесоюзной конференции. -Киев: Наукова думка. 1985. - С. 266-269.

65. Прилуцкий В.П. и др. Стойкость вольфрамовых электродов при аргонодуговой сварке титана по флюсу/ Прилуцкий В.П., Иванова О.Н., Мечев B.C. и др.// Автоматическая сварка. 1979. - №10. - с.41-43.

66. Пустогаров А. В. и др. Измерение температуры вольфрамового катода плазмотрона/ Пустогаров А. В., Колесниченко А.Г., Гаврюшенко Б. С. и др.// Теплофизика высоких температур. 1973. - №1. - 174-179.

67. Пустогаров А. В. Экспериментальные исследования тугоплавких катодов плазмотронов/ Экспериментальные исследования плазмотронов. Новосибирск: Наука. - 1977. - с. 315-340.

68. Пустогаров А.В. и др. Теплофизические свойства пористого вольфрама при температуре 1200-3200К/ Пустогаров А.В., Мельников Г.Н., Колесниченко А.Н., и др. // Порошковая металлургия. 1974. - №11. - с. 53-57.

69. Пустогаров А.В. и др. Теплофизические свойства пористого вольфрама при температурах 1200-3200К/ Пустогаров А.В., Мельников Г.Н., Дараган В.Г., Чепига Д. Д.// Порошковая металлургия. 1974. - №11. - С.52-57.

70. Рабинович Г.И. Лучистая мощность поглощаемая катодом мощных ксено-новых ламп сверхвысокого давления// Светотехника. 1977. - №10. - с. 13 14.

71. Раймонд Э.Д. и др. Предупреждение блуждания дуги при аргонодуговой сварке сталей/ Раймонд Э.Д. Тащилов B.C. Шиганов Н.В. и др.// Сварочное производство. 1983. - №7. - С. 31-33.

72. Сварка в машиностроении: в 4-х т. Т. I/ Под ред. Н.А. Ольшанского. М.: Машиностроение 1978. 504 с.

73. Сварка и свариваемые материалы: в 3-х т. Т. II/ Под ред. В.М. Ямпольского. М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана 1996. 574 с.

74. Свойства элементов. Ч. I./ Под ред. В. Г. Самсонова. М.: Металлургия. -1976.- 600 с.

75. Симоник А.Г. Петров А.В. Некоторые причины Блуждания дуги и нестабильного проплавления при аргонодуговой сварке неплавящимся электродом// Сварочное производство. 1968. - №10.

76. Смителлс К. Дж. Вольфрам. М.: Металлургиздат. 1958. - 415 с.

77. Степанов В.В. Бычков В.М. Конвективная теплоотдача стержневого электрода плазмотрона малой мощности/ Теория и практика сварочного производства. Вып. 3. Межвузовский сборник. Свердловск изд. УПИ им. С.М. Кирова. - 1980.-с. 22.

78. Степанов В.В. Бычков В.М. Расчет температурного режима работы вольфрамовых стержневых катодов в плазмотронах малой мощности Теория и практика сварочного производства. Вып. 4. Межвузовский сборник. -Свердловск изд. УПИ им. С.М. Кирова. 1981.-е. 4-9.

79. Суздалев В.И. Березовский Б.М. Прохоров В.К. Влияние параметров режима сварки на форму и размеры кратера сварочной ванны и толщину жидкой прослойки под дугой// Сварочное производство. 1988. - №8. - С. 35-36

80. Теоретические основы сварки/ Под ред. В.В. Фролова. М.: Высшая школа. -1970.- 529 с.

81. Филиппов Л.П. и др. Тепловые свойства некоторых твердых и жидких металлов при высоких температурах/ Филиппов Л.П., Труханова Л.Н., Аталла С.Р., Банчила С.Н.// Тепло- и массоперенос. Минск: Наука и техника. 1972. Т.7. - С. 512-526.

82. Финкельбург В. Меккер Г. Электрические дуги и термическая плазма. М.: Высшая школа. 1961.

83. Фоменко B.C. Эмиссионные свойства материалов: Справочник. -4-е изд. перераб. и доп. Киев. - Наукова думка. - 1981. - 339 с.

84. Шеленков Г.М. Гуревич С.М. Блащук В.Е. Вольфрамовые электроды для сварки титана погруженной дугой// Сварочное производство. №4. - 1974. -С. 21-23.

85. Шубин В.И. и др. Стойкость прямоугольных и круглых вольфрамовых электродов при длительной работе/ Шубин В.И., Буянов М. В., Бородин Ю.М. и др.// Сварочное производство. 197. -9 №1. - с. 12.

86. Методика и программа компьютерного проектирования и оптимизации конструкций электродных узлов горелок для аргонодуговой сварки вольфрамовым электродом. Рекомендации по эксплуатации горелок для аргонодуговой сварки.

87. Технологические рекомендации по выбору рациональных сочетаний геометрических параметров стержневых вольфрамовых лантанированных катодов и параметров режима аргонодуговой сварки.1редставитель ФГУП УАП «Гидравлика» Представители УГАТУ