автореферат диссертации по процессам и машинам агроинженерных систем, 05.20.03, диссертация на тему:Повышение надежности неподвижных фланцевых соединений сельскохозяйственной техники использованием наноструктурированных герметиков

На правах рукописи

О"

Кононенко Александр Сергеевич

Повышение надежности неподвижных фланцевых соединений сельскохозяйственной техники использованием наноструктурированных герметиков

Специальность 05.20.03 - Технологии и средства технического обслуживания в сельском хозяйстве

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

1 2 ДГ!Р 20 ;2

Москва-2012

005018407

Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Московский государственный агроинженерный университет имени В.П. Горячкина» (ФГБОУ ВПО МГАУ).

Научный консультант: доктор технических наук, профессор

Пучин Евгений Александрович

Официальные оппоненты: Казанцев Сергей Павлович,

доктор технических наук, профессор, ФГБОУ ВПО «Московский государственный агроинженерный университет имени В.П. Горячкина», факультет «Технический сервис в АПК», декан

Юдин Владимир Михайлович,

доктор технических наук, профессор, ФГБОУ ВПО «Российский государственный аграрный заочный университет», кафедра «Надежность и ремонт машин им. И.С. Левитского», заведующий кафедрой

Ли Роман Иннакентьевич,

доктор технических наук, профессор, ФГБОУ ВПО «Липецкий государственный технический университет», кафедра «Транспортные средства и техносферная безопасность», заведующий кафедрой

Ведущая организация: Федеральное государственное бюджетное

образовательное учреждение высшего профессионального образования «Ивановская государственная сельскохозяйственная академия имени академика Д.К. Беляева»

Защита состоится 23 апреля 2012 года в 13 часов на заседании диссертационного совета Д 220.044.01 ФГБОУ ВПО «Московский государственный агроинженерный университет имени В.П. Горячкина» по адресу: 127550, Москва, ул. Лиственничная аллея, д. 16-а, корпус 3, конференц-зал,

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВПО «Московский государственный агроинженерный университет имени В.П. Горячкина».

Автореферат разослан « и » марта 2012 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. В рамках реализации Государственной программы развития сельского хозяйства и регулирования рынков сельскохозяйственной продукции, сырья и продовольствия на 2008-2012 гг. сельхозпредприятиями России в период с января 2008 г. по июнь 2011 г. было приобретено 69,9 тыс. тракторов, 24,5 тыс. зерноуборочных и 7,7 тыс. кормоуборочных комбайнов. Тем не менее, их обеспеченность тракторами и уборочными машинами составляет всего 45...58 % от технологической потребности, а сроки фактической эксплуатации техники более чем в 2 раза превышают нормативные. Так, по состоянию на 1 июля 2011 г. 72 % тракторов и около 43 % уборочных комбайнов имеют срок эксплуатации более 10 лет, а затраты на их ремонт, по данным ГНУ ГОСНИТИ, составляют более 60 млрд р., или около 10 % от всей выручки за произведенную с.-х. продукцию. В создавшихся условиях основными путями сохранения парка машин является увеличение объемов и повышение качества их ремонта.

На долговечность и эффективность использования с.-х. техники значительное влияние оказывает герметичность неподвижных фланцевых соединений. Проблема герметизации и в настоящее время остается нерешенной, так как в результате аварийных разливов и утечек при эксплуатации с.-х. техники ежегодно выводится из пользования до 2 тыс. га плодородных земель, теряется до 220 тыс. т топливосмазочных материалов и свыше 5 тыс. т с.-х. продукции. Потери рабочих жидкостей в автомобилях из-за недостаточной герметичности фланцевых соединений достигают 30 %. Наблюдения показывают, что около 60 % тракторов различных марок имеют дефекты в уплотнениях двигателей, 44 % - коробок передач, 69 % - тормозных камер и 31 % - гидравлических систем.

Повышение герметичности уплотнений способствует снижению расхода топливосмазочных материалов, увеличению ресурса деталей и уменьшению отрицательного влияния машин на экологическую обстановку. Поэтому проблема повышения надежности неподвижных фланцевых соединений является актуальной.

Цель работы. Повышение надежности неподвижных фланцевых соединений с.-х. техники использованием нанокомпозиций на основе силиконовых и анаэробных герметиков, разработка технологии герметизации фланцевых соединений и рекомендаций по применению наноструктурированных составов. Задачи исследований:

теоретически обосновать влияние конструкционных, технологических и эксплуатационных параметров на надежность фланцевых соединений с прокладками из герметиков и нанокомпозиций;

разработать нанокомпозиции на основе анаэробных и силиконовых герметиков, обладающие максимальной герметизирующей способностью;

исследовать влияние технологических факторов на герметичность фланцевых соединений с герметиками и разработанными нанокомпозициями;

изучить деформационные свойства, термомеханические характеристики, теплостойкость, коэффициенты теплопроводности и теплового расширения, а также адгезионную прочность исследуемых составов;

J

исследовать фретгинг-стойкость фланцевых соединений, а также стойкость герметиков и нанокомпозиций к рабочим жидкостям, вибрации и старению; проанализировать наноструктуры полимерных составов; разработать технологический процесс герметизации неподвижных фланцевых соединений наноком позициями;

определить экономический эффект от внедрения предложенной технологии в производство.

Предмет исследования. Неподвижные фланцевые соединения с.-х. техники, прокладки, пленки и покрытия из герметиков и нанокомпозиций на их основе.

Объект исследования. Установление зависимостей между механическими свойствами нанокомпозиций, конструкционными особенностями фланцев, технологическими и эксплуатационными параметрами фланцевых соединений и их надежностью.

Научная новизна:

получены теоретические зависимости влияния конструкционных, технологических и эксплуатационных факторов на герметичность и долговечность неподвижных фланцевых соединений с различными уплотнителями;

впервые созданы математические модели для определения минимальной толщины слоя герметика и величины взаимного перемещения фланцев, при которых гарантированно сохраняются прочностные свойства уплотнителя;

разработаны новые нанокомпозиционные материалы на основе анаэробных и силиконовых составов для герметизации неподвижных фланцевых соединений;

обосновано влияние нанонаполнителей на физико-механические свойства герметиков и подтверждено наноструктурным анализом.

Практическая значимость. Разработаны технологический процесс герметизации неподвижных фланцевых соединений с.-х. техники нанокомпо-зициями на основе герметиков и рекомендации по их применению.

Реализация результатов исследования. Полученные результаты работы реализованы в рекомендациях по герметизации неподвижных фланцевых соединений сельскохозяйственной техники наноструктурированными анаэробными и силиконовыми герметиками, утвержденных ГНУ ГОСНИТИ и ФГБОУ ВПО МГАУ, рекомендованы Комитетом по сельскому хозяйству и продовольствию Брянской области к внедрению на предприятиях АПК региона, внедрены в ГУЛ «Мосав-тохолод» города Москвы, локомотивном депо «Москва-Пассажирская-Курская» дирекции тяги Московской железной дороги филиала ОАО «РЖД» и СПК «Ка-рабановский» Владимирской области. Основные положения, изложенные в диссертации, используются в учебном процессе ФГБОУ ВПО МГАУ для подготовки студентов по специальности «Технология обслуживания и ремонта машин в АПК». Они отражены в монографии, учебном пособии, рекомендованном Учебно-методическим объединением вузов РФ по агроинженерному образованию, и двух учебниках, допущенных Министерством сельского хозяйства РФ. Результаты исследований могут быть использованы на предприятиях технического сервиса автотранспортных средств.

Апробация работы. Основные положения диссертации доложены и обсуждены на:

Международных научно-практических конференциях: «Современные проблемы технического сервиса в агропромышленном комплексе» (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 16-18 декабря 2002 г.); «В.Н. Болтинский и развитие автотракторной науки», посвященной 100-летию со дня рождения академика ВАСХНИЛ В.Н. Болтинского (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 26-30 января 2004 г.); «Конструирование, использование и надежность машин сельскохозяйственного назначения» (г. Брянск, Брянская ГСХА, 19-20 апреля 2004 г.); «Актуальные проблемы вузовской агроинженерной науки» (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 24-28 января 2005 г.); «Молодые ученые - сельскому хозяйству» (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 9 марта - 6 апреля 2006 г.); «Научно-технические проблемы и перспективы развития технического сервиса в АПК» (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 24-26 октября 2006 г.); «Научные проблемы и перспективы развития восстановления и упрочнения деталей, ремонта, обслуживания машин, работающих в сельском хозяйстве» (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 24-26 октября 2006 г.); «Роль молодых ученых в реализации национального проекта «Развитие АПК» (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 29-30 мая 2007 г.); «Современные проблемы технического сервиса в АПК», посвященной 140-летию В.П. Горячкина и 75-летию кафедры ремонта и надежности машин (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 18-20 декабря 2007 г.); «Научные проблемы развития автомобильного транспорта», посвященной 30-летию кафедры «Автомобильный транспорт» МГАУ имени В.П. Горячкина (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 3-4 апреля 2008 г.); «Инновации в области земледельческой механики», посвященной 140-летию со дня рождения В.П. Горячкина (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 12-13 декабря 2008 г.); «Инновации в образовании и науке» (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 29-30 января 2009 г); «Научно-педагогические проблемы транспортных учебных заведений», посвященной 50-летию Брянского филиала МИИТ (г. Брянск, Брянский филиал МИИТ, 1-2 апреля 2010 г.); «Трибология и экология (наука, образование, практика)» (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 22-23 апреля 2010 г.); «Инженерное обеспечение инновационных технологий в АПК» (г. Мичуринск, ФГОУ ВПО МичГАУ, 13-14 мая 2010 г.); «Научные проблемы автомобильного транспорта», посвященной 80-летию МГАУ имени В.П. Горячкина (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 20-21 мая 2010 г.); «Интеграция науки, образования и производства в области агроинженерии», посвященной 80-летию ФГОУ ВПО МГАУ (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 7-8 октября 2010 г.); «Научно-информационное обеспечение инновационного развития АПК» «ИнформАгро-2010» (Москва, ФГНУ «Росинформагротех», 2010 г.);

Международных научно-технических конференциях: «Научные проблемы развития ремонта, технического обслуживания машин, восстановления и упрочнения деталей», посвященной 100-летию со дня рождения академика ВАСХНИЛ А.И. Селиванова (Москва, ГНУ ГОСНИТИ, ФГОУ ВПО МГАУ, 7-8 октября 2008 г.); «Научные проблемы развития ремонта, технического обслуживания машин, восста-

новления и упрочнения деталей» (Москва, ГНУ ГОСНИТИ, 14-16 декабря 2010 г.); «Научные проблемы технического сервиса сельскохозяйственных машин» (Москва, ГНУ ГОСНИТИ, 13-15 декабря 2011 г.);

семинаре заведующих кафедрами ремонта и надежности машин на тему: «Инновационные технологии в подготовке высококвалифицированных кадров для технического сервиса в АПК» (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 5-11 октября 2009 г.);

XIV Международной научно-производственной конференции «Проблемы сельскохозяйственного производства на современном этапе и пути их решения» (г. Белгород, ФГОУ ВПО БелГСХА, 17-20 мая 2010 г.);

Международном семинаре по обмену опытом профессорско-преподавательского состава ФГОУ ВПО МГАУ (Россия) и итуггеМ Оие1рЬ (Канада) (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 18 апреля 2011 г.);

Международной научной сессии «Инновационные проекты в области агроинженерии» (Москва, ФГБОУ ВПО МГАУ, 6-7 октября 2011 г.);

заседании Бюро Отделения механизации, электрификации и автоматизации Россельхозакадемии (Москва, ГНУ ГОСНИТИ, 27 октября 20 И г.).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 52 работы, в том числе монография, учебное пособие, два учебника, 20 статей в изданиях, рекомендованных ВАК, по результатам научных исследований получено три патента РФ на полезную модель и один патент РФ на изобретение. Общий объем публикаций составляет 105,96 п.л., из них личный вклад автора - 27,09 п.л. Основные положения диссертации, выносимые на защиту: аналитические выражения для определения технологических параметров при герметизации неподвижных фланцевых соединений (НФС) нанокомпозициями на основе анаэробных и силиконовых составов, диффузионной проницаемости рабочих жидкостей (РЖ) через материал уплотнителя и долговечности НФС;

теоретическое обоснование минимальной толщины слоя герметика и максимальной величины взаимного перемещения фланцев;

методика определения адгезионной прочности герметиков; результаты исследований деформационных свойств, термомеханических характеристик, теплостойкости, герметизирующей способности, теплопроводности, теплового расширения, адгезионной прочности, стойкости к РЖ, старению и вибрационным нагрузкам, а также наноструктуры герметиков и нано-композиций на их основе;

рекомендации по применению и результаты расчета экономического эффекта от внедрения в производство разработанного технологического процесса герметизации НФС с.-х. техники.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов, списка использованной литературы и приложений. Общий объем диссертации составляет 405 страниц машинописного текста, в том числе 339 страниц основного текста, 152 рисунка и 23 таблицы. Диссертация содержит библиографию из 360 наименований, из них 30 зарубежных источников.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность, дана общая характеристика проблемы. Показаны научная новизна, практическая значимость результатов исследований и сформулированы основные положения диссертации, выносимые на защиту.

В первой главе проведен анализ видов уплотнительных соединений, конструкций фланцев и причин снижения их герметичности. Показано разнообразие уплотнителей и контактирующих с ними РЖ. Дана оценка факторов, влияющих на надежность НФС. Обосновано использование нанокомпозиций в качестве уплотнителей.

Вопросами повышения надежности и совершенствования технологии ремонта с.-х. техники занимались академики М.Н. Ерохин, А.И. Селиванов, В.И. Черноиванов, а также профессора А.Н. Батищев, В.И. Балабанов, И.Г. Голубев, О.Н. Дидманидзе, В.Ф. Карпенков, С.П. Казанцев, В.В. Курчаткин, И.С. Левитский, Р.И, Ли, В.П. Лялякин, A.M. Михальченков, Е.А. Пучин,

A.Н. Скороходов, В.В. Стрельцов, В.М. Юдин и многие другие. Обеспечению герметичности уплотнений посвящены труды A.M. Баусова, В.В. Березникова,

B.В. Буренина, В.Н. Водякова, Г.В. Голубева, Л.А. Кондакова, М.Е. Кричевского и других ученых.

Уплотнительные соединения применяются практически во всех отраслях промышленности для разделения сред с различными физическими параметрами. Номенклатура уплотнений весьма широка, а условия эксплуатации и технические требования достаточно разнообразны. Для повышения надежности часто создают комбинированные уплотнения, включающие уплотнители нескольких видов, а также сложные уплотнительные комплексы.

В автотракторной технике для герметизации рабочих сред в основном используются НФС. Выбор материала для изготовления фланцев осуществляется в зависимости от давления, агрессивности, температуры и вида рабочей и окружающей сред. В основном фланцы изготавливают из углеродистых, легированных и нержавеющих сталей, чугуна, алюминиевых и титановых сплавов. Размеры и форма фланцев определяются видом и назначением герметизируемых систем.

Большинство уплотнений эксплуатируются в среде нефтяных и синтетических РЖ, при воздействии которых происходит набухание или растворение уплотнителя. В процессе эксплуатации свойства РЖ изменяются, что приводит к образованию в них воды, смол, кислот, сложных эфиров и других продуктов, усиливающих процессы коррозии фланцев и вымывание компонентов уплотнителей. Тепловое, радиационное, электрическое и механическое воздействия также приводят к ускорению процессов старения материалов уплотнителей и фретгинг-коррозии рабочих поверхностей фланцев, а, следовательно, к снижению их надежности и срока службы. Поэтому при конструировании, изготовлении и ремонте уплотнительных узлов необходимо учитывать влияние этих факторов.

До недавнего времени для герметизации НФС, как правило, использовали прокладки из листовых и формованных материалов (резины, картона, фторопласта и т.д.), которые не всегда обеспечивают требуемую герметичность по

причине недостаточного качества соединяемых поверхностей, нарушения макрогеометрии деталей в процессе их эксплуатации, а также невозможности создания необходимого контактного давления (рисунок 1а). Герметики лишены этих недостатков, так как полностью заполняют макро- и микронеровности герметизируемых поверхностей фланцев (рисунок 16), не требуют высоких контактных давлений, обладают высокой механической прочностью и эластичностью.

В машиностроении наибольшее распространение получили силиконовые и анаэробные герметики, имеющие высокую герметизирующую способность в широком диапазоне давлений и температур. Силиконовые герметики стойки к воде, пару, антифризу, тосолу и минеральным маслам, анаэробные - к бензину и дизельному топливу. Отечественные производители для герметизации НФС тракторов и автомобилей широко используют силиконовые герметики Автогерметик-прокладку (Автогерметик), Автогермесил и анаэробные -Анатерм-501, Анатерм-505 и другие. Автопроизводители технически развитых стран мира наиболее часто используют герметики фирмы Ьос1Пе.

1 2 А

а б

Рисунок 1 - Уплотнители НФС: а - прокладки из листовых и формованных материалов; б - герметики; 1 - фланец крышки; 2 - прокладка; 3 - фланец корпуса; 4 - болтовое соединение; 5 - слой герметика

Слабой стороной герметиков является их недостаточная долговечность по сравнению с нормативным сроком службы автотракторной техники. Для улучшения свойств в полимерные составы вводят наполнители, существенным недостатком которых является тот факт, что нельзя одновременно достичь нескольких свойств в одной композиции. Более того, улучшая одни свойства композиции, они часто ухудшают другие. Введение в полимерную матрицу наночастиц, благодаря малым размерам и высокой поверхностной энергии последних, позволит получить совершенно новые нанокомпозиционные материалы со свойствами, значительно отличающимися от исходных полимеров.

Поэтому были исследованы НФС с анаэробными уплотнителями Анатерм-501 и ЬосЩс-518, силиконовыми герметиками Автогерметик, Автогермесил, Ьой:ке-598 и ЬоаПе-5920, а также нанокомпозициями на их основе с наиболее распространенными и доступными нанонаполнителями - наноструктурным гидроксидом алюминия АЮОН (бемит), коллоидным раствором наночастиц серебра (НС) и углеродными нанотрубками (УН).

Достоверные сведения о преимуществах и недостатках силиконовых и анаэробных составов, рекомендации по их использованию для герметизации НФС в литературных источниках отсутствуют. Актуальной является проблема повышения надежности НФС с уплотнителями из герметиков путем получения на их основе нанокомпозиционных материалов с улучшенными свойствами.

В данной главе также поставлена цель и сформулированы задачи исследований.

Во второй главе изложены теоретические основы надежности НФС.

При отсутствии уплотнителя герметичность НФС обеспечивается за счет сближения фланцев и зависит от контактного давления и состояния рабочих поверхностей.

Утечка рабочей жидкости 0, м'/с, через микроканал во фланцевом соединении за счет перепада давлений герметизируемой и внешних сред:

где Ви /¡и 51 — ширина, длина и высота 1-го микроканала, м; Ар- перепад давлений, Па; ц - вязкость, Па с.

В реальных условиях работы НФС подвергаются вибрационным и динамическим нагрузкам, под влиянием давления и температуры происходит их деформация и изменение вязкости РЖ, что значительно усложняет и делает громоздкими математические вычисления. Поэтому для практических расчетов целесообразно использовать уравнения, полученные путем введения в выражение (1) безразмерного коэффициента формы у, учитывающего наличие регулярных и случайных дефектов:

где у0 и к - коэффициенты, характеризующие качество обработанной поверхности; рК - контактное давление на поверхности фланцев, Па; Е - модуль упругости контактирующих поверхностей фланцевого соединения, Па; Ва и 5Д - соответственно ширина и высота дефекта, м; В - средний шаг неровностей профиля по вершинам, м; - шероховатость поверхности, м.

Общая утечка РЖ через НФС с учетом вышеописанных выражений и зависимости размеров микроканалов от контактного давления составит

где /- суммарная длина микроканалов, м.

Из уравнения (3) видно, что при повышении контактного давления /?к до величины кЕ утечки уменьшаются приблизительно на два порядка. Поэтому для полного предотвращения утечек РЖ следует использовать промежуточные уп-лотнительные элементы с небольшим модулем упругости.

V г У

(2)

(3)

При этом критическое давление рабочей среды, приводящее к разгерметизации НФС, составит

г \

Е 5

р — У" >"

1

1-е

(4)

кр /

где 5уП - площадь уплотнителя, м2; 5гюк - площадь боковой поверхности, на которую действует давление рабочей среды, м2; е0 = 0,25...0,35 - деформация сжатия уплотнителя; Е,ф= 0,02...0,03 - критическая деформация сжатия уплотнителя при отсутствии его адгезии к фланцу.

Выдавливанию прокладки давлением рабочей среды из зазора между фланцами препятствует сила трения Р( = 2/РЛ. Давление среды в начале выдавливания уплотнителя будет рассчитываться по уравнению

2/Р

р =-о-)

выд лО (1-е )И

(5)

где Рд - сила сжатия прокладки, Н;/- коэффициент трения; £>„„ - внутренний диаметр прокладки, м; И - толщина прокладки, м.

Коэффициент трения полимерных материалов включает адгезионную и гистерезисную составляющие:

, Е'

/ =

Е'

(6)

где к\- - константа, зависящая от вида уплотнителя; <7 - контактное давление, МПа; Е' - динамический модуль упругости; п и г - показатели степени; - константа, зависящая от условий трения; - тангенс угла механических потерь.

Согласно выражениям (5) и (6), герметизирующая способность НФС с уплотнителем возрастает при увеличении силы сжатия прокладки, ее упругих свойств, коэффициента трения и адгезии к поверхности фланца.

Потери РЖ во фланцевых соединениях возможны из-за их диффузионного проникновения через материал уплотнителя. Массовое 0т5, кг, и объемное ()$, кг, их количество составит

<*С с

О = V —

$ сЫ

Д5С п ■ V —5, и 1$ / ^

£е£ / '

(7)

где Ч^ - функция проницаемости, м /с; 5 - площадь соприкосновения уплотнителя с РЖ, м2; / - длина уплотнителя, м; М// ~ с!С/ск - градиент концентраций;^ - степень набухания (относительное содержание РЖ в материале уплотнителя).

Следует обратить внимание на диффузионное проникновение РЖ сквозь область контакта уплотнителя и поверхностей фланцев, отличающуюся гораздо большей неоднородностью структуры, чем материалы уплотнителя и фланцев.

Если в уравнении (7) принять площадь зоны контакта 5 = ВЯУ, толщину области контакта равной к\1 (при наличии пустот в области контакта ¿¡<1) и коэффициент \ysic= (вследствие более рыхлой структуры), то массовый расход

бгшк, кг, и удельная объемная проницаемость б5к, м3, РЖ через зону контакта будут определены по уравнениям:

АСВЯ - Я, Яв

го

1 г 1 где к - коэффициент, учитывающий рыхлость структуры герметика; р - плот-

ность герметика, кг/м .

При этом удельная объемная проницаемость , м3, РЖ составит

и\т ят'т'

(9)

о

где <2- удельная объемная проницаемость при базовой температуре То = 333 К, площади соприкосновения с РЖ 50 и длине уплотнителя /0, м3/с; и - энергия активации, Дж/моль; ДГ/- разность рабочей и базовой температуры среды, К; Т' - рабочая температура среды, К; Л - универсальная газовая постоянная, Дж/(мольК).

Из уравнения (9) видно, что для уменьшения диффузионной проницаемости следует использовать прокладки из материалов с меньшими степенью набухания и энергией активации.

Использование герметиков в качестве уплотнителей НФС вместо прокладок из традиционных материалов подразумевает минимизацию зазоров между рабочими поверхностями фланцев. Эксплуатация техники в условиях вибрационных воздействий может привести к взаимному перемещению фланцев, разрушению слоя герметика, абразивному износу, фретгинг-коррозии поверхностей и в конечном итоге - к потере герметичности соединения. Поэтому была определена минимальная толщина герметика, при которой он гарантированно будет сохранять свои прочностные свойства. Задача решалась в рамках теории упругости. В качестве расчетной модели было принято внедрение под действием вертикальной силы Р абсолютно твердого шара радиуса Л (рисунок 2) в плоскую недеформируемую поверхность, покрытую тонким слоем материала уплотнителя толщиной И с упругими постоянными Е и V, где Е - модуль упругости (модуль Юнга), а v - коэффициент Пуассона. Этот слой рассматривался жестко связанным с плоским основанием, на котором он расположен. Пусть а - радиус площадки контакта 5 шара со слоем, р(г) (0 < г < а) - распределение контактного давления шара на эту площадку, 5 - величина поступательного перемещения (внедрения) шара в материал тонкого слоя.

Рисунок 2 - Внедрение твердого шара Рисунок 3 - Площадка контакта

в упругий тонкий слой в полярных координатах

В связи с тем, что задача осесимметрична, будем рассматривать ее в полярных координатах, где полярная ось Ог совпадает с осью Ох (рисунок 3).

Ввиду того, что упругий слой тонкий, его можно моделировать слоем вертикальных пружинок, не связанных между собой, сжатие которых пропорционально величине сжимающей их силы. Если предположить, что р(г) - давление на пружинку, а со (г) - вертикальное перемещение вниз ее верхнего края при условии, что нижний край неподвижен, то

ф(г) = кр(г) (0 < г < а). (10)

При этом

, И (1-2уХ^)

к = У1' У= (1-у) '

где /г - толщина слоя (длина пружинок).

С другой стороны, величину со (г) можно найти из геометрического рассмотрения (рисунок 4):

2

ш(г) = б-^(г) = 5-—(0<г<а), (12)

где g(r) - величина просвета между шаром и тонким слоем.

При получении величины просвета между шаром и тонким слоем поверхность шара в окрестности точки касания О заменена параболоидом вращения той же кривизны, что и у шара.

Сравнив выражения (10) и (12), получим следующее уравнение для контактного давления р(г):

р(Г) 4

< г2

5-—| (0 < г < а). (13)

Для определения величин а и 8, входящих в формулу (13), используем условие равновесия шара:

\\р{г'№ = Р. (И)

I р(г)г с/г = -

(15)

Рисунок 4 - Геометрическое определение щ(г)

После математических преобразований оно примет вид: Р_ 2тс'

Естественное условие обращения в нуль контактного давления р(г) на краю площадки контакта дает

6 = -

2 Я'

р{г)=\ к

..2 \

2Л 2П

2 2 а -г

2кК

(О < г < а).

Реализация равенства (15) приводит к следующему результату:

4

р= "а

Ш

(16)

(17)

Для приведения полученных формул к безразмерному виду, удобному для практических вычислений, введем следующие величины:

а к г

— = а; - = Р; - = х (0<х<1); К а а

р(г) р(ах) / ч 5

е=Е=р№ й о'

(18)

Тогда формулы (16) и (17) примут вид:

х а п па3 / ч а / 2\

О =-. =-; р 1х) =-II-X I (Г) < х < П

0 2Р' 0 4(3у 0 2ру1 / (иьхы).

Из формулы (19) можем определить значение (ро)пмх контактным давлениемр(0) (в центре площадки контакта):

>./>(о) = а

Е 2р-у

(19)

/>о(0), связанное с

(20)

Чтобы задача оставалась корректной по напряжениям (контактные давления находились в пределах упругости материала слоя), необходимо, чтобы значение р(0) давления шара на слой в центре площадки контакта было не больше с - предела текучести материала слоя на сжатие:

Р о = e IE. он

0 2ру 0 тс у 4

При максимально возможных контактных давлениях, когда р(о) = а^ ( выражение (21) преобразуется в равенство

= (22)

Подставляя это значение а в формулы (19), получим

5 = —= уо • Р =-^r = 2jtß2yV (23)

О /, ' 0> о £л2 у ' о- v",»

Чтобы исследуемый слой можно было считать тонким, нужно, чтобы диаметр 2а площадки контакта был не меньше, чем его толщина h:

ß = -*2. (24) а

Приняв v = 0,49, атс = 30 МПа, Е = 300 МПа (средние значения характеристик для герметиков), получим

h/R = 0,046»0,05; R «20 К (25)

' min ^ '

Полученное решение задачи будет корректным, если размеры шара как минимум в двадцать раз будут превышать толщину слоя уплотнителя. Очевидно, что наиболее «опасными» для слоя герметика являются самые крупные фреттинг-частицы и микровыступы фланцевых поверхностей. Поэтому для расчета толщины слоя будем использовать наибольшее значение радиуса фреттинг-частиц, равное 80 мкм, подставив которое в выражение (25), получим, что минимальная толщина слоя составит hmm = 0,05 • 80 = 4 мкм. Естественно, с увеличением толщины герметика его прочностные свойства будут возрастать.

Важно также определить максимальную величину перемещения поверхностей фланцев, при которой находящийся между ними уплотнитель сохранит свои характеристики. В рассмотренной выше задаче предположим, что на тонкий слой герметика толщиной h и площадью S действует горизонтальная сила F, отклоняющая верхний его край при условии, что нижний край остается неподвижным.

Тогда максимальное смещение АХ верхнего края слоя относительно нижнего, при котором он сохранит свои прочностные свойства, рассчитывается из классического определения модуля сдвига, представляющего собой отношение касательного напряжения Тсдв к сдвиговой деформации у еда:

-&X/-S&X- (26)

' сдв /h

Выразив из этого выражения АХ и приняв тСда = 15 МПа и G = 150 МПа (средние значения принятых показателей для герметиков), получим АХ = 0,4 мкм -максимальное смещение, при котором уплотнитель сохранит свои прочностные свойства в условиях минимальной толщины слоя.

С увеличением модуля упругости и толщины слоя герметика возрастает величина взаимного смещения фланцев, что в значительной мере повышает его сопротивляемость разрушению и способствует увеличению долговечности фланцевого соединения.

В процессе эксплуатации в материале уплотнителя происходят релаксационные процессы, в результате которых контактное давление р' изменяется в

о

соответствии с выражением

(27)

где ркх — контактное давление при равновесном состоянии, Па.

Контактное давление в результате физического процесса релаксации напряжений уплотнителя сначала быстро уменьшается до Р^ затем происходит медленное его снижение вследствие старения материала, продолжающееся несколько лет согласно уравнению

РК=Р'^'К\ (28)

О

где А" - константа скорости старения, зависящая от энергии активации, природы и температуры эксплуатации материала; т - продолжительность старения, ч.

При снижении контактного давления до величины меньшей чем рктт происходит разгерметизация фланцевого соединения. По величине рктт можно судить о сроке его эксплуатации:

Р &

р

Клип £ £ ' В а

где ркм ~ 0,1 МПа - контактное давление на поверхности фланцев при низких температурах; = 1,5 - коэффициент запаса, учитывающий разброс параметров уплотнений; Кв = 0,2...0,3 - коэффициент восстановления полимера; Ка = 0,6... 1,0 -коэффициент учета характера нагрузок.

При этом расчетное значение относительной накопленной остаточной деформации к концу эксплуатации будет составлять

Еост=1-%^ (3°)

ч

Предельное значение, при котором прекращается эксплуатация уплотнений, составляет еост = 80 %.

В третьей главе изложена общая программа, предусматривающая исследования герметичности, фрегшнг-стойкоста и рабочих температур НФС с прокладками из герметиков и нанокомпозиций, деформационных свойств, термомеханических характеристик, теплостойкости, адгезионной прочности, коэффициентов теплопроводности и теплового расширения, стойкости герметиков и нанокомпозиций к РЖ, вибрации и старению, анализ их наноструктуры, а также разработку технологиче-

ского процесса и определение режимов герметизации НФС, проведение эксплуатационных испытаний НФС и расчет экономического эффекта от внедрения разработанной технологии в производство.

Герметичность НФС исследовали на установке, включающей манометр гру-зопоршневого типа МП-600, гидропресс и измерительную колонку. В качестве образцов использовали НФС с шириной фланцев 8 и 10 мм и крышку клапанов двигателя Д-37М. Давление моторного масла на фланцевые соединения создавали гидропрессом. На поверхность нижнего или одновременно нижнего и верхнего фланцев наносили анаэробные уплотнители Анатерм-501 и ЬосШе-518, силиконовые герметики Автогерметик, Автогермесил, Ьосй1е-598, Ьосйе-5920 и композиции из вышеназванных составов с бемитом, НС и УН. В результате изменения момента затяжки болтов и использования НФС с различной шириной фланцев контактное давление на уплотнитель изменяли от 10 до 90 МПа. Толщину прокладок регулировали с помощью стальных щупов при постоянном моменте затяжки болтов 50 Нм. Для определения влияния подготовки поверхности на исследуемый показатель поверхности фланцев перед нанесением состава механически очищали, промывали раствором моющего средства МС-37, обезжиривали ацетоном или оставляли замасленными. Для оценки влияния температуры на герметичность НФС их заполняли моторным маслом и в течение 1 ч термо-статировали при температурах +40...+300 °С в сушильно-стерилизационном шкафу ШСС-80п.

Деформационные свойства, термомеханические характеристики и теплостойкость анаэробных и силиконовых герметиков, а также нанокомпозиций на их основе исследовали на модернизированном твердомере типа ТП, состоящем из устройства для измерения деформационных свойств полимерных материалов и снабженным системой нагрева и регулирования температуры исследуемых образцов. Покрытия из силиконовых герметиков и композиций получали путем нанесения на стальные диски диаметром 30 мм и выдержки на воздухе, а из анаэробных составов - полимеризацией между двумя стальными дисками, на поверхность одного из которых наносили моторное масло. Продолжительность выдержки покрытий при температуре +20 °С изменяли от 0,5 до 36 ч. Исследуемые составы деформировали цилиндрическим или шариковым индентором диаметром 10 мм. Толщину прокладки до нагружения йо, после выдержки под давлением индентора 10 МПа в течение 60 с и после снятия нагрузки к2 измеряли индикаторной головкой МНГ-1М. Общую До, остаточную Д1 и высокоэластическую Д2 деформации исследуемых составов определяли по уравнениям:

До = йо-йь Д1 = йо-й2, Д2=Й2-Й1. (31)

Ползучесть полимерных составов исследовали после нагружения образцов с покрытиями толщиной 200 мкм в течение 120 ч.

Способность составов восстанавливать исходные размеры после снятия нагрузки оценивали коэффициентом восстанавливаемости. Образцы термостатиро-вали в течение 15 мин при температурах +20...+350 °С, после чего выдерживали под нагрузкой и испытывали.

Теплостойкость герметиков и нанокомпозиций оценивали по изменению модуля упругости. Его расчет проводили по формуле Герца, исходя из глубины погружения шарика индентора.

Исследования рабочих температур НФС автомобилей ГАЗ-ЗПО, КамАЭ-53215, тракторов BT3-2032, МТЗ-82.1 и John Deere-6920, а также двигателя BRIGGS & STRATTON-DM950DT проводили с помощью инфракрасного термометра Optris MS (MiniSight) и тепловизора Fluke Ti32. Исследуемый показатель определяли на установившихся режимах работы техники.

Теплопроводность герметиков и нанокомпозиций определяли методом температурного градиента, сущность которого заключается в создании постоянного теплового потока от обогревателя к холодильнику через эталонный образец с известной теплопроводностью и испытываемый полимерный слой. Зная количество теплоты, проходящей через эти образцы с одинаковой площадью поперечного сечения, определяли коэффициент теплопроводности полимерного образца.

Коэффициент теплового расширения (КТР) определяли по методике, разработанной на основании ГОСТ 15173-70 (CT СЭВ 2899-81). Приспособление для проведения испытаний было сконструировано таким образом, чтобы исключить изгиб образцов, в качестве которых использовали пленки длиной 100 мм, шириной 10 мм и толщиной 0,5 мм. Приспособление с образцами помещали в сушильно-стерилизационный шкаф ШСС-80п, в котором их нагревали от +20 до +150 °С и термостатировали в течение 30 мин. При повышении температуры регистрировали изменение длины образца, по величине которой рассчитывали КТР.

Адгезионную прочность герметиков и нанокомпозиций оценивали по величине нормальных и касательных разрушающих напряжений. После формирования слоя герметика образцы выдерживали в течение 24 ч при температуре +20 "С и испытывали. Величину нормальных напряжений определяли на разрывной машине ИМ-4Р. С помощью специального приспособления обеспечивалось центрирование образца таким образом, чтобы линия действия усилия совпадала с его продольной осью. По величине наибольшей нагрузки, при которой происходило разрушение образца, определяли предел прочности при отрыве склеенного соединения. С целью усовершенствования методики был определен оптимальный диаметр образцов, обеспечивающий наибольшую точность эксперимента и минимальный расход исследуемых материалов. Для сравнения использовались образцы диаметром 5, 10, 15, 20, 25 и 30 мм. Минимальное значение разбросов для анаэробных герметиков достигалось при диаметрах 25 и 30 мм, а для силиконовых - при 20 и 25 мм. Поэтому для определения величины нормальных разрушающих напряжений использовали образцы с диаметром рабочей поверхности равным 25 мм. В основу методики для определения касательных разрушающих напряжений герметиков был положен метод определения прочности клеевых соединений при сдвиге согласно ГОСТ 14759-69. Испытания проводили путем определения величины разрушающей силы на разрывной машине Р-5 при сжатии специально разработанного образца, состоящего из двух цилиндров, один из которых свободно перемещается внутри другого. Характер

разрушения оценивали в процентах от номинальной площади герметизации.

Испытания на фреттинг-стойкость НФС проводили с помощью установки, созданной на базе стандартной машины трения 77МТ01, модернизированной эксцентриком, индикатором часового типа, счетчиком числа оборотов и системой нагружения. Амплитуда проскальзывания составляла 40 мкм при частоте 70 циклов в минуту. Образцами служили балочки диаметром 30 мм из серого чугуна СЧ20 (серый чугун), алюминиевого литейного сплава АЛ9 (алюминий) и стали 45 (сталь), нагрузка на которые передавалась через систему нагружения и индентор из стали ШХ15. Продукты износа и размеры поражения коррозией изучали на микротвердомере ПМТ-3. Интенсивность изнашивания оценивали визуально по соотношению корродированной и общей площадей образцов, а также по изменению их массы. Испытания проводили в две стадии. На первой стадии определяли размеры фреттинг-частиц на образцах без покрытий из уплотнителей, а также выбирали оптимальный способ оценки интенсивности изнашивания. На второй стадии проводили испытания образцов с покрытиями из герметиков и нанокомпозиций.

Стойкость герметиков к воздействию РЖ определяли по изменению массы при заданной температуре и продолжительности испытаний. В качестве образцов использовали пленки размером 0,5x50x50 мм из герметиков и нанокомпозиций, изготовленные в соответствии с требованиями ГОСТ 269-66. Их кондиционировали согласно ГОСТ 12423-66 и взвешивали на электронных весах БаПопиз 1201тр2 с точностью Ю"4 г. После выдержки в бензине, моторном масле, дизельном топливе, тормозной жидкости, тосоле и воде в течение 1...1344 ч пленки промывали в МС-37, просушивали на воздухе, кондиционировали и взвешивали. Результирующее относительное изменение массы образцов, связанное с набуханием и растворением герметиков, определяли исходя из соотношения масс образцов до и после набухания или растворения.

Исследования стойкости НФС с герметиками и нанокомпозициями к вибрации проводились на установке, изготовленной на базе электромеханического вибратора ИВ-22, который крепили к металлической плите, установленной на четырех цилиндрических винтовых пружинах. Частота собственных колебаний плиты составляла 20 % от частоты вынужденных колебаний, а амплитуда достигала 0,3...0,5 мм. Фланцевые соединения с прокладками из герметиков и нанокомпозиций толщиной 0,2 мм жестко крепили на плите. После приложения вибрационных нагрузок в течение 5,10,15, 20,25 и 30 ч определяли герметизирующую способность исследуемых составов.

Изменение герметичности НФС с прокладками из герметиков и нанокомпозиций в процессе старения оценивали по методике, составленной на основе ГОСТ 9.707-81, сущность которой заключается в проведении испытаний образцов циклами, каждый из которых включал последовательные операции: замораживание при температуре -20 °С в течение 8 ч; оттаивание при температуре +20 °С - 6 ч; нагрев до +120 °С - 8 ч; охлаждение при температуре +20 °С - 6 ч. После 1,5,10,15,20, 30 и 40 циклов определяли их герметичность.

Для исследования наноструктуры образцов использовали сканирующий зондовый микроскоп Solver NEXT. Образцами служили прямоугольные пленки из герметиков и нанокомпозиций размером 5,0*5,0 мм и толщиной 0,2.. .0,3 мм.

С помощью программного пакета STATGRAPHICS Plus 5.1 был проведен факторный анализ экспериментальных данных и получен оптимальный состав нанокомпозиций.

В четвертой главе описаны результаты исследований и проведен их анализ. Основным фактором, определяющим работоспособность уплотнителей, является их герметизирующая способность. Исследования показали, что с увеличением времени выдержки нанесенных герметиков после сборки НФС давление разгерметизации возрастает в 1,5—2 раза и стабилизируется через 8...20 ч в зависимости от вида герметика. Герметизирующая способность составов повышается до полной их полимеризации. Отечественные герметики уступают импортным в герметичности, однако превосходят их во времени полимеризации.

Для герметизации НФС используются прокладки различной толщины, при увеличении которой давление пробоя всех испытываемых составов снижается (рисунок 5). Так, при увеличении толщины анаэробных уплотнителей с 0,01 до 0,50 мм давление разгерметизации снижается в 1,7... 1,8 раза, а при толщине

0,6 мм составляет всего 11... 13 МПа по причине неполной их полимеризации. При дальнейшем увеличении этого показателя анаэробные герметики не полимеризуются. Снижение герметизирующей способности силиконовых составов происходит менее интенсивно и при аналогичных условиях достигает всего 21...27 %. Поэтому анаэробные герметики не рекомендуется использовать для уплотнения зазоров более 0,5 мм, в то время как силиконовые составы можно применять для герметизации соединений с толщиной слоя 1,0 мм.

С увеличением контактного давления на поверхности фланцев герметичность соединений существенно возрастает. Результаты исследований позволили установить, что при увеличении контактного давления в 5 раз, герметичность силиконовых составов возрастает в 2,1...2,6 раз, а анаэробных -в 1,4... 1,7 раз. Это связано с меньшей адгезионной прочностью силиконовых герметиков и как следствие - большей их зависимостью от изменения кон-

Рисунок 5 - Зависимости давления пробоя Р НФС от толщины слоя герметика к 1 - Анатерм-501; 2 - ЬосМе-518; 3 - Автогерметик; 4 - Автогермесил; 5 - 1лсМе-598; 6 - ЬосШе-5920

тактного давления на поверхности фланцев. Следует отметить, что давление разгерметизации у НФС с шириной фланца 10 мм ниже, чем с шириной 8 мм при одинаковом контактном давлении. Это объясняется тем, что увеличение площади деформируемого тела приводит к уменьшению общей деформации, в результате чего формируется более толстая прокладка, обладающая меньшей герметизирующей способностью. Поэтому при герметизации НФС следует применять прокладки с наименьшей толщиной.

Подготовка поверхностей фланцев является неотъемлемой частью технологического процесса герметизации фланцевых соединений. Как показали опыты, герметичность соединений, рабочие поверхности которых обезжирены ацетоном, возрастает на 21...29 % по отношению к соединениям с замасленными поверхностями. При использовании силиконовых герметиков рекомендуется очистка фланцев раствором МС-37 или обезжиривание ацетоном. При герметизации НФС анаэробными составами рабочие поверхности рекомендуется обезжиривать ацетоном или специальными растворителями, так как после очистки раствором МС-37 на них остается тонкая пленка, препятствующая контакту герметика с металлом фланца, который является катализатором процесса полимеризации.

Определенный интерес представляло исследование влияния способа сборки на герметичность НФС. Опыты показали, что соединения следует собирать сразу после нанесения, так как их герметизирующие свойства выше, чем у соединений, собранных после полимеризации составов. Давление разгерметизации НФС, у которых полимер наносился на одну поверхность, практически не отличается от соединений, где он наносился на две поверхности. Поэтому при их герметизации нет необходимости наносить состав на обе поверхности фланцев.

При дополнительном поджатии фланцев после полимеризации герметиков наблюдается устойчивая тенденция повышения их герметичности на 2...1 %, что, скорее всего, связано с увеличением напряженного состояния в уплотнителе и повышением контактного давления. Ввиду того, что увеличение герметизирующей способности незначительное, НФС можно собирать без дополнительного поджатая.

Для оценки возможности повторного использования герметиков определяли их герметизирующую способность после каждой из пяти разборочно-сборочных операций. Уже после первой разборки герметичность НФС с анаэробными и силиконовыми составами уменьшилась приблизительно в два раза. Поэтому их следует использовать для герметизации соединений, которые в процессе эксплуатации не разбираются.

Фланцевые соединения с.-х. техники часто работают при повышенных температурах, которые могут вызвать изменение их герметизирующей способности. Согласно исследованиям, с повышением температуры до +100...+140 °С герметичность НФС возрастает. Дальнейшее увеличение температуры приводит к ее снижению. Такое изменение герметичности связано с одновременным влиянием изменения упругих свойств герметиков и различием их КТР с материалом фланца.

Модификация анаэробных и силиконовых составов наночастицами приводит к росту их герметизирующей способности на 13...33 % (рисунок 6), При этом оптимальная концентрация бемита составляет 10 %, НС - 2 % и УН - 1 %. Следует

отметить, что максимальное влияние на повышение герметичности оказывают УН и НС, причем в большей мере они влияют на силиконовые герметики, чем на анаэробные.

Одним из параметров технологического процесса герметизации является время полимеризации, которое можно определить по изменению деформационных свойств. При его увеличении общая и остаточная деформации снижаются, а высокоэластическая - возрастает. Стабилизация деформационных свойств у исследуемых составов происходит через 8...20 ч. Время полимеризации у нанокомпози-ций меньше до 25 %, чем у ненаполненных составов.

Для определения полноты полимеризации прокладок при температуре +20 °С их термообрабатывали в течение 2 ч при температурах от +40 до +200 °С. Эксперименты показали, что деформационные свойства исследуемых составов при этом практически не изменились. Следовательно, при температуре +20 °С происходит достаточно полная полимеризация герметиков и нет необходимости проводить их дополнительную термическую обработку после нанесения на поверхности фланцев.

Основным параметром, определяющим срок эксплуатации уплотнений, является остаточная деформация, предельное значение которой составляет 80 %. Исследования деформационных свойств позволили установить, что этот показатель у композиций, наполненных наночастицами на 8...33 % ниже, чем у герметиков, что способствует значительному увеличению их срока службы.

Ползучесть анаэробных герметиков при температуре +20 °С составляет 47.. .56 %, а силиконовых - 62.. .66 %. При повышении температуры до +80 °С этот параметр у герметиков возрастает на 15...21 %, а стойкость нанокомпозиций к его изменению увеличивается до 20 % по сравнению с ненаполненными составами.

Исследования показали, что наибольшую температуру имеет выпускной коллектор ДВС (рисунок 7), у всех остальных узлов она менее 100 °С, поэтому определялись свойства герметиков при температурах, приближенных к реаль-

Ан-501 Ьос-518 А-тик А-сил Ьос-598 Г.ос-5920

Рисунок 6 - Влияние наполнителей на герметизирующую способность Р анаэробных и силиконовых составов при толщине слоя 0,01 мм: 1 - ненаполненный герметик; 2 - герметик + бемит; 3 - герметик + НС; 4 - герметик + УН

ным. С увеличением температуры с +20 до +100 °С время их полимеризации сокращается почти в два раза, общая и остаточная деформации возрастают, а высокоэластическая - снижается. Температура, при достижении которой заканчивается интенсивное изменение деформационных свойств герметиков, определяет их теплостойкость.

Важным свойством, определяющим работоспособность герметиков, является их упругость, которую оценивают коэффициентом восстанавливаемости и модулем упругости. С увеличением температуры эти показатели у герметиков снижаются. Так, при повышении температуры с +20 до +100 °С коэффициент восстанавливаемости Анатерм-501 уменьшается с 73,0 до 48,7 %, Loctite-518 -с 76,2 до 56,6 %, Автогерметика - с 80,0 до 65,2 %, Автогермесила - с 81,5 до 70,7 %, Loctite-598 - с 89,0 до 76,7 % и Loctite-5920 - с 86,5 до 76,7 %. При температуре +20 °С наибольший модуль упругости имеют анаэробные герметики, а при + 180 °С - термостойкие силиконовые. Использование в качестве наполнителя бе-мита привело к его увеличению на 9... 19 %, НС - на 5... 16 % и УН - на 18...35 % по сравнению с ненаполненными герметиками. По изменению модуля упругости установлено, что теплостойкость Анатерм-501 составляет 150 °С, Loctite-518 -160 °С, Автогерметика - 200 °С, Автогермесила - 240 °С, Loctite-598 - 210 °С и Loctite-5920 - 340 °С. Наличие нанонаполнителей определенным образом влияет на их теплостойкость. Как следует из полученных данных, у составов, наполненных бемитом, она выше на 5... 19 %, НС - на 6... 17 % и УН -на 9.. .25 %, чем у исходных герметиков.

Для обеспечения безотказной и долговечной работы машин и механизмов необходим отвод теплоты из рабочих зон, который затрудняется использованием материалов с различной теплопроводностью. Коэффициент теплопроводности нано-композиций, наполненных бемитом, возрастает на 38...68 %, НС - на 68... 120 % и УН - на 99... 140 %. Менее всего подвержены влиянию нанонаполнителей композиции на основе термостойких силиконовых герметиков, так как они изначально имеют более высокую теплопроводность по сравнению с другими составами.

Большие различия в КТР герметика и элементов НФС являются одной из причин возникновения температурных напряжений. Эксперименты позволили заключить, что КТР композиций, наполненных бемитом, ниже на 2,6...7,6 %, НС -на 9,0...21,0 % и УН - на 11,0...26,0 %, чем у ненаполненных герметиков. Наи-

Рисунок 7 - Изображение с тепловизора впускного и выпускного коллекторов двигателя BRIGGS & STRATTON-DM950DT

меньшее влияние нанонаполнители оказывают на изменение КТР термостойких силиконовых герметиков Автогермесил и Ьос(Не-5920.

Значительное влияние на герметизирующую способность составов оказывает их адгезия к поверхности фланцев. Модификация герметиков бемитом и УН приводит к увеличению их нормальных и касательных разрушающих напряжений до 40 %, а НС - к их снижению до 7 %. У композиций с бемитом и УН повышение разрушающих напряжений происходит за счет роста адгезионной составляющей. При наполнении композиций НС они снижаются, что связано с наличием примесей в коллоидном растворе. Анализ образцов показал, что разрушающие напряжения композиций возрастают за счет увеличения как адгезионной, так и когезионной составляющих прочности (таблица 1).

Таблица 1 - Структура разрушения полимерного слоя, %

Герметик Состав композиции

Ненаполненный герметик Герметик + бемит Герметик + НС Герметик + УН

Вид разрушения

Адгезионное Когези-онное Адгезионное Когези-онное | ■ Адгезионное Когези-онное Адгезионное Когези-онное

Анатерм-501 60 40 30 70 90 10 0 100

ЬосМе-518 20 80 10 90 100 0 5 95

Автогерметик 20 80 10 90 100 0 5 95

Автогермесил 15 85 10 90 100 0 5 95

Ьосй1е-598 95 5 100 0 100 0 100 0

ЬосМе-5920 100 0 100 0 100 0 100 0

Необходимо отметить, что при модификации герметиков НС формируется равномерный прочный слой состава с низкой адгезионной прочностью, что является важным аспектом технологического процесса герметизации: чем меньше адгезия - тем проще удалить старый герметик с поверхности фланца.

Композиции с УН имеют самые высокие значения как нормальных, так и касательных разрушающих напряжений. Тем не менее, у силиконовых герметиков 1лзс1ке-598 и ГосШе-5920 имеет место адгезионное разрушение, связанное со значительным увеличением когезионной составляющей прочности.

В процессе эксплуатации НФС подвергаются колебаниям, а их рабочие поверхности взаимным микроперемещениям друг относительно друга. При этом создаются благоприятные условия для их фреттинг-корродирования. Процессы фреттинг-коррозии у серого чугуна, стали и алюминия протекают приблизительно одинаково. Средний размер частиц и дисперсия у образцов из серого чугуна составили соответственно х = 56,26 мкм и о = 22,46 мкм, из стали - х = 20,77 мкм и а = 8 мкм, из алюминия -Х - 7,25 мкм и о = 3,54 мкм. Наибольшие размер и дисперсия частиц у образцов из серого чугуна обусловлены большей гетерогенностью структуры этого материала. Максимальную

интенсивность изнашивания по массе имеют образцы из алюминия, наименьшую - из серого чугуна. У образцов, покрытых герметиками этот показатель на 31...92 % ниже, чем у образцов без уплотнителей. Использование бемита и УН снижают ее по сравнению с ненаполненными герметиками на 8...21 %, а НС - на 30...47 %. Наибольшее снижение фреттинг-коррозии достигается у композиций, наполненных НС.

Исследование стойкости составов к воздействию РЖ подтвердили, что анаэробные герметики имеют высокую стойкость во всех РЖ, а силиконовые -удовлетворительную стойкость в маслах и низкую в бензине и дизельном топливе. Следует отметить, что Автогерметик растворился при контакте с бензином в течение всего 168 ч, хотя в инструкции по применению указано, что он является бензостойким материалом (рисунок 8). Наноструктурирование герметиков увеличивает их стойкость к РЖ до 39 % в зависимости от вида наполнителя.

У нанокомпозиций снижается влияние РЖ как на процессы их набухания, так и растворения. Наибольший эффект достигается у составов, наполненных УН и НС.

При вибрационных нагрузках происходит снижение герметичности НФС. Так, через 30 ч их воздействия этот показатель у анаэробных герметиков снизился на 24...33 %, а силиконовых - на 40...52 %. Дальнейшее воздействие вибрации приводит к уменьшению ее влияния.

Увеличение толщины силиконовых герметиков до 0,5 мм приводит к снижению степени влияния вибрации, а анаэробных до толщины 0,2 мм -к увеличению, и от 0,2 до 0,5 мм - к незначительному снижению (рисунок 9). Модификация герметиков нанонаполнителями увеличивает их стойкость к вибрации до 18 %. Наночастицы оказывают большее влияние на отечественные составы, чем на зарубежные. Наибольший эффект достигается при использовании УН и НС.

При воздействии 5... 10 циклов старения происходит незначительное увеличение, затем стабилизация и снижение герметизирующей способности составов на 12...35 %. Их модификация бемитом не оказывает влияния на стойкость композиций к старению, а НС и УН - приводит к увеличению этого показателя до 15 %.

Чп,, % 0,2

0

-0,2

-0,4

-0,6

-0,8

—>

/

Г"Т

\ /

1 2 ~ / 3 4 5 6

' 0 168 336 504 672 840 1008 1176 1,4

Рисунок 8 - Кинетические кривые набухания и растворения Автогерметика в РЖ: 1 - бензин; 2 - дизельное топливо; 3 - моторное масло; 4 - трансмиссионное масло; 5 - тормозная жидкость; 6 - антифриз

показал, что наночастицы способствуют увеличению размеров волокон полимерной матрицы гермети-ков. Так, радиус полимерных волокон ненаполнен-ного герметика Loctite-518 составлял около 40 нм (рисунок 10а). После смешивания состава с бемитом радиус волокон увеличился до 250 нм, с НС - до 160 нм (рисунок 106) и с УН -до 140 нм. Расстояния между волокнами у всех исследуемых композиций также увеличились. Анализ наноструктуры остальных исследуемых герметиков показал аналогичные результаты.

Рисунок 9 - Зависимости изменения герметичности ДР НФС от толщины И слоя герметика при воздействии вибрационных нагрузок: 1 - Анатерм-501; 2 - Ьос1йе-518; 3 - Автогерметик; 4 - Автогермесил; 5 - Ьосй1е-598; 6 - Ьос&е-5920

Анализ поверхностей герметиков и нано-композиций на их основе

Полимерные Полимерные волокна,

волокна структурированные НС

Рисунок 10 - Сканы поверхностей: а - ЬосЙе-518; б - нанокомпозиция Ьос1ке-518 с НС; И - расстояние между соседними волокнами, нм; о' - диаметр полимерных волокон, нм

Более наглядно распределение наночастиц в полимерной матрице представлено на рисунке 11. Частицы вступают в межмолекулярное взаимодействие с полимерными волокнами и равномерно распределяются вокруг них. У ненапол-

ненного силиконового состава Ьосгке-598 структура кремнийорганической матрицы представляет собой полимерные волокна толщиной от 30 до 70 нм (рисунок 11а). При структурировании состава НС, они равномерно распределяются в непосредственной близости от волокон, увеличивая их толщину (рисунок 116). Аналогичная ситуация наблюдается при структурировании нена-полненного герметика бемитом и УН.

Полимерные волокна

Полимерные волокна, структурированные НС

Рисунок 11 - Сканы поверхностей: а - силиконовый герметик ЬосМе-598; б - нанокомпозиция Ьосй1е-598 с НС

Распределение наночастиц вокруг полимерных волокон возможно связано с возникновением межмолекулярных связей. Так, отдельная молекула бемита представляет собой биполярную частицу, а ион серебра имеет положительный заряд. Обладая зарядом, они могут иметь ионные связи с полимерными молекулами. Также наночастицы обладают высокой поверхностной энергией, благодаря которой между ними и полимерной цепью возникают связи Ван-дер-Ваальса. Поэтому происходит увеличение толщины полимерных волокон, в результате чего повышается их высокоэластическая деформация за счет сохранения гибкости. Вследствие снижения подвижности полимерных цепей, а также уменьшения влияния на них внешних температур из-за защиты наночастицами увеличивается теплостойкость полученных составов. Благодаря тому, что наночастицы, вступая во взаимодействие с полимерными молекулами, образуют разветвленную структуру с большой поверхностной площадью, увеличивается адгезионная и когезионная прочность герметиков. По этой же причине увеличивается и герметизирующая способность нанокомпозиций. Введение в полимерную матрицу составов, обладающих высоким коэффициентом теплопроводности и низким КТР способствует соответственно увеличению и снижению этих показателей у нанокомпозиций. Увеличение размеров и снижение подвижности полимерных волокон уменьшает возможность сорбционно-диффузионного взаимодействия их с внешними средами, что приводит к по-

вышению стойкости нанокомпозиций к воздействию РЖ и старению. Развитая поверхность наполнителя и упорядоченное расположение полимерных цепей способствует увеличению стойкости нанокомпозиций к вибрационным нагрузкам.

Анализируя изложенное, можно сделать вывод - использование нанона-полнителей способствует увеличению герметизирующей способности и надежности герметиков.

В пятой главе даны практические рекомендации по применению разработанного технологического процесса герметизации НФС с.-х. техники и определен сравнительный экономический эффект от его внедрения в производство.

Показано, что при герметизации силиконовыми составами НФС, работающих в условиях высоких вибрационных нагрузок, на поверхности одного из фланцев рекомендуется выполнить компенсационную канавку прямоугольного сечения глубиной 0,5...1,0 мм и шириной 10...40 % от ширииы фланца. Эта операция способствует увеличению стойкости НФС к вибрационным нагрузкам до 37 %.

Определено, что для улучшения герметизирующей способности и долговечности НФС при приготовлении нанокомпозиций на 100 частей по массе анаэробных и силиконовых герметиков требуется:

10 частей бемита для соединений, работающих в контакте с неагрессивными РЖ (вода, тосол, тормозная жидкость) и не подвергающихся воздействию вибрационных нагрузок;

2 части НС для соединений, работающих в условиях высоких вибрационных нагрузок и фреттинг-изиоса при контакте с агрессивными РЖ (бензин, дизельное топливо, моторное и трансмиссионное масло);

1 часть УН для соединений, работающих в условиях умеренных вибрационных нагрузок при контакте с агрессивными РЖ (бензин, дизельное топливо, моторное и трансмиссионное масло).

Эксплуатационные испытания показали, что за период с 2007 по 2010 годы отказов техники по причине разгерметизации НФС не наблюдалось.

Сравнительный экономический эффект от внедрения предлагаемой технологии герметизации НФС с.-х. техники при использовании нанокомпозиций на основе отечественных герметиков составит свыше 121 000 р. и зарубежных -свыше 88 000 р.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Анализ исследуемой проблемы показал, что одной из распространенных неисправностей сельскохозяйственной техники является нарушение герметичности фланцевых соединений в результате несовершенства их герметизации прокладками из листовых и формованных материалов. Основным направлением решения этой проблемы является использование в качестве уплотнителей нанокомпозиций на основе силиконовых и анаэробных герметиков.

2. Теоретически обосновано применение нанокомпозиций на основе герме-тиков, обладающих высокими физико-механическими свойствами, обеспечивающих повышенную стойкость к рабочим жидкостям, вибрационным нагрузкам, процессам старения и фрептинг-коррозии и имеющих повышенную долговечность.

3. Математически смоделированы процессы взаимодействия микровыступов поверхностей фланцев и фретгинг-частиц с материалом уплотнителя, позволяющие обосновать технологические режимы герметизации. Получены теоретические зависимости определения контактных давлений, глубины проникновения твердых частиц в поверхность от нагрузки на вдавливаемую частицу и модуля упругости уплотнителя. Установлено, что фреттинг-стойкость уплотнителя возрастает с увеличением его модуля упругости и толщины слоя, минимальная величина которой составляет 4 мкм.

4. Усовершенствована методика исследования адгезионной прочности герметиков, позволяющая уменьшить разбросы опытных данных до 48 % за счет выбора оптимального диаметра образцов, составляющего 25 мм.

5. Получены нанокомпозиции на основе анаэробных и силиконовых герметиков, оптимальные герметизирующие свойства которых достигаются при концентрации бемита 10 %, наночастиц серебра - 2 % и углеродных нанотрубок - 1 %. Максимальное влияние на изменение герметизирующей способности оказывают углеродные нанотрубки, минимальное -бемит. Установлено, что герметизирующая способность нанокомпозиций выше, чем у ненаполненных составов до 33 %.

6. Экспериментально определены технологические параметры герметизации фланцевых соединений. Доказано, что их герметичность зависит от толщины и температуры эксплуатации уплотнителя, контактного давления, непараллельности и состояния поверхностей фланцев. Установлено, что теплостойкость анаэробных герметиков составляет 150...160°С и силиконовых- 180...340 °С.

7. Введение наночастиц в полимерную матрицу герметиков способствует снижению остаточной деформаций до 33 %, времени полимеризации составов до 25 %, ползучести до 20 %, увеличению их модуля упругости до 35 %, коэффициента восстанавливаемости до 26 % и теплостойкости до 25 %.

8. Наибольшую интенсивность изнашивания при фреттинг-коррозии имеют образцы из алюминиевого сплава, наименьшую - из стали и серого чугуна. Лучшую защиту от фреттинг-коррозии обеспечивают анаэробные герметики. Нанонаполнители снижают интенсивность фреттинг-коррозии до 47 %, максимальный эффект достигается у композиций, наполненных наночастицами серебра.

9. Для герметизации соединений, контактирующих с бензином и дизельным топливом, рекомендуется использовать анаэробные герметики, а с моторным маслом, тормозной жидкостью, тосолом и водой - силиконовые. Стойкость нанокомпозиций к процессам набухания и растворения выше стойкости исходных герметиков до 39 %. Наилучшие качества характерны для составов, наполненных углеродными нанотрубками и наночастицами серебра.

10. Анаэробные герметики при минимальной толщине зазора имеют большую стойкость к вибрационным нагрузкам, чем силиконовые. При увели-

чении толщины стойкость герметиков к вибрационным нагрузкам возрстает. При толщине слоя 0,5 мм силиконовые герметики более стойки к вибрационным нагрузкам, чем анаэробные. Стойкость к таким нагрузкам у нанокомпози-ций выше, чем у ненаполненных составов до 18 %.

11. В процессе старения герметизирующая способность анаэробных и силиконовых составов снижается на 12...34 %. Стойкость к старению у нано-композиций с наночастицами серебра и углеродными нанотрубками выше, чем у ненаполненных составов до 15 %. Бемит не оказывает существенного влияния на стойкость герметиков к старению.

12. Смешивание анаэробных и силиконовых составов с наночастицами увеличивает размер полимерных волокон более чем на 50 %, что уменьшает их подвижность и тем самым улучшает деформационные, теплофизические, упругие и другие свойства, влияющие на эксплуатационные характеристики и долговечность полученных нанокомпозиций.

13. Технологический процесс герметизации НФС автотракторной техники герметиками и нанокомпозициями на их основе внедрен на трех предприятиях Москвы и Владимирской области, а также рекомендован Комитетом по сельскому хозяйству и продовольствию Брянской области к внедрению на предприятиях АПК региона. Сравнительный экономический эффект от внедрения результатов научных исследований в производство при использовании композиций на основе отечественных герметиков составит свыше 121 ООО р. и зарубежных - свыше 88 ООО р.

Основные результаты диссертации опубликованы в следующих работах:

Монография

1. Кононенко, A.C. Теория и практика герметизации фланцевых соединений сельскохозяйственной техники полимерными нанокомпозициями: монография [Текст] / A.C. Кононенко. - М.: ФГБОУ ВПО МГАУ, 2011. - 180 с. -ISBN 978-5-86785-278-8.

Публикации в изданиях, рекомендованных ВАК

2. Кононенко, A.C. Восстановление радиаторов [Текст] / A.C. Кононенко, Р.В. Киселев // Сельский механизатор. -ISSN 0131-7393. - 2004. -№ 6. - С. 22-23.

3. Кононенко, A.C. Современные способы ремонта бамперов автомобилей, изготовленных из полимерных материалов [Текст] / A.C. Кононенко, В.М. Корнеев, Т.Н. Чигиринова // Международный технико-экономический журнал. Технический сервис. - ISSN 1995-4638. - 2007. - № 4(4). - С. 37-40.

4. Кононенко, A.C. Влияние ультразвука на механические характеристики композиционных полимерных материалов [Текст] / A.A. Гаджиев, A.C. Кононенко, Б.М. Богданов // Ремонт. Восстановление. Модернизация. -ISSN 1684-2561. - 2004. - № 2. - С. 30-34.

5. Кононенко, A.C. Становление цивилизованного рынка автосервисных услуг в Москве [Текст] / Е.А. Пучин, A.C. Кононенко // Ремонт. Восстановление. Модернизация. - ISSN 1684-2561. - 2004. - № 5. - С. 2-4.

6. Кононенко, A.C. Устранение течи сердцевин радиаторов охлаждения двигателей внутреннего сгорания [Текст] / A.C. Кононенко, Р.В. Киселев // Вестник ФГОУ ВПО МГАУ. Агроинженерия. - ISSN 1728-7936. - 2004. - № 1 (6). -С. 40-42.

7. Кононенко, A.C. Восстановление бамперов оперения автомобилей, изготовленных из термопластичных полимерных материалов [Текст] / A.C. Кононенко // Вестник ФГОУ ВПО МГАУ. Агроинженерия. -ISSN 1728-7936.-2007.-№2(22).-С. 112-114.

8. Кононенко, A.C. Технологические способы повышения механических характеристик композиционных полимерных материалов [Текст] / A.A. Гаджиев, A.C. Кононенко, A.M. Орлов // Вестник ФГОУ ВПО МГАУ. Агроинженерия. - ISSN 1728-7936. - 2009. - № 2 (33). - С. 70-73.

9. Кононенко, A.C. Терморадиационное упрочнение полимерных покрытий [Текст] / A.A. Гаджиев, A.C. Кононенко // Вестник ФГОУ ВПО МГАУ. Агроинженерия. - ISSN 1728-7936. - 2009. - № 3 (34). - С. 59-62.

10. Кононенко, A.C. Сорбционно-диффузионное взаимодействие с рабочими жидкостями полимерных композиций и их наномодификаций [Текст] / A.C. Кононенко, С.П. Поздняков // Вестник ФГОУ ВПО МГАУ. Агроинженерия. - ISSN 1728-7936. - 2010. - № 1 (40). - С. 84-86.

11. Кононенко, A.C. Использование нанонаполнителей для повышения герметизирующей способности составов холодного отверждения [Текст] / A.C. Кононенко, С.П. Поздняков // Международный технико-экономический журнал. - ISSN 1995-4646. - 2010. - № 2. - С. 70-75.

12. Кононенко, A.C. Оценка времени отверждения анаэробных и силиконовых герметиков по деформационным свойствам [Текст] / A.C. Кононенко // Вестник ФГОУ ВПО МГАУ. Агроинженерия. -ISSN 1728-7936. - 2010. - № 2 (41). - С. 112-114.

13. Кононенко, A.C. Результаты исследований воздействия вибрационных нагрузок и процессов старения на составы холодного отверждения [Текст] / Е.А. Пучин, A.C. Кононенко, С.М. Гайдар, С.П. Поздняков // Международный научный журнал. - ISSN 1995-4638. - 2011. - № 1. - С. 55-59.

14. Кононенко, A.C. Повышение стойкости уплотнителей из герметиков к воздействию рабочих жидкостей использованием наноматериалов [Текст] / A.C. Кононенко//Труды ГОСНИТИ.-2011.-Т. 107.-Ч. 1.-С. 22-24.

15. Кононенко, A.C. Наноструктурированные герметики для уплотнений фланцевых соединений автотракторной техники [Текст] / A.C. Кононенко // Техника и оборудование для села. - ISSN 2072-9642. - 2011. - № 3 (165). - С. 24-25.

16. Кононенко, A.C. Повышение герметичности неподвижных фланцевых соединений наноструктурированными герметиками [Текст] / A.C. Кононенко //

Механизация и электрификация сельского хозяйства. - ISSN 0206-572Х. - 2011. -№4.-С. 29-31.

17. Кононенко, A.C. Наногерметики для фланцевых соединений [Текст] / A.C. Кононенко // Сельский механизатор. - ISSN 0131-7393. - 2011. - № 4. -С. 36-37.

18. Кононенко, A.C. Адгезионная прочность герметиков и нанокомпозиций на их основе [Текст] / A.C. Кононенко, С.М. Гайдар // Ремонт. Восстановление. Модернизация. - ISSN 1684-2561. - 2011. - № 6. - С. 38-42.

19. Кононенко, A.C. Ингибированные составы для хранения сельскохозяйственной техники [Текст] / С.М. Гайдар, A.C. Кононенко // Техника в сельском хозяйстве. - ISSN 0131 -7105. - 2011. - № 3. - С. 21-22.

20. Кононенко, A.C. Влияние водорастворимых ингибиторов коррозии на сохраняемость сельскохозяйственных машин [Текст] / С.М. Гайдар, Е.А. Пучин, A.C. Кононенко // Вестник ФГОУ ВПО МГАУ. Агроинженерия. -ISSN 1728-7936.-2011.-№ 1 (46).-С. 57-58.

21. Кононенко, A.C. Стойкость герметиков и нанокомпозиций на их основе к воздействию высоких температур [Текст] / A.C. Кононенко, С.М. Гайдар // Вестник ФГОУ ВПО МГАУ. Агроинженерия. - ISSN 1728-7936. - 2011. -№ 1 (46). - С. 64-67.

Патенты на изобретения и полезные модели

22. Пат. 93733 РФ, МПК В 29С 35/00. Установка для модифицирования композиционных эпоксидных покрытий [Текст] / A.A. Гаджиев, A.C. Кононенко, Д.И. Петровский, Е.А. Петровская, Т.Н. Чигиринова, С.П. Поздняков; заявитель A.A. Гаджиев, патентообладатели A.A. Гаджиев и A.C. Кононенко -№2009139947/22; заявл. 29.10.2009; опубл. 10.05.2010, Бюл. № 13. -3 с.

23. Пат. 105368 РФ, МПК F02F 7/00. Корпус двигателя внутреннего сгорания [Текст] / A.C. Кононенко, В.Ф. Комогорцев, С.П. Поздняков, Д.И. Петровский, Е.А. Петровская, Т.Н. Чигиринова; заявитель и патентообладатель A.C. Кононенко - № 2010151124/28; заявл. 14.12.2010; опубл. 10.06.2011, Бюл. № 16. - 3 с.

24. Пат. 105369 РФ, МПК F02F 11/00. Корпус двигателя внутреннего сгорания [Текст] / A.C. Кононенко, В.Ф. Комогорцев, С.П. Поздняков, Д.И. Петровский, Е.А. Петровская, Т.Н. Чигиринова; заявитель и патентообладатель A.C. Кононенко - № 2010151123/28; заявл. 14.12.2010; опубл. 10.06.2011, Бюл. № 16. - 3 с.

25. Пат. 2410668 РФ, МПК G0 IN 3/56. Устройство для испытаний на абразивное изнашивание рабочих органов почвообрабатывающих, строительных и дорожных машин [Текст] / A.M. Михальченков, Н.Ю. Кожухова, A.C. Кононенко, П.Н. Гончаров; заявитель A.M. Михальченков, патентообладатели A.M. Михальченков, Н.Ю. Кожухова, A.C. Кононенко, П.Н. Гончаров -№ 2009121256/28; заявл. 03.06.2009; опубл. 27.01.2011, Бюл. №3.-3 с.

Публикации в других изданиях

26. Кононенко, A.C. Использование анаэробных полимерных материалов при герметизации неподвижных фланцевых соединений [Текст] /

B.В. Курчаткин, A.C. Кононенко // Конструирование, использование и надежность машин сельскохозяйственного назначения: сб. научн. работ. -Брянск: Изд-во Брянской ГСХА, 2002. - С. 139-146.

27. Кононенко, A.C. Роль очистки в системе технического обслуживания и ремонта сельскохозяйственной техники [Текст] / A.C. Кононенко, A.A. Веденеев // Очистка в ремонтно-обслуживающем производстве агропромышленного комплекса: сб. научн. тр. - М.: Изд-во МГАУ, 2003. - С. 102-106.

28. Кононенко, A.C. Дисперсионно наполненные полимерные материалы при ремонте корпусных деталей сельскохозяйственной техники [Текст] / A.A. Гаджиев, A.C. Кононенко, A.A. Веденеев // Материалы научн.-практич. конф., посвященной 50-летию ГОСНИТИ. - М.: ГОСНИТИ, 2003. - С. 58-62.

29. Кононенко, A.C. Современные способы ремонта радиаторов ДВС [Текст] / A.C. Кононенко, Р.В. Киселев, // Конструирование, использование и надежность машин сельскохозяйственного назначения: сб. научн. работ. -Брянск: Изд-во Брянской ГСХА, 2004. - С. 192-196.

30. Кононенко, A.C. Стойкость полимерных составов и нанокомпозиций на их основе к воздействию рабочих жидкостей [Текст] / A.C. Кононенко,

C.П. Поздняков // Научно-педагогические проблемы транспортных учебных заведений: материалы Междунар. научн.-практич. конф. 1-2 апреля 2010 г., посвященной 50-летию Брянского филиала МИИТ. - М.: ООО «РПЦ Офорт», 2010. -№2.-С. 153-158.

31. Кононенко, A.C. Использование наноструктурированных полимерных материалов при ремонте корпусных деталей сельскохозяйственной техники [Текст] / A.C. Кононенко, С.П. Поздняков Н Проблемы сельскохозяйственного производства на современном этапе и пути их решения: материалы XIV Междунар. научн.-производств. конф. 17-20 мая 2010 г. - Белгород: Изд-во Белгородской ГСХА, 2010. - С. 172.

32. Кононенко, A.C. Результаты исследований герметизирующей способности полимерных составов [Текст] / A.C. Кононенко, С.П. Поздняков // Инженерное обеспечение инновационных технологий в АПК: материалы Междунар. научн.-практич. конф. 13-14 мая 2010 г. - Мичуринск: Издат.-полиграф. центр Мичуринского ГАУ, 2010. - С. 122-126.

33. Кононенко, A.C. Герметизирующая способность составов холодного отверждения [Электронный ресурс] / A.C. Кононенко, С.П. Поздняков // Сет. научн.-метод. электрон. Агрожурнал МГАУ. - 2010. - № 13. - Режим доступа: http://eng.agromagazine.rnsau.ru/index.php/issue-13/articles-l3/382-kononenko.html. -№ гос. регистрации 04201000044/0015.

34. Кононенко, A.C. Стойкость полимерных составов холодного отверждения и наномодификаций на их основе к воздействию вибрационных нагрузок [Электронный ресурс] / A.C. Кононенко, С.П. Поздняков // Сет. научн.-метод.

электрон. Агрожурнал МГАУ. - 2010. - № 14. - Режим доступа: http://agromagazine.msau.ru/index.php/issue-14/articles/495-kononenko.html. -№ гос. регистрации 04201000044/0020.

35. Кононенко, A.C. Герметизация неподвижных фланцевых соединений полимерными нанокомпозитами [Текст] / A.C. Кононенко, В.Ю. Бойков, С.П. Поздняков // Нанотехнологии. Экология. Производство. - 2010. -№5(7).-С. 32-35.

36. Кононенко, A.C. Сравнительная оценка деформационных свойств полимерных составов холодного отверждения [Электронный ресурс] / A.C. Кононенко, А.Н. Шитов, С.П. Поздняков // Сет. научн.-метод. электрон. Агрожурнал МГАУ. - 2010. - № 15. - Режим доступа: http://agromagazine.msau.ru/index.php/issue-15/articles/532-kononenko.html.

№ гос. регистрации 04201100044/0010.

37. Кононенко, A.C. Наполнители для полимерных материалов [Электронный ресурс] / A.C. Кононенко // Сет. научн.-метод. электрон. Агрожурнал M Г АУ. - 2010. -№ 16. - Режим доступа: http.7/agromagazine.msau.ru/index.php/-16/artic!es/650-kononenko.html. - № гос. регистрации 04201000044/004042.

Учебники, учебные пособия и учебно-методические издания

38. Кононенко, A.C. Технология ремонта машин: учебник [Текст] / Е.А. Пучин, О.Н. Дидманидзе, B.C. Новиков, H.A. Очковский, В.М. Корнеев, И.Н. Кравченко, A.C. Кононенко, A.A. Гаджиев. - М.: Изд-во УМЦ «Триада», 2006. - Ч. 1. - 348 с. - ISBN 5-9546-0029-5.

39. Кононенко, A.C. Технология ремонта машин: учебник [Текст] / Е.А Пучин, B.C. Новиков, H.A. Очковский, В.М. Корнеев, И.Н. Кравченко, A.C. Кононенко, A.A. Гаджиев, A.B. Чепурин - М.: КолосС, 2007. - 488 с. -ISBN 978-5-9532-0456-9.

40. Кононенко, A.C. Практикум по ремонту машин: учеб. пособие [Текст] / Е.А. Пучин, B.C. Новиков, H.A. Очковский, Б.А. Богачев, A.A. Гаджиев, И.Н. Кравченко, Ю.В. Мазаев, КГ. Чванов, А.Ф. Сливов, В.М. Корнеев, A.A. Михайлкж-Шугаев, A.C. Кононенко, A.B. Чепурин, C.B. Карцев, A.M. Орлов, П.И. Бурак, Д.И. Петровский, A.B. Бугаев, A.A. Гаврилов, Е.А. Петровская..- М.: КолосС, 2009. - 327 с. - ISBN 978-5-9532-0539-09.

41. Кононенко, A.C. Ремонт деталей сельскохозяйственной техники полимерными материалами: методические рекомендации [Текст] / В. В. Курчаткин, A.C. Кононенко. - М.: МГАУ, 2002. -20 с.

42. Кононенко, A.C. Надежность технических систем. Расчетные уравнения и таблицы: методические рекомендации [Текст] / В.И. Савченко, A.M. Орлов, A.C. Кононенко, A.B. Чепурин. - М.: ФГОУ ВПО МГАУ, 2004. - 30 с.

43. Кононенко, A.C. Оценка качества восстановления деталей и ремонта машин с использованием персонального компьютера: методические рекомендации [Текст] / В.И. Савченко, A.M. Орлов, A.C. Кононенко, A.B. Чепурин. -М.: ФГОУ ВПО МГАУ, 2004. - 14 с.

44. Кононенко, A.C. Теория надежности и диагностики. Расчетные уравнения и таблицы: методические рекомендации [Текст] / A.C. Кононенко, A.B. Чепурин, A.M. Орлов. - М.: ФГОУ ВПО МГАУ, 2006. - 32 с.

45. Кононенко, A.C. Ремонт радиаторов системы охлаждения двигателей внутреннего сгорания: методические рекомендации [Текст] / Е.А. Пучин, A.A. Гаджиев, A.C. Кононенко. - М.: ФГОУ ВПО МГАУ, 2006. - 12 с.

46. Кононенко, A.C. Ремонт деталей сельскохозяйственной техники полимерными материалами: методические рекомендации [Текст] / A.A. Гаджиев, A.C. Кононенко. - М.: ФГОУ ВПО МГАУ, 2008. - 24 с.

47. Кононенко, A.C. Теория надежности и диагностики. Расчетные уравнения и таблицы: методические рекомендации [Текст] / A.C. Кононенко, A.B. Чепурин, М.Н. Ерофеев. - М.: ФГОУ ВПО МГАУ, 2008. - 32 с.

48. Кононенко, A.C. Надежность технических систем. Расчетные уравнения и таблицы: методические рекомендации [Текст] / A.C. Кононенко, A.B. Чепурин, A.M. Орлов, С.Л. Кушнарев. - М.: ФГОУ ВПО МГАУ, 2010. -26 с.

49. Кононенко, A.C. Методика обработки отказов двигателей сельскохозяйственной техники: методические рекомендации [Текст] / A.B. Чепурин, A.C. Кононенко, A.M. Орлов, С.Л. Кушнарев. - М.: ФГОУ ВПО МГАУ, 2010. -24 с.

50. Кононенко, A.C. Методика обработки отказов автотракторных двигателей: методические рекомендации [Текст] / A.B. Чепурин, A.C. Кононенко, A.M. Орлов, С.Л. Кушнарев. - М.: УМЦ «ТРИАДА», 2010. - 42 с.

51. Кононенко, A.C. Ремонт деталей сельскохозяйственной техники полимерными материалами: методические рекомендации [Текст] / A.C. Кононенко, В.М. Давыдкин. - М.: ФГОУ ВПО МГАУ, 2010.-28 с.

52. Кононенко, A.C. Рекомендации по герметизации неподвижных фланцевых соединений сельскохозяйственной техники наноструктурированными анаэробными и силиконовыми герметиками [Текст] / Е.А. Пучин, A.C. Кононенко, Д.И. Петровский, С.П. Поздняков, К.С. Корниенко, К.Г. Дмитраков, Р.Ю. Соловьев, Н.О. Богатова, И.М. Макаркин. - М.: ФГБОУ ВПО МГАУ, 2011. - 14 с.

Подписано в печать 20.01.2012. Формат 60><84/16. Печать трафаретная. Усл.-печ. л. 2,0. Тираж 100 экз. Заказ № 733.

Отпечатано в издательском центре ФГБОУ ВПО МГАУ. Адрес: 127550, Москва, Тимирязевская, 58. Тел. (499) 976-02-64.

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕМЫ. ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ

ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1 Классификация и конструкции уплотнительных соединений.

1.2 Конструкции неподвижных фланцевых соединений и причины снижения их герметичности.

1.2.1 Конструкции неподвижных фланцевых соединений.

1.2.2 Причины снижения герметичности неподвижных фланцевых соединений.

1.3 Рабочие жидкости в автотракторной технике. Характеристики и свойства.

1.4 Уплотнители неподвижных фланцевых соединений.

1.4.1 Уплотнители из традиционных материалов.

1.4.2 Уплотнители из герметиков.

1.5 Герметичность неподвижных фланцевых соединений.

1.6 Влияние внешних воздействий на долговечность неподвижных фланцевых соединений.

1.7 Наполнители для полимерных материалов.

1.7.1 Микронаполнители.

1.7.2 Нанонаполнители.

Выводы по главе 1. Цель и задачи исследования.

ГЛАВА 2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ НАДЕЖНОСТИ

НЕПОДВИЖНЫХ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ.

2.1 Обеспечение герметичности неподвижных фланцевых соединений при отсутствии уплотнителя.

2.2 Обеспечение герметичности неподвижных фланцевых соединений уплотнителями из герметиков.

2.3 Герметичность неподвижных фланцевых соединений при диффузионном проникновении рабочих жидкостей через материал уплотнителя.

2.4 Теоретическое обоснование минимальной толщины слоя герметика и величины взаимного перемещения фланцев.

2.5 Долговечность неподвижных фланцевых соединений с уплотнителями из герметиков.

Выводы по главе 2.

ГЛАВА 3. ПРОГРАММА И МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ.

3.1 Общая программа исследования.

3.2 Выбор и краткая характеристика объектов исследования.

3.2.1 Анаэробные герметики.

3.2.2 Силиконовые герметики.

3.2.3 Нанопорошки, нанорастворы и углеродные нанотрубки.

3.3 Методика смешивания герметиков и нанонаполнителей в ультразвуковом поле.

3.4 Методика исследования герметичности неподвижных фланцевых соединений.

3.5 Методика исследования деформационных свойств герметиков.

3.6 Методика исследования рабочих температур уплотнительных узлов автотракторной техники.

3.7 Методика исследования термомеханических характеристик уплотнителей.

3.8 Методика исследования теплостойкости уплотнителей.

3.9 Методика исследования коэффициента теплопроводности уплотнителей.

3.10 Методика исследования коэффициента теплового расширения уплотнителей.

3.11 Методика оценки адгезионных свойств герметиков и нанокомпозиций.

3.11.1 Оценка адгезионных свойств по нормальным разрушающим напряжениям.

3.11.2 Оценка адгезионных свойств по касательным разрушающим напряжениям.

3.12 Методика исследования фреттинг-стойкости неподвижных фланцевых соединений с прокладками из герметиков и нанокомпозиций на их основе.

3.13 Методика исследования стойкости уплотнителей к воздействию рабочих жидкостей.

3.14 Методика исследования стойкости неподвижных фланцевых соединений с прокладками из герметиков и нанокомпозиций к вибрации.

3.15 Методика исследования стойкости неподвижных фланцевых соединений с прокладками из герметиков и нанокомпозиций к старению.

3.16 Методика исследования наноструктуры герметиков и нанокомпозиций на их основе.

3.17. Использование компьютерной программы STATGRAPHICS Plus 5.1 для проведения факторного анализа экспериментальных данных и определения оптимального состава нанокомпозиций.

3.18. Обработка результатов экспериментов, определение повторности ошибок опытов и отражение данных в графическом виде.

ГЛАВА 4. РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ И ИХ АНАЛИЗ.

4.1 Исследования герметичности неподвижных фланцевых соединений с прокладками из герметиков и нанокомпозиций.

4.1.1 Влияние времени полимеризации анаэробных и силиконовых составов на герметичность фланцевых соединений.

4.1.2 Зависимость герметичности неподвижных фланцевых соединений от контактного давления на поверхности фланцев.

4.1.3 Зависимость герметичности неподвижных фланцевых соединений от толщины уплотнителя.

4.1.4 Зависимость герметичности неподвижных фланцевых соединений от совместного влияния контактного давления и толщины уплотнителя.

4.1.5 Зависимость герметичности неподвижных фланцевых соединений от способа нанесения герметиков.

4.1.6 Влияние способа подготовки поверхностей фланцев на герметичность неподвижных фланцевых соединений.

4.1.7 Влияние способов и режимов сборки неподвижных фланцевых соединений на их герметичность.

4.1.8 Влияние непараллельности плоскостей фланцев на герметичность неподвижных фланцевых соединений.

4.1.9 Зависимость герметичности неподвижных фланцевых 199 соединений от высоких температур.

4.1.10 Зависимость герметичности неподвижных фланцевых соединений от количества разборочно-сборочных операций.

4.1.11 Влияние концентрации наполнителей на герметизирующую способность нанокомпозиций.

4.1.12 Зависимость герметизирующей способности нанокомпозиций от способа смешивания их компонентов.

4.1.13 Определение влияния толщины прокладок на герметизирующую способность нанокомпозиций.

4.1.14 Сравнительные испытания герметизирующей способности традиционных прокладок, герметиков и нанокомпозиций.

4.2 Исследования деформационных свойств герметиков и нанокомпозиций на их основе.

4.2.1 Влияние времени полимеризации на деформационные свойства герметиков.

4.2.2 Влияние наполнителей на изменение деформационных свойств и времени полимеризации нанокомпозиций.

4.2.3 Влияние температуры термообработки на изменение деформационных свойств герметиков и нанокомпозиций.

4.2.4 Влияние толщины слоя герметиков и нанокомпозиций на изменение их деформационных свойств и времени полимеризации.

4.2.5 Влияние постоянно действующей нагрузки на изменение ползучести герметиков и нанокомпозиций.

4.2.6 Влияние температуры на изменение времени полимеризации герметиков.

4.3 Исследования рабочих температур у плотните л ьных узлов автотракторной техники.

4.4 Исследования термомеханических характеристик и теплостойкости уплотнителей.

4.5 Исследования коэффициента теплопроводности уплотнителей

4.6 Исследования коэффициента теплового расширения уплотнителей

4.7 Исследования адгезионной прочности герметиков и нанокомпозиций.

4.7.1 Определение влияния диаметра экспериментальных образцов на величину нормальных разрушающих напряжений герметиков.

4.7.2 Определение влияния диаметра экспериментальных образцов на величину разбросов значений прочности герметиков при отрыве и коэффициент вариации.

4.7.3 Определение величины нормальных разрушающих напряжений герметиков и нанокомпозиций.

4.7.4 Определение величины касательных разрушающих напряжений герметиков и нанокомпозиций.

4.7.5 Анализ характера разрушений герметиков и нанокомпозиций.

4.8 Исследования фреттинг-стойкости неподвижных фланцевых соединений с прокладками из герметиков и нанокомпозиций.

4.9 Исследования стойкости герметиков и нанокомпозиций к рабочим жидкостям.

4.10 Исследования стойкости неподвижных фланцевых соединений с уплотнителями из герметиков и нанокомпозиций к вибрации.

4.10.1 Влияние толщины слоя герметиков на их стойкость к вибрационным нагрузкам.

4.10.2 Влияние наполнителей на стойкость герметиков к вибрационным нагрузкам.

4.11 Исследования стойкости неподвижных фланцевых соединений с герметиками и нанокомпозициями к старению.

4.12 Исследования наноструктуры герметиков и нанокомпозиций.

Выводы по главе 4.

ГЛАВА 5. ВНЕДРЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЙ В ПРОИЗВОДСТВО И ИХ ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА.

5.1 Внедрение результатов исследований в производство.

5.2 Расчет экономического эффекта от внедрения в производство разработанной технологии герметизации неподвижных фланцевых соединений автотракторной техники нанокомпозициями на основе герметиков.

5.2.1 Методика расчета экономического эффекта.

5.2.2 Расчет экономического эффекта от внедрения в производство технологического процесса герметизации неподвижных фланцевых соединений трактора МТЗ-82.1 прокладками из нанокомпозиций на основе герметиков.

Выводы по главе 5.

Актуальность проблемы. В рамках реализации Государственной программы развития сельского хозяйства и регулирования рынков сельскохозяйственной продукции, сырья и продовольствия на 2008-2012 гт. [1] сельхозпредприятиями России в период с января 2008 г. по июнь 2011 г. было приобретено 69,9 тыс. тракторов, 24,5 тыс. зерноуборочных и 7,7 тыс. кормоуборочных комбайнов. Тем не менее, обеспеченность тракторами и уборочными машинами составляет всего 45.58 % от технологической потребности, а сроки фактической эксплуатации техники более чем в 2 раза превышают нормативные. Так, по состоянию на 1 июля 2011 г. 72 % тракторов и около 43 % уборочных комбайнов имеют срок эксплуатации более 10 лет, а затраты на их ремонт составляют более 60 млрд р. или около 10 % от всей выручки за произведенную с.-х. продукцию [2.4]. Результатом старения парка машин является резкое снижение уровня его надежности, оказывающего непосредственное влияние на экономические показатели отрасли [5].

Недостаточная обеспеченность с.-х. предприятий необходимой техникой приводит к систематическому нарушению технологии производства работ, агротехнических сроков уборки, росту себестоимости продукции, и как следствие - к снижению валового производства [6]. В создавшихся условиях основными путями сохранения парка техники является увеличение объемов и повышение качества ее ремонта. Поэтому особое внимание необходимо уделять разработке и освоению новых способов восстановления деталей и соединений, не требующих наличия сложного технологического оборудования и позволяющих не только снизить затраты финансовых и трудовых ресурсов, но и увеличить надежность отремонтированных машин.

Вопросами повышения надежности и совершенствования технологии ремонта с.-х. техники занимались академики М.Н. Ерохин, А.И. Селиванов, В.И. Черноиванов, а также профессора А.Н. Батищев, В.И. Балабанов, И.Г. Голубев, О.Н. Дидманидзе, В.Ф. Карпенков, С.П. Казанцев,

В.В. Курчаткин, И.С. Левитский, Р.И. Ли, В.П. Лялякин, A.M. Михальченков, Е.А. Пучин, А.Н. Скороходов, В.В. Стрельцов, В.М. Юдин и многие другие.

На долговечность и эффективность использования с.-х. техники значительное влияние оказывает герметичность уплотнений, повышением которой занимались A.M. Баусов, В.В. Березников, В.В. Буренин, В.Н. Водяков, Г.В. Голубев, Л.А. Кондаков, М.Е. Кричевский и другие ученые. Проблема герметизации и в настоящее время стоит остро, так как в результате аварийных разливов и утечек при эксплуатации с.-х. техники ежегодно теряется около 220 тыс. т топливосмазочных материалов, выводится из пользования до 2 тыс. га плодородной земли, теряется свыше 5 тыс. т с.-х. продукции [7]. По данным фирмы Loctite (США) потери рабочих жидкостей из-за несовершенства уплотнений в агрегатах автомобилей достигают 30 % [8]. Нефть и нефтепродукты относятся к числу основных техногенных загрязнителей почвы. Поэтому для улучшения экологии почвы и экономии топливосмазочных материалов необходимо обеспечить высокую степень герметизации фланцевых соединений сельскохозяйственной техники. Однако наблюдения показывают, что у тракторов различных марок более 50 % неисправностей связаны с неудовлетворительной герметичностью соединений. Так, 60 % тракторов имеют дефекты уплотнений двигателей, 44 % - коробок передач, 69 % - тормозных камер, 22.31 % - гидравлических систем [7, 9]. Из-за нарушения герметичности соединений ухудшаются условия смазки сопряженных трущихся поверхностей, смазочные материалы засоряются абразивными частицами, что увеличивает интенсивность изнашивания и снижает долговечность деталей. Повышение степени герметичности соединений способствует снижению расхода топливосмазочных материалов, повышению ресурса деталей и уменьшению отрицательного влияния машин на экологическую обстановку.

До недавнего времени в качестве уплотнителей неподвижных фланцевых соединений (НФС) использовались прокладки из традиционных материалов (асбест, паронит, картон, резина, фторопласт и др.). К сожалению, они не всегда обеспечивают требуемую герметичность по причине невысокого качества соединяемых поверхностей и недостаточной затяжки резьбовых соединений. Новым перспективным направлением в области герметизации фланцевых соединений является применение герметиков, которые полностью заполняют макро- и микронеровности уплотняемых поверхностей, обеспечивают простоту сборки фланцев, обладают химической стойкостью, не требуют высоких контактных давлений и позволяют расширить допустимые параметры сопрягаемых поверхностей по их макро- и микрогеометрии.

Герметики по своей природе бывают нескольких видов. В машиностроении наибольшее распространение получили силиконовые и анаэробные составы, представленные огромным изобилием не только по функциональному назначению, но и по количеству фирм-производителей. От правильного выбора уплотнительных материалов зависит надежность и безопасность работы машин и оборудования, а также затраты на их эксплуатацию. Тем не менее, достоверные сведения о преимуществах и недостатках силиконовых и анаэробных герметиков отечественного и импортного производства отсутствуют.

Практический опыт показывает, что герметизирующая способность уплотнителей в процессе их эксплуатации снижается в результате физико-химических процессов, протекающих в самих герметиках под влиянием влажности, агрессивности герметизируемой и внешней сред, перепадов температур и вибрационных нагрузок. Поэтому проблема повышения надежности фланцевых соединений по сей день остается актуальной. В настоящее время одним из перспективных направлений в области развития полимерной индустрии является создание нанокомпозитов, которые формируются путем введения наночастиц в полимерную матрицу [10]. В результате получаются совершенно новые материалы со свойствами, значительно превосходящими свойства исходных составов.

Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования

Московский государственный агроинженерный университет имени В.П. Горячкина» (ФГБОУ ВПО МГАУ) в 2002.2011 гг.

Цель работы. Повышение надежности неподвижных фланцевых соединений с.-х. техники использованием нанокомпозиций на основе силиконовых и анаэробных герметиков, разработка технологии герметизации фланцевых соединений и рекомендаций по применению наноструктурированных составов.

Предмет исследования. Неподвижные фланцевые соединения с.-х. техники, прокладки, пленки и покрытия из герметиков и нанокомпозиций на их основе.

Объект исследования. Установление зависимостей между механическими свойствами нанокомпозиций, конструкционными особенностями фланцев, технологическими и эксплуатационными параметрами фланцевых соединений и их надежностью. Научная новизна: получены теоретические зависимости влияния конструкционных, технологических и эксплуатационных факторов на герметичность и долговечность неподвижных фланцевых соединений с различными уплотнителями; впервые созданы математические модели для определения минимальной толщины слоя герметика и величины взаимного перемещения фланцев, при которых гарантированно сохраняются прочностные свойства уплотнителя; разработаны новые нанокомпозиционные материалы на основе анаэробных и силиконовых составов для герметизации неподвижных фланцевых соединений; обосновано влияние нанонаполнителей на физико-механические свойства герметиков и подтверждено наноструктурным анализом.

Практическая значимость. Разработаны технологический процесс герметизации неподвижных фланцевых соединений нанокомпозициями на основе герметиков и рекомендации по их применению. Основные положения диссертации, выносимые на защиту: аналитические выражения для определения технологических параметров при герметизации НФС нанокомпозициями на основе анаэробных и силиконовых составов, диффузионной проницаемости рабочих жидкостей (РЖ) через материал уплотнителя и долговечности НФС; теоретическое обоснование минимальной толщины слоя герметика и максимальной величины взаимного перемещения фланцев; методика определения адгезионной прочности герметиков; результаты исследований деформационных свойств, термомеханических характеристик, теплостойкости, герметизирующей способности, теплопроводности, теплового расширения, адгезионной прочности, стойкости к РЖ, старению и вибрационным нагрузкам, а также наноструктуры герметиков и нанокомпозиций на их основе; рекомендации по применению и результаты расчета экономического эффекта от внедрения в производство разработанного технологического процесса герметизации НФС с.-х. техники.

Апробация работы. Основные положения диссертации доложены и обсуждены на:

Международных научно-практических конференциях: «Современные проблемы технического сервиса в агропромышленном комплексе» (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 16-18 декабря 2002 г.); «В.Н. Болтинский и развитие автотракторной науки», посвященной 100-летию со дня рождения академика ВАСХНИЛ В.Н. Болтинского (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 26-30 января 2004 г.); «Конструирование, использование и надежность машин сельскохозяйственного назначения» (г. Брянск, Брянская ГСХА, 19-20 апреля 2004 г.); «Актуальные проблемы вузовской агроинженерной науки» (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 24-28 января 2005 г.); «Молодые ученые - сельскому хозяйству» (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 9 марта - 6 апреля 2006 г.); «Научно-технические проблемы и перспективы развития технического сервиса в АПК» (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 24-26 октября 2006 г.); «Научные проблемы и перспективы развития восстановления и упрочнения деталей, ремонта, обслуживания машин, работающих в сельском хозяйстве» (Москва,

ФГОУ ВПО МГАУ, 24-26 октября 2006 г.); «Роль молодых ученых в реализации национального проекта «Развитие АПК» (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 29-30 мая 2007 г.); «Современные проблемы технического сервиса в АПК», посвященной 140-летию В.П. Горячкина и 75-летию кафедры ремонта и надежности машин (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 18-20 декабря 2007 г.); «Научные проблемы развития автомобильного транспорта», посвященной 30-летию кафедры «Автомобильный транспорт» МГАУ имени В.П. Горячкина (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 3-4 апреля 2008 г.); «Инновации в области земледельческой механики», посвященной 140-летию со дня рождения В.П. Горячкина (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 12-13 декабря 2008 г.); «Инновации в образовании и науке» (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 29-30 января 2009 г); «Научно-педагогические проблемы транспортных учебных заведений», посвященной 50-летию Брянского филиала МИИТ (г. Брянск, Брянский филиал МИИТ, 1-2 апреля 2010 г.); «Трибология и экология (наука, образование, практика)» (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 22-23 апреля 2010 г.); «Инженерное обеспечение инновационных технологий в АПК» (г. Мичуринск, ФГОУ ВПО МичГАУ, 13-14 мая 2010 г.); «Научные проблемы автомобильного транспорта», посвященной 80-летию МГАУ имени В.П. Горячкина (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 20-21 мая 2010 г.); «Интеграция науки, образования и производства в области агроинженерии», посвященной 80-летию ФГОУ ВПО МГАУ (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 7-8 октября 2010 г.); «Научно-информационное обеспечение инновационного развития АПК» «ИнформАгро-2010» (Москва, ФГНУ «Росинформагротех», 2010 г.);

Международных научно-технических конференциях: «Научные проблемы развития ремонта, технического обслуживания машин, восстановления и упрочнения деталей», посвященной 100-летию со дня рождения академика ВАСХНИЛ А.И. Селиванова (Москва, ГНУ ГОСНИТИ, ФГОУ ВПО МГАУ, 7-8 октября 2008 г.); «Научные проблемы развития ремонта, технического обслуживания машин, восстановления и упрочнения деталей» (Москва, ГНУ ГОСНИТИ, 14-16 декабря 2010 г.); «Научные проблемы технического сервиса сельскохозяйственных машин» (Москва, ГНУ ГОСНИТИ, 13-15 декабря 2011 г.); семинаре заведующих кафедрами ремонта и надежности машин на тему: «Инновационные технологии в подготовке высококвалифицированных кадров для технического сервиса в АПК» (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 5-11 октября 2009 г.);

XIV Международной научно-производственной конференции «Проблемы сельскохозяйственного производства на современном этапе и пути их решения» (г. Белгород, ФГОУ ВПО БелГСХА, 17-20 мая 2010 г.);

Международном семинаре по обмену опытом профессорско-преподавательского состава ФГОУ ВПО МГАУ (Россия) и ишуегай Оие1р1г (Канада) (Москва, ФГОУ ВПО МГАУ, 18 апреля 2011 г.);

Международной научной сессии «Инновационные проекты в области агроинженерии» (Москва, ФГБОУ ВПО МГАУ, 6-7 октября 2011 г.); заседании Бюро Отделения механизации, электрификации и автоматизации Россельхозакадемии (Москва, ГНУ ГОСНИТИ, 27 октября 2011 г.).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 52 работы, в том числе монография, учебное пособие, два учебника, 20 статей в изданиях, рекомендованных ВАК, по результатам научных исследований получено три патента РФ на полезную модель и один патент РФ на изобретение. Общий объем публикаций составляет 105,96 п.л., из них личный вклад автора - 27,09 п.л.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов и рекомендаций, списка использованной литературы и приложений. Общий объем диссертации составляет 405 страниц машинописного текста, в том числе 339 страниц основного текста, 152 рисунка и 23 таблицы. Диссертация содержит библиографию из 360 наименований, из них 30 зарубежных источников.

Выводы по главе 5

1. Технологический процесс герметизации НФС автотракторной техники герметиками и нанокомпозициями на их основе рекомендован Комитетом по сельскому хозяйству и продовольствию Брянской области к внедрению на предприятиях АПК региона, а также внедрен в ГУП «Мосавтохолод» города Москвы, локомотивном депо «Москвапассажирская-Курская» дирекции тяги Московской железной дороги филиала ОАО «РЖД» и СГЖ «Карабановский» Владимирской области.

2. Сравнительный экономический эффект от снижения затрат при внедрении результатов исследований в производство за один год при использовании композиций на основе отечественных герметиков составит свыше 121 ООО р. и на основе зарубежных - свыше 88 ООО р.

1. Анализ исследуемой проблемы показал, что одной из распространенных неисправностей сельскохозяйственной техники является нарушение герметичности фланцевых соединений в результате несовершенства их герметизации прокладками из листовых и формованных материалов. Основным направлением решения этой проблемы является использование в качестве уплотнителей нанокомпозиций на основе силиконовых и анаэробных герметиков.

2. Теоретически обосновано применение нанокомпозиций на основе герметиков, обладающих высокими физико-механическими свойствами, обеспечивающих повышенную стойкость к рабочим жидкостям, вибрационным нагрузкам, процессам старения и фреттинг-коррозии и имеющих повышенную долговечность.

3. Математически смоделированы процессы взаимодействия микровыступов поверхностей фланцев и фреттинг-частиц с материалом уплотнителя, позволяющие обосновать технологические режимы герметизации. Получены теоретические зависимости определения контактных давлений, глубины проникновения твердых частиц в поверхность от нагрузки на вдавливаемую частицу и модуля упругости уплотнителя. Установлено, что фреттинг-стойкость уплотнителя возрастает с увеличением его модуля упругости и толщины слоя, минимальная величина которой составляет 4 мкм.

4. Усовершенствована методика исследования адгезионной прочности герметиков, позволяющая уменьшить разбросы опытных данных до 48 % за счет выбора оптимального диаметра образцов, составляющего 25 мм.

5. Получены нанокомпозиции на основе анаэробных и силиконовых герметиков, оптимальные герметизирующие свойства которых достигаются при концентрации бемита 10 %, наночастиц серебра - 2 % и углеродных нанотрубок - 1 %. Максимальное влияние на изменение герметизирующей способности оказывают углеродные нанотрубки, минимальное - бемит. Установлено, что герметизирующая способность нанокомпозиций выше, чем у ненаполненных составов до 33 %.

6. Экспериментально определены технологические параметры герметизации фланцевых соединений. Доказано, что их герметичность зависит от толщины и температуры эксплуатации уплотнителя, контактного давления, непараллельности и состояния поверхностей фланцев. Установлено, что теплостойкость анаэробных герметиков составляет 150. 160 °С и силиконовых -180.340 °С.

7. Введение наночастиц в полимерную матрицу герметиков способствует снижению остаточной деформаций до 33 %, времени полимеризации составов до 25 %, ползучести до 20 %, увеличению их модуля упругости до 35 %, коэффициента восстанавливаемости до 26 % и теплостойкости до 25 %.

8. Наибольшую интенсивность изнашивания при фреттинг-коррозии имеют образцы из алюминиевого сплава, наименьшую - из стали и серого чугуна. Лучшую защиту от фреттинг-коррозии обеспечивают анаэробные герметики. Нанонаполнители снижают интенсивность фреттинг-коррозии до 47 %, максимальный эффект достигается у композиций, наполненных наночастицами серебра.

9. Для герметизации соединений, контактирующих с бензином и дизельным топливом, рекомендуется использовать анаэробные герметики, а с моторным маслом, тормозной жидкостью, тосолом и водой - силиконовые. Стойкость нанокомпозиций к процессам набухания и растворения выше стойкости исходных герметиков до 39 %. Наилучшие качества характерны для составов, наполненных углеродными нанотрубками и наночастицами серебра.

10. Анаэробные герметики при минимальной толщине зазора имеют большую стойкость к вибрационным нагрузкам, чем силиконовые. При увеличении толщины стойкость герметиков к вибрационным нагрузкам возрастает. При толщине слоя 0,5 мм силиконовые герметики более стойки к вибрационным нагрузкам, чем анаэробные. Стойкость к таким нагрузкам у нанокомпозиций выше, чем у ненаполненных составов до 18 %.

11. В процессе старения герметизирующая способность анаэробных и силиконовых составов снижается на 12.34 %. Стойкость к старению у нанокомпозиций с наночастицами серебра и углеродными нанотрубками выше, чем у ненаполненных составов до 15 %. Бемит не оказывает существенного влияния на стойкость герметиков к старению.

12. Смешивание анаэробных и силиконовых составов с наночастицами увеличивает размер полимерных волокон более чем на 50 %, что уменьшает их подвижность и тем самым улучшает деформационные, теплофизические, упругие и другие свойства, влияющие на эксплуатационные характеристики и долговечность полученных нанокомпозиций.

13. Технологический процесс герметизации НФС автотракторной техники герметиками и нанокомпозициями на их основе внедрен на трех предприятиях Москвы и Владимирской области, а также рекомендован Комитетом по сельскому хозяйству и продовольствию Брянской области к внедрению на предприятиях АПК региона. Сравнительный экономический эффект от внедрения результатов научных исследований в производство при использовании композиций на основе отечественных герметиков составит свыше 121 ООО р. и зарубежных - свыше 88 ООО р.

1. Государственная программа развития сельского хозяйства и регулирования рынков сельскохозяйственной продукции, сырья и продовольствия на 2008-2012 годы Текст. М.: ФГНУ «Росинформагротех», 2007. - 74 с.

2. Сорокин, Н.Т. Обеспечение сельхозпроизводителей сельскохозяйственной техникой и оборудованием Текст. / Н.Т. Сорокин, Е.А. Пименов, A.B. Щетников // Сельскохозяйственные машины и технологии. 2011. - № 5. - С. 3-7.

3. Черноиванов, В.И. Восстановление деталей машин (состояние и перспективы) Текст. / В.И. Черноиванов, И.Г. Голубев. М.: ФГНУ «Росинформагротех», 2010. - 376 с.

4. Гайдар, С.М. Защита сельскохозяйственной техники от коррозии и износа с применением нанотехнологий Текст.: дис. . докт. техн. наук: 05.20.03 / Гайдар Сергей Михайлович. М., 2011. - 433 с.

5. Анализ надежности (безотказности) отечественных и зарубежных тракторов Текст. / Д. Купрюнин [и др.] М.: ООО «Столичная типография»,2008. 96 с.

6. Спирин, А.П. Экологические требования к сельскохозяйственной технике Текст. / А.П. Спирин, O.A. Сизов // Техника в сельском хозяйстве. -1999.-№2.-С. 19-22.

7. Баурова, Н.И. Полимерные материалы для ремонта машин: методические указания Текст. / Н.И. Баурова. М.: Изд-во МАДИ (ГТУ),2009. 46 с.

8. Рекомендации по герметизации и уплотнению узлов и агрегатов тракторов и автомобилей Текст. М.: Изд-во ГОСНИТИ, 1983. - 22 с.

9. Ю.Наноинженерия поверхностей трения деталей Текст. / М.Н. Ерохин [и др.]. М.: Росинформагротех, 2008. - 266 с.

10. Косаренко, Р.И. Влияние режимов ускоренного старения полимерного композиционного материала на работоспособность металлополимерной трибосистемы Текст.: дис. . канд. техн. наук: 05.02.04 / Косаренко Роман Иванович. Омск, 2008. - 124 с.

11. Биргер, И. А. Резьбовые и фланцевые соединения Текст. / И.А. Биргер, Г.Б. Иосилевич. М.: Машиностроение, 1990. - 388 с.

12. Общесоюзный классификатор. Высшие классификационные группировки, промышленная и сельскохозяйственная продукция. 175044. Госплан СССР Текст. М.: Статистика, 1977. - 814 с.

13. Голубев, Г.В. Уплотнения и уплотнительная техника: справочник Текст. / Г.В. Голубев, J1.M. Кондаков. М.: Машиностроение, 1986. - 464 с.

14. Кондаков, JI.A. Уплотнения гидравлических систем Текст. / JI.A. Кондаков. М.: Машиностроение, 1972. - 240 с.

15. Буренин, В.В. Конструкции уплотнений для неподвижных разъемных соединений Текст. /В.В. Буренин, В.П. Дронов М.: Изд-во ЦРШТИХИМ-НЕФТЕМАШ, 1983. - 34 с.

16. Кондаков, J1.A. Рабочие жидкости и уплотнения гидравлических систем Текст. / Л.А. Кондаков. М.: Машиностроение, 1982. - 216 с.

17. Проблемы современной уплотнительной техники Текст. / Под ред. В.Н. Прокофьева, Л.А. Кондакова. М.: Мир, 1967. - 482 с.

18. Баусов, A.M. Комбинированные магнитожидкостные уплотнения подшипниковых узлов сельскохозяйственной техники Текст.: дис. . докт. техн. наук: 05.20.03 / Баусов Алексей Михайлович. Москва, 2004. - 265 с.

19. Stolze, D. Untersuchund der Axialgleitringdichtungen / D. Stolze // Maschinenbautechnik. 1981. - Vol. 30, № 4. - P. 172-177.

20. Internationale Dichtungstagung. Ubersichts Vortrade. DDR, Dresden, 1978.-228 S.

21. The Seal users handbook, 2 st ed. / R.M. Austin B.S. Nau. BHRA, England, 1984.-458 p.

22. Hydraulics and Pneumatics, 1982. Vol. 35, № 12. - P. 37-38.

23. Proceedings 6th International Conference on Fluid Sealing. BHRA, Cranfild, 1973.- 10 p.

24. Комаров, A.A. Надежность гидравлических систем Текст. / А.А Комаров. М.: Машиностроение, 1969. - 236 с.

25. Макаров, Г.В. Уплотнительные устройства Текст. / Г.В. Макаров. -Л.: «Машиностроение», 1973. 232 с.

26. ГОСТ 16051-70. Проходники фланцевые для соединений трубопроводов по внутреннему конусу Текст.; введ. 1987-06-01. -М.: Изд-во стандартов, 1987. 2 с.

27. ГОСТ 22813-83. Фланцы переходные на Ру св. 10 до 100 МПа (св. 100 до 1000 кгс/см ) Текст. Переиздание (июль 1991 г.) с изменением № 1, утвержденным в декабре 1988 г. - Взамен ГОСТ 22813-77; введ. 1983-11-25. -М.: Изд-во стандартов, 1991. - 16 с.

28. ГОСТ 22512-77. Фланцы с шипом или пазом стальные на Ру до 6,4 МПа (64 кгс/см ) и Д до 300 мм. Присоединительные размеры Текст.; введ. 1977-05-05. М.: Изд-во стандартов, 1978. - 12 с.

29. ГОСТ Р 50073-92. Соединения трубопроводов разъемные фланцевые. Технические условия Текст. Переиздание (август 1994 г.); введ. 1992-07-30. -М.: Изд-во стандартов, 1994. - 16 с.

30. ГОСТ 26526-85. Оборудование вакуумное. Соединения фланцевые для сверхвысоковакуумных систем. Конструкция, размеры и технические требования Текст.; введ. 1986-01-01. -М.: Изд-во стандартов, 1985. 20 с.

31. ГОСТ 1536-76. Фланцы судовых трубопроводов. Переиздание (октябрь 1996 г.) с Изменениями № 1,2,3, утвержденными в апреле 1982 г., мае 1987 г. (ИУС 7-82, 8-87, 8-92) Текст. - Взамен ГОСТ 1536-48; введ. 1976-03-30. - М.: Изд-во стандартов, 1996. - 12 с.

32. ГОСТ 25660-83. Фланцы изолирующие для поворотных трубопроводов на Ру 10,0 МПа (100 кгс/см2) Текст.; введ. 1983-03-03. -М.: Изд-во стандартов, 1983. 16 с.

33. ГОСТ 15180-86. Прокладки плоские эластичные. Основные параметры и размеры Текст. Переиздание (август 1993 г.). - Взамен ГОСТ 15180-70; введ. 1986-09-24. - М.: Изд-во стандартов, 1986. - 24 с.

34. Лившиц, О.П. Влияние технологии изготовления уплотнительных элементов на герметичность затворов сосудов высокого давления Текст. / О.П. Лившиц, Г.Д. Гридин, А.К. Древин // Вестник машиностроения. 1978. -№ 11.-С. 28-30.

35. Буренин, В.В. Оценка долговечности резиновых уплотнительных колец и манжет для вращающихся валов машин и механизмов Текст. / В.В. Буренин, C.B. Иванин // Хим. и нефтегаз. машиностр. 2003. - № 11. - С. 32-33.

36. Шнейдер, Ю.Г. Расчетное обеспечение эксплуатационных свойств поверхностей с регулярным микрорельефом Текст. / Ю.Г. Шнейдер, В.И. Сорокин // Вестник машиностроения. 1980. - № 9. - С. 17-19.

37. Шнейдер, Ю.Г. Образование регулярных микрорельефов на деталях и их эксплуатационные свойства Текст. / Ю.Г. Шнейдер. JL: Машиностроение, 1972. - 238 с.

38. Монтаж, эксплуатация и ремонт технологического оборудования: учебник Текст. / А.Н. Батищев, И.Г. Голубев, В.В. Курчаткин, В.М. Юдин, И.А. Спицин. М.: КолосС, 2007. - 424с.

39. Хватов, Б.Н. Герметичность уплотнительных пар пневмоцилиндров с виброобкатанными штоками Текст. / Б.Н. Хватов // Вестник машиностроения. 1978. - № 2. - С. 33-35.

40. Шнейдер, Ю.Г. Влияние шероховатости металлической поверхности на трение в гидроуплотнительных парах возвратно-поступательного движения Текст. / Ю.Г. Шнейдер, A.J1. Рейнус // Вестник машиностроения. -1970.-№5.-С. 19-20.

41. Лазаренко, Б.Р. Электроискровая обработка токопроводящих материалов Текст. / Б.Р. Лазаренко. М.: Изд-во АН СССР, 1959. - 184 с.

42. Верхотуров, А.Д. Электроискровое легирование металлических поверхностей Текст. / А.Д. Верхотуров, Г.В. Самсонов. Киев: Наукова думка, 1976. - 260 с.

43. Черноиванов, В.И. Новые технологические процессы и оборудование для восстановления деталей сельскохозяйственной техники Текст. / В.И. Черноиванов, В.Н. Андреев. М.: Высшая школа, 1983. - 96 с.

44. Микрогеометрия и несущая способность поверхности, образованной электроискровой наплавкой Текст. / Ф.Х. Бурумкулов [и др.] // Технология машиностроения. 2001. - С. 29-34.

45. Петров, Ю.Н. Электроискровое легирование металлических поверхностей Текст. / Ю.Н. Петров. Кишинев: Штиница, 1985. - 196 с.

46. Цой, И. Повышение долговечности уплотнения системы смазки двигателя ЗМЗ-24 Текст. / И. Цой, А. Реницкий // Автомобильный транспорт. 1981. - № 11. - С. 42-43.

47. Березин, М.А. Повышение долговечности уплотнительных соединений совершенствованием условий контактного взаимодействия в системе «уплотнитель-контртело» Текст.: дис. . канд. техн. наук: 05.20.03 / Березин Михаил Александрович. Саранск, 2006. - 215 с.

48. Добрушкин, Д.Б. Проектирование эластичных торцовых уплотнений Текст. / Д.Б. Добрушкин // Вестник машиностроения. 1970. - № 12. - С. 38—41.

49. Хайкин, M.J1. Релаксационная характеристика резиновых вулканизатов. Принцип объемно-временной суперпозиции при химической релаксации напряжения Текст. / M.JI. Хайкин, Б.М. Горелик // Каучук и резина. 1982,-№9.-С. 19-21.

50. Аврущенко, Б.Х. Резиновые уплотнители Текст. / Б.Х. Аврущенко. -Л.: Химия, 1978.- 136 с.

51. Гусарев, А.И. Исследование зависимости срока службы резиновых уплотнительных колец от диаметра их сечения Текст. / А.И. Гусарев, В.Г. Бабкин, Л.П. Семина // Каучук и резина. 1981. - № 6. - С. 47-48.

52. Бекер, Л.Э. Исследование технологических особенностей герметизации двигателей при ремонте с использованием полимерных материалов Текст.: дис. . канд. техн. наук / Бекер Л.Э. М., 1969. - 146 с.

53. Сачко, A.A. О работоспособности колец круглого сечения в воздушной среде при повышенном давлении Текст. / Сачко A.A., В.Н. Савойский, A.C. Кузьминский // Каучук и резина. 1983. - № 7. - С. 33-35.

54. Сачко, A.A., Исследование работоспособности уплотнителей при одновременном воздействии вакуума и воздуха повышенного давления Текст. / A.A. Сачко [и др.] // Каучук и резина. 1981. - № 2. - С. 41-44.

55. Изучение свойств уплотнительных резин при длительном старении в контакте с металлом Текст. / Т.Г. Дегтева [и др.] // Каучук и резина. 1979. -№ 4. - С. 26-30.

56. Об оценке срока службы уплотнителей трансформаторов Текст. / J1.H. Сморыго [и др.] // Каучук и резина. 1986. - № 9. - С. 26-27.

57. Буренин, В.В. Начальная сила трения покоя в эластичных уплотнениях поршня силового гидроцилиндра Текст. / В.В. Буренин // Вестник машиностроения. 2001. - № 2. - С. 15-17.

58. Пиранков, В.К. Влияние длительности неподвижного контакта на максимальную силу трения резиновых уплотнительных колец при возвратно-поступательном движении Текст. / В.К. Пиранков, А.И. Елькин // Каучук и резина. 1972. - № 3. - С. 29-31.

59. Штительман, М.И. Влияние вибрации на герметичность резиновых уплотнителей в неподвижных соединениях Текст. / М.И. Штительман, В.В. Седов, H.H. Юрцев // Каучук и резина. 1988. - № 6. - С. 23-25.

60. Koppe, W. Herlan-Inform / W. Koppe. 1973. - Vol. 12, № 4. - P. 143-152.

61. Piazza, S., Pasquini F. Kautschuk u. Gummi / S. Piazza. Kunststoffe, 1980. - Bd. 33, № 2. - P. 90-95.

62. Warring, R.H. Seals and Packing. Trade and Technical Press Ltd / R.H. Warring. England: Mogden. Surrey, 1967. - 312 p.

63. Блоу, C.M. Проблемы современной уплотнительной техники пер. с англ. [Текст] / С.М. Блоу,- М.: Мир, 1967. С. 147-168.

64. Устинова, А.Т. Испытание резин в физически агрессивных средах Текст. / А.Т. Устинова. М.: ЦНИИТЭНЕФТЕХИМ, 1978. - 92 с.

65. Кузнецов, A.B. Топливо и смазочные материалы: учебник для вузов Текст. / A.B. Кузнецов. М.: КолосС, 2004. - 200 с.

66. Савицкий, Б.П. Автомобильное топливо и смазочные материалы: справочник Текст. / Б.П. Савицкий. Киев: Техника, 1979. - 150 с.

67. Зарубежные масла, смазки, присадки, технические жидкости: Ассортимент, свойства, применение Текст. / В. Д. Резников [и др.]. М: Издательский центр «Техинформ» Международной академии информатизации, 2005. - 384 с.

68. Воробьева, Г.Я. Химическая стойкость полимерных материалов Текст. / Г.Я. Воробьева. М.: Химия, 1981.-296 с.

69. Моисеев, Ю.В. Химическая стойкость полимеров в агрессивных средах Текст. / Ю.В. Моисеев, Г.Е. Зайков. М.: Химия, 1979. - 288 с.

70. Буренин, В.В. Контактные уплотнения для герметизации неподвижных разъемных соединений Текст. /В.В. Буренин // Строительные и дорожные машины. 2000. - С. 26-31.

71. Трение, изнашивание и смазка: справочник. Кн. 2 Текст. / Под ред. И.В. Крагельского, В.В. Алисина. М.: Машиностроение, 1979. - 324 с.

72. Материалы в машиностроении. Неметаллические материалы Текст. / Под ред. В.А. Попова, С.И. Сильвестровича, И.Ю. Шейдемана М.: Машиностроение, 1969, т.5. - 544 с.

73. Белый, В.А. Введение в материаловедение герметизирующих систем Текст. / В.А. Белый, JI.C. Пинчук. Минск: Наука и техника, 1980. - 304 с.

74. Пинчук, J1.C. Герметизирующие полимерные материалы Текст. / JI.C. Пинчук, A.C. Неверов-М.: Машиностроение, 1995. 159 с.

75. Справочник по современным судостроительным материалам Текст. / В. Абрамович [и др.]. Д.: Судостроение, 1979. - 584 с.

76. Водяник, В.И. Эластичные мембраны Текст. / В.И. Водяник. М.: Машиностроение, 1974. - 136 с.

77. Федюкин, Д.Л. Технические и технологические свойства резин Текст. / Д.Л. Федюкин, Ф.А. Махлис. М.: Химия, 1985. - 218 с.

78. Резиновые уплотнения вращающихся валов: каталог-справочник Текст. / В. Юровский [и др.]. М.: Изд-во ЦНИИТЭНЕФТЕХИМ, 1978. - 184 с.

79. Лабутин, А.Л. Антикоррозионные и герметизирующие материалы на основе синтетических каучуков Текст. / А.Л. Лабутин. Л.: Химия, 1982. - 214 с.

80. Буренин, В.В. Герметики для уплотнения и фиксации неподвижных соединений Текст. / В.В. Буренин // Автомобильная промышленность. -2003,-№7.-С. 32-34.

81. Weltrmarkt Kleb und Dichfsfoffe 1995 // Produktion, 1996. - № 3132.

82. Смыслова, P.A. Справочное пособие по герметизирующим материалам на основе каучуков Текст. / P.A. Смыслова, C.B. Котлярова. -М.: Химия, 1976.-72 с.

83. Буренин, В.В. Герметики для уплотнения и фиксации неподвижных соединений машин и механизмов Текст. / В.В. Буренин // Строительные и дорожные машины. 1999. - № 5. - С. 36-39.

84. Герметичность неподвижных соединений гидравлических систем Текст. / В. Бабкин [и др]. М.: Машиностроение, 1977. - 120 с.

85. Невысыхающие замазки (на основе полиизобутилена) Текст. -М.: Изд-во ЦНИИТЭНЕФТЕХИМ, 1973. 4 с.

86. Невысыхающая мастика (замазка) 51-Г-6 и 51-Г-7 Текст. -М.: Химия, 1972.-4 с.

87. Невысыхающая мастика 51-Г-6 Текст. М.: Изд-во ЦНИИТЭНЕФТЕХИМ, 1973. - 4 с.

88. Буренин, В.В. Герметики. Уплотнение неподвижных соединений Текст. / В.В. Буренин // Автомобильная промышленность. 1999. - № 1. -С. 27-30.

89. Мастика невысыхающая высокой вязкости Текст. М.: Изд-во ЦНИИТЭНЕФТЕХИМ, 1973. - 2 с.

90. Замазка уплотнительная У-22 Текст. М.: Изд-во ЦНИИТЭНЕФТЕХИМ, 1973. - 6 с.

91. Мотовилин, Г.В. Новая жидкая прокладка для герметизации агрегатов машин Текст. / Г.В. Мотовилин, A.C. Ухалин, М.П. Гринблат. -Л.: Изд-во ЛДНТП. 1984. - 23 с.

92. Жидкая уплотняющая прокладка ГИПК-242 Текст. М.: Изд-во НИИТЭХИМ, 1987. - 2 с.

93. Донских, Г.П. Герметизация соединений жидкими прокладками Текст. / Г.П. Донских, Н.П. Борисова // Применение полимерных материалов при ремонте и восстановлении деталей машин и оборудования. Ижевск: Изд-во ДНТП, 1990. - С. 8-9.

94. Жидкие уплотняющие прокладки ГИПК-242 и ГИПК-244 Текст. -М.: Изд-во НИИТЭХИМ, 1984. 8 с.

95. Полимерные клеи и жидкие прокладки: каталог НПО «Полимерклей» Текст. Черкассы: Изд-во НИИТЭХИМ, 1986. - 38 с.

96. Кононенко, A.C. Адгезионная прочность герметиков и нанокомпозиций на их основе Текст. / A.C. Кононенко, С.М. Гайдар // Ремонт, восстановление, модернизация. 2011. - № 6. - С. 38-42.

97. Бобович, Б.Б. Неметаллические конструкционные материалы Текст. / Б.Б. Бобович. М.: Изд-во МГИУ, 2009. - 384 с.

98. Руководство по применению полимеров при ремонте машин Текст. М.: Изд-во ГОСНИТИ, 1988. - 30 с.

99. Наполненные каучуки Текст. / В. Гусева [и др.]. М.: Сов. Энциклопедия, 1974. - Т. 2. - 1032 с.

100. Догадкин, Б.А. Химия эластомеров Текст. / Б.А. Догадкин. -М.: Химия, 1972.-392 с.

101. ТУ 2384-031-05666764-96. Автогерметик прокладка. Технические условия Текст. - Казань: НПО «Казанский завод синтетического каучука им. С.М. Кирова», 1996. - 8 с.

102. ТУ 6-15-1652-90. Клей-герметик силиконовый автогермесил. Технические условия Текст. Данков: Данковский химзавод, 1990. - 12 с.

103. Нгуен, Т.К. Герметизация неподвижных фланцевых соединений жидкими прокладками при ремонте сельскохозяйственной техники Текст.: дис. . канд. техн. наук: 05.20.03 / Нгуен ТхеКонг. -М., 1997. 131 с.

104. Составы анаэробные уплотняющие (герметики). Клеи акриловые Текст.: Каталог. Черкассы: Изд-во НИИТЭХИМ, 1986. - 22 с.

105. Юшков, B.B. Эффективность применения анаэробных полимерных материалов в ремонтном производстве: аналит. обзор Текст. / В.В. Юшков, Д.А. Аранович. М.: Информагротех, 1991. - 26 с.

106. Полимерные клеи и жидкие прокладки. НПО «Полимерклей» Текст. Черкассы: НИИТЭХИМ, 1986. - 16 с.

107. Юшков, В.В. Применение анаэробных материалов при ремонте сельскохозяйственной техники Текст. / В.В. Юшков. М.: Росагропромиздат, 1990. - 54 с.

108. Kung, G.D. Improved foam in place gasheting material / G.D. Kung // CAE Technical Paper Series, 1990. № 900201.

109. Hatsuzawa, H. Development of New High add Low Temperature Oil Resistant Sealing Materials H. Hatsuzawa / M. Shimazari, N. Matsushima, D. Sakata // CAE Technical Paper Series, 1998. № 88034.

110. Loctite worldwide design Handbook 1996/1997 / Edition, Loctite Corporation, 1996. 464 p.139. http://www.henkel.ru/140. http://permabond.ru/141. http ://a 1 systems.jino-net.ru/germetik.html

111. Воробьев, Г.Я. Химическая стойкость полимерных материалов Текст. / Г.Я. Воробьев. М.: Химия, 1976. - 296 с.

112. Аскадский, A.A. Теплостойкость Текст. / A.A. Аскадский // Энциклопедия полимеров. М.: Сов. Энциклопедия, 1977. - Т. 3. - 116 с.

113. Воробьев, В.А. Технология полимеров Текст. / В.А. Воробьев, P.A. Андрианов. М.: Высшая школа, 1977. - 304 с.

114. Кричевский, М.Е. Применение полимерных материалов при ремонте сельскохозяйственной техники Текст. / М.Е. Кричевский. М.: Росагропромиздат, 1988. - 144 с.

115. Курчаткин, В.В. Герметизация неподвижных разъемных соединений жидкими прокладками Текст. / В.В. Курчаткин, Н.И. Юрченко // Механизация и электрификация сельского хозяйства. 1998. - № 6. - С. 24-25.

116. Башкирцев, В.И. Все о клеях и герметиках для автомобилиста Текст. / В.И. Башкирцев, Ю.В. Башкирцев. М.: Эксмо, 2008. - 208 с.

117. Кононенко, A.C. Герметизация неподвижных фланцевых соединений анаэробными герметиками при ремонте сельскохозяйственной техники Текст.: дис. . канд. техн. наук: 05.20.03 / Кононенко Александр Сергеевич. М., 2001.- 156 с.

118. Курчаткин, В.В. Стойкость герметиков в рабочих жидкостях Текст. / В.В. Курчаткин, Н.И. Юрченко, A.C. Кононенко, Г.И. Бондарева // Технический сервис в агропромышленном комплексе: сб. науч. тр. -М.: МГАУ, 1999. С. 53-57.

119. Бабкин, В.Т. Герметичность неподвижных соединений гидравлических систем Текст. / В.Т. Бабкин, A.JI. Зайченко, В.В. Александров [и др.]. М.: Машиностроение, 1977. - 120 с.

120. ГОСТ 15180-86. Прокладки плоские эластичные. Основные параметры и размеры Текст. Переиздание (август 1993 г.). - Взамен ГОСТ 15180-70; введ. 1986-09-24. - М.: Изд-во стандартов, 1998. - 24 с.

121. ГОСТ 28759.6-90. Прокладки из неметаллических материалов. Конструкция и размеры. Технические требования Текст. Взамен ОСТ 26-430-79; введ. 1990-11-29. - М.: Изд-во стандартов, 1998. - 8 с.

122. ГОСТ 28759.8-90. Прокладки металлические восьмиугольного сечения. Конструкция и размеры. Технические требования Текст. Взамен ОСТ 26-472-79; введ. 1990-11-29. - М.: Изд-во стандартов, 1998. - 8 с.

123. ГОСТ 10493-81. Линзы уплотнительные жесткие и компенсирующие на Ру 20-100 МПа Текст.; введ. 1981-03-10. М.: Изд-во стандартов, 1998. - 24 с.

124. Федюкин, Д.Л. Применение резиновых технических изделий в народном хозяйстве Текст. / Д.Л. Федюкин. М.: Химия, 1986. - 240 с.

125. Бартенев, Г.М. Каучук и резина Текст. / Г.М. Бартенев, Н.Г. Колядина. 1960. - № 10. - С. 29-32.

126. Клитеник, Г.С. Влияние геометрических размеров колец на надежность уплотнительных устройств Текст. / Г.С. Клитеник, Л.П. Ямова // Каучук и резина. 1984. - № 3. - С. 26-28.

127. Заиков, Г.Е. Деструкция и стабилизация полимеров Текст. / Г.Е. Заиков. М.: Изд-во МИТХТ им. М.В. Ломоносова, 1993. - 248 с.

128. Эмануэль, Н.М. Химическая физика старения полимеров Текст. / Н.М. Эмануэль, А.Л. Бучаченко. М.: Наука, 1984. - 342 с.

129. Эмануэль, Н.М. Химическая кинетика и цепные реакции Текст. / Н.М. Эмануэль, Г.Е. Заиков, В.А. Крицман. М.: Наука, 1989. - 312 с.

130. Zaikov, G.E. Degradation and Stabilization of Polymers / G.E. Zaikov. N.Y.: Nova Sei. Publ., 1999. - 296 p.

131. Parfenov, E.A. Biotic Type Antioxidants / E.A. Parfenov, G.E. Zaikov. Utrecht: VSP Intern. Sei. Publ., 2000. - 560 p.

132. Фторопласты: каталог Текст. Черкассы: Изд-во НИИТЭхим, 1983.-210 с.

133. Гуревич, Д.Ф. Арматура ядерных энергетических установок Текст. / Д.Ф. Гуревич, В.В. Ширяев, И.Х. Пайкин. М.: Атомиздат, 1978.-352 с.168. http://tgv.khstu.rU/lib/artic/energy/2001/l/l/ll .html

134. Уотерхауз, Р.Б. Фреттинг-коррозия Текст. / Р.Б. Уотерхауз -Л.: Машиностроение, 1976. 270 с.

135. Голего, Н.Л. Фреттинг-коррозия металлов Текст. / Н.Л. Голего, А.Я. Алябьев, В.В. Шевеля. Киев: Техника, 1974. - 270 с.

136. Голего, Н.Л. Физико-химическая механика фреттинг-коррозии Текст. / Н.Л. Голего // Физико-химическая механика контактного взаимодействия и фреттинг-коррозия. Киев, 1973. - С. 4-5.

137. Алябьев, А.Я. Исследование основных стадий разрушения металла при фреттинг-коррозии Текст. / А.Я Алябьев [и др.] // Надежность и долговечность авиационных газотурбинных двигателей: сб. трудов. Киев, 1971.-Вып. 1.-С. 45-50.

138. Курчаткин, В.В. Восстановление посадки подшипников герметиком 6Ф Текст. /В.В. Курчаткин // Техника в сельском хозяйстве. 1984. - № 1. -С. 52.

139. Курчаткин, В.В. Восстановление подшипникового узла асинхронных электрических двигателей Текст. / В.В. Курчаткин, Т.И. Сиднина // Механизация и электрификация. 1989. - № 1. - С. 59.

140. Михальченков, A.M. Технологические основы восстановления корпусных деталей из серого чугуна с пластинчатым графитом Текст.: дис. . докт. техн. наук: 05.20.03 / Михальченков Александр Михайлович. -Брянск, 2000. 374 с.

141. Голубев, И.Г. Обеспечение долговечности восстановленных деталей и соединений сельскохозяйственной техники с увеличенными размерами допусков и посадок Текст.: дис. . докт. техн. наук: 05.20.03 / Голубев Иван Григорьевич. М., 1997. - 386 с.

142. Курчаткин, В.В. Восстановление посадочных мест подшипников полимерами Текст. / В.В. Курчаткин. М.: Высшая школа, 1983. - 80 с.

143. Ерохин, М.Н. Восстановление фреттинг-изношенных поверхностей подшипниковых узлов композиционными покрытиями Текст. / М.Н. Ерохин, А.П. Манаенков // Механизация и электрификация сельского хозяйства. 1995. - № 9-10. - С. 28.

144. Трибус, В.Я. Влияние коррозии на изнашивание деталей машин Текст. / В.Я. Трибус, А.Э. Северный // Механизация и электрификация сельского хозяйства. 1985. - № 12.-С. 42-45.

145. Семёнов, H.H. Вестник АН СССР Текст. / H.H. Семёнов. 1959. -№2.-С. 48-53.

146. Ли, Р.И. Технологии восстановления деталей сельскохозяйственной техники и оборудования перерабатывающих предприятий Текст. / Р.И. Ли. -Липецк: Изд-во ЛГТУ, 2008. 322 с.

147. Суменкова, О.Д. Разработка композиционных материалов на основе эпоксидного олигомера с регулируемыми эксплуатационными свойствами Текст.: дис. . канд. техн. наук: 05.17.06 / Суменкова Ольга Дмитриевна. -М., 2004.- 170 с.

148. Павлов, В.И. Эффективный наполнитель эпоксидных композитов Текст. / В.И. Павлов // Пластические массы. 2000. - № 7. - С. 38-40.

149. Кац, Г.С. Наполнители для полимерных композиционных материалов Текст. / Г.С. Кац. М.: Химия, 1981. - 764 с.

150. Липатов, Ю.С. Физическая химия наполненных полимеров Текст. / Ю.С. Липатов. М.: Химия, 1977. - 304 с.

151. Закордонский, В.П. Реология и кинетика реакций эпоксидамин при формировании эпоксидного полимера Текст. / В.П. Закордонский, Р.В. Складанюк // Высокомолекулярные соединения. 1998. - Т. 40, № 7. -С. 1104-1109.

152. Мотовилин, Г.В. Восстановление автомобильных деталей олигомерными композициями Текст. / Г.В. Мотовилин. М.: Транспорт, 1981,- 112 с.

153. Ван Кревелен, Д.В. Свойства и химическое строение полимеров Текст. / Д.В. Ван Кревелен. М.: Химия, 1976. - 416 с.

154. Хаясэ, С. Теплопроводность эпоксидных смол, отвержденных алифатическими аминами Текст. / С. Хаясэ. 1994. - Т. 38, № 6. - С. 521-524.

155. Чеканов, Ю.А. Образование дефектов при отверждении эпоксидных смол Текст.: дис. . канд. физ-мат. наук: 01.04.19 / Чеканов Юрий Анатольевич. М., 1995. - 105 с.

156. Билым, П.А. Релаксационные свойства эпоксидных олигомеров Текст. / П.А. Билым, Н.Г. Попова, Л .Я. Мошинский // Пластические массы. -1988.-№9.-С. 25-27.

157. Фрейдин, A.C. Прочность и долговечность клеевых соединений Текст. / A.C. Фрейдин. М.: Химия, 1981. - 272 с.

158. Яковлева, P.A. Влияние наполнителей на процессы структурирования и свойства эпоксиаминных композиций Текст. / P.A. Яковлева // Пластические массы. -1997. № 3. - С. 36-37.

159. Рамбиди, Н.Г. Физические и химические основы нанотехнологии Текст. / Н.Г. Рамбиди, A.B. Березкин. М.: Физматлит, 2008. - 456 с.

160. Гусев, А.И. Наноматериалы, наноструктуры, нанотехнологии Текст. / А.И. Гусев. М.: Физматлит, 2005. - 416 с.

161. Сергеев Г.Б. Нанохимия Текст. / Г.Б. Сергеев. М.: Изд-во МГУ, 2003.-288 с.

162. Пул, Ч. Нанотехнологии перевод с англ. под ред. Ю.И. Головина. [Текст] / Ч. Пул, Ф. Оуэне. М.: Техносфера, 2004. - 328 с.

163. Федоренко, В.Ф. Нанотехнологии и наноматериалы в агропромышленном комплексе: науч. издание Текст. /В.Ф. Федоренко. -М.: ФГНУ «Росинформагротех», 2008. 148 с.

164. Кобаяси, Н. Введение в нанотехнологию пер. с японск. [Текст] / Н. Кобаяси. М.: БИНОМ, 2007. - 134 с.

165. Хаар, П. Углеродные нанотрубы и родственные структуры. Новые материалы XXI века Текст. / П. Хаар. М.: Техносфера, 2003. - 336 с.

166. Суздалев, И.П. Нанотехнология: физико-химия нанокластеров, наноструктур и наноматериалов Текст. / И.П. Суздалев. М.: КомКнига, 2006. - 592 с.

167. Бучаченко, A.JI. Нанохимия прямой путь к высоким технологиям нового века Текст. / A.JI. Бучаченко // Успехи химии. - 2003. - Т. 72, № 5. -С. 419-437.

168. Андреевский, P.A. Наноструктурные материалы Текст. / P.A. Андреевский, A.B. Рагуля. М.: Академия, 2005. - 192 с.

169. Корнеева Ю.В. Структурные превращения в металлических частицах катализаторов в различных процессах синтеза углеродных нанотрубок Текст.: дис. . канд. физ-мат. наук: 01.04.07 / Корнеева Юлия Викторовна. М., 2008. - С. 35-38.

170. Волков, Г.М. Реализация антифрикционных свойств углеродного нанокомпозита в передовых конструкциях новой техники Текст. / Г.М. Волков // Нанотехника. 2007 - № 1 (9). - С. 35-38.

171. Ерохин, М.Н. Диффузионные покрытия в ремонтном производстве / Текст. М.Н. Ерохин, С.П. Казанцев. М.: ФГОУ ВПО МГАУ, 2006. - 124 с.

172. Суздалев, И.П. Нанотехнологии: физико-химия нанокластеров, наноструктур и наноматериалов Текст. / И.П. Суздалев. М.: КомКнига, 2006. - 596 с.

173. Петров, Ю.П. Кластеры и малые частицы Текст. / Ю.П. Петров. -M.: Наука, 1986.-367 с.

174. Раков, Э.Г. Нанотрубки и фуллерены Текст. / Э.Г. Раков. -М.: Университетская книга. Логос, 2006. - 376 с.

175. Handbook of Nanoscience, Engineering and Technology (ed. by W.A. Goddard et al.) CRC Press., 2002. 848 p.

176. Springer Handbook of Nanotechnology (ed. by B. Bhushan). Berlin Springer Verlag., 2007. - 1916 p.

177. Балашова E.B. Влияние предыстории на поверхностные свойства полимеров в различных фазовых состояниях Текст.: дис. . канд.хим.наук: 02.00.04 / Балашова Елена Владимировна. М., 2003. - 155 с.

178. Помогайло, А.Д. Наночастицы металлов в полимерах Текст. / А.Д. Помогайло, A.C. Розенберг, A.C. Уфлянд. М.: Химия, 2000. - 672 с.

179. Исхаков, P.C. Физико-химические основы современных технологий. Материалы для наноэлектроники: учеб. пособие Текст. / P.C. Исхаков, B.C. Жигалов. Красноярск: КГТУ, 2006. - 158 с.

180. Физическая химия наполненных систем Текст. М.: Химия, 1977. - 304 с.

181. Zisman, W. Ind. Eng.Chem. / W. Zisman, 1963. - 56 p.

182. Воюцкий, С.С. ЖФХ Текст. / С.С. Воюцкий [и др.], 1963. 38 с.

183. Ершов, Д.В. Наполнители для эластомерных композиций Текст. / Д.В. Ершов, В.М. Гончаров // Нанотехника. 2007. - № 1 (9). - С. 15-20.

184. Бранцева, Т.В. Адгезионное взаимодействие в системе модифицированная эпоксидная матрица/волокно при различных режимах нагружения Текст.: дис. . канд. хим. наук: 05.17.06 / Бранцева Татьяна Владимировна. М., 2003. - 180 с.

185. Тимофеева, М.Ю. Физико-химические особенности и разработка модели процессов адгезионного взаимодействия растворов высокомолекулярных соединений Текст.: дис. . канд. хим. наук: 02.00.06 / Тимофеева Марина Юрьевна. М., 2005. - 157 с.

186. Козлов, Г.В. Структурный анализ пластичности полимерных нанокомпозитов, наполненных углеродными нанотрубками Текст. / Г.В. Козлов, А.И. Буря, З.Х. Афашагова, А.К. Микитаев // Нанотехника. -2008.-№2.-С. 33-36.

187. Маламатов, А.Х. Структура, свойства и механизмы усиления полимерных нанокомпозитов Текст.: дис. . докт. техн. наук: 02.00.06 / Маламатов Ахмед Харабиевич. Нальчик, 2006. - 297 с.

188. Чичварин, А.В. Изучение термоокислительных процессов в полимерных системах Текст.: дис. . канд. хим. наук: 05.17.06 / Чичварин Александр Валерьевич. Воронеж, 2005. - 123 с.

189. Гусева, М.А. Структура и физико-механические свойства нанокомпозитов на основе неполярного полимера и слоевого силиката Текст.: дис. .канд. физ-мат. наук: 01.04.07 / Гусева Мария Александровна. -М., 2005.- 156 с.

190. Kojima, Y. Synthesis of nylon 6-clay hybrid by montmorillonite intercalated with s-caprolactam / Y. Kojima, A. Usuki, M. Kawasumi, A. Okada, T. Kurauchi, O. Kamigaito // J. Polym. Sci., Part A, 1993. V. 31. - P. 983-986.

191. Sinha, R. New polilactide/layered silicate nanocomposites. Concurrent improvements of material properties, biodegradability and melt rheology / R. Sinha, K. Yamada, M. Okamoto, K. Ueda // Polymer. 2003. - V. 44. - P. 857-866.

192. Nam, P.H. Foam processing and cellular structure of polypropylene / clay nanocomposites / P.H. Nam, P. Maiti, M. Okamoto, T. Kotaka // Proceeding nanocomposites, June 25-27, 2001, Chicago, USA: ECM Publication.

193. Zhu, J. Fire properties of polystyrene-clay nanocomposites / J. Zhu, A.B. Morgan, FJ. Lamelas, C.A. Wilkie // Chem. Material. 2001. - V. 13. - P. 3774-3780.

194. Alexandre, M. Dubois Ph. Polymer layered silicate nanocomposites: preparation, properties and uses of a new class of materials / M. Alexandre // Mater. Sci. and Eng. 2000. - V. 28. - P. 1-63.

195. Sur, G.S. Synthesis, structure, mechanical properties, and thermal stability of some polysulfone/organoclay nanocomposites /G.S. Sur, H.L. Sun, S.G. Lyu, J.E. Mark // Polymer. 2001. - V. 42. - P. 9783-9789.

196. Zanetti, M. Synthesis and thermal behavior of layered silicate-EVA nanocomposites / M. Zanetti, G. Camino, R. Thomann, R. Mulhaupt // Polymer. -2001. V. 42. - P. 4501-4507.

197. Kojima, Y. One-pot synthesis of nylon 6-clay hybrid / Y. Kojima, A. Usuki, M. Kawasumi, A. Okada, T. Kurauchi, O. Kamigaito // J. Polym. Sci., Part A. 1993,-V. 31.-P. 1755-1758.

198. Нильсен, Jl.E. Механические свойства полимеров и полимерных композиций Текст. / Л.Е. Нильсен. М.: Химия, 1978. - 312 с.

199. Yano, К. Synthesis and properties of polymide-clay hybrid / K. Yano, A. Usuki, A. Okada, T. Kurauchi, O. Kamigaito // J. Polym. Sci., Part A. 1993. -V. 31.-P. 2493-2498.

200. Sinha, Ray New polilactide/layered silicate nanocomposites. High performance biodegradable materials / Ray Sinha, K. Yamada, M. Okamoto, A. Ogami, K. Ueda, // Chem. Mater. 2003. - V. 15. - P. 1456-1465.

201. Раков, Э.Г. Химия и применение углеродных нанотрубок Текст. / Э.Г. Раков // Успехи химии. 2001. - Т. 70. - № 10. - С. 934-973.

202. Выморков, Н.В. Эффективность наномодифицирования эпоксидных матриц Текст. / Н.В. Выморков [и др.] // Нанотехнологии производству -2007: тез. конф. - Фрязино, 2007. - С. 42^13.

203. Чмутин, И.А. Контроль однородности распределения наночастиц в полимерной матрице Текст. / И.А. Чмутин, Н.Г. Рвыкина, И.Л. Дубникова // Нанотехнологии производству - 2007: тез. конф. - Фрязино, 2007. - С. 229-234.

204. Зайцева, К.В. Уплотнение неподвижных соединений Текст. / К.В. Зайцева // Станки и инструмент. 1955. - № 8. - С. 34-37.

205. Лойцанский, Л.Г. Механика жидкости и газа Текст. 4-е изд. / Л.Г. Лойцанский. - М.: Наука, 1973. - 848 с.

206. Демкин, Н.Б. Контактирование шероховатых поверхностей Текст. / Н.Б. Демкин. М.: Наука, 1970. - 228 с.

207. ГОСТ Р 52857.4-2007. Методы и нормы расчета на прочность. Расчет на прочность и герметичность фланцевых соединений Текст.; введ. 2007-12-27. М.: Изд-во стандартов, 2008. - 38 с.

208. Детали машин и основы конструирования Текст. / Под ред. М.Н. Ерохина. М.: КолосС, 2005. - 462 с.

209. Тагер, A.A. Физикохимия полимеров Текст. / A.A. Тагер. -М.: Химия, 1978.-544 с.

210. ГОСТ 9.029-74 (CT СЭВ 1217-78). Резины. Методы испытаний на стойкость к старению при статической деформации сжатия Текст. Взамен ГОСТ 11099-64; введ. 1976-01-01. - М.: Изд-во стандартов, 1981. - 8 с.

211. Детали машин и основы конструирования: учебник Текст. / М.Н. Ерохин, С.П. Казанцев, A.B. Карп [и др.]. М.: КолосС, 2011. - 512 с.

212. Водяков, В.Н. Математическое моделирование процессов формования и нагружения эластомерных уплотнителей автотракторной техники Текст. / В.Н. Водяков. Саранск: Изд-во Мордов. ун-та, 2005. - 216 с.

213. ГОСТ Р 52857.4-2007. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет на прочность и герметичность фланцевых соединений Текст.; введ. 2007-12-27. -М.: Изд-во стандартов, 2008. 38 с.

214. Крагельский, И.В. Трение и износ Текст. / И.В. Крагельский. -М.: Машиностроение, 1968. 480 с.

215. Тэйбор, Д. Трение как диссипативный процесс Текст. / Д. Тэйбор // Трение и износ. 1994. - Т. 15, № 2. - С. 296-315.

216. Рейнер, М. Реология пер. с англ. [Текст] / М. Рейнер; под ред. Э.И. Григолюка. М.: Наука, 1965. - 370 с.

217. Мур, Д. Трение и смазка эластомеров пер. с англ. [Текст] / Д. Мур; под ред. Г.И. Бродского. М.: Химия, 1977. - 264 с.

218. Amontos, G. De la resistance cause dans les machines / G. Amontos // Historie de 1/ Academie Royale des Sciences, 1969. Vol. 12.

219. Берлин, А.А. Основы адгезии полимеров Текст. / А.А. Берлин, В.Е. Басин. М., Химия, 1974. - 2-е изд.- 392 с.

220. Моисеев, Ю.В. Химическая стойкость полимеров в агрессивных средах Текст. / Ю.В. Моисеев, Т.Е. Зайков. М.: Химия, 1979. - 288 с.

221. Воробьева, Г.Я. Химическая стойкость полимерных материалов Текст. / Г.Я. Воробьева. М.: Химия, 1981. - 296 с.

222. Общая и неорганическая химия. Теоретические основы химии Текст. / Под ред. А.Ф. Воробьева. М.: ИКЦ «Академкнига», 2004. - Т. 1. - 372 с.

223. Курс физики. Механика. Молекулярная физика Текст. / И.В. Савельев [и др.]. М.: Наука, 1989. - Т. 1. - 352 с.

224. Айинбиндер, С.Б. Свойства полимеров в различных напряженных состояниях Текст. / С.Б. Айинбиндер, Э.Л. Тюнина, К.И. Цируле. -М.: Химия, 1981.-232 с.

225. Нейман, М.Б. Старение и стабилизация полимеров Текст. / М.Б. Нейман. М.: Наука, 1964. - 332 с.

226. Цесник, Л.С. Механика и микрофизика истирания поверхности Текст. / Л.С. Цесник. М.: Машиностроение, 1979. - 264 с.

227. Петухов, А.Н. Методические основы исследования процесса фреттинг-коррозии в связи с усталостью материала Текст. / А.Н. Петухов // Заводская лаборатория. 1974. - Т. 40, № 10. - С. 1246-1250.

228. Кащеев, В.Н. Абразивное разрушение твердых тел Текст. / В.Н. Кащеев. М.: Наука, 1970. - 248 с.

229. Марченко, Е.А. О природе разрушений поверхности металлов при трении Текст. / Е.А. Марченко. М: Наука, 1979. - 110 с.

230. Михальченков, A.M. Технологические основы восстановления корпусных деталей из серого чугуна с пластинчатым графитом Текст.: автореф. дис. . докт. техн. наук: 05.20.03 / Михальченков Александр Михайлович. Брянск, 2000. - 32 с.

231. Теория упругости анизотропного тела Текст. М.: Наука, 1977. -384 с.

232. Галин, JI.A. Контактные задачи теории упругости и вязкоупругости Текст. М.: Наука, 1980. - 304 с.

233. Probert, S.D. Deformation of single and multiple aspirates on metal surface / S.D. Probert, A.H. Uppal // Wear. 1972. - V. 20. - P. 381^100.

234. Егоров, K.E. К вопросу деформации основания конечной толщины Текст. В сб.: Механика грунтов. М.: Стройиздат, 1958. - № 34. - 204 с.

235. Гольдштейн, Р.В. Ауксетическая механика кристаллических материалов Текст. / Р.В. Гольдштейн, В.А. Городцов, Д.С. Лисовенко // Известия РАН, МТТ. 2010. - № 4. - С. 43-62.

236. Михальченков, A.M. Продукты фреттинг-коррозии и надежность неподвижных соединений сталь-чугун Текст. / A.M. Михальченков, В.Ф. Комогорцев, И.В. Козарез // Ремонт, восстановление, модернизация. -2005,-№5.-С 36-39.

237. Головин, Ю.И. Введение в нанотехнику Текст. / Ю.И. Головин. -М.: Машиностроение, 2007. 496 с.

238. Чвалун, С.Н. Полимерные нанокомпозиты Текст. / С.Н. Чвалун // Природа. 2000. - № 7. - С. 61-65.

239. Исхаков, P.C. Физико-химические основы современных технологий. Материалы для наноэлектроники Текст. / Р. С. Исхаков, B.C. Жигалов; под общ. ред. В. Ф. Шабанова. Красноярск: КГТУ, 2006. - 158 с.

240. Бучаченко, A.JI. Нанохимия прямой путь к высоким технологиям нового века Текст. / A.J1. Бучаченко // Успехи химии. 2003. - Т. 72, № 5. -С.419-437.

241. Износ деталей сельскохозяйственных машин Текст. / Под ред. М.М. Севернева. Ленинград: Колос, 1972. -288 с.

242. B.И. Кодолов. Кисловодск-Ставрополь: СевКавГТУ, 2006. - 510 с.

243. Степин, П.А. Сопротивление материалов Текст. / П.А. Степин. -М.: Высшая школа, 2001. 366 с.

244. Черчиньяни, К. Теория и приложения уравнения Больцмана Текст. / К. Черчиньяни. М.: Мир, 1978. - 496 с.

245. Косенкова, A.C. Прогнозирование сроков сохранения работоспособности уплотнительных резиновых деталей Текст. / A.C. Косенкова, А.И. Кузнецова, H.H. Юрцев // Каучук и резина. 1980. - № 4. - С 25-28.

246. Кузьминский, A.C. Физико-химические основы получения, переработки и применения эластомеров Текст. / A.C. Кузьминский,

247. C.М. Кавун, В.П. Кирпичев. М.: Химия, 1976. - 368 с.

248. Эммануэль, Н.М. Химическая физика старения и стабилизации полимеров Текст. / Н.М. Эммануэль, А.Л. Бучаченко. М.: Наука, 1982. - 360 с.

249. Кох, П.И. Климат и надежность машин Текст. / П.И. Кох. -М.: Машиностроение, 1981. 176 с.

250. ГОСТ 16350-80. Климат СССР. Районирование и статистические параметры климатических факторов для технических целей Текст. Взамен ГОСТ 16350; введ. 1981-07-01. - М.: Изд-во стандартов, 1981.-92 с.

251. Перепечко, И.И. Введение в физику полимеров Текст. / И.И. Перепечко. -М.: Химия, 1978.-312 с.

252. Бартенев, Г.М. Физика полимеров Текст. / Г.М. Бартенев, С.Я. Френкель / Под ред. д-ра физ.-мат. наук А. М. Ельяшевича. JL: Химия, 1990.-432 с.

253. Кандалов, А.П. Исследование временных зависимостей относительной остаточной деформации и коэффициента вариации резин Текст. / А.П. Кандалов, В.Н. Никифоров, С.А. Смирнова // Каучук и резина. -1976.-№ И.-С. 35-37.

254. Лепетов, В.А. Расчеты и конструирование резиновых изделий Текст. / В.А. Лепетов, Л.Н. Юрцев. Л.: Химия, 1977. - 408 с.

255. Дегтева, Т.Г. Изучение свойств уплотнительных резин при длительном старении в контакте с металлом Текст. / Т.Г. Дегтева, И.М. Грановская, В.М. Гудкова, A.A. Донцов // Каучук и резина. 1979. -№ 4. - С. 26-30.

256. Борисова, В.В. Надежность резиновых изделий в эксплуатации Текст. / В.В. Борисова, P.C. Булка, С.И. Быстрова [и др.]. М.: Изд-во ЦНИИТЭНЕФТЕХИМ, 1977. - 84 с.

257. Буренин, В.В. О начальной силе трения в гидроцилиндрах при трогании поршня с места Текст. /В.В. Буренин, Д.Т. Гаевик // Вестник машиностроения. 1981. - № 4. - С. 29-31.

258. ГОСТ 13808-79. Резина. Метод определения морозостойкости по эластическому восстановлению после сжатия Текст. Взамен ГОСТ 13808-68; введ. 1982-01-01. -М.: Изд-во стандартов, 1988. - 8 с.

259. Степанов, Р.Д. Расчет на прочность конструкций из пластмасс, работающих в жидких средах Текст. / Р.Д. Степанов, О.Ф. Шленский. -М.: Машиностроение, 1981. 136 с.

260. Долженков, В.А. Microsoft Excel 2000 Текст. / В.А. Долженков, Ю.В. Колесников СПб.: БХВ - Санкт-Петербург, 1999. - 1088 с.

261. Петерсон, Р. Microsoft Word 97 в подлиннике Текст. / Р. Петерсон, К. Роуз СПб.: BHV - Санкт-Петербург, 1997. - 1120 с.

262. Потемкин, А. Инженерная графика. Издание второе, исправленное и дополненное Текст. / А. Потемкин Издат-во «Лори», 2002, - 446 с.

263. Кобурн, Ф. Эффективная работа с Corel DRAW 7 Текст. / Ф. Кобрун, П. Маккормик Перев. С англ. СПб.: Питер, 1997. - 736 с.

264. Шарыгин, М.Е. Сканеры и цифровые камеры Текст. / М.Е. Шарыгин, И.В. Шишигин, О.В. Колесниченко. СПб.: БХВ - Санкт-Петербург; Арлит, 2000. - 384 с.

265. Corel PHOTO-PAINT 6: Официальное руководство Пер. с анг. [Текст]. Мн.: ООО «Попурри», 1997. - 432 с.

266. Пучин, Е.А. Ультразвуковая очистка сетчатых фильтрующих элементов: научн. издание Текст. / Е.А. Пучин, A.C. Исайкин. -М.: ООО «УМЦ Триада», 2010. 56 с.

267. Виноградов, Г.В. Реология полимеров Текст. / Г.В. Виноградов. -М.: Химия, 1977.-440 с.

268. Бухина, М.Ф. Техническая физика эластомеров Текст. / М.Ф. Бухина. М.: Химия, 1984. - 224 с.

269. Бухина, М.Ф. Кристаллизация каучуков и резин Текст. / М.Ф. Бухина. М.: Химия, 1973. - 240 с.

270. Гофманн, В. Вулканизация и вулканизующие агенты Пер. с нем. [Текст] / В. Гофманн. Л.: Химия, 1968. - 464 с.

271. Лебедев, Л.М. Машины и приборы для испытания полимеров Текст. / Л.М. Лебедев. М.: Машиностроение, 1967. - 212 с.

272. Каравец, И.Ф. Метод определения теплостойкости пластмасс Текст. / И.Ф. Каравец, Л.Г. Баталова // Пластические массы. 1960. - № 3. - С. 14-19.

273. Каргин, В.А. Краткие очерки по физико-химии полимеров Текст. / В.А. Каргин, Г.Л. Сломинский. М.: Химия, 1967. - 232 с.

274. ГОСТ 23630.2-79. Пластмассы. Метод определения теплопроводности Текст.; введ. 1979-05-16. -М.: Изд-во стандартов, 2009. 16 с.

275. Драганов, Б.Х. Теплотехника и применение теплоты в сельском хозяйстве Текст. / Б.Х. Драганов, A.B. Кузнецов, С.П. Рудобашта. -М.: Агропромиздат, 1990. 464 с.

276. Гаджиев, A.A. Технологическое обеспечение долговечности подшипниковых узлов машин применением полимерных материалов Текст.: дис. . докт. техн. наук: 05.20.03 / Гаджиев Алиасхаб Алиевич. М., 2006. -387 с.

277. ГОСТ 15173-70 (CT СЭВ 2899-81). Пластмассы. Метод определения среднего коэффициента линейного теплового расширения Текст.; введ. 1970-01-01. М.: Изд-во стандартов, 1987. - 8 с.

278. ГОСТ 14760-69. Клеи. Метод определения прочности при отрыве Текст.; введ. 1970-01-01. М.: Изд-во стандартов, 1986. - 6 с.

279. ГОСТ 23.211-80. Метод испытаний материалов на изнашивание при фреттинге и фреттинг-коррозии Текст.; введ. 1982-01-01. М.: Изд-во стандартов, 2008. - 6 с.

280. Зуев, Ю.С. Разрушение полимеров под действием агрессивных сред Текст. / Ю.С. Зуев. М.: Химия, 1972. - 230 с.

281. ГОСТ 12423-66. Пластмассы. Условия кондиционирования и испытания образцов (проб) Текст. Переиздание март 1981 г. с изменением № 1, утвержденным в феврале 1980 г. (ИУС 3-1980 г.); введ. 1966-12-20. -М.: Изд-во стандартов, 2006. - 6 с.

282. ГОСТ 9.707-81 ЕСЗКС. Материалы полимерные. Методы ускоренных испытаний на климатическое старение Текст. Переиздание (март 1990 г.) с Изменением № 1, утвержденным в июле 1989 г. (ИУС 12-89); введ. 1981-12-25. - М.: Изд-во стандартов, 1989. - 80 с.

283. Дюк, В. Обработка данных на ПК в примерах Текст. / В. Дюк. -СПб: Питер, 1997. -240 с.

284. Митков, А.Л. Статистические методы в сельскохозяйственном машиностроении Текст. / А.Л. Митков, C.B. Кардашевский. -М.: Машиностроение, 1978. 360 с.

285. Веденятин, Г.В. Общая методика экспериментального исследования и обработки опытных данных Текст. / Г.В. Веденятин. -М.: Колос, 1973.- 100с.

286. Коробейников, А.Г. Испытания сельскохозяйственных тракторов Текст. / А.Г. Коробейников, B.C. Лихачев, В.Ф. Шолохов. -М.: Машиностроение, 1982. 184 с.

287. ГОСТ 17510-79. Надежность изделий машиностроения. Система сбора и обработки информации. Планирование наблюдений Текст.; введ.1983-07-26. М.: Изд-во стандартов, 1979. - 27 с.

288. Никифоров, И.К. Использование эксплуатационных материалов: учебное пособие Текст. / И.К. Никифоров. Улан-Удэ: Изд-во ВСГТУ, 2003.- 146 с.

289. Пархомов, В.Т. Устройство и эксплуатация тормозов: учебник для техн. школ Текст. / В.Т. Пархомов. М.: Транспорт, 1994. - 208 с.

290. Роговцев, В.Л. Устройство и эксплуатация автотранспортных средств Текст. / В.Л. Роговцев. М.: Транспорт, 1998. - 430 с.

291. Барихин, А.Б. Практический справочник автомобилиста Текст. / А.Б. Барихин. М.: Книжный мир, 2009. - 376 с.

292. Шатров, М. Двигатели внутреннего сгорания Текст. / М. Шатров, Т. Кричевская // Компьютерный практикум. Моделирование процессов в ДВС. М.: Изд-во ВСГТУ; Высшая школа, 2007. - Кн. 3. - 414 с.

293. Башкирцев, Ю.В. Восстановление работоспособности радиаторов системы охлаждения двигателей внутреннего сгорания применением формообразующего клеевого состава Текст.: дис. . канд. техн. наук: 05.20.03 / Башкирцев Юрий Владимирович. М., 2009. - 183 с.

294. Ли, Р.И. Применение полимерных материалов в подшипниковых узлах при изготовлении и ремонте машин: монография Текст. / Р.И. Ли. -Мичуринск: Изд-во МичГАУ, 2010.- 160 с.

295. Справочник мастера по техническому обслуживанию и ремонту машинно-тракторного парка: учебное пособие Текст. / А.Н. Батищев, И.Г. Голубев, В.М. Юдин [и др.]. М.: Изд-во «Академия», 2008. - 446 с.

296. Демьянович, Б.А. Ускоренные испытания изделий машиностроения на надежность Текст./ Б.А. Демьянович. М.: Стандарты, 1967. - 108 с.

297. Кононенко, A.C. Теория и практика герметизации фланцевых соединений сельскохозяйственной техники полимерными нанокомпозициями: монография Текст. / A.C. Кононенко. М.: ФГБОУ ВПО МГАУ, 2011. - 180 с.

298. Технология ремонта машин: учебник Текст. / Е.А. Пучин [и др.]. -М.: Изд-во УМЦ «Триада», 2006. Ч. 1. - 348 с.

299. Технология ремонта машин: учебник Текст. / Е.А. Пучин [и др.]. М.: КолосС, 2007. - 488 с.

300. Практикум по ремонту машин: учебное пособие Текст. / Е.А. Пучин [и др.]. М.: КолосС, 2009. - 327 с.

301. Гаджиев, A.A. Ремонт деталей сельскохозяйственной техники полимерными материалами: методические рекомендации по выполнению лабораторной работы Текст. / A.A. Гаджиев, A.C. Кононенко. -М.: ФГОУ ВПО МГАУ, 2008. 24 с.

302. Кононенко, A.C. Ремонт деталей сельскохозяйственной техники полимерными материалами: методические рекомендации по выполнению лабораторной работы Текст. / A.C. Кононенко, В.М. Давыдкин. -М.: ФГОУ ВПО МГАУ, 2010. 26 с.

303. Кононенко, A.C. Наногерметики для фланцевых соединений Текст. / A.C. Кононенко // Сельский механизатор. 2011. - № 4. - С. 36-37.

304. Пат. 105369 Российская Федерация, МПК F02F 11/00. Корпус двигателя внутреннего сгорания Текст. / A.C. Кононенко [и др.]. -№2010151123; заявл. 14.12.2010; опубл. 10.06.2011, Бюл. № 16.-3 с.

305. Пат. 105368 Российская Федерация МПК F02F 7/00, В82В 1/00. Корпус двигателя внутреннего сгорания Текст. / A.C. Кононенко [и др.]. -№2010151124; заявл. 14.12.2010; опубл. 10.06.2011, Бюл. № 16.-3 с.

306. Каталог деталей и сборочных единиц тракторов «Беларусь» МТЗ-80, МТЗ-80Л, МТЗ-82, МТЗ-82Л, МТЗ-80.1, МТЗ-82.1, МТЗ-82И, МТЗ-82Р Текст. Минск: ПО «Минский тракторный завод», 2002. - 224 с.

307. Каталог деталей и сборочных единиц автомобилей ЗИЛ-433360, 442160, 494560, 433110 Текст. -М.: Третий Рим, 2003. 168 с.

308. Конкин, Ю.А. Экономическое обоснование внедрения мероприятий научно-технического прогресса в АПК Текст. / Ю.А. Конкин [и др.]. -М.: Изд-во МИИСП, 1991. 79 с.

309. Шпилько, A.B. Методика определения экономической эффективности технологий и сельскохозяйственной техники Текст. / A.B. Шпилько [и др.]. М.: Издательство журнала «Аграрная наука», 1998. - 219с.

310. Экономика технического сервиса на предприятиях АПК Текст. / Ю.А. Конкин [и др.]. М.: УМЦ «Триада», 2007. - 572 с.

311. Конкин, Ю.А. Практикум по экономике ремонта сельскохозяйственной техники Текст. / Ю.А. Конкин. М.: Агропромиздат, 1988.- 167 с.

312. Конкин, Ю.А. Экономика ремонта сельскохозяйственной техники Текст. 4-е изд., перераб. и доп. / Ю.А. Конкин - М.: Агропромиздат, 1990.-366 с.

313. Водяников, В.Т. Экономическая оценка энергетики АПК Текст. / В.Т. Водяников М.:ИКФ «ЭКМОС», 2002. - 304 с.

314. Типовые нормы времени на станочные, слесарные, сварочные и кузнечные работы в сельском хозяйстве Текст. М.: Колос, 1977. - 398 с.