автореферат диссертации по безопасности жизнедеятельности человека, 05.26.01, диссертация на тему:Оценка параметров изоляции элементов низковольтного оборудования для определения периодичности контроля его безопасного состояния

ВВЕДЕНИЕ.

1. СОВРЕМЕННОМ СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ОБОСНОВАНИЕ ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

Ы« Общие положения.

1.2. Обзор основных исследований состояния изоляции шахтных низковольтных электрических сетей - главнейшего средства электробезопасности.

1.3 • Задачи исследований.

2. МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ПАРАМЕТРОВ

ИЗОЛЯЦИИ ШАХТНЫХ ГИНШХ ЭКРАНИРОВАННЫХ КАБЕЛЕЙ И ПРОХОДНЫХ ИЗОЛЯТОРОВ ШАХТНОЙ АППАРАТУРЫ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИХ

БЕЗОПАСНОСТЬ

2*1* Общие положения

2.2. Методика определения параметров изоляции шахтных гибких кабелей при напряжениях 660 и 1140 В с ис

- клечением влияния концевых разделок

2.3. Методика определения параметров изоляции разделок гибких кабелей при напряжениях 660 и 1140 В в условиях высокой влажности и запыленности воздуха . . 33.

2.4. Методика исследований изменений параметров изоляции проходных изоляторов рудничного электрооборудования при напряжениях 660 и 1140 В в условиях высокой влажности и запыленности воздуха.

2.5. Методика обработки и анализа экспериментальных данных. *«*.«*••••••*.••.•.••

2.5.1* Методика обработки и анализа результатов исследований параметров изоляции кабелей марки ГРШЭ и их разделок.

2.5.2. Методика обработки и анализа результатов исследований параметров изоляции проходных изоляторов.

3. АНАЛИЗ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЙ ИЗМЕНЕНИЙ ПАРАМЕТРОВ

ИЗОЛЯЦИИ И РАЗДЕЛОК КАБЕЛЕЙ МАРКИ ГРШЭ ПРИ НАПРЯЖЕНИЯХ 660 И 1140 В

3.1* Анализ результатов измерений полного соцротивления изоляции кабелей.

3.2. Анализ результатов измерений омического сопротивления изоляции кабелей.

3*3* Анализ результатов исследования изменения омического соцротивления и tg 5 изоляции кабелей марки ГРШЭ при длительных климатических испытаниях.

3*4. Анализ результатов исследования параметров изоляции кабелей марки ГРШЭ при нагреве.

3.5. Рекомендации по увеличению поверхностного сопротивления изоляции концевых разделок гибких кабелей

3.6. В ы в о д ы.

4. АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ КЛИМАТИЧЕСКИХ ФАКТОРОВ НА ИЗМЕНЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ИЗОЛЯЦИИ ПРОХОДНЫХ ИЗОЛЯТОРОВ РУДНИЧНОГО ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ ПРИ НАПРЯЖЕНИЯХ 660 И 1140 В

4.1. Конструкция проходных изоляторов.

4.2. Изменение сопротивления изоляции изоляторов при высокой относительной влажности воздуха

4*3* Влияние токопроводящей угольной пыли на величину минимального уровня сопротивления изоляции проходных изоляторов.

4.4. разработка методов повышения уровня сопротивления изоляции проходных изоляторов при напряжении II40В

4.5. Метод аналитического определения периодичности проведения профилактического контроля состояния изоляции вводных устройств рудничной пусковой аппаратуры.

4.6. Номограмма для определения периодичности проведения профилактического контроля состояния изоляции вводных устройств рудничного электрооборудования.

4.7. В ы в о д ы

5. ДИНАМИКА. ИЗМЕНЕНИЯ СОПРОТИВЛЕНИЯ ИЗОЛЯЦИИ ПРОХОДНЫХ ИЗОЛЯТОРОВ РУДНИЧНОГО ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ, КОНЦЕВЫХ РАЗДЕЛОК ГИБКИХ КАШЕЙ И ЕЕ ВЛИЯНИЕ НА ЭЛЕКГРОЕЕЗ-ОПА.СНОСТБ

5.1. Изменение полного и омического сопротивлений изоляции проходных изоляторов при циклическом изменении температуры

5.2. Определение функций, описывающих изменения полного и омического сопротивления изоляции проходных изоляторов при циклических изменениях температуры.

5.3. Скорости изменения сопротивления изоляции, проходных изоляторов при длительном воздействии повышенной влажности и температуры.

5.4. Динамика изменения омического сопротивления изоляции концевых разделок кабелей при одновременном воздействии температуры и повышенной влажности

5#5. влияние динамики омического сопротивления изоляции на электробезопасность участковых электрических сетей.

5.6". Выводы.

]\Ктуальность работы. В отчетном докладе ЦК КПСС ХХУ1 съезду партии указано, что главная экономическая задача Коммунистической партии состоит в том, чтобы всемерно повышать благосостояние народа на основе подъема экономики, повышения эффективности общественного производства [ l ] .В "Основных направлениях экономического и социального развития СССР на I98I-I985 годы и на период до 1990 года" предусмотрено увеличение добычи угля в нашей стране в 1985 году в кожчестве 770-800 млн .тонн [ 2 ] . При этом указывается на необходимость ускорения разработки и освоения серийного производства высокопроизводительных комплексов для добычи угля в сложных горно-геологических условиях, а также улучшения условий труда и техники безопасности. Производительность труда в угольной промышленности за II-® пятилетку должна быть увеличена на 33-35%.Одним из условии дальнейшего роста цроизводительности горных машин является увеличение номинального напряжения участковых электрических сетей. Это вызвано тем, что шахтные электрические сети напряжением 66G В обладают ограниченной пропускной способностью в силу большой протяженности кабелей и сравнительно небольшого, их сечения, что не позволяет эффективно использовать возможности мощных электродвигателей очистных комбайнов при напряжении ббО В. Так, фактические пусковые и максимальные моменты комбайновых электродвигателей в реальных участковых электрических сетях ниже номинальных на 30-40 % по причине, снижения напряжения на зажшах двигателей до 65 % номинального и ниже [44, 47].В целях улучшения электроснабжени^я новых мощных забойных машин в странах с развитой угольной промышленностью применяется более высокое напряжение. В западноевропейских странах используются для питания забойных механизмов следующие величины напряжений: в Ангжи - II40 В, в ФРГ - 1000 В, во Франции - 950 В, в Нидерландах - 865 В [23, 25, 26. 76, 84] . В Польше применяется напряжение, величиной 1000 В, а в США - 930 и 2300 В [42, 54] .Для изучения вопросов эффективности работы электрооборудования и электробезопасности при эксплуатации сетей напряжением II40 В в Донецком бассейне в 1975 году были созданы два экспериментальных участка: на шахте "Еураховская" (ПО Донецкуголь) и на шахте "Краенолиманская" (ПО 1фасноармейскуголь.).Эксплуатация электрооборудования при напряжении II40 В на этих участках показала значительные преимущества этого уровня напряжения по сравнению с 660 В [ l3, 44, 77],.Анализ причин возникновения перерывов в электроснабжении добычных участков показывает, что около 27 % из них происходят по причине снижения сопротивления изоляции узла электрической сети - концевые разделки - проходные изоляторы без видимых повреждений кабельных линий. Сокращение времени перерывов за счет увеличения сопротивления изоляции, отдельных элементов и узлов"электрической сети является актуальной задачей. Испытания электрооборудования в пылезащищенном исполнении,установленного на предприятиях с повышенным воздействием пыли и влаги,проведенные в странах СЭВ,показали, что имеет место загрязнение изоляционных деталей в оборудован ИИ,уплотненном по всем правилам* Наличие пыли на поверхностях изоляционных деталей в сочетании с имеющейся влагой может приводить к появлению частичных разрядов и отказу электрооборудования, если расстояние утечки выбрано без учета проводимости пыли. Поэтому для обеспечения безопасности электрооборудования задачи определения расстояния утечки по поверхностям изоляционных деталей, а также периодичности профилактического контроля состояния изоляции; отдельных элементов электрооборудования с учетом условий эксплуатации,уставки срабатывания устройств защитного отключения являются актуальными. работа связана с тематическим планом научно-исследовательских работ Мйнуглепрома СССР'по теме: "Провести исследования и разработать нормы на расстояние утечки для электрооборудования на 1140 В" (номер гос.регистрации 72059503).Целью работы является установление зависимостей изменения параметров изоляции гибких кабелей и проходных изоляторов рудничной пусковой аппаратуры во времени для определения нормы на расстояние утечки и периодичности профилактического контроля их состояния,использование которых повысит безопасность эксплуатации электрических сетей угольных шахт напряжением до 1200 В. Идея работы заключается в определении оценок, характеризующих динамику параметров изоляции концевых разделок гибких кабелей и проходных изоляторов рудничной пусковой аппаратуры как отдельных^ элементов электрических сетей при комплексном воздействии внешних факторов.Научные положения, разработанные соискателем и новизна» !• Установлено, что при постоянной температуре окружающего воздуха зависимость полного и омического сопротивлений изоляции гибких кабелей и проходных изоляторов от времени эксплуатации описываются уравнениями степенной функции, а при циклическом ее изменении -уравнениями тригонометрических функций. Для описания про>цессов изменения омического сопротивления изоляции концевых разделок гибких кабелей при одновременном воздействии температуры и повышенной влажности воздуха достаточным является уравнение параболы третьей степени. Ранее такие зависимости известны не были.Они послужили основой для определения норны на расстояние утечки по поверхностям изоляционных деталей рудничного взрывозащищ в^ного) электрооборудования напряжением до 1200 В, отличающейся тем, что учитывает комплексное воздействие температуры, влажности, запыленности окружающего воздуха, проводимость угольной пыли.2* Предложен метод определения периодичности профилактического контроля безопасного состояния вводных устройств рудничного взрывозащищенного электрооборудования, отличающийся тем, что учитывает изменение параметров изоляции под воздействием влажности и запыленности рудничной атмосферы, проводимость угольной пыли,уставку срабатывания устройства защитного отключения. Проведение профилактического контроля с периодичностью, определенной по предложенному методу, позволяет исключить случаи возникновения аварийных ситуаций, опасных для жизни людей, вызванных уменьшением величины омического сопротивления изоляции узла электрической сети концевые разделки-ароходные изоляторы.Обоснованность и достоверность научных положений.выводев и рекомендаций. сформулированных в диссертации подтверждены: достаточным объемом экспериментальных данных, полученных при измерениях параметров изоляции гибких кабелей и проходных изоляторов; приыенениеи для измерения тока утечки через изоляцию общеттри» нятых методов "амперметра вольтметра** и*'иаложения постоянного тока на сеть переменного тока"; использованием для анализа изменения параметров изоляции гибких кабелей и проходных изоляторов классической схемы замещения неоднородных диэлектриков; получением зависимости изменения параметров изоляции концевых разделок гибких кабелей и проходных изоляторов от времени эксплуатации на базе теории обработки экспериментальных данных и временных рядов; хорошей сходимостью расчетных значений с фактическими данными экспериментов (погрешность не превышает ^ 5 5S ) ; положительными результатами эксплуатации комплекса рудничного взрывозащйщенного; электрооборудования на напряжение до 1200 В, при разработке которого применялась норма на расстояние утечки по поверхности изоляционных деталей между токоведушими и заземленными частями, определенная на основе результатов исследований.Значение: работы.Научное значение работы заключается в установлении зависимостей, описывающих динамику параметров изоляции гибких кабелей и проходных изоляторов рудничной пусковой аппаратуры на напряжение до 1200 В. Практическое значение работы состоит в разработке: нормы на расстояние утечки по поверхностям изоляционных деталей между токоведущими и заземленными металлическими частями рудничного взрывозащйщенного электрооборудования на напряжение до 1200 В и метода определения периодичности профилактического контроля вводных устройств рудничной пусковой аппаратуры, применение которых позволяет: улучшить состояние изоляции электрооборудования? сократить число срабатываний аппарата защиты; уменьшить экономический ущерб от перерывов в электроснабжении добычных участков; повысить безопасность эксплуатации низковольтных электрических сетей угольных шахт.Реализация выводов и рекомендаций работы, Норма на расстояние утечки по поверхностям изоляционных деталей рудничного электрооборудования между токоведущими и металлическими заземленными частями равная 32 мм включена в ГОСТ 24719-81 "Электрооборудование рудничное, изоляция, пути утечки и электрические зазоры" (таблица 3 .2 ) ; метод определения периодичности профилактического контроля вводных устройств рудничной пусковой аппаратуры и "Временная инструкция по профилактическому контролю состояния вводных устройств рудничной пусковой аппаратуры" применяется на угольных шахтах производственных объединений Шнистерства угольной промышленности УССР; методика экспериментальных исследований параметров изоляции шахтных гибких экранированных кабелей и проходных изоляторов рудничной пусковой аппаратуры с учетом комплекснога воздействия влажности, запыленности окружающего воздуха, различных режимов нагрева токопроводящих элементов и изоляции принята макеевским научно-исследовательским институтом по безопасности работ в горной промышленности для исследования других изоляционных узлов и деталей рудничного взрывозащищенного электрооборудования на напряжение 660 и II40 В» Норма на расатояние. утечки по поверхностям изоляционных деталей рудничного взрывозащищенного электрооборудования из пластмассы К-78-^I между токоведзгщими и заземленными частями, включенная в II гост 24719-81 (пункт 2.3. Требования к путям утечки и электри» ческим зазорам) внедрена при разработке и освоении серийного выпуска электрооборудования для очистного комплекса 2М87М на напряжение II40 В.

5.6. В ы в о д ы результаты выполненных исследований позволяют сделать следующие выводы.

I. Циклическому изменению температуры окружающего воздуха соответствуют циклические изменения полного и омического сопротивлений изоляции проходных изоляторов рудничных электрических аппаратов. При относительной влажности воздуха = 98-10С^ с увеличением температуры воздуха параметры 1 и Г уменьшаются, с уменьшением - увеличиваются.

Физическая сущность изменений Z и Р1 аналогична как при U = б60 В, так и при U = II40 В.

Установлено,что в ходе длительных исследований проходных изоляторов рудничного электрооборудования и циклическом изменении температуры особенно интенсивно происходит уменьшение полного, и омического: сопротивлений изоляции в первые 20 суток, независимо от величины номинального напряжения. Затем наступает равновесное состояние, характеризуемое коэффициентами та* и Д. = hmQ* , min " min значения которых с увеличением времени испытаний стремятся к единице. Этот факт позволяет назвать такое состояние изоляции "динамическим равновесием".

2. Зависимости и Pe;fCtH<;n) при циклическом изменении температуры являются гармоническими функциями вида:

Z(r)=A + E>cosn/^~+ Csirvf- I sitiZin?: +

V XftO«) 1/Л£ CD V A2(fi) VA ш Qcos3^ - Fsinbil^ + - H^ffl

3. Скорость и ускорение изменения полного и омического сопротивлений изоляции не зависят от величины напряжения, а зависят от величины температуры и относительной влажности окружающего воздуха. Цри более жестком климатическом режиме ускорения снижения параметров Е иГ- ттг и -tjz меньше, чем при нормальном режиме.

Л1исп aLt исп

Подогрев силовых жил кабелей и токоведущих шпилек проходных изоляторов приводит к увеличению омического сопротивления изоляции концевых разделок, если уменьшается относительная влажность воздуха в оболочках вводных устройств. При уменьшении и циклическом нагреве, зависимость I* * Jet) представляет собой кривую с выраженным максимумом Рто1< •

5. Анализ результатов исследования динамики омического сопротивления изоляции концевых разделок гибких кабелей и проходных изоляторов показал, что уменьшение омического сопротивления изоляции вследствие нагрева этих элементов до температуры 80-90°С существенно сказывается на уменьшении результирующего омического сопротивления участковых электрических сетей. В этом случае сеть переходит в опасное состояние, при котором возможно поражение людей электрическим током и "ложные" срабатывания аппарата защиты.

Исследования участковых электрических сетей шахт позволили установить, что около 63 % сетей могут оказаться в опасном состоянии .

Необходимо учитывать динамику омического сопротивления изоляции гибких кабелей и проходных изоляторов на стадии проектирования участковых электрических сетей.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертационной работе дана новое решение актуальной научной задачи установления зависимостей изменения параметров изоляции гибких кабелей и проходных изоляторов рудничной пусковой аппаратуры во времени для определения нормы на расстояние утечки и профилактического контроля их состояния, использование которых повысит безопасность эксплуатации электрических сетей угольных шахт напряжением до 1200 В„

Проведенные теоретические и экспериментальные исследования позволили сделать следующие выводы:

I» Уровень сопротивления изоляции электрических сетей в значительной мере определяется величиной поверхностного сопротивления концевых разделок гибких кабелей и проходных изоляторов пусковой аппаратуры как элементов подземных низковольтных электрических сетей, наиболее подверженных влиянию условий эксплуатации. 2. В результате воздействия условий эксплуатации: а) омическое, сопротивление изоляции кабелей марки ГРШЭ при исключении влияния концевых разделок в зависимости от величины постоянного напряжения в диапазоне 300 «• 6000 В изменяется в значительных пределах (4-12), но при напряжениях 660 и II40 В остается достаточно высоким (тысячи МОм). Поэтому изменения омического соцро-тивления изоляции кабелей в этом случае не приводят к ухудшению условий безопасности при эксплуатации участковых электрических сетей при напряжениях 660 и II40: В; б) при увеличении напряжения, приложенного к кабелю увеличивается диэлектрическая проницаемость изоляционной резины* Однако, увеличение £ незначительно и практически не может оказать влияния на электробезопасность участковых электрических сетей при напряжении Ц40 В; в) при длительных испытаниях кабелей с увлажненными и загрязненными концевыми разделками омическое соцротивление изоляции, уменьшается, a tgS увеличивается. Уменьшение омического сопротивления изоляции концевых разделок может приводить к снижению результирующего омического сопротивления изоляции участковых электрических сетей. Цри. этом возрастает опасность поражения электрическим током обслуживающего персонала; г) прк нагреве кабелей абсолютная диэлектрическая проницаемость hi t^S изменяются. При этом увеличивается мощность рассеивания за счет чего увеличивается температура нагрева изоляции. Однако величины мощности рассеивания и температуры нагрева незначительны и не могут вызвать опасных необратимых явлений в диэлектрике; д) для поддержания высокого уровня омического сопротивления изоляции кабелей с целью обеспечения безопасности, при эксплуатации рудничного электрооборудования целесообразно применение устройств для увеличения пути утечки в концевых разделках кабелей, проведения профилактики вводных устройств пусковой аппаратуры для удаления пыли с проходных изоляторов и разделок кабелей.

3. В процессе исследования влияния внешних факторов на изменение параметров изоляции проходных изоляторов: а) зависимости полного и омического сопротивлений изоляции от времени испытаний описываются уравнениями степенной функции; б) показано, что минимальные уровни полного и омического сопротивлений изоляции проходных изоляторов при напряжении 1140 В ниже, чей при напряжении 660 В; в) рекомендована для включения в ГОСТ 24719-81 "электрооборудование рудничное, изоляция, пути утечки и электрические зазоры" норма на расстояние утечки по поверхности изоляторов, изготовленных из пластмассы K-78-5I, между фазой и заземленные ми частями электрооборудования, равная 32 мм; г) предложены способы повышения уровня омического сопротивления изоляции проходных изоляторов, разработана новая конструкция изолятора с пылевлагозащитой, экспериментально подтверждена эффективность применения предложенных способов в сетях напряжением 660 и 1140 В.

4. В результате проведенных исследований динамики изменения омического сопротивления изоляции концевых разделок гибких кабелей и проходных изоляторов: а) установлено, что зависимости полного и омического сопротивлений изоляции проходных изоляторов при циклическом изменении. температуры окружающего воздуха описываются тригонометрическими функциями; б) выявлено, что при одновременном изменении температуры влажности- окружающего воздуха зависимость омического сопротивления изоляции узла, состоящего из концевых разделок и проходных изоляторов, от времени нагрева представляет собой кривую с выраженным максимумом. Максимальное значение омического сопротивления изоляции соответствует температуре нагрева изоляционной резины, равной 75°С, как цри напряжении 660, так к 1140 В. При дальнейшем повышении температуры омическое: сопротивление изоляции уменьшается; в) доказано, что при. уменьшении омического сопротивления изоляции концевых разделок гибких кабелей и проходных изоляторов в результате нагрева этих элементов до температуры 80-9СРС возможно) уменьшение результирующего омического сопротивления участковых электрических сетей. При этом сеть переходит в опасное состояние, при котором возможно поражение людей электрическим током и "ложные" срабатывания аппарата защиты.

5. На основании экспериментальных исследований проходных изоляторов и концевых разделок гибких кабелей марки И>ШЭ разработан метод определения периодичности проведения профилактического контроля вводных устройств рудничной аппаратуры, обеспечивающий повышение уровня безопасности при ее обслуживании.

Мбтод определения периодичности проведения профилактического контроля вводных устройств прошел промышленные испытания в условиях угольных шахт.

6. Экономическая эффективность внедрения метода определения периодичности профилактического контроля вводных устройств рудничной аппаратуры для одной комплексно-механизированной лавы с нагрузкой до 1000 т в сутки и более составил в среднем 21000 рублей в год.

1. Брежнев Л.И. Отчет центрального комитета КПСС ХХУ1 съезду Коммунистической партии Советского Союза и очередные задачи партии в области внутренней и внешней политики. М.: Издательство "Правда", 1981. - 108 с.

2. Тихонов Н.А. Основные направления экономического и социального развития СССР на I98I-I985 годы и на период до 1990 года.- М.: Издательство "Правда", 1981. 81 с.

3. Абрамов В.Д., Хомяков М.В. Эксплуатация изоляторов высокого напряжения. М.: Энергия, 1976. - 264 с.

4. Аккерман Ф.М., Пятецкий Г.Ю., Рыпко Б.П. Нормализация то-коведущих проходных зажимов в взрывобезопасных электрических аппаратах. Электротехника, 1964, I& 2, с. 16-17.

5. Александров В.А., Иванов B.JI., Кизиветтер В.Е. Электрическая прочность изоляции. М.: Энергия, 1967. - 240 с.

6. Александров -Г.Н. Техника высоких напряжений. М.: Высшая школа, 1973. - 528 с.

7. Антонов Ю.П. Перспективы использования некоторых изоляционных материалов в шахтном электрооборудовании. в сб."Состояние изоляции шахтных кабельных сетей, контроль изоляции и защита от утечек тока". - М.: ЦИИТЭИугля, 1963, с.79-86.

8. Антонов Ю.П. Результаты обследования состояния изоляции шахтного электрооборудования. Б сб. научн. тр.МАКНИИ, т.Х1,вып.З.- М.: Недра, I960, с.10-21.

9. Антонов Ю.П., .фалько В.А. Исследование измерения сопротивления изоляции магнитных пускателей, эксплуатируемых в шахтах с высокой относительной влажностью воздуха. В сб.научн. тр.МакНИИ, t.XIX, м.: Недра, 1969, с.210-216.

10. Антонов Ю.П., Герценштейн Д.И., Халимов В.В.,Корниц-кий М.Г# Исследование изменений параметров изоляции узлов и деталей рудничного электрооборудования при напряжении 380, 660 и 1140 В. Промышленная энергетика, 1976, Je 5, с.38-41.

11. Бенинг П. Электрическая прочность изоляционных материалов и конструкций. М.: Госэнергоиздат, I960. - 216 с.

12. Бзрезин И.С., Жидков Н.П. Методы вычисления. М.: Наука, 1962. - т.1 - 464 с; т.2 - 620 с.17:. Беркс; Дж., Шулман Дж.Г. Прогресс в области диэлектриков.-М.: Госэнергоиздат, 1962. 308 с.

13. Блох Л.С. Практическая номография. М.: Высшая школа. ~ 1971, 328 с.

14. Бодиенко И.И» Изыскание мероприятий по защите от поражения людей электрическим током при неисправности изоляции. ~ Макеевка J' МакНИИ, 1946.

15. Бодиенко И.И. Реле заземления для шахтных кабельных сетей. Макеевка; МакНИИ, 1938.21; Бокс. Дж.,Дженкинс Г. Анализ временных рядов (прогноз и управление), вып. I и 2, М.: Мир, 1973^ 595 с.

16. Бородин Н.И. Область применения метода измерения сопротивления изоляции установок переменного тока без снятия рабочего напряжения. Горный журнал. Известия вузов, 1963, № 9, с.146--154.

17. Вагнер 0. Первый опыт применения в двух лавах шахт компании: "Саарбергверке" электрического оборудования, работающего на напряжении 1000 В. Глюкауф, 1966, № 19, с.17-26.

18. Вайда Д. Исследование повреждений изоляции. М.: Энергия, 1968. - 400 с.

19. Варнер Э.М. Преимущества работы оборудования в забое под напряжением 950 В. Коал эйч, 1967, В I, с.94-100.

20. Варнер Э.М. Выбор рабочего напряжения для электрооборудования шахт. Коал эйч, 1967, £ 9, с.85-92.

21. Васильев G.E., Забокрицкий Б.К., Забарский Б.М. Справочник по"наладке, электроустановок и электроавтоматики. Киев: Наукова думка, 1966. - 712 с.

22. Вентцель Е.С.Теория вероятностей.-М.:Наука,1969576с.

23. Герценштейн Д.И., халимов В.В. Исследование электрической прочности изоляции кабелей марки ГРШЭ при различных радиусах изгиба силовых жил. Тез. докл. ХГГ научно-технической конференции. по горному делу и геологии. Донецк, Донбасс, 1971,с.102-103.

24. Герценштейн Д.И., Антонов Ю.П., Халимов В.В. Изменение электрических параметров изоляционной резины кабелей ГРШЭ. -Горные машины и автоматика, ЦНИЭИуголь, 1973, № 5, с.36-39.

25. Герценштейн Д.И., Антонов Ю.Л., Халимов В.В. Исследование. концевых разделок шахтных гибких кабелей марки ГРШЭ. Горные машины и автоматика, ЦНИЭИуголь, 1973, $ 6, с.28-29.

26. Герценштейн Д.И.„ халимов В.В. Исследование изменения сопротивления изоляции шахтных гибких кабелей при напряжениях 660 и 1140 В. В сб. Электробезопасность на горнорудных предприятиях черной металлургии СССР: Тез. докл. Днепропетровск, 1975, с.161-162,

27. Герценштейн Д.И., Антонов Ю.П., халимов В.В. Аналитическое; определение поверхностного сопротивления концевых разделок шахтной аппаратуры. ~ Горный журнал. Известия вузов, 1975, $ 4, с.87-91.

28. Гладилин Л.В. Итоги и перспективы исследования состояния изоляции электроустановок шахт в основных горнопромышленных бассейнах Советского Союза. В сб. Электробезопасность на •предприятиях горнодооывающей промышленности, М.: Недра, 1966,с .11-16.s

29. Гладилин JI.B. Исследование состояния изоляции шахтных электроустановок. • В сб. Горная электротехника. М.: Углетехиздат, 1957, с.55-70.

30. Гладилин Л.В« Измерение сопротивления изоляции рудничных электрических сетей. В сб. Совершенствование разработок угольных месторождений. М.; Углетехиздат, 1954, с.381-401.

31. Гладилин Л.В. Анализ условий безопасности в подземных кабельных сетях. В сб. электрооборудование подземных выработок угольных шахт. М.: Углетехиздат, 1955, с,272-290.

32. Гладилин Л.В., Меньшов Б.Г., Щуцкий В.И. и др. Изоляция подземных электроустановок шахт и электробезопасность. М.г Недра, 1966. - 262 с.

33. Гладилин Л.В., Шуцкий В.И., Бацежев Ю.ГМ Чеботаев Н.И. Электробезопасность в горнодобывающей промышленности. « М.: Недра, 1977. 327 с.

34. Гришин! В.А. Профилактические испытания шахтных кабелей импульсивным методом. Кемерово. 1976. 80 с.

35. Дикий Ю.А. Применение нацряжения 1000 В на шахтах ПНР. ~ Горные машины и автоматика, ЦНИЭйуголь, 1972, № 10, с«36-37.

36. Дополнение к ПИВРЭ в части изготовления опытных образцов электрооборудования на 1140 В. Макеевка-Донбасс, 1974. « 15 с.

37. Кабели, шнуры, провода. ГОСТ 10694-69.

38. Казарнавский Д.М., Тареев В.М. Испытания электроизоляционных мат фиалов, М.: Госэнергоиздат, 1963, 315 с.

39. Калинин Э.В. Исследование и разработка комплекса мероприятий по обеспечению безопасности эксплуатации электрохозяйства угольных шахт. Дисс. на соискание учен, степени канд.техн. наук. М.: МГИ, 1976. - 150 с.

40. Каймаков А.А., Трунов В.Б. Анализ аварийности электрооборудования на шахтах 1^збасса. Горный журнал. Известия вузов. 1961, № 4, с.168-176.

41. Кизелынтейн Л.Я. О составе шахтной угольной пыли. -Уголь, 1974, № 3, с.49-52.

42. Ксенофонтова А.И., Еурчаков А.С. Теория и практика борьбы с пылью в угольных шахтах. м.: Недра, 1965. - 230 с.

43. Леатерман Ж.Ф. Выбор напряжения для питания забойных машин и механизмов для новой шахты. Нью-Йорк, 1967, № 4, с. 551-554.55* Лейбов P.M. Утечки в шахтных электрических сетях. М.--Л.: Углетехиздат, 1952. - 362 с.

44. Маракулин В.А. Надежность кабельных сетей углеобогатительных фабрик.- Горный журнал. Известия вузов, 1976,1& 2,с. 162-164.57• Манойлов В.Е. Основы электробезопасности. Л., Энергия, 1976. - 344 с.

45. Маслов В.В. Влагостойкость электрической изоляции. ' М.: Энергия. - 1973. - 208 с.

46. Машины, приборы и другие изделия. Исполнение для различных климатических районов, категории, условия эксплуатации, ранения и транспортирования в части воздействия климатических факторов внешней среды, ГОСТ 15150-69.

47. Машины, приборы и другие технические изделия для районов с тропическим климатом. Общие технические условия ГОСТ 151512-69.

48. Меньшов Б.Г. Номограммы для вычисления сопротивления изоляции электрических сетей низкого напряжения. Горный журнал. Известия вузов, 1963, $ 4, с.117-121.

49. Мерхалев Ю.М., Соломонник Е.А. Изоляция линий и подстанций в районах с загрязненной атмосферой. Л.: Энергия, 1973.- 158 с.

50. Методы испытания рудничного электрооборудования. -Макеевка Донбасс, МУП УССР, МакНИИ, 1965. ^ 180 с.

51. Методика статистической обработки эмпирических данных.- РТМ 44-62, ВНИИШМАШ, 1966. 99 с.66. муравьев В.П., Разгильдеев Г.И. Надежность систем электроснабжения и электрооборудования подземных разработок шахт. 1. М.: Недра, 1970. 144 с.

52. Муравьев В.П., Причисская Г.И., Павловский А.А. К вопросу рациональных схем электроснабжения очистных забоев угольных шахт. Промышленная энергетика, 1973, Л 8, с. 31-33.

53. Муравьев В.П., Безденежных А.Г., Бессонов Е.А., Латышев м.П. Состояние изоляции участковых электросетей на шахтах Кузбасса. В сб. Состояние изоляции шахтных кабельных сетей, контроль изоляции и защита от утечек тока. М.: ЦНИИТЗИугля,1968, с.15-20.

54. Мурзин Ю.М. Исследование состояния изоляции шахтных кабельных сетей. В сб. Горная электротехника. М.: Углетехиздат, 1957, с. 72-96.

55. МЫсик В.А. Изменение активной и емкостной составляющих сопротивления изоляции участковых электрических сетей. Горный журнал. Известия вузов, 1962, JE II, с, 142-150.

56. Мысик В.А. К вопросу об изменениях активного сопротивления сетей в течение рабочей смены. В сб. Научные труда МГИ. M.r 1962, с.25-30.

57. Мысовских И.П. Лекции по методам вычислений. М.: Физ-матгиз, 1962. - 342 с.

58. Надежность работы горных машин и средств автоматики. -Донецк, Донбасс, 1966, с.87-89.

59. Недин В.В., Нейков О.Д. Современные методы исследования рудничной пыли и эффективности противопылевой вентиляции. м.: Недра. - 170 с.75'. Озерной М.И., Соболев В.Г. Шахтные гибкие кабели. М.: Недра, 1966. - 256 с.

60. Пассман Б. Уровень электрификации подземных работ в некоторых западноевропейских угольных бассейнах. Глюкауф, 1963, & 17, с. 946-949.

61. Промышленные испытания системы электроснабжения и электрооборудования на напряжение. П40 В. Сумин И.Ф. и др. В сб.: Новое горно-шахтное оборудование и аппаратура. ЦНИЭИугля, вып.34. 1976, с.17-35.

62. Подольский Л.П. Влияние заземления нейтрали сетей низкого. напряжения на условия безопасности. М.-Л.: 1946. - 127 с.

63. Потемкин В.Я., Светличный В.П., Аврамчук р.И. Особенности вентиляционных режимов при ликвидации подземных пожаров. -"Безопасность труда в промышленности". 1976, J6 12, с.51-53.

64. Правила устройства электроустановки. М.-Л.: Энергия, 1965. - 464 с.

65. Правила изготовления рудничного и взрывозащищенного электрооборудования. М.: Недра, 1969. - 223 с.

66. Правила техники безопасности в угольных и сланцевых шах*-тах. М.: Недра, 1975. - 510 с.

67. Правила технической эксплуатации в угольных и сланцевых шахтах. М.: Недра, 1977. - 303 с.

68. Ременшнайдер х. Электроснабжение очистного участка при номинальном напряжении 1000 В. Глюкауф, 1970, $ 3, с.8-16.

69. Рубинштейн Б.М., Вьюник В.М., Дегинау В.Ф. Исследование, эксплуатационных условий шахтного электрооборудования, М.: Недра. В сб.: Вопросы автоматизации в горной промышленности, вып. 5, 1964. 41-51.

70. Сканави Г.И. Физика диэлектриков (область сильных полей). М.: Физматгиз, 1958. ~ 907 с.

71. Соболев В.Г. Обоснование норм на минимально-допустимую .длину концевых разделок шахтных кабелей до 700 В. В сб. МакНИИ, М.: Недра, с.216-234.

72. Соболев В.Г. Шахтные бронированные кабели. М.: Недра, 1973. - 136 с.

73. Соболев В.Г. Зависимости сопротивления изоляции рудничного электрооборудования от величины измерительного напряжения. Материалы П и Ш научно-технических конференций Калининского; политехнического института, Калинин: 1969, с.80-86.

74. Соболев В.Г. Тепловой расчет шахтных гибких кабелей. -Горный журнал). Известия вузов, 1963, JE 2, с.123-129.

75. Степанов С.В. Профилактические работы и сроки их проведения. М.: Советское радио, 1972. - 170 с.

76. Сумин И.Ф» Условия безопасности, применения электрической энергии при напряжении 660 В в подземных выработках угольных шахт. В сб. Электрооборудование подземных выработок угольных шахт, М.г Углетехиздат, 1955. « 316 с.

77. Тонкошкур Л.С., файнштейн Э.Г. К воцросу об изменении параметров изоляции шахтной низковольтной сети. Горный журнал. Известия вузов, 1963, № 5, с.168-173.

78. Торский П.И. Борьба с рудничной пылью. М.: Металлург-издат, 195I. - 296 с.

79. Уорсинг А., Гефнер Дж. Методы обработки экспериментальных данных. М.: НИЛ 1953. - 344 с.

80. Фрелих Г. Теория диэлектриков. М.:: ИИЛ 1953. - 344 с.А215

81. Чеботаев Н.И. Анализ и исследование изменений сопротивлений и емкости относительно земли электрооборудования подземных торных разработок. Дисс. на соискание уч. степени канд. техн. наук, М.: МирГЭМ, 1965.

82. Шишкин Н.Ф., Антонов В.Ф. Основные направления электрификации современных шахт. Москва: Наука, 1981.- 114 с.

83. Шишкин; Н.Ф., Миндели Г.В. Электробезопасность в шахтах и взрывоопасных помещениях. -Тбилиси: Цодна, i960. 495 с.

84. Штегер Г. Электроизоляционные материалы (перевод с нем.). М.-Л.: ГЭМ, 1961. - 264 с.

85. Шуцкий В.И. Исследование состояния изоляции участковых электрических сетей шахт комбината "Луганскуголь". £ Горный журнал. Известия вузов. 1961, й I, с. 124-133.

86. Шуцкий В.И., Чеботаев Н.И., Еуленов 1.Б. Состояние изоляции участковых электрических сетей напряжением до 1000 В меднорудных месторождений Казахстана. горный журнал. Известия вузов, 1973, гё 7, с.Иб-120.

87. Шуцкий В.И. Исследование сопротивления изоляции участковых электросетей во времени методом анализа временных рядов.

88. В сб. Состояние изоляции шахтных кабельных сетей, контроль изоляции и защита от утечек тока. М.: ЦНИИТЭИугля,'1963, с.39-47.

89. Электрическое оборудование напряжением до 1000 В. Оболочки. Степени защиты. Обозначения. Методы испытаний.1. ГОСТ 14254-80.

90. Электрическое оборудование, степени защиты. Обозначения.

91. Методы испытаний. PC, 235-64, СЭВ.