автореферат диссертации по разработке полезных ископаемых, 05.15.03, диссертация на тему:Обоснование структуры эффективных технологических комплексов перевалки вскрышных пород

пинистерство науки, высшей ШКОЛЫ и технической политики российской федерации комитет по высшей школе

КУЗБАССКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ

На праках рукописи

ПРОНОЗА Владимир Григорьевич

УДК 622.271.48

ОБОСНОВАНИЕ СТРУКТУРЫ ЭФФЕКТИВНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ КОМПЛЕКСОВ ПЕРЕВАЛКИ ВСКРЫШНЫХ ПОРОД

Специальность 05.15.03~„0ткрытая разработка месторождений полезных ископаемых"

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Кемерово 1!)92

Работа выполнена в Кузбасском политехническом институте.

Научный консультант , —: доктор технических паук,

профессор Томаков П. И.

Официальные оппоненты: — доктор технических наук,

профессор, Репин Н. Я.

доктор технических наук, профессор Егин Б. А.

доктор технических наук Кортелев О. Б.

Ведущее предприятие — концерн „Кузбассразрезуголь"

Защита диссертации состоится „29" июня 1992 г. в 14 часов на заседании специализированного совета по присуждению ученых степеней Д 063.70.02 при Кузбасском политехническом институте по адресу: 650026, г. Кемерово, ул. Весенняя, 28.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Кузбасского политехнического института.

Автореферат разослан я " мая 1992 года.

Отзывы на автореферат в 2-х экземплярах, заверенные печатью, просим направлять в адрес совета.

Ученый секретарь

специализированного совета,

доктор технических наук А. С. ТАППШНОВ

ОБЩАЯ ХАРАШИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Развитие горнодобывающей промышленности связано с внедрением в практику прогрессивных технологий и технологических процессов, способствующих ускорению научно-технического прогресса.

На открытых горных разработках широко применяется эффективная технология перевалки вскрышных пород мощными драглайнами, народнохозяйственное значение которой возрастает в связи с ограничениями на отво" земель под внешние отвалы. Вскрышные породы перемечают во внутренние отвалы при разработке горизонтальных и пологих или на внешние отвалы - при отработке верхних горизонтов наклонных и крутопадающих месторождений, а также при проходке разрезных траншей в период строительства карьеров.

Фактором, существенно ухудшаюгчим эффективность г хнологии »; сдерживающим темпы ее развития, является опережающее возрастание объемов гторичной перевалки. Так на разрезах угольной промышленности за период 1980-19Ь9гг., годовой объем горной массы, перерабатываемой по этой технологии, возрос с 530 до 610 млн м3, а выемка из массива - с 290 до 320 млн м3, что связано с увеличением коэффициента переэкскайглдо с 0,81 до 0,92. Значительная часть объемов вторичной перевалки (28-39%) приходится на переэкскав'ацгао промежуточных рабочих трасс, а кратность перемещения пород на внешние отвалы изменяется в пределах от 4-8 до 14-17.

Таким образом снижение объемов вторичной перевалки является важным резервом повышек .я эффективности технологии, реализация которого возможна только на основе создания новых более совериенных технологических комплексов.

Анализ показывает, что при существующих принципах проектирования вскрышной и отвальный драглайны жестко взаимосвязаны с параметрами горной выработки и отвала. При этом не планируются у ловия выполнения операций рабочего цикла драглайна в забойном блоке, где создаются основные предпосылки для реализации его эксплуатационных возможностей, а учитываются только поправочными коэффициентами при расчете производительности. При таком подходе блгшруется возможность более полного использования эксплуатационных возможностей драглайнов.

Планирование условий выполнения операций рабочего цикла в забойном блоке позволяет придать вскрышному драглайну более активную

":«;:!>, полнее использ. лть его очсг.дуатзционные возможности и сас-I'.syj'i ксг.слмзнг.:-: оле^с:;;:! - i\i'-:r.а в эффектами« .

: научное обоснование технологических решений для раз-

. е.'отлЯ есгхкткпных комплексов пзревалки вскркшых пород является .;!'.?уольчь-м я вносит значительный вклад в ускорение научно-технического прогресса в горнодобывающих отраслях промышленности.

i/ель работы - научное обоснование структуры технологических комплексов перевалки вскрыиных пород мощными драглайна;.® на бпэз ,:свых технологических решений, направленных на существенное снижение объемов вторичной перевалки. ;

работы заключается в том, что при проектировании схем экскавации . j перевалке вскркшных п^род планируются условия ^полпенни операций puJoqeio цикла в забойном олоке за счет совмещения операции черпания с перемещением породы наполненным ковшом драглайна для безэкскаеационного формирования промежуточных рабочих трасс.

Диссертационная работа выполнялась в рамках исследований по региональной программе "Сибирь" АН СССР (подпрограмма "Уголь Кузбасса") и по целезой комплексной программе Минуглепрома СССР ЦлОЦ 15СЬ05 в соответствии с планом научно-исследовательских работ Кузбасского политехнического института. Выполнено 4 научно-исследовательских рабо- , проиедаих регистрацию в ВНТЩентре.

Основные задачи исследований:

- изучить процесс сброса породы с уступа наполненным ковром драглайна и разработать метод расчета объема единичного сброса;

- изучить схемы разработки слоев выемки с учетом сброса породы илл ее перемещения наполненным ковшом драглайна и разработать математическую модель процесса безэкскавационного формирования промежуточной трассы, совмещенного с отработкой вскрышного уступа или перевалкой'навала;

- установить зависимости показателей процесса раэрабсл;и первичного блока по вскрытому уступу, характеризующие объем сбрасы-лаемой породы в промежуточную трассу и ее заполнение от технологических параметров драглайна, параметров схемы экскавации и условий залегания пласта;

- обосновать мощность отрабатываемой вскрыши и технологические .готоды управления величиной ее для схем экскавации со сбросом породы для формирования промежуточной трассы;

- изуи»ть условия беззкекавациомного формирования промежуточной трассы при отработке первичного блока по навалу и установить

зависимости параметров трассы от размеров навала и технологических параметров драглайна;

- установить закономерности изменения показателей комплекса от параметров отрабатываемого вскрьглного блока при перемерзни:! породы в отвал многократной перепалкой навалов.

Ыетоди нсс.чецсрипя:

- физическое моделирование при изучении процесса броса породы наполненным ковшом драглайна;

~ фотосъемка и хронометракные наблюдения при проведении ^ .¿.та-риментов в промггаленнкх условиях;

- математической статистики, планирования эксперимента ¡5 корреляционного анализа при физическом моделировании изучаем»;: про:;г.-;-сов;

- математическое моделирование процесса беззкекавационче:--.' формирования промежуточных рабочих трасс при разработке первично":: блока по вскргако:/.у уступу и по навалу породы при его перзгллко;

- технико-экономический анализ, научное обобщение теоретик: ких исследований и опытно -про'.: ымленная проверка при изучении о активности новнх технологических реиений.

Науччке положения, вь'коси'.з'э на загглту:

- установлено, что пи. завершении операции черлания и пег ченпи наполненным ковзоа откоса, уступа сбрасывается порода прпс. волочения и до 75% объема слоя выемки, расположенного под. ней; неиспользовании верхнего черпания в пределах 0,3-0,7 высоты рагхууа-ки скккарныЯ объем сброса достаточен для создания проме/хуточ:!'-:-: рабочих трасс;

- математическая модель процесса разработки первичного

и формирования трасс-! адекватна, если учитываются основные '¡а^гетры копания: длина врезки ковпа, угол наклона траектории черпа ее длина,расстояние перемещения породы наполненным коееом для сброса;

- необходимым условием взаимосвязи забойной и отвальной сторон вскргадного технологического комплекса с безэнскавационным формированием промежуточной трассы является равенство объема первичного блока и вместимости трассы рабочих ходов;

- управление мощностью отрабати^емой вскрыш осуществляется изменением объема -рассы рабочих ход^л: при отработке вскрышного массива в пределах допустимой высоты верхнего черпания драглайна за счет варьировали«: уровнен его установки; при отработке :.:о;;:нос;:н

вскрыши, превышающей допустимую аксоту верхнего черпания драглайна, за счет перемещения дополнительных объемов■породы в проектный контур трассы рабочих ходов, для чего в верхней или нижней частя:: массива выделяется полуступ высотой 4-10 к, отрабатываемый вспомогательный вскрьшным технологическим комплексом;

- установлено, что в процессе перемещения породы многократной перевалкой навалов сокращение числа этапов обеспечивается при установке драглайн на трассе, отсыпаемой вне контура навала; для создания трасс рационально применять схему экскавации,состоящую из двух технологически взаимоувязанных этапов перевалки; за первый ход драглайна по фронту работ формируется трасса безэкскавационным способом, а из породы, переносимой в ковше, отсыпается трасси для второго этапа;

- математическая «одель технологического комплекса отработки вегрышног"1 блока адекватна, если описывает процесс выемки породы из массиъа и перемещения по этапам и циклам горных рабо:: этап -выемка заходки из массива или перевалка навала, цикл - выполнение нескольких послед 1атеяьных этапов, отсчитываемых от выемки из массива одной из заходок и до начала выемки очередной.

Научная новизна работы:

- в установлении новых закономерностей, позволяющих определять объем единичного сброса порода с "".тупа наполненным ковшом драглайна;

- в разр Зотке математических моделей процесса безэкскавацкон-ного формирования промежуточных трасс при разработке вскрьглшх уступов и перевалке навалов, учитывающих параметры операции черпания и видоизменение схем разработки слоез выемки по мерз развития про-. цессс.;

- в обосновании условий взаимосвязи забойной и отвальной сторон вскркшого технологического комплекса перевалки породы с боа-зкеко'.-ацяонним ертрмиров*. .-нем промежуточной трассы на основе установленных закономерностей изменения показателей комплекса от соотношения объел:а первичного блока и трз 1ы рабочих ходов;

- в обосновании мощности отрабатываемой вскрыши,на основе выявлении* закономерностей изменения уровня установки драглаПаа от величин:-! объема первичного блока смещения драглайна, а юкке с учетом ¿истоми ограничении на пространственное положение опскавато-рг в презло по горно- 1-еологичес1:им условиям и устойчивости отвала;

- в обосновании модуля процесса многократной перевалки нава-

лов - двух: последовательных технологически взаимосвязанных этапов пересалки - на основе в'дявяшшкх закономерностей изменения го допел производителе :• юти драглайна, парл"этроз трассы и математячэо-кого моделирования процесса безэксклгйциокного формирования промежуточной рабочей трассы при разработке навала;

- ъ разработка математической модели технологического комплекса отработки вскрышных блоков с учетом модульного принципа перевалки назалов в процессе перемещения породы в отвал.

Достоверность нау-г■ -х положений подтверждается:

- ..аблюдениямп в натурных условиях за выполнением рабочих и вспомогательных операций в процессе отработки забойных блоков драглайнами с использованием кино- и фотосъемки, а также сходимостью результатов наблюдений и моделирования;

- промышленными экспериментам", включ-хгдими проветжу технояг -гии по сбросу породы ковшом драглайна при безэкскавационном формировании промежуточных трасс, хронометраж и статистическую обработку резул атов экспериментов;

- положительным эффектом при опытно-промышленной проверке и внедрении новых технологических схем на действующих разрезах.

Личный вклад .автора состоит:

- в разработке метода расчета объема единичного сброса и установлении закономерностей его иаме..зния от физико-механических свойств породы и параметров процесса копания;

- в систематизации схем разработки слоев выемки ковшом драглайна на основе промышленных экспериментов и разработке математических моделей процесса отработки первичного блока по взкрышному уступу и навалу с безэкскавационнкм формированием промежуточной трассы;

- в разработке показателей процесса безэкскавационного формирования промежуточной трассы и установлении закономерностей формирования объемов, перемечаемых в проектный контур промежуточной трассы;

- в обосновании мощности отрабатываемой вскрыли с использованием сброса породы ковшом драглайна с учетом ограничений на пространственное положение драглайна в профиле, смеще;. .я драглайна при первом рабочем ходе и объемов первичного блока, определяющих уровень установки драглайна;

- в разработке су ! экскавации с безэкскавационним формированием промежуточной трассы на первом этапе и с одновременной отекп-

- в -

пой трассы для следу. ,зго этапа из породы экскавируемой ковшом;

- в разработке математической модели технологического комплекса отработки вскрксного блока с использованием модульного принципа перевалки навалов и в установлении закономерностей изменения основных показателей комплекса от параметров вскрышного блока.

Практическая ценность работы состоит в том, что результаты исследований поз?оляэтт:

- обосновывать расчетные методы,основанные на измерении объема единичного сброса породы наполненным ковшом драглайна,для проектирования новых вскркших технологических комплексов перевалки порога;

- осущз являть рчсчет и оптиу* чадим параметров промежуточной трассы из сбрасываемой пороли наполненным ковшом драглайна при разработке вскрыкнсго уступа и при перевалке навалов в конкретных условиях месторождений;

- разрабатывать новые схелш экскавации вскрышных технологических комплексов перевалки породы с беззкскавационным формированием промежуточной трассы на основе заданных конструкций забойкой и отвальной сторон;

- выбирать типовую схему экскавации и осуществлять расчет ее параметров из ■ заработанного типового ряда для широкого диапазона условий залегания пластов и моделей драглайнов;

- определять параметры новых эффективных схем перевалки для одного и взаимосвязанных двух этапов при проектировании процесса перемещения породы многократной перевалкой навалов; .

- определять параметры, и показатели технологического комплекса разработки вскрыиных блоков с перемещением породы в отвал многократной перевалкой навалов с использованием новых схе.М их разработки на этапах; "

- разработать новые технологические схемы строительства трасс подъема и спуска драглайна при организации его перемещения по фронту работ, сооружения земляного полотна автомобильных и железных дсрог, дамб; насшей, вдаолахмвания и планировки поверхности внутренних отвалов при рекультивации и осуществить расчет их параметров;

' - разработать новые типы погрузочных пунктов с разделением горной массы на два грузопотока, рассчитать их параметры и производительность,

Реализация работы. Результаты исследований и практические рекомендации использованы при проектировании и расчете . параметров

новых технологических комплексов перевалки пород, которые внедрены: на разрезах "Моховский" и "Байдаевскии" концерна "Кузбассразрез-уголь", разрезе "березевскип" ПО "Красноярскуголь" с суммарным экономическим эффектом 493 тис.рублен; в нормативных документах концерта "Кузбассразрезуголь" - "Технологическая схема сгработ:::. вскрыаного уступа с экскаваторным сбросом породы".

При разработке отраслевых рабочих документов:?ТМ 12.058.020-Ь4 ".Альбом типовых схем ведения горновсирьглньтх работ при строительстве угольных разрезов для различных горно-геологических условий КАи>Ка и БТЭКа", удостоенного бронзовой медали ВДНХ СССР, РД 12.18.0^2-66 "Альбом оптимальных инженерных решений при производстве гернэвекрз-ных работ в нетиповых условиях на строительстве и реконструкции разрезов" и "Типовые технологические схемы ведения горных работ но угольных разрезах".

В Кузбасском политехническом институте результаты исследований опубликованы в учебном пособии и используптся при курсовом и дипломном проектировании студентами специальности 09.05.

/шробация работы. Содержание и отдельные положения работы докладывались на совместном заседании секции научно-технического совета по технологии горных работ концерна "Кузбассразрезуголь" и лаборатории открытых горних работ Кузнецкого филиала. НШШГР (г.Аморозо, 19ё5г.), научно-техническом совещании "Проблемы разработки месторождений с малыми запасами открыты:.", способом" (г.Екатеринбург, 1-ЬЬг.), в Кемеровском региональном Институте повтаэния квалификации работников угольной промышленности (19Ь9г.), институте НузНШшахто-строп (г.Кемерово, 19&9г.), на Всесоюзных научно-технических конференциях по проблемам открытой угледобычи (I .Кемерово, 19Ь?г.'90г., г..';енчнск-Кузнецкий, 1990г.), на научном семинаре кафедры кинологии, механизации и организации открытых горных разработок Московского горного института (1990г.).

1\ уншапии. По теме диссертации опубликовано 28 работ, в том числе одно учебное пособие и получено 4 авторских•свидетельства на изобретения.

Сбъем работы. Диссертация состоит из введения, б глав и заключения, общим объемом 363 с.; содержит 51 таблицу, 82 рисунка и список использованной литературы из Р"'? наименований.

Автор выражает благодарность сотрудникам кафедры открытых горних работ Кузбасского политехнического института за помощь в организации и проведении исследований; работникам концерна "Кузбассраз-

\ ('

т-зуголь" и разреза ¡омовений" за пометь в проведении сложных про-гччгхоитх экспериментов; академику [В.2.Раевскому

и доктору тех-

ндиег-ккх наук Л.йД'окачову за ценные ссзетн и •паучно-иетодическг.с консультации.

СОДЖлШЕ РАБОТЫ,

Анализ проектирования технологических комплексов перевалки вскршнрх пород.

Расширение области применения технологических комплексов перевалки породы во внутренние или внешние отвалы является одним из основных направлений развития открытой добычи полезных ископаем!'.;.

Обоснование условий применение технологии, параметров схем икскавацни технологических комплексов применительно к разнообразны.; горнотехническим условиям месторождений является большой, и сложной проблемой. Основы проектирования технологических комплексов перевалки вскркиных пород во внутренние отвалы и методы расчета параметров .схем окск зации изложены в трудах Ь.Ф.Шсшко, Н.ЗЛ.'ельнкко-га, В.В.Ржевского, М.Г.Новожилова, К.Е.Виницкого, В.С.Вагорозского,

3.Н.Гармаа, Г.Л.Егурнова, Б.А.Егина, В.Д.Иваноза, Г.К.Корсунского, О.В.Ког-елева, Й.С.Копаня, Б.Н.Доханова, Э.Й.Реентовича, Ю.Г.Скабк-

4.;зс:-:ого, М.М.Щадова, В.С.Эскина и, др., основы проектирования технологических комплексов с-многократной перевалкой породы на впайке отвалы - З.Г./'.здова, М.И.Варлйчука, Е.И.Васильева, Е.С.Зулкарнаеса,

Костромитинова, Г.Н.Потехина и др. Вопросы управления парэм""'-ри! технологических процессов к режимами выполнения рабочих циклов драглайнов рассмотрены в трудах М.С.Балаховского, А.П.Гриднева.В.А. Гриднзза, К.С.Габриэляна, АД.Кузьменко, И.Л.Ыордуховича,Н.Я.Репина, В.И.Саитова, Д.А.Финадеева, З.Н.Хаикна и др. .

Отличительной особенностью развития, технологии перевалки Ескршмкх пород последни:. двух десятилетий является широкое поступление на открытые горные разработки -мощных драглайнов' с ' ковшами вместимостью 15-40 м3,расширение географии и условий их применения.

В настоящее время работа драглайнов при отработке вскрьпкых уступов с перечалкой породи во внутренний отвал организуется по простой, череиховской, райчихинской, украинской схемам экскавации. Известно индивидуальные схемы, разработанные с учетом особенностей '.•с -ретного кесторозщи- -,:я. На россыпных месторождениях и при строительстве карьеров с перемещением порозы на внешний отвал последние

разрабатывают по схемам с ориентацией установки драглайна на уровне основания навала.

Анализ существующих схем экска^агнн показал, что фактором, существенно ухудшающим эффективность технологии и сдертазакхцим темпы ее развития, является возрастание объемов вторичной перевалки, значительная часть которых приходится на переэкскавацию промежуточных рабочих трасс. При перевалке навалов имеет место разработка значительных объемов (до 60-100%) верхним черпанием, при котором ухудшаются условия наполнения ковша и имеют место большие затраты рабочего времСШ на сталкивание породного натяга; возрастают также объемы вторичной перевалки из-за неполного использования технологических параметров драглайна.

В связи с возрастанием абсолютных объемов вскрыши повысить эффективность технологии возможно на базе применения более совершен • ных схем экскавации, проектируемых на основе новых технологических решений и принципов работы драглайнов, позволяющих полнее реализовать их эксплуатационные возможности.

При проектировании схем экскавации для перезалки вскрышных пород решают задачи, связанные с обоснованием параметров схемы, выбором типа, мощности оборудования и расстановкой его в плане и профиле. Основные расчеты параметров схем заключаются во взаимоувлзке в профиле горных работ вскрышной и отвальной сторон комплекса при соблюдении условия соответствия объема вскрышной заходки вместимости отвала и двух основных принципов: при проходке драглайна по фронту работ вскрышная закодка отрабатывается на всю сирину, а по высоте вскръишой массив разделяется на подуступьт, отрабатываемое верхним и нижним черпаниями. При соблюдении этих принципов условия выполнения операций рабочего цикла драглайна э забойном блоке учитываются поправочными коэффициентами при расчете производительности. При таком принципе проектирования ограничиваются возможности эффективного использования драглайнов. Планирование условий выполнения операций рабочего цикла в забойном блоке позволяет придать вскрышному драглайну более активную роль, полнее гг.пользовать его эксплуатационные воэмоглости и способствует выполнению операций рабочего цикла в эффективных режимах.

Для реализации этого положения при проектировании схем экскавации на основе анализа публикаций, опыта работы предприятий и. экспериментальных наблюдений систематизированы технологические решения, направленные на минимизацию продолжительности рабочего цикла

и снижение объемов вторичной перевалки. Рассмотрены необходимые структуры схем экскавации, приемы и способы разработки забоя, обеспечивающие рациональные режимы выполнения операций рабочего цикла по условиям: врезки ковша, состоянию разрабатываемого грунта, глубине или высоте черпания, наполнения ковша, образования породного натяга и порядка отработки элементов забойного блока для минимизации средневзвешенного угла поворота экскаватора на разгрузку.

Для снижения объемов вторичной перевалки рассмотрены технологические решения по структуре схемы экскавации , и приемам работы экскаватора, направленные на беззксказационное формирование проме-нуточш» рабочих трасс и увеличение вместимости отвала.Учтены предлагаемые автором новые технологические решения: по использованию явления образования призм волочения .при черпании для. перемещения породы наполненным ковшом и сброса с целью беззкскавационного создания промежуточных трасс; по разработке породного уступа верхним черпанием с обрушением межслоевых целиков для перевода породных объемов из условия разработки верхним черпанием в нижнее; по исключению объемов натяга при нижнем черпании за счет создания у базы драглайна специальной накопительной площадки

При разработке горизонтального или пологого пласта, перекрытого плотными и полускальными породами, требования,которым должны отвечать' схемы ¿..скавации, следующие: пр условию выполнения операции черпания в эффективном режиме должно обеспечиваться, по возможности, копание разрыхленной породы нижним черпанием вблизи горизонта установки экскаватора, а также должны отсутствовать.или быть минимальными объемы породного натяга;.по условию снижения объемов вторичной перевалки по возможности должно обеспечиваться безэкскава-ционное формирование, промежуточной трассы., ' ' / ,

Таким требованиям отвечает новая схема экскавации, 'арактери-зуемая отработкой вскрышной заходки по сирине за два проходя драглайна по фронту работ (рис.1а, а.с. 394733). При выполнении первого рабочего хода драглайн смещается по направлению отвала на величину Ай и устанавливается на трассе (фиг.1-2-3-4), отсыпаемой экскава-ционнкм способом.'За счет смещения экскаватора между откосам трассы первого рабочего -хода и откосом уступа образуется выработанное пространство. При выполнении первого хода отрабатывается первичный блок (фиг.5-6-7-6), причем при отработке забойных блоков планируется выполнять операции черпания таким образом, ^гобц после наполнения ковка орода призм волочения сбрасывалась■в выработанное

пространство и по завершении отработки первичного блока из сброжк-1-'0й породы сформировалась промежуточная трассы 8-9-2-1-10).

Ток как порода, из которой отсыпается промежуточная трасса,"не проходит" через ковш, то можно считать ее формирование безэкскавацион-ным. Таким образом за один рабочий ход создается об^ая трасса рабочих ходов (фиг.Ь-9-3-4-10). При выполнении второго рабочего хоца дорабатывается вскрьпная заходка на всю ширину с укладкой породы во внутренний атрал.

а)

/т/Ш АйМад

Рис.1. Принципиальные схемы разработки вскрышного уступа (а) и но ..-.ала (б) с использованием сброса и пг лощения породы наполненным ковшом драглайна для без-экскавационного формирования ' промежуточных трасс

Полагаемая схема экскавации позволяет: переводить часть объема уступа из условия разработки верхним черпанием б нижнее, причем в разрыхленное состояние; исключаются затраты рабочего времени на сталкивание породного натяга; промежуточная трасса создается безокскавацноннкм способом и ее разработка не являете пэре-экскавацией.

При перевалка навалов схемы экскавации должны отвечать требованиям, перечисленным для вскрышного уступа и, кроме того, должш максимально использоваться радиусы т^рпания и разгрузки для умень-зеннл числа отапор перевалки. Таким требованиям отвечает новая схе-

ма перевалки навала, показанная на рис.16 (а.с. 1571245), сущность которой заключается в следующем. За первый рабочий ход (I) при установке драглайна на уровне основания навала с использованием верхнего черпания разрабатывается первичный блок (фиг.1-2-3), по которому планируется сброс породы наполненным ковшом для беззкскавационного формирования промежуточной трассы (фиг.З~4-а-5). Породой, переносимой в ковше, осуществляется опережающая отсылка трассы (7-Ь-9-10) для следующего этапа перевалки. При втором ходе (2) драглайн устанавливается на сформированную трассу и при проходе по фронту работ дорабатывает навал, Зто позволяет забойные блоки по верхнему уступу призмы недобора отрабатывать вертикально ориентированными слоями выемки с обрушающимися межслоевыми целиками (е..с. т^18«79) и осуществлять перевод части объемов из верхнего черпания е нижнее.

Рассмотренная экскавация позволяет снизить объем верхнего черпания как ¿а счет повышения уровня установки экскаватора, так и за счет перераспределения породы верхнего уступа при выполнении второго хода. При первое рабочем ходе с использованием верхнего черпания исключаются затраты рабочего времени на сталкивание натяга. Исключение объемов катяга при никнем черпании по описанным схемам достигается ча счет создания накопительной площадки у базы драглайна для сбора породы призм волочения (а.с.1571246).

Таким образом новые технологические решения позволяют подходить к проектированию схем экскавации для перевалки вскрышных пород на других принципах и обеспечить более полную реализацию эксплуатационных .возможностей драглайна в технологической схеме.

Научное обоснование вскрышных комплексов перевалки породы на базе новых технологических решений и принципов проектирования,включающее разработку метода конструирования новых типовых схем экскавации для широкого диапазона горно-геологических условий, метода -расчета и оптимизации па; ¡метров, оценку эффективности и установление границ рационального применения является теоретической основой создания нового оолее эффективного пок^чения технологических схем перевалки породы. -

Исследование процесса сброса породы с уступа наполненным ковшом . ^ля исследования технической возможности беззкскавационного создания промежуточных рабочих трасс изучен процесс сброса породы с уступа наполненным ковшом драглайна. Сброс породы рассматривался :.гл продолжение процесса копания грунта, а физические процессы при этом - как их развитие на конечном этапе наполнения ковша.

Исследования процесса копания грунтов ковшами драглайнов,проведенные профессорами Н.Г.Домбровским, А.Н.Зелениным,Ю.А.Ветровым, В.И.Баловневым, В.И.Саитовым и др. показали, что при завершении копания часть грунта в ковше нелодвитаа, а остальной грунт в ковше и призме волочения непрерывно движется вдоль плоскости, ограничивающей неподвижную часть в направлении передней поверхности призмы ,волочения.

Поскольку при продолжении движения наполненного козша грунт стружки продолжает поступать в призму волочения, то следует пред-положит^, что при сбросе породы с уступа вместе с призмой волочения будет сброшена часть объема стружи, расположенной под призмой волочения.

Для подтверждения предположения использовано физическое моделирование. Условия задачи позволилограничиться приближенным моделированием, при котором для установления условий поде т процессов, происходящих на модели, натурным процессов.!, достаточно контролировав-. грунт по таким его параметрам, как сцепление К , углы внешнего и внутреннего трения /К и р . Учтены принятые для условий приближенного моделирования критерии подобия и расчетные формулы перехода от параметров модели к параметрам натурных условий.

Использовалась модель в масштабе t:SO (по отношению к ковшу 15 м3) в виде лотка с открытым торцом для сброса породы. Моделирование производилось мелкозернисты;-! песчаником,характеризуемым следующими свойствами: угол внутреннего трения 35°; коэффициент разрыхления грунта в моцел» 1,75; плотность в куске 2,17 г/см3;насып-ная плотность 1,24 г/см".

В процессе сброса грунта условно выделено три этапа. На первом, независимо от угла наклона траектории движения ковша,при приближении фронта призмы волочения н открытому торцу модели на среднее расстояние 72 т среди частиц грунта перед призмой заметил подвижка в форме раковины ("тело скольжения"). Сброс грунта фактически начинается с этого момента. Вытесняемый грунт из призмы волочения рассыпается вперед, по бокам и, отс жаемый стенками ковша, образует боковые валики.

Второй этап наблюдается с момента подхода франта призмы волочения к Зровке откоса и начала сброса призмы волочения с постепенным нарастанием потока по мере продвижения ковша. Лри смещении призмы волочения на 10- 30$ ее длины - большее значение для верхнего черпания (+15°), меньшее для нижнего (-15°) - поток сброса грун-

та становится устойч;:гым. Продолжается поступление грунта в призму волочения, порода рассыпается по бокам, вперед на сброс и формируются боковые валики. С выходом процесса сброса на устойчивый режим завершается второй этап.

ría третьем этапе сбрасывается основной объем грунта. Наблюдается равномерная интенсивность потока сброса при движении ковша на 75-&0Й пути перемещения ковпа на этапе. В конце этапа интенсивность сброса снижается, т.к. подъем грунта в призму волочения от снимаемого слоя сокращается. На расстоянии последних 30-40 мм снимаемый слой сдригается заполненным ковшом. Боковое рассыпание грунта наблюдается на всем этапе. Лоэюму после выхода за линию бровки на поверхности 3v-Jofl остаются на всем протяжении пути движения кс .ша боковые валики.

Для изучения характера изменения составляющих сброса при различных углах наклона траектория черпания измерялись объемы: призмы волочения УПр , боковых валиков V5.8 , сброса Ус5 , длина призмы волочения Еар и тела скольжения ^т.с*.

Результаты статистического анализа показали, что объем сброса в 2,1-2,3 раза превышает объем призмы волочения. Следовательно, сбрасывается .такке и участок слоя, выемки под призмой волочения.Элементами, определяющими сброс грунта, являются объемы': "тела скольжения". призмы волочения, участка слоя выемки, расположенного под призмой волочения; боковых валиков на участке движения ковша при сбросе.

Полученные при моделировании результаты по величине сбрасываемого участка слоя выемки и.параметрам боковых валиков уточнены в промышленных условиях, т.к. скорости движения ковша и силовые характеристики процесса копания в натурных условиях и при моделировании различны. При проведении наблюдений ставились задачи изучить: особенности процесса сброса породы в натурных условиях,процесс формирования боковых валиков, параметры призмы волочения.

Наблюдения проводились при разработке полускальных пород П-Ш • категорий по трудности экскавации и при переэкскавации навалов.сложенных смесями тех же пород. Наблюдалась также работа строительного драглайна с ковшом вместимостью 0,75 м3 на выемке навала щебня фракции 50-75 мм.

В натурных условиях начало сброса грунта при подходе "тела скольжения" к откосу наблюдалась только при разработке щебня, т.е. в условиях близких к идеально сыпучей среде. При разработке связ-

икх пород массива и имеющих связность смесей в отвале проявления действия напряжений в массиве не наблюдалось. Таким образом при разработке пород, имегадих связность, отсутств-ет эгап сброса "тела скольжения".

В момент подхода фронта призмы волочения к Сровке откоса уступа параметры гребня породы в ковке и призмы волочения имеют предельную величину. Вытесняемая надвигающейся струйной . рода из призмы волочения рассыпается по бокам и частично пересыпается через боковые стенки ковша, формируя боковые валики. Промысле:: :з наблюдения также показали, что в балансе расхода грунта при сбросе необходимо учитывать, объем боковых валиков как существенный фактор. При выходе ковка в выработанное пространство обрусение породы продолжается. Это объясняется тем, что сдой выемки, лежащий под призмой волочения, ка последнем этапе срезается ковшом и при достаточно высокой скорости движения тягового каната (1,5-2,0 м/с) по инерции выносится в выработанное пространство.

Натурные наблюдения подтвердили вывод лабораторных исследований о том,что на последнем этапе копания наполненным ксвссм драглайна сбрасывается часть стружки, лежащая под призмой волочения. Длина призмы волочения определена на основе промышленных экспериментов, для проведения и ^^работки которых использосался метод датирования. Статистическая модель длины призмы волочения им^зт вид

бпр *6,6 + 0,№оС1+0,072Е-О,тр* 0,00Ы& - О.ООЗсар, (I) >

где ОС£ - угол наклона трас/.тории черпания, градус; Е - вместимость ковиа экскаватора, м3;р - угол внутреннего трения породы, градус. '

На основании баланса расхода грунта, поступающего в птмзму волочения, объем единичного сброса равен

^пр + УсА'~ 1Щ, (2)

где "Ъпр- объем призмы волочения, определяемый по методу Л.Н.Зеленина или В.й.Саитова, м3-; \fc.S > У$$- объем слоя выемки под призмой волочения и боковых валиков соответствен!:©, определяемые по формулам (З)-(б), м3 (табл.1).

Объем Ус.д умоюсается с переходом от верхнего к ниж..лму черпанию и с увеличением угла внутренне' 1 трения породы (рис.2а).Объели слоя выемки и - ;:змы волочения сопоставимы. При переводе от верхнего к нижнему черпанию поступление породы в боковые валики резко сокращается и при нижнем черпании в пределах - 5-10° практически

а)

б)

Щм

/и"

.2

г

о

у\ ХлХ'

1 ,1

*5 и -5</<., градус

в)

А

Ю

\ /

25 3? 35 У,градус 20 25 30 ^геадх

Рис.2. Зависимость параметров единичного сброса от угла наклона ярае: -ораа черпания и угла внутреннего тренля лородн^-.Ксг-коэффициент единичного сброса; 1,2,о,4 - угол внугреняего трения соответственно 20°, 25°, 30°, 35°; 5,6,7,8,9 - угол.наклона траектории черпания: соответственно для верхнего и низшего черпания

4

близко к нуля; с повышением угла р объем Уе.5 уменьшается только при верхнем черпании, а при никнем - практически постоянный (рис. 26). Следовательно, расход породы в бо/овые валики оказывается существенным только при верхнем черпании. С переходом от верхнего черпания к нижнему и с повьтаением крепости пород объем Ус.б уменьшается по зависимостям, близким к линейной (рис.2в). В диапазоне от +15° верхнего до -15° нижнего черпания объем сброса уменьшается в 1,8 раза. При разработке прочных пород ( 33-35°) объем сброса в 1,5 раза меньше, че при разработке слабых пород (Р =20-25°).

Таблица I

Расчетные формулы объема единичного сброса

Параметры Расчетные формулы

Объем слоя вкомки под призмой волочения УсЗ = 6i<hc/p(¿¡> 5hc ct$8)- u,

Объем боковых валиков ма uKj ( 2hs.fa)\ П M(S}[tQ.1,05p ' 3 /' (4)

Высота бокового валика со стороны ковша: - свободной - блокированной Ьб.Ц(с) = 0,ЬЬЬк-+Ь%) (5) hs.S(5)^0,65hn +hb, (6)

где - ширина ковшг м; hc - толщина слоя выемки, -н; & - угол откоса уступа, градус; ti к - высота ковша, м; Ь^- высота зубьев ковша, м; Кр- коэффициент разрыхления породы.

Для определения общего объема сброса породы с уступа практическую ценность имеет коэффициент единичного сброса

где - объем породы в ковие, м1-.

Исследования показали, что наиболее эффективен сброс при верхнем черпании и разработке грунтов, характеризуемых углом внутреннего трения 2Ъ-33° (рис.2г). Д я инженерных расчетов предложены адекватные модели, полученные на основе аппроксимации графических зависимостей

где а, 6 , С -г эм. .рические коэффициенты (табл.2).

Таблица 2

Значения эмпирических коэффициентов Угол внутреннего тре- Коэффициенты

кия поре ы , градус а. $ С

20 5 -Ю-0 6,09. Ю~3 0,499

25 7,14- Ю-5 7,64'Ю-3 0,509

30 7,14-Ю-5 9,07-Ю-3 0,510

' 35 1,43-Ю-4 9,В0-10_3 0,490

Сбосно» лие математической моде ч процесса отработки бл^.са и сорм'лровпния премэкугочноГ; трассы. Изучение особенностей процесса разработки первичного блока со' сбросом породы -наполненным ковшом драглайна и формирования промежуточной трассы в выработанном пространстве, а также обоснование структуры и содержания математической модели этого процесса осуществлено на основе проведения пассивного эксперимента в промышленных условиях.

3 процессе разработки первичного блока выделено два этапа. На первом, при работе верхним черпанием, порода сбрасывается с уступа. По мере пониже забоя и увеличения объема сброшенной породы возрастает высота навала на откосе уступа. Этап завершается моментом, когда гребень навала достигнет рабочей поверхности забоя. На втором стопе, при дальнейшем понижении забоя, черпание происходит как по породному массиву, так и по ранее сброшенной породе. С понижением уровня забоя длина копания.по сброшенной породе увеличивается и фронт формируемой насыпи постепенно приближается к откосу первого яруса отвала. При значительном выдвижении насыпи черпаиче может осуществляться полностью по сброшенной породе. .Такое развитие процесса приводит к необходимости применять различные схемы разработки слоев выемки.

На основе анализа наблюдений обобщены схемы разработки слоев выемки при последовательной снятии стружек по признакам:

- способ Ерезки ¡совиа (с постепенный увеличением толщины слоя выемки до номинальной или без врезки при наличии копания с номинальной толщиной стружки);

- способ завершения операции снятия слоя выгчки (с оставлением призмы во-очешя на рабочей поверхности забоя или со сбросом породы с уступа).

Основанием для выделения признака по способу врезки ковка является существенное влияние этого фактора на продолжительность времени копакия. Статистическая проверка сргдних значений продолжительности копания по способу врезки ковша показала значимость отличий, объективной причиной отличия является различная длина протяжки козна для его заполнения.

При оценке средних значений продолжительности ко • .ния при по-' лусвободной и блокированной схемах ■ со средней продолжительностью-их значимость не установлена. Следовательно,в производственник условиях существенного влияния схемы копания на продолжительность операции черпания нет.

Длина черпания с различными условиями врезки ковша и завершения операции снятия слоеэ выемки определяется по формуле

где Кэ- коэффициент экскавации; длина врезки ковша, м.

Математическая модель процесса, разработки первичного блока и формирования промежуточной трассы содержит аналитическое и логическое описания' двух этапов процесса с учетом видоизменения схем разработки слоев выемки.')1тм этом задача решается разделением глю-цесса перемещения породы на статические .этапы, каждый из которых решается аналитическим методом. Каждый выделяемый этап характеризуется однотипностью процесса и постоянством основных технологических параметров.'Поэтому он может решаться в своих границах по средним значениям исходных технологических параметров.Однотипность процесса определяется схемой разработки слоев выемки,.поскольку от нее зависит соотношение' объемов породы, экскавируемьх в отгмл и направляемых на сброс. Критерием'выделения статических эт.г'эв является основной параметр операции черпания - длина слоя выемки или сумма д.тан последовательно снимаемых слоев.

и., строенная на этих принципах модель процесса разработки первичного блока включает его основные особенности,связанные с порядком перераспределения породы,и учитывает основные параметры разработки слоев выемки: угол наклона траектории черпания, длину черпания,условия врезки и сброса породы, параметры выработанное пространства . Такой подход позволяет пос* ^оить математическую модель, адокзаячо отрагаа;:" :о процесс разработки первичного блока по условии объема сброса и размещения спрошенной породы в выработанном

ТрОС'.'рЗКС'ГГл:.

При разработке первичного и вторичного блоков их ширина должна обеспечить наполнение ковша и сброс породы при разработке первичного блока, т.е. должны выполняться условия Ai^ ; А2> 1 (где А - , As. ~ соответственно ширина первичного и вторичного блоков, ы).

Обоснование ширины блоков (ширины заходки) осуществлено на основе сраскения длины черпания, необходимой по технологическим условиям,с длиной слоя выемки,возможной по условию принятой ширины вскрышной заходки. Определены пределы изменения ширины первичного блока: для драглайна JÜ-IC/70A 15-20 м; ЭШ-20/90 - 20-23 м; ЭИ1-40/65С - 24-26 м;ЗШ-25/100 - 20-25 м.Рекомендуемые значения ширины вскрышной заходки:для драглайна ЭШ-Ю/70А - 30-35м; 3111-20/20 -•0-43 м; ЭШ-40/85С - 43-45 м; ЭШ-25/Ю0А - 40-43 м.

Оценка результатов разработки первичного блока и формирования промехуаочнойй трассы осуществляется по следующим показателям:

- коэффициент суммарного сброса породы l^xco- отнох нпе объема породы, размещенной в проектных контурах емкости заполнения промежуточной трассы, к объему первичного блока;

- коэффициент заполнения емкости проектного контура промежуточной трассы И^.тр - отношение объема породы, фактически размещенного в емкости заполнения промежуточной трассы, к.проектной величине емкости заполнения;

- коэффициент сброса породы в отвальный слой Rc6 - отношение объема породы, размещенного в отвальном слое в результате" формирования промежуточной трассы, к объему вскрькной заходки;

- коэффициент переэкскавации при формировании промежуточной трассы кпэ.тр- отношение объема вторично переваливаемой породы при формировании промежуточной трассы к объему заходки.

Исследование процесса разработки первичного блока и Нормирования промежуточной трассы. Объем экскаваторного сброса определяется емкостью заполне1 д промежуточной трассы, величина которой возрастает с повышением уровня установки драглайна до тех пор, пока откос трассы первого хода экскаватора пересекает основание внутреннего отвала. При пересечении.рабочего борта величина емкости заполнения стабилизируется и не зависит от уровня установки драглайна. На сближение трассы первого рабочего хода с рабочим бортом и, следовательно, на уменьшение емкости заполнения существенное влияние отзывают: увеличение высоты верхнего черпания, снижение угла откоса рабочего борта, увеличение ширины первичного блока. Слабое влия-

кие на величину емкости заполнения оказывают модность и угол залегания пласта полезного ископаемого. При увеличении мощности пласта в четыре раза величина емкости заполнения возрастает на 10/.', а при увеличении угла залегания пласта от 0° до 10° снижается на Зл.

Коэффициент Кеб с повышением уровня установки драглайна возрастает до момента стабилизации величины емкости заполнения (рис. За); это ке ограничение накладывается на использовани высстн верхнего черпания (рис.36).

Сброс породы в отвальный слой возможен только при услов:- пересечения откоса трассы первого хода экскаватора с основанием отвала и поэтому с повышением уровня установки драглайна и'сближением трассы с рабочим бортом коэффициент Кеб снижается; с уменьзенкза высоты верхнего черпания (верхнего уступа) трасса первого хода отодвигается от рабочего борта и коэффициент Ксо возрастает'(рис.Зв). В целом объем сброса в отвальный слой изменяется в пределах от О до 13а>.

Коэффициент переэкскавации от вторичной перевалки отдельных элементов промежуточной трассы при ее формировании Кпэ.тр имеет мзе-то при высоте верхнего уступа (0,3-0,4) Ир и объеме сброса менызе емкости заполнения (рис.Зг). Значение его возрастает с увеличением высоты трассы и уменьшает^л при снижении уровня установки экекг а-тора, высоты вскрытого уступа, ширины перзичного блока и ..рл увеличении угла откоса .вскрышного уступа. В зависимости от . зл;:яз::;их факторов коэффициент переэкскавации при формировании трассы рабочих ходов изменяется в пределах от 0 до 0,12.

На об^ий объем сброса породы оказывают влияние конструктивные особенности драглайна: длина стрелы и окрика хода. Лри умен-. _-нпи длины стрелы и увеличении ширины хода сокращается рабочее пространство под стрелой, что сникает величину емкости заполнения. Оценить влияние конструктивных особенностей экскаватора можно коэффн-' цкентс - использования радиуса черпания Кя= ( 0,5 Шх - А( )1<?ч • (где - радиус черпания, и; шрина хода экскаватора, м).

Для базовых моделей драглайнов коэффициент Яд составляет: для ЭИ]-Ю/70А - 0,67; Э.П-20/90 - 0,65;"ЭЙ-40/&5С - 0,£4; Эш-25/ЮО -0,56; 'ЭШ-ЮО/ЮО - 0,55. Установлено, что с увеличением коэффициента Кд возрастает значение коэффициента суммарного сброса 1{с5 .

Высота верхнего черпания, при которой имеет место соответствие объема сброса величине емкости заполнения (К^.тр = I), зависит от свойств разрабатываемой породы, ширины первичного блока и моде-

б)

'/'и \Аг20м;&*б0'.

5 //, , N :■ у

■7Г

Рис.3. Зазао^лость показателей процесса первичного блока

СООТК'1

аорхсшогалпя про:;е:.-.у?очно^ трассн ог уровня установки зкспоагора ЬтРи выоотн верхнего черп&юх кв .: Нр.- б::сога разгрузки ^агдаПна; 1,2,3,4 - хшсога верхнего черпания соответственно 0,4НрШк), ь,5Нр(К::), О, ЛрЦб.у), 0,?Нр(19.«) ;5.6,7,8,3 - уровень установки драглайна соответственно 7.м, Юм, 13м, 16м, 19м

ли драглайна. Рекомендуемые значения высоты верхнего черпания при Кз_.тр= I определяются коэффициентом использования высоты разгрузки К&ч- , значения которого приведены в таблице 3.

Таблица 3

Рекомендуемые значения коэффициента

Вскрышная порода // К ё.ч

А(тг/? А< та эс

Мягкие и сыпучие р = „0-26° £>= 45-50° 0,65-0,67 0,54-0,56 0,50-0,60 0,35-0,40 0,30-0,40 0,20-0,30

Плотные и связно-разрушенные полусдсльные р ~ ¿сУ—^Ь б= 55-60° 0,65-0,67 0,54-0,5ь 0.60-0,70 0,45-0,50 0,40-0,55, 0,35-0,45

При применении драглайнов ЗШ-10/70А,ЭШ-20/90,ЭШ-25/100А ( Кц = 0,65-0,67 5 значение коэффициента К 1ч составляет 0,4-0,7, что соответствует рабочему диапазону высоты верхнего черпания в пределах существующих рекомендаций и указывает на достаточно полное соответствие конструктивных особенностей драглайна технологии с экскаваторным сбросом породы. При применениг ЭШ-40/85С ( 0,54) 'значение коэффициента К$.ц составляет 0,18-0,33, что указывает на неполное соответствие конструктивных особенностей драглайна технологии с экскаваторным сбросом породы.

Обоснование модиосуи отрабатываемой вскрыт. При обосновании мощности отрабатываемой вскрики необходимо учитывать особенность технологии - построение трассы рабочих ходов из породы первичного блока. Это потребовало раздельного определения мощности отрабатываемой вскрыши по забойной и отвальной сторонам комплекса и исследования условий их взаимосвязи.

Для определения мощности отрабатываемой вскрыии по отвальной стороне комплекса Ь\ер(Е0) на основе анализа применяемых схем экскавации систематизированы конструкции внутренних отвалов по количеству ярусов. Для определения мощности вскрыш по запойной стороне разработана система ограничений на пространственное положение экскаватора в профиле с учетом ..араметров первичного блока.

Основными факторами, ограничивающими диапазон изменения мощности отрабатываемой вскрыши по забойной стороне комплекса,являются уровень установки экскзватора, мощность пласта,висота верхнего чер-

пания драглайна и вместимость отвала. Факторами,определяющими мощность отрабатываемой вскрыли по отвальной стороне комплекса, являются высота первого яруса (уровень установки экскаватора),угол залегания пласта, разгрузочные параметры драглайна, количество ярусов отрыла и его-генеральный угол относа. Установлено, что по условию построения трассы рабочих ходов из породы первичного блока высота первого яруса находится в пределах 9-17 м, что значительно меньше допустимой по условию устойчивости (24-25 м).

.При горизонтальном залегании пласта для всех моделей драглайнов отрабатываемая мощность вскрышных пород по условию размещения в отвале Нср£Ео) больше на 8-10%, чем мощность вскрыши,определяемая по заборной стороне Нср. С уве дчением угла залегания пласта мощность вскрыши Hcp(fo) из-за уменьшения вместимости отвала снижается,' а Нср возрастает из-за "опускания" кровли пласта. Равновесие между Нср(£о)м Нср сохраняется в пределах угла падения залежи до 2-3° при отсыпке двухъярусных отвалов. При больших углах падения залежи необходимо отсыпать трехъярусные отвалы. При отсыпке одноярусных отвалов высота трассы в любых условиях достаточна для отработки мощности вскрыши соответствующей вместимости таких отвалов.

Исследов ю три направления управления мощностью отрабатываемой вечрьии: изменением ширины первичного блока,оптимизацией уровня установки экскаватора, применением специальных схем отработки вскрышного массива с выделением в верхней или нижней его части . подуступа ограниченной высоты.

Установлено, что увеличение ширины первичного блока в пределах от минимального до максимального значения приводит к возрастанию мощности отрабатываемой вскрыши для драглайнов ЭШ-Т0/70А и ЭШ-40/85С в следующих пределах: по породам I-П актегорий по трудности экскавации соответственно на 3,6 ы' и 3,9 м; Ш категории -на 2,3 м И 2,5 м. Для экскаваторов ЭШ-20/90 и ЭШ-25/100А в аналогичных условиях соответственно 3,4 и и 4,2 м, 5,4 м и 3,7 м. Таким образом для увеличения мощности отрабатываемой вскрыши нёобхо-. димо работать при максимально возможной ширине первичного блока.

■ Для оптимизации уровня установки драглайна разработаны три типовые схемы экскавации с отсыпкой одного и двух ярусов отвала, соответственно условиям: Sn6<STpi SnS = Srp'< "nS > SnS.

STp- объем" соответственно первичного блока и трассы рабочих ходов. За критерий оптимизации принята годовая полезная производи-

тельность вскрышного комплекса П к.г

П,г- Пт(1-Кис)КгТсмМс.г (10)

0-К°сЦ+Кю)КоРп ' где Пт - средневзвешенная техническая -производительность драглайна при отработке забойного блока, м3/ч; Ни с - коэффациа т, учитывающий регламентированные перерывы; • Кг - коэффициент готовности, экскаватора; Тем- продолжительность смены, ч; Мг.р- ^¿-:сло рабочих смен в году; ~ коэффициент сброса породы в отвальный слой; Ниэ - общий коэффициент перезкекавации технологического ксмп..окса; Kopr ~ коэффициент организационно-технологических мероприятий, учитывающий затраты рабочего времени на организацию перемещения экскаватора по фронту работ, прослои на флангах и на сталкивание породного натяга.

Для всех значений высоты вскрылного - уступа максимум Пк.г соот-ветс ".ует уровню установки драглайна, при котором SnS = Sr/> (рис.4).

/1кг,

Ш

27йО

Ш

Рис.4. Изменение годовой производительности вскрышного комплекса от уровня установки драглайна hTр11 мощности отрабатываемой вскрыши Нср : 1,2,3,4,5 - мощность отрабатываемой зекрыта соответственно 10 м ( SnS - STp при hrp- 6,8 м), 16 м ( SnS = Srp Т" ЬТр= 8 м), 21 м ( Зп^ = Sтр при Ьгр~ & м),

•г - ■ г j — ^ г

21 м ( 5л£=ОтрпРи ПГр= Ю м), 24 м ( Sni -Srpпри Ьт/)- II м), 26 м ( Sna = Srp ПРИ Ьтр= 12 м)

При >5тр и с повышением уровня установки экскаватора Пк.г увеличивается в соответствии с ростом технической производительности; грн 5п<?<2тр годовая производительность Пк.г уменьшается за счет снижения коэффициента сброса породы в отвальный слой и увеличения коэффициента переэкскавации.

' Таким образом зо вскрышных технологических комплексах с экскаваторном сбросом породы, независимо от высоты разрабатываемого вскрышного уступя, рациональным уровнем установки драглайна является такой, при котором соблюдается условие 5лб=5тр.

На основе систематизации конструкций забойной и отвальной.сторон вскрышного комплекса (рис.5) и установленных условиях их взаи-. мосвязи З^Кр = 2 Ео} к 2пб = 5тр (где - объем вскрышной за-одки на один метр фронта работ, м3; £"о>- вместимость отвального яруса на один метр фронта работ, м3; } - количество ярусов отвала) разоабота:;о (табл.4) семь новых схем экскавации: вскрышной массив разрабатывается одним уступом с отсылкой породы в одног, двух- и трехъярусные отвалы (схемы экскавации I, 2, 3), разработка вскрышного массива ос.уще твляется с выделением подуступа в его ..верхней части и с отсыпкой породы в двух- и трехъярусные отвалы (схемы экскавации 4, 5); разработка вскрышного массива осуществляется с выделением подуступа в его нижней части и с отсыпкой породы Ь двух-и трехъярусный отвалы (схемы экск? ации 6, 7).

Таблица 4

Рекомендуемые раницы применения схем экскавации технологических ,комплексов с использованием экскаваторного сброса породы :

Схемы Основное вскрышное Мощность Высота Угол за- Мощность

э! са- оборудование вскрьшя, подус- легания пласта,

вации м тупа,м пласта, м

градус

I ЗШ-Ю/70А; 3111-20/90 15-25 - 0-10 3-12

2 ЭШ-Ю/70А 20-28 - 0-6 3-12

ЭШ-20/93 26-37 - 0-6 . 6-15

ЭШ-40/85С 23- '<2 - 0-10 е-18

Э1И-25/ 100А 31-40 - 0-3 6-10

3 ">11-10/70 А . 26-31 _ о-Ю ' 3-15

3111-20/90 36-41 - 5-10 6-:ь

ЬШ-40/650 32-35 - 4-6 6-10

ЗШ-25/1С0А 37-44 _ 4-10 б-ха

. Конструкции заборной стороны комплекса

Разработка вскршяого кассава с внделс-нг.см под-

Разработка вскрглюго кассета с вндедеякем под-усгуд^ з его зепхней -части

Ко -.груяцйп огвалько.'г стороны комплекса

Одноярусный огва

Рио,5. Систематизация конструкций забойной и отвальной оторон технологического комплекса перевалки вокршгшх пород

Про до лжет е таб л. 4

Схемы Основное вскрншное экска- оборудование

Мощность Высота Угол за- Мощность вскрыли, подус- легания пласта,

пации м тупа,м пласта, градус м

4 ' ОД-10/70А 30-32 2-3 3-5 3-15

Г 3111-20/90 34-36 2-3 4 3-5 6-18

• 0111-6/45 ЭШ-40/85С 35-37 2-4 3-5 6-18

[ ЭШ-25/100А 37-40 2-4 3-5 6-20

5 ЗШ-Ю/70А 32-42 ' 5-10 0-6 3-12

3т-20/90 ' 38-50 ' 5-10 0-6 6-18

.32-10/70А Г ЭШ-4С/85С 3^-41 5-10 0-6 ь-18

1 ЭШ-25/100А 42-50 4-9 0-6 6-20

б ЭШ-Ю/70А; 1-ЭНГ-5А 26-32 8-10 • 0-3 3-15

ЭШ-20/90; 1-ЭКГ-5А 35-41 8-10 0-3 9-18

ЭШ-40/85; 2-ЭКГ-5А 29-35 6-Ю 0-3 6-18

ЭШ-25/100; . 2—ЭКГ-5А 37-43 9-10 0-3 9-20

7 ЭШ-Ю/70А; 1-ЭКГ-5А 30-36 3-10 4-6 3-12

ЭШ-20/90; 1-ЗКГ-5А 35-44 4-10 3-6 6-18

ЭНМ0/65С; 2-ЭКР-5А 33-38 3-10 4-6 6-18

.ЭШ-25/100А г, 2-ЭКГ-5А ' ЗВ-46 3-5 0-5 6-20

Эффективность новых схем экскавации. Оценка эффективности новых схем экскавации осуществлена в сопоставлении.с существующими: приняты следующие критерии оценки - относительное приращение скорости подвигания фронта работ, повышение годовой полезной производительности комплекса, снижение удельных приведенных эатузт.

Исследованы особенности изменения условий выполнения операций рабочего цикла. Установлено, что при работе по новым схемам экскавации на 13-15% больпе средневзвешенный угол поворота экскаватора . на разгрузку из-за смещения драглайна в отвальную сторону и на 1—12%. ниже коэффициент наполнения ковша из-за увеличения объемов верхнего черпания. Как следствие изменения условий выполнения операций рабочего цикла на 5—10% ниже техническая производительность экскавато-. ра. ■ ■' .

В то же время по новым схемам экскавации при разработке вскрышного массива \дним уступом обеспечивается сброс породы' непосредственно в отвальный слой в объеме до 13% при отсутствии объемов вто-

ричноп перевалки; при разработке вскрышного массива с выделением верхнего или нижнего ло/^сгупоч объем вторичной перевалки пород не вревыгяст 7-18$. При разработке зскршного массива одним уступом по новым схемам экскавации для любой модели драглайна обеспечивается повышение годовой полезной производительности комплекса и годового педвигания фронта работ на 14-26%.

При отработке вскрышного массива с выделением верхнего подус-' тупа эффективность новых схем экскавации обеспечивается при условии отработки верхнего подуступа вспомогательны?,I драглайне:.! уень- . шей мощности. В зависимости от модели драглайна, разрабатывавшего основной уступ, годовое подвигание фронта работ возрастает на 37-47/5, а удельные приведенные затраты снижаются на 22-322. При отработке вскрышного массива с выделением нижнего подуступа годовое подвигание фронта работ возрастает на 36-47^, а удельные приведенные затраты снижаются на 18-26/», в зависимости от «одели драглзП-нл, разрабатывающего основной уступ.

Для серийно выпускаемых экскаваторов Э1д-10/70А (ЭШ-П/70), ЭШ-20/90 (Э1Н-15/90Б), ЭШ-40/85С, ЭШ-25/Ю0А определены границы эффективного применения новых схем экскавации (табл.4).

Исследование процесса перевалки навала. При производстве горных работ следует различать , одноэтапнуо перевалку навала в конечное положение и многоэтапную (две,три и более перевалок/. Установлено, что при однозтапной перевалке максимальная производительность технологического комплекса достигается при оптимальном пространственном положении драглайна относительно контура навала, определяемом уровнем установки относительно основания навала ПТр и смещением относительно гребня навала по направлению перевал...' Г . Критерий оптимальности - максимальная полезная производит^ 'ьность комплекса - находится по формуле (10). Установлено,что оптимальны,", уровень положения драглайна определяется рацион-льным соотнесением объемов верхнего и нижнего черпания, а также влиянием объемов вторичной перевалки промежуточной трассы по фронту работ и трасс подъема и спуска на флангах, и нахогптоя в пределах Ьтр = (0,45-0,55) Но (где Но - высота навала, м).

Величина смещения ^ зависит от дальности перемещен;? назала в новое положение Ьг и находится в пределах

зодитеяьность комплекса снимется с увеличением дальности перевал-

Лкг.

пюч/гоЭ

ш

а)

3625

МО

32 - П.г, <0

Ж^-ед 4175 301-20/90 О

ЮОО

5525 /

3250

05 _М Тг,к

Апзп 0.2

о,У

о

Рис.6.

Ш-20/Ю

5

■ 56 42 25 ¡4 О

г)

/4

28

М-20/90 -

■

60 ео /оо ¿г,и

Зависикоогд годовой производительное;:; технологического комплекса до перевалке яаэала (а,б), величины смещенгя драглайна (в) я '.оэффициенга йереэкскавацип ' от промежуточной трассы (г) от уровня установки экс-крватора /?»> , смещения экскаватора F к дальности перемещения породи в новое положение Сг : /Ъг - годовая производительность комплекса; 1,2,3 - смещение экскаватора соответственно на 14;л,28м,42.'л; 4,5,6,7 -уровень установки эяскагатора соответственно Ом, 7;л, 14м, 21м.

ки из-за увеличения объемов переэкскавации промежуточной трассы по фронт/ работ (рис.бв) и угла поворота экскаватора на разгрузку. С увеличением дальности перевалки 1~!Г границы области рационального смещения экскаватора сдвигаются по направлению перемещения породы (рис.бг).

Исследование комплекса двухэтапной перевалки. Повышение эффективности процесса перемещения породы многократной перевалкой достигается применением комплекса, состоящего из двух технологически взаимоувязанных этапов (модуля перевалки), показанного на рис.16.

Разработана математическая модель процесса отработки первичного блока по навалу и безэкскавационного формирования промежуточной трассы, которая строится на тех же принципах, что и для вскрыи-ного уступа. Модель включает ограничения: на объем первичного блока по условию создания двух промежуточных *расс; по высоте трассь, определяемой техническими возможностями драглайна создавать ео горизонтальную рабочую поверхность; по ширине трассы из-за условий установка на ней экскаватора и обеспечения свободного вращения кузова при ее формировании.

Параметры первичного блока определяются расстоянием от точки «резки ковша в навал до гребня (рис.16). Установлено, что с учетом • ,*,чений значение параметра л/7/ для драглайноз типа ЗИ1-Ю/70А и ЭШ-20/90 находится в пределах от -10 м до +5 м, где отрицательное значение при положении точки врезки ковяа за гребнем навала относительно экскаватора, положительное - со стороны экскаватора.

Верхняя отметка трассы определяется возможностью Еьщержвать близкую к прямолинейной траекторию движения ковша при черпании. Экспериментально установлено,что траектория располагается на 2-3 м вьке точки схода тяговых канатов с блоков наводки. В этих пределах при безэкскавационном формировании промежуточной трассы можно управлять ее шириной. Характер изменения ширины трассы Штг зависимости от высоты навала Но и высоты трассы Ьгр1 показан на рис.7.

Для,отработки верхнего уступа на первом и втором этапах перевалки навала целесообразно планировать отработку .'абойкых блоков -(ортакально ориентированными слоями выемки с оставлением между ними обрубающихся межслоевых целиков (а.с. 1618879). Экспериментально установлено, что ширина целиков составляет 0,4-0,6 бк Ктр&дк-Еирина ковша, м) и их сЗрувение за счет бокового отпора коваа от

г.ассг.гя, происходит ¡. мерс попла-сняя забоя по слою выемки. Объем о1рулзния в создаваемые приемные траигеи ниже горизонта установки экскаватора составляет около Зой объема верхнего уступа.

Шта, и р--1---

50 ___'

X

/О

0\ _ I

2 2 4 5

Рис.7.Зависимости пиринк трассы Штр< от ее высоты Ьтр! и висоаы навала Но :1,2,3 - высота навала соответственно 25, 20 и 15 м

При отработке забойных блоков при нижнем черпании целесообразно планировать создание накопительной площадки для приема породы призм волочения (а.с.1571246). Экспериментально установлено,что накопительная площадка должна располагаться ниже горизонта установки экскаватора на (1-1,2) /]«• и ее сирина составляет (1,2-т,5) , где -Р-н - длина ковша, ы.

Объективность комплекса двухзтапной перевалки оценена но приведенной производительности комплекса. Установлено, что по отноые-'нию к двум этапам перевалки по существующей технологии, характеризуемой размещением драглайна на уровне основания нафала, эффективность нового комплекса составляет 42%.

' Проектирование технологических комплексов разработки вскрышных блоков с перемещением породы в отвал многократной перевалкой. При проектировании комплексов целесообразно выделять в процессе разработки вскригяого блока циклы и этапы горних работ: этап - выемка заходки из массива или перевалка навала, цикл - выполнение нес-

2

Л

кальки* последовательных этапов, соответствующих числу вскрышных заходок. Каждый этап рассматривается как самостоятельный технологический комплекс. 3 системе многократной перевалки выледяы-т этан,: разовой перевалки, парные этапы (модули .перевалки) к определяют их приведенную производительность: разовых (одноэтгпннх) перевалок го условию оптимизации пространственного положения драглайна в зависимости от ¿г ; парных - как технологически взаимоувязаликй комплекс.

Для оптимизации параметров и оценки эффективности комплекса отработки зскрыпного блока разработана его математическая г.одоль, целевой функцией которой является максимизация суммарной приведенной производительности на этапах горных работ

к ¿г,

2Пк.ГПР= Х(Пк.г.й + ХПк.г.и + Пк.Г.э)— тох 11«)

где Пк.гЙ» Пк.г.и . Пк.г.з - приведенная производительность сеотзот-стве. ¡о комплекса по выемке вскрыг.шзй заходки из массива, двухэтажной перевалки (модуля) и еддоотапной перевалки навала,млн м"о:/год; $ - число циклов горных работ; число модулой передал;:;! в каж-

дом цикле.

Установлены закономерности нзмекспия суммарной пр'п-.едеи.чей производительности комплег а отработки вснрылногЬ блока Шк .гс ■ от его сирины Вбл- применении новых технологических реп?.в том числе модуля перевалки, суммарная • производительность комплекса отработки вскрьпного блока возрастает с увеличением его ширины (увеличивается число модулей г. трепалки), а эффективность составляэт

3 диссертации хздо.ыели теорот;пеот:о жшгеенпя и технологические рекени" по обоснование структур« эффективных тс/.нодогичгсхпх комплексов перевалки вскрьзс-пас пороз во' внутренние и внепнне отвзяк на основе новых,принципов работы экскаватора, внедрение которых вносит значительный вклад в ускорение научно-технического прогресса в горнодобывающих отраслях прс.-галенности.

Основные научные выводы и рекомендован:

I. Существующий порядок проекторы,«ля схем экскавации технологических кокплс ов перепалки вскрыдшх пород не учитывает условия выполнения операций рабочего «нкда в нябойном блоке, что не позволяет в голноп мера использовать технологические возможности

мощных драглайнов и обусловливает значительнее объемы •.вторичной перевалки породы от создаиит промежуточных раоочих трасс.

Доказано, что при проектировании схем экскавации перзвалкк вскрышные пород необходимо плакировать условия выполнения операций 'рабочего цикла в забойном блоке для более полного использования технологических возможностей дрдглайнов. Планирование условий заключается в вклячении в структуру схемы экскавации технологических решений, обеспечивающих снижение продолжительности рабочих операций цикла, а так.-г.з безпкскавационное формирование промежуточных рабочих трасс сбросом породы наполненным ковиом драглайна. Осуществлена систематизация технологических решений,.позволяющая проектировать схемы-экскавации с новыми свойствами в различных-горнотедни-'•оскнх условиях. ■

2. Установлена техническая возможность безэкскавационкого формирования промежуточных рабочих трасс по фронту работ при'разработке Ескрьгл^-х уступов и перевалке навалоз. Доказано, что.дая образования емкости мзщду экскаватором и забоем в структуру схемы экскавации необходимо выточить смещение оси первого'рабочего хода драглайна по направлению'перевалки породы, а выполнение операции черпания при отработке забойного блока необходимо.планировать с учетом сброса породы с уступа наполненным ковшом драглайна. Объем единичного сброса зависит от угла наклон-" траектории „черпания и . свойств породы и составляет 45-65$ от системы объемов "порода в. ковпз -призма волочег^а - слой выемии".

3. На основе анализа промышленных .экспериментов установлен^, что при развитии процесса разработки первичного блока по вскрьппэй заходке, образованного за счет смещения драглайна, и формировании промежуточной трассы из сброшенной породы изменяется длина слоев выемки и видоизменяются схемы их разработки по условиям врезки ковша и завершении операции черпания. . .

Ограничивающим факт:.-_юм при разработке вскрыших уступов к формировании промежуточной трассы является емкость выработанного пространства под стрелой драглайна,обр-чаемая при его смещении, повышение угла откоса вскрьпшсго уступа и уменьшение ширины первичного одока способствует'увеличению образуемой емкости. Угод залеган'/.л 'пласта к его мощность существенного влияния на величину емкости но оказывают, а использование высоты верхнего черпания в пределах (0.Я-0,Ь) Нр обеспечивает создание промежуточной трассы полного ирофпля. . ' - 1 .

На основе выявленных закономерностей установлено,что драглайны с коэффициентом использования радиуса черпания кя = 0,65-0,67 по своим конструктивным особенностям нг чболее полно отвечают технологии с эксказаторнкм сбросом породы.

4. Основными факторами, определяющими мощность отрабатываемой вскрыли, являются уровень установки драглайна,мощность пласта, высота верхнего черпания и вместимость отвала. Рациональный уровень установки экскаватора соответствует условию, при котором объем первичного блока полност: 'э используется на создание трассы рабочих ходов. 1,ри этом условии мощность отрабатываемой вскрыли составляет: для ЭШ-Ю/70А Ой-11/70) до 28-ЗГ м,' ЭС!-20/90 (ЭШ-15/90В) до 37-41 м, ЭШ-40/85С до 32-35 м, ЭШ-25/Ю0А до 40-44 м. Увеличение мощности вскрыши на 6-10 м обеспечивается выделением подуступов в зерхней или нижней частях вскрышного массига.

5. Разработано семь новых типовых схем экскавации. При прилунении схем экскавации с отработкой вскрышной толщи одним уступом с отсыпкой дного, двух и трех ярусов отвала за счет существенного снижения объемов вторичной перевалки обеспечивается повышение годовой полезной производительности комплекса на 12-2652. При применении схем экскавации с выделением подуступов, отрабатываемых вспомогательным комплексом оборудования, за счет снижения объемов вторичной перевалки и снижения нагрузки на ослиной драглайн обеспечивается увеличение годового подвигания фронта работ на 36^17% при снижении удельных приведенных затрат на 22-32%,

6. Для обеспечения максимального использования радиусов черпания и разгрузки экскаватора при перевалке навалов и высикой производительности драглайна необходимо создавать промежуточную трассу -вне контуров навала. При безэкскавационном способе создания трассы объем первичного блока определяется условием создания двух промежуточных трасс: пердой - для разрабатываемого навала; второй - отсыпаемый из породы, переносимой в ковше, для следующего этапа перевалки. Параметры трассы ограничиваются: по высоте - техническими возможностями драглайна создавать г ризонтальную поверхность трассы при верхнем черпании; по ширине - условием вращения хвостовойй части кузова и шириной хода экскаватора.

7. 1ри одноэтапной перевалке навала максимальная производительность комплекса достигается оптимизацией пространственного положения драглайна отно тельно контуров навала: по высоте, исходя из условия рационального соотношения объемов верхнего и нижнего

чзрлл.тлч; с.\:х;зние о. каватора относительно продольной оси зависит о" дальности перепалки навала в новое положение. Установка драг-л'и".-.:: г. опт.'^альное пст,оша:е требует создания зкекавационным спо-cc-'ioH промежуточной трассы. При определении производительности кг.:"лл;г"\ .необходимо учитывать затраты рабочего времени на созда-к::е vpr.ee подъема к спуска экскаватора на навал.

Ь. ii системе многократной перевалки следует выделять парные этапы и осуществлять разработку навалов в технологической взаимо-удяоке для обеспечения полного использован;« радиусов черпания и резгруе -:: драглайна и высокой производительности комплекса. Взаи-м'-'гязкл осуществляется посредством одновременного создания проме-xy.vmax тр. .ос на первом этапе. При-»денная производительна ;ть взаимоувязанного дзухэтапного комплекса (модуля перевалки) на 42/S выше, чем применяемых.

9. Установлено, что при перепалке навалов верхний забой целесообразно разрабатывать вертикально ориентированными слоями выемки с обрушением глехслоезых целиков ниже горизонта установки экскаватора з подготавливаемые приемные траншеи. Такой способ позволяет переводить до 35% объема верхнего забоя в нижнее черпание. Использование при разработке вскрышных блоков в системе модульного принципа разработ и навалов на первых этапах и оптимизация пространственного положения экскаватора при одноэтапных перевалках позволяет на 12-22/5 повысить суммарную приведенную производительность комплекса.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

1. березняк Ы.И..Калинин A.B.,Проноза В.Г. Методика расчета ширины развала взорванной массы для бестранспортной 'системы разработки сваты пологих пластовУ/Сизико-технические проблемы разработки полезных ископаемых/СО Ali СССР. - Новосибирск, 1970. - С.41-47.

2. Березняк M.i.l.', Проноза В.Г. Граница производства вскрьглных работ по бестранспортной схеме на разрезе "£айдаевский"//Добыча угля открытым способом:Научно-техн.реф.сб./1ЩЮИуголь,1973.- /Й1.

3. Типовые технологические схемы ведения горных работ на угольных разрезах/Б.Г.Алешин,3.Г.Проноза,А.В.Калинин и др. - М.:Недра, £932. ~ Ч. П. - С.204-306.

4. Проноза В.Г., Проноза Вал.Г. Типовые технологические схемы гориовскрыг-'ых работ с использованием драглайнов при строительстве разрезов КлТЗ^Сз/Информ.листок Кемеровского .межотраслевого ШТЙ. -

Кемерово, 1964. - № 416-64.

5. Подгорный М.С.,Проноза В.Г.,Вагоровский В.С.Технологические схемы вскрышных работ при применении драглайна ЗШ-40/65//Уголь. -1983. - ИО. - С.41-45.

6. Проноза В.Г., Воронков B.i. Особенности применения драглайна ЭШ-40/65 для разработки спиты пологих пластов на месторо.'кдениях южного Кузбасса/Куэбасс.политехн.ин-т. - Немерово, 19.. J. - 15 с. Деп. в ЦНИЭИуголь 25.07.83, .',-2733.

7. Проноза Б,Г., .Проноза Зал.Г. Технологические схемы от.лбот-ки оползневых участков при строительстве разрезов КАТЭКа/ Информ. листок Кемеровского межотраслевого ЦНШ.-Кемерово, 1964. - !,''417-64.

В. Калинин A.B., Проноза В.Г. Научные основы управления горными работами на карьерах (бестранспортная технология):Учеб.пособие/ Кузбасс.политехи.ин-т. - Кемерово, 1964. - 63 с.

9. Проноза В.Г..Проноза Вал.Г. Технико-экономическое обоснование способа проведения разрезных трансей при строительстве разрезоз КАТЭКа/Информ.листок Кемеровского межотраслевого ЩТИ. - Кемерово, 1964. - .7418-64.

10.' Проноза В.Г.,Проноза Вал.Г. Методика обоснования способа и комплексов гордавскрышного оборудования при проведении разрезных траншей разрезов КА'ГЗКа/Ку^басс.политехи.ин-т. - Кемерово, 196ч. -

• 20 с. - Деп. в ЦНИЭИуголь 10.07.64, Ю0&4уп.

11. Проноза В.Г., Проноза Вал.Г. Создание уплотненных рабочих трасс драглайнов на слабых грунтах при строительстве разрезов Кзнс-ко-Ачинского бассехдаа/Информ.листок Кемеровского межотраслевого ЦНТИ. - Кемерово. - 15-64.

12. Проноза В.Г., Подгорный М.С., йваышн А.П. Бестранс..ортная система разработки с перемещением породы в призмах волнения// Уголь. - 1965. - 'С4. - С.31-34.

13. Проноза В.Г. Новые схемы экскавации длг разработки горизонтальны и пологих пластоз//Новое в технологии открытой угледобычи: Кехвуз.сб.науч.тр./Кузбас с.поли техн.ин-т.-Кемеропо,1965. - С.32-37.

14. Проноза В.Г., Мартьянов В.Л. Направления интенсификации вскрыэкых работ на разрезах Кузбасса/Кузбасс.политехи.ин-т.- Кемерово, 1967. - 39 с. - Деп. з ЩИЗЙуголь 25.03.67, ¡'-4062.

15. Проноза В.Г., Г.артьянов В.л. Использование эффекта сброса породы ковшом при траглайновом способе отвалообразования/Кузбасс. политехи.ин-т. - дсмерово, 1967. - 12 с. - Деп. в ЦНИЭИуголь 23.09.67, :Г4277уп.

16. Методика расчета осадок ходовых устройств экскаваторов на слабых водонасыщенных грунтах/Шулятьев O.A.,Проноза В.Г., Денискин Б.А. .ч др.//Кузбасс.политехи.ин-т. - Кемерово, 19Ь7. - 49 е.- Деп. в идаиу-ль 16.02.67, Г4052.

17. Проноза В.Г. Состояние и перспективные направления интенсификации вскркэных работ по бестранспортной технологии на разрезах Кузбасс^//Открытая разработка угольных месторождений:Ыежвуз. сб.науч.тр./Кузб.-^с.политехи.ин-т.-Кемерово, I9ö7. - С.97-110.

1Ь. Проноза ji.r. ,1ьоноза Вал.Г. Границы эффективного применения экскаваторно-отвальных технологических комплексов с горизонтальным перемещением породы кратнойй перевалкой/Кузбасс.политехи, ик-т.-Кемерово,19ЬВ.-10 с.-Деп. в ЦНИЭИуголь 03.05.bb, **4544.

19. Проноза В.Г. Сплошная комбинированная продольно-поперечна, система разработки//Интенсификация горных работ на угольных разрезах :Межвур сб.кауч.тр./Куэбас.политехи.ин-т.-Кемерово, I9ab.-С,65-/1.

20. Проноза ".Г. Объем единичного сброса породы с уступа ковшом драглайна/Кузбасс.политехи.ин-т.-Кемерово,13о8. - 13 с. - Деп. в ЦНИЗИуголь I5.C9 В, ;Г4700-упо8.

21. Исследование и разработка технологических схем ведения горных работ при строительстве к реконструкции угольных разрезов в восточн : районах СССР//Проноза В.Г.,Косарев Н.Ф. ,И1улятьев O.A. и др.//Кузбасс.политехи.ин-т.-Кемеро'-т,19Ь8.-1Ь5 с.-Деп. в ЦНИЭИуголь 29.07.ЬЬ, !М676-упЬВ.

22. Пронск. х В.Г. Расчет объема единичного сброса породы с уступа коешом драглайна//Проблемы открытой добычи угля в Кузбассе -Кемерово:изд-во "Родник", 1920. - С.32-39.

'23. Проноза В.Г. Экономические конструкции экскаваторно-отвальных технологических комплексов//Труды Всесоюзной конф. по развитию производительных сил Сибири "Угольный комплекс-90". - Ленинск-Кузнецкий, 1990. - С.33-35.

24. Проноза В.Г. К ь^просу проектирования экономических эскана-торно-отвальных технологических комплексов//Лроблемы открытой добычи угля в Кузбассе. - Кемерово:изд-во ''~Ъдник",1990. - C.72-fc0.

23. A.c. 994733, МНИ Е21о41/00. Способ открытой разработки пологопвдающих и горизонтальных месторождений полезных ископаемых/ Черников В.В., Проноза В.Г., Воронков В.Ф. и др. (СССР). Г32Э5741/22-03; Заявлено 27.05.61; Опубл. 07.02.63; Вюл. Ii>5.- 2 с.

26. A.c. 1571245, '1КИ Е21с41/00. Способ перевалки навалов/ Проноза В.Г., Мартьянов В.м., Проноза Вал.Г. (СССР). -

Г4204443/23-03; Заявлено 02.СЗ.ь7; Опубл. 15.0б.90;ш)л. !/>22. - 2 г..

¿7. A.c. I57I246, M>vl Ь21с41/00. Способ разработки уступа/ Проноэа В.Г., Мартьянов И.л., Пр^ноза Вал.Г. (СССР). -Г4220945/23-03; -Заявлено 02.Ql.L7; Опу^л. 15.06.90;Выл. .'."22. - I с.

28. A.c. 161БЬ79, ЫКИ L2Ie4i/ü0. Способ разработки забоя драглайном верхним черпаииеу/йроноза В.Г., Мартьянов В.л., Лроно-за Вал.Г. (СССР). - ]Г4242Ь73/03; Заявлено 02.04.ь7;0публ.ег\0].91; Вюл. - 2 с.