автореферат диссертации по процессам и машинам агроинженерных систем, 05.20.01, диссертация на тему:Обоснование параметров ведущего ротора ротационного бесприводного рыхлителя

УЗБЕКСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ МЕХАНИЗАЦИИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СЕЛЬСКОГО

ХОЗЯЙСТВА (УзМЭИ) ррц

- 1» НОЯ

На правах рукописи

АТАКУЛОВ ХОТАМ КУЧКАРОВИЧ

ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ВЕДУЩЕГО РОТОРА РОТАЦИОННОГО БЕСПРИВОДНОГО РЫХЛИТЕЛЯ

Специальность: 05. 20. 01 — Механизация сельскохозяйственного производства

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

ЯНГИЮЛЬ — 2000

Работа выполнена в Узбекском научно-исследовательском институте механизации и электрификации сельского хозяйства (УзМЭИ)

Научный руководитель: — кандидат технических наук, старший научный сотрудник АХМЕТОВ А. А.

Официальные оппоненты: — доктор технических наук, профессор МАМАТОВ Ф. М.

— кандидат технических наук, ведущий научный сотрудник АНОФРИЧУК В. П.

Ведущая организация: — АО «БМК.Б — Агромаш».

Защита диссертации состоится « 'А » ои/и^огп^: '9ППП г. в -?> чяс на заседании специализированного совета ДК 125.01.01 по присуждению ученых степеней доктора и кандидата технических наук при Узбекском научно-исследовательском институте механизации и электрификации сельского хозяйства.

Адрес: 702841, Ташкентская область, Янгиюльский район, пос. Гульбахор-1, УзМЭИ.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке УзМЭИ.

Автореферат разослан « /-?_» М-нтЯОрН_ 2000 г.

Ученый секретарь

специализированного совета.^-----ч

доктор технических наук А. ТУХТАКУЗИЕВ

/7¿7 г. Я/$.7,2

Л II И ОТЛ ЦП я

В работе описаны технологии и технические средства для предпосевной обработки почвы под хлопчатник,, дан аналитический обзор выполненных научных исследований но ротационным почвообрабатывающим машинам. Ирнпедены результаты теоретических и экспериментальных исследований по обоснованию параметров ведущего-ротора роганнонно! о беснрмподног о рыхлителя.

Результаты испытании макетного образца ротационного беспрн-лодного рыхлителя, снабженного экспериментальным ведущим ротором, показали, что качество его работы полностью удовлетворяет исходным требованиям, а применение его на предпосевной обработке почвы повышает производительность труда в 1,28 раза, снижает расход топлива на 4,56 кг/га и. затраты труда d 2,5 раза, обеспечивая при этом экономический эффект на одно орудие около 1,6 млн. сум в год.

Л d г о р з а щ н щ ;i с т:

- рациональные параметры и режим работы ведущего ротора ротационного беенриводного рыхлителя.

. Обшия харакгсрисгнюг работы...

Актуальность работ. При использовании существующих машин создание оптимальных .почвенных 'условий для качественного посева, получения дружных всходов н обеспечения нормального развития сельхозкультур п начальный период вегетации предопределяет необходимость многократных проходов агрегатов по полю, что приводит к иссушению п \ияотешпо почвы-и в итоге к снижению урожая, а фрезерные машины имеют такие недостатки, i«uç низкая производи гельносп, н высокая энергоемкость.

Эти недостатки о определенно» степени исключаются при применении ротационных бесприводных рыхлителей, у которых ведомый ротор имеет привод от впереди расположенного ведущего ротора н врашается с окружной скоростью в несколько раз превышающей окружную скорость ведущего. Последний приводится во вращательное движение за счет взаимодействия с почвой. .

В сравнении с применяемыми орудиями и машинами ротационные беслрпводн'ые рыхлители более производителем и требуют меньше материальных, затрат.

Наряду с этим, опытами выявлен и ряд недостатков этих .рыхлителей, а именно: чрезмерное скольжение ведущего роторами сфужнваниз почвы перед ним, что говорит о недостаточно устойчивой его работе.

Согласно изложенному, усовершенствование технологического процесса работы, и обоснование основных параметров ротационного бесприводного рыхлителя для качественной предпосевной подготовки почвы под посев хлопчатника является актуальной задачей и имеет важное народно-хозяйственное значение.

Цель 'исследований- Обоснование рациональных параметров и режимов работы ведущего ротора ротационного бесприводного рыхлителя.

Объект исследований. Ведущий ротор ротационного бесприсод-ного рыхлителя и реализуемый им технологический процесс.

¡Методика исследований. Теоретические исследования по определению параметров ведущего ротора проводились с использованием известных положения теоретической механики.

Экспериментальные исследования по проверке основных теоретических положении и обоснованию конструктивных параметров ведущего ротора проведены на специально разработанных и • изготовленных для этой цели стендах и полевой установке с применением метода тензометрнровання.

Результаты экспериментов обработаны методами математической статистики. Параметры ведущего ротора оптимизированы методом математического планирования экспериментов.

Агротехнические показатели.работы ведущего ротора ротационного бесприводного рыхлителя, определены по ОСТ-70.4.2-80 "Испытания сельскохозяйственной техники. Машины для поверхностной обработки почвы. Программа и методы испытаний", а энергетические по ОСТ-70.2.2-73 "Испытания сельскохозяйственной техники. Методы энергетической оценки" н ГОСТ 7057-81 "Тракторы сельскохозяйственные. Методы испытаний".

Экономическая эффективность предлагаемого ведущего ротора ротационного бесприводного рыхлителя рассчитана в соответствии с ГОСТ 23728-88, ГОСТ 23730-88 "Техника сельскохозяйственная. Методы экономической оценки" с. использованием нормативно-справочных материалов и результатов сравнительных испытаний.

Ппучпап нооН'ша.'.Исследоваиы и обоснованы параметры ведущего ротора ротационного .бесприводного рыхлителя, обеспечивающие необходимый момент для привода ведомого ротора.

Выведены аналитические зависимости для. определения диаметра ротора, числа зубьев на метр ширины его захвата, угла установки зубьев, их ширины И длины. Новизна технических решений подтверждена предварительными патентами №2871 "Почвообрабатывающий ротационный рабочий орган", . № 5138 "Ротационный рыхлитель", № 5810 "Зубчатый ротор почвообрабатывающего орудия", выданными Государственным Патентным Ведомством Республики Узбекистан.

Практическая ценность. Использование ротационного бесприводпого рыхлителя, снабженного экспериментальным ведущим ротором, на предпосевной обработке почвы снижает расход топлива на 4,56 кг/га, повышает производительность труда в 1,28 раза, снижает затраты труда в 2,5 раза, обеспечивает экономический эффект около 1,6 млн. сум в год на одну машину.

Реализация результатов исследований. Результаты исследований переданы в АО "НаманганагромаиГ. Опытный образец машины прошел приемочные испытания в Узбекском государственном центре по сертификации и испытанию сельскохозяйственной техники и технологии (УзГЦИТТ). В АО "Шманпншгромаш" изготовлена опытная партия. . ■

АироПацнл работы. Основные положения диссертационной работы докладывались на Ученом Совете УзМЭИ в 1994... 1999гг., на Первой внлоятскон научно-практической , конференции по экологическому воспитанию (г.Гулнстан, 1994г.), на Первой Республиканской конференции по экологическим проблемам Ландшафтов "Табиат" (г.Гулнстан, 1994г.), а в .полном объеме докладывались на научных семинарах ИМпСС АН РУз, ТИИИМСХ и научно-техническом совете УзМЭИ (2000 г.).

Публикация. Основные положения диссертационной работы изложены в 12-ти научных работах, в том числе в 3 предварительных патентах Государственного Патентного Ведомства Республики Узбекистан.

Структура и объем работы Диссертация состоит из введения, четырех глав, общих выводов и рекомендации, списка использованной

литературы н приложении. Объем диссертации 143.стр. машинописного текста, включающий 49 рисунков, 16 таблиц, список использованной литературы, состоящий из 90 наименований и 6 приложений.

ОСНОВНОЕ СОДГР'/КЛНШ; РАБОТЫ

Введение. Во введении обоснована актуальность исследований и нзпожены основные положения, выносимые на защиту.

В первой главе "Состояние вопроса и задачи исследований" описана технология подготовки почвы к севу хлопчатника и других культур, дан анализ средств на ее выполнение, оценена целесообразность применения ротационного бесприводного рыхлителя (рнс. 1) л выявлены его недостатки."Дан анализ конструкции известных роторов и обзор работ по совершенствованию их конструкции.

Исследованиями технологических схем работы комбинированных почвообрабатывающих машин и их рабочих органов занимались П.М Василенко, И.М.Панов, Г.И.Синеоков, Г.М Рудаков, Ф.М Конарев, Ю.М.Матяшни, Р.И.Бан.метов, В И Зволинский, Л.П.Антошин, В.П.Савин, А.А.Ахметов, А.Н.Кабанов, М Мирахматов, А.А.Насрнтдинов и другие.

Анализ работ этих исследователей позволит выделить комплекс факторов, оказывающих влияние на качественные и энергетические показатели работы как самого ротационного бесприводного рыхлителя, так и его отдельных рабочих органов, в частности, ведущего ротора.

Несмотря на обоснованность некоторых параметров, ротационного бесприводного рыхлителя, в целом рабочий процесс и параметры ведущего ротора ротационного бесприводного рыхлителя изучены недостаточно. В частности, не установлена взаимосвязь между конструктивными и кинематическими параметрами ведущею ротора и качеством обработки почвы. Слабо освещены вопросы влияния основных геометрических размеров ведущего ротора на их рабочий процесс. Для достижения поставленной цели на основе обзора литературно-патентных источников и анализа конструкции известных роторов были сформулированы следующие задачи исследований:

- изучить, условия работы ведущего ротора ротационного ■беспрнводиого рыхлителя;

- изыскать и обосновать тин ведущего ротора и форму его зубьев,' обеспечивающие необходимый крутящий момент для привода ведомого ротора ротационного бесприводного рыхлителя;

Рлс.1. Технологическая схема работы ротационного беспрнводного рыхлители; . 1-рамл; 2-опорное колесо; 3-дышло; «1-пеиушпй ротор; 5-ведомый ротор; б-рыхлп-тсльные лапы; 7-каток

- обосновать основные параметры и режим работы ведущего ротора ротационного бесприводного рыхлителя;

- провести сравнительные испытания' разработанного ротора ротационного бесприводного рыхлителя и определить экономическую эффективность его применения.

Во второй, главе "Теоретические исследования" приведены результаты аналитических исследований процесса воздействия ведущего ротора ротационного бесприводного рыхлителя на почву и обоснованию его параметров

Кинематика ведущего н ведомого роторов. Точки А) и Аг ведущего и ведомого роторов (рис.2.) будут совершать движение по кривым, уравнения которых в параметрической форме имеют вид:

Х(= Уп •(,+)„+ I-с1,-со8 (\vjti);

1\=-л- - 31П (\Vfti);

х2= V,, • I, + I с12 • СОБ (здаЮ;

г2 = - | • (\V2ti),

0) . (2)

(3)

(4)

где (]|- диаметр ведущего ротора, м; с]; - диаметр ведомого ротора, м; К, - расстояние между роторами, м: ^ -текущее значение времени, с; V,, - поступательная скорость движения агрегата, м/с. • "

Рис.2. Схема к рассмотрению кииематнки ведущего и ведомого роториь

Взаимодействие з\ба ротора с почвой характеризуется скоростью и ускорением различных его точек, которые определяются но следующим зависимостям: скорость.

у, = ^ + ~-2Иий», («мг. (5)

" уг = + в>\ ~- 2У„(0г -^¡п(С02{), (6)

ускорение

и1 = ]1"'' '(^и') + ^¡П 2 (&>,/) = 2 (7)

= 2(е>20 + а); ^Чтг(й>20 = согг -2... (8)

Рнс.З. Влияние «кружной скорости роторов на ускорение точек зубьев и ножа роторов при диаметре: 1- (1 = 0,50 м; 2 - <1 = 0,55 м; 3 - с1 = 0,60 м.

......ведущий ротор;

_ведомый ротор.

На основании анализа выражений (5), '(6), (7)ч (8) можно отметить, что на величину скорости и ускорения точек зубьев и ножей значительное влияние оказывает поступательная и окружная скорости роторов. Эти уравнения также показывают, что разные точки зубьев' в зависимости от места их расположения от оси вращения ротора имеют различные как скорости так и ускорения, а следовательно воздействуют на почву с различными скоростями, что вызывает перемешивание почвенных частиц.

С увеличением значении как диаметра, так и поступательной Скорости (рис. 3) ускорение точек зубьев ведущего и ножей ведомого роторов возрастает. Причем, влияние этих параметров на ускорение точек зубьев н ножей роторов неравнозначно.

Исследование плняннн ппрамсгроп ведущего ротора на величину приводит о момента. У ротационного бесприводного рыхлителя ведомый ножевой ротор приводится во вращательное движение с окружной скоростью в несколько раз превышающей окружную скорость ведущего приводного ротора, вращающегося за счет взаимодействия с обрабатываемой почвой.

Приводной крутящий момент М„р на валу ведущего ротора можно определить из выражения:

л/„р

2 h

-0,215

KB,djZl 4в

(9)

где К - коэффициент сопротивляемости почвы деформации сдвига, Па; В,- ширина захвата зуба ведущего ротора, м; Z ' - число зубьев одновременно находящихся во взаимодействии с почвой в течении времени t, u"/g; h - глубина обработки почвы, м. Анализ выражения (9) показывает, что для конкретных почвенных условии величина приводною крутящего момента зависит от ширины зуба и радиуса ведущего ротора, его угловой скорости вращения и числа зубьев, одновременно находящихся во взаимодействии с почвой.

Следует отметить, что чем больше приводной момент, тем больше возможности увеличения окружной скорости ведомого ротора и, следовательно, увеличения скорости соударения пожен ведомою ротора о почвенные комки, что повышает эффективность их разрушения.

Определение числа зубьев ведущею ротора. Если учесть, что для нормальной работы ротационного беспрпводпого рыхлителя М„р должен быть больше, чем момент сопротивления ведомого pompa, т.е.

Мпр > Мс

(Ю)

то с учетом формулы (9) имеем

Z >

4 М ,. со

К В

0,2 15

d,

(П)

Таким образом, при неизменном скоростном режиме работы и физико-механических свойствах почвы, число зубьев прямо пропорционально моменту сопротивления п обратно пропорционально ширине захвата зуба и радиусу ротора.

Обоснование кинематического режима работы ведущего ротора.

Кинематический режим работы ведущего ротора определяется из следующего выражения

со.Кр

■ Если учесть, что

V п - о /? р

к„ • ■■■ <»>

где 6С- степень скольжения ротора; ш - окружная скорость ведущего

ротора, с'1; - радиус ротора, м, то с учетом (12) имеем

. ^ = 1 - 8,,. ✓ . (14)

Для нормальной работы ведущего ротора объем заполняемый почвой пространства 0ЗМ должен быть больше объема обрабатываемой почвы - (^обр, т.е.

<,>•„> 0,ч р. (15)

Подставляя в это неравенство значения ().Ш1 и (^д,, находим допустимую длину пути скольжения 1с ведущего ротора.

• • , , - ъ2)

'< К • Об) •

где Кпп- коэффициент заполнения почвы, зависящий от конструктивной формы зуба; КР,Т1-коэффициентразрыхления почвы; Гб - радиус барабана ротора, м; 7л - количество зубьев ротора, шт. Допустимая длина пути скольжения (1С) ведущего ротора будет обеспечена при степени скольжения, удовлетворяющей условию:

. я 1_

с К -л'Г ОП

Подставляя в (17) различные значения глубины Ь и радиуса Яр получим графические зависимости (рис. 4) типа бс = Г (Ь, КР),

(¡2250,25 0,275 0,30

Яр—

0,04 0,06 0,08 0,10 М О,И

Рис.4. Зависимость скольжения ротора от Ь и ({р

а с умётом численных значений конструктив-ных параметров ве-дущего

ротора нахо-дим допустимое зна-чение степени его скольжения, которое

должно быть не более 0,181, т.е. 18,1%. Тогда рациональный кине-

матический режим ра-боты ведущего ротора согласно (14) будет X > 0,8 2 .

В третьей главе "Методика и результаты экспериментальных исследований" описаны мето-

«

к

а.

Рнс.5. Экспериментальные чубья раишчпон формы: а - прямая лона гчатая; б- Я-обрашо-лонаг'кпан; в - прямая кругла».

6.

дика и оборудование для исследования основных параметров и режимов работы ведущего ротора, результаты экспериментов, проведенных в лабораторно-полевых

"условиях.

Исследование н.шнннп формы зубьев на скольжение ведущего

ротора. Эксперименты

проводились со- следующими различными формами зубьев: прямая лопагчатая; Б-образио-лопатчагая; прямая круглая (рис 5)

Результаты исследовании показали, что наилучшее качество крошения почвы (содержание фракций почвы размером менее 10 мм составило 55,99%) при наименьшем скольжении ведущего ротора (10,29%) обеспечивают Б-образно-лоиатчатыс зубья, а наихудшие показатели по качеству крошения почвы (40%) наблюдались при работе зубьев с прямой круглой формой. При этом скольжение ведущего рогора было самое большое и составило 22,30%.

Исследование влнишш ширины лопатки зуба. Установлено, что с увеличением ширины лопатки зуба ог 20 до 50 мм скольжение ведущего ротора уменьшается от 21,4 до 10,2%, а значение крутящего момента увеличивается от 10,1 до 16,2 Им. С увеличением крутящего момента ведущего ротора стабилизируется окружная скорость ведомого рогора, за счет этого улучшается качество крошения почвы на 30%.

Таким образом, наиболее выгодной с точки зрения повышения качества крошения почвы является ширина лонагкп ведущего ротора, равная 50 мм.

Обоснование угла отклонении зубьев относительно радиуса ведущего рогора. Критериями оценки являлись качество крошения почвы, степень скольжения и крутящий _момент ведущего рогора. Па основании априорной ин(]х>рмацип и анализа ранее проведенных работ угол установки .зубьевизменялся впредедачщ(/'до450сшпериалом 15°.

Результат исследований показали, что с увеличением угла установки зубьев ведущего ротора от 0° до 30° качество крошения почвы улучшается па 13,23%, Это объясняется тем, что скольжение ведущего ротора уменьшается на 7,41%.

При этих значениях угла установки сопротивление внедрению зуба в почву имеет минимальное значение. С дальнейшим увеличением угла установки от 30° до 45" качество крошения' почвы ухудшается. Это объясняется тем, что зубья внедряются в почву под тупым углом, а следовательно, увеличивается скольжение ведущего ротора и тем самым ухудшается качество крошения почвы.

Оптпмшанин параметров ведущего ротора проведена с использо-ваннем метода математического планирования эксперимента. Основные исследуемые факторы, интервалы и уровни их варьирования представлены в таблице.

После обработки результатов экспериментов и оценки значимости коэффициентов получены следующие уравнения регрессии, адекватно

Уровни факторов и интервалы их варьирования

Факторы Кодированные обозначения Интервалы варьирования факторов Уровни факта эов

верхний (+1) основной (0) нижний (-1)'

Поступательная скорость, м/с X, ' 0,75 .2,50 1,75 1,00

Диаметр сед ущего ротора, мм х2 50 650 600 550

Число зубьев на 1 м ширины ведущего ротора, шт/м Х3 10 40 30 20

описывающие зависимость функции отклика от конструктивных параметров и режима работы ведущего ротора:

- по тяговому сопротивлению (Н):

Yp = 49,4+ 6;86Xi- 1,55X2- 1,39Хз - 3,2!XJ,+ 1,68Х23;

- по крутящему моменту ведущего ротора (Нм): , Ум = 7,0+1,5УХ) + 1192Хз + 0,96|ХЗ-0,89Х2З;

- по скольжению ведущего ротора (%):

Y6 = 13,14 + 0.55Х, - 1,29Х2 - 5,97Х3 + 0,84Х2Х3 + 3,26Хг3.

На основе анализа двумерных сечений, полученных в результате графической интерпретации уравнений регрессии, установлено, что рациональными значениями исследуемых факторов, обеспечивающими требуемое качество обработки почвы при минимальных тяговом сопротивлении и скольжении и максимальном крутящем моменте являются: скорость движения Vn= 2,0...2,6 м/с; диаметр ведущего ротора D=600 мм; число зубьев на 1 метр ширины захвата 38...42 шт.

В четпсртой главе "Технико-экономическая эффективность применения ротационного беспроводного рыхлителя" приведены результаты сравнительных испытаний ротационного беспрнводного рыхлителя, снабженного рекомендуемым ведущим ротором, и базового комплекса машин (ЧКУ-4А, ВГ1-8,0Л и МВ-6,0) Результаты испытаний показали, что у ротационного беспрнводного рыхлителя качество крошения почвы выше т.е. содержание фракции размером.менее 25 мм больше на 19,1% , а содержание крупных комков размерами более 50 мм меньше на 19,07%. Кроме того у рекомендуемого ротационного беспрнводного рыхлителя из-за наличия ножевого ротора содержание

комков более 100 мм отсутствует, тогда как у базового комплекса оно составляет 12,27%.

Применение ротационного бесприводного рыхлителя, снабженного рекомендуемым ведущим ротором, на предпосевной обработке почвы позволяет по сравнению с существующим комплексом машин уменьшить расход топлива'на 4,54 кг/га, повысить производительность труда в 1.28 раза.

Головой экономический эффект от применения ротационного беспроводного рыхлителя (по ценам на 01.01.2000 г.) составляет около 1,6 млн. сум па одну машину.

О Б Щ II Е П M ВОДЫ

1. Проведенный анализ технологических схем и конструкций машин для предпосевной обработки почвы показал, ' что наиболее перспективными для подготовки почвы иод посев хлопчатника являются ротационные беспроводные рыхлители, которые по сравнению с почвообрабатывающими фрезами позволяют при высоком качестве обработки почвы значительно снизить энергозатраты и повысить производительность труда.

2. Рабочие органы существующих ротационных рыхлителей из-за неприспособленности к почвеиио-климатическим условиям поливного хлопководства не обеспечивают требуемого качества обработки почвы, что послужило основанием для проведения теоретических и экспериментальных исследований.

3. Кинематический анализ работы ротационного бесприводного рыхлителя и выведенные аналитические зависимости позволили установить, что на величину скорости и ускоренна точек зубьев и ножей роторов значительное'влияние оказывают поступательная и окружная скорости роторов и, что разные точки рабочих поверхностей зубьев ротора взаимодействуют с почвой с различными скоростями, что вызывает перемешивание почвенных частиц.

4. Установлено, что ширина зуба ведущего ротора должна быть достаточной для обеспечения приводного момента ведомою ротора, а наилучшие условия для крошения почвы создаются при. работе з\ба ведущего ротора с заточенным конном, имеющим клиновидную форму.

5. Теоретическими и экспериментальными исследованиями .выявлено, что заданный технологический процесс работы ротационного

• «ar

бесприводного рыхлителя и требуемое качество обработки почвы обеспечивается при следующих его рациональных параметрах и режимах работы: форма зубьев ротора -S- образно-лонатчатая; диаметр ротора - 600 ..650 мм; число зубьев на метр ширины захвата ротора -38.. 42 шт; угол установки зубьев относительно радиуса ротора - 30°; расстояние между смежными зубьями - 50 мм; ширина зубьев - 50 мм; длина зубьев .- 600 мм; поступательная скорость ротационного рыхлителя - 2,0...2,6м/с.

6. Проведенные сравнительные испытания показали, что применение ротационного бесприводного рыхлителя на предпосевной обработке почвы позволяет повысить производительность в 1,28 раза, снизить расход топлива на 4,56 кг/га и затраты труда в 2,5 раза.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИОННОЙ РАБОТЫ от БЛИКОВАНО D СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ

1. Ахметов A.A., Атакулов Х.К. Рогацион юритмасиз тупрокка ишлов берПш куролишшг экологияга ижобий таьсири // 1 - Dплоят илмий-амалий кейгаши материалларн. Снрдарё вилоятида экологик таълим ватарбия. Гулистон, 1994. - 62...64 б.

2. Ахметов A.A., Жабборов А., Атакулов Х.К. Тупрокни экишга тайерлашдаги долзарб муоммалар // Табиат Ландшафтларининг экологик муаммолари. 1 - Республика илмий-назарий' анжуманинннг маърузалар туплами. Гулистон, 1994. - 134...135 б.

3. Ахметов A.A.; Атакулов Х.К. Ротацион тупрок юмшатгичнинг етакловчи ротори улчамларини назарий асослаш // Илмнй туплам ' / ГДУ -Гулистон, 1996. -1-чикиши - 59 . 64 б.

4. Ахметов A.A., Алланазаров МА., Атакулов Х.К. Энергия ва моддий ресуреларини тежовчн тупрокка ишлов берувчи машина конструкциясини яратнш йулидаги илмий излаиишлар // Пахта мажмуидаги зироатлар етиштириш жараёнларнни механизациялашга дойр илмнй тадкикотлар натижалари. Гулбахор -1997. - 82 ... 86 б.

5. Атакулов Х.К. Исследование влияния угла установки зубьев ведущего ротора ротационного бесприводного рыхлителя на качество обработки почвы // Сельское хозяйство Узбекистана. - 1997. - № 2.

С 39 ..40

6. Ахметов A.A., Атакулов Х.К. Исследование ведущего ротора

на качество обработки почвы // Сельское хозяйство Узбекистана. 1993. - lh 5...6. -С.42.

7. Лхметоз A.A., Атакулов Х.К. Обоснование параметров ведущего ротора ротационного бес при мл но го рыхлителя // Сельское хозяйство Узбекистана. - 1999. - № 1. -С 20 ..21.

8. Атакулов Х.К. Оптимизация параметров ведущего ротора бесприводного рыхлителя // Аграрная наука. -2000. 8. -С. 26...27.

9. Предварительный патент № 2871 (Руз). Почвообрабатывающий ротационный рабочий орган / Ахметов A.A., Атакулов Х.К. и др.// Расмий ахбаротнома. - 1995. -Л« 4. -C A

!0: Предварительный патент N» 5138. Ротационный рыхлитель / Ахметов A.A., Атакулов Х.К. // Расмнй ахбаротнома. - 1998. - № 3. С.5.

' П. Предварительный патент 5810 (Руз). Зубчатый ротор лочвооб-. рабатывающего орудия / Матчонов Р.Д., Ахметов A.A., Атакулов Х.К, // Расмий ахбаротнома. -} 999. -№3. -С. 5.

12. Ахметов A.A., Атакулов Х.К. Влияние приводного крутящего момента на валу ротора, на показатели работы ротационного рыхлителя: ' М, 2000 г. -4 С. Деп.'в ВШШГЭИ агропромом РЛСХН 06.05.2000 г. № ' 82-ВС-200Э ' •'■...

УЗЛТМАСИЗ ГОТЛЦ11011 ЮЛШШТИЧШШГ ETA (СЛОВЧИ POTOl'Il УЛМЛШЛ1Ч1МИ ЛСОСЛЛШ A'cai^yJi.'i.'J Хотам Куч^ггдангг Узйзккетон цподю; хужгишшш! мехаштцншшк ва ' элегггзтмшфгип «м«и?1-гадг$в1$0г гокгпггу'тС&ЛПН!), ■ .

Яггпшул iL

П'.ч.чтп гафсп.гз

M.i ¡кур ишда пахтачилик миптакаепда гленш олдидап тупрокпн бир >!(шнда экшнга танёрловчи узатмасиз рогаинон гомшатшчшшг такомпдлаштприлгац етакловчи рогорнпипг шаклшш танлаш ва ушшг >'лчамдаршш асослаш борасида одно борнлпш илмий годашшшаршшт шшгжалари келтлрплган.

Узказилгаи илмин тад^и^ог ишларн етакловчи роторпинг . ма^бул $>лчамлари ^уйидашча эканлигипп к^роатли: шншнш' шакли - S - симон лонапсали; ротор диаметра - 600,,.650 мм; роторин бир

1(1

исгр замрет кенглшша жоилашадиган ппилар сони - 38...42 дона; тшиларни ротор радиусш а нисбатан урпатиш бурча! и - 3D0; шшлар ораендш и маеофа - 50 мм; тиши кеш ли! и - 50 мм; пинии узуилиги - ■ 600 мм; ai pciar нш ie:jjiiH и-2,0...2,6 м/с. _

Бу ма/^буд. улчамлярга эга булган оаклончи ротор' бялан жгцозлашаи узатмасиз юмшатшч хскшрда /фшаниластгаи тупро^ни окишдаи олдип »шло» бсруичн машииалар мажмуасигатшсбатан Hid упумдорлшшш 1,28 баробар оширади, 1 гскгарга еарфланаёпап сцнлм! мш^доршш 4,54 кг, . мс^паг сарфини 2,5 баробарга камаширади па шушшг ^исобш а ииллик и^шсоднй самара 1,6 млн. сушш ташьдш эгади.

SUBSTANTATJON OF ГА НАМ Г.! F.US OF A LEADING ROTOR OF POWER FREE ROTATIONAL 1ШТЕП Atukulm' HoliUii KuclikiHovicli Uzbek (ti-sciircli Institute-of Mecliitrii/alimi and Elekfi ificiiliou of Agi¡culture (17.MI II, VaiiglyuJ - 2000

ABSTRACT

In this work are described technologies and means for processing of a. soil before a sowing of a cotton and given review of executed scientific researches on rotary machines for processing of a soil. As a working body of power free rotational ripper is accepted a leading rotor. Results of theoretical and experimental work for substation of a working body are indicated here.

The rational parameters of a leading rotor arc next: lorin of teeth of a rotor - S- figurative spade, diameter of a rotor - 600...650 mm, number of teeth on 1 meterof width of grab of a rotor - 38...42 pieces; angle of installation of teeth - 30°; distances between adjacent teeth (space between rows) - 50 mm; width of teeth - 50 mm; length of teeth - 600 mm; translatioiial speed of the ripper-2,0...2,6m/s. : -

The power free rotational ripper supplied by the advanced leading rotor in comparison with used complex of machines for processing of a soil before a sowing increases productivity at 1,28 times, reduces the charge of a fuel at 4,56 kg/hectare and costs of labor in 2,5 times, providing thus economic benefit on one implement 1,59 million, soiims in a vear.