автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.05, диссертация на тему:Научные основы прогрессивной технологии массового производства специальных изделий



Ш1ШЩ ПйУДАРСТБШШЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

ЕАСОШКМЙ Леонид Ефимович С

НАУЧИЬК осцош прогрьисчшоп технологии МАССОВОГО ироизводстм ошцшышх изделий

Специальность: 05.03.05 - Процессы и машины

обработки давлаинеи

автореферат диссертации на соискание ученой степени _ доктора технических ваук

Тула-1993

Работа выполнена с Тульском государственном педагогическом институте им.Л.М.Толстого и Государстренном научно-произ-водстгенном предприятии "Сплав", г.Тулч.

Официальные оппонентм:

доктор технических наук, профессор ШАПОК М.З,;

доктор технических наук, профессор КШШ Ю-.Г.;

доктор технических наук, профессор" К/ХАРЬ В.Л. .

Ведущее предприятие:

Тульский научно-иссл^дорательский технологический институт.

дтка^ря 1993 г.

Защите диссертации состоится _ — г------- -

в 3 часоз на звеедэчги специализированного совета Д 063.47.03 Тульского государстгенного технического университета (300600, г.ТУла, ГСП, проспект им.Ленина,92,9-101).

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ТУль-сгого государственного технического университета.

Автореферат разослан

"/У"

ноября 1993 г.

Учег'тй экретарь специализированного совета д.т.н., доцзнт

Г.В.Шадскчй

ОБЩАЯ харшшсша РАБОТЫ

Актуальному Важнейшими направлениями технического прогресса в машиностроении йвляю*ся освоение производства изделий, обладающих максимальной прочностной надежность!), создание новых ресурсосберегающих высокопроизводительных технологий. Повышение качества специальных изделий в особенности их прочностной на-, дежности, не только обеспечивает экономию за счет сокращения потерь от брака, но и позволяет снизить вероятность отказов, имеадих катастрофические последствия и наносящих непоправимый ущерб. Сокращение расхода материален, трудовых затрат при массовых масштабах производства дает возможность получить большую экономию боджетннх средств й имеет большое народнохозяйственное значение»

В отечественной' промиюлённости длительное время имеет место технологическое ого там ни о производства специальных изделий типа артиллерийских гильз. Их изготааллшог из толстолистовых материал и в по технологии, включающей большое количество операций штамповки и термообработки, что обуславливает сравнительно невы-сокуо прочностную нддехность изделий, большой расход материалов, высокий уровень.брака.

Поиск наиболее, эффективных-путей совершенствования гехноло-- гнй показывает необходимость использовать взамен листовых заготовок прутковые, получаемые поперечно-винтовой прокаткой в винтовых калибрах, применять холодное обратное выдавливание, закрытую обьемпуа штамповку, интенсифицировать многоойерационную технологию витяккй с утонением и комплексные процессы производства' специальных изделий.

Анализ известных исследований Я разработок показал, что методы, позволявшие учитывать вег совокупность факторов - немо. нотснность нагруження, анизотропию повреждаемости, структурное состояние материала в отдельных операциях.и комплексных процессах с целью выбора сочетаний приемов и; определения деформационных, силовых параметров и характеристик качества разработаны недостаточно, проектирование новнх технологий на их основе и о . учетом опыта производства не даст положительных результатов.

Диссертационная работа посвящена теоретическому обобщении феноменологических моделей использования И восстановления запаса пластичности, и решению научно-технической проблемы развития теории-и технологии прогрессивных комплексных процессов массового

производства специальных изделий.

Работа ытолшьдас-ь в соответствии с Государственными программами, уг»ервд.ешшш! Постановлениями ЦК КШС и Совета Министров СССР (от 11.02.?;: г., от ¿3.02.7с3 г. и др.) и рамках Гое- -Овджотной тематики Министерств Мащшостроеиия СССР (темы ТТ2-60-1-70, ТТ2-60'о-7.4, ТТ2-610-75, Ш:-61^-77, ТМ2-&1Ю-79, 'ГГ2-036-Ш, ТК-Ш-ЬЗ и др'.), Министерства народного образования (тема "Аналитические и эксиериыеиталыще .исследования фдзико-ыеханмче'елих характеристик материалов и динамических ир'о— цессоп в калинах и-аппаратах", 191чЗ-1ъ90 гг.),.хоздоговорных работ Тулгоенедииститута ни.Л,¡¡.Толстого с предприятиями маш-построения (договор К- ПО-ИЗ/ИЬ н др.).

Автор заод^иг:

1. Феноменологические критерии разрушения деформируемых материалов при обработке'давлением в условиях сложного нагруха-нкя с уча той анизотропии попрездаеиосги и феноменологическую теории ьалечи&ашя Деформационных повреждений при термообработке, оценивали/в шил ни е структурных факторов.

2. Методику экспериментального опроделещщ параыетроь критериев рпэруиетш деформируемых материалов к использования аапа-са пластичности, .шл.учеиние на ее основе параметры критериев разрушения специальных с талой, м сплавов.

3. Мпгодоло1'и*1 анализа оахвагь, формообразования и разделена« заготовок в ыштових качийрах при поперечно-винтовой пролапсе,

4. Технологические пр'оцессц, реыши и конструкции валков с винтовыми калибрами для горячен копиречно-вштоьой прокатки

■ заготовок специальных изделий. -

Технологические иродессц, предельные решод, конструкции инструмента м оснастки для горячей закритс.$ объемной штпм-новки заготовок епдаалышх нздоли-!. '

6. Техиологичзские процессы, прзделыше режима, конструкции инструмента и оснастки для холодного обратного ыщашшьа-1шя ваготозок специальных изделий.

7. Технологические-процессы, конструкции инструмента а оснастка, матоиаткческио модели параметров и характеристик яочес-т-ва, предельный и опгимояыше рзхамы натяжки с утонением специальных наделяй,'

8. Технологически процессы, конструкции инструмента л оснастки для-холодной закрытой объемное шгамйовки-висадка фланцев

специалмшх изделий типа артиллерий«: ¡шх гильз,

3. Новые комплекс ,'шо технологические процессы обработки я' прей з поде тт из цруткопого .'.'а:-орлана олецголли'к изделий ги;л. пргиллсрягдекях гильз, идаоюя к кр.угнокдлибгр!»чч арпшертиь свям выстрелам.

Д^ьпкт.тц. Теоретическое "бос!,";онг:с фономзнодотчеевкх «одолен кспользокитя 15 йсоотзиоишшя запаса ллгпгпчнготи п рсиен!'« |'пуч1?!.-гехикчя»:кнй проотемн рзагатип теории л технолог яи прогреекпзних цс*лмок8нкк процессов мпссогого ирои'.-под-»V' саещгииск издалиД, и« ¡.-./уй *шн<>е карг дпехоззастдориое

знпчйний.

^'-'ЯЗН«; Н<:|»ГЗ ВЯрЙПЧТИ ДО^О^ЦйМПЮЙ

теория ризрурзгнля, лссшшттв ирошо; ирегать кчшш.аогдиио заласо ююстичиосгл г>р.< монотонном л ниасчоглшоч, в *ои чпо--ле з!i;-'о!,ц:оре!!•;н:!о.|, адгруме-яичх о учег'им .'«иппогрткк понпр;-;- . даопияа га основе едцинх кр'ствр««:», потеря* сг-одэткя г. ч.потячх <мцг«*зх к ршзв йзмстнуг». ¡шсрьм ипо'и:!! '¡оточ, позволяли?. й

опрспчл:ш, паргедотрч Д5^>|)«яцн0|н1их краяюимл ¡-»ззругвшм с „п-даааоя 'согр^имос;*» и ерикам«» разлтт« "рптерзи по уроки» гсч!К Ь'Г:'.„ ¡[око^но нжгпп.ш от фактор:! на ок-понь

лзчлынлл .•.е^-ор^цищтчх нгми,1:н,'(:;Ц1и при тор. хсОрабоуиэ и ;.'ч~ налеаа воуногчюсть паяно го гооот оюплгчиы клазтрчкестп «злко-»ерндотих суялзй и сплавом »'¡аадот1» ог уроппя гфедиаштоль« коз тшродшпюсзд* Устявом«») т.с^иеагй щтичппстиоа шуг";;--носхи аадол'.й из огалоА с иссл«!дс«»йно папка» зерном "а сч«.т сокрлдоия« коллчеетт пкерациц штамповки и термообдоботоа яри .поохоттчл сутюрних и зозраогшцнх опзршвюиных озкатиях, >;о-ьидеяио деформируемости при сочетаниях олсрпцДО аташкшел с развдчкоЗ схемой иасру.гения п едином конгкексноя процессе штамповки, увеличение пластичности при июроишулъслом цагру-

Полугчш новш'идучяио дашшо о адаявш технологических футоров ца параметры процосеоэ полереадо-кшгорой прокатка я Еингог.их ка.1)1брах, закратой «¿ьш-юй отгн-повии, холодного обратного шдпзлкг-аши, внадкки о утоцеанси па дв$ортр(/еиос*1> ¡дчторжилов, точное« я качесгво яаде.шЧ. в том ччело-яс«учаемых с ескощып ксмялекслпх нроцг-соой, ^клг-чаиччх лзреш'слэшшз, а хвкх.3 тор'икнескув,. »шичесда>, обд1:ротн.уя механическую обработку, обжим; подучени новые д уточиони изнесише уравпетга 'и ззвисивспмс, справочные дшише дМ раочега к ^яте'.'атического

коделироишшя, ашкчоиц оптималэдыс и предельиио эиачсиия параметров процессов л дан« реиоиоцдают во йроектгрован&ц технологий, оснастки » инструмента.'

Вир.'! Оо га sí кокпдег.син.Ч подход ;с цисгрзешш прогрзссквиих шшгиоиорзшомшх техиоласкй г.чссксшалрж?еаимх' нхашошищых изделлй» осяок1нчнй на-вuôoçu сочетании рааш!ччих видов обработки с учетом совокупного кх шшяния ка фушидгоналыщз глчзс?-за продукцию! себестилдосгь.вриизвидства.

¿Чтога цссиопоьлшф. Upa ^иполиешя работы ирпмияляеь эш~ " nex»iíí.:eiíTCJif «ue s теоретические warоды ;:сследовпш?й, основзшше ка использоодшп основных msoseiœli и экг.иеришметопышх методов nexíi.jixn твзрдэго деформируемого tria, теория плпбтютоот, «s. тяткческой отатиоодш; кегодов плакирования а обработки- ре~ эультатив sKoiiopJuieuroa, методы металлогрпфим, алекеатц гейло-п йбтшшфювчеекцх методой, Пршвшглся УсовдрдоисзнмяшздС в работе метод делительных сеток; истод шред&шшя параметров *:ave«aiii4CCí{Kx моделея пугеа ьянтюацяи ссгаточаой дасяврок! Jus распространен -па моделк s .г-адо китегральнах уравнений» lie-иоль?оиалось современное,- в тон тасло сиецкш-ьо созданное, ' иргд'цалышой оборудование, стктрольш-измзрмг'слх.нка 'пр.чйоон, 31£»! к персональные кошьдеедо; • •

Пг.эк,пшрркпя paOnfiit На осноло твораткчасках и •

экоперг.ыенгалышх исследокишй создан« ííobliq способи изготов--

изделий, коточ.ше .тати .для их производства, iioüüö тех- -подо гик отделыых процессов обработки давлением, в roa чзсле-прокагкь в винтовых калибрах, оспьсашдй обратного ъз-

яодшвашх к с угоксдоец,' mtcîpyusnroi» и оснастки для

ах ссудасзвлемк, позвслнЬзяз освоить, я отечаеггшшой вроима-лойкоегк naaeosoö пронзвадст&о дз пруткового- мдтерйслз издгшЯ о орявцгиро^чцпой кехакЯчос1®й волокнисто«*», ' ямдюшх .повююн-нузо проуйостную а'адохлос5ь, -ж пагспеЕ^зщироьэгь яошиакешо' xiponc.ee; обработки даалениев, создать ирвдпрешши дяя-дошхей-сего совэршенств'овашш производства,- ■ • •

Реалкз*н#п, gggflKfi« ■ Созданные- при вшюласюш

работ уехнолагичесжкс арофсси, оборудование и анотруизнты. . внедрены в производство в bœuujoçtpoeiuui ни vcïupor предприятиях: д/я B-2ÏIG-, Г-47йВ, £-8501, A-7I95,' йа Кузазцдом метел-дуримеском комоаиадс ш.В.ИДеиина.' . •

1)коиошюсшд а-мект от в «одре нал ноаик процессов мазсо-ого ироизводстии только на лродлрцгшшх я/я ¿-2IIC, Г-47йь u i

ц.м.J.Jl.jijiuma первоначально составил 3325317 руолол, в ■ой числа цосладоьаиия и разраоотка, вьшолношша в дщссарта-

ulil, посолили подучить Zó'.\ ооцого экшолшчдского йк'экта, но составляет рублол в год в цонах и тарифах ьО-х

'од gil .

Апробатал работы. Но нау'шш! и пракгачоскш результатам щсоартацин сдалано Сола a ооосааанл ц докладов, в том члслв й засадашш шкциЛ на/'ttto-rохначаcrai¡с сонатой ЩЮ "Онлав", 'Ириоор", отрасданих конторанцаях а сошшарах a го-

iax, на ццучиих koh-í-o¡*>»uvwx про^осоорско-проиодаиатильсиого юстава Тульского п o-^i г a xi ш ч о ci: о г о и Тульского г^зударствышо-•ü надагогичоского институтов a 19?¿-i<jyü годах; на сы.шнарй '. [еханака и тахнолоки" циститум шышов адааил УРО Ají COó? в 'J0С' г., на расиуйликансг.ол коицоранцни "'Гаорэтачаскаа и прц-¡ладнии проело: su развитая наукоемких а малоотходных гахноло-MiL otípaooTiíii маталлов даплониа.и" а г. ¿ашшца в I'JüI г., на 'i Лсосошнол кон^оротщи "Токстури и ра кристаллизация а металлах и онлавах" и г .Свердлов око в ГУД г.

Луолдкацли. .'.¡атсрдали дровиДошшх исследований отражены i Ь6 работах, в тол числа a ¡.шогра ¿¡аа, я описаниях к 49 ас • горским савдатальствам ца азооротонал.

Структура ц ооъом дцссэртдццц. .Дассортацдоннал работа ¡остоит из иводеная, свшГ разделов, прилокошм и списка лита-)атуры из наименований и содержат 2&1 страиици иашнопис-юго текста, 166 рисунков, 46.га0;шц, приложения приведены на ^ ¡ страницах.

СОДЕРхШШЕ РАШШ Введение

Обоснована актуальность а дана характеристика результатов latíoth. Права даны оценка технического уровня и лорспактиваих.

haíii'.aiaaiiuí сс»и1нааас*-сова:тя чаыопошя- пьолаиоде тез саацл-1;здпл.1Ц1 в огранэ и аа pyüj:,;.xu

I. Обзор иссдодоиаш;;: а разработок по со^дашш квсдологам массового црсиаиодства вздзлвй

Б кзо®аодос iípt-'..и ь- Россаа, vPI и рщй-друглх с-храа сае-циаяьшл вздолнл ¡¡кгогавллйа^г из цвзколйх'арозашшх стадий с соАвркзниеы урлорэла до u.üvíJ и лаз?упиЯ с оомрр-лншы шла до 75'j. Необходимо иныцачоикаа сьойстм эла.1и«гоь •конструкции аадкдай иоду>«и. за очш- x,e.¡iop»umtoi«toi,o уарочяока.*. ¡i Cal, Ба-шкоораг-алаи, асиаш^уыг стали о иидордашшД угла-

рода ¡5 аоду-4а-т аадаинио -шхаиачоиши сйоас-гьа пу-

тча aajj[.;ooípa¿o;;,;s. Исаольаовйкт.а кй груюи стадсЦ да наго- • тсшонад «сшкютеши* иади/лт скошол кои*;.г/р.4вди иугар холода oií ита\ао:;:".й и зоццо.; Tüp..;woUi,a¿üi'¡>¡¡ оСуйяаьяийааг на liü-f.£íí бодэе ousaty*» cjOecTo:;u>cTb ирчас&олотва. c-cujuiwu с o-ru-чивхшшсй .íí)C,.:¡j.:Jiouiíücí',í V6¿i4c«ü2í.:üí'íiics;cá оораиоткл, в.:«ь> ■ьидл! сака/игу, otrjtíu, друга о bíja-í siíi^uopaíiuíKJi а хиаодиу« ши-ласшу, иоьзодгло ксшиоагь арочздш. и ура.&шийто«ц:олч «.•олышх вздедии. ¿jk уводгчашш apo'woostwi: вадо.«юогц стади-ии» вэдолдй вроддодаНи касгочйсдь:шо хохшчьскао ре^ишк, арэд'магрвшвадо лолучонис 'язканичаской водолшсгоага, ораоа- • гирадашзй по аанрпвдецаям -дй&ягвш? -главных эвсш<уатациошшх каярякака!!. Ткгкша! прлаеро;.; шпявтгя nasaas CIJA kW/Ilui, аедшцаадий технолога»!, включжлау» резку круглуго aposata из ьаготозки, вт'ловку из ш;х аароа с волокна.*.«, собранное у водассв,- обратаон шдавлаваиао. За рубаг-о;.: и цассовои ироаз-всдсгвэ нд одно .15 подосяш;: згахничссигх pa^anuíi-uü рсадазоаз-j:c. кр-эа високо& -хрудоомяосга, саожности оби&ьчонйл качьсг'ла исиархноети. Йройяоаанное ШО "Сплав" с ШО ?es-

нг-юскоэ реаакгш, црадусдагривзвцзо во;смюцдо заготоооа дяд ' г.идавдяйашгя изд-элей дуге?; горячей пспврачно-вдитовой иракы-кз» вантовдх калабрах, -кошт елухахь основой для создавая' вцсйкаяржаводиевьцо« .?еаюлоп:а пра-усяоьаа радоиш проблей продагарагшшд óanaoro 'разрушения прл прокатке ы обоицичодяя

качества поверхности. Среди многочисленных способов изготовления специальных изделий из пруткового материала, разработанных в развитых странах, технологичными для массового и крупносерийного,производства оказались соответственно спссоб, оснозанний на применении резки заголовок в штампах с последующей калибровкой, и способ, осиовантй на резке заготовок ленточшп.ш-тагами. Оба этих способа, освоение которых позволите в США и других развитых странах отказаться ог крайне нерационального использования ллсгоього проката и перейти к ис-! пользованию в массовом производство прутковых, заготовок, по -трудоемкости, себестоимости,' резервам гаращ-шзнш производительное тл уступ?«® проаосоу лойеречно-винтовой продагки.

ШаоглЗиоси, деформируемом*, воэиоянооть прогнозирования разруие"нт, связанного о •дефошацкошшми полреддонкямй, исследовалась в работах С »Я. Губкина, П.Брвдтеиа, Я.Ь'.Фридма-¡и, ГЧА.СчирнйвЗ-Аляева, 'В;Л.Колмогорова, А.А.Богагова, Л»Г.Сгепа«акого, Г.Д.Деля, В.А.Огородникот, Л.А.Кицко, В.А^Гпгачека, подходы к построению тензорных и вектор:»:?: критериев разрушегаи разрабатывались А.И.Ичькзтшм, И.И,Гол-,:чзц~ блатом.'Э.Ву, другими учокхчи,- 3 наименьшей степени разрабо-- тащ подхода к прогнозированию повреждаемости и разрушения материалов при немонотонно!.! дебетировании,- особенно г.ар-п-,-Гернои для комплексных процессов обработки давлением. После-довайгл процс. :,сов поперечно-винтовой пр.окашг в вштешн:-'. калибрах выполнена С,П,Грановским, Г.Ховарром, процессов погк-речио-зийтозой й поперечно-клиновой прокатки - А.И.Целиколцл, . . Й«С,СшрНивам# 'А,Д.Т<йяюаоздо, ВД.Кчлмосорйвда, П.И.Подухи-Шз, Г.В.Аздреевдо, Е.М,№шувйом-я др, Наиболее, сломще проблемы оьэершБИствоЕагагя- этих вэдо'з лрояатки связаны с обеспечением надежности захвата валками, предотвращением осевого раз-руыеиия, гшшепиеа качества поверхности, .надежности разделения формообразуемих заготовок» Исследования процесса холодного обратного' вндавдфян&г выполнялись Г.Д.Фельдманом, А.Г.Ов-чишщеовнм, З.Й.ГСузнецбдам, В.Д^онсоном, Н.Кудо, Х.Л.Д.Иыс и др. • Известны различаю -метода вццовливания, .конструкции инструмента, в особенности, бакдаянрованшж матрзци, Основные трудности при освоении процесса свя'заны с висошнш удельными -усилиями,- огранич^ющим* 6тонкость инструментов. Процессы вытяжки с утонением,'являвшейся одной из основных операций,

обеспечивацдех формообразование и упрочнение тонкостенных из-долнй, поучались и исследовались А.П.Гавриленко, Э.Зибелем., Л.Во,,зон, С.И.Гуйкинш, Е.А.Попохзым," Д.А.Шофманом, И.П.Ренне, Р.Хиллом, С.И.Яковлевкм, В.П.Кузнецошм, Б.Одел'ем и др. Ос-' Новнши проблемами,.требующими дальнейшего изучения, являются оценка предельных; обжатий по критериям использования запаса пластичности я пластического разрушения, отыскание оптимальных параметров процесса но критериям качества и точности. Исследования и разработки процессов закрытой объемной штамповки позволили пока изучить лишь отдельные стороны и проблемы, связанные с использованием этого ввда обработки, главной из них лаяясгся проблема обеспечения-точности заготовок, влияние-ее на силовой режим штамповки. Исследования комплексных лро- . цоосов, включающих различные методы обработки -давлением, тер-мичсскук и другие веды промежуточной обработки'весьма ограничены, посшщеш изучению'люзь отдельных влемёнтов процессов.. Разработки такой технологии основываются на производственно:»! опыте.

Анализ задач, сгоявдх перед отечественной промышленностью в области производства высоконацряженных специальных изделий, результатов исследований и разработок по созданию и научному, обоснованна прогрессивных комплексиык процессов массового производства изделий, а такке мегод|!к и результатов исследований отдельных процессов позволил сформулировать основные задачи исследований и разработок, решению которых посвящены разде-. лы диссертационной работы, . •'. •

2, Теория повреждаемости деформируемых материалов •

Деформационный критерий разрушения, определяемы^ через

инварианты и учитывающий немонотонность деформирования, может

быть сформулирован в виде: " .

■ .я

V-- [Р(к,!>,и)с*д 1, . ■ ■ / (I) ■ о ... - •

где V - мера "повреждения, изменяющаяся от нулевого, в начальный момент до едшлчног.6 в-момент разрушения значения; Я 10 -параметр Одквиста; к - показатель .жесткости фзржее'ннбпо 'со--.стояния по Б.Л.Колмогорову-; V - показатель'ввда'на^яхёнйб-го состояния; и) - показатель.номйотбщооти'дбфй^йро'ван!^.;

l) = - COS Vg. -= № J, m)/2 , (2)

где Щ ~ -Угол Ы1Да напряженного состояния; JjD) ii -

Еторой и третий инварианты девиатора напряжений;

1 (3)

здесь ^¿(ЦJ - второй инвариант тензора;

. {) ¿j - uiijjH г dtiij . (4)

где шу - тензор скоростей поворота малой 'lacTiutu; ¿<у н лА-гекзор и интенсивность скоростей деформаций сдвига.

Функция параметров, характеризующих напряженное состояние м немонотонность нагрухения йыла выбрана в виде

F{kJ,ui) = rl>~,exp(e,kteJt)i-ciu)), (5)

где Г0 , с, , Сг , Cj - параметры материала.

Без-учета влияния вида напряженного состояния и немонотонности нагруженш критерий (I) сводится к линейному варианту критерия В.Л.Колмогорова. Диаграмма пластичности описывается двухпараметрической" экспоненциальной функцией» являмцей-, ся обобщением однопараметрической-зависимости А.Л.Лабутина. Таксе описание диаграммы пласгнчшгсти, введенное в работе, в дальнейшем'широко использовалось другими исследователи,ш. Показатель (3) в отсутствие вращения равен о точностью до постоянного мноншселя кривизне траектории иагружения по А,А.Иль-' шину, а при чистом вращении - параметрической скорости поворота главных осбй; при знакопеременном.нагружешш его средняя величина равна числу смен злака нагрузки. •

Критерии разрушения начально анизотропных материалов построены в тензорно-полинсмиальной форме. Наиболее простой критерий имеет вид:

я

■ v -- lF{kJ,w)fij>ceeije;jdg/H*= / (6)

где Fijke - тензор параметров анизотропии повреждаемости; Sij = €ij/H - направляющий тензор,

Для существенно немонотонного деформирования критерии разрушения построены путем введения тензора параметрических скоростей повреждаемости: ■ •

idij xwfeijdg, (7)

и

здесь Ы - функция инвариантов полевих тензоров. ,

Длл построения мер повреждений но гут бить использоваяи,. как показало исследование полной системы, только пять совместных инвариантов направляющего теизора'н тензора (7), Меры • повреждения построены в ввде интегральных функций Двух инва~-риаигов, четного « нечетного порядков, и шесть возможных критериев разрушения имеют вид:

£ j, ^

О '

• *• • • • • • • ••«

здесь VJ/.£ - меры повреждения; А - параметр Одквиста; U 11 fit-i - параметры материала; Vi-¡ ,u/f¿ - совместные инварианты соогвесгвенно второго-четвертого и третьего порядка; Jt-з - инварианта четшх порядков направляющего тензора, nadó)

(11)

(12)

(13)

(14)

Нроатейошй вариант критерия подобного типа вклачаег интегральную функцию одного инварианта (10). Наиболее точно повреждаемость малоуглеродистых сталей, латуней списывает третий критерий (9).

При монотонном кагрукедий критерии .типа (8,9) приводят к выражениям:

1 , : (15)

где АР - степень деформации сдвига, приводящая'к разрушению в данных условиях.

При знакопеременном нагружении с симметричным циклом из (8,9) получим условие 'Мэнсона-Коффина:

пример:

V, * wtj , ' = Щ- VTjx U'kí '

Ji fíe £,;/<?*<• .

7¡ -£'i¡etj

и/ = 1 , (Ю

где п - число смен знака нагр.унения; & -. амплитуда параметра Одквиста.

Используя тестовце примеры немонотонного нагружения, включающего два типа чистого сдвига с, поворотом главных осей направляющего тензора на различный угол при переходе ко второму этапу можно проследить влияние этого поворота и устзно- " вить, что подученный набор критериев позволяет, как показано рис.1, описать различные типы наблюдаемой на практике анизотропии повреждаемости, Критерии вида (8,9) позволяют описывать наблюдаемый на практике эффект увеличенга деформируемости при повторном пагр.укеиш с изменением знака нагрузки, что мокко проследить но графикам, показанным на рис.2а.

Оценка влияния начальной анизотропии поврендаемооти при больших пластических деформациях осложняется поворотами осей материальной сопутствующей системы координат, являвшихся в начальный момент главни'ш осями анизотропии. В общем случае эта система является цеортогокальной, что ослошиет расчеты о использованием критерия (6), Д,чч случая орготроппи-тензор параметров анизотропии можно представить с помощью тензоров метрического базиса, указанного Б.Е.Победрсй. Тогда, используя диадние представления и правила преобразования тензоров, можно покайать, что тензор параметров анизотропии сохраняет значения компонент в ортогональной оистоме координат, оси которой равнонаклонны к одноименным векторам основного и взаимного ба'зиса материальной сопутствующей системы. Использование 1 ортогошш ".ой "сопутствующей" системы позволяет упростить задачу интегрирования уравнений повреждаемости.

При термообработке залечиваются деформационные повреждения - микротрещины й поры, если они имеют .размеры не более некоторого критического, характерного-для данного материала. Используя известные законы распределения, деформационных дефектов по размерам, можно о'цешггь величину относительного дефекта плотности до термообработки 14 , после термообработки К, и объемную плотность трещин М ; .

оо - (О ю

. * '

где 1Гп ' - объем поры, - критический объем поры, не залечиваемой при термообработке, т - плотность распределения-

Рве. I, Завислмоогд поврезденности 'по предложенным критепиям при чистом сдвиге ог .угла поворота главных соей в плоскостях, перпендикулярной (а) и параллельной (б) илосдоогк, в которой едьиг осуществлялся на первом этапе, при равной величине степени деформации на обоих этапах.

пор по объемам.

Считая, что имеет место степенная зависимость среднего размера пор от дефекта плотности, и лршшмая отношение дефекта плотности к. его величине в момент разрушения за меру повреждения, мокко подучить зависимости для остаточной поврек-денности после термообработки. Повреоденноегь оказывается зависящей, как показано на рис.26, от уровня поврежденноети перед термообработкой и от величины отношения У* = ^к/У'о" (здесь ьгс - средний: размер порц до термообработки), то есть от структурная факторов. При отнощ.енш критического объема поры, не залечиваемой при термообработке, к среднегду размеру поры при разрушении в пределах 1,1-2,0 зависимости остаточной поврекдешюсти соответствуют экспериментальным данным А.А.Бо-гатова душ сталей о крупным зерном. При з 3,0 остаточная новрежденность мала, не зависит от степени использования запаса пластичности, что било выявлено при испытаниях сталей с наследственно мелким зерном, в частности закаленной стали НЮА» Анализ возможности торможения развития деформационных субмикро- и микрогреиаш при пульсирующем импульсно-периоди-ческом нагрукешш показывает, что при условии активации поперечного скольжения дислокаций напряжения, контролирующие развитие очагов мияроразрушения, уменьшаются, Это позволяет считать возможна.) торможение развития повреждаемости при имгуль-сно-периодичесдом нагружешш.

При использовании линейных и нелинейных, критериев разру-ые!шя сопоставимые оценки повреждецносги могут бить даны с помощью коэффициента использования запаса пластичности по деформациям:

к'¡¡=1/, . (18)'

3. Методика экспериментальных исследований

Для экспериментального определения параметров критериев разрушения разработана методика, основанная па использовании результатов испытаний на раотякение, кручение, изгиб ц.осадку. Зависимость кривизны образующей в зоне шейки от степени деформации при расгяяешга была определена для малоуглеродистых сталей и латуней экспериментально, для других материалов - по опытным данным П.Бридоена, Статистическая обработка опцтнна: данных позволила установить, что при величина сосредоточенного

поперечного сужения до 8о/« ¡полег быть попользована линейная зависимость. Для испытании листовых материалов и локальных, оценок использования запаса пластичности предложена плоские образцы с симметричными надрезами. Определение напряжений в зоне шейки выполнено на основе решения плоской задачи, аналогичного решению П.Н.Давццеккова и Н.И.Схшрвдоновой Дш цилиндрических образцов. Методой сеток били получены эмпирические зависимости для компонент направляющего тензора, необходимое для определения степени деформации и показателей напряженного состояния на наружной поверхности цилиндрических образцов при осадке, В качестве испытаний, типичных для немонотонного знакопеременного' нагрухения использовались испытания на кручение с раскручиванием до .разрушения. Особенностью обработки онцт-них дашшх являлись точное, без осреднения, интегрирование уравнений повреждаемости, которое ьшюлнялось, как'правило; численными методами. Параметры диаграмм пластичности и критериев разрушения определялись с и'аперод заданной точностью путем решения задач минимизации остаточной'дисперсии отклонения-мери повреждения от единичного значения:

/ч п /П, . я

гтавК Е £ (1-к;) >) • (19)

Здесь' 6' - несмещенная оценка среднеквадратичного отклонения, л - число видов испытаний, "Ч - количество образцов, но'--пользованных в каждом виде испытаний, .

• Для определена тензора' параметров начальной анизотропии повреждаемости использовались исияанш образцов, вире вившихся с различной ориентацией. Были разработаны шкрообразда, которые вырезались в направлении нормали к плоскости листа и под углом 45° к ней. Для метода делительных сеток использова- ' лась техника эксперимента, предлса-енная Н.Н.Ренне, но деформации 'определялись по величинам и приращениям величия проек- ' ций размеров ячеек .сетки на оси надодвшшои система координат. Напряжения определялись по ¡теории течения; интегрировать уравнений равновесия выполнялось в начальной ортогональной системе координат методом конечных разностей, для'чего уравнения равновесия в смешанных координатах бши приведены к па- ' чалыщм. Это позволило за счет сокращения общего количества последовательно выполняемых процедур дифферендарования о грех-четврех, характерных для известных методик, до двух, повысить

точность на порядок и отказаться от процедур сглшшьания. Для экспериментального определения использован:« запаса пластичности был разработан метод, наиедшШ затем широкое применение в работах других исследователей, основанный на выполнении* стандартных механических испытаний материала деформированных заготовок, В работе использовались испытания на растяжение гладких -цнлшщряческих и плоских с симметричными надрезами

■ образцов. Использование запаса пластичности определялось как

v'-!'f . Ш

■ где - Л, и - величина степени деформации сдвига в процессе предварительной обработки, определившаяся по величине предела текучести и ее величина при испытаниях, Р - выражение для скорости накопления повреждений,

- Трещиирстопкость материала заготовок и изделий оценивалась по результатам испытаний на ударную вязкость образцов о у глотан надрезадяг при нормальней температуре и при -50°0. Из тонкостенных изделий-для сравнительных испытаний долу чал и образцы уменьшенной по сравнению со стандартными толиршы; их испытывали в пакетах, Исследование влияния импульсных вибраций на технологические параметры и свойства материала выполнялось с использованием -установки, включающей гидравлический яреоо, оснащенный электроглдравлическлм разрядным вибратором, питаемым от геиера ора импульсов тока напряжением до 45 Кв с энергией импульса до I Кдх;. Экспериментальные исследования в производственных условиях втотялиаь в основной с,иопольэовани-.ем .опытно-иромишленного и промышленного отечественного оборудования, ' станов поперечно-винтовой прокатки,. прессов, конвейерных электропечей, индукционных нагревателей, металлорежущих станков и линий, созданных для освоения новой технологии по техническим заданиям НПО "Сплав",

Планы экспериментов'как правило не ограничивались применением стандартных, основанных на известных рекомендациях теории эксперимента, так как использование высокопроизводительной вычислительной, техшшл, компьютеров и современного программного обеспечения позволило на основе методов минимизации остаточной дисперсии получать адекватные математические модели необходимого' уровня сложности.

4. Сопротивление деформирования и плаогичность сталей и сплавов

Механические свойства сталей IIЮЛ, ЮП!А, лагуной Л72, ДК75-05 оценивались в листах, прутках и слитках прд различных видах термообработки. Наивысшей пластичностью стали обладают после закалки и отпуска,-латуки - после отжига со скоростным охлаждением в воде. При повышении температуры эффекты, связанные со старением, проявляют себя в указанных сталях весьма ограниченно, Сопротивление деформированию монотонно снижается в ферритной и аусгенигной областях, при этом деформируемость монотонно возрастает; в двухфазной области с повышением температуры сопротивление деформировали» возрастает, а деформируемость резко падает, как показано на рис.3. Латуни оСнаружи-• вают в различной степени выраженный известный эффект падения пластичности в области температур 200~600°С. Повышенно скорости деформирования сопровождается в соответствии с известными представлениями повышением сопротивления деформированию и снижением пластичности. Под действием импульсных вибраций, пластичность сталей и сплавов возрасгае-т, как показано на рис.4. Степень проявления вффекта зависит от энергии импульсов и их количества за время испытаний. Эффект может достигать максимума при равенстве пластической деформации и деформации упругой разгрузки ва цикл. Восстановление пластичности деформированных сталей ИШ и Ю1ТЗА при высоком уровне поврекденно-сти существенно зависит от структуры перед деформированием. Закаленные и отпущенные заготовки с мелким зерном восстанавли-. вают пластичность при температуре 620-630°С полностью, •'независимо от уровня повреаденносги. Дня сталей 1Ш1, 10ША, латуней . определены параметры экспоненциальных двухлараметрпческих диаг-грамн пластичности с использованием линейного варианта критерия В.Л.Кслшгорова и параметры критериев разрушения (1,8,9), а для листовых сталей,•кроме того, и критерия (6)..Критерий (9) оказался наиболее точным для малоуглеродистой отали и лаг. туней. Обработка опытных данных П.Бридамена, А.Л.Лабутина, . я.б.Фрадмана, В.Я.Колмогоровау А.А.Богатова позволила получить параметры диаграмм пластичности и предложенных .критериев разрушения для широкого круга материалов. Сравнение точности, критериев разрушении было осуществлено обработкой опытах данных, подученных при испытаниях на кручение-с раскручиванием

и.статической составляющей разрывного усилия образцов от частот-(а) и энергии (б) импульсов-при виброимпульсном пагрузчении.

до разрушения. В таблице I приведены результаты сравнения критерия А.,А,Богатова и критерия (9), полученные для малоуглеродистых сталей, стали 25 и сплава АЫГ-6 по данным из работ В.П.Дегтярева. Полученные результаты показали, что введенные критерии позволяй! точнее прогнозировать разрушение при немонотонном нагрукекил по сравнению с известными, Разработанные методики и данные о свойствах сталей и сплавов при различных видах обработки и справочные материалы о параметрах предложенных критериев разрушения и функций, описывающих диаграммы пластичности, использованы дм расчетов процессов обработки давлением, выбора температурных интервалов обработки в производстве специальных изделий, а такке используется в работах других исследователей.

Таблица I

Материал Критерий разрушения Параметры критерия Среднеквадратичное отклонение меры повреасдения- (погрешность критерия)

г.

Сталь 10 А.А.Богагова автора 3,98 4,03 2,01 1,98 0,1799 0,0937

Сталь 1Ш А.А.Богагова автора 4,01 4,19 2,07 1,98 0,1927 0,0831

Сталь 25 А.А.Богагова автора ' 1,54 1,00 0,90 1,96 0,2802 . 0,1702

Сплав АМГ-6 А.А.Богатова автора 0,425 . 0,412 3,97 1,89 0,1826 0,1496 ■

5. Исследование и разработка процессов поперечно-винтовой прокатки в винтовых калибрах

Особенности захвата при иоперечно-винтовсй прокатке в винтовых калибрах обусловлены тем,, что воздействие на пруток на начальном этапе осуществляется ребордами.валков. Статическое условие захвата с учетом этой особенности процесса получено в виде

' ' (21)

где ¡и* -т-эффективный коэффициент трения о реборды,

- козф^тсиенгы прения о вводной желоб клети стада и проводку, Ш и Л - диаметра прутка и валков, г и а - единичное обкагие и ширина реборды валка, отнесенные к диаметру проката, # - удельное давление прокатки, у и Ь - плотность материала и длина прутка, д* - .ускорение земного тяготения.

Эффективный коэффициент трения зависит от соотношения скоростей осевого и тангенциального скольжения и может бить определен кал

, (22)

где М - максимальное значение коэффициента трения на дуге . захвата, Т*~ фактический шаг винтовой реборды на начальном участке калибров, Т - шаг винтовой ребордн, овестечившщий захват калибром объсг.л, равного объему прокатываемого изделия, рк - радиус зацепления проката с валком.

Анализ статических условий захвата и щшбликешшй анализ ■ динамики разгона при горячей прокатке цилиндрических заготовок с выпуклыми горцами показали, что малая ьирина реборды и большая степень отклонения цага нарезки калибров от необходимого по объему заготовки значительно снижают надежность захвата и ухудшаит дннам!1ку разгона прутка, что наблюдается при использовании известных калибровок валков.

Из условия равенства уменьшения объема перемычки мекду заготовками и приращения обьема торцевых частей формообразуе-мых заготовок монет бытг. получена система уравнений формообразования в калибрах валков с постоянным исходным контуром поперечного сечения калибра:

а , " (23)

здесь а - ширина реборды по верху, равная .длине перемычки, г- - радиус перемычки, с - толщина формообразованной к рассматриваемому моменту части торцевой выпуклости заготовки, 5 - ширина ребоддн по дну'калибра.

При прокатке валкеш, калиброванными в соответствии с уравнениями (23,24) скорость осевой вытяжки, равная осевой состаплящей средней скорооги пластического теченця в перемычке ггл молет быть легко регулируема за счет изменения прочий основания ребордн. Средняя величина деформации

сдвига в перемычке ограничена в пределах:

где ¿." и ~ начальная и конечная ширина рео'орди на форму-вдем участке калибров, /> - конечный (минимальный) радиус перемычки. Используя уравнения формообразования (23,24) можно установить взаимосвязь между профилем образующей заготовки и закономерностью изменения единичных обжатий, определяемой изменением высоты ребордц на формующем участке. Эту взаимосвязь для случая постоянной осевой внтякки можно видеть на рис.5. Использование уравнений (23,2-1) позволило подучить зависимости для профилирования'валков, обеспечивающих постоянство отно-оительно единичного об:латия в процессе прокапай Эксперименты позволили установить глубину внедрения.реборд в пруток, при • которой осуществляется переход от локального к Общему по сечению перемычки течению, в зависимости от площади контактной • поверхности. Прокатка образцов из слоистого материала нозволн-" ла на основе метода делиуельних сеток оценить распределение деформаций в перемычке, которое оказалось близко к равномерному, в особенности в среднем поперечном сечении, что свидетельствует о близости напряженного состояния к одноосному растяжению. Приближенный анализ возможности осевого разрушения, вы-, полненный на основе критериев (8,9) показал, что при величинах коа$фйЦйй1йов овализацпи сечения, иаблвдаемих на практике, дополнительная по сравнению с равномерной деформация не оказывает существенного влияния, за исключением прокатки с малыми обжатиями.

Разделение сформованных заготовок осуществляется путем разрушения в уоне их сопряжения за счет распространения магистральной трещины от периферии к оси перемычки, йестко-пластичеокий анализ трех основных типов нагруяения трещин позволил установить, что изменение показателя жесткости напряженного состояния и скорости деформаций сдвига .у вершины тра-лданы имеет характер, показаний .на рис,6, поэтому при поперечном сдвиге ветвление практически исключено,' при продольном сдвиге, -возникащем при скручивании перемычки, оно маловероятно, а при нормальном отрыве -оно закономерно осуществляется под углом 45°. "Таким образом повышение качества поверхности возможно при окручивании и поперечном сдвиге. На основе исследований были разработаны процессы прокатки заготовок и

ЛЪ

050

у щ ✓ Г| з ' у" У?

\

-

%/? . £%/г ' 3\У? т? Щ/Г %

-Рис, 5. Пробили заготовок я профиля изменения выопгц реборду на формующем участке при постоянной ширина ребопды по верху (I), при прямолинейной (2) я радиальной 13) образующей заготовок.

И №

а*

\ / г 3 ---

/ К

/ \

. ниш ■ 1 \

4?

30 125 9

■ Рис. 6.- Зависимость показателя жесткости напряженного состояния (а)' и интенсивности скоростей' деформаций (б) от угла поворота по-.отношению'к плоскости трещины при нормальном отрыве анишюской-дефор-

мации (2).и поперечном сдвиге

методики калибровки валков. Размеры заготовок прокатываемых . по предложенной технологии определяются эмпирическими формулами :

d3=(i*o,oM(^)d , . - (26)

dm ' i> Ô32d, . (27) ,

здесь flj и '/« - диаметр цилиндрических и шаровых заготовок, ¿ч - длина цилиндрической части заготовки.

Для заготовок, образующие торцевых поверхностей которых очерчены прямыми, кривыми второго порядка., уравнения (23,24) позволяй? подучить аналитические выражения доя расчета профиля калибров, например, при эллиптических образующих:

- ¿¿ê Cm - (1 -mA/J)-sq-S VS S) f (1 - ml)àk

a'- ~~ ТТчГ)* ' (28)

& = , ¿".-/¿O^, nï:l/l~K - (29) .

здесь'R. - подуось эллипса, совпадающая о осью прокатки, h - высога реборда; вое величины отнесены половине диаметра заготовки.

Для обеспечения постоянства осевой вытякки изменение ширины реборды по дну калибра на формующем участке должно осуществляйся по линейному закону. Шага нарезки таких винтовых -калибров изменяются ступенчато через доли-витка, равную 1/nt :

- (30)

здесь л - число заходов калибров, п - число витков калибров на фор.чующем участке, с - поряцковьй номер участка с постоянным шагом, отсчитываемый от начала формующего участка.

Калибры могут профилироваться с .непрерывным изменением шага винтовой линии, определяемым из условия минимизации продольных ускорений заготовки, из условия постоянства относительных од1..:ичных обнатий. В первом случае ширина реборды изменяется по параболе третьего порядка, во втором - по экспоненте. После формообразования заготовок.в меоге их'сопряжения может быть накатан.кольцевой концентратор напряжений, а затем-зона сопряжения подвергается сдвигу или изгибу 'в сочетают со скручиванием, растяжением под действием.асимметричного'изменения-ребодц даух валков» Профилирование, отдельных элементов калиб-

ров валков осуществляется по эмпирическим соотношениям, установленным на основе оценки вероятности появления брака.

Сравнительные испытания предложенных и известных способов и приемов прокатки, конструкций валков выполненн при'горячей прокатке цилиндрических и шаровых сгалышх из стали ПСА и латунных заготовок диаметром до 60 мм, а также"совместно с С.Г.Кузнецивым и проф.В.Н.Иеретятысо при прокатке шаровых ,ча-готовок из стали 40 диаметром до 93 мм, Исследования позволили установить, что прокаткой могут быть получены цилиндрические заготовки о выпуклыми торцами,сродней дайны не менее 0,25 диаметра, Калиброька валков с постоянным исходным контуром, профилированным в соответствии с уравнениями (24,25) позволяет снизить давление на валки и необходимые крутящие моменты на 15-25$, обеспечит; надежность захвата. Разделение заготовок ■ воздействием реборд в открытом катабре позволяет дополнительно снизить усилия прокатки 5-1 О/о, предотвратить появление брака, связанного с осевым разрушением заготовок, обусловленным погрешностями"настройки. Сочетание скручивания проката с изгибом, растяжением позволяет уменьшив глубину поверхностных дефектов в зоне разделения в 2-3 раза. Стойкость валков попыси-■ла'сь в 2-2,5 паза. Точность заготовок, прокатываемых на автоматизированных лпшшх ¡саракгерлзуется отклонениями массы в пределах до соответствует 12-14 квалпгетам для основных

размеров, IX—13 степеням точности формы. Разработанные про. ,jc~ eu прокатки используются в массовом производстве изделий на четырех промышленных предприятиях.

6. Исследование -и разработка процессов, штамповки

Экспериментальные исследования холодного обратного выдавливания выполнялись в лабораторных л производственных условиях при штамповке заготовок диаметром от.24 до 150 мм из сталей и латуией. При. выдавливании заготовок из стали IIUA изучалось влияние масштабного фактора, степени облагая поперечного сечения стенок в диапазоне от -10-50 до 80-84;?, относительной толщины дна в диапазоне от 0,1-0,175 до 0,30-0,40, углов рабочего профиля пуансонов, матриц, степени раздачи заготовок в кошгческлх матрицах, относительной глубины полости, вццав-дпгаемой в заготовке, параметров впброичпульсного нагрукения, а также точности формы и размеров исходных заготовок на параметры процесса и качество. Определялись Удслыше. усилия,

действовавшие на пуансоны м стойки,, оценивались удельные давления на матрицы, определялась глубина полости, при которой на внутренней поверхности стенок наблюдается разрушение, оценивались использование запаса пластичности и механические свойства материала стенок, их анизотропия и неоднородность. •Оценивались деформация поверхностного слоя заготовки, образующего внутреннюю поверхность изделий, и трансформация поверхности заготовок, разносгенность полученных изделий, структура материала до и после термообработки. Исследования позволили установить, что масштабный фактор не оказывает влияния на силовой режим процесса, Выдавливание заготовок с относительной толщиной дна в диапазоне 0,1-0,3 диаметра может, как показано на рис.7, осуществляться с наименылыи удельными усилиями. Подбор рабочего профиля пуансонов и матриц позволяет .уменьшить удельные усилия на 25-30/£, значительно уменьшить деформацию поверхности заготовок, снизить разностепность в 3-4 раза. Выдавливание заготовок из стада ИМ макет осуществляться с .минимальными удельными усилиями 1500-1800 МПа и удельными дав-; ленмями на матрицы 1300-1700 Ша, Внутренняя поверхность изделий образуется из участка торцевой поверхности заготовок диаметром, меньшим диаметра пуансона. Максимальное использование пластичности наблодается у внутренней поверхности стешш-, -причем имеет место значительная анизотропия повреядеиности. Специальная технология получения плотного фосфагио-мыльного слоя обеспечивает исключение его разрывов. Разностепность .заготовок тесно корродируется с погрешностями формы и размеров заготовок. Усилия выталкивания ц извлечения пуансонов при обратном .ходе ' ползуна пресса могут быть уменьшены за счет конусности внутренней поверхности матриц. Конструирование инструмента на основе полученных результатов исследований"с использованием для рабочего инструмента сталей марок ШМ, 60Х2Н2Ы, оптимизация ната-гов бандажированных матриц по критерию усталостной прочности вкладшей позволили довести стойкость инструмента до 4-12 рабочих смен. Для расчета параметров процесса и проектирования инструмента получены эмпирические формулы и соотношения. Технология обратного выдавливания.освоена в массово:,1 производстве изделий на.трех предприятиях.

Исследование горячей объемней штамповки-плоских дисков из шаровых заготовок позволило установить, что при попадании

Рис, 7. Зависимости ./дольного у с или выдавливания от относительной пшши дна при различной относительно й толщине стенки (а) и предельной глубюш выдавлиаае-мого изделия от степени обж^ия-поперечного оечения (б).

Рис. 8. Зависимости уделышх давлений на плит и и матрицы, отнесенных к удельноау усилив свободной осадки, ог -размеров фаски при закрытой осаде (а) а взаимосвязь окружной компонента -напраьгяюцего тензора ер0 , шпямегра иДкьиста £ и степени осадки шара п- (б).

полюсных зон шаров, являющихся зонами разделения при прокатке и обладающих пониженной деформируемостью, происходит существенное углубление поверхностных дефектов. Статический анализ возможности самоориентации заготовок на плите штампа показал, что эллипсоидальная форма наиболее эффективна, ото подтверждено статистическими данными экспериментов. Исследования го- , рячей закрытой штамповки дисков в штампах с плавающими матрицами с .использованием паровых и эллипсоидальных заготовок по-' зволили определить основные технологические параметры и оценить их влияние на качество заготовок. Методом сеток Оши получены зависимости для определения направляющего тензора и степени деформации сдвига на боковой поверхности, показанные на рис.8, что позволило оценить предельное по условиям исчерпания пластичности соотношение диаметра к толщине штампуемых ' заготовок для стали ПЮА величиной не менее 15-20. Средние удельные давления на инструмент зависят от степеш! заполнения углов штампа, как показано на рис,8, 7дельное усилие штамповки может быть определено как

здесь у-с - удельное усилие свободной осадки, Г - толщина диска, а - высота компенсирующей фаски.

Удельные давления на матрицу определяются как

*1}-с(№7+-0,39Т/а) (32)

Как это следует из данных сравнительных испытаний, приведенных в таблице 2, прочностная надежность изделий, получаемых по технологии, включающей" горячую штамповку заготовок из прокатываемых эллипсоидов и шаров, может быть существенно повышена.

Точность основных'размеров шлучаемнх заготовок соответствует 14-15 квалитетам, отклонения формы - 13-14 степеням точности; точность компенсирующих фасок соответствует 16-17 квг итогам. При закрытой объемной штамповке поковок подцинов из стали 40 удельные усилия на больше усилий штампов- •

ки гладких диоксв, .При. прокатве заготовок на типовых шаропро-катных станах с газопламенными нагревателям!! в связи с более низкой точностью заготовок для компенсации погрешностей' объема предпочтительно использовать штампы, с лодвлшшш компеиси-рующийи элементами, например, матрицами. Для освоения процес-

Таблица 2

Вид заготовки, термообработка

Листовая закалка, отпуск

Горяче-штампованная с охлаждением в ВиДе, отпуск

Предел прочности

' №

Относительное

•удлинение

%

360-400

400-420

Зб-ЗЭ

35-42

Поперечное

сужение

- %

75-78

76-80

Ударная вязкость н«м/омг при температуре

+20°С

132-156

I у 0-2 80

-50°С

79-т00

120-240

сов горячей штамповки били разработаны линии на базе кривошип-них прессов с йвдукциошшлш нагревателями« Процессы горячей закрытой штамповки освоены на КЖ шд.В,И.Ленина.

Теоретические исследования процесса вытяжки с утонением выполнены на основе метода полед линий скольжения. Использование запаса пластичности оценивались на основе критериев (1,9), Исследования позволили установить, что использование пластичности при витяхке через конические матрицы достигает максимума у внутренней, поверхности стенки. При определенных величинах углов матриц его величина оказывается минимальным, как показано на рис.9. Области оптимальных пи критерию нопользовашл пластичности параметров ограничиваются соотношениями

е 2,156- 1,ЗЪоиг ' ' '

3,31^-3,48^^5 3,84^ - 3,65с/г

• i i • «.« « ««

6,£Ш - 12,58^ А.г _

здесь сл' - угол 'матрицы в градусах, к ~ относительное обжатие поперечного сечения в процентах, .

Использование запаса пластичности при оптимальных сочетаниях технологических параметров не превосходит его величины при вытяжке через ситощииьше магрида, которое по критериям (1,9) определяется как:'

I' -^'г, 1[(!-к)'с'' /1ехр(-с,} , (34).

■ 2Сп1/(1-О

, с . (Зй)

и 1.2. &£ 04

1 /тл I

«¿г/® 30 ' #

щ #

V'

40

КЪ

Рис.-9. Приведенное-использование запаса иласличности нри вытякке через конические матрица с разливши .углами рабочего профиля огоикенной стали ц латуни

;

/

V

№ а-

Р ' -V

ту

¡00

¿00

г

С-

. — — - •

т

щ

Рис. 10; Зависимости: (а) предельной по критерии (9) степени-деформации сдвига при последовательной вытяжке с-утопенизм от числа матриц; ' (б) усилия суммарного .при' -последовательной "Ш и общего при одновременной (2) вытяжке, через две матрицы от об&атия в нижней матрице.

Влияние упрочнения, пластической анизотропии не велико. Анализ влияния количества располагаемы;: в штампах на достаточном расстояний для последовательного протягивания матриц показал, что допустимая степень деформации с увеличением числа матриц существенно возрастает, пока их общее количество (как показано на рис, 10). меньше четврех-иести. Оценю! влияния трения позволили уточнить формулы И-.II, Pernio для .силовых параметров, а таете получить формулы для расчета использования запаса пластичности. Теоретический анализ энергетических параметров офшективных'колебательных и виброимпульсных воздействий при.вытяжке с утонением « эксперименты показали необходимость весьма значительных энергозатрат. "Экспериментальное H3j чениь влияния' обжатий и углов матриц на .удельное усилие и удельное тянущее усилие показало, чти с уменьшением углов матриц .удельное тянущее усилие монотонно сшкаётся и допустимое по условиям обрыва обжатие возрастает, Энергозатраты п тянущее усилив пргг одновременном протягивании через несколько олизкораспилояенннх матриц всегда больше, чем через одну матрицу с тем не общим обжатием, 'как показано-ни рис.10, Экспериментальное определение использования запаса пластичности на основе метода сеток и повода механических испытаний показали, что-у внутренней поверхности ее определите с помощь» ■ линейного варианта критерия ВЛ.)\олмогорова и критерия (I) в этой эдне дагт достаточно точнне оценки. У наружной иоверх-: нос mi стенки в связи с большой "немонотонностью нагружения точные -оценки позволяет-йолучить лишь критерий (9). Эксперименты .по«. зада, 'что'-повреждаемость материала стенок при вы~ "тяюсе с утонешем. носит существенно анизотропный характер, Ка основе результатов экспериментов» в том чке.п'е выполненных совместно с .Н.й-Лупеевым, были получены для .вытяжки .с угоне-'tilmt заготовок из огали-IIJCA мзадрагйчныа шгешгические чо-дели 35 тешологнчеешх параметров; характеристик качества, и годности в форме: ,' .

' '." Ф = вег ''*2 (3G)

- здесь 4,-f - коэффициенты, иишизизирдада одтаточную дисперсию'функции. 'Р'ф

• На основе результатов исследований 6емй разработаны ' 'процессы, шеадментц, оснастка длй вытяжки .через несколько 'матриц, техшГчеокИе решения. 'При ойхагйгх свй'ше 76% необхо-

•дкмо применение усовершенствованных технологий нанесения смазок и охлаждение заготовок в процессе вытяжки путем орошения охлаждакщей жадностью. Процессы вытяжки с утонением сталышх изделий через несколько матриц с суммарными ойяатиями свыше внедрены в массовое производство на четырех предприятиях. Экспериментальные исследования процессов висадки фланцев и дна полых изделий в закрытых штампах с буферным замыканием по разъему т противоположного от дна края фланца позволили установить, что для этого ввда штамповки удельнао .усилия могут определяться зависимостями вида:

^ - с,с а t 4 №6 t/a), (37)

где о,с - суед[.ее удельное усилие свободной висадки фланца, . t- и й - толшшв ранца и высота фаски у кран флрца.

При внсадке. фланцев из предварительно формообразовании*: кольцевых выступов удельные усилия могут быть существенно спике ни. Уровень точности формообразуемых элементов может достигать 12 квалитета. •

7. Исследование, разработка и внедрение комплексных процзс'ссв производства изделий

Экспериментальные исследования влияния сочетаний прицес-сив, приемов, реклмов обработки на проЧностцуи. надежность, качество и точность получаемых изделий, обрабатываемость материалов в сочетании о .результатами исследований отдельных процессов позволили подучить комплекс рекомендация по разработке и внедрению новик технологий производства -ис-долий.. Исследование механической волокнистости изделий, получаемых из прокатываемых на-станах поперечно-винтовой, прокатки заготовок позволили установить, что волокна сталл в основном оконтури-з&ют сечение изделий, тонкостенные 'изделия имеет волокна в стенках, ьакручвкше по-винтовой л$щш» Это Позволяет, как пс„ 1зыиают сравнительные испытания, повысить прочность при нормальных температурах и значительно повысить минимальную' ' •' ударную вязкость и прочносгнуи надежное?* при низких температурах. Опыт, основанный па систематических -испытаниях, -проводившийся в течение ряда лат, на протяжении которых на-одном предприятии параллельно вэлось производство'одного тшоразмр-'ра изделий по старой и новой технологии, позволил подтвердить результаты лабораторных испытаний отсутствием отказов изде-

¿mil, полутомах no новой технологии; нри K«acuj?us кйгуршг: liouaïaimx хссодокидо иоворхксст» -¿аготойсх

при стаиповке, шгеьодялв yeïaiiow:rb, ч?о па-цгчение качественней поБорхнос!«.яздоляй может бнть достигнуто наиболее экономично вияолнешшп механической оиработкч плоских, цилиндрических поверхностей а доа-три этапа, на киадои аз которых удаляется порерхйостниП дефектиий слоя на части заготовки, полуфабриката, иьцодия, «сследования и'л^пуег.-осгя заголовок, полуг?- з о ni !£.-u тон пс иле »<0лцигле4:.сК обработка показали, чти х-.-pOiîîBp (1<».<анкч'!Ской обраистка оиаэива^г существенное таяние на де.:,'0()!-,!,:;//е.!.;ооть подорхассшого Jkin получения каччег-Гинно!! внутренне;! nobfpxsincra ni-доли;? на одлуклих герц«'«.-: погярхносгял загогом kociv <Чгл> обгиоо.'ан» плльрцкн предел! -•шх раснероя; пошзе.шу» -д;с1н»р:*1Лруемо1 и> К'<эер/иоо;-т:гг

слои, ^орг.беган.ч;;'1: ^озероЕ-аннем !И'Лг.^р..;зсролак1!ем, OSuciis— чеши качества ллср-луса К'-дзл:й дозт«гаь?оя пора-бст.чои норуатЗ пой'е^хизсти полу'^'.Орипитоп поелн прс-дг-ар::годь-аоГ; млжт; пзьед тер/эобрдботкой. Изкс.агякв голунп го сися ш> nq<y~"o.t шсгразюстк загсгог.ск щ.'Д оог-^г^и--: й'ирь-ликшп'.[, ылл-чко с утоHeituei: сачгакэ лпиь с iiCpdOhoi'OHciiHï1'; йг» готовок, Посчрхлогтпэе риэnnvev ОнТь оСте. :

сгл^таннел понг^з.чноЛ ссейой'ч-.стнг^/н кругл:! ег^л,: ,ги;:ч;.--

нителышк ea сшасс'шш при хязлотнок тралении. Пр-потаг mie этого явлеюш лссгигается пуг.е.'.! ухонташ пспол:,.;П-\-ч;п: ыпаса плвпгачкеитп ила уьеличшшем сугжаршх об««?.ка п;-:' пролетке /¿.»готово;?, оздееегдоваьм пехиинчвскоК обряПоп:..' фразам»!'с огршргошшн.Пирсдкнш углами, Погшкччиг пгоч, но;; цадашйсти !лздсл;:ц сдаовре:!»нно с сокращением грудо<дадос~ •-тп провйэодсты» доогагаегся путем ооярацекия кольчеста опе-iûqjia иг&ипоыси с протеку:очной термообработкой,- что коэхйд,'»-ст при неиз.ченных общих обхагидх повысить ударцуи вязкость изделий. {Ьпсльзоьакзг сочетав«, операций, асзда1хцих i:*-монотонное дс$ородро&эшю, позволяет пояюить Хефоршруепсозд, п* при небошзих об&агиях дахе получить иокя.са»л плаогд-.йосги язделнй. 'Это является ояедсгваси наводкие'Д анизотропии п.оь-рекдэекоота и позпелт-зг з сочетаниях ввдавлаваниа с ьатгккеп с утонение!.), штошго утонением с ебжимом, в том числе с' промерточной раздачей,' сократить число операций, повысить качество изделии Сочетание гирцчей деформации, холодной

е/я

Г"

Рис. II. Схема маадг нении изделии с толстил (более- 20,, диаметра) дном; иунктирш яыиьан потенциально-дефектный слой.

штамповки и термообработки позволяет в оталлх.с наследственно мелким зерном его существенно измельчить и повысить деформируемость. Согласование размеров заготовок и полуфабрикатов позволяет исключить появление локальных зон повышенной пов-резденностн, обеспечить необходимый .уровень точности изделий. На рис .И показан пример схемы типовой технологии получения изделий о толщиной дна более 20> диаметра. Выполненные исследования позволили освоить массовое производство изделий из пруткового материала, обеспечить технологическое повышение их прочностной надежности, превышающее по своей эффективности повышение прочностной"надежности, получаемое в производстве аналогичных изделий за рубежом, сократить расход материалов, Трудоемкость".и себестоимость производства,

Внедрение новых технологий и оборудования для производства изделий заказов 421 я 514'на предприятии и/я Г-47Э0 позволило получить годовой экономический эффект 1422-,1-0 руолий,

на пр°дпрш.гм ц/я 3~P.ll6 - X303u27 рубли!!, на 2K¡{ ии.В.И;1ени-■ на в промзводст пздшма заказа 4ГИ> - GOÜ тис. рублей. 06-i.!::¡fi годовой з/юдояиескяЛ- &1>{сиг иошх тзхнологий перэтпаталг— но cocsaim та.чйя образом 332R3IB рублзй, а том число ассдодо-. гжпгл, тмииикяиз в дкссчргацга позволила полупить ZíS'.l Об'ЛЗГО

- s^fSKta, что ссогялляег 9377ÇO руОдсй л год в иенах л тарг^-зх ßü-x годов, î.îar«T-v5ri нриггонснад нонах тэхколопШ" пооюяняо ргсглряЕГеч. На предпртятм и/я Г—1798. дойолиэтоднд освоено • ярсиз£пяс*к> и* ковий технологи йзделай зяка:»оа G07, 0-Ü-.16, '"ч прадпрняг:';! i/я í>-í?'>UI пэд-ыгип им a na üJt-í, пройзгодсхйо

• роэлячиодс пзка."»8 до »»port техно-допш сскгяраегсд s псряд."о реализации прогргмы конверсап,

■ ОЫУ'К !!ЧН0ДЦ H FES'iibTATii Ь\Е0'Ш

' В íg{cc?j¡í2w;m<b1 работе «cyiscciäjfiHo To.op«nrtoc:;oft oooij-ryjœte '¡«иоивйологичзсячх моделей «сготзоязния л госсгпяошгзния 3'ïînca n.^iOîï'.SHO'îï« :i psaensw 5'аучяо-те?то;чоскоЛ нройлеш! planum теор'!;; г.олнологни нрогресеялчих кочглеяснух 'процессов »"Weoáero Н£сиз)?9дстга сшщч-зл?»'!* япдедт!, кашлей Гчтаноо т-ро;и:о,козя;!ствсш!ше згшченпз,,

о диссертант:- • ' ■

- . I. газ!'глио1.ч!?!г юрэднгн диОДтазсигоЗ rcoinn раарувзюэт, нозмлщзда прогнозировать яспэл1 ад««!»« запаса пластичности

о .учетом iia'îitïbi!o;i к ияьодйиоЗ йй}»зо5ровзм поврзадаеисси-а, сс-.• поган.чц.'; иа гг.даеяегота для. сущес^тшпо немонотонного дефор.чкро-' ван'дя мер повреждений, ягттчхея ф.уцн1гл>Гглн согчестных инюря-•акгод н'0я(;яа1яг.'цоро тензора скоростей и его фушодш

- :"îii2opa иодрсЦдепяа, дажпзрна эозмшмогь шетдаил точности прогнозирования разр/реция -на осковз предложенных критериев по oj-лвитгаю. с извер5Нимзи •

Дана .олвшпарпя теория пов-

. рзгуюияй исх торжобрзоогка й шеазац» tàaaomocn дссйиягася . полного падочяййкил иог.ро'зд'гйиа, иеолвмекко- от стсшш началь- . ной новре^дснности,' счет уирятлшгх* струатурнь-мл факторами, 2,- Создай«. нс*о.£Чка получения .о'цопоя параметров депорта-içïokiîux «pajopjoa рагрувднм л дайгргю плйсгдчцости-с гяяаикой лтеостьо -цуга» ftapjjiîa'задач wpeaesowjS ocratcreiofl дясяйрсвк К9р додр&хдеикй при обработке результатов неханачзскнх иппкеа-яай дсЛйр.чпровгй(йоро качерявт,. .усовершеас? взвац''«огод сего;; ауте«' сокродшшя к<уЗтс$£» 'пооледова^ельйо вшюдалеиых процедур

дпрфереццириваиня исходных данных до двух н интегрирования - уравнений равновесия в конечных разностях з начальной системе ксорячваг.

а. Наследовано ып-мннс иетодол н рехамов обработка на механические свойства и деформируемость сталей и сплавов, исполх-суемых >з производство специальных изделий, подучены справочянс данный о параметрах дшгра:« пластичности и критериев разрушен« «дторпалог., в том числе сталей и сплавов общего назначения.

Установлено, что при .термообработке сталей с наследственно мелким зерном я отличие от изучавшихся ранее материалов майе т быть достигнуто полное юосадюлленке пластичности независимо от .уровня начальной шшрееденностн и устранены-талин образом ограничения иигеисн^икадо технология итамноши. йокпза-по, что импульсное вибрационное нагружгкио позволяет. повысить

ДСфOpf.jlîpyCMOC w.,

4» Ксслодовонул ноперочио-вмигоьоа прокатки в винтовых калинах позволили установить закономерности формообразования в калибрах о лсстояшшч исходны»! контуров, разделения сцор»»-muHux заготовок пухом разрязенай ;; пазраосгать придал нрохат-ки, к-годику расчета и проектировании технологии в калабровки кадхоь, об8СйРчик»>ед1в кадсхйость захвата, крздогврацещк осевого разрушения, образования поверхностных дефектов, снодснис усилий при фзриообразогдими, a такхе уменьтшо в 2-3 раза гду-* C:îhu иошрхлостш* дефектов в коне разделения, ешкеыш усилий разделения, повкненпе точности получаемых заготовок и стойкости прокаxjiiix валков.

5. п результате ксслсдоваш!й установлена ьозиозюсгь сзао-ориентащи зллиисоцдальних заготовок в итачпах, получены зависимости, опредцлякдае силовой редзш, использование запаса пластичности, разработана технология закрытой горячей объемное итамаовки плоских заготовок к осеетдатричних поковок из шаровых а эллипсоидальных заготовок, показано, что стальные заголовки, I..лученные по такой згехнояопш, шеог значительно более зцеокуз трзциностойкостъ при низких температурах по сравнении с заготовкам«, получаемы;.« ка листового проката.

В, Экспериментальные исследования холодного обратного sh-давливаиия заготовок из малоуглеродистых сталзй и латуией доказали, что-."«пшдаалыше величины удельных усилий выдавливания могут составлять Ibüü-Iöuü Ulla, давлений на матрицы - I30Ü-I700 Ш позволили установить влияние гехиологйчеиеих параметров процос-

са на силовой-реким, использование запаса пластичности, качество, точность получаемых изделий л получить рекомендации по проектированию технологии, инструмента и оснастки.

7. Теоретические й экспериментальные исследования процесса втяжки с утонением показала, что предельное формоизменение увеличивается при уменьшении углов матрицы, использование зап~ .а пластичности нинкмально при определенных для данной степени об~ затия углах, предельное поьусловмям исчерпания пластичносц. обжатие при последовательном протягивании возрастает, пока число матриц це достигнет чи.тирех-шести; при одновременной протягивании через несколько патриц усилие, степень использования пластичности больно, а допустимое формоизменение центе, чем при протягивании через одну матрицу с суммарным обаатиеы.

Лодученц эмпирические математические модели технологических параметров, характеристик качества » точности получаемых издьлий, разработана технология штйнснфицмроюшшх процессов вытяжки.

Ь,-Установлено, что нуте« горячей лоперь-чно-шшговой про— кагка в ышговых калибрах 'и шгаштовкм (в той числе вцдавлишш-еы) с промежуточной ич-кани'шскоц и героической обработкой могу? Сыть полу чей ц слоение по конфигурации специальные изделия с ие-шшческ'оц волокнистость,!), ориентированной в соответствии с иа-II раме ¡шеи действия главных эксплуатационных напряжений, ИМ1;*>-

иивишмуа щючиостнуа наделшегь, при атом качество поверхности наиболее экономично номе г бцгь обзепечено путем проперто <ь ниц механический' обработки нлосдих и цилиндрических поверхностей заготовок и полуфабрикатов.

У. Показано, что в комплексных процессах может бить достигнуто ¡шьцаений дьфшршру омоем .материалов и прочностной надежности изделий путем формирования «а ва чаль пых этапах обработка мелкозернистом структуры, н тон число за счет сочетания горячего и холодного-деформирования, путец сокращения при постоянная суммарных обалтиях ко;виеотм операций штамповки с прелз-яугочний геруооо'рабогкоз, цуге а немонотонного деформирования за счет сочетания различиях изводов обработка давление:,.,

Посдадукшня и разработка, ваполцепны-з з дассергацвп, по-аволаяа создать а оовонгь ирш-рвесашко технологии массового производства специальных изделий типа артиллерийских гильз из прутковых материалов взамен лцсговнх, позволяйте сочюгать во-внаенке прочностной надгдаздета, сокращение ватврналоеккосуи.

трудоемкости и СОбОСТОИЫОСТИ.

Предлоышша в работа технические решения защищены 49 ' авторскими свадогольстваш на изобретения, из которых 29 внед-рвни в производство. Эконошч&сшШ эйрект от внодршшя новых технолопп! первоначально составил 3326317 рублей в год, в том числе исследования, вшюлношшо в работа, позволили получить . 2Ь% общего экономического эффекта, что составляет 937760 рублей в год (в цонах и тарифах, ьи-х годов).

Содэраандо диссертации излоконо в 66 работах, из которых основныг.и являются следу щи а:

■1. Басовский Ясь. Ресурс пластичности при внт/ш<е с уто-нвнцоц// Исследования в области пластичности и обработки металлов давлением/ Гуда: ТШ1. - 1Э7о. - С.11-16.

2. Басовсклн Л.В. Тензорная теория запаса пластичности// Обработка металлов давлением/ Свердловск:.У1Ш. - 198-1. -

С.4-8.

3. Газовский Л.Е. Горячая штамповка заготовок из малоуглеродистой стали// Передовой производственный ошт. - 1908. -'

т. - с,з-б. ''

4. Басовскип I.E. Анизотропия рассеянного разрушения при пластическом -тачании сталей и сплавов// Известия вузов. Машиностроение. - 190Э, - ;s2. - C.I02-IL)5..

5. Басовский I.E. Восстановление пластичности деформируемых сталей и сплавов при термообработка// Известия вузов. Машиностроение..- 1989. - .'3. - С.63-66.

6. Еасонский I.E. Влияние вида нацрлкоиного состояния и немонотонности деформирования на использование запаса 'пластичности при обработка давление..!// Извостия вузов. Машиностроение. - 1889. - #5; - С,101-104. ' • '.

7.-Басовский Л.Е. Холодное обратное выдавливание цилиндрических стальных деталей// Кузнgчно-штамповочное цроизвод-ст-1. - 1989. - ¿6. - C.I7-X9. . ' ,

8. Басоаский JI.E. Прогнозирование доврэздае.мости дефорг мируешх материалов при немонотонном нагрукашш// Известия ■ вузов. Машиностроение. - 1990. i«2>.- 0.3-7'.

9. Басовский Л.Е. Влияние.профиля винтовых калибров на качество получаемых порорэчцо-винтолой прокаткой заготовок для. штамповки//- Известия вузов. Машиностроение. - I99Ü. - "п4.-С .108-112.

10. üäconcKiiii Д.К. Проблемы оптимизации .комплексных процессов обработки металлоп давлешюм// Механика и технолог,1Я машиностроения/ Тез. докл. Научно-тохн.семин. Уральск, отд. АН СССР. - Свердловск. - 199Ü. - С.52.

11. Басовский Л.Е. Проблема оптимизации комплексных процессов обработки металлов давленной// Теоретическиа ц приклад-нно проблемы раэилтил технологии обработки металлов давлением/ 'Газ. докл. Рэсп. копр,- Ишница.. - 1У91. - С.А1-42.

'12. Басовский Л.Е. Пов'реддаамость и разрушение материалов-при обработка давлением. Рукопись депонирована ЬШМТИ 02.04.91 H425-J9I. - 144 с.

13. Басовский Ji.К., Горячев Б.А. Диаграммы Механического состояния дэформпруешх материалов и их использование в технологическом контроле// Исследования в области пластичности и обработки металлов давлением/ Тула: TIBI. - 1973. - С.103-107.

14. Басовский Л.С., Чудеэв H.H. Пластичность и разрушение - стали при вытякке с-утоненном// Исследования в области пластичности и обработки давленном/ 'Гула: ТПИ. - IS74. - G.143-145.

15. Басовский Л.Е., Васш А.д., Горячев Б.А., Слепцов ü.M., Татаринов И.И. Исследование влияния импульсной вибрации на деформирование металлов//' Технология машиностроения. Исследования в-области'пластичности и обработки металлов давлением/ Тула: ТПИ..-1974. -C.I07-II6.

16,'Басовский Л.Е., Кузнецов'В.П., Ренне И.П., Татаринов П.И,, Чупэав H.H. Ресурс'пластичности при вытяжке с утонением// Кузиечно-щташовочноа производство. - 1977. —Ш. -С.27-30.

17. Басовский Я.В., Моисеев Е.ч>., Еаяне И.П., Татаринов Л.И, Холодное обрагаоз выдавливание полых цилиндрических деталей из малоуглеродистой .стали// Кузйэчно-штамповочное ; производство. — 1977. - JB. - С .14-16...

18. Басовский Ä.S., Беккар Д.А., Слепцов B.Ü., Татаринов П.И, Горячая'закрытая обшлная штамповка// Передовой про-' изв'одственныц опыт. - 1983..- йо. г С. 5-7.

4и ■

19. Басовский Ji.E., Кобы.'ШН P.A. О баш горловин штампованных сосудов с предварительной раздачей// Передовой производственный опыт.-19Ш.-¡(¿.-0.2-3.

20. Басовский Л.й., Рейне ¡¡.II. Исследование технологических' возможностей ииши о утонением стальных изделий// Ку зне ч но-штамп о ванн о е п рои з Ьодс т во.-199с. -JF3. -С. 2 9-31.

23. IIpoi-асьев В.Б., Басовский I.E., Ярошенко Б.К. Некоторые вопросы профилирования и изготовления валков для пипе-речно-винтовий прокатки// Технология машиностроения. Исследования в области технологии механической обработки и сборки машин/ Тула; ■ ТИП:-1973,-С.ЗЬ-46.

'¿'¿, Маэуровский E.ii., Басовский Ji.E. Торможение разштин очагов разрушения в кристаллических материалах периодический волной механических напряжений// Электрический разряд в ыад-кости и его применение/ Киев: Наукова думка.-1977.-С.61-66.

23. Penne И.П., Басовский Ji.E. Ресурс пластичности при волочении, вытяжке с утонением и гвдропреосировашш// Обработка металлов давлением/ Оаердповск:УШ1,-1977.-0.92-95.

24. Ренне H.H., Хысоьскнй Ji.E. Восстановление запаса ■ пластичности малоуглеродистой стали при термообработке// Обработка металлов давлением/ Свердловск: УШ.-1964.-С.92-95.

Авторские свидетельства СССР: ЛЛ 79218, 8^939,' 92750, 98176, 99644, I0339I, 105633, II0822, III67I, II9II7, I3II73, I32IÖ9, 13349b, 133787, 136182, 136103, I362I5, 139185, 144380, .148221, 153396, 152857, 153518, 107^28, 1а7269, 364303, 164622, 161)979, I6776Q, 167005, .167666, 174019, 377756, 160554, -160555, 165867, 185058, 190862, 390928, 192061,. 194830, 194831, 199652 , 20IS39 , 231456, 23I&2, 46I77I, .844163-, 966997,

Подписано к печати 03.11,93.Формат бумаги 60x64 1/16. • Буиага тиногр. и 2.0^се1,поч.Усл.печ.л.2,3,Уч.-нзд.л.2,0. Тираж 100 эка. Заказ (й 625. ' ■ . • •

Издано в Тульокои государственной технической .университете. 1ула,ул.Бйлдина,151. Отпечатано на ротапринте в ТулГТУ.