автореферат диссертации по металлургии, 05.16.02, диссертация на тему:Моделирование и оптимизация элементов систем охлаждения МНЛЗ

На правах рукописи

ВАСЮТИН Антон Юрьевич

МОДЕЛИРОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ ЭЛЕМЕНТОВ СИСТЕМ ОХЛАЖДЕНИЯ МНЛЗ

Специальность 05.16.02 «Металлургия черных, цветных и редких металлов»

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Липецк - 2006

Работа выполнена в Липецком государственном техническом университете.

Научный руководитель: доктор технических наук,

профессор Дождиков В.И.

Официальные оппоненты: директор центра по непрерывной раз-

ливке стали ФГУП ЦНИИчермет им И.П. Бардина, доктор технических наук, Паршин В.М.

кандидат технических наук, Дагман А.И.

Ведущая организация: ОАО «Оскольский электрометаллурги-

ческий комбинат»

Защита состоится « 4 » декабря 2006 года в 13 часов на заседании диссертационного совета Д212.108.02 в Липецком государственном техническом университете по адресу:

398600, г. Липецк, ул. Московская, 30, ауд. 601.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Липецкого государственного технического университета.

Автореферат разослан «31 » октября 2006 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Зайцев В.С.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Совершенствование технологии непрерывной разливки направлено на повышение производительности машин непрерывного литья заготовок (МНЛЗ), а также на повышение качества получаемых слитков. Анализ работы существующих установок, их модернизация, а также проектирование новых МНЛЗ базируются на широком использовании математического моделирования этого технологического процесса. Значительное место в этом моделировании занимают теплофизические модели, описывающие изменение теплового состояния непрерывного слитка и используемые при оптимизации процесса его формирования.

Существует несколько проблем, связанных с моделированием процесса непрерывной разливки и касающихся адекватности используемых моделей. Среди них большую роль играют проблемы задания теплофизических свойств разливаемых металлов и сплавов, а также проблемы формулирования граничных условий, определяющих особенности процесса затвердевания слитка и формирования качественных характеристик металла. Описание граничных условий базируется на знании гидродинамических и теплофизических параметров взаимодействия охладителя, распределяемого по поверхности слитка через элементы систем охлаждения. Эти параметры зависят от конструктивных особенностей таких систем и режимов подачи охладителя, в том числе при динамических условиях разливки.

Результаты исследований в данной области позволяют улучшить качественные характеристики непрерывных слитков путем совершенствования систем охлаждения МНЛЗ и оптимизации технологических параметров разливки, что и определяет актуальность темы диссертационного исследования.

Целью работы является повышение качества непрерывного слитка, основанное на совершенствовании элементов систем охлаждения МНЛЗ, а также на повышении надежности и информативности прогнозирования теплового состояния слитка с помощью математического моделирования охлаждения и затвердевания металла.

Научная новизна

1. Проведен сравнительный количественный анализ влияния способов задания теплофизических свойств металла на расчетные параметры теплового состоянии слитка при его математическом моделировании.

2. В результате анализа и обработки данных различных авторов получены зависимости основных теплофизических свойств от температуры для трех групп марок стали, использование которых уменьшает значение невязки между расчетными и экспериментальными данными.

3. В результате экспериментальных исследований взаимодействия двух капельных потоков установлен вид функции распределения суммарной плотности орошения в зависимости от расстояния между осями разбрызгивающих устройств и давления в системе подвода охладителя.

4. Разработана теоретическая модель взаимодействия двух капельных потоков, учитывающая упругие и неупругие столкновения капель и взаимную проницаемость потоков, и на основе ее использования установлено преобладание механизма неупругих столкновений капель в области взаимодействия струй.

5. Установлена квазиавтомодельность характерных функций распределения плотности орошения на преграде при воздействии на нее струи, истекающей из форсунки серии «К» при изменении давления воды, диаметра подводящего канала и расстояния до форсунки.

6. Установлены закономерности влияния параметров линейного управления режимами охлаждения в зоне вторичного охлаждения (ЗВО) МНЛЗ на характеристики теплового состояния слитка.

Практическая ценность и реализация работы

1. Полученные зависимости теплофизических свойств сталей от температур могут быть использованы в математических моделях теплового состояния слитка.

2. Разработанные методики выбора разбрызгивающих устройств позволяют определять оптимальные значения их характерных конструктивных размеров.

3. С помощью методик проектирования разбрызгивающих устройств и математического моделирования охлаждения слитка усовершенствованы системы охлаждения МНЛЗ ОАО "НЛМК".

4. Использование разработанной теоретической модели позволяет осуществлять проектирование многоколлекторных систем охлаждения.

5. На основе результатов исследования переходных процессов при непрерывной разливке рекомендованы функции управления расходом охладителя при динамических условиях разливки.

Апробация работы. Основные положения диссертации доложены и обсуждены на Восьмой Международной научно-технической конференции студентов и аспирантов (Москва, 2002); Третьей российской национальной конференции по теплообмену (Москва, 2002); Международной научно-практической конференции "Нелинейная динамика металлургических процессов и систем" (Липецк, 2003); Областной научно-практической конференции "Теплотехника и теплоэнергетика промышленного производства" (Липецк, 2003); объединенном научном семинаре специальных кафедр Липецкого государственного технического университета (2004); Международной научно-технической конференции «Теория и практика производства листового проката» (Липецк, 2005).

Публикации. По теме диссертации опубликовано одиннадцать печатных работ в виде тезисов докладов и статей в научно-технических изданиях.

Объем и структура работы. Диссертация состоит из введения, шести глав, общих выводов и рекомендаций, библиографического списка из 250 наименований. Работа изложена на 200 страницах машинописного текста, содержит 122 рисунка и 16 таблиц.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность выбранной темы диссертационной работы, определяется цель исследования, приведены основные научные положения, выносимые на защиту, а также показана практическая ценность работы.

В первой главе проведен литературный и патентный обзор основных конструктивных особенностей МНЛЗ и ее элементов, а также основные параметры и особенности теплообмена в них. Особое внимание уделялось обзору конструктивных особенностей и параметрам тепловой работы ЗВО, в частности ее основным элементам — разбрызгивающим устройствам.

Основной проблемой проектирования ЗВО является определение функций распределения коэффициентов теплоотдачи по поверхности слитка таким образом, чтобы обеспечить оптимальные условия охлаждения металла и уменьшить неравномерность температурного поля на поверхности слитка.. Так как в случае форсуночного охлаждения условия теплоотвода в ЗВО зависят от распределения плотности орошения, то основной задачей при проектировании системы охлаждения является реализация оптимальных условий подачи охладителя на поверхность слитка.

Управление вторичным охлаждением предполагает изменение расходов воды по секциям ЗВО в соответствии с маркой стали, сечением слитка, скоростью вытягивания и другими параметрами для обеспечения оптимальных условий формирования металла. При этом наиболее сложным является осуществление управления подачей охладителя в переходные периоды работы МНЛЗ, когда состояние слитка нельзя рассматривать как квазистационарное.

Анализ результатов этого обзора определили задачи исследования.

Во второй главе приведено описание используемой в исследованиях математической модели охлаждения и затвердевания металла, рассмотрено влияние способов задания теплофизических свойств металла на функции изменения параметров теплового состоянии слитка. В этой главе приведены также результаты формулирования функций зависимости теплофизических свойств для трех групп марок стали, разливаемых на МНЛЗ ОАО «НЛМК», от температуры. Использование этих зависимостей уменьшает значение невязки между расчетными и экспериментальными значениями температуры слитка.

Для определения параметров теплового состояния непрерывного слитка (ТСНС) в работе использовали дифференциальное уравнение нестационарной теплопроводности, построенное в рамках теории квазиравновесной двухфазной зоны с учётом выделения скрытой теплоты кристаллизации

рСэ(1)^- = с!ЦЯэВгас1(1)), (1)

где I — температура, °С; р - плотность, кг/м3; Сэ — эффективная теплоемкость, Дж/кг*К; т — время, с; Яэ - эффективный коэффициент теплопроводности, Вт/м*К.

Для решения поставленных в работе задач задавали граничные условия первого и третьего рода для расчета теплового состояния непрерывного слитка в зоне вторичного охлаждения, второго рода — в кристаллизаторе.

Расширение систем уравнений, описывающих квазистационарный режим изменения теплового состояния слитка за счет включения в нее уравнений статических и динамических характеристик зон охлаждения, а также уравнений движения, позволило использовать модифицированную модель затвердевания и охлаждения непрерывного слитка для исследования динамического режима разливки.

Данные различных авторов по таким теплофизическим свойствам стали как плотность, теплоемкость и коэффициент теплопроводности были подвергнуты совместному анализу, на основе результатов которого были определены функции зависимости этих теплофизических параметров сталей от температуры. Ниже приведены примеры полученных функций. Так, зависимости коэффициента теплопроводности стали от температуры имеет вид:

для малоуглеродистых (группа 1):

[1,7 • 10"5 • - 0,058 • ? + 65,372 при 500 <г <900 Л= , ' , (2)

[1,7 -10 -Г - 0,0274 • ? + 37,789 при 900 </¿1200

для сталей с содержанием углерода 0,14-0,22 (группа 2):

[-5,7-Ю"5-Г + 0,0348-1 +34,717 при5005/<800 ¿ = 1 > (3)

[2,1 • 10"5 • ¿2 - 0,0317 + 37,368 при 800 <Г <1200

для низколегированных (группа 3):

^ _ (2Д5 • 10"5 ■ Г2- 0,0525 • Г +56,117 при500£Г£900 [1,87 • 10"5 ■ Г2 - 0,0276 • Г + 36,132 при 900 < Г < 1200 '

где / в °С.

Температура, °С

Рис. 1. Зависимость теплоемкости стали от температуры.

(1 - группа 1,2- группа 2,3- группа 3) Значения теплофизических свойств стали при температурах, близких к температурам затвердевания, получали экстраполяцией данных литературных источников. Приведенные выше зависимости показали хорошее совпадение с этими значениями.

Необходимость учета зависимости теплофизических параметров от температуры при математическом моделировании была подтверждена результатами расчетов влияния этих параметров на тепловое состояние слитка. При этом было установлено, что основное влияние на величину расхождения при различных способах задания теплофизических свойств оказывает способ задания ко-эффицргента теплопроводности.

На основе результатов сравнения способов задания теплофизических свойств была количественно определена степень влияния способа на характеристики теплового состоянии непрерывного слитка. Так, например, переход от задания коэффициента теплопроводности в виде постоянных значений и задания его в виде температурной зависимости, полученной в результате обработки и анализа данных различных авторов, приводит к изменению значений температуры поверхности металла на 55°С при разливке малоуглеродистых сталей с удельным расходом воды 0,37 л/кг.

При этом значения температуры поверхности слитка в последнем случае были значительно ближе к полученным экспериментально.

Сформулированные описанным выше образом функции зависимостей те-плофизических свойств стали от температуры были использованы в расчетах теплового состояния слитка при решении поставленных в работе задач.

В третьей главе проведен обзор преимуществ и недостатков существующих конструкций экспериментальных установок для исследования гидравлических характеристик разбрызгивающих устройств, а также приведены отличительные конструктивные особенности экспериментального стенда ЛГТУ и методики проведения испытаний, в частности, при исследовании совместной работы нескольких разбрызгивающих устройств.

Отличительными особенностями гидравлического стенда ЛГТУ являются: наличие бака-аккумулятора, блока водоприемников и водосборников, подвижного экрана для регулирования высоты водоприемников и системы изменения положения разбрызгивающих устройств относительно блока водоприемников.. Стенд позволяет варьировать параметр интегральности сканирования плотности орошения набегающего потока по вертикали при фиксированной точности сканирования плотности орошения по горизонтали. Для измерения характеристик поля орошения форсунки был разработай координатный планшет, позволяющий фиксировать координаты поля орошения в любой точке. При необходимости он служит вспомогательным средством для фотографирования среза факела (рис. 2).

Рис. 2. Срез факела форсунки серии «К»

Особое внимание уделялось возможности испытания нескольких разбрызгивающих устройств одновременно. Для чего была разработана система экранирования нескольких разбрызгивающих устройств одновременно.

В четвертой главе диссертации приведены результаты исследований влияния конструктивных параметров форсунок серии «К» на их гидравлические характеристики, а также методика комплексной оценки этих характеристик на соответствие предъявляемым к системам охлаждения требованиями. С использованием разработанной методики были определены оптимальные значения конструктивных параметров форсунок. В результате исследований были сделаны выводы о квазиавтомодельности характеристик разбрызгивания при различных расстояниях до преграды и давлениях в подающем трубопроводе, а также при различных диаметрах подающего канала форсунки.

Эксперименты по изменению конфигурации сопловой части форсунки серии «К» показали значительное влияние ее геометрических характеристик на распределение охладителя в струе и на поверхности преграды. Анализ результатов этих экспериментов показал, что основными конструктивными характеристиками в этом смысле являются: высота сопловой части, глубина вреза сегментного паза, глубина конусоидального вреза, ширина сегментного паза, диаметр подводящего канала, параметры трапециидального сегментного паза. В качестве примера на рис. 3 показано распределения плотности орошения в зависимости от ширины сегментного паза при давлении воды 0,3 МПа.

Комплексный критерий оптимальности конструктивных параметров форсунки был определен в виде линейной свертки частных критериев, отражающих основных характеристики струи. В результате исследования были получены следующие функции зависимости комплексного критерия от геометрических параметров сопловой части форсунки. Для ширины сегментного паза:

К = 95,4-V-310,9+394,1 -I3 -242,5+ 72-^-7,5 , (5) для глубины вреза сегментного паза:

К = 3,04-г?" + \,09-Т +1,1-^2-0,15-5 + 0,37 , (6)

для параметра конусоидального вреза:

АГ = 8,36-У6-20У5+17,35-У4-6,76-У3+1,56У2-0,23-У + 0,45 , (7) для высоты сопловой части:

К = + 16,49(^-14,96-^)^ +6,78 , (8)

где д, Ъ, 5, V - относительные значения изменяемых конструктивных параметров.

Рис.3. Изменение распределения плотности орошения в зависимости от ширины сегментного паза при давлении воды 0,3 МПа.

Используя эти зависимости, были получены оптимальные значения рассматриваемых геометрических параметров сопловой части форсунки. Так, например, оптимальное значение ширины сегментного паза составляет й =0,93.

Кроме конструктивных характеристик, на распределение плотности и геометрию поля орошения влияют и технологические параметры, такие, как давление перед форсункой и расстояние от форсунки до слитка. Варьируя один из этих параметров или изменяя их в совокупности, можно подобрать оптимальный режим охлаждения в выбранной области ЗВО.

По экспериментальным данным серии опытов по изучению влияния расстояния до преграды получены функции распределения относительной плотности орошения по центральной оси поля орошения. Анализ этих данных позволяет сделать вывод о том, что они квазиавтомодельны в исследованном диапазоне изменения с1.

Функция распределения относительной плотности орошения при этом хорошо описывается полиномиальными зависимостями. Например, при Р=0,3 МПа: ¿* = 811-х8—3371-х7 +5698 х6-4980-х5 + 2346х4-5494-х3 + 4611-х2-1,26-х+0,997 , (9) при Р=0,5 МПа:

5=685-л8 -2908х1 +5028х6 -4510*' +2193х4 -5364-х3 + 49,15-хг -1,57-х+1,0 , (10) где х — координата по большой оси поля орошения.

Анализ экспериментальных данных показывает, что и при изменении параметра р также наблюдается квазиавтомодельность, следовательно, сохраняется геометрическая конфигурация распределения средней плотности орошения по большой оси поля орошения.

Изменение средней плотности орошения при вариации давления воды перед форсункой в интервале от 0,1 до 0,5 МПа, характеризующей квазиавтомодельность распределения средней плотности орошения по большой оси поля орошения, достаточно хорошо описывается выражением:

2 = 99,5-х6 -306-х5 +344,8-х4 -168-х3 +30,4-х2 -1,6-х + 0,99 . (11) Аналогичные результаты, характеризующие квазиавтомодельность характеристик разбрызгивания, были получены при варьировании диаметра подводящего канала форсунки серии «К».

На основе приведенных выше результатов исследований была проведена работа по улучшению характеристик форсунок объемного распиливания, используемых в системах охлаждения МНЛЗ ОАО «НЛМК», а также модернизация систем охлаждения МНЛЗ, включающая в себя выбор и расстановку форсунок и разработку режимов охлаждения для трех групп марок стали.

Анализ качества металла после внедрения разработанной системы охлаждения показал снижение пораженности слябов поверхностными трещинами,

образование и развитие которых связано с эффективностью работы вторичного охлаждения.

В пятой главе диссертации рассмотрено взаимодействие двух капельных потоков на примере форсунок серии «К», для чего проведены соответствующие эксперименты, а также разработана теоретическая модель такого рода взаимодействий.

Испытания проводились на гидравлическом стенде при давлениях 0,1-0,5 МПа и расстояниях между форсунками 240-480 мм. Для этих исследований были выбраны две форсунки К-З-З-бО.

В качестве примера на рис. 4 приведено распределение коэффициента К, показывающего отличие экспериментального распределения плотности орошения в области взаимодействия струй от рассчитанного в соответствии с принципом суперпозиции.

Рис. 4. Распределение коэффициента К в зависимости от давления для расстояния между осями струй 420 мм.

од

+ 0,8

Для этого случая получена также формула для определения суммарного расхода в области взаимодействия струй:

'(0,4892/ -З,3756р + 6,3413)^2 -' -(0,5007р2-3,7531р + 7,1689}/+ н + (ОД 099р2 - 0,8517р + 2,981 з) + (— (од834р2 -2,851р + 9,6527)с?3 + ^ 5 (12)

+ (о,899р2 - 0,5156р + 8,8882)/2 -- (о,1661р2 - 0,7167р +1,3625^ + ч+ (о, 318р2 - 0,1783р + 0,6272)

где g¡ - расход охладителя от первой форсунки, м3/ч; gr- расход охладителя от второй форсунки, м3/ч; х - координата, мм; р — давление, атм.

При теоретическом исследовании особенностей взаимодействия двух струй, оси которых параллельны и лежат в одной плоскости, саму струю рассматривали как систему капель одинаковой массы и размера, распределение которых по скорости движения отражает распределение плотности орошения на перпендикулярной струе преграде. При этом рассматривали несколько вариантов взаимодействия потоков:

1. Капли каждого из потоков не взаимодействуют с каплями другого потока. Капли одной струи взаимодействуют с каплями другой струи в виде абсолютно упругого столкновения.

Капли одной струи взаимодействуют с каплями другой струи в виде абсолютно неупругого столкновения. 4. Капли одной струи взаимодействуют с каплями другой струи в виде неупругого столкновения.

Для базового теоретического описания взаимодействия двух струй была сформулирована следующая постановка задачи. Капельная струя рассматривалась как совокупность элементарных капельных струй, представленных характерными лучами, являющимися биссектрисами плоских углов, являющихся границами этих элементарных струй. Область взаимодействия двух капельных потоков рассматривали как множество точек взаимного столкновения капель этих струй, получающихся при пересечении характерных лучей. В качестве ба-

2.

3.

зового рассматривали абсолютно неупругие столкновения капель взаимодействующих потоков.

Множеству точек столкновения капель, движущихся по характерным лучам ставили во взаимно однозначное соответствие множество результирующих импульсов по механизму абсолютно неупругого столкновения, получая функцию:

(13)

где 1ц, 12/ — импульсы капель 1-го луча первого потока и .¡-го луча второго потока соответственно, /?/„ - угол 1-го луча с осью первой форсунки и ]-го луча с осью второй форсунки соответственно.

Кроме того, множества точек столкновений описывали функцией распределения координат пересечения траекторий движения капель после столкновения с преградой:

Ху=<р{1и,1у О4)

Значения дискретной функции g¡j суммировали в пределах участков разбиения преграды элементарными струями.

Таким образом получали суммарную функцию распределения результирующих импульсов, следовательно, и плотность орошения на преграде, в дискретном виде:

=¥'(**). (15)

где хк = - 0,5).

Для нахождения вида функции gk задавали функции Р распределения вероятности столкновений капель обеих струй в пределах области взаимодействия (7.

Определение суммарной картины распределения плотности орошения на преграде базируется на формулах вида:

. (16)

(=1 7=1

где п — количество элементарных струй первого потока; 5 — количество элементарных струй второго капельного потока, с которым возможны столкновения капель рассматриваемой /-ой элементарной струи первого потока; р1 и Pj —

вероятности попадания каплей г-ой элементарной струи первого потока и у'-ой элементарной струи второго потока соответственно на преграду без столкновения с другими каплями; — результирующий импульс неупругого столкновения капель 1-го потока первой струи и /-га потока второй струи; Ру — вероятность неупругого столкновения /-ой элементарной струи первого потока с у-ой элементарной струей второго потока.

Многовариантные расчеты, направленные на минимизацию невязки позволили определить параметры предложенной модели. Вид функции распределения суммарной плотности орошения в сравнении с экспериментальными данными приведен на рис. 5.

Таким образом, можно говорить о том, что предположение о преобладании механизма неупругих столкновений при взаимодействии двух капельных потоков вполне обосновано, и должно рассматриваться в дальнейших исследованиях как базовое вместо общепринятого подхода, основанного на принципе суперпозиции.

0,09

0,08

^ 0,07 т

2 0,06 Ч

§ 0,05 та

« 0,04 я

I 0,03

0,01 о

-700 -600 -500 -400 -300 -200 -100 0 100 200 300 400 500 600 700 Координата, мм

Рис. 5. Распределение суммарной плотности орошения (1 — суммарное распределение расходов, полученное с помощью теоретической модели; 2 -экспериментальные данные суммарных расходов; 3,4 - экспериментальные значения расходов форсунки 2 и 1 соответственно)

В реальном потоке неизбежны вторичные столкновения капель жидкости, не учтенные в данной работе. Однако представленные результаты свидетельствуют о том, что, либо доля подобных взаимодействий достаточно мала, либо механизм взаимодействия, вследствие увеличения масс образовавшихся частиц, не накладывает больших возмущений на описанный выше механизм одиночных столкновений.

Шестая глава посвящена исследованию динамических режимов разливки.

Задачей системы управления подачей охладителя в ЗВО МНЛЗ является сохранение оптимальных условий охлаждения металла в переходные периоды с исключением переохлаждения и разогрева его поверхностных слоев.

В работе исследовали 6 способов линейного управления подачей охладителя в ЗВО МНЛЗ, отличающихся значениями времени изменения расходов охладителя от значений, соответствующих одному стабильному режиму разливки, до значений нового стабильного режима.

Способ 1: Мгновенное изменение расходов воды при изменении скорости вытягивания.

Способ 2: Изменение расходов воды за время прохождения слитком расстояния от уровня мениска в кристаллизаторе до начала первой секции ЗВО.

Способ 3: Изменение расходов воды за время прохождения слитком расстояния от уровня мениска в кристаллизаторе до конца последней секции ЗВО.

Способ 4:

е гя, 0<т„<т,

(17)

Способ 5:

<?,=«?„. 0<т„ <г,

(18)

Способ 6:

где ф — расход воды в г-й секции; , - расходы до и после переходного процесса для стабильных условий разливки; г„ — время от начала переходного процесса; г„к — время окончания переходного процесса;/ - коэффициент управления.

Для исследования особенностей теплового состояния непрерывного слитка в переходные периоды при управлении различными способами линейного изменения подачи охладителя в секциях ЗВО при динамическом режиме работы УНРС проводили расчеты температурного поля слитка сечением 0.25x1.55 м из малоуглеродистой стали, получаемого на криволинейных УНРС с пятью секциями вторичного охлаждения общей длиной 10.53 м. Рассматривали реакцию теплового состояния слитка на скачок скорости от 0.8 м/мин до 0.4 м/мин и обратный от 0.4 м/мин до 0.8 м/мин.

При использовании способа 1, используемого в качестве способа сравнения и характеризующего мгновенное изменение расходов воды при изменении скорости, можно отметить наличие значительного разогрева поверхности слитка в начале переходного периода, величина которого уменьшается к концу ЗВО. При управлении по способу 2 существенно уменьшается величина разогрева в начале переходного периода с достаточно плавным изменением температуры поверхности слитка в течение переходного процесса вплоть до установления нового квазистационарного состояния. Управление подачей охладителя по способу 3 приводит к волнообразному изменению температуры (переохлаждение -разогрев) в конце переходного периода. Эта характерная особенность переходных функций сохраняется и при использовании способа 4, но она гораздо менее выражена (рис. 6).

Исследование способа 5 приводит к особенностям переходных функций, характерных для способа 3, но несколько менее выраженных и смещенных по сравнению со способом 3 ближе к середине переходного процесса. Управление по способу 6 увеличивает амплитуду колебаний температуры, сохраняя особенности переходных функций, присущих способу 3.

1000 980

u

S 960

е-

а

¡ 940 £

920 900 880 -

0 5 10 15 20 15

Время, мин

Рис.6. Переходная функция при управлении по способу 4 для изменения скорости разливки с 0,8 м/мин до 0,4 м/мин. Номера у кривых соответствуют

номерам секций ЗВО. Таким образом результаты исследования показали, что при управлении по способам 2 и 4 наблюдаются минимальные величины переохлаждения при переходе от скорости 0,8 м/мин к 0,4 м/мин, минимальные величины разогрева при переходе от скорости 0,4 м/мин к 0,8 м/мин и, по сравнению со способами 3, 5 и 6, минимальное число колебаний температуры в течении переходного процесса.

Результаты исследования были использованы при подготовке технического задания на создание автоматизированной системы управления технологическим процессом непрерывной разливки для MHJI3 ККЦ-2 ОАО «HJIMK».

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Создана база данных по теплофизическим свойствам стали и проведен анализ влияния температуры на тешгофизические свойства различных марок стали. На основе обработки данных из различных источников получены зависимости основных теплофизических свойств для трех групп марок стали от температуры.

2. С помощью математической модели проведено исследование влияния те-плофизических свойств различных марок стали на тепловое состояние слитка. Установлено преобладающее влияние способа задания коэффициента теплопроводности. Использование в расчетах предложенных температурных зависимостей теплофизических свойств увеличивает точность расчетов теплового состояния слитка,

3. С помощью комплексного критерия найдены оптимальные значения основных конструктивных параметров форсунок серии «К». Проведено исследование изменения характеристик разбрызгивания на преграде при различных расстояниях до форсунки и при различных давлениях воды. На основании анализа полученных данных установлена квазиавтомо-дельность распределений плотности орошения в этих случаях, а также при изменении такого конструктивного параметра как диаметр подводящего отверстия.

4. На основе результатов исследования форсунок серии «К» в составе двух-коллекторной системы, установлен вид функций взаимодействия этих форсунок на преграде при различных расстояниях между ними и при различных давлениях воды.

5. Разработана теоретическая модель, описывающая взаимодействие двух капельных потоков. Проведенный сравнительный анализ экспериментальных данных и результатов теоретического моделирования позволил получить функции распределения охладителя в зоне взаимодействия потоков, использование которых повысило надежность проектирования систем охлаждения и прогнозирования теплового состояния слитка.

6. С помощью математической модели охлаждения и затвердевания непрерывного слитка, модифицированной для исследования динамических режимов разливки, проведено сравнение способов управления подачей охладителя в секциях ЗВО в переходные периоды. Сделаны выводы о влиянии того или иного способа управления на тепловое состояние и выданы рекомендации по их использованию.

7. Результаты исследований внедрены в эксплуатацию на МНЛЗ ОАО «HJIMK» на основе улучшения характеристик форсунок объемного распиливания, используемых в системах охлаждения МНЛЗ ОАО «НЛМК».

8. Результаты исследования были использованы при подготовке технического задания на создание автоматизированной системы управления технологическим процессом непрерывной разливки для МНЛЗ ККЦ-2 ОАО «НЛМК».

Результаты диссертационной работы изложены в следующих основных

публикациях:

1. Дождиков, В.И. Определение функции распределения эффективного коэффициента теплопроводности в жидкой фазе слитка / В.И. Дождиков, А.Ю. Васютин, А.И. Шарапов II Вестник ЛГТУ-ЛЭГИ №2(8). 2001г. Научно-технический журнал, Липецк, Изд-во ЛЭГИ, 2001г. - С. 19-22.

2. Дождиков, В.И. Влияние коэффициента теплопроводности на тепловое состояние непрерывного слитка / В.И. Дождиков, А.И. Шарапов, C.B. Шабанов, А.Ю. Васютин // Радиоэлектроника, электротехника и энергетика. Восьмая международная научно-техническая конференция студентов и аспирантов. Тезисы докладов в 3-х томах, Т.З. М.: Изд-во МЭИ, 2002г. -С.132-133.

3. Дождиков, В.И. Особенности изменения температурного поля непрерывного слитка при переходных процессах / В.И. Дождиков, А.И. Шарапов, C.B. Шабанов, А.Ю. Васютин // Труды третьей российской национальной конференции по теплообмену, Т.7. М.: Изд-во МЭИ, 2002г. - С.115-118.

4. Дождиков, В.И. Влияние теплофизических свойств сталей и технологических параметров на эволюцию температурного поля непрерывного слитка / В.И. Дождиков, А.И. Шарапов, А.Ю. Васютин, C.B. Шабанов // Труды третьей российской национальной конференции по теплообмену, Т.8. М.: Изд-во МЭИ, 2002г. - С.122-125.

5. Дождиков, В.И. Моделирование характеристик разбрызгивающих устройств / В.И. Дождиков, А.И. Шарапов, C.B. Шабанов, А.Ю. Васютин // Научно-

технический журнал «Вестник», серия «Материаловедение, выпуск 1.12, ВГТУ, 2002г. - С.93-95.

6. Дождиков, В.И. Особенности проектирования систем охлаждения MHJI3 /

B.И. Дождиков, АЛО. Васютин, А.И. Шарапов, C.B. Шабанов // Научно-технический журнал «Вестник», серия «Материаловедение, выпуск 1.14, ВГТУ, 2003г. -С.45-48.

7. Шабанов, C.B. Исследование влияния высоты сопловой части на характеристики разбрызгивания форсунок серии «К» / C.B. Шабанов, В.И. Дождиков, А.Ю. Васютин, А.И. Шарапов // Нелинейная динамика технологических процессов и систем: Сборник научных трудов. - Липецк: ЛГТУ, 2003. -

C.181-185.

8. Дождиков, В.И. Проектирование системы охлаждения МНЛЗ для области вторичного охлаждения / В.И. Дождиков, .C.B. Шабанов, А.И. Шарапов, А.Ю. Васютин // Теплотехника и теплоэнергетика промышленного производства: Тезисы докладов областной научно-практической конференции. — Липецк, ЛГТУ, 2003 г. - С.17-19.

9. Дождиков, В.И. САПР системы охлаждения МНЛЗ для области первичного охлаждения / В.И. Дождиков, C.B. Шабанов, А.Ю. Васютин, А.И. Шарапов // Теплотехника и теплоэнергетика промышленного производства: Тезисы докладов областной научно-практической конференции. - Липецк, ЛГТУ, 2003 г.-С. 16-17.

10. Дождиков, В.И. Теплофизические аспекты проектирования систем охлаждения МНЛЗ / В.И.Дождиков, А.Ю. Васютин, C.B. Шабанов, А.И. Шарапов. // Теория и практика производства листового проката: Сб. научн. тр. Часть 1. - Липецк:ЛГТУ,2005. - С.24-30

11. Дождиков, В.И. Влияние конструктивных параметров форсунок серии «К» на их гидравлические характеристики / В.И.Дождиков, А.И. Шарапов, C.B. Шабанов, А.Ю. Васютин. // Теория и практика производства листового проката: Сб. научн. тр. Часть 1. - Липецк:ЛГТУ,2005. - С.30-37

Подписано в печать 30.10.2006г. Формат 60x84 1/16. Бумага офсетная. Ризография. Печ. л. 1,0. Тираж 150 экз. Заказ № 878 Типография ЛГТУ. 398600, г. Липецк, ул. Московская, 30

ВВЕДЕНИЕ.

1. ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ ОХЛАЖДЕНИЯ И ЗАТВЕРДЕВАНИЯ НЕПРЕРЫВНОГО СЛИТКА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.

2. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ОХЛАЖДЕНИЯ И ЗАТВЕРДЕВАНИЯ НЕПРЕРЫВНОГО СЛИТКА.

2.1. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ ПРОЦЕССОВ ОХЛАЖДЕНИЯ И ЗАТВЕРДЕВАНИЯ СЛИТКА.

2.2. ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СТАЛИ.

2.3. РЕАЛИЗАЦИЯ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ.

2.4. ВЛИЯНИЕ ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИХ СВОЙСТВ МЕТАЛЛА НА ТЕМПЕРАТУРНОЕ ПОЛЕ СЛИТКА.

2.5. ВЫВОДЫ.

3. СРЕДСТВА И МЕТОДИКИ ПРОВЕДЕНИЯ ИСПЫТАНИЙ РАЗБРЫЗГИВАЮЩИХ УСТРОЙСТВ.

3.1. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ ДЛЯ ИССЛЕДОВАНИЙ РАЗБРЫЗГИВАЮЩИХ УСТРОЙСТВ.

3.2. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ СТЕНД ЛГТУ.

3.3. МЕТОДИКА ОБРАБОТКИ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ.

3.4. ВЫВОДЫ.

4. ИССЛЕДОВАНИЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК РАЗБРЫЗГИВАЮЩИХ УСТРОЙСТВ.

4.1. ВЛИЯНИЕ КОНСТРУКТИВНЫХ ПАРАМЕТРОВ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ РАЗБРЫЗГИВАНИЯ ФОРСУНОК СЕРИИ "К".

4.2. ВЛИЯНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ РАЗБРЫЗГИВАНИЯ ФОРСУНОК СЕРИИ "К".

4.3. РАЗРАБОТКА СИСТЕМ ОХЛАЖДЕНИЯ МНЛЗ ОАО НЛМК.

5.1. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ

ДВУХ КАПЕЛЬНЫХ ПОТОКОВ НА ПРИМЕРЕ ФОРСУНОК

СЕРИИ «К».

5.2. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ДВУХ КАПЕЛЬНЫХ ПОТОКОВ.

5.3. ВЫВОДЫ.

6. ОСОБЕННОСТИ ИЗМЕНЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ НЕПРЕРЫВНОГО СЛИТКА ПРИ ПЕРЕХОДНЫХ ПРОЦЕССАХ.

6.1. ВЫВОДЫ.

Актуальность работы. Совершенствование технологии непрерывной разливки направлено на повышение производительности машин непрерывного литья заготовок (MHJI3), а также на повышение качества получаемых слитков. Анализ работы существующих установок, их модернизация, а также проектирование новых MHJI3 базируются на широком использовании математического моделирования этого технологического процесса. Значительное место в этом моделировании занимают теплофизические модели, описывающие изменение теплового состояния непрерывного слитка и используемые при оптимизации процесса его формирования.

Существует несколько проблем, связанных с моделированием процесса непрерывной разливки и касающихся адекватности используемых моделей. Среди них большую роль играют проблемы задания теплофизических свойств разливаемых металлов и сплавов, а также проблемы формулирования граничных условий, определяющих особенности процесса затвердевания слитка и формирования качественных характеристик металла. Описание граничных условий базируется на знании гидродинамических и теплофизических параметров взаимодействия охладителя, распределяемого по поверхности слитка через элементы систем охлаждения. Эти параметры зависят от конструктивных особенностей таких систем и режимов подачи охладителя, в том числе при динамических условиях разливки.

Результаты исследований в данной области позволяют улучшить качественные характеристики непрерывных слитков путем совершенствования систем охлаждения MHJ13 и оптимизации технологических параметров разливки, что и определяет актуальность темы диссертационного исследования.

Целью работы является повышение качества непрерывного слитка, основанное на совершенствовании элементов систем охлаждения MHJ13, а также на основе повышения надежности и информативности прогнозирования теплового состояния слитка с помощью математического моделирования охлаждения и затвердевания металла.

Научная новизна

1. Проведен сравнительный количественный анализ влияния способов задания теплофизических свойств металла на расчетные параметры теплового состояния слитка при его математическом моделировании.

2. В результате анализа и обработки данных различных авторов получены зависимости основных теплофизических свойств от температуры для трех групп марок стали, использование которых уменьшает значение невязки между расчетными и экспериментальными данными.

3. В результате экспериментальных исследований взаимодействия двух капельных потоков установлен вид функции распределения суммарной плотности орошения в зависимости от расстояния между осями разбрызгивающих устройств и давления в системе подвода охладителя.

4. Разработана теоретическая модель взаимодействия двух капельных потоков, учитывающая упругие и неупругие столкновения капель и взаимную проницаемость потоков, и на основе ее использования установлено преобладание механизма неупругих столкновений капель в области взаимодействия струй.

5. Установлена квазиавтомодельность характерных функций распределения плотности орошения на преграде при воздействии на нее струи, истекающей из форсунки серии «К» при изменении давления воды, диаметра подводящего канала и расстояния до форсунки.

6. Установлены закономерности влияния параметров линейного управления режимами охлаждения в зоне вторичного охлаждения (ЗВО) MHJ13 на характеристики теплового состояния слитка.

Практическая ценность и реализация работы

1. Полученные зависимости теплофизических свойств сталей от температур могут быть использованы в математических моделях теплового состояния слитка.

2. Разработанные методики выбора разбрызгивающих устройств позволяют определять оптимальные значения их характерных конструктивных размеров.

3. С помощью методик проектирования разбрызгивающих устройств и математического моделирования охлаждения слитка усовершенствованы системы охлаждения MHJ13 ОАО "HJ1MK".

4. Использование разработанной теоретической модели позволяет осуществлять проектирование многоколлекторных систем охлаждения.

5. На основе результатов исследования переходных процессов при непрерывной разливке рекомендованы функции управления расходом охладителя при динамических условиях разливки.

Апробация работы. Основные положения диссертации доложены и обсуждены на Восьмой Международной научно-технической конференции студентов и аспирантов (Москва, 2002); Третьей российской национальной конференции по теплообмену (Москва, 2002); Международной научно-практической конференции "Нелинейная динамика металлургических процессов и систем" (Липецк, 2003); Областной научно-практической конференции "Теплотехника и теплоэнергетика промышленного производства" (Липецк, 2003); объединенном научном семинаре специальных кафедр Липецкого государственного технического университета (2004); Международной научно-технической конференции «Теория и практика производства листового проката» (Липецк, 2005).

Публикации. По теме диссертации опубликовано одиннадцать печатных работ в виде тезисов докладов и статей в научно-технических изданиях.

Объем и структура работы. Диссертация состоит из введения, шести глав, общих выводов и рекомендаций, библиографического списка из 250 наименований. Работа изложена на 200 страницах машинописного текста, содержит 122 рисунка и 16 таблиц.

8. Результаты исследования были использованы при подготовке технического задания на создание автоматизированной системы управления технологическим процессом непрерывной разливки для МНЛЗ ККЦ-2 ОАО «НЛМК».

1. Попандопуло И.К., Михневич Ю.Ф. Непрерывная разливка стали. М.: Металлургия, 1990.-296с.

2. Журавлев В.А., Китаев Е.М. Теплофизика формирования непрерывного слитка. -М.: Металлургия, 1974. 216с.

3. Евтеев Д.П., Колыбалов И.Н. Непрерывное литье стали. М.: Металлургия, 1984.-200с.

4. Емельянов В.А. Тепловая работа машин непрерывного литья заготовок-М.: Металлургия, 1988 143с

5. Производство непрерывнолитых слябов из конверторной стали, ТИ 05757665-СТКК2-01-2001

6. Авторское свидетельство 835614 B22D 11/04, В.Е. Гирский, Кристаллизатор для непрерывной разливки металлов. Опубликовано 07.06.81. Бюллетень №21

7. Скворцов А.А., Акименко А.Д. Исследование теплового потока по длине кристаллизатора при разных способах охлаждения // Проблемы стального слитка. М.: Металлургия, 1969. - С. 521-523.

8. Дождиков В.И. Исследование и разработка систем охлаждения, повышающих качество поверхности непрерывнолитых слитков из низколегированных сталей.-Дис. .канд.техн.наук.-М., 1981.-201с.

9. Сладкоштеев В.Т., Потанин Р.В., Суладзе О.Н. Непрерывная разливка стали на радиальных установках. М.:Металлургия, 1974. - 288с.

10. Бережанский В.М. Совершенствование технологии непрерывной разливки стали на основе разработки и использования элементов системы автоматизированного проектирования. Дис. .канд.техн.наук. - Липецк, 1991. -265с.

11. Борисов В.Т. Теория двухфазной зоны металлического слитка. М.: Металлургия. 1987-224с.

12. Самойлович Ю.А., Крулевецкий С.А., Горяинов В.А. Тепловые процессы при непрерывном литье стали. М.: Металлургия. 1982. - 151с.

13. Скворцов А.А., Акименко А.Д., Ульянов В.А. Влияние внешних воздействий на процесс формирования слитков заготовок. М.:Металлургия. 1991. -216с.

14. Самойлович Ю.А. Микрокомпьютер в решении задач кристаллизации слитка. М.:Металлургия. 1988. - 182с.

15. Охотин А.С., Боровикова Р.П., Нечаева Т.В. Теплопроводность твердых тел: Справочное издание. М.:Энергоатомиздат, 1984. - 320с.

16. Тымчак В.М., Гусовский B.J1. Расчет нагревательных и термических печей. Справочное издание. М.:Металлургия, 1983. - 480с.

17. Казанцев Е.И. Промышленные печи. Справочное руководство для расчетов и проектирования. М.: Металлургия, 1964. - 453с.

18. Смирнов А.Н., Неделькович JL, Джурджевич М., Чернобаева Т.В., Одано-вич 3. Расчет температуры ликвидус стали // Сталь. 1996. - №3. -С.15-19.

19. Kawakami К., Kitagava Т., Miyashita Y. et al. // Nippon Kokan Techical Report. Overseas. 1982. №36. P. 26-27.

20. Schrewe H. // Verlag Stakleisen mbH. Dusseldorf, 1987. S. 104.

21. Deuxieme Conerence Mondial des Founders a models perdus. Dusseldorf, 1-4 June, 1960.

22. Aymard J.P., Detrez P. // Founderie 330. Janvier, 1974. P. 11-24.

23. Hirai M., Kanamru K., Mori H. // Tetsu to Hagane 52 (1969). P. 85.

24. Roeser Wm. F., Wensel H.T. Freezing Temperatures of High-Purity Iron and Some Steels // Journal of Research of the National Bureau of Standarts. 1941. V. 26. P. 273-287.

25. Kagava A., Okamota T. Influence of alloying elements on temperature and composition for peritectic reaction in plain carbon steel // Material science and technology. October 1986. V.2. №10. P. 997-1008.

26. Andrews K. W. Solidification ranges of steel // A note submitted to the alloy phase diagram date Committee of the Metals Society, 1981.P.1-8.

27. WolfM. //Zurich, 1982. S. 37-49.

28. Колосков M.M., Долбенко E.T., Каширский Ю.В. Марочник сталей и сплавов-М.: Машиностроение, 2001, 672с.:илл.

29. Сорокин В.Г. Стали и сплавы. Марочник: Справ, изд. М.: «Интермет Инжиниринг», 2001. - 6078с.:илл

30. Сорокин В.Г., Волосникова А.В., Вяткин С.А. Марочник сталей и сплавов. М.: Машиностроение, 1989. - 640с

31. Скворцов А.А. Нагревательные устройства. М.:Высшая школа, 1965. -443с

32. Скворцов А.А., Акименко А.Д. Теплопередача и затвердевание стали в установках непрерывной разливки. М.:Металлургия, 1966

33. Меджибожский М.Я. Основы термодинамики и кинетики сталеплавильных процессов: Учеб. Пособие для вузов. Киев - Донецк: Вища школа. Головное изд-во, 1979. - 280с.

34. Малевич Ю.А., Самойлович Ю.А. Теплофизические основы затвердевания отливок и слитков. Мн:Выш.шк., 1989. - 203с.:илл

35. Теплофизические свойства веществ: Учебное пособие / B.JI. Советкин, JI.A. Федяева, Свердловск: УПИ, 1990,104с

36. Redr М./ Кинетика температурного поля слитка при непрерывной разливке стали, 1977

37. Лисиенко В.Г., Лобанов В.Н., Китаев Б.И. Теплофизика металлургических процессов. М.:Металлургия, 1982. - 240с

38. Дубовенко И.П., Мартынова М.О., Чипурина О.В. Природа структурной неоднородности непрерывного слитка // Изв. Вузов. Чер. Мет. 1981. -№5. - С.45-48

39. Цаплин А.И. Теплофизика внешних воздействий при кристаллизации стальных слитков на машинах непрерывного литья. УРО РАН: Екатеринбург, 1995.-238с

40. Тутарова В.Д. Совершенствование режимов вторичного охлаждения не-прерывнолитых заготовок с целью повышения их качества. Дис. . .канд.техн.наук. - Магнитогорск, 1999

41. Дуб B.C., Хляков Н.А., Лобода А.С. и др. Изучение влияния примесей на кинетику кристаллизации железа // Теплофизика стального слитка. Киев, 1980.-С.41-46

42. Баландин Г.Ф. Основы теории формирования отливок. М.: Машиностроение, 1979.-336с

43. Чиркин B.C. Теплофизические свойства материалов ядерной техники: Справочник. М.: Атомиздат, 1963. - 84с

44. Самойлович Ю.А. Формирование слитка. М.:Металлурггия, 1977, 160с.

45. Нисковских В.М., Карлинский С.Е., Беренов А.Д. Машины непрерывного литья слябовых заготовок. М.: Металлургия. 1991. - 272 с.

46. Скок Ю.Я. Механические свойства стали при температурах вблизи соли-дуса. Ин-т проблем литья АН СССР. - Киев, 1983. - 66с.

47. Неймарк Б.Е. Физические свойства сталей и сплавов, применяемых в энергетике: Справочник- М.;Л.:Энергия, 1967.-240с.

48. Леонова Э.А. Механические свойства металлов в окрестности температуры кристаллизации // Упругость и неупругость. М.:Изд-во МГУ, 1981. -С.221-251

49. Третьяков А.Ф. Трофимов Г.К. Гурьянова М.К. Механические свойства сталей и сплавов при пластическом деформировании. -М. Машиностроение, 1971.-63с.

50. Григорович В.К. Электронное строение и термодинамика сплавов железа. -М.:Наука, 1970.-292с

51. Полушкин Н.А., Астров Е.И., Скворцов А.А., Клипов А.Д. Некоторые вопросы затвердевания непрерывного стального слитка / Непрерывная разливка стали . Под ред. О.В. Мартынова, М.: Металлургия, 1970. - С.32-41

52. Евтеев Д.П., Дружинин В.П., Степанов Н.К., Лебедев В.И. Возвратно-поступательное движение кристаллизатора / Непрерывная разливка стали . Под ред. О.В. Мартынова, М.: Металлургия, 1970. - С.263-267.

53. Savage Y., Pritchard W.H. The problem of rupture of billet in the continuous casting of steel. JISI. 1954. V. 178. №3. P. 269 - 277.

54. Акименко А.Д., Китаев E.M., Скворцов A.A. Тепловой расчёт машин непрерывного литья стальных заготовок. Горький: ГПИ. 1979. - 84 с.

55. Дождиков В.И. Теплофизические закономерности формирования непрерывного слитка и совершенствование систем его охлаждения. -Дис. . док.техн.наук. М., 1995. - 381 с.

56. Боришанский В.М., Кутателадзе С.С., Новиков Н.И. и др. Жидкометалли-ческие теплоносители. М.: Атомиздат. 1976. - 328 с.

57. Нисковских В.М., Кротов С.П., Шаров А.Т. и др. Анализ износостойких защитных покрытий медных стенок кристаллизаторов // Непрерывное литьё стали. М.: Металлургия. 1978. вып. 5. - С. 73-78.

58. Шеель Р., Корте В. Влияние состава разливочного порошка на свойства шлака при разливке сталей на МНЛЗ // Чёрные металлы. 1987. № 17. С. 18-25.

59. Якоби X., Комма Г., Вюнненберг К. Технология непрерывного литья заготовок малого сечения // Чёрные металлы. 1982. № 9.- С. 3-11.

60. Флендер Р., Вюнненберг К. Образование внутренних трещин в непрерывных заготовках // Чёрные металлы. 1982. № 23. С. 24-32.

61. Херинг Л., Фенцке Г.-В. Текущий контроль теплового потока при литье слябов на МНЛЗ // Чёрные металлы. 1992. № 7. С. 43-48.

62. Зардеман Ю., Шреве Г. Влияние сталеразливочной смеси на трещинообра-зование при непрерывной разливке на слябы // Чёрные металлы. 1991. № 12. С.58-65.

63. Рутес B.C., Аскольдов В.И., Евтеев Д.П. Теория непрерывной разливки. -М.: Металлургия. 1971. 296 с.

64. Евтеев Д.П. Основные закономерности теплообмена между кристаллизатором и плоским слитком // Сталь. 1969. № 8. С. 696-700.

65. Рудой Л.С. К вопросу затвердевания металла в кристаллизаторе // Проблемы стального слитка: Труды V конференции по слитку. М.: Металлургия. 1974.№5.-С. 600-606.

66. Рудой Л.С. О теплопередаче в кристаллизаторе // Металлургия и коксохимия. Киев: Hayкова думка. 1968. № 10. - С. 100-102.

67. Singh S.N., Blazek К.Т. Heat-transfer profiles in continuons casting mold as a function of varions casting parameters. // Proc. of the 59th NOH and BOS Conf. New York. 1976.-P. 264-283.

68. Alberny R., Leclerq A. Amaury D., Lahousse M. La Lingotiere de coulee continue de brames et son bilan termique. Revue de metallurgie. 1976. 73. № 7-8. -P. 545-557.

69. Рудой Л.С., Майоров Н.П., Кушнырёв Н.Г. Исследование характера контакта слитка со стенками кристаллизатора при возвратно-поступательном движении кристаллизатора. Сталь. 1966. № 12. - С. 1093-1094.

70. Inouye N., Noro К., Akita Y., Katano I. Heat transfer in the continuous casting mold. Nippon steel technical report. 1978. № 12. - P. 86-96.

71. Komma G., Vogt G., Wunnenberg K. Design and operational aspects in continuous casting of wide slabs. Iron and Steel Engineer. 1973. V. 50. № 6. - P. 68-73.

72. Birat Y.P., Foussal Y., Larrecq M. et al. Influence of convective heat transfer on solidification in the mold during continuous casting of steel // Solidif. Techn. Foundry and Cast. House Proc. Int. Conf., Coventry. 16-17 Sept. 1980-1983. -P. 536-543.

73. Пер. NA-63831. Nakato О. и др. Отвод тепла в кристаллизаторе при непрерывной разливке сталей и образование продольных трещин на поверхности заготовок / Тэцу-то-хаганэ. 1976. Т.62. № 11. С. 508.

74. Dubendorff Y., Sardemann Y., Wunnenberg К. Warmestrom dichte und Schalenwachstum in der Kokille bei hohen GieBgeschwindigkeiten einer Rund-stranganlage. Stahl und Eisen. 1983. Bd. 103. № 25-26.- P. 59-111.

75. Redr M. Reseni odvodu tepla v krystalizatoru pri plynhlem odlevani oceli -Hutny listy. 1981. 36. № 11.-S. 773-777.

76. Wolf M. Investigation into the relationship between heat flux and shell growth in continuous casting moulds. Trans. Iron and Steel Inst. Yapan. 1980. V.20. №10.-P. 710-717.

77. Miyashita Y., Suzuki M., Taqeuchi K. et al. Improvement of surface quality of contnuously cast slab. Nippon Kokan Technical Report. 1982. V. 36. - P. 5564.

78. Nakai K., Sakashita Т., Hashio M. et al. Effect of mild cooling in mould upon solidified shell formation of continuously cast slab. Тэцу-то-хаганэ. J. Iron and Steel Inst. Yapan. 1987. V. 73. №3. - P. 498-504.

79. Niggel Ch., Felder F. Lubrication by slags of the continuous casting of steel //Energy Conserv. Ind. Proc. Int. Seminar. Dusseldorf. 13-15 Febr. 1984. V. 3. -P. 135-143.

80. Marti H., Barbe J. Lingotieres pour la coulee continue de l'acier. Revue de metalurgie. 1976. 73. № 5. - P. 457-466.

81. Чижиков А.И., Перминов В.П. Тепловые условия формирования сортовых заготовок сечением 280x280 мм2 // Физико-химические и теплофизиче-ские процессы кристаллизации стальных слитков: Труды 11 конференции по слитку. М.: Металлургия. 1967. - С. 469-474.

82. Bachner Е. Messungen des Temperaturverlaufes an der Strangoberflache in einer Brammen-Strangguss Kokille. Fachbe-richte. Huttenpraxis Metall-weiterverarbeitung. 1976. № 9. - S. 745-747.

83. Singh S.N., Blazek K.E. Heat transfer and skin formation in a continuous-casting mold as a function of steel carbon content. Journal of metals. 1974. V. 26.№ 10.-P. 17-27.

84. Brimacombe J.K. Design of continuous casting mashines based on a heatflow analysis: State-of-the-art review //Canadian Metallurgical Quart. 1976. V. 15. № 2.-P. 163-175.

85. Grill A., Brimacombe J.K. Influence of carbon content on rate of heat extraction in mould of a continuous casting machine. Ironmaking and Steelmaking. 1976. V. 3. № 2. - P. 76-79.

86. Ende H.,Vogt G. Comparison of the influence of straight and curved mould continuous casting machines on product quality .-Journal of the Iron and Steel Institute. 1972. V.210. №12.- P.889-894.

87. Mills N.T., Joseph R.W. A look inside strand-cast steel slabs.- Ironmaking and Steelmaking. 1977. V.4. №3.- P. 181-189.

88. Савченко B.B., Колотов A.M., Лобанов Е.П. Тепловая работа радиального кристаллизатора для отливки заготовок крупных сечений // Непрерывное литье стали. М.: Металлургия. 1978. №5.- С.79-83.

89. Kyoden Н., Doihara Т., Nomura О. Development of mold powders for high speed continuous casting of steel // 5th Int. Iron and Steel Congr., Washington meet. 1985.- P.153-159.

90. Дюдкин Д.А., Пироженко Н.Г., Бордюгов В.И. Температурное поле и термические напряжения в роликах ЗВО МНЛЗ. Сообщение I. // Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1982. N1.- С.45-48.

91. Акмен Р.Г., Кубрик Б.И., Переселков А.Р. Исследование граничных условий теплообмена в ролико-форсуночных секциях слябовых МНЛЗ // Известия ВУЗов. Черная металлургия. -1987. №2.- С.87-90.

92. Будрин Д.В., Кондратов В.М. Особенности спрейерного метода охлаждения при термообработке // Известия ВУЗов. Черная металлургия.- 1964. N11.- С.168-173.

93. Гиря А.П. Исследование и разработка режимов охлаждения непрерывных слитков // Дисс. на соискание ученой степени канд.техн.наук.- М.: 1982.186 с.

94. Исаченко В.П., Кушнырев В.И. Струйное охлаждение.- М.: Энергатомиз-дат. 1984.-216с.

95. Elime A., Ots J.M. Automatic control of secondary cooling in the slab casder // Solidif.Technol.Foudary and Cast House. Proc.Int.Conf. Coventry. 15-17 Sept. 1980. London. 1983. - P.532-535.

96. Краснов Б.И., Лебедева М.И., Кац P.M. и др Управление режимом вторичного охлаждения непрерывного слитка на криволинейных МНЛЗ 2-го конверторного цеха Новолипецкого металлургического завода // Темат. отр.сб. ВНИИАИМ. 1977. №5.- С. 107-116.

97. System zur automatischer Steuerung von Stranggiessanlagen Stahl und Eisen. 1983.103. №9.- S.122.

98. A.c. 937106 (СССР). Устройство автоматического регулирования вторичного охлаждения слитка на машине непрерывного литья металла / Краснов Б.И., Лебедева М.И., Циер Ю.М. и др.- Опубл. в Б.И. 1982. №23. МКИ В 22 D 11/16.

99. Патент N57-17359 (Япония). Непрерывная разливка стальных слитков / Цубакивара Дэн, Окада Каро, Китая Коси и др., 1982.

100. Jolivet Т.М., Saguez С., Lacoste В. et al. IRSID-FCB model for automation of secondary cooling slab: industrial operational results // Proc. Inter. Conf. Cont. Casting.- London. 1985.- S.361-367.

101. Amory D., Dhuyvetter J.C. Developoments recents en coulee continue a Usinor-Dunkerque.- Revue de metalIurgie. 1983. 80. №6. S.483-490.

102. Kitamura A., Konishi M., Shimizu T. et al. Control method of secondary cooling water for bloom continuous casting on the basis of temperature estimation.-Tetsu-to-hagane. Iron and Steel Inst. Jap. 1984. V.70. №9.- P. 1022-1029.

103. Perry D.P. Direct digital control of the cooling system for a continuous caster.-ISA Trans. 1981. V.20. №2.- P.43-48.

104. Pinder H. Prozesssteuerung in Huttenwerken.- Voest-Alpine AG Indus-trieanlageuban. Osterreichische Industrieausstellung.- Moskau. 1986.

105. Реш В., Нолле В., Бехер Г. Разливка высокопрочных трубных сталей на MHJI3 // Черные металлы. 1976. №9.- С. 10-16.

106. Евтеев Д.П., Соколов JI.A., Лебедев В.И. О выборе граничных условий при расчетах затвердевания слитка// Сталь. 1975. №1.-С.32-32.

107. Lankford W.T. Some considerations of strength and ductility in the continuous -casting process Metallurgical Transactions. 1972. V3. №6.- P.1331-1357.

108. Лапотышкин H.M., Лейтес A.B. Трещины в стальных слитках М.: Металлургия. 1969.- 112с.

109. Никитенко Н.И., Евтеев Д.П., Соколов Л.А., Сновида Н.Р. Об оптимальных условиях охлаждения слитка при динамическом режиме работы установок непрерывной разливки стали // Металлы. 1978. № 1.- С.106-113.

110. Максудов Ф.Г., Мирсалимов В.М., Емельянов В.А. К математическому моделированию оптимизации формирования качественных непрерывных слитков // Известия АН АзССР. Сер.физ.-техн. и матем. наук. 1977. №3.-С.3-9.

111. Мирсалимов В.М., Емельянов В.А. Напряженное состояние и качество непрерывного слитка М.: Металлургия. 1990.-151с.

112. Соболев В.В., Трефилов П.М. Оптимизация тепловых режимов затвердевания расплавов Красноярск: Изд-во КГУ. 1986. - 154с.

113. Самойлович Ю.А. О выборе критериев оптимального затвердевания слитка // Оптимизация теплофизических процессов литья. Киев: ИПЛ АН УССР. 1977.- С.59-65.

114. Бровман М.Я., Сурин Е.В., Крулевецкий С.А. Оптимальные режимы вторичного охлаждения на установках непрерывной разливки стали // Сталь. 1965. №1.- С.31-32.

115. Акименко А.Д., Короткое К.П., Майоров Н.П. Освоение непрерывной разливки стали.- JL: Судпромгид. I960.- 226 с.

116. Mizikar E.F. Spray cooling investigation for continuous casting of billets and blooms Iron and Steel Engineer. 1970. R.46. №6.- P.53-60

117. Junk H. Warmeubergangsuntersuchungen an einer simulierten Sekundarkuhl-strecke fur das Stranggiessen von Stahl. Neue Hutte. 1972. №1.-S.13-18.

118. Дюдкин Д.А., Зоренко H.A., Ефремов П.Е. и др. Эксплуатация прямоточных форсунок с отражателем на МНЛЗ // Черная металлургия. 1984. №20.-С.46-47.

119. А.с. 944766 (СССР). Дюдкин Д.А., Комаров А.А., Опансенко В.М. и др. Устройство для вторичного охлаждения непрерывного слитка. МКИ В 22 D 11/124,- Заявл. 18.07.79, опубл. в Б.И. 1982. №27.

120. А.с. 692676 (СССР). Айзин Ю.М., Смирнов Г.В., Галкин В.Б. и др. Устройство для вторичного охлаждения непрерывного слитка. МКИ В 22 D 11/124. -Заявл. 21.03.77. Опубл. 26.10.79.

121. А.с. 1320008 (СССР). Целиков А.А., Айзин Ю.М., Спиридонова З.Н. и др. Устройство для вторичного охлаждения непрерывнолитых заготовок МКИ В 22 D 11/124.-Заявл. 12.02.86. Опубл. в Б.И. 1987. №24.

122. Динер А. Обзор литературы по теплоотдаче при струйном охлаждении // Черные металлы. 1976. №4.- С.27-29.

123. Урбанович Л.И. и др. Экспериментальные исследования гидродинамики и теплообмена при форсуночном охлаждении непрерывнолитого слитка // Изв.вузов. Черная металлургия. 1980. №9.- С. 145-148.

124. Birat J.P., Larrecq М., Le Bon A. et al. Control of secondary cooling in continuous casting of plates grades.- Revue de metallurgie. 1982. 79. №1.- P.29-40.

125. Самойлович Ю.А., Кабаков З.К. Экономичное регулирование расхода воды для охлаждения слитка при переменной скорости литья на МНЛЗ // Сталь. 1979. №9.- С.679-680.

126. Len J.Dupuisn. Slab casting and the computer at Algoma.- Iron and Steel Engineer. 1982. V.59. №3,- P.30-32.

127. Foussal J. Modele pratique de gestion et de commande du refroidissement secondare en calculateur a la coulee continue de SOLMER, a Fos-sur-Mer. Revue de metallurgie. 1978. 75. №6.- P.403-414.

128. Patent N3041607 (BRD). Verfahren zur Optimierung der durch Kuhlung beein-flussbaren Brammenqualitat beim Stranggiessen / Burkhard Christman. Jorg Veber. 1982.

129. Лыков A.B. Теория теплопроводности. М.:Высшая школа, 1967. 599 с. с ил.

130. Любов Б.Я. Кинетическая теория фазовых превращений. М.: Металлургия, 1969.-264с.

131. Любов Б.Я., Ройтбурд А.Л. О скорости зарождения центров новой фазы в однокомпонентных системах // В кн.: Проблемы металловедения и физики металлов. Пятый сборник трудов. М.: Металлургиздат, 1958. С. 91-123.

132. Любов Б.Я. Вычисление скорости роста зародыша феррита при изотермическом распаде аустенита. // Проблемы металловедения и физики металлов. М.: Металлургиздат, 1949. С. 316-321.

133. Глытенко A. JL, Любов Б. Я., Борисов В. Т. Влияние кинетики процесса на оплавление поверхностного слоя металла концентрированным потоком энергии // Инженерно-физический журнал, 1988, т.55, №3, с. 373-379.

134. Черепанов А.Н., Борисов В.Т., Комшуков В.П., Попов В.Н., Фойгт Д.Б. Математическое моделирование напряженно-деформированного состояния сортового слитка в МНЛЗ криволинейного типа // Сталь, №4, 2006, С.25-29.

135. Иванцов Г.П. Непрерывный сталеплавильный процесс. М.: Металлургия, 1967,146с.

136. Рутес B.C., Евтеев Д.П. Непрерывная разливка стали. М.:3нание, 1956. 32с. с ил.

137. Вейник А.И. Теория особых видов литья. М.:Машгиз, 1958. 300с. с ил.

138. Самойлович Ю. А. Системный анализ кристаллизации слитка. Киев : Наук, думка, 1983. —248с.

139. Иванцов Г.П., Любов Б.Я., Поляк Б.Т., Ройтбурд А.Л. Расчет скорости кристаллизации металлического слитка при различных тепловых потоках через его поверхность // Инженерно-физический журнал, 1960, т.Ш, №3, с.41-48.

140. Скворцов А.А., Акименко А.Д. Теплопередача и затвердевание стали в установках непрерывной разливки. М.:Металлургия, 1966.190 с. с ил.

141. Рутес B.C., Гуглин Н.Н., Евтеев Д.П. Непрерывная разливка стали в сортовые заготовки. М. гМеталлургия, 1967. 144 с. с ил.

142. Борисов В.Т. О механизме нормального роста кристаллов. ДАН СССР, 1963,т. 151,с. 1311-1314.

143. Никитенко Н.И. Численное интегрирование уравнения распространения тепла при переменных физических характеристиках // "Инженерно-физический журнал", 1965, т.9, №4, с.512-516 с ил.

144. Борисов В. Т. Виноградов В.В., Тяжельникова И. JI. Современное состояние квазиравновесной теории двухфазной зоны и ее применение к затвердеванию сплавов// Оптимизация теплофизических процессов литья. Киев: ИПЛ АН УССР, 1977. - С. 39 - 59.

145. Куманин И.Б. Вопросы теории литейных процессов. Формирование отливок в процессе затвердевания и охлаждения сплава. М.Машиностроение, 1976.215 с.сил.

146. Скворцов А.А. К вопросу формирования плоского слитка углеродистой стали // Инженерно-физический журнал, 1958, т.1, №9, с. 109-112. с ил.

147. Скворцов А.А. К решению вопроса о затвердевании металлов в интервале температур / А.А.Скворцов // Затвердевание металлов,- М.:Машгиз, 1958.-С. 124-160.

148. Вейник А.И. Теория затвердевания отливки. М.:Машгиз, 1960. 435 с. с ил.

149. Kohn A., Morillon J. "Rev. metallurgie", 1965, v.62, №4, p.321-338.

150. Ефимов В.А. Теоретические основы разливки стали. Киев, Изд-во АН УССР, 1960. 180 с.сил.

151. Ефимов В.А. Разливка и кристаллизация стали. М.: Металлургия, 1976, 552с.

152. Ефимов В.А., Борисов В.Т., Журавлев В.А. Компьютерные модели кристаллизации стали и сплавов // Кристаллизация и компьютерные моде-ли:Тез.У междунар.науч-техн.конф.-Ижевск,1992.-С.З-6.

153. Журавлев В.А., Борисов В.Т. Развитие теории двухфазной зоны металлических сплавов и ее приложение к проблемам слитка // Кристаллиза-ция:Теория и эксперимент.-Ижевск,1987.-С.5-15.

154. Борисов В.Т., Журавлев В.А. Развитие теории двухфазной зоны металлических сплавов и ее приложение к промышленным проблемам // Тепломас-соперенос при кристаллизации и конденсации металлов.-Новосибирск,1981.-С. 128-146.

155. Борисов В. Т. Двухфазная зона при кристаллизации сплава в нестационарном режиме //ДАН СССР. 1962. -Т. 142. № 3. - С. 581 - 583

156. Miyazawa К, Muchi I. Mathematical Model for determining solidification profiles of slab in vertical tupe and circular-arccontinuous casting machines // Transactions JISI. 1975. - v.15.№1. - p.37-44

157. Samarasekera I.V., Brimacombe J.K. The continuous casting mould //Internationak Metaks Rewiews. 1978. - №6. - p.286-300.

158. Казанович Л.Б., Андоньев C.M., Скворцов А.А. Исследование испарительного охлаждения кристаллизатора УНРС // Проблемы стального слитка. -М.:Металлургия, 1969 с.529-532.

159. Горский В.Б., Стоянов А.Ю., Гранат И.Я. Разработка конструкции и исследование режимов работы кристаллизатора с разрежением в газовом зазоре // Проблемы стального слитка. М.:Металлургия, 1976. с.382-394.

160. Сладкоштеев В.Т., Рутес B.C. Особенности непрерывной разливки и затвердевания слитка на радиальных УНРС// Непрерывная разливка стали. М.: Металлургия, 1973. Вып.1. - с.41-46.

161. Ревтов Н.И., Кужельная Л.И., Дружинин В.П. Исследование температуры рабочих стенок сборного круглого кристаллизатора // Непрерывное литье стали. М.:Металлургия, 1979. - Вып.6. - с.38-42.

162. Яковлев В.В., Барышников Ю.И., Сурков А.В., Гарбуль А.Ф., КопысовB.А., Горюшко А.П. Опыт наплавки роликов МНЛЗ // Сталь, №9, 1999, C.60-62.

163. Самойлович Ю.А. Теплофизика и теплотехника в металлургии, Свердловск, Средне-Уральское книжное издательство, 1969, (ВНИИМТ. Сб. № 19), с.178-190 с ил.

164. Самойлович Ю.А., Горяинов В.А., Дистергефт И.М. и др. Горение, теплообмен, нагрев металла. М.:Металлургия, 1973 (ВНИИМТ. Сб. №24), с.75-100.

165. Философский словарь / Под. Ред. Розенталя М., М. 3-е изд. М.Политиздат, 1975. 496 с.

166. Эйкхоф П. Основы идентификации систем управления. М.: Мир, 1975. 683 с.

167. Цымбал В.П. Математическое моделирование металлургических процессов: Учебное пособие для вузов. М.'Металлургия, 1986. 240 с.

168. Арутюнов В.А., Крупенников С.А., Левицкий И.А. Применение численных методов для решения задач теплообмена. Лабораторный практикум. М.: «Учеба» МИСиС, 2001 - 75с.

169. Григорьев В.П., Прохоренко В.И., Телегин С.Н. Уравнения математической физики для энергетиков / Под. Ред. А.И. Плис. М.:Моск. Энерг. Инт, 1989.-88с.

170. Самарский А.А., Гулин А.В. Численные методы: Учеб. пособие для вузов. -М.: Наука. Гл.ред. физ-мат. Лит., 1989 432 с.

171. Бородин В. А., Дитякин Ю. Ф., Клячко Л. А., Ягодкин В. И. Распыливание жидкостей. М.: Машиностроение, 1967, 208с.

172. Исаченко В. П., Кушнырев В. И. Струйное охлаждение. М.: Энергоатомиз-дат, 1984,216 с., ил.

173. Молинек И., Юречка П., Редр М., Зденек 3. Определение характеристик распыления форсунок при непрерывной разливке стали Hutnicke listy, 1989, №12, С.845-851.

174. Айзин Ю.М., Куклев А.В., Капитанов В.А., Гудков А.В., Тиняков В.В. Новый стенд для исследования характеристик факела щелевых форсунок сля-бовых МНЛЗ // Сталь 2003. №12.- С.25-26.

175. Исаченко В.П., Кушнырев В.И., Горин С.В. Экспериментальное исследование теплообмена при охлаждении вертикальной поверхности распыленной жидкостью // Свойства рабочих веществ и процессы теплообмена.-Труды МЭИ. 1976. Вып.313.- С.20-25.

176. Исаченко В.П., Сидорова И.К. Экспериментальное исследование охлаждения плоской вертикальной поверхности струей диспергированной жидкости // Теплоэнергетика, 1982, №3, С.30-33

177. Горин С.В. Исследование теплообмена при охлаждении вертикальной поверхности струей диспергированной жидкости. Автореф. дис. на соиск. учен. степ. канд. техн. наук. М.:МЭИ, 1976,19с.

178. Сидорова И.К. Исследование интенсивности охлаждения поверхности струей диспергированной жидкости. Автореф. дис. на соиск. учен. степ, канд. техн. наук. М.: МЭИ, 1980. 19с.

179. Саламандра Г.Д. и Набоко И.М. Скоростное микрофотографирование капель распыленной жидкости в полете // Журнал технической физики, Т.27, 1967

180. Clare H., Gardiner J., Neale M., Study of fuel injection in air breating combustion chambers/ Experimental Methods in Combustion research. AG&RD, London, 1963

181. Corbeau J. Etude de l'injection dans les foyers de moteurs-fiisees a propergol liquide. Experimental Methods in Combustion research. AG&RD, London, 1963

182. Joys J. Droplet size measurement of various steel furnace oil burners. Journal of the Institute of Fuel, V.26, №.153, 1953

183. Hasson D., Mizraby J. The drop size of fan spray nozzles measurements by the solidifying wax method compared with those obtained by other sizing techniques. Transactions of the Institution of Chemical Engineering, V.39, №.6,1961

184. Neison P., Stevens W. Size distribution of droplets from centigugal spray nozzles. American Institute Chemical Engineering Journal, V.7, №.1,1961

185. Бормосов H.A., Калягин Ю.А., Ламухин A.M. и др. Экспериментальный стенд и методика исследования форсунок для охлаждения металла в МНЛЗ //Сталь-2003. №6.-С.35-38.

186. Пажи Д.Г., Галустов B.C. Основы техники распыливания жидкостей. М.: Химия, 1984, 256с.

187. Бабуха Г.Л. и др. Расчет двухфазных потерь в соплах при наличии коагуляции и дроблении капель конденсата // Изв. АН СССР. Мех. жидкости и газа, 1971, №1, с. 175-177

188. Салтанов Г.А. Сверхзвуковые двухфазные течения, Минск, 1972,476с.

189. Стернин Л.Е. Основы газодинамики двухфазных течений в соплах. М., Машиностроение, 1974,212с.

190. Фукс Н.А. Механика аэрозолей, М., Изд-во АН СССР, 1955,352с.

191. Лойцянский Л.Г. Ламинарный пограничный слой М. : , Физматлит, 1962 г. - 479 с.

192. Проспект фирмы Лехлер F 439 С/15/364. Перевод №537/70, г. Дзержинск.

193. Senk D. et al // European Commission technical steel research EUR 19364en, 2000.- 132 p.

194. Buchner A.R., Schmitz J.W. // Steel research. 1992. V.63. №1.P.7 -11.

195. Михеев M. А., Михеева И. M. Э Основы теплопередачи. М.:Энергия, 1973. 320 с.

196. А.с. 1405948 (СССР). Губарев В.Я., Севостьянов В.В., Дождиков В.И. и др. Устройство для охлаждения непрерывнолитых заготовок. МКИ В 22 D 11/124.-Заявл. 15.12.86. Опубл. в Б.И. 1988. №24.

197. А.с. 1405949 (СССР). Губарев В.Я., Севостьянов В.В., Дождиков В.И. и др. Устройство для охлаждения непрерывнолитых слитков. МКИ В 22 D 11/124.-Заявл. 15.12.86. Опубл. в Б.И. 1988. №24.

198. А.с. 1537300 (СССР). Дождиков В.И., Поживанов A.M., Губарев В.Я. и др. Устройство для охлаждения слитков. МКИ В 05 В 1/04.-Заявл. 26.11.87. Опубл. 23.01.90.

199. А.с. 1822009 (СССР). Губарев В.Я., Дождиков В.И., Поживанов A.M. и др. Способ распыливания форсунок. МКИ В 05 В 1/14.- Заяв. 4.05.87.

200. А.с. 1814242 (СССР). Губарев В.Я., Дождиков В.И.,Поживанов A.M. и др. Устройство для охлаждения непрерывнолитых заготовок. МКИ В 22 D 11/124.-Заявл. 1.07.87.

201. А.с. 1814241 (СССР). Дождиков В.И., Севостьянов В.В., Егоров И.А. и др. Устройство для вторичного охлаждения непрерывнолитых слитков. МКИ В 22 D 11/124.- Заявл. 10.06.87.

202. Хофман Р. Строение твердых тел и поверхностей.- М.: Мир, 1990, -216 с.

203. Дождиков В.И., Емельянов В.А., Евтеев Д.П. и др. Исследование способов управления охлаждением непрерывного слитка с помощью математической модели. // Изв. вузов. Черная металлургия. 1984. № 5. с. 113-116.

204. Галин Н.М., Кириллов Л.П. Тепломассобмен (в ядерной энергетике) -М.:Энергоатомиздат, 1987,376с.

205. Дождиков В.И., Шарапов А.И., Васютин А.Ю., Шабанов С.В. Моделирование характеристик разбрызгивающих устройств. // Вестник ВГТУ. Сер. Материаловедение. Воронеж: ВГТУ, 2002. - Вып. 1.12.- С.93-95.

206. Дождиков В.И., Шарапов А.И., Шабанов С.В., Васютин А.Ю. Влияние конструктивных параметров форсунок серии «К» на их гидравлические характеристики // Теория и практика производства листового проката: Сб. научн. тр. Часть 1. Липецк:ЛГТУ,2005. - С.30-37

207. Шарапов А.И. Исследование и разработка разбрызгивающих устройств и систем охлаждения для МНЛЗ. -Дис. .канд.техн.наук. Липецк, 2005г. -205с.

208. Дождиков В.И., Васютин А.Ю., Шарапов А.И., Шабанов С.В. Особенности проектирования систем охлаждения МНЛЗ // Вестник ВГТУ. Сер. Материаловедение. Воронеж: ВГТУ, 2003.-Вып. 1.14. -С.45-48.

209. Дождиков В.И., Васютин А.Ю., Шарапов А.И. Определение функции распределения эффективного коэффициента теплопроводности в жидкой фазе слитка. // Вестник ЛГТУ-ЛЭГИ №2 (8). Научно-технический журнал. -Липецк: ЛГТУ-ЛЭГИ, 2001. С. 19-22.

210. Дождиков В.И., Васютин А.Ю., Шабанов С.В., Шарапов А.И. Теплофизи-ческие аспекты проектирования систем охлаждения МНЛЗ // Теория и практика производства листового проката: Сб. научн. тр. Часть 1. Липецк: ЛГТУ ,2005. - С.24-30

211. Бородин В. А., Дитякин Ю. Ф., Клячко Л. А., Ягодкин В. И. Распыливание жидкостей. М.: Машиностроение, 1977, 208с.

212. Лойцянский Л.Г. Механика жидкости и газа. М.:Наука, 1987, 840с.

213. Берзинь В.А., Жевлаков В.Н., Клявинь Я.Я., Лейкин А.Н., Шадек Е.Г., Шмит Я.Р. Оптимизация режимов затвердевания непрерывного слитка. Рига: Зинатне, 1997, 148с.

214. Масальский С.С., Селиванов В.Н. Оптимизация вторичного охлаждения непрерывнолитых слитков // Известия ВУЗов. Черная металлургия. 2000. №1.- С.57.

215. Девятов Д.Х., Пантелеев И.И. Определение коэффициентов теплоотдачи в зоне вторичного охлаждения МНЛЗ с помощью идентифицируемой математической модели // Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1999. №8.-С.63-65.

216. Охотский В.Б. Закономерности выбора скорости разливки стали // Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1999. №6.- С. 10-15.

217. Черепанов А.Н., Попов В.Н., Айзатулов Р.С. и др. Расчётно-экспериментальное исследование тепловых режимов формирования непрерывного слитка стали // Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1997. №8.- С.43-47.

218. Калашников С.Н., Краснопёров С.Ю., Мочалов С.П. и др. Моделирование и оптимизация теплообменных процессов в трёхмерном приближении на основе разработки EXCEL приложений // Известия ВУЗов. Черная металлургия. - 1999. №8.- С.65-67.

219. Селянин И.Ф., Протопопов Е.В., Лубяной Д.А., Деев В.Б. Приближённый метод расчёта затвердевания отливок и слитков // Известия ВУЗов. Черная металлургия. -1998. №12.- С.50-54.

220. Данилов В.Л., Зарубин С.В., Сивак Б.А. и др. Взаимодействие слитка с кристаллизатором при непрерывном литье тонких слябов // Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1997. №6,- С. 11-13.

221. Логунова О.С., Девятов Д.Х., Ячиков И.М., Кирпичёв А.А. Математическое моделирование макроскопических параметров затвердевания непрерывных слитков // Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1997. №2.- С.49-51.

222. Еременко Ю.И. Об интелектуализации управления процессом кристаллизации в условиях непрерывной разливки стали // Известия ВУЗов. Черная металлургия. 2003. №11.- С. 19-23.

223. Парфёнов Е.П., Смирнов А.А. Об управлении вторичным охлаждением слитка при работе МНЛЗ по динамическому режиму // Сталь 1996. №7.-С.21-22.

224. Труафонтен Д., Беланже Ф., Виммер Ф., Штифтингер М. Улучшение технологии непрерывной разливки крупных заготовок на основе результатов математического моделирования // Сталь 2001. №10,- С.22-26.

225. Шатохин С. Использование преимуществ современных водовоздушных форсунок во вторичных зонах охлаждения МНЛЗ // Сталь 2002. №9.-С.28-33.

226. Тахаутдинов Р.С., Носов А.Д., Горосткин С.В. и др. Модернизация МНЛЗ с использованием автоматических измерительных и регулирующих систем //Сталь-2002. №1.-С.25-28.

227. Тахаутдинов Р.С., Селиванов В.Н., Столяров A.M., Юречко Д.В. Исследование переходного участка слябов при непрерывной разливке в серии разных сталей // Сталь 2002. №10.- С.29-31.

228. Герман М.Л., Стеблов А.Б., Бондаренко А.Н., Курбатов Г.А. Математическое обеспечение процессов управляемого охлаждения // Сталь 2002. №10.- С. 107-109.

229. Ламухин A.M., Лукин С.В., Калягин Ю.А. и др. Управление вторичным охлаждением непрерывнолитых слябов // Сталь 2003. №4.- С.24-25.

230. Иерусалимов И.П., Суковатин И.В. Исследование динамики продвижения слитка в МНЛЗ // Сталь 2003. №4.- С.26-29.

231. Девятов Д.Х., Логунова О.С., Павлов В.В., Тутарова В.Д. Совершенствование технологии производства непрерывно литого слитка и режимов работымашины непрерывного литья заготовок криволинейного типа // Изв. вузов. Черная металлургия. 2005. № 2. с. 48 51.

232. Телин Н.В., Шестаков Н.И. Расчет внешнего радиационного теплообмена в роликовых секциях МНЛЗ // Изв. вузов. Черная металлургия. 2004. № 5. с. 67-69.

233. Шестаков Н.И., Калягин Ю.А., Манько О.В., Лукин С.В., Плашенков В.В. Расчет температурного поля непрерывноотливаемого слитка // Изв. вузов. Черная металлургия. 2004. № 3. с. 59 61.

234. Столяров A.M., Селиванов В.Н., Буданов Б.А., Масальский С.С. Разработка рационального режима вторичного охлаждения непрерывно литых слябов // Изв. вузов. Черная металлургия. 2004. № 2. с. 55 57.

235. Лукин С.В., Калягин Ю.А., Шестаков Н.И., Габелая Д.И. Охлаждение и затвердевание сляба в машине непрерывного литья заготовок при переходных режимах разливки // Изв. вузов. Черная металлургия. 2004. № 1. с. 59 -61.

236. Винцек М., Бердичевский Ю.Е. Серия исследований процесса теплоотвода в зонах вторичного охлаждения при применении форсунок высокой производительности // Сталь 2004. №8.- С.28-32.

237. Чичко А.Н., Андрианов Н.В., Демин А.В, Кукуй Д.М., Соболев В.Ф., Чич-ко О.И. Численное моделирование температур и напряжений в слитке при плоскофакельном и круглофакельном вторичном охлаждении // Сталь -2004. №10.- С.20-23.