автореферат диссертации по информатике, вычислительной технике и управлению, 05.13.18, диссертация на тему:Моделирование диапазонных микрополосковых излучающих структур для систем связи и пеленгации

кандидата технических наук
Панкова, Маргарита Александровна
город
Воронеж
год
2009
специальность ВАК РФ
05.13.18
цена
450 рублей
Диссертация по информатике, вычислительной технике и управлению на тему «Моделирование диапазонных микрополосковых излучающих структур для систем связи и пеленгации»

Автореферат диссертации по теме "Моделирование диапазонных микрополосковых излучающих структур для систем связи и пеленгации"

На правах рукописи

ПАНКОВА Маргарита Александровна

МОДЕЛИРОВАНИЕ ДИАПАЗОННЫХ МИКРОПОЛОСКОВЫХ ИЗЛУЧАЮЩИХ СТРУКТУР ДЛЯ СИСТЕМ СВЯЗИ И ПЕЛЕНГАЦИИ

05.13.18 - Математическое моделирование, численные методы и комплексы программ

05.12.07 - Антенны, СВЧ-устройства и их технологии

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

0034(ч-ч-«з«-»

Воронеж - 2009

003474436

Работа выполнена в ОАО «Концерн «Созвездие»

Научный руководитель: Заслуженный деятель науки РФ,

доктор физико-математических наук, профессор НЕЧАЕВ Юрий Борисович

Официальные оппоненты:

доктор технических наук,

профессор ЛЕЩЕНКО Елена Михайловна

доктор технических наук,

профессор ПАСТЕРНАК Юрий Геннадьевич

Ведущая организация:

ОАО Воронежский научно-исследовательский институт «Вега»

Защита состоится «17» июля 2009 года в 11 часов, в ауд. № 213 на заседании диссертационного совета Д 203.004.01 в Воронежском институте МВД России по адресу: 394065, г. Воронеж, пр. Патриотов, 53.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Воронежского института МВД России.

С текстом автореферата можно ознакомиться на официальном сайте Воронежского института МВД России: www.vimvd.ru в разделе «Научная работа» - «Диссертационные советы» - «Д 203.004.01»

Автореферат разослан «15» июня 2009 года.

Ученый секретарь

диссертационного совета _ С.В. Белокуров

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. К современным системам связи предъявляются требования многофункциональности, высокой помехозащищенности и пропускной способности, что непосредственно связано с использованием широкополосных устройств, в частности, антенных. Для них решение проблемы миниатюризации предполагает разработку и использование микрополосковых излучателей, электродинамические характеристики которых стабильны в широком диапазоне частот. Объединение таких излучателей в фазированные антенные решетки (ФАР) позволяет создать гибкие в использовании многофункциональные излучающие структуры.

В настоящее время известно большое количество работ, посвященных проектированию, расчету и исследованию характеристик полосковых и микрополосковых излучающих структур (работы Бахраха Л.Д., Чаплина А.Ф., Воскресенского Д.И., Сазонова Д.М., Нефедова Е.И., Панченко Б.А., зарубежных ученых, в частности, Л.Фелсена, Н. Маркувица, Д.Уайта, К.Уолтера, R.E. Hunsen, D.H. Pozar, I.R. Mosig и многих других), однако еще остается много не исследованных вопросов, не изложены теоретические основы разработки диапазонных малогабаритных излучателей. Все эти вопросы требуют теоретической и опытно-конструкторской проработки.

Существующие специализированные пакеты реализуют ряд численных методов решения электродинамических задач, но их возможности ограничиваются определением характеристик, в то время как необходимы функции другого уровня - оптимизация или параметрический синтез.

Все вышеизложенное подтверждает актуальность темы настоящей диссертации, выполненной в ОАО «Концерн «Созвездие» в рамках проводимых научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ.

Целью диссертационной работы является создание и исследование комплекса математических моделей диапазонных микрополосковых излучающих структур и антенных устройств на их основе для систем мобильной связи и пеленгации, а также оптимизация процедур их проектирования.

Исследования в рамках диссертационной работы предусматривают решенне следующих задач:

1. Анализ математического аппарата, наиболее пригодного для решения задач электромагнитного возбуждения слоистых магнитодиэлектрических структур, расчета их электродинамических характеристик излучения, а также существующих программных средств для моделирования и оптимизации диапазонных микрополосоквых излучателей и антенных решеток на их основе.

2. Разработка математических моделей планарных диапазонных излучающих структур и исследование их электродинамических характеристик излучения.

3. Многоуровневое моделирование и оптимизация параметров базовых микрополосковых излучателей в рабочих диапазонах частот с учетом ограниченности экрана, структуры диэлектрической подложки и формы излучателей.

4. Исследование влияния формы, геометрических размеров, искусственных неоднородностей на основные характеристики микрополосковых излучателей: диаграмму направленности, входное сопротивление, коэффициент направленного действия, поляризационные свойства.

-45. Разработка комплекса специализированных программ, предназначенных для моделирования и оптимизации параметров диапазонных микрополосковых излучателей и антенных устройств на их основе для мобильных систем связи и пеленгации.

Научная новизна и практическая значимость работы заключаются:

- в систематизированном изложении математического аппарата, позволяющего решать задачи электромагнитного возбуждения магнитодиэлектрических слоистых структур как однослойных, так и многослойных, на основе одного из самых эффективных методов анализа — метода тензорных функций Грина стратифицированных сред;

- в разработке электродинамических моделей базовых микрополосковых излучающих структур дискового, прямоугольного и вибраторного типов, которые наиболее полно отражают свойства этих структур и пригодны для построения обоснованных и эффективных методик инженерных расчетов;

- в разработке, методики оценки основных характеристик излучения микрополосковых структур, включая оценку их эффективности излучения, используя разложение электромагнитного поля по ЬЕ- и ЬМ-волнам;

- в разработке алгоритмов, методик расчета и реализующих их программ проектирования узлов и устройств на основе микрополосковых структур;

- в получении расчетных и экспериментальных результатов для нескольких конструктивных исполнений микрополосковых излучателей и антенных решеток на их основе, нашедших применение в НИР и ОКР.

Методы исследований, достоверность и обоснованность результатов. В работе использованы строгие методы электродинамики, аппарат тензорных функций Грина, численные методы решения интегральных уравнений; достоверность научных положений, полученных результатов и выводов подтверждается адекватностью разработанных и исследуемых электродинамических моделей изучаемым физическим процессам, соответствием приведенных результатов их аналогам, полученным другими авторами, подтверждением теоретических результатов проведенными экспериментальными исследованиями.

Реализация результатов. Полученные в диссертации результаты использованы при постановке и выполнении НИР «Разработка и применение новых методов обработки, хранения, передачи и защиты информации в информационно-коммуникационных системах» (номер государственной регистрации 012202.0412808) в Воронежском госуниверситете, грантов Российского фонда фундаментальных исследований (проекты 08-02-13555-офи ц и 09-07-97522-р_центр_а). Кроме того, отдельные результаты внедрены при проведении научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ в ОАО «Концерн «Созвездие» по темам «Азарт», «Дротик», в ОАО Воронежский НИИ «Вега» по темам «Кавказ-7М10», «Кавказ-9», а также в учебном процессе в Воронежском государственном университете, Международном институте компьютерных технологий, Воронежском институте МВД РФ, что подтверждено актами внедрения.

Результаты и научные положения, выносимые на защиту:

1. Математические модели на электродинамическом уровне строгости базовых микрополосковых излучающих структур дискового, прямоугольного и вибраторного типов.

2. Решение задачи возбуждения плоской микрополосковой структуры с кондуктивной связью на основе аппарата тензорных функций Грина.

-53. Характеристики и оценка эффективности излучения микрополосковых излучающих структур на основе разложения электромагнитного поля по LE-¿М-волнам.

4. Результаты исследований влияния формы, геометрических размеров излучателя, структуры и параметров диэлектрической подложки на электродинамические характеристики как самих базовых структур, так и устройств на их основе.

5. Конструктивные разновидности диапазонных микрополосковых излучателей, полученные с применением параметрической оптимизации по критерию максимальной широкополосности, позволившие увеличить рабочую полосу частот на 20-80% при сохранении требований к форме диаграммы направленности, коэффициенту усиления и размерам излучателя.

Апробация работы. Основные результаты диссертационной работы докладывались и обсуждались на XIV Международной научно-технической конференции «Радиолокация, навигация, связь» (Воронеж, 2009 г.), Международной научно-технической конференции «Физика и технические приложения волновых процессов» (Самара, 2008 г.), Международной научно-технической конференции «Проблемы техники и технологий телекоммуникаций» (Казань, 2008 г.), Всероссийской научно-практической конференции «Актуальные вопросы эксплуатации систем охраны и защищенных телекоммуникационных систем» (Воронеж, 2007- 2008 гг.)

Публикации. Основные результаты работы отражены в 15 публикациях, в том числе, в 7 статьях, 6 материалах научных конференций, 1 свидетельстве о государственной регистрации программ для ЭВМ, 1 свидетельстве о регистрации программы для ЭВМ в Национальном информационном фонде неопубликованных документов при ФГУП «Всероссийский научно-технический информационный центр». Работы [1-6] опубликованы в изданиях, рекомендованных ВАК России.

В работах, выполненных в соавторстве, автором лично выполнено следующее: в [1,2,3,8] проведено исследование способов повышения широкополосности за счет U-щели, усечения части структуры в сочетании со способом компенсации, объемной структуры; в [4,6,11] - разработка математических моделей; в [5] предложены критерии параметрической оптимизации геометрии МПИ; в [7,10,12] предложена структура канала связи; в [13,14,15] выполнена разработка и отладка программного продукта.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 4 глав, заключения, списка литературы, включающего 131 наименование, и 5 приложений (акты внедрения). Работа содержит 162 страницы, 97 рисунков и 3 таблицы.

Краткое содержание работы

Во введении обоснована актуальность темы, сформулированы цели й задачи исследования, изложена научная новизна и практическая значимость диссертационной работы.

В первой главе проведен краткий сравнительный анализ приближенных и строгих методов технической электродинамики, в частности, метода длинных линий, метода наведенных ЭДС, метода интегральных уравнений, метода почти полного обращения оператора, метода тензорных функций Грина, в результате которого для дальнейшего использования выбран аппарат тензорных функций Грина как наиболее универсальный для описания и полей в магнитодиэлектрических средах, и основных характеристик излучения.

В систематизированном виде изложен строгий математический метод для расчета характеристик излучения планарных микрополосковых структур. В основе лежит аппарат функций Грина для стратифицированных сред, позволяющий рассматривать однослойные конструкции, многослойные структуры и моделировать среды с произвольным распределением электрофизических параметров. Дополнительные сложности при моделировании создает наличие поверхностных волн. С другой стороны, геометрическое разнообразие диэлектрических элементов приводит к необходимости построения альтернативного представления функций Грина для одних и тех же областей. Правильный выбор такого представления упрощает и минимизирует затраты как при формализации решения задач, так и при численных расчетах. Представление поля в виде наложения двух решений -электрических и магнитных волн относительно нормали к границам раздела сред позволяет записать функции для многослойных структур и решить соответствующие электродинамические задачи. При этом неоднородная среда (рис.1) моделируется в виде эквивалентных линий для £ - и Я- волн.

В поперечном сечении область однородна, а неоднородность среды учитывается при построении характеристической части функции Грина, связанной с осью 02. Характеристические х. части функции Грина g(z,z') для волн типа Е и /(г, г') для волн типа Я рассматриваются как отклики тока Е- волны и напряжения Я-волны в эквивалентной линии передачи с известными концевыми импедансами, соответствующими граничным условиям на поверхности раздела слоев. Эти концевые импедансы пересчитываются справа и слева в любое произвольное сечение г0, где рассчитывается полный импеданс 2{хо) для Е - волн и полная проводимость Я(г0) для Я-волн. Выражения для характеристических функций Грина известны и имеют вид:

Рис. 1

Ъ1

1=р+1

/£У//- Г(2о)

со

1=рй

где г(г0) = г(20) + 2(2 о), У(х0) = У(г0)+Пг0).

Символы < и > позволяют отобразить два альтернативных представления

для случаев 2 > г' и г<г'. При этом один из сомножителей 7 и V будет содержать координаты источника г', а другой - координаты точки наблюдения г. Номера областей, в которых лежат эти координаты, определяют соответствующие значения индексов р и £ данных функций. Коэффициент трансформации Т/1 имеет вид:

ДЛЯ 2 >2

1

С „(¿/2/;А/г,_,) + I............к в5'„(А/Г/;А/г/_1)

20/

ТЕ __!_

ДЛЯ 2 < 2 >1 ~ 2(г \

Сп) + /....... ' •(Л/Г/

Для записи коэффициентов Т" достаточно сделать замену ¿о/ —> У01,

) -> ), ) —» ) в выражении для 7"/*. Число сомножителей в

(1) равно числу слоев диэлектрика, разделяющих области с точками источника и наблюдения. Функции С(г\,г2), для прямоугольной системы

координат выражаются через тригонометрические косинусы и синусы.

Импедансы Z(z^,)) 2{гц_\) пересчитываются к сечениям или по

рекуррентным формулам от крайних слева и справа областей. Преимущество описанного подхода к построению функции Грина - универсальность. С его помощью решают задачу возбуждения областей с произвольным числом слоев, что дает возможность, в частности, моделировать неоднородные вдоль оси диэлектрические структуры. Рекуррентные формулы позволяют строить экономичные вычислительные алгоритмы. Недостаток - характеристические функции имеют особые точки типа полюсов и ветвлений на плоскости волновых чисел, что служит причиной дополнительных трудностей при численных расчетах. Поэтому рассмотрено также представление функции Грина в виде набора волн типа ¿М при котором характеристическая часть связана с осью, ориентированной вдоль границы раздела сред. Собственные функции записываются для областей со скачкообразным изменением диэлектрической проницаемости. В случае открытых областей функция Грина не имеет особых точек на плоскости волновых чисел. Решение имеет смешанный спектр волн, что позволяет уже на этапе решения уравнений для поля произвести разделение волн на поверхностные и пространственные. Появляется возможность более глубоко исследовать физические явления, происходящие в излучающих структурах, более полно исследовать характеристики микрополосковых антенн. Это представление будет использовано далее при решении задач возбуждения в главе 3.

Во второй главе рассмотрены математические модели базовых элементов микрополосковых излучающих структур: дисковой, прямоугольной, вибраторной.

Дисковая структура представляет собой бесконечно тонкий диск радиуса а на бесконечной диэлектрической подложке толщины И, лежащей на идеально проводящем экране. Структура возбуждается электрическим диполем, расположенным по оси диска. Создаваемое электромагнитное поле ввиду осевой симметрии конструкции описывается одной компонентой вектора Герца П = ё2П и представляет собой суперпозицию поля диполя в отсутствии диска и рассеянного поля 7-компоненты вектора Герца суммой П = Пi + Пх.

Рассеянное поле удовлетворяет однородному уравнению Гельмгольца в свободном пространстве и в подложке, а также условию излучения и условию на ребре, а полное поле - граничным условиям в плоскостях г-0, г=И.

Получены спектральные амплитуды векторов /7, и Пх , а также парные интегральные уравнения, позволившие записать с точностью до постоянного коэффициента спектральную амплитуду тока на диске а{Разложение функции а(^) в ряд по полной системе функций {ф„ , являющихся собственными функциями оператора рассеяния, в виде

а(0 = с„<р„(С). <р„ю = ЖТ• у2я+1 12ю-с3'2

Л = 1

приводит к бесконечной СЛАУ второго рода относительно неизвестных коэффициентов С„ разложения в ряд функции се (£):

± АайСй-Св=Ьт, т -1,2,3,—

где Атп=(е + Х)]сртсрЖШ^ Ьт =(* + 1)]/7^СХ > =

0 о '

СО ~

Полученная СЛАУ - фредгольмового типа ( <°°)> и решается с

т,п,~ 1

заданной точностью с использованием метода редукции. Характеристики электромагнитного поля в волновой зоне находятся при использовании метода стационарной фазы для асимптотического вычисления интегралов в представлении вектора Герца с учетом требований, налагаемых условием излучения.

Прямоугольная мшрополосковая структура. Для ее описания использовано строгое представление поля излучения через плотность поверхностного тока на излучателе. Излучатели расположены в плоскости и представляют собой идеально проводящие бесконечно тонкие участки на поверхности магнитодиэлектрика, по которым протекает ток. В каждой из выделенных областей пространства с постоянными значениями е, ц поле электромагнитной волны можно представить в виде суперпозиции ТЕ- и ТМ-волн. Потенциальные функции Е. и Н2 представлены в виде интегралов Фурье. Представляя плотность поверхностного тока в виде интеграла Фурье

и учитывая, что магнитное поле на участках где расположены излучатели, претерпевает разрыв, равный плотности поверхностного тока, получим спектральные амплитуды поля излучения

¿рЛ1)-*,^ \krZo

где к, = ёхкх + ёук , г = д + ? Ъ., *,х = [к',ё. ],

2

П=4к2-к1 ; гг=^к2Ец-к2г ; 1ш^2<0, к}=к^+ку.

Выражения для £, и Н, позволяют по спектральной амплитуде плотности поверхностного тока на элементах антенны определить спектральные амплитуды поля излучения и используются для анализа характеристик МПА.

Вибраторный микрополосковый излучатель. Вибратор возбуждается разностью потенциалов и на его входе, при этом в области щели устанавливается первичное поле £". Структура поля зависит от условий конструктивного перехода фидерной линии к микрополосковому вибратору и ее анализ в строгом виде затруднителен. Расчет поля можно провести в квазистатическом приближении

Е\*,у)= ■ Шг , г 2; И«*-

х-у1сР-у2 -л/б2-*2 где Ь, с/ - ширина зазора и вибратора соответственно,

Математическое моделирование микрополоскового вибратора основано на интегральном уравнении

х,х0)с1х0 --¿-^--С/ 70(^)51п|л:| + С| 5ШХ+С2 соэл,

где IV = -^/щ/е0 ; Jo(b)- функция Бесселя нулевого порядка; И- разность потенциалов на входе вибратора, / -длина вибратора. Ядро уравнения

I

О(х,х0) = С0(х,х0) +

дg(.x,x0,z) 1

дг

8^X0,2)

дг

ди

имеет логарифмическую особенность. Это определяет интегральное уравнение как интегральное уравнение Фредгольма первого рода для полного тока вибратора. Для его численного решения используется метод регуляризации.

В третьей главе диссертации на основе тензорных функций Грина решена задача возбуждения микрополосковой излучающей структуры. Решение задачи существенно зависит от способа возбуждения ■ излучающего элемента. Используют либо кондуктивную, либо индуктивную связь (рис. 2, а -возбуждение коаксиальной линией, б - возбуждение сосредоточенно микрополосковой линией, в - возбуждение щелью, г - возбуждение микрополосковой линией за счет электромагнитной связи).

Рис. 3.

Рис. 2.

Рассмотрим возбуждение структуры от коаксиальной линии (рис.3). Для системы координат, показанной на рис.3,а, используется представление функции Грина при разложении поля по волнам типа Ей Н относительно оси г, а для системы координат, показанной на рис.3,б - по волнам типа ЬЕ, ¿М

относительно оси г. Выражение для стороннего электрического тока (центрального проводника коаксиальной линии) для тонкой подложки (рис.3,б) записывается следующим образом

31=х01?б(у-У())б{г-г0). (2)

Ток. (2) возбуждает электрическое поле, для которого три компоненты вектора напряженности на основе использования тензорных функций Грина определяются в виде

К = |Г11;хх (*> У, 2; У\ А^ап (*>

К = К, (*, .У, ^ у', ¿'кэ„„ (*', ^у', (3)

У'

Под действием поля, созданного сторонним током, на поверхности микрополосковой антенны наводится электрический ток, который создает свое вторичное поле. Требование выполнения на поверхности прямоугольного излучателя граничных условий - равенства нулю тангенциальной составляющей электрического поля, позволяет записать следующее

интегральное уравнение

dS'

= 0. (4)

Интегральное уравнение (4) решается методом Галеркина. При этом неизвестная функция распределения тока по антенне Js представляется в виде суммы гармоник с неизвестными амплитудами

N, N.

J„s = jPo É LJ»,(y>z)+ *o Ё UJy>')- (5)

/»,=1 n.-l

Умножим уравнение (4) на пробную функцию (5) и проинтегрируем по поверхности антенны

+¡e(j„s )j„sds = о. (6)

s s

Это условие выполняется, если ток JnS соответствует истинному. Используя теорему взаимности, перепишем (6) следующим образом

¡E[jl)lnsdS+\É(jnS)]^dS=0, (7)

S probé S

где отмечено, что первый интеграл вычисляется по поверхности проводника возбуждающего элемента {probé), а второй — по поверхности микрополосковой антенны.

Применение процедуры метода Галеркина позволяет свести интегральное уравнение (7) к матричной форме

(8)

где N = Nr+Nz - суммарное число учитываемых гармоник в (5).

Интегральное уравнение преобразуется в систему алгебраических уравнений, решение которой позволяет определить амплитуды токовых гармоник и найти распределение тока по поверхности излучающего элемента.

Входное сопротивление микрополосковой антенны, возбуждаемой коаксиальной линий, рассчитывается по формуле

Zin=V/Im, (9)

где V - напряжение, /,„ - ток источника. Пусть /„, =1 А.

о

Напряжение V = -jÉxdx, (10)

-j

где х-я компонента электрического поля, созданного в области штыря током антенны, определяется следующим образом

Л',. N,

é, = ТКУКПУ + ЕДА,, ■ oí)

1 л,=|

Амплитуды токовых гармоник в (11) определяются из уравнения (8)

[4-., =Mv,AMV„ (12)

и позволяют в дальнейшем рассчитать диаграмму направленности антенны, сопротивление излучения. Компоненты поля в 0 0 определяются с помощью компонентов функции Грина электрического типа.

При численной реализации метода Галеркина использованы следующие функции, описывающие токовые гармоники поверхностного тока:

для JSy:

для JSl:

1 . т тг|

— 5Ш

А _1Г1

г

1 ГПК

— С05

В В

-К)

X соз

Х51П

А тг

А

А V

2 )

и:

(13)

(14)

Каждая комбинация т и п в (13) соответствует одному значению п1 из (9), а каждая комбинация т и п в (14) соответствует одному значению п2. Использование функций по всей области тока улучшает сходимость. Достаточно всего нескольких функций для удовлетворительной аппроксимации тока. На рис.4 показаны некоторые из токовых гармоник, соответствующих (14).

Рис. 4.

Для определения сопротивления излучения и входного сопротивления использовано разложение собственных функций неоднородного поперечного сечения области в виде слоя на проводящем экране. Частичные сопротивления могут быть определены при использовании компонентов тензорной функции Грина электрического типа

'ПГ

где символом суммы обозначено разложение собственных функций неоднородного поперечного сечения области в виде слоя на экране.

Аналогично рассматриваются другие типы частичного сопротивления:

7>у - 7»' 4. 7>у оя '■.'ИГ тп МП 1

где сопротивление, обусловленное поверхностными волнами,

1 Г

2л- г

Ш

т Ш Щ °

(2л-) ЦК-4 [ кп (16)

+ у2 [1 + Г2Л ]• [1 + ¡Г (у, п)В>1Г (т})В,т Ш&п-Сопротивление излучения микрополосковой антенны

г = (17)

т,п

можно разделить на две части, одна из которых , обусловленная излучением поверхностных волн; другая - пространственная

г = + 2Л. (18)

Входное сопротивление микрополосковой антенны вычисляется в соответствии с (9), однако полученный результат требует коррекции, так как при расчете не учитывается индуктивность выводов коаксиальной линии. Для уточнения результатов вычислений центральный проводник коаксиальной линии можно рассматривать как трубку тока в плоском волноводе. Это позволяет получить следующее выражение для полного сопротивления проводника

г,=Ц£н»\крШкр), (19)

4

где к = к0\[ё7\ р- радиус проводника коаксиальной линии; й- толщина подложки. Для малых значений диаметра проводника (£р«1) формула упрощается:

7 Z„k„d . ■

(20)

4 2 ж

где у = 0.57721 - постоянная Эйлера.

С увеличением толщины подложки распределение тока по проводнику коаксиальной линии перестает быть равномерным, и это учитывается в следующей формуле:

7 60л- 'S {2 ) .120 , (kd) t f l,125^i 2

В работе получены выражения для расчета характеристик пространственных и поверхностных волн, а также на их основе выражения для эффективности излучения структуры. Исследованы характеристики эффективности излучения пространственных волн, влияния диэлектрической проницаемости и толщины подложки на диаграмму направленности структуры. Показано, что возбуждение структуры поверхностных волн вызывает резкое снижение эффективности излучения структуры за счет оттока мощности поверхностной волны. Приведенный анализ позволяет получить технические характеристики антенн: сопротивление антенны, причем с учетом выбора способа возбуждения, коэффициент усиления, коэффициент полезного действия, диаграмму направленности.

В четвертой главе изложены результаты и их анализ для проведенного моделирования электродинамических характеристик нескольких типов микрополосковых антенн: логопериодической, биконической, прямоугольной, объемной и многослойной.

Для микрополосковых излучателей (МПИ), характеризуемых узкой рабочей полосой частот (не более 1-1.5 %) решалась задача увеличения их диапазонности. Получены конструкции излучателей со следующими характеристиками: логопериодическая антенна с относительной рабочей полосой частот 74 % и диаграммой направленности (ДН) в горизонтальной и вертикальной плоскостях, представленной на рис. 5, и биконическая антенна с относительной полосой частот 10 %.

Оптимизация параметров этих МПИ проведена с использованием квазиньютоновского алгоритма.

(ксш 1 / I : 1

\ 1 1 '

5 1 . г /

Рис. 5.

Показано, что диапазонность прямоугольного МПИ удается повысить совершенствованием способа возбуждения. Для случая возбуждения МПИ коаксиальным зондом задача свелась к анализу двух вариантов компенсации его индуктивной составляющей.

В первом случае последовательное включение емкости в виде и-щели позволило получить относительную полосу рабочих частот 46 % (рис.б, а). ДН излучателя представлена на рис.6, б.

Параллельное включение в конструкцию МПИ емкости в виде объемного согласующего элемента увеличивает рабочую полосу частот до 59,8 % (рис.7, а), асимметричный способ возбуждения МПИ этого типа изменяет форму ДН (рис.7, б). В случае возбуждения МПИ полосковой линией увеличение полосы рабочих частот достигалось за счет использования трапециевидного согласующего элемента между полосковой линией и излучателем. Такой способ позволяет получить относительную полосу частот 84 %.

На основе базовых антенных элементов рассмотрены антенные решетки; проведено исследование влияния формы, геометрических размеров излучателя на электродинамические характеристики решетки с учетом взаимного влияния элементов. Для антенных

решеток из рассмотренных ранее д о го п ер и од и ч ее к их излучателей и прямоугольных излучателей, возбуждаемых как коаксиальным кабелем, так и поло с ко вой линией, проведено исследование их электродинамических характеристик при учете взаимного влияния элементов, в частности, рабочей полосы частот и коэффициента усиления. Показано, что взаимное влияние логопериояических излучателей приводит к снижению коэффициента усиления в нижней части диапазона на величину от 0,5 дБ до ! дБ (рис.8),

/ у /

/ л Д

" ч- V

«!>• • коэффициент1 с ндс ми* одиночного элемента:

- коэффициент уснлсния решетки тдвух злен сито* 6с * учета низи иного йлнинни

* коэффициент «клеим решетки ит д&уч элементов «4 ¡и - коэффициент усиления решетки *" четырех элелкнтовбен V чета взаимного вдиянм «4м - коэффициент ^хиленмя решетки мч четырех элементов

--390МГц,----645МГи

Рис. 8

Оптимизацией геометрических параметров плоской антенной решетки из четырех прямоугольных элементов и делителя-сумматора мощности для возбуждения каждого элемента и согласования с линией питания с привлечением генетического алгоритма получено устройство с относительной рабочей полосой частот 88 % (рис.9).

В комплексе процедур и специализированных программ реализован алгоритм параметрической оптимизации диапазонных антенн: прямоугольного микронолоскового излучателя, печатных логопериояических антенн, диапазонных объемных излучателей и многослойных микрополос ковы х излучателей. Алгоритм оптимизации в общем случае включает в два этапа. На первом этапе для нахождения первоначального приближения используется процедура синтеза на основе электродинамических моделей диапазонных антенн. На втором этапе с использованием генетического алгоритма находится оптимальная геометрия излучателей.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

1. Математические модели на электродинамическом уровне строгости базовых микрополосковых излучающих структур, позволившие провести анализ антенн с осесимметричной диаграммой направленности и максимумом излучения, близким к плоскости экрана, исследовать в рамках приближения заданного поверхностного тока характеристики прямоугольных микрополосковых излучателей, работающих как на основной, так и на второй модах тока, предложить ряд новых конструкций антенн.

2. Алгоритм и методика расчета поля излучения, входного сопротивления, коэффициента усиления, эффективности излучения

микрополоскового излучателя с коидуктивной связью. Применение представления функции Грина при разложении поля по волнам типа 1-Е, ЕМ позволило разделить вклад поверхностных и пространственных волн, исключить особые точки в подынтегральных выражениях и упростить алгоритмизацию и компьютерные расчеты.

3. Использование генетического алгоритма для проведения параметрического синтеза прямоугольных микрополосковых излучателей, печатных логопериодических антенн, объемных излучателей позволяет в значительной степени улучшить их электродинамические характеристики.

4. Практические конструкции диапазонных микрополосковых излучателей и антенной решетки на их основе с улучшенными электродинамическими и массогабаритными характеристиками, нашедшие применение в рамках проводимых НИОКР. Результаты практического использования разработанных малогабаритных излучателей позволили также отметить их адекватность реальным устройствам и, как следствие, возможность существенного сокращения времени и материальных затрат на этапе отработки параметров малогабаритных антенн на макетах.

ОСНОВНЫЕ ПУБЛИКАЦИИ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

Статьи в научных изданиях, входящих в перечень рекомендованных

ВАК:

1. Нечаев Ю.Б. Электродинамическое моделирование широкополосной антенной решетки для систем спецсвязи [Текст] /Ю.Б.Нечаев, Д.Н.Борисов, М.А.Панкова // Теория и техника специальной радиосвязи. - 2008. - Вып. 4. -С. 56-63.

2. Нечаев Ю.Б. Увеличение полосы рабочих частот микрополосковых излучателей с использованием объемных согласующих элементов [Текст] / Ю.Б.Нечаев, Д.Н.Борисов, М.А.Панкова // Вестник ВГТУ. - 2008. - Т.4. -№11 .-С.63-67.

3. Нечаев Ю.Б. Исследование способов увеличения широкополосности микрополосковых излучателей с использованием оптимизации электродинамических характеристик / Ю.Б.Нечаев, Д.Н.Борисов, М.А.Панкова// Теория и техника радиосвязи. - 2009 - Вып. 1. - С. 81-90.

4. Нечаев Ю.Б. Исследование широкополосности прямоугольного микрополоскового элемента цифровой антенной решетки [Текст] / Ю.Б.Нечаев, Д.Н.Борисов, М.А.Панкова // Вестник ВГТУ. - 2009. - Т.5. -№5. - С.90-95.

5. Нечаев Ю.Б. Параметрическая оптимизация геометрии микрополосковых излучателей по критерию максимальной широкополосности [Текст] / Ю.Б.Нечаев, Д.Н.Борисов, М.А.Панкова // Вестник ВГТУ. - 2009. -Т.5.-№5.-С. 219-221.

6. Нечаев Ю.Б. Электродинамические характеристики одно- и многослойных микрополосковых антенн на плоском экране [Текст] / Ю.Б.Нечаев, Д.Н. Борисов, М.А. Панкова // Теория и техника радиосвязи. Специальный выпуск. - 2009. - Вып. 5. - С. 45-54.

Статьи в научных журналах и сборниках трудов:

7. Нечаев Ю.Б. Способ увеличения пропускной способности канала связи с малым уровнем шума [Текст] / Ю.Б. Нечаев, Ю.А. Дергачев, М.А. Панкова // Вестник ВИ МВД России. - 2008. - №4. -С.81-86.

Статьи в материалах и сборниках трудов научных конференций:

8. Нечаев Ю.Б. Использование объемных структур для увеличения широкополосности микрополосковых излучателей [Текст] / Ю.Б. Нечаев, Д.Н. Борисов, М.А. Панкова // Материалы XV Международной научно-технической конференции «Радиолокация, навигация, связь». - Воронеж, 2009. -Т.1. -С. 418-426.

9. Нечаев Ю.Б. Имитационное моделирование щелевой микрополосковой излучающей структуры [Текст] / Ю.Б. Нечаев, Р.Н. Андреев, М.А. Панкова // Материалы XV Международной научно-технической конференции «Радиолокация, навигация, связь». - Воронеж, 2009. -Т.1. -С.475-480.

10. Нечаев Ю.Б. Новая методология построения многоцелевых радиокомплексов [Текст] / Ю.Б. Нечаев, Ю.А. Дергачев, М.А. Панкова // Материалы VII международной научно-технической конференции, «Физика и технические приложения волновых процессов». - Самара, 2008. - С. 83-84.

П.Нечаев Ю.Б. Широкополосный микрополосковый излучатель для средств связи [Текст] / Ю.Б. Нечаев, Д.Н. Борисов, М.А. Панкова II Материалы IX международной научно-технической конференции «Проблемы техники и технологий телекоммуникаций». - Казань, 2008. - С. 198-200.

12. Панкова М.А. Цифровые антенные решетки: проблемы и пути их решения [Текст] / Ю.Б. Нечаев, М.А. Панкова // Материалы Всероссийской научно-практической конференции «Актуальные вопросы эксплуатации систем охраны и защищенных телекоммуникационных систем» / ВИ МВД России. -Воронеж, 2008. - С. 74-76.

13. Панкова М.А. Разработка программного модуля для определения диаграммы направленности вибраторной антенной решетки [Текст] / М.А. Панкова, Ю.В.Литвиненко // Материалы Всероссийской научно-практической конференции «Актуальные вопросы эксплуатации систем охраны и защищенных телекоммуникационных систем». - Воронеж, 2007. -С. 75-76.

Свидетельства о Государственной регистрации программ для ЭВМ:

14. «Инней». [Текст] / Ю.Б. Нечаев, М.А. Панкова, Ю.А. Дергачев // Свидетельство о Государственной регистрации программ для ЭВМ №2009612462. Зарегистрировано в Реестре программ для ЭВМ 15 мая 2009 г.

15. «Расчет вибраторных антенных решеток для радиопеленгаторов мобильного базирования». [Текст] / М.А. Панкова, Ю.В. Литвиненко // Свидетельство о Государственной регистрации программ для ЭВМ №50200701164. Зарегистрировано в Реестре программ для ЭВМ 1 июня 2007 г.

Подписано в печать ОЯ . сё .2009. Формат 60*90 1/16. Бумага для множительных аппаратов. Печать офсетная. Усл. печ. л.0,93. Тираж 100 экз. Заказ № МО . Участок оперативной полиграфии Воронежский институт МВД России 394065, г. Воронеж, пр. Патриотов, 53

Оглавление автор диссертации — кандидата технических наук Панкова, Маргарита Александровна

Введение.

Глава 1. Методы решения граничных задач электродинамики.

1.1 Вариационные методы

1.2 Метод интегрального уравнения.

1.3 Метод квазиполного обращения оператора

1.4 Метод тензорных функций Грина.

Выводы по главе 1.

Глава 2. Математические модели базовых элементов микрополосковых излучающих структур.

2.1 Математическая модель дисковой излучающей структуры при осесимметричном возбуждении.

2.2 Прямоугольный микрополосковый излучатель на первой и второй модах тока.

2.3 Вибраторный микрополосковый излучатель. Интегральное уравнение для полного тока вибратора.

Выводы по главе 2.

Глава 3. Возбуждение микрополосковой излучающей структуры с кондуктивной связью.

3.1 Микрополосковый излучатель на плоском экране.

3.2 Сопротивление излучения и входное сопротивление микрополосковой антенны.

3.3 Эффективность излучения микрополосковых антенн.

3 А Диаграммы направленности поверхностных и пространственных волн печатной антенны.

Выводы по главе 3.

Глава 4. Моделирование диапазонного излучателя и антенной решетки на его основе.

4.1 Логопериодический антенный элемент.

4.2 Биконический антенный элемент.

4.3 Прямоугольный микрополосковый излучатель.

4.3.1 Исследования широкополосности микрополоскового излучателя, возбуждаемого коаксиальным зондом.

4.3.2 Исследования широкополосности микрополоскового излучателя, возбуждаемого микрополосковой линией.

4.4 Объемный излучатель.

4.5 Плоская антенная решетка на основе логопериодического элемента.

4.6 Кольцевая антенная решетка на основе логопериодического элемента.

4.7 Плоская антенная решетка на основе прямоугольного элемента. 135 Выводы по главе 4.

Введение 2009 год, диссертация по информатике, вычислительной технике и управлению, Панкова, Маргарита Александровна

Актуальность темы. Современные стандарты требуют от систем связи многофункциональности и высокой помехозащищенности. В настоящее время имеются совершенные с точки зрения характеристик информационного обмена комплексы и системы цифровой радиосвязи. Однако все возрастающие требования к мобильности комплексов радиосвязи и пеленгации, уменьшению времени готовности к работе, повышению скрытности выдвигают на первый план проблемы микроминиатюризации радиотехнической аппаратуры, увеличения пропускной способности при сохранении жестких требований к электродинамическим, габаритным, весовым, конструктивным и другим характеристикам аппаратуры. В первую очередь это относится к многоэлементным антенным решеткам, позволяющим расширить круг задач, решаемых радиотехническими системами [1].

Одним из эффективных путей увеличения скорости передачи информации и решения проблемы микроминиатюризации является разработка и использование диапазонных микрополосковых излучателей, которые, обладая технологическими и массогабаритными достоинствами • микрополосковых антенн, имели бы. стабильные электродинамические характеристики в широком диапазоне частот. Объединив такие излучатели в фазированные антенные решетки (ФАР), можно создать гибкие многофункциональные излучающие структуры, в том числе с цифровым диаграммообразованием.

Несмотря на то, что в настоящее время существует огромное количество разнообразной литературы по проектированию, расчету и исследованию характеристик полосковых и микрополосковых излучающих структур (работы Бахраха Л.Д., Чаплина А.Ф., Воскресенского Д.И., Сазонова Д.М., Нефедова Е.И., Панченко Б.А. [2-19], зарубежных ученых, в частности, ЛФелсена, Н. Маркувица, Д. Уайта, К. Уолтера, R.E. Hunsen, D.H. Pozar, I.R. Mosig [20-25] и многих других), в развитии этого направления существует множество не исследованных вопросов. По существу, не изложены теоретические основы для разработки диапазонных излучателей. Не исследовано влияние таких основных факторов, как размеры и геометрия излучателя, вид поляризации, тип возбуждения в формировании электродинамических характеристик излучения, согласование, особенно в многоэлементных излучающих структурах. Все эти вопросы требуют дальнейшей теоретической и опытно-конструкторской проработки.

К настоящему времени сформировался целый ряд численных методов решения электродинамических задач как в частотной, так и во временной области, реализованных в различных специализированных пакетах (HFSS, MGrid&IE3D, FECO, Sonnet Suite, Microwave Office, FIDELITY, XFDTD; XGTD, Microwave Studio, TAMIC). Существование огромного* количества программ моделирования антенно-фидерных и СВЧ-устройств требует анализа алгоритмов, реализованных в этих программах, по точности и скорости вычисления основных электродинамических характеристик, а также выбора наиболее эффективных программ моделирования* рассматриваемых типов антенн.

Все вышеизложенное подтверждает актуальность темы, настоящей диссертации, выполненной в ОАО «Концерн «Созвездие» в рамках проводимых научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ.

Целью диссертационной, работы является создание и исследование комплекса математических моделей диапазонных микрополосковых излучающих структур и антенных устройств на их основе для систем мобильной связи и пеленгации, а также оптимизация процедур их проектирования.

Исследования в рамках диссертационной работы предусматривают решение следующих задач:

1. Анализ математического аппарата, наиболее пригодного для решения задач электромагнитного возбуждения слоистых магнитодиэлектрических структур, расчета их электродинамических характеристик излучения, а также существующих программных средств для моделирования и оптимизации диапазонных микрополосоквых излучателей и антенных решеток на их основе.

2. Разработка математических моделей планарных диапазонных излучающих структур и исследование их электродинамических характеристик излучения.

3. Многоуровневое моделирование и оптимизация параметров* базовых микрополосковых излучателей в рабочих диапазонах частот с учетом ограниченности экрана, структуры диэлектрической подложки и формы излучателей.

4. Исследование влияния формы, геометрических размеров, искусственных, неоднородностей на основные характеристики микрополосковых излучателей: диаграмму направленности, входное сопротивление, коэффициент направленного действия, поляризационные свойства.

5. Создание, комплекса специализированных- программ, предназначенных для моделирования и< оптимизации' параметров диапазонных микрополосковых излучателей и антенных- устройств на их основе для мобильных систем связи и пеленгации.

Результаты и научные положения, выносимые на защиту: »

1. Математические модели на электродинамическом уровне строгости базовых микрополосковых излучающих структур'дискового, прямоугольного-и вибраторноготипов.

2. Решение задачи возбуждения плоской микрополосковой структуры при кондуктивной связи на основе аппарата тензорных функций Грина.

3. Характеристики и оценка эффективности излучения микрополосковых излучающих структур на основе разложения электромагнитного поля по LE- LM-волнам.

4. Результаты исследований влияния формы, геометрических размеров излучателя, структуры и параметров диэлектрической1 подложки на электродинамические характеристики- как самих базовых структур, так и устройств на их основе.

5. Конструктивные разновидности широкополосных микрополосковых излучателей, полученных с применением параметрической оптимизации по критерию максимальной диапазонности, позволившей увеличить полосу частот на 20-80% при сохранении требований к форме диаграммы направленности, коэффициенту усиления и допустимым размерам излучателя.

Научная новизна и практическая значимость работы заключается:

- в разработке электродинамических моделей базовых микрополосковых излучающих структур дискового, прямоугольного и вибраторного типов, которые наиболее полно отражают свойства этих структур и пригодны для построения обоснованных и эффективных методик инженерных расчетов;

- в систематизированном изложении математического аппарата, позволяющего решать задачи электромагнитного возбуждения магнитодиэлектрических слоистых структур как одно-, так и многослойных, на основе одного из самых эффективных методов анализа - метода тензорных функций Грина стратифицированных сред;

- в разработке методики оценки основных характеристик излучения микрополосковых структур, включая оценку их эффективности излучения, используя разложение электромагнитного поля по LE- и LM-волнам;

- в разработке алгоритмов, методик расчета и реализующих их программ проектирования узлов и устройств на основе микрополосковых структур;

- в получении расчетных и экспериментальных результатов для нескольких конструктивных исполнений микрополосковых излучателей и антенных решеток на их основе, нашедших применение в НИР и ОКР.

Методы исследований, достоверность и обоснованность результатов. В работе использованы строгие методы электродинамики, аппарат тензорных функций Грина, численный методы решения интегральных уравнений, достоверность научных положений, полученных результатов и выводов подтверждается адекватностью разработанных и исследуемых электродинамических моделей изучаемым физическим процессам; соответствие приведенных результатов их аналогам полученными другими авторами; подтверждение теоретических результатов проведенными экспериментальными исследованиями.

Реализация результатов. Полеченные в диссертации результаты использованы при постановке и выполнении НИР «Разработка и применение новых методов обработки, хранения, передачи и защиты информации в информационно-коммуникационных системах» (номер государственной регистрации 012202.0412808) в Воронежском госуниверситете, грантов Российского фонда фундаментальных исследований (проекты 08-02-13555-офиц и 09-07-97522-рцентра). Кроме того, отдельные результаты внедрены при проведении научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ в ОАО «Концерн «Созвездие» по темам «Азарт», «Дротик», в ОАО Воронежский НИИ «Вега» по темам «Кавказ-7М10», «Кавказ-9», а также в учебном процессе в Воронежском государственном университете, Международном институте компьютерных технологий, Воронежском институте МВД РФ, что подтверждено актами внедрения.

Апробация работы. Основные результаты диссертационной работы докладывались и обсуждались на' XTV Международной научно-технической конференции «Радиолокация, навигация, связь» (Воронеж, 2009 г.), Международной научно-технической конференции «Физика и технические приложения волновых процессов» (Самара, 2008 г.), Международной научно-технической конференции «проблемы техники и технологий телекоммуникаций» (Казань, 2008 г.), Всероссийской научно-практической конференции «Актуальные вопросы эксплуатации систем охраны и защищенных телекоммуникационных систем» (Воронеж, 2007- 2008 гг.)

Публикации. Основные результаты работы отражены в 15 публикациях [26-40] , • в том числе, в 7 статьях, 6 материалах научных конференций, 1 свидетельстве о государственной регистрации программ для ЭВМ, 1 свидетельстве программы для ЭВМ, зарегистрированной в Национальном информационном фонде неопубликованных документов при ФГУП «Всероссийский научно-технический информационный центр». Работы [26-31] опубликованы в изданиях, рекомендованных ВАК России.

Заключение диссертация на тему "Моделирование диапазонных микрополосковых излучающих структур для систем связи и пеленгации"

Выводы по главе 4

В главе с использованием оптимизации электродинамических характеристик разработаны нескольких типов микрополосковых антенн: логопериодической, биконической, прямоугольной и объемной. Логопериодический излучатель, имеет рабочую полосу в диапазоне 390645 МГц и коэффициент усиления не менее 7 дБ. Для биконической антенны проведена оценка влияния величины отражающего экрана и подложки на характеристики* излучения. Для объемного излучателя полоса частот в основном зависит от геометрических размеров и угла между частями излучателя.

Проведенный анализ способов увеличения диапазонности прямоугольного микрополоскового излучателя, основанных на компенсации индуктивной составляющей коаксиального, зонда, позволил сделать следующие выводы:

1'. Компенсировать индуктивную составляющую зонда возможно емкостью, включенной в цепь либо последовательно, либо параллельно.

Первый случай может быть реализован в виде U-щели, второй' — пространственного перехода.

2. Использование последовательного включения емкости предпочтительнее, поскольку при параллельном-включении часть мощности распределяется по пространственному переходу, что несколько снижает КПД излучателя.

3. Короткозамыкатели используются не только для уменьшения, габаритных размеров, но и для увеличения широкополосности МПИ. Внесение индуктивности короткозамыкателя и ее последующая компенсация за счет U-щели позволяет увеличить широкополосность от 6 до 28 %.

4. Усечение части излучателя (по оси симметричности) не ведет к уменьшению габаритных размеров МПИ, а приводит к увеличению широкополосности, за счет перемещения точки возбуждения в- область с наименьшего входного сопротивления.

5. Наибольшая полоса МПИ (Д^.^1 99.3 %) возможна при сочетании нескольких способов увеличения широкополосности — параллельного и последовательного включения емкости, внесения короткозамыкателя и усечения части излучателя.

6. Для достижения полосы рабочих частот в 84 % для излучателя, возбуждаемого полосковой линией, необходимо использовать согласующий элемент трапециевидной формы.

Анализ основных электродинамических характеристик антенных решеток построенных на основе логопериодической антенны и прямоугольного микрополоскового излучателя показал, что взаимное влияние элементов приводит к сужению основного лепестка антенной решетки (от 2 до 15 градусов), снижению коэффициента усиления (на 0.51 дБ) и уменьшению ширины полосы частот на 4.3 %.

Заключение

В систематизированном виде изложен математический аппарат решения уравнений Максвелла на основе тензорных функций Грина.

Для описания сложных радиотехнических структур, расположенных вблизи границы раздела сред, аппарат тензорных функций Грина позволяет значительно упростить решение задач, связанных с проектированием излучающих систем.

На основании использования функций Грина для описания полей плоскослоистой структуры представлены выражения для расчета поля излучения, сопротивления микрополосковых излучателей.

Применение представления функции Грина при разложении поля по волнам типа LE, LM позволило • разделить вклад поверхностных и пространственных волн, исключить особые точки в подынтегральных выражениях и упростить алгоритмизацию и компьютерные расчеты.

В работе на основе математическоой модели дискового микрополоскового излучателя исследованы основные характеристики: мощность, излучаемая в свободное пространство, эффективность излучения, потери излучателя, связанные с возникновением поверхностной волны, диаграммы направленности. Используемый подход для случая осесимметричного возбуждения может быть применен и для расчета излучателей с несимметричным возбуждением после соответствующей доработки.

Построена математическая модель прямоугольной микрополосковой антенны, исследованы характеристики прямоугольного излучателя, как на 4 первой, так и на второй модах тока. При этом поле излучения пространственных волн находится через ток с помощью функций Грина в пространстве Фурье. Найденная функция Грина имеет в пространстве Фурье аналитический вид и позволяет находить поле излучения любого тока на поверхности диэлектрика. Выражение для мощности имеет действительную и мнимую части, описывающие мощность, излученную в свободное пространство, и мощность, переносимую поверхностной волной. Получены аналитические выражения для мощности, переносимой поверхностной волной, и сопротивления излучения, выражения для расчета диаграмм направленности прямоугольного и квадратурного излучателей. Показано, что использование излучателя на второй моде тока позволяет получить диаграмму направленности, прижатую к плоскости антенны, что имеет принципиальное значение при построении антенных систем мобильных систем связи.

Записаны интегральные уравнения для полного тока вибраторного микрополоскового излучателя, элементы тензорных функций Грина слоистой среды, которые определяют ядро интегрального уравнения. Ядро уравнения имеет логарифмическую особенность, что определяет интегральное уравнение для полного тока вибратора как интегральное уравнение Фредгольма первого рода. Использован метод саморегуляризации для решения численным методом интегрального уравнения для полного' тока излучения. В качестве примера, численной'реализации алгоритма1 рассчитана зависимость входного импеданса от длины плеча вибратора. Отмечен эффект укорочения" резонансной длины вибратора. Исследованы, характеристики вибратора, расположенного на диэлектрической подложке над экраном с поверхностным импедансом. Экран с емкостным импедансом приводит к укорочению резонансной длины вибратора, с индуктивным импедансом — к «растягиванию» резонансного участка и, как следствие, к улучшению частотных свойств вибратора. Поглощающий экран в дополнению к предыдущему случаю, увеличивает активную часть входного сопротивления вибратора при незначительных изменениях усиления (< 20%). Получено выражение для поля излучения вибратора EqYiE^ , отмечено существенное влияние диэлектрической подложки на диаграмму направленности микрополоскового вибраторного излучателя. Однако при толщине подложки

Н < 0,0IX, влиянием последней можно пренебречь и рассматривать микрополосковый вибратор как проволочный.

Решение задач излучения микрополоскового излучателя существенно зависит от способа возбуждения излучающего элемента.

Исследована эффективность излучения пространственных волн микрополосковой структуры на экране со слоем и показано, что возбуждение в структуре поверхностных волн вызывает резкое снижение эффективности излучения за счет оттока мощности поверхностной волны. Это связано со схожестью диаграмм направленности пространственных волн микрополоскового излучателя и поверхностных волн типа LE. Указаны способы уменьшения отрицательного воздействия поверхностных волн на работу излучателя.

Исследована зависимость амплитуды и порядка возбуждения поверхностных волн от электродинамических параметров покрытия.

Проведенный анализ позволяет получить технические характеристики антенн: сопротивление антенны, причем с учетом выбора способа возбуждения, коэффициент усиления, коэффициент полезного действия, диаграмму направленности.

С использованием оптимизации электродинамических характеристик разработаны нескольких типов микрополосковых антенн: логопериодической, биконической, прямоугольной и объемной.

Проведенный анализ способов увеличения диапазонности прямоугольного микрополоскового излучателя, основанных на компенсации индуктивной составляющей коаксиального зонда, позволил сделать ряд выводов.

Компенсировать индуктивную составляющую зонда возможно емкостью, включенной в цепь либо последовательно, либо параллельно. Первый случай может быть реализован в виде U-щели, второй — пространственного перехода. Показано, что последовательное включение емкости предпочтительнее, поскольку при параллельном включении часть мощности распределяется по пространственному переходу, что несколько снижает КПД излучателя.

Короткозамыкатели используются не только для уменьшения габаритных размеров, но и для увеличения широкополосности МПИ. Внесение индуктивности короткозамыкателя и ее последующая компенсация за счет U-щели позволяет увеличить широкополосность от 6 до 28 %.

Усечение части излучателя (по оси симметрии) также приводит к расширению рабочей полосы за счет перемещения точки возбуждения в область наименьшего входного сопротивления.

В работе показано, что достижение наибольшей полосы возможно при сочетании нескольких , рассмотренных способов. При возбуждении излучателя полосковой линией для расширения рабочей полосы частот целесообразно использовать согласующий элемент трапециевидной формы.

Анализ основных электродинамических характеристик антенных решеток, построенных на основе логопериодической антенны и прямоугольного микрополоскового излучателя показал, что взаимное влияние элементов приводит к сужению основного лепестка антенной решетки на 2 - 15 градусов, к снижению коэффициента усиления (на 0.5-1 дБ) и уменьшению ширины полосы частот на 4.3 %.

Библиография Панкова, Маргарита Александровна, диссертация по теме Математическое моделирование, численные методы и комплексы программ

1. Слюсар В. Цифровые антенные решетки: будущее радиолокации /

2. B.Слюсар // Электроника 2001. - № 3. - С. 42-47.

3. Бахрах Л. Д. Синтез излучающих систем / Л. Д. Бахрах,

4. C.Д.Кременецкий- М.: Радио и связь, 1980. 632 с.

5. Чаплин А.Ф. Анализ и синтез антенных решеток / А.Ф.Чаплин. -Львов:: Изд-во Вища шк. при Львовск. ун-те, 1987. — 180 с.

6. Чаплин А.Ф. Электродинамическая теория взаимной связи отрезков несимметричной полосковой. линии / А.Ф.Чаплин, М.Ю.Михайлов, Е.М.Ящишин // Изв. Вузов. Радиотехника 1985. - № 6. - С.8-13.

7. Князев С.Т. Влияние атмосферных осадков на характеристики ФАР / С.Т. Князев, Ю.Б. Нечаев, А.С. Фадеев // Радиотехника. -1993. -№10-12. -С.51-54.

8. Рамзей В. Частотно-независимые антенны / В.Рамзей ; пер. с англ. под ред. Чаплина А.Ф.-М:: Мир, 1968. 176 с.

9. Чаплин А.Ф. Об учете влияния диэлектрического укрытия на «ослепление» ФАР / А.Ф.Чаплин, А.Д.Хзмалян- // Радиотехника и электроника. 1978. - Т. 23. - № 12. - С. 2632-2634.

10. Активные фазированные антенные решетки / под ред. Д: И. Воскресенского и А. И. Канащенкова. — М.: Радиотехника, 2004. — 488 с.

11. Воскресенский Д.И. Печатные излучатели. — В кн.: Антенны / Воскресенский Д.И., Филиппов B.C. ; под ред. Д. И. Воскресенского. Вып.32 М.: Радио и связь, 1985.- С.4-17.

12. Сазонов Д.М. Антенны и устройства СВЧ.- М.: Высшая школа, 1988.-432.С.

13. Сазонов Д.М. Основы матричной теории антенных решеток/ Д.М.Сазонов // Сб. ст. по прикладной электродинамике.- 1983.-Вып.6.- С. 111162.

14. Нефедов Е.И. Микрополосковые излучающие и резонансные устройства / Е.И.Нефедов, В.В.Козловский, А.В.Згурский. — Киев: Техника, 1990.- 160 с.

15. Панченко Б.А. Микрополосковые антенны / Б.А. Панченко, Е.И.Нефедов.- М.: Радио и связь, 1986. — 144 с.

16. Панченко Б.А. Тензорные функции Грина уравнений Максвелла для областей, частично заполненных диэлектриком. Часть 1 / Б.А.Панченко // Проблемы повышения эффективности и качества радиотехнических систем.-Свердловск: Изд.УПИ, 1979. Вып.2. - С.29-35.

17. Панченко Б.А. Тензорные функции Грина уравнений Максвелла для областей, частично заполненных диэлектриком. / Б.А.Панченко // Проблемы повышения эффективности и качества радиотехнических систем. — Свердловск: Изд.УПИ, 1980. Вып.З. - С.60-62.

18. Панченко Б.А. Характеристики излучения полосковых антенн на подложках ограниченных размеров / Б.А. Панченко, Ю.Б. Нечаев — Воронеж: ВГУ, 1992.-91 с.

19. Панченко Б.А. Электродинамический расчет характеристик излучения полосковых антенн / Б.А. Панченко, С.Т. Князев, Ю1Б. Нечаев и др.. — М.: Радио и связь, 2002. — 256 с.

20. Фелсен.Л. Излучение и рассеяние волн / JT. Фелсен, Н. Маркувиц; под. ред. M.JL Левина,' пер с англ. М.: Мир, 1978. - Т. 1 - 546 с.

21. Pozar D.M. Radiation on scattering from a microstrip patch on a uniaxial substrate / D.M. Pozar // IEEE Transactions on Antennas and Propagation. 1987. -Vol. 35.-P. 613-621.

22. Mosig I.R. A dynamic radiation model for microstrip structures / I.R. Mosig, F.E. Gardiol // Advances in Electronics and Electron Physics. — 1982. -Vol. 59.-P. 139-234.

23. Mosig I.R. Analytical and numerical techniques in the Greens function treatment of microstrip antennas and scatters / I.R. Mosig, F.E. Gardiol // IEE

24. Proceeding. 1983. -Pt. H. Vol. 130. - P. 175-182.

25. Mosig I.R. Arbitrarily shaped microstrip structures and their analysis with a mixed potential integral equation / I.R. Mossig // IEEE Transactions on Microwave theory and Techniques. — 1988. Vol. -P. 314-323.

26. Нечаев Ю.Б. Электродинамическое моделирование широкополосной антенной решетки для систем- спецсвязи / Ю.Б. Нечаев, Д.Н. Борисов, М.А. Панкова // Теория и техника специальной радиосвязи. -2008. Вып. 4. - С. 56-63.

27. Нечаев Ю.Б. Увеличение полосы рабочих частот микрополосковых излучателей с использованием объемных согласующих элементов / Ю.Б. Нечаев, Д.Н. Борисов, М.А. Панкова // Вестник ВГТУ. 2008. - Т. 4. - № 14.-С. 63-67.

28. Нечаев Ю.Б. Исследование способов увеличения широкополосности микрополосковых излучателей с использованием оптимизации электродинамических характеристик / Ю.Б. Нечаев, Д.Н.

29. Борисов, М.А. Панкова // Теория и техника радиосвязи. — 2009. — Вып. 1. — С. 81-90.

30. Нечаев Ю.Б. Исследование широкополосности прямоугольного микрополоскового элемента цифровой антенной решетки / Ю.Б. Нечаев, Д.Н. Борисов, М.А. Панкова // Вестник ВТТУ. 2009. - Т. 5. - № 5. - С. 90-95:

31. Нечаев Ю.Б. Параметрическая оптимизация геометрии микрополосковых излучателей по критерию максимальной широкополосности / Ю.Б. Нечаев, Д:Н: Борисов, М.А*. Панкова // Вестник ВГТУ. 2009. - Т. 5. - №'5. - С. 219-221.

32. Нечаев Ю.Б. Электродинамические характеристики одно- и многослойных микрополосковых антенн на плоском экране / Ю.Б.Нечаев; Д.Н. Борисову М.А. Панкова // Теория и техника радиосвязи. Специальный выпуск. 2009: - Вып. 5. - С. 45-54.

33. Нечаев-Ю.Б. Способ-увеличения* пропускной способности канала связи с малым уровнем шума / Ю.Б. Нечаев, Ю.А. Дергачев, М.А. Панкова // Вестник ВИ МВД России. 2008. - № 4. - С. 81-86:

34. Нечаев Ю.Б. Новая методология построения многоцелевых радиокомплексов / Ю.Б. Нечаев, Ю.А. Дергачев, М.А. Панкова // Материалы VII международной научно-технической конференции, «Физика и технические приложения волновых процессов» : приложение к журналу

35. Физика волновых процессов и радиотехнические системы. Самара, 2008. -С. 83-84.

36. Kumar G. Broadband microstrip antennas / G. Kumar, K.P. Ray // Artech House antennas and propagation library, 2003. — 407 p.

37. Lee K. F. Experimental and Simulation Studies of the Coaxially Fed U-Slot Rectangular Patch Antenna / K. F. Lee, et al. // IEE Proc. Microwaves, Antennas Propagation. 1997. - vol. 144, Pt-H. - №. 5. - P. 354-358.

38. Подторжнов О.М. Печатные полосковые антенны. / О.М. Подторжнов, З.М. Воробьева // Обзоры по электронной технике. Серия: «Электронка СВЧ». М.: ЦНИИ «Электроника». - 1982. - Вып.8(902). - 54с.

39. Mosig I.R. A dynamic radiation' model for microstrip structures / I.R. Mosig, F.E. Gardiol // Advances in Electronics and Electron Physics. 1982. -vol. 59.-P. 139-234.

40. Henriksson D. TrueTime: Simulation of control loops under sharediLcomputer resources / D. Henriksson, A. Cervin, K.E. Arzen // Proc. of the 15 IF AC World Congress on Automatic Control. — Barcelona, Spain, July 2002.

41. Веселов Г.И. Слоистые металодиэлектрические волноводы / Г.И.Веселов, С.Б. Раевский. -М.: Радио и связь, 1988'. -248 с.

42. Чебышев В.В. Алгоритм расчета полоскового вибратора в слоисто-однородной среде / В.В. Чебышев // Изв. Вузов СССР. Радиотехника; -1981.-Т. 24.-№9.-С. 5-9.

43. Чебышев В:В. Антенны и устройства* СВЧ. Микрополосковые излучатели-и решетки в слоистой среде /В.В. Чебышев // М.: Радиотехника, 2003.- 102 с.

44. Richards W.F. An. improved theory for microstrip antennas and applications / W.F. Richards .et. al. // IEEE Transactions on Antennas and Propagation. 1981. - Vol. 29. - P. 38^16.

45. Князев С.Т. Характеристики линейной АР полосковых вибраторов, излучающей из слоя диэлектрика / С.Т. Князев, Ю.Б. Нечаев, А.С. Фадеев // Техника средств связи. Серия ТРС. 1991. - Вып. 3.- С. 19-23.

46. Munson R.E. Conformal microstrip antennas and microstrip phased arrays / R.E. Munson // IEEE Transactions on Antennas and Propagation. 1974. - Vol. 22. - P. 84-88.

47. Derneryd A. Linearly polarized microstrip antennas / A. Derneryd // IEEE Transactions on Antennas and Propagation. 1976. — Vol. 24. — P. 846-851.

48. Pues M. Accurate transmission line model for the rectangular microstrip antenna / P. Pues // IEE Proceeding. 1984. - Vol. 131, Pt.H.P. - P. 334-340.

49. Lo Y.T. Perturbation approach to design of circullary polarized microstrip antennas / Y.T. Lo, W.F. Richards // Electronic letters. 1981. - P. 383 -385.

50. Lo Y.T: Theory and experiment on microstrip antennas / Y.T . et. al. // IEEE Transactions on Antennas and Propagation. 1979. - Vol. 27. - P. 137— 145.

51. Deshpande M.D. Input impedance of microstrip antennas / M.D. Deshpande, M.C. Bailey // IEEE Transactions on Antennas and Propagation. -1982.-Vol. 30.-P. 645-650. .

52. Никольский В. В. Вариационные методы для • внутренних задач электродинамики / В.В. Никольский. Mi: Наука, 1967 . - 458 с.

53. Вайнштейн JI.A. Электромагнитные волны / Л.А.Вайнштейн.- М.: Радио и связь, 1988. 440 с.

54. Вайнштейн Л.А., Лекции по сверхвысокочастотной электронике / Л.А.Вайнштейн, В.А.Солнцев: -М.: Сов. радио, 1973. -400 с.

55. Никольский В.В. Декомпозиционный подход к( задачам-электродинамики / В.В.Никольский, Т.И.Никольская, М.: Наука, -,1983. — 304 с.

56. Вайнштейн Л.А. Лекции о вариационных методах / Л.А.Вайнштейн, Н.И.Шамеева. Л.: ЛГУ, 1972. - 42 с.

57. Марков Г.Т. Математические методы прикладной электродинамики/ Г.Т. Марков, Е.Н. Васильев. -М.: Сов. радио, 1976. 120 с.

58. Нефедов Е.И. Полосковые линии передачи: электродинамические основы автоматизированного проектирования ИС СВЧ / Е.И.Нефедов, А.Т.Фиалковский.-М.: Наука, 1980.-314 с.

59. Коротковолновые антенны / Г.З.Айзенберг, С.П.Белоусов, М.Э.Журбин и др..-М.: Радио и связь, 1985. -536 с.

60. Радциг Ю.Ю. Исследование методом моментов интегральных уравнений вибратора с точными и приближенными ядрами / Ю.Ю.Радциг, А.В.Сочилин, С.И.Эминов // Радиотехника, 1995. -№3. С.55-57.

61. Эминов С.И. Теория интегрального уравнения тонкого вибратора / С.И.Эминов // Радиотехника и электроника, 1993. — Т.З8. С.2160-2168.

62. Неганов- В'.А. Современные методы проектирования линий передачи и резонаторов сверх- и крайневысоких частот / В.А.Неганов, Е.И.Нефедов, Г.П.Яровой. -М.: Педагогика-пресс, 1998. — 338 с.

63. Нефедов Е.И. Дифракция электромагнитных волн на диэлектрических структурах / Е.И.Нефедов: М.: Наука, 1979. - 272 с.

64. Нефедов Е.И. Широкополосные излучающие и< резонансные устройства / Е.И.Нефедов, А.С.Саидов, А.Р.Тагилаев. — Киев: Техника, 1990.160 с.

65. Морс Ф.М. Методы теоретической физики^: В 2-х т. Т. 2 / Ф.М. Морс, Г. Фешбах ; под. ред. С.П. Аллилуева, Н.С. Кошлякова, А.Д. Мышкиса, А.Г. Свешникова . — М.: Изд-во Иностр. лит-ры, 1960. — 886 с.

66. Каценеленбаум Б.З. Высокочастотная электродинамика / Б.З.Каценеленбаум.- М.: Наука, 1966. -240 с.

67. Марков Г.Т. Возбуждение электромагнитных волн / Г.Т.Марков, А.Ф.Чаплин. М.: Радио и связь, 1983. - 295 с.

68. Вольман В .И: Техническая1 электродинамика / В.И.Вольман, Ю.В.Пименов. -М.: Связь, 1971.-487 с.

69. Техническая электродинамика / Ю.В.Пименов, В.И.Вольман, А.Д.Муравцов; под. ред: Ю.В.Пименова. — М.: Радио и связь, 2000. -536 с.

70. Luk К. М. Circular U-slot patch with dielectric superstrate // К. M. Luk, K. F. Lee and W. L. Tarn / Electronics Letters. 1997. - vol. 33, June, 5. - № 12-P.1001-1002.

71. Itoh T. Numerical techniques for microwave and millimeterwave passive structures / T. Itoh, et. al. // New York: John Wiley, 1989. 674 p.

72. James I.R. Hand book microstrip antennas / I.R. James, P:S. Hall (Eds) // Peter Peregrinus. London. UK. 1989.

73. Bahl I.J. Microstrip antennas / I.J. Bahl, P. Bhartia // Artech house, Dedham, 1980.

74. Сосунов Б.В. Расчет и проектирование полосковых и щелевых антенн круговой поляризации / Б.В.Сосунов. JL: ВКАС, 1985.

75. Горобец Н.Н. Двухдиапазонный микрополосковый излучатель с круговой поляризацией// Техника средств связи, серия TP, 1983.-Вып.2.

76. Лось В.Ф. Микрополосковые и диэлектрические резонаторные антенны. САПР-модели: методы математического моделирования/ В.Ф.Лось; под ред.Л.Д. Бахраха.- М.: ИПРЖР, 2002. -96 с. '

77. Ломан В.И. Микрополосковые антенны. Обзор / В.И.Ломан, М.Д.Ильинов, А.Ф.Гоцуляк // Зарубежная радиоэлектроника.- 1981.- №10.-С.99-116.

78. Васильев Е.Н. Возбуждение тел вращения / Е.Н. Васильев. М.: Радио и связь, 1987 . - 270 с.

79. Характеристики излучения плоских вибраторов / Коняшенко Е.А., Шмыков В.Н. Новосибирск, 1987. - 20 с. - Деп. в ВИНИТИ 10.03.87, № 1707887 ДЕП.

80. Рамм А.Г. О разложении по собственным функциям дискретного спектра в задачах дифракции / А.Г. Рамм // Радиотехника и электроника. — 1973. -№3.- С. 496-501.

81. Нечаев Ю.Б. Дисковая микрополосковая антенна с осесимметричным возбуждением / Ю.Б.Нечаев, С.Л.Просвирнин, А.Н.Хижняк.- Деп. в ВИНИТИ 29.12.91, №4887 В91.

82. Литвиненко Л.Н. Спектральные операторы рассеяния в задачах дифракции волн на плоских экранах / Л.Н. Литвиненко, С.Л. Просвирин. -Киев: Наукова думка, 1984.

83. Wood С. Analysis of microstrip circular patch antennas / C. Wood // ProcIEEE. — 1981. — V. 128.- №2.-P. 69-76.

84. Yano S. A theoretical study of input impedance of a circular microstrip disk antenna / S.A. Yano, A. Ishimaree // IEEE Trans. 1981. - V. AP-29. - № 1. -P. 77-83.

85. Хижняк А.Н. Дифракция плоской волны на тонком диске / А.Н. Хижняк // Акуст. ж. 1989. - Т. 35. - № 5. - С. 929-933.

86. Завадский В.А. Однослойные микрополосковые структуры /

87. B.АЗавадский, В.Ф. Лось, А.Н. Шаманов // Антенны. 1999. - №2 (43).1. C.21-25.

88. Wong К. L. Broadband triangular microstrip antenna with U-shaped slot/ K. L. Wong, W. H. Hsu // Electron. Lett. 1997. - Dec. 4. - № 33. - P. 20852087.

89. Нечаев Ю.Б. Прямоугольная микрополосковая антенна на второй моде тока / Ю.Б.Нечаев, И.И.Резник, Д.Г.Селезнев, О.И.Янсон // Техника средств связи. Серия ТРС.- 1991.-вып.7. С.

90. Нечаев Ю.Б. Электродинамическая теория микрополосковых антенн с осесимметричным возбуждением / Ю.Б.Нечаев // Радиолокация, навигация, связь: труды V Междунар. НТК, Воронеж, 1999 г. — Воронеж, 1999.- Т.З.- С.1744-1752.

91. Rona I.E. / I.E. Rona, N.G. Alexopouls // IEEE Trans. Antennas Propagation, 1981, -vol.29.- p.99-105.

92. Jackson D.R. / D.R. Jackson, W.F. Richards, А/ Ali-Khan // ШЕЕ Trans. Antennas Propagation, 1989, -vol.37.-№3.-p.269-274.

93. Levine E. / E. Levine, G. Malamud, S. Shtrikman // IEEE Trans. Antennas Propagation, 1989, -vol.37.-№4.-p.426-434.

94. Pozar D.M. / D.M. Pozar // IEEE Trans. Antennas Propagation, 1983, -vol.31.- p.740-747.

95. Van der Paw L.J. / L.J. Van der Paw // IEEE Trans. Microwave Theory Technical, 1977, -vol.25.- p.719-725.

96. Perimutter P. / P. Perimutter, S. Shtrikman, D. Treves // IEEE Trans. Antennas Propagation, 1985, -vol.33.- p.301-311.

97. Чебышев В.В. Микрополосковые антенны и решетки в слоистой среде / В.В. Чебышев // М.: Радиотехника, 2003. — 104 с.

98. Чебышев В.В: Расчет спирального печатного излучателя /

99. B.В.Чебышев, Н.С. Маркун // М.: Радио и связь.- 1988. Т. 31. - № 2. С. 2933.

100. Градштейн И.Ф. Таблицы интегралов, сумм, рядов и произведений/ И.Ф. Градштейн, И.М. Рыжик // М.: Физматгиз,— 1963. — 1100с.г

101. Вычислительные методы в электродинамике / под ред. Р. Митры. — М.: Мир, 1977.-485 с.

102. Федорюк М.В. Метод перевала / М.В. Федорюк. М.: Наука, 1977.-368 с.

103. Марков Г.Т. Антенны / Г.Т. Марков, Д.М. Сазонов. // М.: Энергия, 1975.-528 с.

104. Garg R. Microstrip Antenna Design HandBook // R. Garg, P. Bhartia, I. Bahl, A. Ittipiboon / Norwood, MA: Artech House, 2001. 845 p.

105. Harrington R.F. Time-harmonic electromagnetic fields / R.F. Harincton // McGraw-Hill. New York, 1961. 231 p.

106. Zheng J.X. End-correction network of a coaxial probe for microstrip patch antennas / J.X. Zheng, D.C. Chang // IEEE Transaction on Antennas and Propagation. 1991.-vol. 39.-P. 115-118.

107. Fong K.S. Wideband multilayer coaxial-fed microstrip antenna element / K.S. Fong, H.F. Pues, M.J. Withers // Electronic Letters. 1985. - vol. 21. - P. 497-499.

108. Олинер А. Эквивалентные схемы неоднородностей в уравновешенной полосковой передающей линии / А.Олинер // Печатные схемы сантиметрового диапазона; под ред В.И.Сушкевича.-М.: Иностранная лит., 1956. -С.294-318.

109. Панченко Б.А. Электродинамический расчет сибраторных и щелевых антенн, возбуждаемых полосковыми линиями / Б.А.Панченко,

110. C.Н.Шабунин //Тезисы докладов XXXIV Всесоюзной научной сессии НТО РЭС им.А.С.Попова.- М.: 1979. -С.9-10.

111. Панченко Б.А. Характеристики полосковых антенн и антенных решеток, выполненных на подложке с воздушным зазором / Б.А.Панченко, С.Т.Князев, Ф.Х.Сабгузяков // Радиотехника и электроника, 1987. -№7,-С.1397-1402.

112. Qian Y. Microstrip patch antenna using novel photonic bandgap structures / Y.Qian // Microwave Jornal. -1999.-Vol.42.- N1.- P.66-76.

113. Корн Г. Справочник по математике (для научных работников и инженеров)/ Г.Корн, Т.Корн. -М.: Наука, 1978. -831 с.

114. Нечаев Ю.Б. Увеличение полосы рабочих частот микрополосковых антенн для систем связи / Ю.Б. Нечаев, Д.Н. Борисов, А.С. Мальцев // Вестник Воронежского института МВД России. — 2008. № 1. -С. 138-146.

115. Обзор принципов построения, возможностей и эффективности программных средств численного электродинамического моделирования» / А.В. Ашихмин, Ю.Г. Пастернак, И.В. Попов и др. // Антенны. 2007. - № 3 (118).-С. 64-73.

116. Гостюхин В.Л. Математическое моделирование антенных решеток конечных размеров / В.Л. Гостюхин, К.И. Гринева, К.Н. Климачев и др. // Изв. Вузов. Радиотехника. 1981. - № 2. - С. 33-41.

117. Нечаев Ю.Б. Исследование возможности использования биконической низкопрофильной антенны УВЧ диапазона для систем подвижной радиосвязи/ Ю.Б. Нечаев, Р.Н. Андреев, А.С. Мальцев// Вестник ВИМВД России, 2008.-№3.- С.99-107.

118. Clison A.V., Wilton D.R. // IEEE Trans. 1980. V. AP-28. - №5,-P.593.

119. Ли У. Техника подвижных систем связи / У. Ли.- М.: Радио и связь, 1985.-392 с.

120. Зернов Н.В. Излучение электромагнитных волн источником через слой изотропного диэлектрика / Н.В.Зернов, А.И.Сташкевич // Прикладная электродинамика. — М.: Высшая школа, 1978. — Вып.2. — С. 145-173.

121. John Rogers. Radio Frequency Integrated Circuit Design / John Rogers, Calvin Plett. Boston: Artech House, 2003. - 410 p.

122. Коняшенко Е.А., Соловей А.Е. Расчет характеристик плоского излучателя с произвольной геометрией апертуры / Е.А. Коняшенко, А.Е.Соловей // Расчет и проектирование полосковых антенн: Тез. 2-й Респуб. научн. техн. конф. — Свердловск, 1985. — С. 16-17.

123. Richard С. Li. RF circuit design. New Jersey: A John Wiley & sons, Inc., Publication. 2008. - 827 p.

124. Aaron K. Shackelford, Kai-Fong Lee, K.M. Luk. Design of small-size wide-bandwidth microstrip-patch antennas // IEEE Antennas and Propagation Magazine. -2003 v. 45, February. - №1. - 75-83.

125. Holzman, Eric. Essentials of RF and microwave grounding. Boston: Artech House, 2006. 226 p

126. Inder Bahl, Prakash Bhartia. Microwave solid state circuit design. -New Jersey: Wiley-interscience. A John Wiley & sons, Inc., Publication. 2003. -906 p.

127. Bahl I. J. Lumped Elements for RF and Microwave Circuits Boston: Artech House, 2003. - 488 p.