автореферат диссертации по энергетике, 05.14.02, диссертация на тему:Многофункциональные вентильные компенсаторы реактивной мощности для управления режимами работы энергосистем

•• 1 9 I

МОСКОВСКИЙ ордена ЛЕША и ордена ОКТЯБРЬСКОЙ РЕЮЩИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ

На правах рукописи

КОЧКИН Еалерий Иванович

МКОГО'^УНЩйОНМЬНЬЕ ВЕНТИЛЬНЫЕ КОМПЕНСАТОРЫ РЕА1ГГИЕНСЙ ЮЩОСТИ ДЛЯ УПРАВЛЕНИЯ РЕКИ2ШИ РАБОТЫ ЭНЕРГОСИСТЕМ

Специальность 05,14.02 - электрические станции (электрическая часть), сети, электроэнергетические системы и управление ими

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Москва

1992 год

Работа выполнена в научно-исследовательском институте электроэнергетики (EiCG3).

Официальные оппоненты - доктор технических наук, профессор

iOiffiH S.A.

• - заслуженный деятель науки и техники РЗ, доктор технических наук,профессор ПОССЕ A.B.

- доктор технических наук, старший научный сотрудник ЛИПАТОВ B.C.

Веду-дая организация - ВГТЙ и НИИ Энергосетьпроект.

Зацита диссертации состоится " 5 " ¡¿<г~нЛ. 1992 г. в аудитории Г - <50f в /Н. оО часов на заседании специализированного Совета Д 053.16.07 при Московском ордена Ленина и ордена Октябрьской Революции онергетическом институте по адресу: I05S35, ГСП ЬЬскса Е-250, Красноказарменная ул., 14.

G диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ¡»¡¿И.

Автореферат разослан "_"_ 1992 г.

Ученый секретарь

специализированного Совета Д 053.16.07

к.т.н., с.н.с. M.B.Соколова

-i

—~

ОБС^Я ХЛРАЖРЛСЖлА РАБОТЫ

Актуальность рпботн определяется необходимостью режим комплекса сложных задач для атектрнчоских сетей (ЭС) напряжением 110—.1150 кВ з условиях глубина изменений их режимов работы и роста протяженности линий электропередачи. В X онергосисте:.! с резкопере-мекгап графиком нагрузки карчцу с задачей опти-йхльиого распределения перетоков реактивной мощности и сг.гхекия потерь электроэнергии необходимо резать вопроси стабилизации и ограничения напряжения в узлах нагрузки, сп^метрлровсшигг трехфазной системы напряжений, фильтрации Екеяих гармони:« тока и увеличения пределов передаваемой могдкссти,

beoietoee значение для реэения этих задач имеет проблема со-вер-депствовачия и создания новых автоматизированных систем и средств. За последние годы в налей стране и за рубежом проведены значительные работы по создание для зтоП иели статических таристорнцх компенсаторов реактигноГ: мощности (СИ). Больной вклад в развитие этого направления '.-если отечественные ученые и специалисты Веников В.А., Куков Л.А., Дзарьев Л.И., Поссе А.З., Бабат Г.Н., Соколов И.И., ЛекинлтеГн П.Т., Лаоунаог. В.Л., Еулатов О.Г., Липатов B.C., Зиновьев Г.С., ¡¡лесков В.И., !;>.пловскии А.К"., Федий B.C., Худяков В.В., Белоусов И.В., СояотухоЯ.Ю,, Таратура И.Л., Кощеев Л.А,, Перхач B.C., Кузнецов В.Г. и др.

Прогедекнпе исследования, как правило, касались отдельных сторон ваяна Я для энергетики задачи. Вместе с тем более прогрессивным предстаплаетоя необходимость комплексного подхода к резенио проблемы и создание на этой основе таогефункииональннх устройств. Учитн-гал гозмокность создания СТК для пирокого диапазона мос^ностеЯ, их бнстродеистЕие целесообразно поставить перед ними выполнение следу-тацих Фуншшоиальшк задач: повышение пределов статической и динамической устойчивости передаваемой по линиям (ВЛ) мопзюсти, снимснне потерь электроэнергии, ограничение коммутационных перенапряжений в линиях, улучшение условий гагаения дуги в паузу ОАПВ, симметрирование неполнофазного режима работы ВЛ, демпфирование качаний передаваемой по ВЛ моидюсти. Вместе с тем отогообразие системных задач и алгоритмов управления предъявляет, как правило, ппотигогечивме требования к построению компенсатора или отдельных его олементоп. Креме того, сложность применяемой техники требует проработки широкого комплекса задач, направленных на оптимизаниз схем, параметров и элементов (ЯК, а тазгке тоэтвлвпяч облаете-:' их п^еятяпиого

использования.

Ресеиие комплекса этихп] облоздредставлшаих стояяуи и актуальную для народного хозяйства страны научно-техническую проблему, является основной задаче:': диссертации.

В диссертации обобгггенк исследования и разработки автора в области научных основ многофункциональна/ вентильннх коотенсаторов реактивно:; цсгжсгя для гезенк? рсгсй:.:ов работа энергосистем и меяс-систе-ли-тс связеЛ по реактишой моииоста. Новое решение этой важной . народно-хозяйственной проблем'! згЕЛсчается в комплексном подходе к з&д&ча-.: управления ре;-;г.гамя энергосистем по реактивной могцности • и оптимнзапли построения бистрэдейстоукп;»: технических средств, необходим:-.« для этой цели.

Такой подход реализован впервые и потребовал проведения пиро-ких исследовгки'Л на стадиях постановки задач, изучения системных вопросов и разработки технических решений.

Выполненная работа является частью комплекса исследований, проводимых в соответствии с общесоюзной научно-технической програм-ио2 ПЕГ и АН СССР 0.01.Со с пошвеиии эффективности КС и снижении потерь электроэнергии в электрических сетях, а так.-:е отраслевыми программами Минэнерго СССР 0I.0o.I0 о пеглгяении управляемости электрических сетей и энергосистем и 00.00.18 о разработке научно-технических решений по применен:'.« силовой преобразовательной техники в электроэнергетике институтами Енергосетьпрсект, ЬКК'Э, Ю21ПТ, ЗгШ, СибНЖЭ, ЕЖЛпреобразователъ и объединениями "Дальние электропередач;!", "Преобразователь", "Электрозакоц" по темам, ответственным исполнителем и научшгл руководителем которых: был автор.

Объектом ксслоног^нпя является электрические сети, содержание линии электропередачи и вентильные компенсаторы реактивной ионное-, ти, их режимы работы, а тайге схемы и элементы статических компенсаторов.

Целы) диссертационной таботы является разработка на основе комплексного подхода обцих принципов построения и создания многофунк-пиональных вентильных компенсаторов реактивной »лошости применительно к задачам электроэнергетических систем.

На защиту т/носятся следуулио положения и результаты:

1. Математические и структурные модели тиристорннх компенсаторов в совокупности с элементами энергосистем для оптимизации схем и параметров при многоцелевом использовании компенсаторов.

2. Результаты анализа и обобщения целевых функций тиристор-ках компенсаторов,

3. Основы построения схем тиристорных компенсаторов с улуч-

шенньми динамически*.™ характеристиками.

4. Принципы, способы оптимизации и устройства тир.чсторкых кля"ей для повныеиия эффективности использования статических комлен-сатороз.

5. Основы теории и пут» реализации статического аналога синхронного коытснсатора с использованием принципа преобразования напряжения запираемыми вентилями.

Методология иссжгованиа, При исследованиях функциональных возможностей СТК использовались математические, аналого-физичёские и электродинамические модели электроэнергетической системы и отдельных ее элементов. Электрическая цепь представлялась совокупностью многополюсников, ветпи которяс ой-ьединяятся а обцлх узлах, и лписива-лась системой уравнений, формируемых из уравнений компонентов (элементов иепи) с помочи топологического закона. В качестве методов численного интегрирования использовались неявные метода Эйлера и тралений. Линеаризация нелинейных уравнений осуществлялась методом Ньютона. Поиск оптимальных реаений проводился с помощью градиентного метода линеаризации целевой функции, Аналого-физическое моделирование энергосистем проводилось по полнил уравнениям Парка-Горева с учетом свободных токов как в обмотках синхронных малин, так и в элементах сети. Широкий круг вопросов, связанный с влиянием компенсирующих устройств на статическую и динамическую устойчивость электропередачи исследовался на электродинамической модели ЕЭС в НИИПТе, в которой пппробно отображены системообразующие связи сети 500-1150 кВ и основные генерирующие и нагрузочные узлы. Модельные генераторные агрегаты оснащались регуляторами скорости и возбуждения, выполненными на аналоговом принципе и отображающими по упрощенным уравнениям работу реальных регуляторов.

Достоверность результатов подтверждена сопоставлением с результатами эксперимента и адекватностью моделей и исследуемых процессов, а также применением в моделях апробированных методов расчета.

Научная новизна выносимых на защиту положений и результатов связана с комплексным решением новых научно-технических задач по созданию и эффективному использованию вентильных компенсаторов реактивной мощности, суть которых состоит в следующем:

I. На основе уточненных математических и физических моделей элементов энергосистемы выявлены функциональные возможности вентильных компенсаторов при управлении режимами энергосистем, в результате анализа которых разработали алгоритмы управления тиристорннми ком-

пенсаторами, обеспечлва-дие эффективное снижение комцуталионнкх перенапряжений, гезение ауги в паузу ОАПЗ, симметрирование кеполно-фазкых реников работы линии, повшевие се статической и динамической устойчивое:'!!.

2. Разработаны научные осногы постуоэния схем тиристорных ко:лтенсатороз с улучзеншяи дкнакичвекжя и онергстическими харак-теркегшж«!, получешти за счет пвименення фкльтсокомпенсиру-юдих иопсЯ, реакторы которых шепг яошкшяу» добротность, а такие секвконаравеная рза.кторно-тиристорных групп, иклпчоеглнх отдельная ступенями ил:! п сочетании с плавни.! регулированием реактишой мощности одной ступени.

3. Разработали принципы плавно-ступенчатого и ступенчатого управления секционными СПС, наиболее эффектипно воздействующими на режкц роботы ¡энергосистем, включая несшелетривные рехикн.

4. Разработана методика расчета переходных прсессов в СТК, выполненных на основе мостовых преобразователей, позволившая предложить практические рекомендации по увеличен:!?) быстродействия за счет перевода преобразователя в несимметричные регимы работы.

5. Разработаны основы расчета преобразователя напряжения, ведокого э.д.с. онергосисте:ш, с учетом особенностей построения источника постоянного напряжения, откривапусго с появлением запираемых тиристоров новое направление в создании высокоэффективных статических компенсаторов реактивной мощности и силовых преобразователей передач и вставок постоя! ¡.ого тока.

Новизна технических решений нгпла отражение более чек в 30 авторских свидетельствах на изобретения.

Практическая ценность и реядипани/Т результатов работы. В результате проведенных исследования предложены наиболее совершению схемы статических тирнсторных компенсаторов с плавно-ступенчатым и ступенчатым управ •гением, ьшолкя-отих комплекс Функциональных задач, связанных с регулированием напряжения, снижением коммутационных перенапрягений, гаданием дуги, осуществлением неполкофазных рзкимов в дликш.тх линиях электропередачи и снижением потерь олектро-

ОНОрГИИ.

Разработаны высоковольтные тиристорньга ключи и их вспомогатель- ' ныз системы, имегодие возможность осуществлять нару?-нуя компоновку оборудования СТК, что сокращает сроки ввода установок и повышает их технико-охономические показатели.

Результаты работы послу-шля осноеой для создания промышленной серии кодулой СПС с параметрами 80 Шар, 20 кВ; 50 МВар, II кВ :; '.Злр, ПО г1', а такие проектирования объектно-ориентированных

статических компенсирующих устройств для линий электропередачи и электрических сетей Минэнерго СССР.

Разработаны и предложены направления создания нового класса статических компенсирующих устройств на осноЕе принципа преобразования напряжения с помокьа запираемое вентилей.

Научные и практические результаты положены з основу создания различных установок СТК, внедренных на ПС 500 кВ "Луч", ПС 750 кВ в Белом Расте, ПС 2?,0 кВ "Могоча" Читаэнерго, а такке в проекты тиристорнш: компенсаторов на ПС "Севастопольская" Крым-онерго, ПС "Заря" Владихир^черго, ПС "Нюнеангарская" Бурятэнерго и др. Экономическая е'Мектавность составляет еук/лу более 2,5 млн. РУ<5.

ЛичпнЛ пклэд автора. Емносичне на защиту положения выполнены автором лично или под его научннм руководством.

Объем работы. Диссертация содержит стр, основного

текста, таблиц, нлл-^страцпй , список литературы из

172 наименований, приложение. Основной текст изложен в 6 главах.

0СНСШ02 С0Д?.ШШ2 РАБОТЫ

I. Состояние разработок и внедрения вентильных компенсаторов в зарубежных и отечественных энергосистемах. Постановка задач исследований.

Исследование тенденций и уровня развития данного направления проведено на основе анализа обзорного материала, а результаты разработок и внедрения установок по публикациям рабочей группы 38-01 СЯГРЭ. Обзор охватывает материал практически с начала зарондения технических идей данного направления. Следует отметить работы проф. Беникова В.А., впервые поставившего проблему применения статических источникоп реактивной мощности в энергосистемах нашей страны, а также работы проф. БабатаГ.Н., проф. Кук о па Л.А., проф. Либкин-да И.С., проф. Азарьева Д.И, и др.

При систематизации технических решений по средствам компенсации предложена классификация, включающая в себя 4 основные группы устройств:

- устройства, содержание плавно регулируемые с помощью ти-ристорнчх ключей индуктивные элементы. Основополягаюкно технические решения компенсаторов первой группы предложены ВЭИ им. В,И.Ленина, фирмами АБВ и Siemens . Одна из схем СТК предложена институтом Энергосетьпроект я позволяет осуществлять пофаяное регулирование реактипной мощности;

- устройства, содернадие регулируемые с ломогъч тирясторшсг ключей емкостные эл«ментн: а) со стуленчатем регулироггаш'г.! гочктнп-

КОЙ ГОЗДОСТИ I! б) с плавным рсгуяирорлняом реоктишой модности. Схема варианта а) рэзроботона фар:.»й я развита фирмами 5<,ви,е/>5 и др. Во втором варианте, разработанном л5И для низковольтных заводских сетей, плавное регулирование ссудествляетск за счет принудительного с пот/опт источника тока йштачения тиристоров;

- устройства с мостовпмл тиристорными прообрадоватеякхи:

а) обычнее преобразователи и б) с послегдаг-ателько Бклэ?сннгки конденсатора:.»: э ргз' хлреоброзоЕШ-олоП. Исследования, просоленные в НЖЛТе и ВЕН&лектрогапс, вмлппли ряд особенностей рсдааюго характера, сдер-пва-гдих гирокое внедрение компенсаторов данного типа;

- устройства с полностью управляемыми преобразователя!.!/!: а) на основе преобразователя тока, б) кв основе преобразователя напряжения и з) на основе преобразователи частотп, Интерес к идеям построения компенсаторов на основе преобразователя тока, предлокен-ного А.Ь.Поссе в 1950г., и на основе преобразователя напряжения, предложенного й.Коплель.мано.м ь &РГ г 1965г., впзван появление:.; в последние годы копшх запираемых полупро»оцниковкх приборов. Один из вариантов компенсатора на основе преобразователя частоты исследуется а институте Электродинамики АН УССР. Оздо.еется значительнее уменшеш» установленной моглости оборудования компенсаторов'4 группы.

Из анализа материалов рабочей группы 38-01, обобдакцих сведения зарубежного опыта разработки и внедрения статических компенсаторов в 25 энергосистемах различите стран следует, что:

- в основном СШ применяются для регулирования напряжения в точке подключения с пельо оптимальной компенсации реактивной мощности или повышения статической и динамической устойчивости передаваемой мощности. Иногда выполняется задача снижения системных перенапряжений и демпфирования колебаний передаваемой мощности;

-большая часть схем СГК выполнена на основе реакторно-тирис-торных и конденсаторно-тиристорньгх групп (1а, 2а);

- для охлекдения тиристорннх кличей используется воздух или вода, что предопределяет их установку внутри помещений с созданием необходимых температурных и эксплуатационных условий;

- начаты разработки тиристорннх компенсаторов для линий электропередачи и передач и вставок постоянного тока;

- ведутся исследовательские работы по компенсаторам 4-й группы на основе запираемых тиристоров.

В отечественной практике, кроме отмоченных вьтае установок СТК, БЗИ им.В.И,Ленина разработал и внедрил 2 компенсатора 160 Шар, 35

о

кВ на предприятиях черной металлургии в Молдавии и на Дальнем Востоке, а ЗПО "Преобразователь" выпускает сери-о СТК б-Ю кВ и мощностью до 20 Жар для прокнтленннх предприятий. На основе серийного преобразователя типа ПВГ ЛьпПИ разработал и внедрил на ГЮ "Рахов" Львовэнерго СТК .мощностью 6 Шар для регулирования напряжения на шинах 10 кВ, питалщих местную нагрузку. Использование оборудования разработанных пля промьпкенноети СТК в энергетике сдергивается высокой его стоимостью и отличием функционального назначения. Наряду с разработкой технических средств ведутся исследования в направлении повышения объективности применения СТК при управлении режимами работы энергосистем но реактивной модности. Анализ результатов иссоецовалий, проведенных за рубежом и в нашей стране при участии институтов Энергосетьиро^кт, ШШЭ, КййПТ, СибНИИЭ, ЗгШ, ЛьвПИ, МЭИ, ВЭП и др. стаппт задачу выработки единого общего подхода пш разработке и вмбопз схем СТК.

Проблема г,е:зается созданием многофункциональных вентиль-нчх компенсаторов реактивной мощности, надежных в работе и инеящнх приемлете для онергетики,,ртоимостнне показатели, а комплекс необходимых исследований форм^уегся в следующем порядке:

1. мсследовать функциональные возможности вентильных компенсаторов при работе в энергосистемах и разработать принципы их реализации.

2. Разработать основы построения эффективных схем тирис-торных компенсаторов.

3. Разработать пути удешевления вентильного оборудования за счет оптимального построения элементов и систем.

4. Теоретически обоби(ить и разработать методы расчетов мостовых преобразователей для расаирения их возможностей при регулировании напряжения.

5. С учетом последних достижений в области запираемых вентилей разработать схемы, способы управления и основы расчетов параметров наиболее эффективных компенсаторов с использованием принципов преобразования напряжения, реализующие статический анализ синхронного компенсатора.

2. Исследования функциональных возмотаостой. вентильных компенсаторов

Одним из основных элементов энергосистемы является линии электропередачи (ВЛ), от класса наг яжения которых зависят нптурзпь-

ная и зарядная мощности. Компенсация зарядной мощности необходима, прегде всего, да» поддеркания напряжения на линии в регламентируемых пределах, а такте для тс?сния коммутационных перенапряжений, определителях уровень изоляции. Используемые для этих целей шунтиру-впие реакторы ШР) оборудуются специальными включателями-отклвча-телями, предназначенн^.и для коммутаций ШР. Установка СТК на линии радикально меняет условия ее работы. Высокое быстродействие СТК позволит в аварийных ситуациях осуществить своевременный перевод от ведения стационарного редина к специальным алгоритмам управления, необходимых, например, дчя снижение перенапряжений при отключениях к.з., гааения дуги подпитки и т.д. Новые функциональные возможности СТК, алгоритмы их управления являются предметом рассмотрения данного раздела. Исследования проводились на примере ВЛ II50 кБ, отражающей в наибольшей степени общие закономерности изучаемой проблемы и оснащенной набором различных компенсирующих установок (КУ), включая синхронные компенсаторы (СК) и СТК.

Исследования статической и динамической устойчивости линий очектропеоепачи проводились на электродинамической модели единой энергосистемы страны (ЕЭС). Модель получена путем эксива-лентирования схемы развития Í2C на 1995г. В модели подробно отражены объединенные энергосистемы (02С) Казахстана, Урала, Средней Волги, западная часть ОЭС Сибири и районы примыкания межсистемной связи Центр-Средняя Волга и ОЭС Центра, упрощенно, одним эквивалентным генераторно-нагрузочньм узлом, представлена в модели восточная часть ОЭС Сибири и ОсС Средней Азии. Подробно отражены системообразующие линии 500-1150 кВ и основные генерируттедие и нагрузочные узлы. При моделировании линий 1150 кВ в модели предусмотрен полный комплект ШР с возможностью их отключения, а также полный набор КУ. Исследова -ния проводились применительно к 3 этапам ввода линии II50 кВ, в ходе которых определялись пределы статической устойчивости, соответствующие различному количеству подключенных к линии ШР и КУ, а также пропускные способности ВЛ с учетом нормативного запаса устойчивости и допустимого уровня напряжений на промежуточных подстанциях (табл.1)

Таблица I

Перетоки модности по ВЛ Казахстан-Урал, МВт

- - + +

+ +

2350 2700 2500 3100

2400 3100 2550 4300

2600 3400 2700 4300

Наличие КУ Коммутация ШР Этап развития

I

П И

Анализ полученных результатов показывает, что основное влияние на повышение пропускной способности линии оказывает коммутация ¡ИР. Отсутствие КУ приводит к снижении передаваемой мо'дности из-за . недопустимых изменений напряжений при коммутациях ШР. Так как частая коммутация ИР из-за ограниченного ресурса включателя-отклвчателя проблематична, то максимальную пропускную способность ВЛ при резко переменных ее режимах работы можно обеспечить при замене реакторов на управляемые реакторно-тиристорные группы, состояние из определенного количества параллельно включаемых секций для повьпения надежности работы установки в целом. Кроме того, обоснование возможности ступенчатого или плавно-ступенчатого регулирования СТК позволит значительно сократить содержание высших гармоник в токе компенсатора. Помимо влияния на величину пропускной способности дискретность регулирования реактивной мощности обуславливает необходимость введения зоны нечувствительности регулятора СТО. Очевидно, что если подключение очередной ступени, происходящее при напряжении и о I приводит к сникению уровня напряжения до величины 11 В~А и , то уставка по напряжению на отключение очередной ступени должна быть не вше Л и, иначе возникнет автоколебательный процесс. Исследования пропускной способности линии при регулировании напряжения секционным СТК со ступенью регулирования до 200-300 МВар" (5-6% от натуральной мощности) показали, что в режимах работы ВЛ, когда фазовые углы между напряжениями, уровень которых поддерживается генераторами электростанции, не превышает 90 эл.град., нарушение статической устойчивости, как и при непрерывном регулировании, носило апериодический характер. При этом пределы статической устойчивости и пропускная способность линии не ,отличаются от непрерывного регулирования. В режимах электропередачи с углами более 90 эл.град, использование ступенчатого регулирования приводит к возникновению автоколебаний с частотой в нес -колько Гп и амплитудой, пропорциональной ступени регулирования реактивной мощности. Такие автоколебания недопустимы в длительных режимах, но не представляют опасности при кратковременных переходных процессах. В связи с этим может быть поставлен вопрос об отказе от учета указанной автоколебательности при опенках предельно допустимых по условиям устойчивости режимов. В тех случаях, когда ступенчатость по каким-либо причинам нежелательно,одна из секций СТК может быть переведена в режим плавного регулирования, который придает всему СТК свойства непрерывно регулируемого устройства. Таким образом, секционные СТК практически не ухудшают характеристики статической устойчивости по сравнению с вариантом при"енення непрерывно регулируемых КУ.

Исследования дилачииоскоП:'|У£то!№т)оогуиРЙ,'лпропо:ииась"приче1ш-

телвно п тем >::с отаяам рдовятия электропередачи. Иссчедовадип включали в себя опенку влияния на преподы динамической устойчивости вида и цтитедьнссти к.о., хяртетерастия цикла ОАПЗ. В качестве исходных принимались режимы с направлением пепстокл мощности с востока на запад, при котором наиболее тя-'ллыми с точки прения дино:ж$ческоЯ устойчивости нпл:"от<,я короткие замычг.нит г.блили ¡¡¡ни Эхибастузских ГРЭС. Поэтому в качестве расчета« пгшэтдвдись авории на головном участке Ь" с к.з. вблизи шин Бклбастуяской подстоями. При оярзчош:ки пределов :.инг.:пчойкол устойчивости при однофазном к.з. с уопемкым САПБ сасьаросоетсь сдсдудаке параметры (т»бл. 2): длительность паузы ОАЯВ (I с и 2с), количество откл~'тс;.:ых ШР и исходном ремиме с учетом подклачония части КР в никло ОАШ для гааокия дуги по-питки, а такяе повторного отключения после успешного заверления ОАПВ.

Таблипа 2

Пветелн динамической устойчивости при успешном ОАГШ, МВт

количостдо от"-"'л-ни". !.:Р 2 3 3(-1) 6(-2)

.'кд'тсльность <jk:Líi, с I 2 2 2 т 2

Р доп.ст. <¡203 3900 4050 3900 -1300 4100

3700 3700 3900 3900 4-1-00 4100

Полеченные результаты показывает, что го всех режимах, кроме одного, предела динамической устойчивости вмве гранимы допусти:.гых ремимов по условиям обеспечения нормативных запасов статической устойчивости. Увеличение паузы 0/ЛВ до 2 с приводит к некоторому сни-конйо продолов, однако только при отключении всех 6 регкторов в исходном режиме пренел динамической устойчивости пои .-этом оказывается внутри зоны допустима ремпмов. Ь процессе исследовании установлено, что причиной нл.ру'.:снпя устойчивости при отклпчени'хГ.Д с неуспеш-

ным CA L; после однодпенуго к.з. является нарулсние статической устойчивости посдеавг'римюго реиима, а в процессах с УК-3 происходит интенсивнее динамическое ы-падение генераторов Зкибаотузской ГРЭС. Выявлено, что замена Г.Р на управляемые реакторно-тириеторные группы повидает продел динамической устойчивости при возмущениях, вызванных п'.оходг.гдлми однофазными к.з., в среднем на 70 1Ьт. Причем замена непрерывно регулируемых СТл. на секционные со ступень"» регулирования по 200-oCQ ¡,'Jlap практически не сказывается на преподах дшкшческой

устойчивости и обеспечивает поддержание напряжения на шинах подстанции с точностью до 27. от заданного уровня.

Применение СТК для снижения ког-глутацнонных перенапта:-сний ис-, следовалось на окзивадентной схеме занесения ЗЛ 1150 кВ (рис.1), гключагетий я себя 2 участка линии Л1 и Л2, генерирующий узел Ej, гаунтирующие реакторы CPj, IL'P#>, компенсаторы CTKI, СГК2 и источник Eg, отражающий пунтируюяую связь 500 кВ.

В основу математической модели полонен модульный метод анализа слогних технических систем. При этом электрическая цепь представляется совокупностью многополюсников, ветви которых объединяются в обп'.их узлах. Математической моделью многополюсника (компонента) электрической иепи яяляг.тся незамкнутая система уравнений, связывающая напряжение и токи на выводах зтого компонента. Электрическая иепь описывается системой уравнений, формируемой из уравнений компонентов и топологического закона. Полная система уравнений, включают ая векторы токов и напряжений, а также их производные, имеет вид:

[А]Т -о, ио = 0

где [А] - матрица ингшденпий.

Компоненты плектрической иепи включают в себя подмодели длинной линии с учетом несимметрии ее параметров, многообмоточного трансформатора CIK с учетом насыщения его магнитной цепи и возможностью реализации произвольной группы соединения, а также тиристорного ключа реакторно-тиристор^й группы с отображением законов управления без нарушения алгоритмов коммутации при варьировании шага расчета. Моделирование переходных процессов в линиях основано на допущении о распространении вдоль линии плоской волны. В этом случае задачу о рас-прострарении волн в длинных линиях мокно представить в виде системы дифференциальных уравнёний, которая для П -право,дной злектропе-редачи имеет вид:

dx х > dX (2)

где: U, I - столбцовые матрицы напряжений и токов проводов; Z, У - матрицы сопротивлений и провошимоотей П -проводной линии. Решение систем наиболее удобно проводить методом волновых каналов, при реализации которого процесс в п - проводной линии представляется в виде суперпозиции процессов в П одноканальннх линиях.

При моделировании трансформатора используется раскрытая форма записи уравнений обмоток,

díj 1 dV&dp.)

Uj-Ldt~TÍ¡=><l~~dt-(3)

N j o m

к] L¿ ¿¿v

nCi ПСг

Схема электропередачи.

Л}, flg - участки линии ; Еf , Ег - генерирующие узлы с параметрами: Е1—ЕфМ = 940 к 6, X f - 150 Ом ^ хо=280 0м, /?0=БОм; Ег~Ефм = 940кд}

- 260 Ом, Л0 = 380 Ом, R, = 6 Ом, R0 = 9 Ом; ШР ~ шунтирующий реактор : Л , =-- 1600 Ом , Pf -50 Ом ; CT К Выполнен по секционному принципу 5ез фильтров ила ß Sude мои/ных РТГ с фильтрами, мощность компенсатора 1100 МВар.

где: Лу - коэффициент трансформации ^ обмотки, л/ - количество обмоток.

Состояния тиристорного вентиля реакторно-тиристорной группы описывались слецуюсдам образом :

- включение итк > ЕЛ иу > ЕРЭиг

- проводящее состояние 1!гк = и0 ' ¿тк

- ш.жлячение Ц гк / « I а5р,макс

Разработанная комплексная математическая модель реализована в виде программы расчета на ЭБМ. На математической модели линии электропередачи (рис. I) проводились исследования влияния особенностей построения схем СТ1С на коммутационные процессы. В табл. 3 приведены расчетные схемы и величины перенапря-хений в коние включаемого участка линии. В качестве базового варианта рассматривается традиционное оснащение линии шунтируилихи реакторами (табл. 3, п.1). Включение линии осуществляется выключателем с предпшгоченным резистором 360 Ом, вводимым на время 0,08 с.

При отказе системы управления (СУ) тиристорньтх ключей в конце линии остается подключенным непогруженный трансформатор компенсатора (табл. 3, п.2). Включение с таким трансформатором мотет сопровождаться резонансньм повншением напряяеиия за счет насыщения магнитопрово-да. Вместе с тем наличие в коние линии дате ненагруденного трансформатора существенно снижает кратность перенапряжений. Дальнейшее снижение перенапряжений при отказе СУ можно било бы достигнуть подключением реакторной части СТК по факту увеличения напряжения сверх номинального с помоцьи различных схем ограничения перенапряжений на тиристорных ключах, использующих для выработки управляющих импульсов напряжения на тиристорах. Однако подключение реакторов произойдет с некоторой задержкой по времени по отношению к началу коммутации, что снижает степень ограничения перенапряжения (табл. 3, п.З). Наличие в схеме СТК базовой емкости или фильтро-компенсирукяцих иепей утяксля-ет переходный процесс при вклю"ении линии, причем величина перенапряжений непосредственно зависит от их могцности (табл. 3, п.п. 5, б, 8).

Эффективность использования СТК для снижения коммутационных перенапряжений зависит также от построения СУ, возможные варианты ноторой отличаются формированием импульса управления от независимого источника питания или с использованием отбора мощности от силового напряжения тиристорного ключа или его модулей. Пержй вариант позволяет формировать импульсы управления и подключать реакторы практически сразу после появления напряжения на СТК, а такжг осуществлять диодный режим работы ключей и полнее использовать реакторы. Ял я перехода

Таблица 3

Виды коммутации и перенапряжения

Ы:

Вид коммутации

Вид коммутации

1-г

и,

пг

и 2

1,65

1>:

и,

Т

3-4

Л1

о,ас

0,02 с

оргс

1.93

2,05

Ос-0-р

5-6

"1С

2.65

1/72

<х=30зл. град, и "О ж град, Ы)И=0,5мо ос.=0эп-град,йВИ = Юме

цф=о,зар

В

/72

&

от диодного режима к нормальной работе предложен специальный алгоритм управления, снижающий перегрузки тиристоров апериодическим током.

Произведенный с помощью комплексной математической модели анализ коммутационных процессов позволяет сделать следующие обобщения:

- подключение в коние линии реакторно-тиристорньк групп без задержки с последующим диодным режимом работы тиристорных кличей ограничивает уровень перенапряжений в большей степени, чем шунтирующий реактор равной мощности, за счет нашщения разделительного трансформатора СТК;

- степень готовности тиристорных вентилей к подключение реакторной части является определяющей при использовании СТК в качестве шунтирующего-реактора линии, что делает наиболее предпочтительной для использования систему управления с независимым от силового напряжения источником питания;

- наличие емкостных олементов в составе СТК увеличивает кратность перенапряжений и при соотношении емкостной и индуктивной частей СТО более I : 5 перенапряяения могут превышать допустимые величины. Поэтому емкостная часть СТК должна быть подключена на шины подстанши, а оставшаяся на линии реакторно-тиристорная часть должна обеспечить допустимый уровень гармоник, тока без применения специальных фильтров, например, за счет секционирования СТК.

Гадение дуги в паузу ОАПВ с.использованием СТК

Доля однофазных к.з. в энергосистемах оценивается величиной порядка (80-851$, что делает однофазное автоматическое повторение включения (ОАПВ) участка линии одним из основных средств повышения надежности передачи электроэнергии. Однако с ростом напряжения БД проблема ОАПВ усложняется из-за увеличения тока подпитки дуги, что требует принятия мер по обеспечению устойчивости погасания дуги. Настоящий раздел посвящен рассмотрению предложения, позволяющего не только снизить ток подпитки дуги и восстанавливающееся напряжение, но и повысить пропускную способность неповрежденных фаз ВЛ за счет разгрузки их по реактивной мощности. Схема линии 1150 кВ, содержащая СТК в начале и конце линии, показана на рис, 2а , эквивалентная расчетная схема при отключенной фазе А - на рис, 26. Методически величина токов подпитки дуги в месте к.э. и восстанавливающихся напряжений определялась из расчета установившегося режима двухфазной работы линии. Разработанная методика расчета параметров секционированного СТК, отвечающих компенсации токов подпитки и одновременной минимизации потребляемой реактивной мощности, позволила выбрать новый алгоритм, при котором гашение дуги осуществляете, t включением в рассечку обмоток трансформатора конденсаторной батареи, емкость которой

Не &сБ

В£с 5ав 8 со.

вг

Рис. г

Принципиальная и экВиВалентная схемы электропередачи при гашении дуги с помощью СТ К.

С. К7- <5Т. ¡7.

между фазные а фазные проводимости СТ К , Ем - э.д.с. взаимоиндукции.

(5)

определяется ме^гу^язноЗ емкость» линии и частичной компенсацией емкости фазы линии на землп с помогло реакторно-тиристорных групп данной фазы, а увеличение напряжения на поврекценнш: фазах - переводом в режим х.х. репкторно-тиристорных групп дхух других фаз СТК. При этом модность конденсаторной батареи составляет величину не более 5% от мощности СТК. Введение в разошшутий треугольник трансформатора равных по величине активного и омкостного сопротивлений обеспечивает погасание дуги за время порядка 0,5 с. Для случая, показанного на рис. 2, параметры СТК и сопротивления конденсатора, включаемого в треугольник трансформатора, определяется следующими выражениями:

л -w(Ccp+3CL ) о г п = ' 8°в - Sb° = 0

X = ш Сф д си Сф<р

При наличии в СПС конденсаторной батареи g _ ш(Сф+ЗСфф)-шСа>фХт0кв

са ~ 1 -Хтш(Сф +2Сфф)

Хй = (6)

С учетом реальной транспозиции проводов линии

uf/rt WHiKt Г J.7,' ,Г Г vM(K)oHm

Я - Кс сиСфер* ЗшЬффср - аиСфф СР X т "ks Сй ~ ; ^ н'к1 Г Г. п 7

X = т " с СОСфср~1

л~ шСюсрр-хГ'в-1*'] . Сфф ср = -¿-(С^ + Свнс + Сс: + С;а + С sc + С ) Сфер = j(cä +ccw +с«в +скс)

Кнг(к) = 0,7 * 0,95 - степень компенсации.

и

Симметрирование токов нагрузки и напряжений в энергосистеме становится особенно актуальным на подстанциях, расположенных вблизи тяговых и промышленных нагрузок, а также при роботе линий сверхвысокого напряжения в неполнофазннх режимах. В этой связи рассмотрены возможности наиболее распространенных схем СТК, реакторно-тирисгорная группа которых соединена в звезду с заземленной нейтралью (схема А), в звезду без заземления нейтрали (схема В) и в треугольник (схема С), в части компенсации токов и напряжений обратной и прямой последовательностей. С использованием метода симметричных составляйте пая каждой из схем определены активные и реактивные состяпляюиио токоп прямой, обратной и.нулевой последовательностей в зависимости от прово-димостей фаз СТК:

для схемы Л

(7)

/?е£г,) = 0, Огп(1,) = -Щ-(ВА +8В +

О

йе(10)*-Яе(1г), От (10) = Огг>(1г)

для схегад Б

(9)

для схемы С

Иа(1,)=0> От = и А (бАв + 8дс + Вел )

яе (1г) = -Ц- иА (6а8-8са )

От (1г) =*иА(^ВАВ- 6ас +-?ВСА)

(10)

1о=0

Анализ полученшгх вира-чений показньает, что:

- псе три схемы при пофазном управлении реактивными проводи-мостямп СТК не содержат в сетевых токах активных составляющих.прямой последовательности;

- зяземленис нейтрали С'И приводит к появлению тока нулевой последовательности, численно равного току обратной последовательности, что делает то" кулевой последовательности зависимой величиной. В реальных условиях эти составляете токов нагрузки, как правило, не связанные величины. Вследствие этого ток нулевой последовательности СТК вносит дополнительную несимметриэ, что сужает область применения схемы с заземленной нейтралью;

- реактивная составляющая тока прямой последовательности и обе составлящле тока обратной последовательности однозначно определяются проводимостями 3-х фаз СТК. Поэтому подключение СТК • соответствующей мощностиэпараялельно нагрузке позволит скомпенсировать полностью ток обратной последовательности и реактивную составляющую тока прямой последовательности, тем самым совместить реаение двух задач - симметрирование токов и компенсация реактивной .мощности.

В качестве примера рассмотрено использование СТК для симметрирования неполнофазного рогима работы ВЛ 1150 кВ. Технология компенсации не-

симметричных сотавляп^вс токов зпк.точлется в создании фильтра точа нулевой последовательности и хомленсиругхдогэ источника тока обратной последовательности.

Как показали исследования, СТК мс.несть'Д IIC0 :2ар лп счет несимметричного управления обеспечит передачу 1200 .'2т по двум фазам линии. При этом ток, пютеяа^кй по кснтуру заземлен;«: подстск-ыии, составит величину порядка 200 Л, что требует согдасогипя допустимости этой величины с ПУЗ.

Применение СТК для снилсння потеть г-лсктг.оондггин. Уд р 2 з л он:! е режимами энергосистем по реактивной модности - одно из эффективных .мероприятий по снижению потерь эле:-:?сспнарги:?, кесбхсдиг.гг! уедогнем которого является наличие достаточного колячосгва ко:т7"нс::гл:-г.:)х устройств и средств регулирования нспстаоняа. Лги это;.; п?;пс«еи::<? СТК обуславливается количественная ctiewos! их техиггхо-отаномпчсс'соЗ эффективности, поручаемой за счет .дополнительного снияеьк потерь при плавном регулпроT'u:n:i КУ. Расчета пшдоддтсл по изгости-?/: пг;:?-раммам оптимизации перетокоз родктигноЛ мт-нссти. .Методически нот-;:.: является дополнение указанных программ педлрэграмыг.ын расчета коэффициентов чувствителышстн потерь и к:-лря^-эниП, определяем:": для '.коп глботы, в сестьотс

У с") f r<t>

- bjt с ¿4, 5 и —- , 5 и » ■

эквивалентных: графиков глботы, в ссотьотств'ии с г>от?епйя-.я:

i s!t> f -

и позволяю:':;« определить очередность вне доения ОГК.

Проведенные исследования Фукки'.:оналъ:т:гх задач полполя^т не только предложить алгоритм-! управления С1", ко и дать опенку их выполнимости с точки зрения быстродействия. На рис. 3 приведены обобщенные характеристики треСуомого быстродействия при выполнении тех или иных функций. Наибольшее быстролдйетзпе требуется от средств компенсации, используемых для скятеная кегдуташтонных посенадрдданий, симметрирования и регулирования напряжения при ударных нагрузках и повышения динамической устойчивости эяентроперодачи. '.'онее жесткие требования по быстродействию предъявляет сохранение статической устойчивости, определяемой электромеханическими процессами при малых возмущениях в энергосистемах. Коррекция режимов работы по реактивной модности для снижения потерь электроэнергии может осуществляться медленно действующим контуром регулирования. Высокая готовность СЯК перекрывает все возможные требования при реализации как отдельных функциональных задач, так и их различного сочетания.

3. Основы построения титагетогннх компенсаторов

Реализация требований комплекса рассмотренных мзе систе.'.лых

Коммутируемые 'реакторы и конденсаторы

Синхронные компенсаторы

Статические компенсаторы

Разрьсники

Эффективность /регупироЬ а нар

• Время регулирования

Оптимизация потоков

реактивной мощности

ш

Статическая

ч. ЫПШ ничСЬАЦИ

/^^устойчивость

^^Динамическая уРЯЪТтт^ устойчивость,

гашение дуги р£инметриро&ание и регулирование у/^/УУу^_иапряэ(сения при ударных а несимметричных нагрузках ^у-^Снижеиие коммутационных —, перенапряжений

-и.

10 МКС

1мс Юме с,-;с

ЮОмкс

1с 10с 100с

1ч 10 я

го не б, 2с

1000с

Рис. 3

Эффективность регулирования ку

функций мз*ет бить осуществлена при соб.г-зденин уело"■::,!:

- величина жизг.?;» ступс-ни секцлгкногс СТК но делли^ проспать 35 натуральной модности линии этслтролог.л:;: ч::;

- при зг.*.!Оне дунткру-тдого р.гсктора линии о: л: о сон ял часть СТК подключается к дина".: п<~> истекли«, вторичная обмотка сог.паомд.'ооо т т: г:.' реформатора реактогно-тпрнссогнол части спсД"лл-;'гстс1 г. тгоуг:л;.ни:-: можностьа его раа-::лт1-:1«, а система удрдгддок.'.л тиристор:-!".:* ллллол дот-: на иметь незариоимый исгочнзп: г .¡тан: г-;;

- для раздельного регулирования нодгл-хл;:« лрлмс*: и обратном последовательности редд-ор-но-тигистогние грулпл фаз СТК ::эДлс-'л'Д соединить в тр-с-уголы-::;.".

Кроме того, для :''До:нел:;я бсль::пд:е?г а унлллонлльд:.!:: пдлдч от СТК требуется вксо::со '.стрс действие и млнлмдлм-са со "у: т.н:;с выелих гармоник в сетегом тола. Поотому в мачдю рсосмотр:;:.' лути модернизации известных схсм СТК, солер-то :мх гетктопю-': игл<.""'; часть и филътро-ломгтенсирулсдо г>-ег.:ен?1!, и сопданил сеолионл-д: ли-ристорних компенсаторов. Катичмо в СТК и:-:д\л:?И!.но-е:г-<рстч1"Х "\":ом.'.:-:-тов с р?зонансшг.П1 цасгстеш, о?д:!чн,.ш от частот:; лнтллдел сети, является инипиирулднм доктором псярлснпл пелехознух процессе:*, ~р::::о-дящих при различного рзга в«8чугенвях в г-к^г.госистс-ме ксла-'ом!:.) фор:.ы сетевого тока и снигекп бистро до йствпя кег.яенезтора. Прел того, бистроденет?ие СТК зависит тапке от длительности переходного г.рз иесса при изменениях ре.дима работн его индуктиьной части, которая монет быть выполнена на оскоге рескторно-тирлсторнол груплп или мостового преобразователя тока. Расчет переходных процессов проводился на ЭЕ;Д с использование:.! разработанной лодг.рогрг.'.'мц СТК с уче-

том всех его ¡элементов, включал попи демпфирования тлристсрнлх ключей, с целью определения электрически* воздействий на оборудование компенсатора. Для расчета переходных процессов в СТК с испотьзсриглем мостовпх преобразователей предложена методика на осноге ретокич разностных уравнений, позволившая разработать практические рекомендации по увеличению быстродействия за счет перепода мостового преобразователя в несж.метричнне режамы рзботн.

Расчет и анализ переходнкх процессов позволили получить следующие результате:

I. В отличии от практически безинерционного изменения реяима работы реакторно-тиристорной группы мостово:"; преобразователь ведет себя как инерционное звено первого порядка с постоянной времени до 80 мс. Увеличение быстродействия момет быть достигнуто переводом преобразователя в круговой режим с различным числом работающих вентилей.

2. Наличие г. CTK фильтров и аунтог-ух конденсаторных батарей приводит и nerexowx регтиах работе и появление в составе сетевого токе, колебательной составлялся, соизмеримой с устоновившчея значением первой гаомоники тока. Длительность переходных процессов в фильт-. ро-компенсирухг'их ыепчх СТК при добротностях реакторов не менее 100 и ксо':фпнпснте тпллектричоских потерь конденсаторов менее 0,Ъ% оценивается величинами не менее 0,5 с для колебательного процесса с частотой 150 Гц, 0,3 с - с частотой 250 Га и 0,2с - с частотой 350 Гц. Введение в схему СТК предвклшенного реактора увеличивает как длитель-' ность переходного процесса за счет снижения частоты колебательного процесса, тек и воздействующие на гиристорные ключи напряжения.

3. Существует принципиальная возможность уменьшения продолжительности переходных процессов путем снижения добротности реакторов фильтров без существенного ухудшения к.п.д. установки.

4. Учет параметров примыкажтос магистральных линий электропередачи снимает длительность переходных процессов в фильтро-компен-сиругудих испях СТК примерно в 1,5 раза с одновременным увеличением воздействуодих напряжений на оборудование. ,

Полученные результаты дают возможность сформулировать основы построения и рекомендации по применению различных схем СТК.

Е олектриче'ских сетях, не предъявляющих особых требований к быстродействие регулирования реактивной модности и кратковременному появлении выстстх гармоник тока, ютет найти применение любая из рассмотренных схем статических компенсаторов, в том числе и предвключен -ным реактором и ограниченным количеством фильтров, а также с мостовым преобразователем.

Для увеличения быстродействия СТК о фильтро-компенсирующими 'пепями следует применять фильтровые реакторы с пониженной добротностью, минимальная величина которой определяется экономически целесообразным снижением к.п.д. всей установки. При этом целесообразно использовать реакторы с магнигопроводом, увеличение потерь в которых с ростом частоты существенно снизит длительность переходных пропес-сов.

Улучшения качества переходных процессов можно достичь за счет уменьшения-мощности фильтро« до величины, необходимой для компенсации гармоник тока реакторно-тиристорных групп, и подключения шунтовых . конденсаторных батарей с помощью тиристорных ключей. В цепь конденса- | торных батарей следует вводить реактор с пониженной добротностью. При больших возмущениях в энергосистеме осуществляется быстродейству- | юцее с помощью тиристорных ключей отключение и последующее включение j конденсаторных групп для исключения переходных процессов. Сокращение ] количества фильтров можно также достичь при подключении групп СТК с |

помощью !.тногооб"отг><м!гх тггд:сЧел".-:opoi' vcx'.ror.-

но-тиристорнмх гэуш, отг.'-л^гг.:л ct.v: -í с т: :."£:•••.: с;-

гулированием рсуту пом у/ноу o :'yyryy, yy.: г! у:'':.'.':1;'л

гармоники в сетевом ?о"о или ум-.¡и-у. пч ""'.си-*. ':ьуу зоу уу-;:из.

В качество компромиссного у<г уу.уууо;у у-)'.: чууу:о;.~ -'гут найти применение схема, cccioí :п <■••■• ".-л : г: >у-у- уу -,у ууух ■ групп с плавно-етуп-уу-уу; рур/ууу • ууг • и уу у: унуо уу :у ну :тсгл. Такая схема, сочстуу ууу румм r"iy;- уууууу.уу 'ууууеууу'' (и-.,: синхронного генератор.-!) с 'уу;;::1 у:у "■: емой реактивной мол ¡ость™ и уууууу у:: реактивной :?orj<oc'i:í'за го-т угу: сие динамические харг>т.,пгистики,

В основу гхугугсуу су?" ' унсуг у:: у'ууу уу" у -тир-пенсаторсв долунп буу. уу:о '"ни ууу;у -у у.уу-'".;(. у: новленн.ая мгунооть сбу.;,' у г,';; ■ т .•:, бгасгс-^Лч"' су.у-гармоник. Сокпуунуогчлм'; упуугуу-у;гу: уруу г *v;-rr .•

м1 уууууу у _'>::• гп;у-у:ул пул:":, уууу ус::о-

новнкм принципом пин ног::1 рога пи 'у-уу1;;:;- ';:з.рун; СПИ,

уу~

предназначен!;!oí для. ууупМ :тд¡тпру" ",.:'•: : укгуу: луну: у," уууу дачи СВН. Такое гсуууо псууу? п.-пум рууо гсгуууу;?у ууу ну: е линиях в симметр-и-уух и нунуугууу :у уууух: г-'-íjo г'у у.у :>:.:у..г:-чении групп к вторично < об-ютке разделительного гу-уу-у :аго; у, соединенного в треугольник, -геи угул:.) тему дугу г- ¡??.y J.T3. Требуемче единичное мо-гпстн CT.í дп <.7.2/110 ;-:П - ioD-ICC^ yyp, ПС 500/220 кВ - (I50-3C0) М.у, ПО 7.0/330 kíí - (2уО-уСО^ Hiyp, ПО 1150/500 кВ - (GC0-I2C0) ''Пар соууууууу: суглуну луггуууум схемы при наличии :a>vyv¡& 23, ПО, ПО 'у о ::а 10, £Q и

ПО кЗ.'

4. ргугиуутл'л ?:у"уусу угугп СТ'П

1'пбор схеми п пара-yro!. вентиле < олаеуелдеуя такуи fw-p--.:', как амплитудное значения номинального тупого >упуо;;у: и уоууух кратковременно: пеоон щрдузннп г ссотгг-тс-тгмн с ГОСТ IÓI5.1-75, скорость нарастания прямого '■'■ обратного игпр.тпзязП, номянапш-'о средний и г?ффектигн:гЯ тони, ветачиш тоуогте гпоогрузои, с;:ороет.: нарастания тока при включениях и спм-уч-.ия при гтл*чск:гос, о'д-лнтудног-значение напряжения, с которого попнехзглт г,?:лечение. Бозду'стугуно на вентиль напря-ение и скорсть его нарастания, а тачке спорость нарастания' прямого тока завися? от характера протекания колгбательннх процессов при включениях и отключениях вентилей кточа, /угтрмропзние которнх осуществляется одной и тел мо ночьч, параметру! которлЛ »следствие значительного отличия контуров определяется спт«ч;пууочпун расчета»!». Рассмотрение колобатольнчх процессов при работа nonr.mü

зохг.г'-.яе?, что :îx ы:::.-лчешо в регюторнах группах сопровождается не&ксч;;т'эль!!".-.''л по срг&ксн'.гз с обнчнкии преобразователями скоростями ;н:!.ч т">ко я карпстания обратного и прямого напряжения и, как слг-дстрис, малгми сбгчлкля токами. Напротив, включение характеризуется пощ-глек!::.:.:»: во? до''.степями на вентиль (напряжение включения, скорость н.;рас?г;;кя прямого тока) и является определяющим при внборе схем;: и рда-.онтог. CT:i. Проведенный анализ стационарных режимов реак-тарно-тигиегогной г:>;лл:1 показал, что ре.хим работы ТК с углами управления, бдазк:; к голнсгу откргтга, характеризуется сочетанием максимально п.-.е:-:тр;гюскйх воздействий С номинальный средний ток, как-скмгльиа«! скорость нарастания прямого тока, включение с максимального нслрл.ленкл, максимальное пряное и обратное напряжения) и является расчетным при конструировании тиристорного ключа, а высоковольтные вентили целесообразно выполнять в виде встречно-параллельного включения тиристоров в пределах одной ячейки или модуля с общим дросселем насыщения. Поксзано, что расчетной уровень напряжения, влияющий на количество последовательно соединенных тиристорных ячеек ключа, зависит от способа ограничения перенапрячений. Так использование собственного защитного устройства, вктчарщего тиристоры при появлении опасных перенапряжений, по сравнение с обычным стандартным разрядником позволяет в 1,5 раза снизить расчетный уровень напряжения и уменьшить количество последовательно соединенных тиристоров. Показано, что .независимая от силового напряжения система управления, необходимая для снижения коммутационных перенапряжений линии, может быть выполнена для ТК напряжением до 110 кЗ в виде формирователя импульсов и двухступенчатой трансформаторной системы распределения.

Рассмотрены особенности применения тиристорных ключей в составе конденсаторных групп и фильтро-компенсирующих цепей. Предложены различные алгоритмы, снижающие воздействующие на вентиль напряжения.

Оптимизация тиристорной части СТК достигнута за счет рационального использования дросселей насыщения силовой схемы ключа, совмещения в пределах одной ячейки двух встречно-параллельньгх тиристоров и их вспомогательных цепей, упрощения конструкции кабельно-транс-форматорной системы управления и применения масляной системы охлаждения, дягащей возможность наружной установки оборудования, что упрощает и удешевляет строительно-монтажные работы при ввпде установки в эксплуатацию.

5. Перспективы совершенствования статических компенсаторов на основе применения запираемых тиристоров

Освоение производства мощных запираемых тиристоров позволяет

приступить к созданит ногта лреобразосзтсдтй ••~."нос:ч, :: т~м '-пето реактивной. Рассмотренные шяв устакошгя г-т.атапекгг: /•„^лснст.-й-.',;-, с точки зрения рягулирогения nr.ntKP-'SHii.T в уг.ялх нтг)уэ:::: п*' •.■-.ста.•".;:.:-ют собой регулируемое репктитное со.чр::;;:-спиз. Ibice пр;тк*гг : .ч г.<>~ ним является способ регулирования, сгчзяпп'Л с по г Г; учлех

нагрузки источников напряжения, из-за стсукя:»г. не ос.": >

трического регулирования, ломлопоатегл ого с ни-: у г ^ ;:т т

установленной мэшоьти оборучоеияот. Тсллти г:; < гам:: .--бг.-^зг ведомый э.д.с. энергосистс:« прег.Срясог «гель :• г гп.ч-скня 'П.';>, едч:-и векторные диагра\г.ш работы которого по^чзгчч: на дне. -, ч чггччн-саторннй реяспгл на рис. 3. Ссогнеленио "лчлу т.д.с. очечгоччег-'-г: и напряжением преобразовалоля Up Р .'i,- Ы , ?, обре. yc-v. : :

из постоянного напоятсния U¡¿ nr:i •ут.т;.: 'х чолтнл':': I-*. и угол управления JS олречелп'от работу npjîSruopuT'vy. i«\î\t:î:-тельном (рис. -î<5), кнвертоюнзм (рис. ¡г.) с ?«»?ог::мЛ или. ли-

нией ре активной могтюсти. Хслпеноототек::' сгл.м v«~o-n (ьис. У' ггд-образователя при j3 = 0 не требует пнедней пчли U(il~Lcc > т.к. постоянная составля'Т;Пя напгп-'.еннч лог.ннгуется на гендонегг'" ро С, Как следует "ч рис. 56 и Зг, ГШ обеспомигает мечлу>;:>ег'0 об'.";! г е-активяоЛ пне;.иой из каждом интервале по'тэрл-мсотм, г;>::нпм Л /3, замыканием со oteетстэугглх Лаз мем.ду точ''.г:'м M, N и Р, что чу-пественным образом уменьшает уст о но пленная мо:носгь рвэкэтгичх элс-.т-н-тов компенсатора. При использовании Л Л н злоктропс-рэлачах и ? постоянного тока (ППТ) последние могу: быль постгс«нч до дгу • ноЕшг-í схема:.!. Б пор т. ой схеме на кокиеттх toackurskjc используегс•-. ПН и обычный преобразователь тока iТГ, причен xrcï'l из н;:х работать как выпрямителем, так и инверторе.:. ,"1лл ссгласочаниi характеристик разных типов преобразователе;'! необходим фильтр ¿¿ ~С Во второй схеме ¡TI? построена только с непользоранием !£I. ^ r.Tc:t случае мекду полисами каждого преобразователя гддтдонч: ;;гндонсатори, a в линии - реактор для ограничения гармоник тока и исклпения глил-ния ПН. Определенность и устойчивость ред'лмоз работы расс\»трсгшюс вариантов ППТ обеспечивается соотг-стстяудзим ви-бором законов регулирования преобразователей.

В отличие от известных работ, выполненных в Э'Л'ЛН, Xví, Горь-ковском и Новосибирском политехнических институтах, расчет преобразователя проведен в обдем пиле для лгбого режима работы, гклгчад компенсаторный, с учетом колебательных пропессов в контурах разная индуктивность - конденсатор нагрузки. Б частности, в табл. 4 ■ приведены расчетные выражения характеристик и параметров компскслто-; ра. Анализ электромагнитных пропессов в преобразователе позволил раз-

е

А X

М

£<Л

4

Ж

37 2 2

N

+

¿•С

■Г*

С

Л $ ¿о/?

а)

О«*

Рис. 4

ПреабразоВатель напряжена',

а) принципиальная _ сосем а ,

б) выпрямительный режим, о) инВенторный. рейсам.

5)

в)

^ Таблица 4 СТК на основе ПН (]3 = 0)

-1 Ток и напряжение & цепи конденсатора

Параметр Расчетная формула

Ус ср 1,563 Етср ± Г, 538 11тф- Хф

^с макс f исср~ 0,8ЫЕтф=иЗТ =и0Д

^'с мин ■ 2\/У г 32

0.31+0,061 0,т ^ 1 Хф 1 1 Стер 1 Егпф

1ст,™ =6 к /<=1,2,3.... Етф\ 4т Усср 6т3

Хф [3(тг-3) Етф %(тг-3)(тг-1)

£ с ср 9^3 Е тсЬ л. „ 16 хФ ^Р

Токи 6 сразе ПН и Венгпилясс

%ср Етф\10,521+ 0,566 + 0,21з( ) 2 Хр \ . стф 1 стср /

-£/77 /р

1фп, п = 6к * 1 П= 1,2,3 Етф[о,93(31п) _ 5у/3 иССо1 Хф \_(пг-9)(п+ 1) ь п(пг-3) Етф]

1зтср ОД ср 0.51 ф

Ет* (0,165 -0,108 Хф I £тф / --------------------------------------------

работать алгоритмы его .управления при работе п ссслк-с '.УП?, у: отборе модности от транзитной -лекгрояерлдлчп, а :. ■'.:<.

накопителя энергии. Результата, погонные в длдкл р.....яг., ¡::..-

воляптспелать следуэте основные выпады.

1. По своим характеристикам прообспоовг.ссл5) п.->6 чиоает передачу активной модности ь обоих напревлд-:л ::< <г л: -б.-л;л<-ем и генерацией реактивной •.жчюст.и,. охватывая пол-п-.. .

О до 350 эл.град, фазового с»«г;с»г.ге сетевого то;:о до от:!', -чг:-кенш. Установление выпрямительного, инлертоглллл "'гп-ун • -ново рскичов работы ссу.-.естгл;тотст гл'.кгонисм утла у гра: : нл. •• изменение рскима - соотношением в-иртг.:-.:: •" м: :•:■"'■ и в-: о.'.:'мл ■' н"'."' '-яетия сети переменного тока.

2. Преобразователь домыли т'свь см.'лтн'.-ип ".л.л<"л .' ::. .и на стороне постоянного тока лги работе и . • п:: т.'/та мл.и .'! ". то ном реыимах и емкостный при в-бего в помд-'-нсг-т^сг".! »>-•-.••'«•,. V-.fi>; в сочетании с фазной кндукт:ыл>ос':г.а (хуо'::тг:пп—. г-'-а";" '. ы. протекание электромагнитных ппоаоссоь и. »¡-¿•д-д-глог:.-':: у..: .г. г- •. У токах и напряжениях нреобг.члпн.чтеп «о^г—лгел к.--.-.»-'' -.-• л:лмл лялпая, собствсгогая ччег.гга ро?ог>Л онулд.-дл а \.'х/г т. - •••< :<»;?!!-тора и полуторокпатно.'; величиной ннлул?;н :.5-:ги ::,'':млв:;.г;л мл-камение токов и напрявгни.": имлат место при кглтнолли в ддгой частоты контура, рапной 3.

3. Определенности и уатойчи! лить : лднмгг- об'екллиплолся л: и работе прсобрпзовате1Я и схем*:-: передам и ьлтлвск постовиного тола с различи!гла потоками активно:! и т.-м-'тигной модности, а ::лл-'о в вп-честЕО быстродойотву-г-его рогорл'/л-нсго нато'П'нма рлг.л.;:;1 но:', морнлоти.

•'!. Установленная .молдлсть рсаг,тог.!!0-::гндснп^тср:хзг.-, о''сру д-рения установки, рпботагсой в компенсаторном ред-име, в несколько ваз меньше аналогичной мощности тирис:тог!-пв< компенсаторов реактивной мол:-ности.

5, Экспериментальные исследования макетного образна комлснса-тора модностью об0 кЕэр подтвердили результаты теоретических расчетов параметров и характеристик преобразователя.

6. Опытно-пдом.-зленнме сбгаз;ты и пномтлппенная сепия СТК

Проведенные теоретические исследования ко:.тлекса онергоси-стема-линия электропередачи - источник реактивной мовдюсти в различных условиях его функционального применения, разработанные принципы построения секнионированшгх СИ с плазно-ступенчатнм и ступенчптнм регулированном и тиристорных ключей наружной установки позволили осуществить внедрение ряда опьгтно-пром: пленных установок тиристорных

" ■ : о. .. r дюдркчсегих ccv>«x ¿Ir.ttinpro СССР и приступить к

: • 'клолол- срии Си'. г-эдульно!! конструкции. Экспераяен-

т' *>!'.';:.o:i«nw и огдггко-про;.?галеншлс образцов стати-

ч ..•»•.-.• т-с .•<••! г* m '.тго, иуш р'Лочтяиюсть разработанных новях '•.'•>' т' о\л"< : эт*но прстрорнт силоитх схем СТН, внсокогольтнчх ' ' : "оллл плоил охлолдони0, регулирования, оьтоматики и

Л'г ' "■".::, к.-.- 'Л; с ot ::Cj::::<; постурйть вопрос о аирок'М шедрежш то. .л :ло ,.: л пололос; олпог о : дсроосистелох.

попилол о ХССл-г., ПО :'Н; пплдлгювотель" начнет поставку по закал г н . .лоооото1' грох тплоп -oiyno;: с параметрами 25 И?ар, II кВ;

110 ;:'.> л с.Г. .Ъир, 20 кЬ, ¡3 состав ыдулой могут сходить кон-л-'C's-.оллопол ;; тдолоо'орло-реакторпне группы, с которыми пос-г -1.:.".. тсн олл; уш/с-лсшт, ооглт и сигнализации, систем охлкхденпя и г;п'ииа:-',о-!Гм"> ' с гул hi'О р. Тип, количество и параметры модулей вы-гпч! ■■¡■:c:i :in условия ртзонпч конкретной задачи с учетом параметров и хлг.-'-.'и-си'пчк тсктг'.пеской сети. 'Лсдулжпя конструкция позволяет создать С Г.£ лоллоол.л'т от 21) [."и п до 1100 liliap, подключаемо::*! к шииаи подоо-од jiin !„••:; лглия wnca согласутпй трансформатор или к третич-::о *. с0"!)т::о поде;-оя:п:онного трансформатора, и охватчвает уровни нап-p:r-ciiur: от II ко до ПоО к!:. Ооъсм и приоритетность функций опреце-лчогел при чросл'ддлнг.нлк конкретном установки.

зягуичок'лс

Гичультгтм прс!дстп1'.чс:ш"х в цнссергятти яссчсдоданпй явчяется T^op'oj'nni'ooor; обобщение и рсае.чие крупном научной проблемы в области комненогнил рсо.ндмпюл новости, заллдчеодччея и разработке научно-. о!>оп<гл оццлх: технических рс«асияй ииогофупкиионяшмх управляемых ста-v;iuock:tx tirwnwo» реоктипной мощности с использованием элементов niy,:ortpfnoj.f>Tc.4i.!ioi) техники применительно к задачам здоктропнергети-

чосчих систем.

Концепция работы основана на взаимоувязанном.решении многопе-летче Зунзююнялытх задач.по пошленая оффектипности управления ли-нтгк лечтроперодачи и оптимизации ре.лимов работы энергосистем по рогкгнпной мощности и принципов построения вентильных компенсаторов реактивноЛ мощности.

Оскогнне результаты и выводы по работе заключаются б следующем.

I. Предложены математические и структурные модели тиристорных компенсаторов в совокупности с элементами энергосистем для исследовании установившихся, переходных и предельных по устойчивости режимов работм гледтрических сетей, а такие единичные модели симметрирования мппрлденн;"! и оптимизации перетоков реактипной мощности при использовании CTK в ппергосиотемах,, позволившие разработать комплексные

требования и ГЛГОрЛУГММ ;упрпг,донии гшк чгри тзтошязж. кочаутоииоиных

перенапрящекил и го-ден«:! "yr:t по Tür та л и-.;«;' САЪ., е::-;;.» уп-мояиость и разработать пра»кг: ir с7:гкг!"'Т"--э тегу-./.:-;t ••:!•:.>. те .'.'.va электропередачи, а та:::« кедчлисл ..-<о оогу-.п^:: льне налрлхилл г;рЛ и обратно:: посчелогательносте

2. Предлоксьы сбоб^-а^лле кг>ите ::::, ;vt:"ïv л:? - ?..-бл

лекнуо мощность оборудования, бгтго .о'сл сздлг т.:-".: .-••::_■.'.:•: г'.л-моняк в сетевом толе, которые по »? \-!г: - о-лыл-у «тр;л:тулт'ГО "г с ---л:-ккя многофункниенпльн'-тх CKÍ. газ1:'.бот"П>'н '::тлге-п:лм .-„««-из?. ляле-ходквтх про"ессов в СТ.С позж.лияя о яр-л." о:;:-ее б л пялл щ.клл v ят:л-действия CEC в пессходкьт: «глг'гс г •.(••г.:*.

3. Разработщлп о с: ¡oui по'гггооп:! ¡ ,--.'п:«'!:ь'--< я::.:" лл'щетл'л; л: компенсаторов для выполнения лылге щ.г -:я"л: .-'ля - л: o;v-r'-■ • .:.•: максимальное быстроте/ет:-::е с о-сутстг.'.■ г^л'олл-с то го rex :.íax, включал неси: ■матричные.

4. Разработаны и обоб"'-'-нч л:.л:пл:л:; "согясккл -:л:;,'<■?'.•":< клт;л:' насущной установки, тклллгллк:; г " кыбор ■¿.лл о л расчетш.пс воздействий для обя^г : -•:;'/:•. с::г-:\..: ел:::-: ■•:•:■'.-,'.'у оптимизации параметров поля/ щ':"щл-яг л. :я л г я'лдлдльл'щл; ы, валил дросселей напыления, а Т'-л: ; ^ -ыыг [.--г.-..::'.'.,

пщле вопдекствулщие цч тирнсто! :.■::■ гд-.-л ■-:';нлл при ¡л " ';■••■::.■ ге реактерно-тнриетортгл л гел'Щ'Ы'гтол.м.-ткр;'.е:гг;:нл-; г гул: :: сячИ".:-занаэ реллноп работы «поляной с:;«"".-! г.;л-,»тд'>:",1

5. Разработаны оензгг, ырг ^г - ялтнг.кол к рея/ли'ноя мсглюстей с леполъпэяяыидм ляяочллллд ".щени- и :л"::'лт".л ;'с:;:д:-леЛ, выявившие пути построен::' ¡¡ers >".<:"■ C7:i с vmv.:''! уляя::'1 -;::-нон мощностью о б орудовал:! я за счет ме'-'ду^пг'г огз •■Vvr."t vowrJ ••.•о И знергией.

0. Внедрение результате:: кг;: х'кл-д::::;: л ут: - "?:г:у лг:,у-;л: ы'лл. и эксплуатация позволило улучллть сбленя: я;лпл г в лдялллд-лд'л • • ::': и мобильность управл^кйд wnrw.i '■су'о'у: т»п?ссмсу.-".

7. Результаты, тследоп^н:::! явились осг;-/т»>Л с о од~л:<д ляды" ; л л--но Я серии тир«сторных ''омлеисаторяг мл дудыгЛ; 'этнугруггк'.к г-* • :-<л-г*г-рических сетей !."дшонслго СССР.

В совокупности подученные- репутьталы сое тпля'тг радение крулдг.' народнохозяйственной пообл^ля - янергс?и?е.

Основное содержание диссерт.яылл опубликовано п с юцют.нс работах.

1. Кочкин В.'Л. Аварийные реллмы преобразовательного ?лосщм, работающего по круговой схеме // ¡'т-гстия гулов. Оло'лтго'яохплкка. - Ziv i. - )■' 4. - с. -117-127.

2. лспгкк -.2., Я::;r t:: -.1-. Адглдз о?,арк>:шс режкгов преобразователя с ¿чет:/! п<чдугг;;:м;м '"¡.ил. // слектричество. - 1977. 2. -

с. 36-41.

3. Кол:-:::; li.lt., Яч.::.&:! 4.11. Fao'ova преобразователя в круговом реддг.'е г;;::; п^'мг.гкнч::"::.:;: с;-о:-ого тпанс^орматора // Известия вузов.

•1. Ночкчк ?:cv: kcvcxo~::m/. нропессоп в круговой: преобра-зоготе.дьнм.": схеме. // Iimv ШПТ. - 1976. - Рнп. 27. - с. 110-

123.

о. Кочкин Ts.II. а >. сл.-осу о окк-'онии аьеряйн;« токоьых воздействии на гмеокодо.ч,?;:;.!- дрогло:зоейтсяи. // Известия вузов. Энергетика.

- 197?. - 7 8. - с. 3G-3

6. Врсклгс -н Vi.;!., Поддин Ь.";I. Работа трехфазного преобразопа-теля в импульсн'эс проейпл'.пгетодыаа схемах. // Известия вузов. Электромеханика. - I9SI. - !.' 0. - с. 7CC-VCS.

7. Ксчш: Б.!!., Сз<гсусг< А.!!. Расчет преобразователя напряжения с учетом конечной годлчмнч г.ходно;: емкости. // Известия вузов. Электромеханика. - 1Ш1. - 7 7, - с. 602-БЮ.

8. lio'i.'mik Оо'чзуев А.П., Толстое Ю.Г, Бисокоь«льтнйй элоктрошпН прообпазоиаталь иопр»г«шия. // Техническая эчектрокинами-ка, - К£2, 4. - с. 37-4!.

9. Кочккн 11.11. Особенности лряионенкя опектронных вентилей в преобразователях // Изъест ЛИ СССР. Знергетика и транспорт. -1082. - 7 3. - с. £3-100.

10. Брог'дтекн j¡.П., Поташ Ь.Л. Г.лияние групповой работы преобразователе;': но источник пдтмпдя // Пзгестия вузов. Электромеханика. -1904. -71.- с. 62-38.

11. Кочккн о.П. Построение схем статических компенсаторов // Извести'; АН СССР. Энеогстн/.а и транспорт. - 198*. - " 5. - с. 3 4-42,

12. Зр?'--огс:к:ш 3.0,., дочкин 1>,И.» Кравпова И.А. Особенности пр'.п-.еиеикн тиг"стортд< «штилей в статических компенсаторах // ¿¡юктротохчика. - KGo.-JG- с. £-¡-27.

13. Почкми Р.П., Обязуев А.П., Топстов Ю.Г. Расчет зависимого npoo')раз;»"гто д д папрямонпя // Техническая электродинамика. - 1985.

- " 3. - t'. 13-70.

II. Кон-д-mi В .П., Обдяуов А.П., Толстоп Ю.Г. Гармоники то»ов и г.г.прл.ччшн прооордзорптеля напрш;епяя, ведомого сетью // Техническая зчектр.-'динамика, - 1963, - .7 1. - с.39-43.

13. РронлтоГ?.! ','.:!., Кочкии Е.И. Формирователи импульсов уп-рпг-.сг.кя // Известия вузов. Электромеханика. - 1983. - Г 5. - с.62-

ч:

Ifj. Дагицоп -''.С., Но-;'::-; ¿.П., Haara.::: v..-'.. Планета: пенсаторн ч олектруа:!;орт''ет'1чг:л";!.ч г/.от'л // .'.-.у: ал : Л:; С П Энергетика и транспорт. - КХ. - .'.- 3. - г.

17. Итьзничнлн П.В., лот'н!; П.7., : них пропессоп в ллчшнл-: лики-::: з :

пенсаторо!'// Тезис:-.: рохатро" 7 с ее •-!.:.о/■ а:, электротехнике. АН СССР. - 1ГС7. - с.

10. Зракеаскм З.С., '.П-.ьннн'"-:::;: П.Н, З'а'лн 7.!'. ;: ;а. После розонлл тирнстс.л-чгс :са'агенеааага// 7:".' :лг:::о от ::::::::. -1983. - 7 II.-с. 37-71.

1С. Нсч::::н Ь.П., П>аа"л 7.7., J":.-—;- ; . 7 7::.

ции. - КСс. - Ô. - с. 7С-7:.

ЕС. П-:ь::н::';::нл 7.к., 77 ••:.::■.: 77'., . а:; ::-.':: 7.,.. -о-----: :t pasrafiOTX'.' по гнт'че: :Л!:;г! а:р." '■.■;'"".; •' •• у:х ;■•<--■..-у ;• .--••,. лечотазр а." л:а v.-.-". Y.'.'.// 'Z'.. •• - 4 :■'.:::-. л: :: а ' :,'•'"■'::л

пнепгослсте". - '7ог'!", - 1777. - ,;. 1.,-ЗП.

21. Лгичгпекле ст^тит'-о:':'/ у.":"" * •

гтонненил мага "кгост:; ;: на л:- уу :к - :■ 'у 'ууу~ :'/ 3 у ,, _ .. ., „ .о., ло'-рчп у...., . t.aiera , у- — у 1 ....... - ............

гаческно e-yai н уууу. 7-:*т. I. - 17'{. -

22. Антона:, а .".Д., -7;у у-'"'a т. С., л бенностм тиру гот: :зао ууча ;уу-у ; а саторо"// Try?' HZ'.'TT. - 1С-"/. - "•. Z21-1

22. Пльмууку Пууу ...7., Пну; у

Применен:!" тнаутгу-а учлтнуууа: :.: ■ <у:.....:

напрч'уаки."; v лупу уутгууу. ;;•// :П:'-—■;::■:-■ - .'" I.. - с. СО-'/З.

2 J. Нот:-::н 7.П., Сууу Д. 7. Пус:: '.•■•.:■■• ауууу разоготсля напргум:// Технике:."'" гуо'ут ;::у:':у . - у С. о. ПЗ- ÏJ.

23. Кауу;'у A.A., д.тгчп-

• .v -v

Использование ©Kvr:rwsctoc ттотча ;г-х •л.'тистогу а учу;-,-. р;ра // Электрические - 17.7?. - 7 2. - с. .3-37.

25. Пиауло? 1!.П,, Нсукн 1 .7., "тр'.уоз 7.Н. Лр:".'л;а:,,.:а мммро -процессорной тсхн:п:н чля руукрууу! уулуумл а уууччуу::с сетях. - НнН:орманпрго. Con. Саууу л онсге--: урму-ланнл г п-.орге-тикс. П:-:я. 2. - 1990. - СО с.

27. niaa.!<;.'!ipo?a H.Б., Ecti'h П.П., Суънуст 0. П, Туусу. i.A.

Особенности ппим.опония четечууу аа" : '"уу, 7 :ууун р г<т сна а имя потерь оутпунррглл Г ?> ч^'.-уг'^чт-^гс у:у:// Стутрукунт статуу. •1991. - 7 I. - о.о?-*" П

(■£. ¡.zntvsv. С,;-:., B.Ii., Стоосз В.Л., Чехов В.И. Дискретно

реактор-: для управления установчхпимися режимами протя-:■•<-.■?•::-;• гдек :рлг:;:лсдач// Злемтротохииха. - I9DI. - I,' 2. - с. 16-18.

22. .'.лп-т'лрога К.Б., Komm Ь."., Сальников О.2., Тимофеев В.А. С'"!;"''.тиг[;зсть врг:окон::я упрпаллем-.гх реавитороз для снижения потерь ?::::// Електа.^-схни-а. - ICO I. - i) 2. - с. 6-II.

30. A.c. 3171 Ц СССР, 1,?Г:1 ИС2р 9/11. Устройство для автоматического ог.:а:-.;;'г:::::-г тс ре грузок синхронно:: мадгипн/ Кочкин S.K., Гумин I.I.9. (ССОР). - 2с.: -лп.

31. A.c. -00130 СССР, АК'А Н02р 9/1 i. Регулятор возбуждения для синхронного компенсаторе. /Кочкин Ь.И., Покровский С.Н., Розенберг Ю.И. (СССР). - ос.: пл.

32. A.c. -127447 СССР, L£CX I!02p I3/C6. Устройство автоматического переключения регулируемого п«д нагрузкой трансформатора/Гумнн М.И., Кочкин B.IT. и др. (СССР) - 2 е.: ил.

33. A.c. 53CWÖ2 СССР, Ж Н02Я 7/10. Устройство защип от од-нофазнвгх замыканий на зсы.чр / Ко'ыснн в.и., Мальцев В.Н. - 2 с.:, ил.

31. A.c. 538353 СССР, 'Л'.' H02I 3/IQ. Статический компенсатор реактивной ?.:одпостп/ Коччин Б.И. (СССР).

35. A.c. 577870 СССР, Ш 1Ю2Р 13/16. Способ управления полностью упразляемш вентилем преобразователя / Кочкин В.И., Френкель . b.C. - 4с.: ил.

' 36. A.c. 583504 СССР, 1ЛИ H02Ü 7/10. Способ дифференциальной запита мостового преобразователя / Ко'чшн В.И. - 2с.: ил.

37. A.c. 610235 СССР, :.КН Н 02 Н 3/18. Статический компенса-

. тор реактивной момдости и способ управления им/ Кочкин В.К., Френкель ' B.C., 2 е.: ил.

38. A.c. 638212 СССР, :,iU }!C2I.i 7/155. Преобразовательный мост, ' работают,ий в кругоном реки vie /НЬчкип Б. И., Кириллина Л. А. - 5с.: ил.

39. А.с.. 342820 СССР, I.EC1 1I02H 7/10. Способ защиты управляемых вентилей / Бронатейн ,. Кочкин D.H., Мальцев В.Н. и др. -2с.; пл.

■Ю. A.n. G42921 СССР, ЖИ Н02Н 7/10. Способ защиты мостового преобразователя / Кочкин В.П., - 2с.: ил,

II. A.c. 7IGI26 СССР, I.ICl Н02Н 7/10. Способ отключения мощности высоковольтной цепи постоянного тока / Кочкин B.Ü., Френкель З.С. - 2с.: ил.

32. A.c. 810037 СССР, ¡.Ш H02U 1/08. Устройство для управления вентилем / Бронштейн М.И., Дмус Н.И., Ко»кин В.И. - 4с.,ил.

43. A.c. S25493 СССР, !.ЗШ 11021 1/00. Ест явка постоянного тока /Кочкин В,П., Мермеев;ский В.А., Обязуев А.П. - Зе.: ил,

■VI. A.c.. 855922 СССР, I.KII К02Р 13/16. Способ управления про-

образователен напряяеняя / Хоччак Ь."., СЗячуез Л.Л. - 3-;,: !<.%

45. A.c. SG44I6 СССР, МЛ нс?л 1/1Б. Способ элдитн ;;чччj-a-x-вателей от насупеняч tcorr-yram?. пептиде;: / Кспскн 3.*':., 0<*ч?у.-л< д.;;.

- Зс.: ил.

46. A.c. 1003239 СССР, 'ЛЯ* 1Г2: 7/22. Учгдллчтго зя;::г: чсского компенсатора ро-г-тигно ; "о »дли Ь.Л., А.Л.

- Зс.: ил.

47. A.c. 1108550 СССР, РЖ 1/'Т-. 'чсч/oi тирдл-торный вентиль / Ко'шяг З.И., С ' С я :ьчйт. '¿.В. и -р. -Зс.: ил.

48. A.c. егаззо СССР, ЛЛ ЗЛЗР Л/ЗЛ Лрч,:/;:-а гель ::-г:ул-,ее:. управления /Брондт-"1.'^! Kr-г.:::!! II."., ' - Зс.:

',9. л.с. 11с5?'7у ссср, :.:•::: :ллл; з/л. з-.-лб л;:"--" — ::■:--

кого го!шенсотор,я р^сятхжсО •.'"ч-ч;:;?:! / '.".--у;:: 1'.:'., ~'t;.yv -Зс.: ил.

50. A.c. III 1236 СССР, ЛЛЗ •:/:•'. ЛтггчЗг.:. лл-; -л чг:г:;:;< состояния бксокорол угного полуп г' т■:'.<;.', > • - г-.> »/ Ал:'"':-;:; ;.Л., Кочкин Б.;'. - Зс.: пл.

31. A.c. II3C7I3 CCCi-, 333 3'2ч Л/Г^. Зччлбрчччччтлдч напряжения, работ;.:--:,;;; на псотХ'.о-С.*,"/ ■;-:::.-• 3.3., С'Л.оуег Л.А. - /е.;

и I.

52. A.c. 1Л8703 СССР, ЛЛ ЛЗГЛ З/Л. Слл>. Л у-;-дг лечил г.рт:.'-разог,ателе'.: кадр д-пни л/ лг-»;:пп Ь.Л., Л'-;'- : З.Л.- Д:.: ил.

33. A.c. 12СС'33'С СССР, 3.3 ' ЗЛЗ! 7/12. Слог б у:;га'--'йн::ч :;г 3-разо*ателем напз.-'ч;;;-« /Ксг/.ш .д.Л., 3.3., - Зс.: и:.

51. A.c. I220C51 СССР, 733 р."23 3/12. Зол- . ллл преобразователя от едно^тнчх ?ir'— :-.••! -г;:.* А'-.'г"'л1 3.3., v,.' А.Л. - Зс.: ил.

.55. A.c. 1220 0 55 СССР, ЗОЛ ЛЛ1 3/13. Сне.;, б у: -,;..; --- ; ;:;-сатором реактивной мллцости / иль:;; Р.З., йт':';! 3.3.., З-Зглуег Зс.: ил.

56. A.c. 12X01-1 СССР, :.:л ßOIP I-P/IcO. icrr-'-.'.Tvn-) для ч;чч:-каиии отклонения напряжения от зола.чного значен": / Ллл;';! 3.3., Кочкии B.'.'I., Обяяуев А.П. - ?о.: ид.

57. A.c. 1248510, Ж! Н02М 7/10. иендилмгд: бло:: /Кочкип 3.3., Обязуев А.П.- 5с.: ил.

58. A.c. 13109-15 СССР, KCl Н02Л 7/10. Способ загита когяюнея-тора реактивной котностп / Кочгин Б.ч., Сбпзуов A.il.- Зс.: и;.

59. A.c. 1319194 СССР, .'3:0.1 НО?3.1 5/44. Способ yncniwim пг-'об-разователем напряжения со звеном постоянного тока /Ксчкнн Р.Л., Обязуев А.П,- Зс.: пл.

сС. A.c. I*Г7ЮЗ СССР, ÜC2I 3/18, Компенсатор реактив-лол лолнослл/ Колллн Р.П., Содоусп Л.:!. - : ил.

•51. А.". 141С1ЬЗ СССР, :лл: 3/18. Способ управления компен-с-'т роаллнонол логцосоо/ Кололо Й.'Л., Облоуеп А.П.- Зс.: ил.

l.2. к.с. I-iOV-Зсб СССР, "Г.1 ¡íGXl 3/13. Компенсатор реактивно;! ло посол/ Зллллн 2.Д., Коппол п.К., Колон D.5., Обязуев Л.П.- 8с.:

сЗ. A.c. I-,ô7o.o5 СССР, ZC. Kol 2.5/02, Преобразовательное устройство / Зролепспал о.С., Коиплл L.K., Четвериков Б.П.- Зс.: ил.

л-- av-

I и K.rii:B¡4':. Mill, M".