автореферат диссертации по энергетике, 05.14.14, диссертация на тему:Многофункциональные контактные устройства смешения котельного топлива с присадками и очистки газовых выбросов ТЭС

На правах рукописи

ФАРАХОВ ТИМУР МАНСУРОВИЧ

МНОГОФУНКЦИОНАЛЬНЫЕ КОНТАКТНЫЕ УСТРОЙСТВА СМЕШЕНИЯ КОТЕЛЬНОГО ТОПЛИВА С ПРИСАДКАМИ И ОЧИСТКИ ГАЗОВЫХ ВЫБРОСОВ ТЭС

05.14.14 - Тепловые электрические станции, их энергетические

системы и агрегаты

1 7 НОЯ 2011

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Казань - 2011

005000839

Работа выполнена в ФГБОУ ВПО «Казанский государственный энергетически университет» и ООО Инженерно-внедренческом центре «Инжехим» (инженерн химия), г. Казань.

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор

Лаптев Анатолий Григорьевич

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Барабаш Вадим Маркусович доктор технических наук Мингалеева Гузель Рашидовна

Ведущая организация: ООО Инженерный центр

«Энергопрогресс», г. Казань

Защита состоится 8 декабря 2011 г. В 16 час 00 мин. на заседани диссертационного совета Д 212.082.02 при ФГБОУ ВПО «Казанский государственны энергетический университет» по адресу: г. Казань, ул. Красносельская, д. 51, з заседаний Ученого совета (Д-223).

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные печатью, проси посылать по адресу: 420066, г. Казань ул. Красносельская д.51, ученому секретар диссертационного совета Д 212.082.02 проф. Зверевой Э.Р. Тел.: (843)519-42-53, фак (843) 519-42-54. E-mail: tvt_kgeu@mail.ru

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВПО «Казански государственный энергетический университет».

С авторефератом можно ознакомиться на сайте ФГБОУ ВПО КГЭУ www.kgeu.ru.

Автореферат разослан «7» ноября 2011 г.

Ученый секретарь

Диссертационного совета Д 212.082.02 кандидат химических наук, профессор

Общая характеристика работы

Актуальность работы

Известно, что качество мазута оказывает существенное влияние на условия его транспортировки, хранения и сжигания, на объем выбросов вредных веществ в атмосферу, а также на работу основного и вспомогательного оборудования тепловых электростанций. Неоднородность состава мазута (переменная вязкость и плотность перекачиваемой среды) является причиной нарушения не только гидродинамических, но и тепловых процессов, происходящих в теплообменных аппаратах мазутного хозяйства, к повышенной коксуемости мазута, к снижению качества его распыливания, ухудшению функционирования горелочных устройств, к снижению качества процесса горения топлива в топках котлов. Это в конечном итоге приводит к снижению экономичности, надежности, ухудшению экологии, к уменьшению межремонтного цикла котельного агрегата в целом.

Один из путей повышения интенсивности сжигания жидкого энергетического топлива связан с организацией процесса эмульгирования мазутов, а также с добавлением в топливо присадок - специальных веществ, улучшающих его эксплуатационные свойства Для однородного распределения присадки в мазуте необходимо использование высокоэффективных смесителей.

К числу важнейших проблем, связанных со сжиганием органического топлива на ТЭС, в первую очередь относятся выбросы в окружающую природную среду. Энергетика сегодня поставляет в атмосферу 23,3 % суммарных выбросов от стационарных источников в РФ. В соответствии с Киотским протоколом к Рамочной конвенции ООН об изменении климата Россия в случае его ратификации берет на себя обязательство сохранить до 2012 года выбросы парниковых газов на уровне 1990 года.

Таким образом, актуальной задачей является разработка многофункциональных высокоэффективных контактных устройств, которые взамен зарубежным, обеспечат качественную подготовку мазутов с присадками и очистку газовых выбросов ТЭС.

Объекты исследования: устройства для смешения котельных топлив с присадками для повышения эффективности сжигания. Статические проточные смесители насадочного типа. Массообменные насадочные аппараты очистки газовых выбросов ТЭС.

Цель: Разработать научно-обоснованные технические решения по повышению эффективности подготовки жидкого топлива с присадками с использованием разработанных статических насадочных (проточных) смесителей. Снизить вредные газовые выбросы ТЭС за счет очистки в высокоэффективном насадочном аппарате.

Задачи:

1. Разработать многофункциональные высокоэффективные контактные элементы насадочного типа для использования в статических смесителях и массообменных колоннах (абсорберах очистки газов ТЭС).

2. Выполнить экспериментальные исследования контактных устройств и получить данные по гидравлическому сопротивлению, эффективности смешения и предельным нагрузкам.

3. Разработать математическую модель массоотдачи в жидкой фазе насадочных колонн в пленочном режиме для расчета аппаратов газоочистки.

4. Выполнить расчеты и выбрать конструктивные и режимные характеристики статических смесителей д ля подготовки котельного топлива с присадками.

з

5. Выполнить расчеты и выбрать конструктивные и режимные характеристики насадочного абсорбера для очистки газовых выбросов ТЭС на примере КТЭЦ-1

6. Дать сравнительные характеристики разработанных научно-технических решений с аналогами. Оценить экономичную эффективность разработок.

Научная новизна.

• Получены экспериментальные данные по гидравлическому сопротивлению новых насадочных проточных статических смесителей в жидких средах Сделано обобщение результатов по коэффициентам сопротивления для нерегулярных насадок «Инжехим» с номинальными размерами 16,24, 35,45 и 60 мм.

• Получены экспериментальные данные по гидравлическому сопротивлению сухих и орошаемых нерегулярных насадок «Инжехим» для массообменных колонн газоочистки. Сделано обобщение результатов по перепаду давления, задержке жидкости и коэффициентам перемешивания и гидравлического сопротивления для насадок с номинальными размерами 24- 60 мм. Получены аналогичные данные для разработанной регулярной гофрированной насадки.

• Разработана математическая модель массоотдачи в жвдкой фазе насадочных колонн на основе обобщения гидродинамической аналогии Чилтона - Кольборна.

• Получено выражение для расчета коэффициента массоотдачи в жидкой фазе при ламинарном безволновом течении пленки по элементам нерегулярной насадки Показано согласование результатов расчета с известными экспериментальными данными.

• Предложен метод сравнительной оценки эффективности статических смесителей насадочного типа, основанный на моделях пограничного слоя, локальной изотропной турбулентности и гидродинамической аналогии.

Практическая значимость.

• Разработаны и запатентованы две конструкции нерегулярных насадочных элементов, которые можно использовать как в проточных статических смесителях котельных жидких топлив (мазутов) с присадками, так и в массообменных колоннах очистки газовых выбросов ТЭС.

• На основе применения предложенного метода оценки эффективности статических смесителей показано преимущество новых насадок, как по эффективности, так и по удельным энергозатратам. Выбраны режимные и конструктивные характеристики смесителей для однородного распределения присадок к котельным топливам.

• Разработана и запатентована конструкция регулярной рулонной гофрированной насадки.

• Выполнены расчеты и выбраны режимные и конструктивные характеристики высокоэффективного насадочного аппарата очистки газовых выбросов ТЭС от СО, БОг и N0* при сжигании мазута.

• Запатентована конструкция аппарата газоочистки.

Личный вклад автора состоит:

- в разработке конструкций контактных устройств, экспериментальном исследовании их характеристик, обобщении полученных результатов;

- в участии в разработке математических моделей процессов перемешивания и массоотдачи в насадочных колоннах;

- в расчетах статических смесителей и аппаратов газоочистки для ТЭС.

Достоверность и обоснованность результатов подтверждается :

использованием аттестованных средств измерения гидравлических характеристик контактных устройств;

- согласованием результатов расчета коэффициентов массоотдачи с известными экспериментальными данными;

- использованием апробированных моделей структуры потоков для расчета аппарата газоочистки.

- внедрением статических смесителей на ряде предприятий топливно-

энергетического комплекса.

Автор защищает:

• конструкции контактных устройств и результаты их экспериментальных исследований для аппаратов газоочистки и смесителей;

• математическую модель массоотдачи в жидкой фазе насадочных колонн;

• метод оценки эффективности статических проточных смесителей с насадками;

• результаты расчета и конструкцию абсорбера очистки газовых выбросов ТЭС.

Апробация работы и публикации. По теме диссертационной работы

опубликованы 19 работ, из них 3 в журналах из перечня ВАК, 3 статьи в других изданиях, 4 патента и 9 тезисов докладов. Отдельные результаты диссертации докладывались и обсуждались на:

XXII, XXIV Межд. науч. конф. ММТТ-22, 24 (Псков, Саратов 2009, 2011); IV, V,

VI молод, науч. конф. «Тинчуринские чтения» (Казань: КГЭУ, 2009-2011); VI Всероссийской научно-практической студенческой конференции по интенсификации тепло-массообменных процессов (Казань, КГТУ (КХТИ), 2010); Пятой Российской научно-технической конференции (Ульяновск, 2006); XIII асп.-маг. Научный семинар посвященный дню энергетики (Казань: КГЭУ, 2009). Межд. научн. - техн. конф. «Энергетика, информатика, инновации - 20011» (Смоленск, 2011).

Структура и объем работы.

Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, списка использованной литературы из 151 источников и приложения. Объем диссертации составляет 165 страниц, из них 120 страниц текста, 39 рисунков, 25 таблиц, 1 приложения на 4 страницах, справки о внедрении результатов работы.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении отмечается актуальность темы исследований, связанной с подготовкой котельного топлива при введении различных присадок и очисткой газовых выбросов ТЭС. Формулируется цель и задачи диссертационной работы.

В первой главе представлен обзор работ по методам очистки газовых выбросов ТЭС. Рассмотрены конструкции аппаратов газоочистки и методы математического моделирования. Особое внимание уделяется способам повышения эффективности процессов очистки газов и смешения мазутов с присадками. Обсуждаются конструкции насадочных контактных устройств, зарубежных и отечественных фирм. Например, нерегулярные насадки HY-PAK, CASCADE-RINGS, ГИПХ, ГИАП и регулярные - INTALOX, Sulzer, Koch, Norton, «Меллапак», «Вакупак», «Кедр»,

5

УГНТУ, «Глитч-Грид», «Перформ-Грвд» и др. Отмечено, что важной и актуальной задачей является разработка многофункциональных отечественных насадок конкурентоспособных с зарубежными.

Во второй главе представлены конструкции разработанных в диссертации элементов насадочных контактных устройств и результаты их экспериментальных исследований. Экспериментальные исследования проводились в лаборатории пилотных установок ИВЦ «Инжехим».

Характеристики нерегулярной насадки

Разработана конструкция элемента насадки «Инжехим», позволяющая повысить эффективность тепломассообмена путем увеличения поверхности межфазного контакта за счет уменьшения каллеобразования и равномерного распределения межфазной поверхности по объему тепломассообменного аппарата.

Данный элемент также предназначен для использования в статических смесителях непрерывного смешивания жидкостей или жидкости с мелкодисперсной фазой, по плотности близкой с несущей средой.

Насадочный элемент для неупорядоченной загрузки насадки в аппарат (рис. 1, 2) имеет на боковой поверхности просечные элементы 1 и 1', которые расположены в ряд по высоте и изогнуты по окружности поочередно внутрь 1 и наружу 1'. Ряды кольцевых элементов по высоте образуют параллельные цилиндры 2. При этом цилиндры соединены перемычками 3 и размещены относительно друг друга таким образом, что их диаметральные плоскости 4 образуют поверхность правильной многогранной призмы.

На рис. 1 представлен элемент насадки (вид сверху). На рис. 2. Представлен ^ элемент насадки в аксонометрии, который имеет

пять параллельных цилиндров. Цилиндры расположены так, что их диаметральные плоскости образуют поверхность правильной пятигранной призмы. Элемент насадки изготавливают штамповкой из листовой стали.

Рис.1 Рис.2 При использовании контактной точечной сварки

Насадка «Инжехим» в местах стыка краев по одной из перемычек повышается механическая прочность отштампованного элемента насадки, что позволяет изготавливать ее из более тонкого листового материала и увеличить глубину засыпки без нарушения формы насадки.

Насадка работает следующим образом. Для ведения массообменного процесса необходимый объем аппарата заполняют элементами насадки. С верха аппарата подается жидкость, а снизу вверх поднимается газовая (паровая) фаза. При этом на элементах насадки образуется стекающая вниз пленка жидкости, на поверхности которой происходит тепломассообмен.

Форма элементов насадки исключает образование локализованных областей неоднородного давления и тем самым разброс эксплуатационных характеристик за счет упорядоченного распределения внавал насадки в различных частях колонны, что приводит к относительно однородной плотности насадки и обеспечивает увеличение поверхности межфазного контакта жидкость- газ (пар).

Большая удельная контактная поверхность насадки, равномерно распределенная по объему аппарата, и отсутствие каллеобразования способствует интенсивному

межфазному взаимодействию газа-(пара) и жидкости, которая, стекая по поверхности насадки в виде пленки, дает возможность постоянно обновлять межфазную поверхность.

Технические характеристики насадки «Инжехим» представлены в таблице 1.

Гидравлические испытания насадок проводились на экспериментальной установке диаметром 600 мм, высота колонны 2600 мм, число точек орошения до 1030 шт/м2.

Номинальный размер, мм Удельный свободный объем, м3/м3 Удельная поверхность, м2/м3 Высота, эквивалентная теоретической тарелке (ВЭТТ), м

толщина металла,

0,3 0.5 1.0

60 - 0,973 0,945 110 1,0-1,5

35 - 0,965 0,93 140 0,5-1,0

24 - 0,945 0,89 220 0,35-0,6

16 0,949 0,915 - 340 0,15-0,4

» ---^-----------"'«»V »"VI ишпилил^и^и пи VIII/

воздух-вода при высоте слоя 1 м. Фиктивная скорость газа в колонне достигала 5,82 м/с, плотность орошения составляла 5 до50 м3/(м2-ч).

На рис. 3 представлены полученные результаты по перепаду давления для сухой и орошаемой насадки с эквивалентным диаметром с 24 мм. ДР. мм.в.ст./м

Рис. 3. Перепад давления слоя нерегулярной насадки «Инжехим» (4= 24 мм) в зависимости от фактора скорости при различных плотностях орошения.

3 2

8 7 6 5

§

ш £ 5

I

10Г

9 8 7 6 5 4

Рис. 4 Гидравлическое сопротивление слоя

орошаемой насадки в зависимости от фиктивной скорости газа. Плотность орошения 40 м3/(м2ч): • - насадка «Инжехим»; О - кольца Ша1есИ металлические 50x50 мм; а - кольца Рашига металлические 50^50 мм

- 3 4 5 6 7 8 9 1.0 2 3

В результате анализа полученных результатов сделаны следующие выводы:

♦ насадка «Инжехим» имеет широкий интервал рабочих скоростей по газовой и жидкой фазам при пленочном режиме;

♦ режим подвисания начинается при скорости газа 1,7-5-2,5 м/с в зависимости от плотности орошения (система воздух-вода);

♦ началу режима захлебывания соответствует перепад давления на 1 м слоя насадки около 1000 Па.

На рис. 4 приводится сравнение гидравлических характеристик разработанной насадки с близкими по геометрическим размерам существующими насадками.

В результате обработки экспериментальных данных получено выражение для расчета перепада давления сухой насадки:

ДР»

Н

-=73,Ш0 ,

(1)

гДе ДРся - перепад давления сухой насадки, Па; н - высота слоя насадки, м; У/0- фиктивная скорость газа в колонне без насадки, м/с. Максимальное отклонение расчетных и осредненных экспериментальных данных составляет не более 5 %.

Потеря давления на 1 м высоты слоя насадки описывается известным уравнением:

Н 8ес3, ' (2)

где £0 - коэффициент гидравлического сопротивления; рг -плотность газовой фазы,кг/м3, £„ - удельный свободный объем, ау -удельная поверхность, м2/м\ Коэффициент сопротивления для насадки получен в виде:

§0=5,141^, (3)

4\Уо

где число Рейнольдса по газовой фазе для насадки Лег =-—; и — коэффициент динамической вязкости газа, Па-с.

Уравнение (3) справедливо при Яе> 500. Максимальное отклонение экспериментальных и расчетных значений составляет не более 8 %.

Для расчета гидравлического сопротивления орошаемой насадки используется известное уравнение:

ДР™,

-Г^АчХ , (4)

где ДР^ -перепад давления орошаемой насадки, Па; q- расход жидкости в

насадочной колонне (плотность орошения), м^м^ч). Для нерегулярной насадки «Инжехим»: получено А= 0,73; С = 0,251; й = 0,2.

Уравнение Бэйна и Хоугена для насадки «Инжехим» получено в виде:

Ц-0,49-1,09^

В&Р- J ^

Р,

(5)

где - критическая скорость захлебывания, м/с; цж - коэффициент

динамической вязкости жидкости, мПа-с; Ь -массовый расход жидкости, кг/с; в - массовый расход газа (пара), кг/с; рж - плотность жидкости, кг/м3.

Выражение для расчета динамической составляющей задержки жидкости в слое насадки получено в виде

5да=0,71*еГ9Оа-^, (6)

где число Рейнольдса по жидкой фазе дня насадки Яе=4я/(а^ж);

число Галилея Са = (а,8)"3; приведенная толщина пленки 8=

Выражение (6) получено при с1з =0,011-0,038 м и плотности орошения от 2,5 до 30 м^/(м2ч).

Исследование структуры потока жидкости в слое насадки проведено методом импульсного ввода трассера. В качестве трассера использован раствор ЫаС1. В поток жидкости на входе в слой насадки (центральное отверстие распределительной тарелки) вводилось 200 мл раствора соли с концентрацией 0,15 кг/кг. Плотности орошения изменялись от 4 до 10 м/(м2-ч), скорость воздуха от 0,6 до 1,3 м/с. Концентрация индикатора на выходе из слоя насадки измерялась с помощью потенциометра

Результаты исследования структуры потока жидкости в слое насадки обобщены известным критериальным уравнением:

Ре = 2,4411е°-45, (7)

где модифицированное число Пекле по жидкой фазе Реж = ц(1эДп1шеС1 )

Продольное перемешивание по газовой фазе описывается известными выражением

Рег = 88,6Ке^67 (8)

газовой фазе Рег = У^/П,,; Опг- коэффициент

где число Пекле по перемешивания, м2/с.

Установлено, что интервал устойчивой работы для новой насадки шире, чем у известных колец Рашига, Палля и ГИАП, а перепад давления ниже.

Гидравлические характеристики рулонной гофрированной тепломассообменной насадки В следующем разделе второй главы описана конструкция разработанной и запатентованной гофрированной рулонной насадки и представлены результаты экспериментальных исследований.

Экспериментальное исследование сопротивления сухой насадки «Инжехим» проведено на экспериментальном стенде в зависимости от скорости газа (воздуха) в диапазоне скоростей 0-7,0 м/с и плотности орошения от 5 до 70 м3/(м2ч). Результаты даны на рис. 5.

ДР, мм.в.ст./м 800

» 5мЗ/м2ч

--5 м3/м2ч-ср«згшй

д ЮмЗ/м2ч

10мЗ/*м2ч-средний

Ж 15мЗ/м2ч

■" 15 мЗ/м2ч-средниЯ

£ 20 мз/м2ч

■ 15 мЗ/м2ч-средний

« 25 мЗ/м2ч

- -25 мЗ/м2ч-средний

30м3/м2ч

- 30 мЗ/м2ч-ср едкий

40мЗ/м2ч

" - 40 мЗ/м2ч-ср едкий

* 50мЗ/м2ч

-50мЗ/м2ч-средюгй

Ж 70мЗ/м2ч

- 70 мЗ/м2ч-средний

60мЗ/М2Ч

-- - 60м3/м2ч<редкий

0.5 0.75 1 1,25 1,5 1,75 2 2.25 2.5 2.75 3 3,25 3,5 3.75 4

Рис. 5 Перепад давления насадки рулонной с шероховатой поверхностью

Расчет гидравлического сопротивления сухой насадки проводился по уравнению (2). Коэффициент сопротивления сухой насадки ^ определяется в результате обработки экспериментальных данных известным методом наименьших квадратов. При этом коэффициент зависит от числа Яе в ввде §0 = А 1?е'.

В результате обработки экспериментальных данных получено - для рулонной насадки с шероховатой поверхностью:

^=3,891^**. (9)

Так же получено выражение для расчета перепада давления орошаемой насадки. В третьей главе представлены результаты физического и математического моделирования процессов переноса импульса и массы в насадочных проточных смесителях и массообменных колоннах.

ю

Смесители проточного типа (статические) устанавливают на трубопроводах, подводящих смешиваемые компоненты и отводящих смесь. Смеси, полученные в таких смесителях, могут быть гомогенными и гетерогенными. Смесители проточного типа могут быть диафрашенными, инжекторными, насадочными и другими.

Основной задачей при проектировании статических смесителей является расчет эффективности смешения, т.е. создания однородной среды (получения качественных композиций) и мощности на прокачку жидкости.

Конструкция статического смесителя с неупорядоченными насадочными элементами представлена на рис. 6. Такие смесители просты в изготовлении и эксплуатации и обеспечивают высокую эффективность.

2 Рис. 6. Схема статического проточного -у^ггг смесителя с неупорядоченной насадкой: А, В -смешиваемые компоненты; 1-корпус смесителя; -2 - решетки; 3-слой насадки;

Среда, поступающая на вход смесителя, неоднократно рассекается неулорядоЧ1шми насадочными элементами на струи, которые далее перемешиваются друг с другом. При турбулентоном режиме турбулентные пульсации усредняют концентрацию в потоке по сечению смесителя.

Выполнены экспериментальные исследования перепада давления при движении« воды в насадочном смесителе с насадкой «Инжехим» (рис. 1,2) (рис. 7).

Коэффициент сопротивления проточного смесителя находился по известной зависимости:

Ь е

(И)

где IV средняя скорость жидкости, м/с; Ь- длина смесителя, м.

В результате полученных экспериментальных результатов сделаны следующие обобщения. Для насадки с номинальным размером 24 мм среднее значение можно принять равным §=0,827, для насадки 35 мм средне значение § можно принять равным §=0,528, для насадки 45 мм среднее значение § можно принять равным §=0,4, ДО* засадки 16 мм коэффициент сопротивления аппроксимируется выражением §=0,07-Ие , Яе=ис[41/уж. Погрешность аппроксимаций составляет не более 14%.

Рассмотрены подходы определения коэффициентов перемешивания и турбулентного обмена в каналах проточных смесителях с насадкой для оценки эффективности смешения жидких сред или жидкости с мелкодисперсной фазой. Известен подход, когда все гидродинамические эффекты - турбулентная диффузия, продольное и поперечное перемешивание в потоке могут быть приближенно описаны с использованием эффективного коэффициента

и

где Бт - коэффициент турбулентной диффузии, м2/с; - коэффициент продольно, перемешивания, м2/с; Б,,- коэффициент поперечного перемешивания, м2/с. Здес молекулярная диффузия не учитывается, т.к. на эффективность перемешивания он' практически не влияет.

Рис. 7 - Зависимость удельного перепада давления от числа Рейнольдса для различных типоразмеров насадки «Инжехим»:

♦ - 24 мм; А - 35 мм;

• - 45 мм.

10000 20000 30000 40000

Ке

На основе использования теории локальной изотропной турбулентности и известного полуэмпирического выражения для эффективного коэффициент перемешивания в диссертации для насадочного проточного смесителя при турбулентном режиме получено выражение:

=18,18 с1:

/с з

си а V

ср у ж

2е1.

(13)

Расчет по выражению (13) показывает, что значения у насадки «Инжехим»

(рис. 1,2) выше на 20-45%, чем у колец Рашига. При известном значении О^

вычисляется число Пекле и число ячеек полного перемешивания

и с!

Ре = —п = 1+Ре/2. (14)

Для расчета эффективности смешивания присадок с жидкой фазой (мазутом) использованы известные модели идеального перемешивания для прямотока ?7=1-ехр(-Нх) и идеального вытеснения ц= М0/(1+Ы0),где Ы0 - где число единиц переноса импульса И0 = Б у/V, где у - коэффициент переноса импульса (импульсоотдачи), м/с; Б- поверхность насадки, м2; V- объемный расход потока, м3/с.

Выполнены расчеты смешения мазутов с присадкой, разработанной Э.Р. Зверевой и Л.В. Галиной. Установлено, что наиболее эффектной является насадка «Инжехим» с размерами 16 мм и 24 мм (табл. 1). Так, например, для Казанской ТЭЦ-1 получена длина насадочного смесителя Ь = 1,5 м при КПД перемешивания т] = 0,92.

Вычислена мощность, затрачиваемая на прокачку мазута через статический смеситель и установлено, что эта мощность на порядок ниже, по сравнению с использованием смесителя с механической лопастной мешалкой

Для расчета абсорбера очистки газовых выбросов ТЭС разработана математическая модель массоотдачи в жидкой фазе для известных и новых неупорядочных насадок. Выполнено обобщение гидродинамической аналогии Чилтона-Кольборна д ля градиентных течений. В результате получено выражение для расчета коэффициента массоотдачи

где т-касательное напряжение на поверхности насадочных тел, Па; I- длина пути жидкости по элементам насадок, м; Бс - число Шмидта.

Выражение (14) проверено для различных известных насадок и получено удовлетворительное согласование с экспериментальными данными.

В четверной главе. Рассмотрены способы очистки газовых выбросов ТЭС, работающих на мазуте. Для абсорбции оксидов азота и диоксида серы был выбран озонно-аммиачный метод, заключающийся во вводе в дымовые газы озона, который окисляет низшие малореакционные оксиды серы и азота (802 и N0) до высших оксидов (БОз, N02, N205), хорошо поглощаемых водой. В качестве абсорбента поглощения оксидов азота и диоксида серы в расчете использовалась техническая вода. Таким образом, при очистке дымовых газов от оксидов азота и диоксида серы происходит физическая абсорбция. Для улавливания углекислого газа использовался 15% водный раствор моноэтаноламина (МЭА), в результате чего происходит процесс хемосорбции.

Высота насадочного слоя колоны вычислялась по модели идеального вытеснения и по диффузионной модели структуры потока. При расчете процесса хемосорбции учитывался коэффициент ускорения массопередачи за счет химических реакций.

Разработана и запатентована конструкция рассчитанной массообменной колонны (абсорбера) с нерегулярной насадкой для комплексной очистки дымовых газов от оксидов азота, оксидов серы и диоксвда углерода для Казанской ТЭЦ-1.

Разработанный массообменный аппарат состоят из двух секций насадки и «глухой» тарелки между ними. Дымовые газы поступают через боковой патрубок в нижней часта абсорбера. Далее газы проходят через секцию насадки, где происходит их очистка от оксидов азота и оксидов серы с использованием в качестве поглотителя технической воды. Далее дымовые газы, минуя «глухую» тарелку, проходят через вторую секцию насадки, где происходит их очистка от диоксида углерода, поглощаемого раствором моноэтаноламина. Очищенные дымовые газы покидают массообменную колонну через верхний патрубок. Отработанные абсорбенты МЭА и техническая вода выходят из колонны через нижние патрубки в секциях.

Аппарат работает в противотоке в пленочном режиме при малых скоростях газа. Таким образом, отсутствует влияние газового потока на скорость стекания по насадке жидкой пленки и, следовательно, на количество задерживаемой в насадке жидкости.

Массообменный аппарат обеспечивает высокую эффективность очистки газов (99,5%). Габариты и металлоемкость такого аппарата меньше на 25-30%, а перепад давления ниже почти в 2,5 раза, чем абсорбера с кольцами Рашига.

(15)

Абсорбер с нерегулярной насадкой имеет относительно невысоку! производительность по дымовым газам. Так, при расходе газа 25 кг/с диаметр аппарг составляет 4 метра. Отсюда следует ограничение на использование описанной выш конструкции аппарата.

Для повышения эффективности газоочистки при больших расходах газовой смес рассмотрен режим сильного взаимодействия газа и пленки жидкости на разработанно" регулярной гофрированной насадке «Инжехим».

Режим сильного взаимодействия возникает, когда касательное напряжение н поверхности раздела фаз газ-жидкость значительно превышает касательно напряжение на стенке, вызванное стекающий пленкой без взаимодействия с газом, т.е. тГж. »Тп^р § б„я , где 8т - толщина пленки жидкости, м. Как известно, сильное взаимодействие организуется при скоростях газового потока более 8-10 м/с.

Рассмотрен нисходящий прямоток в абсорбере с разработанной регулярной насадкой. Газ и жидкость подаются в верхнюю часть аппарата и взаимодействует в насадочном слое при нисходящем движении. Скорость газа может достигать 35-40 м/с. При этом газ транспортирует жидкость. Такой высокоскоростной абсорбер обеспечит очистку газовых выбросов до 300 кг/с с эффективностью не менее 99%. В результате расчетов определены режимные конструктивные характеристики аппарата для Казанской ТЭЦ-1 при сжигании мазута (резервное топливо).

Основные результаты и выводы:

Для повышения эффективности подготовки котельного топлива с присадками и снижения газовых выбросов ТЭС при сжигании мазутов в диссертации получены:

1. На основе анализа физических процессов в насадочных аппаратах разработаны и запатентованы конструкции контактных элементов для статических смесителей подготовки топлив и абсорбера очистки газовых выбросов.

2. Выполнены экспериментальные исследования и получены данные по гидравлическому сопротивлению и перемешиванию потоков в аппаратах с новыми насадками. Сделано обобщение экспериментальных результатов в виде расчетных выражений.

3. Разработан подход к оценке эффективности проточных насадочных статических смесителей. Получено выражение для расчета эффективного коэффициента перемешивания. Выполнены расчеты смесителей с различными насадками для смешения мазута с присадками. Показана высокая эффективность нерегулярных разработанных насадок и значительное (на порядок) снижение затрат энергии на смешение по сравнению с механическими мешалками.

4. На основе обобщения гидродинамической аналогии разработана математическая модель массоотдачи в жидкой фазе насадочных колонн в пленочном режиме. Получено расчетное выражение для коэффициента массоотдачи и показано согласование с известными экспериментальными данными.

5. При сжигании мазута при относительно небольших расходах дымовых газов предложено для очистки газов от С02, 802 и Ж)х использовать противоточные аппараты насадочного типа. Выполнен расчет аппаратов с двумя различными типами насадок для улавливания С02, 802 и N0* из дымовых газов по данным, предоставленным Казанской ТЭЦ-1. Рассмотрены Стальные кольца Рашига 25x25, нере1улярная насадка «Инжехим» 35 мм и рулонная гофрированная насадка. В результате расчета было установлено, что для очистки дымовых газов лучшие

массообменные характеристики, а также меньший диаметр аппарата и высота насадочного слоя получены при использовании насадок «Инжехим».

6. Выполнен расчет и разработана конструкция массообменной колонны для комплексной очистки дымовых газов по данным, предоставленным Казанской ТЭЦ-1, которая обеспечивает высокую степень очитки газов от оксидов азота, оксидов серы и углекислого газа. Отмечено, что абсорберы с нерегулярной насадкой, при пленочном режиме работы, можно использовать при расходах дымовых газов до 25 кг/с.

7. Для очистки больших объемов газовых выбросов ТЭС разработана конструкция высокоскоростного прямоточного абсорбера с использованием рулонной регулярной насадки. Вычислены режимные и конструктивные характеристики аппарата для очистки дымовых газов Казанский ТЭЦ при работе на мазуте (расход газа 215 кг/с). Показано, что один такой аппарат способен заменить девять противоточных абсорберов с нерегулярной насадкой.

8. Рассчитан предотвращенный экологический ущерб в случае внедрения предлагаемой массообменной колонны для очистки дымовых газов Казанской ТЭЦ-1.

По теме диссертации опубликованы следующие работы:

Патенты:

1. Патент Российской Федерации на полезную модель № 54818 от 27.07.2006 г., Бюл. № 21 Фарахов М.И., Шигапов И.М., Маряхин H.H., Фарахов Т.М., Лаптева Е.А. Регулярная насадка для тепломассообменных аппаратов.

2. Патент Российской Федерации на полезную модель №50869 от 18. 07.2005г., бюл. № 03 Ахметзянов H.A., Фарахов М.И., Ахметзянов H.H., Шигапов И.М., Маряхин H.H., Фарахов Т.М. Элемент насадки для массообменных аппаратов.

3. Патент Российской Федерации на изобретение №2290992 от 10.01. 2007. Бюл. № 1 Ахметзянов H.A., Фарахов М.И., Ахметзянов H.H., Шигапов И.М., Маряхин H.H., Фарахов Т.М. Элемент насадки для массообменных аппаратов.

4. Решение о выдаче патента на полезную модель. Заявка № 2011129008/05(042862). Дата подачи заявки 12.07.2011. Насадочный абсорбер для очистки дымовых газов. Зверева Э.Р., Фарахов Т.М., Исхаков А.Р.

В изданиях из перечня ВАК РФ:

5. Лаптев А.Г., Фарахов Т.М., Лаптева Е.А. Гидравлические характеристики рулонной гофрированной тепломассообменной насадки // Энергосбережение и водоподготовка, №1, 2010, -С. 35-37.

6. Зверева Э.Р., Фарахов Т.М., Исхаков А.Р. Очистка дымовых газов ТЭС насадочными абсорберами // Энергетика Татарстана, 2010, - С. 46-49, (декабрь).

7. Фарахов Т.М., Башаров М.М., Шигапов И.М. Гидравлические характеристики новых высокоэффективных нерегулярных тепломассообменных насадок // Электронный научный журнал "Нефтегазовое дело", №2, 2011, -С.192-207. http://www.ogbus.ru/authors/Farakhov/Farakhov 1 .pdf.

В других изданиях

8. Фарахов Т.М., Лаптев А.Г. Оценка эффективности статических смесителей насадочного типа// Вестник КГЭУ, №4,2010, -С. 20-25.

9. Зверева Э.Р., Фарахов Т.М., Исхаков А.Р. Снижение вредных выбросов тепловых электростанций.// Вестник КГЭУ, №1,2011, -С. 39-45.

10. Лаптев А.Г., Фарахов Т.М., Насыров Р.Р. Модель массоотдачи в жидкой фазе насадочиых колонн // Тепло-массообменные процессы и аппараты химической технологии: межвуз. темат. сб. науч. тр.- Казань, КГТУ, 2005, -С. 4-8.

В материалах конференций:

11. Фарахов Т.М., Лаптев А.Г. Подход к моделированию работы статических насадочиых смесителей // ММТТ - 22. Сб. трудов XXII Межд. науч. конф. Псков, 2009, Т.9, -С.43-44.

12. Фарахов Т.М. Исследование и основы расчета статических смесителей с насадками // 1У-я молод, науч. конф. «Тинчуринские чтения». Казань: КГЭУ, 2009, - С.138-140.

13. Зверева Э.Р., Фарахов Т.М. Очистка дымовых газов от вредных примесей // Сб. трудов VI Всероссийской научно-практической студенческой конференции «Интенсификация тепло- и массообменных процессов в химической технологии». Казань: КГТУ,-С. 151-155.

14. Лаптев А.Г., Фарахов М.И., Фарахов Т.М. Энерго- и ресурсосбережение при проведении процессов разделения и очистки веществ // Тезисы докладов в Материалах Пятой Российской научно-технической конференции «Энергосбережение в городском хозяйстве, энергетике, промышленности». Ульяновск, УлГГУ, 2006, Т.1, -С.234-237.

15. Фарахов Т.М. Характеристики новых тепломассообменных насадок // XIII асп.-маг. научный семинар посвященный дню энергетики. Казань, КГЭУ, 2011, -С.223-224.

16. Исхаков А.Р., Фарахов Т.М., Зверева Э.Р. Комплексная очистка уходящих газов ТЭС в насадочном абсорбере .// VI межд. мол. науч. конф. «Тинчуринские чтения». Казань, КГЭУ, Т.2,2011, -С.135-136.

17. Исхаков А.Р., Фарахов Т.М. Очистка дымовых газов ТЭС от вредных веществ // V межд. мол. науч. конф. «Тинчуринские чтения». Казань, КГЭУ, 2010, Т.2, -С.146-147.

18. Лаптев А.Г., Фарахов Т.М. Экспериментальное исследование насадочиых статических смесителей // Международная научно-техническая конференция посвященная 50-летию филиала ГОУВПО «МЭИ(ТУ)» в г. Смоленск «Энергетика, информатика, инновации-2011» сб. трудов. Т.1, -С.133-136.

19. Зверева Э.Р., Исхаков А.Р., Фарахов Т.М.Моделирование насадочного абсорбера для комплексной очистки дымовых газов тепловой электростанции // XXIV междунар.- науч. конф. ММТТ 24. Саратов, 2011, Т.8, -С. 147-149.

Подписано к печати 13.10.2011г. Формат 60 х 84 / 16

Гарнитура «Times» Вид печати РОМ Бумага офсетная

Тираж 100 экз. Усл. печ.л. 1 Уч.-изд. л. 1.03

Заказ № fyjtfllS

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. Методы и аппараты очистки дымовых газов на ТЭС и 8 присадки к мазутам

1.1 Характеристики выбросов объектов энергетики

1.2 Дозирование мазутных присадок

1.3 Методы очистки дымовых газов

1.4 Аппаратурное оформление абсорбционных методов очистки 32 дымовых газов ТЭС (процессов мокрой очистки дымовых газов ТЭС) ВЫВОДЫ

ГЛАВА 2 Разработка и исследование контактных устройств 39 массообменных аппаратов

2.1 Разработка конструкций новых высокоэффективных 39 контактных устройств

2.2. Регулярная насадка для тепломассообменных аппаратов

2. 3. Нерегулярные насадки

2. 4. Гидравлические характеристики разработанной 49 нерегулярной насадки

2 .5. Гидравлические характеристики рулонной гофрированной 59 тепломассообменной насадки

ВЫВОДЫ

ГЛАВА 3 Физическое и математическое моделирование процессов 66 переноса импульса и массы в насадочных смесителях и массообменных колоннах

3.1 Статические смесители

3.2 Коэффициенты гидравлического сопротивления зернистых и 67 насадочных слоев

3.3 Экспериментальное исследование разработанных насадок

3.4 Коэффициенты перемешивания и турбулентная вязкость

3.5 Оценка эффективности по структуре потока (перемешиванию)

3.6 Выбор статических смесителей на основе аналогии 93 переноса импульса и массы

3.7. Расчет смесителя для КТЭЦ

3.8 Модель массоотдачи в жидкой фазе насадочных колонн

ВЫВОДЫ

ГЛАВА 4 Расчет и конструкция высокоэффективного аппарата 112 очистки дымовых газов

4.1 Методы очистки дымовых газов на примере Казанской ТЭЦ

4.2. Математические модели процесса очистки

4.3 Расчет насадочного абсорбера

4.4 Описание конструкции

4.5 Предотвращенный экологический ущерб

4.6 Предотвращенный экологический ущерб 141 ВЫВОДЫ 145 Заключение 147 Список использованных источников 149 ПРИЛОЖЕНИЕ

Актуальность работы

Энергетическая стратегия развития России на период до 2020 года в качестве приоритетов развития топливно-энергетического комплекса ставит вопросы снижения удельных затрат на производство и использование энергоресурсов за счет рационализации их потребления, применения ресурсо-, и энергосберегающих технологий, а также снижение техногенного воздействия энергетики на окружающую среду путем совершенствования структуры производства, внедрения новых технологий, обеспечивающих рациональное производство и использование топливно-энергетических ресурсов, снижение выбросов (сбросов) загрязняющих веществ в окружающую среду, а также парниковых газов, сокращение образования отходов производства и других агентов вредного воздействия.

Известно, что качество мазута оказывает существенное влияние на условия его транспортировки, хранения и сжигания, на объем выбросов вредных веществ в атмосферу, а также на работу основного и вспомогательного оборудования тепловых электростанций. Неоднородность состава мазута (переменная вязкость и плотность перекачиваемой среды) является причиной нарушения не только гидродинамических, но и тепловых процессов, происходящих в теплообменных аппаратах мазутного хозяйства, к повышенной коксуемости мазута, к снижению качества его распыливания, ухудшению функционирования горелочных устройств, к снижению качества процесса горения топлива в топках котлов. Это в конечном итоге приводит к снижению экономичности, надежности, ухудшению экологии, к уменьшению межремонтного цикла котельного агрегата в целом [ 6,10,49,59,94,149].

Одним из способов повышения интенсивности сжигания жидкого энергетического топлива связан с организацией процесса эмульгирования мазутов, а также с добавлением в топливо специальных веществ, улучшающих его эксплуатационные свойства, - многофункциональных присадок. Для этого необходимо использование высокоэффективных смесителей [8,9,146]. 4

К числу важнейших проблем, связанных со сжиганием органического топлива на ТЭС, в первую очередь относятся выбросы в окружающую природную среду. Энергетика сегодня поставляет в атмосферу 23,3 % суммарных выбросов от стационарных источников в РФ. В соответствии с Киотским протоколом к Рамочной конвенции ООН об изменении климата Россия в случае, его ратификации берет на себя обязательство сохранить в 2008 -2012 годах выбросы парниковых газов на уровне 1990 года.

Таким образом, охрана воздушного бассейна является актуальной проблемой защиты окружающей среды, в энергетике и различных отраслях промышленности.

Объекты исследования: устройства для смешения котельных топлив с присадками для повышения эффективности сжигания. Статические проточные смесители насадочного типа. Массообменные насадочные аппараты очистки газовых выбросов ТЭС.

Цель: Разработать научно-обоснованные технические решения по повышению эффективности подготовки жидкого топлива с присадками с использованием разработанных статических насадочных проточных смесителей. Снизить вредные газовые выбросы ТЭС за счет очистки в высокоэффективном насадочном аппарате. Задачи:

1. Разработать высокоэффективные многофункциональные контактные элементы насадочного типа для использования в статических смесителях и массообменных колоннах (абсорберах очистки газов ТЭС).

2. Выполнить экспериментальные исследования и получить данные по гидравлическому сопротивлению, эффективности смешения, интенсивности массообмена.

3. Разработать математическую модель массоотдачи в жидкой фазе насадочных колонн в пленочном режиме.

4. Выполнить расчеты и выбрать конструктивные и режимные характеристики статических смесителей для подготовки котельного топлива с присадками. 5

5. Выполнить расчеты и выбрать конструктивные и режимные характеристики насадочного абсорбера для очистки газовых выбросов ТЭС на примере КТЭЦ-1.

6. Дать сравнительные характеристики разработанных научно-технических решений с аналогами. Оценить экономичную эффективность разработок.

Научная новизна.

• Получены экспериментальные данные по гидравлическому сопротивлению новых насадочных проточных статических смесителей в жидких средах. Сделано обобщение результатов по коэффициентам сопротивления для разработанных нерегулярных насадок «Инжехим» с номинальными размерами 8, 16, 24, 35, 45 и 60 мм.

• Получены экспериментальные данные по гидравлическому сопротивлению сухих и орошаемых разработанных нерегулярных насадок «Инжехим» для массообменных колонн газоочистки. Сделано обобщение результатов по перепаду давления, задержке жидкости и коэффициентам перемешивания и гидравлического сопротивления для насадок с номинальными размерами 24- 60 мм.

• Разработана математическая модель массоотдачи в жидкой фазе насадочных колонн на основе обобщения гидродинамической аналогии Чильтона - Кольборна.

• Получено выражение для расчета коэффициента массоотдачи в жидкой фазе при ламинарном безволновом течении пленки по элементам нерегулярной насадки. Показано согласование результатов расчета с известными экспериментальными данными.

• Предложен метод сравнительной оценки эффективности статических смесителей насадочного типа, основанный на моделях пограничного слоя, локальной изотропной турбулентности и гидродинамической аналогии.

Практическая значимость.

• Разработаны и запатентованы конструкции нерегулярных насадочных элементов, которые можно использовать как в проточных статических смесителях компонентов жидких топлив с присадками, так и в массообменных колоннах очистки газовых выбросов ТЭС.

• На основе применения предложенного метода оценки эффективности статических смесителей показано преимущество новых насадок, как по эффективности, так и по удельным энергозатратам. Выбраны режимные и конструктивные характеристики смесителей для однородного распределения присадок к котельным топливам.

• Выполнены расчеты и выбраны режимные и конструктивные характеристики высокоэффективного насадочного аппарата очистки газовых выбросов ТЭС от СОг и N02 при сжигании мазута.

• Запатентована конструкция аппарата газоочистки для ТЭС.

По теме диссертационной работы опубликованы 19 работ, из них 3 в журналах из перечня ВАК, 3 статьи в других изданиях, 4 патента и 9 тезисов докладов.

Результаты работы приняты к использованию на Казанской ТЭЦ-1.

Статические смесители внедрены на «ТАИФ-НК».

ВЫВОДЫ

Для очистки дымовых газов от углекислого газа была выбрана хемосорбция с использованием моноэтаноламина в качестве поглотителя, так как данный способ хорошо зарекомендовал себя в промышленности, химическая реакция в фазе абсорбента ускоряет процесс массоотдачи, требуются меньшие затраты при высокой степени улавливания диоксида углерода.

Для очистки дымовых газов от оксидов азота и оксидов серы был выбран озонно-амиачный метод с использованием технической воды в качестве поглотителя, так как данный метод обеспечивает высокую степень очистки и не образует стоков, и неиспользуемых твердых отходов.

Предложено для очистки дымовых газов от углекислого газа использовать аппараты насадочного типа, которые эффективнее полых вихревых аппаратов при относительно небольших расходах дымовых газов.

Выполнен расчет аппаратов с двумя типами насадок для улавливания углекислого газа из дымовых газов при использовании мазута в качестве вспомогательного и основного топлива на Казанской ТЭЦ-1 при атмосферном

145 давлении и температуре 20 °С. В первом случае используются стальные кольца Рашига 25x25, а во втором насадка «Инжехим» 35 мм. В результате расчета было установлено, что для очистки дымовых газов от углекислого газа лучшие массообменные характеристики, а также меньший диаметр и высота насадочного слоя получены при использовании насадок «Инжехим».

Выполнен расчет массообменной колонны для комплексной очистки дымовых газов, образующихся при сжигании мазута М100, которая обеспечивает высокую степень очистки газов от оксидов азота, оксидов серы и углекислого газа, имеет небольшие геометрические размеры.

Показано, что при расходах дымовых газов свыше 20 кг/с целесообразнее устанавливать вихревые аппараты или аппараты прямоточные высокоскоростные аппараты. Рассчитан предотвращенный экологический ущерб в случае внедрения предлагаемой массообменной колонны для очистки дымовых газов КТЭЦ-1.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Для повышения эффективности подготовки котельного топлива с присадками и снижения газовых выбросов ТЭС при сжигании мазутов в диссертации получены:

1.На основе анализа физических процессов в насадочных аппаратах разработаны и запатентованы конструкции многофункциональных контактных элементов для статических смесителей подготовки топлив с присадками и абсорберов очистки газовых выбросов.

2. Выполнены экспериментальные исследования и получены данные по гидравлическому сопротивлению и перемешиванию потоков в аппаратах с новыми насадками. Сделано обобщение экспериментальных результатов в виде расчетных выражений.

3. Разработан подход к оценке эффективности проточных насадочных статических смесителей. Получено выражение для расчета эффективного коэффициента перемешивания. Предложен подход расчета эффективности смешения на основе использования аналогии турбулентного переноса импульса и массы. Выполнены расчеты смесителей с различными насадками для смешения мазута с присадками. Выбраны конструктивные характеристики смесителя для Казанской ТЭЦ-1.

4. На основе обобщения гидродинамической аналогии разработана математическая модель массоотдачи в жидкой фазе насадочных колонн в пленочном режиме. Получено расчетное выражение для коэффициента массоотдачи и показано согласование с известными экспериментальными данными.

5. При сжигании мазута предложено для очистки дымовых газов от углекислого газа использовать аппараты насадочного типа с нерегулярной насадкой, которые эффективнее полых вихревых аппаратов при относительно небольших расходах дымовых газов. Выполнен расчет

147 аппаратов с тремя типами насадок для улавливания углекислого газа из дымовых газов по данным, предоставленным Казанской ТЭЦ-1 при малых нагрузках. В первом случае используются стальные кольца Рашига 25*25, а во втором насадка «Инжехим-» 35 мм, а в третьем- рулонная гофрированная насадка. . В результате расчета было установлено, что для очистки дымовых газов от углекислого газа лучшие массообменные характеристики, а также меньший диаметр и высота насадочного слоя получены при использовании насадок регулярных и нерегулярных., разработанных в диссертации.

6. На основе выполненных расчетов разработана конструкция массообменной колонны для комплексной очистки дымовых газов при сжигании мазута по данным, предоставленным Казанской ТЭЦ-1, которая обеспечивает высокую степень очистки газов от оксидов азота, оксидов серы и углекислого газа. Для очистки требуется девять абсорберов.

Поэтому при расходах дымовых газов свыше 20 кг/с целесообразнее устанавливать вихревые аппараты или прямоточные высокоскоростные аппараты. Однако такие аппарата имеют невысокую эффективность.

7. Для очистки дымовых газов с расходом более 20 кг/с (на один насадочный абсорбер) в диссертации выполнены расчеты и разработана конструкция высокоскоростного прямоточного абсорбера с регулярной гофрированной насадкой «Инжехим». Показано, что данный абсорбер позволяет очистить дымовые газы Казанской ТЭЦ при использовании мазута в качестве основного топлива (расход газа 215 кг/с).

8. Рассчитан предотвращенный экологический ущерб в случае внедрения предлагаемых массообменных колонн для очистки дымовых газов Казанской ТЭЦ-1.

1. Авдуевский B.C., Основы теплопередачи в авиационной и ракетно-космической технике /Авдуевский B.C., Галицейский Б.М., Глебов Б.А. и др. Под ред. Кошкина В.К. М.: Машиностроение, 1975.

2. Аксельрод Ю.В. Газожидкостные хемосорбционные процессы. Кинетика и моделирование /Аксельрод Ю.В. М.: Химия, 1989. - 240 с.

3. Александоров И.А. Ректификационные и абсорбционные аппараты /Александоров И.А. М.: Химия, 1978.

4. Альтуш А.Д.Гидравлика и аэродинамика /Альтуш А.Д., Киселев П.Г. М.: Стройиздат, 1975.-323с.

5. Аэров М.Э. Аппараты со стационарным зернистым слоем: Гидравлические и тепловые основы расчета / Аэров М.Э., Тодес О.М., Наринаский Д.А. Д.: Химия, 1979.

6. Белосельский Б.С. Подготовка и сжигание высокоподогретых мазутов на электростанциях и в промышленных котельных /Белосельский Б.С., Глухов Б.Ф. М.: Изд-во МЭИ, 1993.72 с.

7. Башаров М.М. Энергоресурсосберегающая модернизация тепло-использующих установок в производстве фенола: Дис. . канд. техн. наук /Башаров М.М.- Казань: КГЭУ, 2011.

8. Богданов В.В. Эффективные малообъемные смесители / В.В. Богданов, Е.И. Христофоров, Б.А. Клоцунт. -JL: Химия, 1989.

9. Брагинский JI.H., Бегачев В.И., Барабаш В.М. Перемешивание в жидких средах. JL: Химия, 1984.

10. Ветошкин А.Г. Процессы и аппараты газоочистки. Учебное пособие / Ветошкин А.Г. Пенза: Изд-во ПГУ, 2006. - 201 с.

11. Визель Я.М. Безотходная сероочистка отходящих газов с помощью активных щелочных сорбентов: технология и экономика /Визель

12. Я.М., Игумнов B.C., Чижиков Ю.В. // Экология и промышленность России. 2010. Июнь.- С. 4-8.

13. Вихрев Ю.В. Система селективного каталитического восстановления оксидов азота в Норвегии / Вихрев Ю.В. // Энергетик. 2009. №4.

14. Вихрев Ю.В. О разработке новых систем связывания диоксида углерода на электростанциях / Вихрев Ю.В. // Энергетик. -2009. -№5. С. 3334.

15. Галимзянов Ф.Г. Теория внутреннего турбулентного движения / Галимзянов Ф.Г., Галимзянов Р.Ф. -Уфа: Эксперт, 1999.-352с.

16. Ганина Л.В. Улучшение эксплуатационных свойств топочного мазута карбонатсодержащей присадкой Дис. . канд. техн. наук / Ганина JI.B. -Казань: КГЭУ, 2011.

17. Гумерова Г.Х. Очистка низконапорных газовых выбросов энергетических установок в аппаратах вихревого типа с пористымивращающимися распыливателями / Гумерова Г.Х., Дмитриев A.B., Николаев

18. H.A. // Промышленная энергетика.- 2009.-№6.- С. 59-62.

19. Гельперин Н.И. Структура потоков и эффективность колонных аппаратов химической промышленности / Гельперин Н.И., Пебалк В.Д., Кастанян А.Е. М.: Химия, 1977.

20. Данилов A.M. Применение присадок в топливах / Данилов A.M. -М.: Мир.-2005.-288 с.

21. Данилов A.M. Применение присадок в топливах для автомобилей / Данилов A.M.: Справочник. М.: Химия, 2000 - 232 с.

22. Денисов Г.В. Конверсия оксидов серы и азота в воздухе под действием микросекундных пучков электронов / Денисов Г.В., Кузнецов Д.Л., Новоселов Ю.Н., Ткаченко P.M. // Журнал технической физики.- 2002. Т. 72, -№5. С. 102-107.

23. Денисов Г.В. Удаление оксидов азота из воздуха при воздействии микросекундного пучка электронов / Денисов Г.В., Новоселов Ю.Н., Ткаченко P.M. Писма в ЖТФ. -1998, Т. 24.- №4. С. 52-56.

24. Денисов Г.В. Удаление оксидов азота из дымовых газов с примесью диоксида серы импульсными пучками электронов / Денисов Г.В., Новоселов Ю.Н., Ткаченко P.M. Письма в ЖТФ. -2001.- Т. 27.- №7. С. 74-79.

25. Денисов Г.В. Конверсия оксидов серы и азота в воздухе под действием микросекундных пучков электронов / Денисов Г.В., Кузнецов Д.Л., Новоселов Ю.Н., Ткаченко P.M. Журнал технической физики. -2002. Т. 72. -№5. - С. 102-107.

26. Дмитриев A.B. Очистка газовых выбросов ТЭС в аппаратах вихревого типа / Дмитриев A.B., Николаев А.Н., Николаев H.A., Латыпов Д.Н. Промышленная энергетика. 2006. - Т.З.

27. Дмитриева Г.Б. Эффективные конструкции структурированных насадок для процессов тепломассообмена / Дмитриева Г.Б., Беренгартен М.Г., Клюшенкова М.И., Пушнов A.C. // Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2005.- № 8. - С. 15-17.

28. Дмитриев A.B. Очистка газовых выбросов в вихревых камерах с разбрызгивающим устройством / Дмитриев A.B., Макушева О.С., Николаев А.Н. // Экология и промышленность России. -2010. Октябрь. - С. 15-17.

29. Дмитриев A.B. Очистка газовых выбросов ТЭС в аппаратах вихревого типа / Дмитриев A.B., Николаев А.Н., Николаев H.A., Латыпов Д.Н. // Промышленная энергетика. -2006. №3. - С. 46-49.

30. Дьяконов Г.С. Гидродинамические исследования нерегулярной насадки Инжехим-2002 / Г.С. Дьяконов, М.И. Фарахов, H.H. Маряхин и др. // Тепломассообменные процессы и аппараты химической технологии: Межвуз. темат. сб. науч. тр. Казань, 2002. - С. 118-121.

31. Дьяконов Г.С. Новый метод определения количестваудерживаемой жидкости в насадочных колоннах / Г.С. Дьяконов, А.Г. Лаптев,151

32. М.И. Фарахов и др. // Тепломассообменные процессы и аппараты химической технологии Межвуз. темат. сб. науч. тр. Казань, 2001. - С. 193-197.

33. Дьяконов С.Г., Лаптев А.Г. Обобщение гидродинамической аналогии на градиентные потоки // ТОХТ. 1998. т.32. №3. -с.229-236.

34. Дьяконов С.Г. Модель переноса в барботажном слое на контактных устройствах промышленных аппаратов / С.Г.Дьяконов, В.И.Елизаров, А.Г.Лаптев // Массообменные процессы и аппараты химической технологии: межвуз. сб. науч. тр. Казань, КХТИ. - 1988. - С. 825.

35. Дьяконов С.Г. Теоретические основы и моделирование процессов разделения веществ. /Дьяконов С.Г., Елизаров В.И., Лаптев А.Г. Изд - во Казанского университета: Казань, 1993.

36. Дытнерский Ю.И. Процессы и аппараты химической технологии. / Дытнерский Ю.И. В 2-х т. М.: Химия, 1995.

37. Ежев B.C. Получение азотной кислоты при очистке дымовых газов теплогенераторов от оксидов азота. / Ежев B.C. // Экология и промышленность России. 2010. - Апрель.

38. Ежова H.H. Современные методы очистки дымовых газов тепловых электростанций от диоксида углерода. /Ежова H.H. // Теплоэнергетика. 2009. - № 1.

39. Ежова H.H. Современные методы очистки дымовых газов тепловых электростанций от диоксида углерода / Ежова H.H., Сударева C.B. // Теплоэнергетика. 2009. №1. - С. 14-19.

40. Зверева Э.Р., Ганина JI.B. Присадка к мазуту: патент на изобретение, заявка № 2007136395/04 от 01.10.2007 Рос. Федерация, положительное решение от 06.03.2009.

41. Зверева Э.Р. Экспериментальное исследование эффективности присадки к мазуту / Зверева Э.Р., Ганина JI.B., Андрюшина И.А. // Теплоэнергетика. 2010.- №6. -С. 69-71.

42. Зверева Э.Р. Моделирование насадочного абсорбера для комплексной очистки дымовых газов тепловой электростанции / Зверева Э.Р., Исхаков А.Р., Фарахов Т.М. // XXTV междунар.-науч. конф. ММТТ- 2011. Т.8 С. 147-149.

43. Зверева Э.Р. Исследование влияния многофункциональной присадки на эксплуатационные свойства мазутов. / Зверева Э.Р., Лаптев А.Г., Ганина JI.B., Андрюшина И.А. // Известия высших учебных заведений. Проблемы энергетики. 2009. - № 11. - С. 16-21.

44. Зиганшин М.Г. Эффективность очистки газовых выбросов парогенераторов ТЭС в аппаратах вихревого типа / Зиганшин М.Г., Ежов П.В., Дмитриев A.B. // Промышленная энергетика. 2008. - №9. - С. 49-53.

45. Зиятдинова JI.P. Поглощение диоксида углерода из дымовых газов в полых вихревых аппаратах: Дис. . канд. техн. наук / Зиятдинова JI.P. -Казань: КГТУ, 2009.

46. Зверева Э.Р. Очистка газовых выбросов тепловых электростанций от диоксида углерода насадочными абсорберами / Зверева Э.Р., Фарахов Т.М., Исхаков А.Р.// Энергетика Татарстана. 2010. - №4. - С. 46-49.

47. Зверева Э.Р. Снижение вредных выбросов тепловых электростанций. / Зверева Э.Р., Фарахов Т.М., Исхаков А.Р. // Вестник КГЭУ. -2011. -№1.-С. 39-45.

48. Зельвенский Я. Д. Исследование кинетики ректификации в колоннах с мелкозернистой насадкой / Зельвенский Я.Д., Титов A.A., Шалыгин В.А. // Химическая промышленность. 1966. - №10 - С.51-56.

49. Зиганшин М.Г. Проектирование аппаратов пылегазоочистки / Зиганшин М.Г., Колесник A.A., Посохин В.Н. М.: «Экспресс-ЗМ»,1988.-505с.

50. Зиятдинова JI.P. Очистка промышленных газовых выбросов от диоксида углерода в полых аппаратах вихревого типа. / Зиятдинова Л.Р., Николаев А.Н. // Экология и промышленность России. 2009. Март. -С. 26-29.

51. Исхаков А.Р. Комплексная очистка уходящих газов ТЭС в насадочном абсорбере / Исхаков А.Р., Фарахов Т.М., Зверева Э.Р. // VI межд. мол. науч. конф. «Тинчуринские чтения». Казань, КГЭУ, Т.2. -2011. -С. 135136.

52. Исхаков А.Р. Очистка дымовых газов ТЭС от вредных веществ / Исхаков А.Р., Фарахов Т.М.// V межд. мол. науч. конф. «Тинчуринские чтения». Казань, КГЭУ. Т.2. - 2010. -С.146-147.

53. Каган A.M. Насадочные контактные устройства / A.M. Каган, A.C. Пушнов, A.C. Рябушенко // Химическая технология. 2007. - Т. 8. - № 5. - С. 232-240.

54. Касаткин А.Г. Основные процессы и аппараты химической технологии: Учебник для вузов. 11-е изд. / Касаткин А.Г. - М.: ООО ТИД «Альянс», 2005.

55. Кафаров В.В. Основы массопередачи. 3-е изд. / Кафаров В.В. //М.: Высшая школа, 1979.

56. Касаткин А.Г. Массопередача в жидкой пленке в абсорбционных насадочных колоннах / Касаткин А.Г., Ципарис И.Н. // Химическая промышленность. 1952. - №7 - С.203-210.

57. Кулиев A.M. Химия и технология присадок к маслам и топливам. / Кулиев A.M. Л.: Химия, 1985. 312 с.

58. Контроль вредных выбросов ТЭС в атмосферу. /Под ред. П.В. Рослякова.-М.: Изд-во МЭИ,2004.-228с.

59. Клюйко В.В. Исследование и расчет гидродинамических характеристик регулярных контактных устройств массообменных колонн / Клюйко В.В., Холпанов Л.П. // Химическое и нефтегазовое машиностроение. -2004. -№ 5.- С. 10-12.

60. Крейнин Е.В. Выбросы в атмосферу в электроэнергетике / Крейнин Е.В., Михалина Е.С. // Экология и промышленность России. 2002. декабрь.- С. 9-13.

61. Лаптев А.Г. Очистка газов от аэрозольных частиц сепараторами с насадками / Лаптев А.Г., Фарахов М.И., Миндубаев Р.Ф. Казань: Изд-во «Печатный двор».- 2003. 120 с.

62. Лаптев А.Г. Модель массоотдачи в жидкой фазе насадочных колонн / Лаптев А.Г., Фарахов Т.М., Насыров P.P. // Тепло-массообменные процессы и аппараты химической технологии: межвуз. темат. сб. науч. тр. -Казань.-2005.-С. 4-8

63. Лаптев А.Г. Разделение гетерогенных смесей в насадочных аппаратах / А.Г. Лаптев, М.И. Фарахов. Казань: Казан, гос. энерг. ун-та, 2006.-342 с.

64. Лаптев А.Г. Гидромеханические процессы в нефтехимии и энергетике / Лаптев А.Г., Фарахов М.И. Казань: Изд-во Казанск. гос. ун-та, 2008. - 729 с.

65. Лаптев А.Г. Основы расчета и модернизация тепломассоообменных установок в нефтехимии / Лаптев А.Г., Фарахов М.И., Минеев Н.Г. // Казань: Казан, гос. энерг. ун-т, 2010.-574 с.

66. Лаптев А.Г. Гидравлические характеристики рулонной гофрированной тепломассообменной насадки / Лаптев А.Г., Фарахов Т.М., Лаптева Е.А. // Энергосбережение и водоподготовка, №1. - 2010. -С. 35-37.

67. Лаптев А.Г. Теоретические основы и расчет аппаратов разделения гомогенных смесей: Учеб. пособие. / Лаптев А.Г., Конахин А.М., Минеев Н.Г. Казань: Казан, гос. энерг. ун-т, 2007. - 426 с.

68. Лаптев А.Г. Разделение жидких и газовых гомогенных смесей в тарельчатых и насадочных аппаратах: Учеб. пособие. / Лаптев А.Г., Минеев Н.Г. Казань: Казан, гос. энерг. ун-т, 2005. - 200 с.

69. Лаптев А.Г. Теоретические основы и модернизация аппаратов химической технологии. Повышение эффективности процессов и энергосбережение / Лаптев А.Г., Фарахов М.И., Минеев Н.Г. Germany: LAP LAMBERT Academic Publishing, 2011. - 595c.

70. Лаптев А.Г. Высокоэффективные насадочные элементы для аппаратов разделения / А.Г. Лаптев, В.Н. Кудряшов, М.И. Фарахов и др.// Сб. тр. Юбилейной науч.-прак. конф., посвященной 40-летию ОАО «Казаньоргсинтез». Казань, 2003. - С.272-304.

71. Лаптев А.Г. Массообменная и энергетическая эффективность колонн с насадками / А.Г. Лаптев, М.И. Фарахов, М.М. Башаров // Химическая техника. 2010. - №9. С. 38-40.

72. Лаптев А.Г. Проектирование и модернизация аппаратов разделения в нефте- и газопереработке / А.Г. Лаптев, Н.Г. Минеев, П.А. Мальковский. Казань: «Печатный двор», 2002. - 220 с.

73. Лаптев А.Г. Модели пограничного слоя и расчет тепломасообменных процессов / Лаптев А.Г. Казань: - 2005. -499с.

74. Лаптев А.Г. Моделирование элементарных актов переноса в двухфазных средах и определение эффективности массо- и теплообмена в промышленных аппаратах.: Дис. . д-ра. техн. наук / Лаптев А.Г. Казань: -КГТУ, 1995.

75. Лаптева Е.А. Энергосбережение на теплотехнологической установке разделения этаноламинов. Дисс. канд. техн. наук / Лаптева Е.А. -Казань, КГЭУ, 2009.

76. Laminar boundary layers / Ed. Bu L. Rosenhead. Oxford: Clarendon press, 1963.

77. Лебедев Ю.Н. Насадка ВАПУПАК для вакуумных колонн / Ю.Н. Лебедев, В.Г. Чекменов, Т.М. Зайцева и др. // ХТТ и М. 2004. № 1. С. 48-52.

78. Лойцянский Л.Г. Ламинарный пограничный слой / Лойцянский Л.Г. М.: Физматгиз.- 1962.

79. Лойцянский Л.Г. Механика жидкости и газа: Учеб. для вузов. 7-е изд., испр. / Лойцянский Л.Г. - М.: Дрофа.- 2003.-840 с.

80. Макаров A.A. Термо- и фотокаталитическая очистка промышленных выбросов от углеводородов и оксидов азота / Макаров A.A., Степанов A.B., Лебедев В.П., Макаров A.M. // Экология и промышленность России. 2010. Июнь. I

81. Мельникова Т.Ф. Методика расчета экономических показателей при проектировании и модернизации машин и аппаратов химических и пищевых производств / Мельникова Т.Ф. Сагитов Р.Ф. Оренбург: ГОУ ОГУ, 2005. - 49 с.

82. Михайлов М.Ю. Технология абсорбционной очистки дымовых газов от NOx и SO2 с применением водно-щелочного раствора Трилона Б. / Михайлов М.Ю. // Теплоэнергетика. 2004.- №12. - С. 38-40.

83. Миллионщиков М.Д. Турбулентные течения в пристеночном слое и в трубах. / Миллионщиков М.Д. // Атомная энергия,-1970. Т. 28.- №3. -С. 207-220.

84. Миллионщиков М.Д. Основные закономерности турбулентного течения в пристеночных слоях / Миллионщиков М.Д. // Атомная энергия. -Т. 28. №4.- 1970. - с. 317-320.

85. Назмеев Ю.Г. Мазутные хозяйства ТЭС / Назмеев Ю.Г. М.: Изд-во МЭИ. 2002.-612с.

86. Николаев А.Н. Очистка газовых выбросов ТЭС, работающих на твердом и жидком топливе / Николаев А.Н., Дмитриев A.B., Латыпов Д.Н. -К.: ЗАО «Новое знание», 2004. 135 с.

87. Овчинников A.A. Динамика двухфазных закрученных турбулентных течений в вихревых сепараторах. / Овчинников A.A. Казань. ЗАО «Новое знание», 2005. - 288 с.

88. Олевский В.М. Пленочная тепло- и масообменная аппаратура / ОлевскийВ.М. -М.: Химия, 1988.

89. Основы прикладной аэродинамики. Кн.2. Обтекание тел вязкой жидкостью.- М.: Высш. шк., 1991.

90. Onda К., Sada Е., Saito М. Mass transfer in packet columns // Kadaku Kadaku.-1961.-V.25.-Nll.-P.820-829.

91. Патент 2192305 Россия, МПК6 В 01 J 19/32. Регулярная насадка для тепло- и массообменных аппаратов / Дубов А.Н., Кульков А.Н., Ставинский В.А. -№2000 1106477/12 Заявл. 13.03.01, Опубл. 10.11.02.

92. Патент 5997173 США, МПК6 В 01 F 03/04. Насадочный брикет и способ сборки насадочного слоя в обменных колоннах / Koch Glistch Inc. Ingram Lonnie L. № 09/257159, Заявл. 24.02.99, Опубл. 07.12.99, НПК 366/337.

93. Патент 2155095 Россия, МКИ6 В 01 J 19/32. Насадка для массообменных и сепарационных аппаратов / Выборное В.Г. № 91104446/12 Заявл. 09.03.99, Опубл. 27.08.00, Бюл. № 24.

94. Повышение экологической безопасности тепловых электростанций./ Под ред. А.С.Седлова. М.: Изд-во МЭИ,2001.-378с.

95. Путилова. В.Я. Экология энергетики. Учебное пособие под общ. ред. Путилова. В.Я. М.: МЭИ, 2003. 715 с.

96. Патент 2118201 Россия, МКИ6 В 01 J 19/32. Структурированная насадка. Лебедев Ю.Н. № 97107718/25. Заявл. 22.5.97, Опубл. 27.8.98.

97. Патент Российской Федерации на полезную модель № 54818 от 27.07.2006 г, Бюл. № 21 Фарахов М.И, Шигапов И.М, Маряхин H.H., Фарахов Т.М, Лаптева Е.А. Регулярная насадка для тепломассообменных аппаратов.

98. Патент Российской Федерации на полезную модель №50869 Ахметзянов H.A., Фарахов М.И., Ахметзянов H.H., Шигапов И.М., Маряхин H.H., Фарахов Т.М. Элемент насадки для массообменных аппаратов

99. Патент Российской Федерации на изобретение №2290992 Ахметзянов H.A., Фарахов М.И., Ахметзянов H.H., Шигапов И.М., Маряхин H.H., Фарахов Т.М.Элемент насадки для массообменных аппаратов.

100. Патент Российской Федерации на изобретение №2330060 Способ подготовки высоковязкой нефти; Фарахов М.И., Кириченко И.М., Павлов Г.И., Фарахов Т.М.

101. Патент Россия, МКИ6 В 01 D 3/22. Элементарная насадка для ректификационной колонны / Слободник Р.И., Селезнева Е.А. № 95105822/25., Заявл. 6.6.95., Заявка 95109482/25 Опубл. 20.6.97.,Бюл. № 18.

102. Повтарев И. А. Исследование зависимости гидравлического сопротивления насадочного слоя колонного оборудования / И.А. Повтарев, В.Н. Блиничев, О.В. Чагин и др. // Изв. вузов Химия и химическая технология. 2006. - Т. 49.-№ 12. - С. 109-110.

103. Рамм В.М. Абсорбция газов. Изд. 2-е / Рамм В.М. М.: Химия, 1976.

104. Ратовский Ю.Ю. Насадки ВАКУПАК и КЕДР для вакуумных колонн / Ратовский Ю.Ю., Лебедев Ю.Н., Чекменов В.Г. // Химия и технология топлив и масел. -2004,- № 1. -С. 55-56.

105. Рябушенко A.C. Регулярная металлическая напсадка для осуществления прпоцессов тепло- и массообмена при непосредственном контакте фаз / A.C. Рябушенко, A.C. Пушнов, М.Г. Беренгартен // Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2006. - № 6. - С. 14-15.

106. Riftner Siegbert, Spiske G., Kompalin D., Gruber U., Sigr G. № 410447,9., Коррозионно-термостойкая насадка для теплообменных аппаратов./ Заяв. 14.2.91, Опубл. 20.8.92.

107. Рабинович Г.Г. Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки: Справочник: 3-е изд., перераб. и доп. / Рабинович Г.Г. -М.: Химия, 1979.

108. Росляков П.В. Методы защиты окружающей среды : учебник для вузов / Росляков П.В. М: Издательский дом МЭИ, 2007. - 336 с.

109. Романков П.Г. Массообменные процессы химической технологии (системы с твердой фазой). / Романков П.Г., Фролов В.Ф. Л.: Химия, 1990.

110. Саламов А. А. О современном состоянии технологий улавливания и захоронения диоксида углерода на ТЭС / Саламов А. А. // Энерг. за рубежом. 2010. № 1. С. 37-39.

111. Сигал И.Я. Защита воздушного бассейна при сжигании топлива. Изд. перер. и доп. / Сигал И.Я. Л.: Недра, 1988,- 311 с.

112. Sangiovanni J. J., mad Kesten A.S. Effect of droplet interaction on ignition in monodispersed droplet streams // Proc. 16th Symposium (International) on Combust. 1977. P. 577-592.

113. Сокол Б.А., Чернышев A.K., Баранов Д.А. Насадки массообменных колонн / Сокол Б.А., Чернышев А.К., Баранов Д.А. М.: Галилея-принт, 2009. 358 с.

114. Suess Р. Новая насадка для аппаратов. / Suess Р., Sulzer Chentceh AG -№ 388335., Заяв. 9.2.95., Опубл. 13.3.96.

115. Саламов А. А. О современном состоянии технологий улавливания и захоронения диоксида углерода на ТЭС / Саламов А. А. // Энерг. за рубежом. 2010.- № 1. - С. 37-39.

116. Сугак Е.В., Вайнов Н.А., Николаев Н.А. Очистка газовых выбросов в аппаратах с интенсивными гидродинимичеками режимами.-2-ое изд. Казань: Издательство «Отечество»; 2009.-224с.

117. Тертерян Р.А. Депрессорные присадки к нефтям, топливам и маслам / Тертерян Р.А. М.: Химия, 1990. 237 с.

118. Squire Н.В. Reconsideration of theory of free turbulence // Phy|. Mad., 39, 1948, p.1-14.

119. Thomson R.V., Katsoulakos P. S. The application of emulsified fuels in diesel engine désignés: experimental results and theoretical predictions // Trans. Jnst. Mar. Eng. 1985. V.97, paper 10.

120. Фарахов М.И. Насадочные контактные устройства для массообменных колонн / Фарахов М.И., Лаптев А.Г., Минеев Н.Г. // Химическая техника. -2009. №2. - С. 4-5.

121. Фарахов Т.М. Оценка эффективности статических смесителей насадочного типа / Фарахов Т.М., Лаптев А.Г. // Вестник КГЭУ, №4. - 2010. -С. 20-25.

122. Фарахов Т.М. Подход к моделированию работы статических насадочных смесителей / Фарахов Т.М., Лаптев А.Г. // ММТТ 22. Сб. трудов XXII Межд. науч. конф. Псков, 2009.

123. Фарахов Т.М. Исследование и основы расчета статических смесителей с насадками /Фарахов Т.М.// IV-я молод, науч. конф. «Тинчуринские чтения». Казань: КГЭУ. 2009. - С.138-140.

124. Фарахов Т.М. Характеристики новых тепломассообменных насадок / Фарахов Т.М. // XIII асп.-маг. научный семинар посвященный дню энергетики. Казань, КГЭУ. 2011. -С.223-224.

125. First slow-speed engine to run on emulsified fuel // Marine Eng. Rev, 1982, Sept. p. 37.

126. Фильдышев C.A. О распределении осредненных скоростей при равномерном турбулентном течении / Фильдышев С.А. // Труды инс-та МИСИ.- №55.- 1968. С. 23-31.

127. Schultes М., Paschig A.G. № 19531151, 5., Вид насадки для массо -и теплообменных аппаратов./ Заяв. 24.8.95., Опубл. 27.2.97.

128. Хафизов Ф.Ш. Конструкции регулярных насадок для массообменных процессов в колоннах аппаратах / Ф.Ш. Хафизов, В.И. Фетисов, Р.Н. Фаткуллин и др. // Химическая промышленность. 2004. - № 5. - С. 24-26.

129. Хинце И.О. Турбулентность. Пер. с англ. / ,Под ред. Абрамовича Г.Н.-М.: Физматгиз, 1963.-680с.

130. Холпанов Л.П. Гидродинамика и тепломассообмен с поверхностью раздела / Л.П. Холпанов, В.Я. Шкадов. М.: Наука, 1990.-271 с.

131. Чаусов Ф.Ф. Отечественные статические смесители для непрерывного смешивания жидкостей / Чаусов Ф.Ф. // Химическое и нефтегазовое машиностроение. -2009. -№3. -С. 11-14.

132. Чохонелидзе А.Н. справочник по распиливающим, оросительным и каплеулавливающим устройствам / А.Н. Чохонелидзе, B.C. Галстов, Л.П. Холпанов, В.П. Приходько. -М.: Энергоатомиздат, 2002.

133. Экология энергетики. Учебное пособие под общ. ред. В.Я. Путилова. М.: МЭИ, 2003.-715 с.

134. Энергетика России. Стратегия развития. (Научное обоснование энергетической политики). М.: ГУ ИЭС, 2003. - 800 с.

135. Ясавеев Х.Н. Модернизация установок переработки углеводородных смесей / Х.Н. Ясавеев, А.Г. Лаптев, М.И. Фарахов. Казань: Казан, гос. энерг. ун-т, 2004. - 307 с.

136. Решение о выдаче патента на полезную модель заявка № 2011129008/05(042862) дата подачи заявки 12.07.2011. Насадочный абсорбер для очистки дымовых газов. Зверева Э.Р., Фарахов Т.М., Исхаков А.Р.