автореферат диссертации по металлургии, 05.16.06, диссертация на тему:Концентрационно-неоднородные порошковые стали со структурой метастабильного аустенита

ВВЕДЕНИЕ

1. МЕТОДЫ УПРОЧНЕНИЯ ПОРОШКОВЫХ ИЗНОСОСТОЙКИХ КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ (литературный обзор)

1.1. Поведение сталей в условиях трения и изнашивания

1.2. Упрочнение порошковых сталей.

1.2.1. Особенности термической обработки порошковых сталей

1.2.2. Порошковые стали, упрочненные твердой Фазой

1.3. Постановка задачи.

2. МЕТОДИКИ ЭКСПЕРИМЕНТОВ И ИССЛЕДОВАНИЙ.

2.1. Определение плотности и пористости

2.2. Определение механических свойств

2.3. Методические особенности определения вязкости разрушения порошковых материалов

2.4. Микрорентгеноспектральный анализ

2.5. Рентгенографический анализ

2.6. Определение содержания углерода

2.7. Металлографический анализ

2.8. Определение триботехнических свойств

2.9. Определение абразивостойкости

2.10. Испытания на специфический износ по Огоши

2.11. Методика построения диаграмм изотермического распада переохлажденного аустенита

2.12. Методика определения усталостных характеристик сталей.

2.13. Методика определения критических точек

2.14. Методика приготовления опытных образцов

S. ПРОГНОЗИРОВАНИЕ СТРУКТУРЫ ПОРОШКОВЫХ КОНЦЕНТРАЦИОННО

НЕОДНОРОДНЫХ СТАЛЕЙ С МЕТАСТАБИЛЬНЫМ АУСТЕНИТОМ

3.1. Определение неоднородности распределения легирующих элементов в порошковых никелевых сталях

3.2. Изучение распада переохлажденного аустенита

3.3. Исследование закономерностей мартенситного превращения

4. ПОВЕДЕНИЕ ПРИ НАГРУЖЕНИИ ПОРОШКОВЫХ MAC

4.1. Влияние исходных компонентов и технологических факторов на конструкционную прочность MAC

4.2. Роль никеля и углерода в порошковых концентрационно-неоднородных MAC

4.3. Усталостное и динамическое разрушение сталей со структурой метастабильного аустенита

4.4. Термическая и термомеханическая обработка MAC

5, КОМПОЗИЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ НА ОСНОВЕ MAC

5.1. Исследование вклада карбида титана в формирование структуры ферротиков на основе MAC.

5.2; Конструктивная прочность и износостойкость карбидосталей с метастабильным аустенитом

6. ПРАКТИЧЕСКОЕ ПРИМЕНЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ РАБОТЫ

6.1. Технология изготовления элементов защитных сооружений из высокопрочных порошковых MAC

6.2. Технология изготовления износостойких ремонтных деталей для нефтедобывающей промышленности

6.3. Технология изготовления гарнитуры для тонкого помола древесной массы из ферротика на основе порошковой MAC

Прогресс машиностроения обусловлен внедрением высокопроизводительных, экологически безопасных и ресурсосберегающих технологий. Темпы роста производства порошковых изделий составляют в странах Западной Европы и Северной Америки 7 - 10 % в год и практически не зависят от общих объемов металлургического производства.

Основной массой продукции ПМ являются порошковые стали три-ботехнического и конструкционного назначения, поэтому от решения проблем улучшения качества этих классов сталей во многом зависят перспективы отрасли в целом. Вместе о тем, свойства порошковых сталей не всегда удовлетворяют потребностям промышленности, что сдерживает их широкое применение.

Сложившиеся направления улучшения свойств порошковых материалов можно свести к двум. Первое - связывает рост свойств с понижением пористости. Эту задачу традиционно решают либо повышением качества порошков, либо усложнением технологического цикла (динамическое горячее прессование, двукратное прессование и др.). Второе - обуславливает повышение механических свойств уменьшением концентрационной неоднородности. Гомогенность улучшают за счет применения порошков сплавов, дисперсных порошков, частично и диффузионно-легированных сталей. Но порошки сплавов и дисперсные порошки имеют низкие технологические характеристики, а частично и диффузионно-легированные порошки дороги.

В настоящей диссертации предложен метод решения проблемы, основанный на использовании особенностей структуры концентрацион-но-неоднородных материалов, который состоит в достижении термодинамически неравновесного состояния, которое при дальнейшем нагру-жении позволит поглотить часть энергии внешнего воздействия на структурные трансформации. Такие переходы возможны в метастабиль-ных аустенитных сталях (MAC) или трипсталях.

Первые сообщения о MAC (если исключить сталь Гатфильда) появились в конце шестидесятых - начале семидесятых годов. MAC, полученные по традиционным технологиям, сочетали высокую прочность, пластичность, усталостную выносливость, вязкость разрушения и аб-разивостойкость, которые реализовали за счет распада остаточного аустенита в процессе эксплуатации изделий. Только в девяностые годы стала ясна возможность получения MAC и методами порошковой металлургии. Разработка порошковых MAC позволит как увеличить ресурс эксплуатации, так и расширить номенклатуру порошковых деталей, изготовляемых методами порошковой металлургии.

Материалы диссертации являются составной частью исследований, проводимых в Научном центре порошкового материаловедения в 1990-2000 г.г., в рамках единого заказ-наряда Минобразования РФ на 1997-1999 г.г. по теме "Структурно-неоднородные самоорганизующиеся и микрокристаллические порошковые стали конструкционного назначения" в соответствии с Межотраслевой научно-технической Межвузовской инновационно-технической программой "Трансферные технологии, комплексы и оборудование" на 1992-1994 г.г. по теме "Разработать технологические процессы, и порошковые материалы антифрикционного и конструкционного назначения"; Межвузовской инновационно-технической программой "Развитие инновационной деятельности в вузах России" подпрограммы "Исследования в области порошковой технологии" на 1992-1994 г.г. по проекту "Исследование процессов, протекающих в многокомпонентных порошковых дисперсных системах при получении антифрикционных материалов и создание моделей их поведения в условиях агрессивных, абразивосодержащих сред и высоких нагрузок".

Целью настоящей работы является разработка порошковых конструкционных и триботехнических сталей со структурой метастабиль-ного аустенита (MAC), определение факторов, обеспечивающих получение метастабильного аустенита в порошковых никелевых сталях, исследование связи между особенностями структуры и характера наг-ружения с деформационным г - « переходом в концентрадионно-неоднородных порошковых материалах.

Для достижения указанной цели были поставлены и решены следующие задачи:

- выбраны составы материалов и осуществлен прогноз структуры порошковых сталей в широких интервалах изменения концентрации никеля;

- исследованы закономерности поведения при нагружении порошковых MAC, установлена связь между изменениями фазового состава и механическими свойствами, включая вязкость разрушения;

- созданы композиционные материалы на основе порошковых MAC, изучено влияние карбида титана на формирование структуры и свойства MAC;

- определены эксплуатационные свойства деталей иэ порошковых MAC и композиций на их основе в сравнении с лучшими порошковыми аналогами.

Научная новизна полученных результатов состоит в следующем.

Разработана модель гомогенизации порошковых MAC, осуществлен прогноз распределения никеля в широких интервалах его концентращи, выявлены закономерности мартенситного и перлитного превраще-шй в MAC и предложены их модели с учетом пористости и концентрационной неоднородности. Исследовано влияние технологических фак-?оров и состава сталей на структурный состав и фазовые переходы 1ри различных видах нагружения, предложены модели разрушения, считывающие вклад деформационного мартенситного превращения. Соз-1аны карбидостали со структурно-неустойчивой матрицей и модели их >азрушения при трении.

Основные результаты, выносимые на защиту:

- модель гомогенизации порошковых MAC, позволяющая опреде-шть оптимальные технологические режимы получения;

- модели фазовых переходов при охлаждении концентрадион-ю-неоднородных пористых сталей и их связь со свойствами MAC;

- модели разрушения концентрационно-неоднородных сталей со структурой метастабильного аустенита в различных условиях нагру-сения;

- закономерности формирования структуры карбидосталей со структурно-неустойчивой матрицей и их поведения при трении в контакте с абразивсодержащей средой.

Достоверность результатов основана на использовании совре-яенных методик эксперимента, подтверждена статистической обработкой данных, их сопоставимостью с результатами других исследовате-юй, хорошим соответствием моделей и эксперимента.

Практическая ценность и реализация результатов работы в про-«ышленности.

В работе экспериментально изучены порошковые MAC, получены соотношения, устанавливающие зависимость триботехнических и механических (включая трещиностойкость) свойств MAC и ферротиков на их основе от фазового состава сталей и его трансформации при различных способах механического воздействия, что открывает новые перспективы получения материалов с высокими показателями износостойкости, конструктивной прочности и усталостной выносливости. Запатентованы новые составы и способы получения порошковых mac и ферротиков со структурно-неустойчивой матрицей. Разработаны и внедрены технологические процессы изготовления износостойких ремонтных деталей для нефтедобывающей промышленности из порошковых MAC и размалывающей гарнитуры для тонкого помола древесной массы из карбидосталей на основе mac.

Результаты работы доложены и обсуждены на международной конференции "Слоистые композиционные материалы", г. Волгоград, 1998 г., международной научно-технической конференции "Новые материалы и технологии на рубеже веков", г. Пенза, 2000 г., Всероссийской научно-технической конференции "Химия твердого тела и функциональные материалы - 2000", Екатеринбург, 2000 г., Всероссийской научно-технической конференции "Аэрокосмическая техника и высокие технологии - 2001", Пермь, 2001 г.

По материалам диссертации опубликовано 9 печатных работ в рецензируемых центральных журналах, 8 статей в сборниках трудов, получено 2 патента.

Диссертационная работа состоит из введения, б глав, выводов, 2 приложений и содержит 215 страниц текста, в том числе 57 рисунков, 28 таблиц, библиография насчитывает 182 наименования.

ОБЩИЕ ВЬВОДЫ

1. Предложена методика прогноза концентрационной неоднородности порошковых MAC., установлен асимптотически логарифмический нормальный закон распределения никеля, показана возможность прогнозирования неоднородности распределения легирующих элементов при замене одной марки порошка легирующей добавки на другую,

2. Кинетику распада переохлажденного аустенита порошковых сталей определяют пористая структура, состав, и распределение легирующих добавок. Добавка молибдена заметно стабилизирует аусте-нит даже при его невысокой концентрации. Уравнение Аврами в преобразованном виде приемлемо для прогнозирования кинетики диффузионного ir-oc перехода, причем пористую структуру в исследуемых интервалах достаточно характеризовать лишь одним параметром - фрактальной размерностью.

3. Температуры начала и конца мартенситного превращения в порошковых никелевых сталях понижаются по линейному закону с ростом концентрации никеля. Выражение, основанное на предположении, что движущей силой т - « перехода является разность свободной энергии аустенитно-мартенситного превращения AFM, позволяет с достаточной для практических целей точностью вычислять Мн и Мк и у концентрационно-неоднородных никелевых сталей.

4. По мере роста содержания углерода и никеля изменяется тип исходного мартенсита концентрационно-неоднородных трипстапей: от бесструктурного к игольчатому. Наибольшие значения прочности и пластичности для относительно высоких концентраций никеля (9-15 %) находятся весьма близко по содержанию углерода к наибольшим значениям ударной вязкости и трещиностойкос-ти, а у низколегированной стали максимум ударной вязкости и трещиностойкости смещен в сторону меньших концентраций углерода. Концентрационная неоднородность и концентрация легирующего элемента во многом определяют долю метастабильной составляющей, но вид мартенсита оказывает на характеристики механических свойств еще большее влияние,

5. Дана оценка конструктивной прочности концентрационно-неоднородных трипсталей при динамическом и усталостном нагружении, в обоих случаях при прочих равных условиях определяющим является глубина деформированного слоя и объем наведенного деформацией мартенситного превращения. По уровню достигнутых характеристик концентрационно-неоднородные трипстали вполне конкурентоспособны как для применения в условиях знакопеременного нагружения, так и для создания защитных сооружений.

6, Для повышения количества остаточного аустенита в концентрационно- неоднородных MAC с относительно низким содержанием никеля температуру закалки следует выбирать существенно выше, чем Аз, а температуру закалки высоконикелевых трипсталей - вблизи точки A3, Термомеханическая обработка обеспечивает увеличение глубины зоны с фазовыми превращениями у порошковых MAC и тем самым обеспечивает в наибольшей степени улучшение конструктивной прочности. Оценить изменение мартенситных точек концентрационно -неоднородных MAC вследствие повышения внутренних напряжений возможно по методике на основе уравнения Клапейрона-Клаузиуса.

7. Концентрационно - неоднородные порошковые MAC - предпочтительная структурная составляющая ферротиков с метастабильной связкой. У таких материалов возможно достижение высокой износостойкости и хороших физико - механических свойств. Метастабильное состояние матрицы благоприятно влияет на связь между ней и части

- 185 цами упрочняющей фазы. По сочетанию механических свойств и стоимости в качестве упрочняющей фазы предпочтительно применение карбида титана.

8. Доказана возможность одновременного улучшения механических и триботехнических характеристик, спеченных в водороде карби-досталей с низкой долей карбидной фазы (3 - 10 %) за счет деформационного фазового перехода. При равном содержании карбидной фазы лучшие триботехнические характеристики достигнуты у низколегированных сталей.

9. При практическом использовании результатов работы были изготовлены бронепластины различной толщины, по которым стреляли из стрелкового оружия, на основании испытаний был сделан вывод о возможности снижения массы защитных металлических пластин бронежилетов 4 и 5 классов при одинаковой степени защиты.

Промышленные испытания размалывающей гарнитуры на основе порошковой карбидостали показали ее высокие эксплуатационные качества. Срок службы в мельнице составил 4,5 месяца, при этом серийная гарнитура находится в эксплуатации не более 2-3 месяцев.

1. Виноградов В.Н., Сорокин Г.М., Кодокольников М.Г. Абразивное изнашивание. М.: Машиностроение, 1990. 224 с.

2. Сорокин Г.М., Бобров С.Н. Основы выбора сталей по результатам испытаний на изнашивание // МиТОМ. 1998. N2. С. 28-30.

3. Тененбаум М.М. Износостойкость конструкционных материалов и деталей машин. М.: Машиностроение, 1966. 331 с.

4. Хрущов М.М., Бабичев М.А, Абразивное изнашивание. М.: Наука, 1970. 252 с.

5. Бакли Д. Поверхностные явления при адгезии и фрикционном взаимодействии. М.: Машиностроение, 1986. 308 с.

6. Палатник Л.С., Любарский И.М. Металлофизика трения. М.: Металлургия, 1976. 150 с.

7. Лоцко Д.В., Мильман Ю.В. Структура приповерхностного слоя механически обработанных металлических материалов в связи с механизмом абразивного изнашивания // Трение и износ. 1993. Т.14, N1.- С.73-83.

8. Алехин В.П., Шоршоров М.Х. Структурные особенности кинетики микропластической деформации вблизи свободной поверхности твердого тела .//Физика и химия обработки материалов. 1974. N 4. С. 107-121.

9. Грозин Б.Д. Износ металлов. Киев: Гостиздат УССР, 1951, 252 с.

10. Польцнер Г., Майснер Ф. Основы трения и изнашивания. М.: Машиностроение, 1984. 264 с.

11. Джанахмедов Л.Х. Триботехнические проблемы нефтегазового оборудования // Трение и износ. 1997. Т.18, Ш 2. С. 187-193.- -lO1/ iu !

12. Крагельский И.В. Трение и износ. М.: Машиностроение, 1968. 480 с.

13. Мильман Ю.В. Механические свойства спеченных материалов. Прочностные характеристики спеченных материалов// Порошковая металлургия. 1991. № 1. С. 34-45.

14. Миль ман Ю.В., Иващенко Р. К., Захарова Н. П. Механические свойства спеченных материалов. Влияние пористости на пластичность порошковых сплавов // Порошковая металлургия. 1991 № 3. С. 93-100.

15. Анциферов В.Н., Шацов A.A. Износостойкость пористого железа при трении без смазки // Трение и износ. 1992. Т.13, № 5. С. 939-942.

16. Федорченко И.М., Пугина Л.И. Композиционные спеченные антифрикционные материалы. Киев: Наук, думка, 1980. 404 с.

17. Поверхностная прочность материалов при трении / под ред. Костецкого Б.И. Киев: Техника, 1976. 295 с.

18. Определение несущей способности порошковых материалов при граничном трении/ В.Н.Анциферов, A.A. Шацов, H.H. Масленников, И.А.Половников /./Трение и износ. 1991. Т. 12, М 4. С. 73-75.

19. Влияние пор на разрушение железа / В.Н. Анциферов, С.Н. Пещеренко, A.A. Шацов, H.H. Масленников // Проблемы прочности. №2. С. 20-22.

20. Влияние пористости на пластическую деформацию поверхностного слоя при трении спеченного железа /В.Д. Зозуля, В.В. Поло-тай, И.А. Панфилова, Л.Е. Лукин // Трение и износ. 1989. Т. 10, N1 2. С.289-294.

21. Исследование структуры порошкового железа с различной пористостью методом растровой электронной микроскопии / А.Е. Кущевский, В.Т.Бондарь, Н.А.Крылова, Т.Ф.Мозоль, О.М.Романенко // Порошковая металлургия. 1990. Ш 2. С.91-95.

22. О количественном структурном критерии разрушения металлов при трении / В. Вутке, Е.А. Марченко, А.Шилинг, Х.Рейнхолд, Д. Стемлер // Трение и износ. 1989. Т.10, Ш 3. С. 434-441.

23. ПинчукВ.Г., Шидловская Е.Г. Взаимосвязь микроструктурных изменений с кинетикой износа поверхностного слоя материала при трении // Трение и износ. 1989. Т. 10, № 6. С.965-972.

24. Кинетика и механизм роста усталостной трещины в железе/ О.Н. Романив, Е.А.Шур, А.Н. Ткач, В.Н. Симинькович, Т.Н. Киселева // Физико-химическая механика материалов. 1981. Т.17, № 2. С.57-66.

25. Абразивная износостойкость материалов: Справочник. Киев: Техн1ка, 1976. 65 с,

26. Курдюмова Г.Г., МильманЮ.В., Трефилов В.И. К вопросу классификации микромеханизмов разрушения по типам // Металлофизика. 1979. Т.1, N2. С. 55-62.

27. Мильман Ю.В. Структурные аспекты теплой и холодной пластической деформации материалов // МиТОМ, 1985. N 6. С.2-6.

28. Трефилов В.И., Мильман Ю.В,, Фирстов С.А. Физические основы прочности тугоплавких металлов. Киев: Наукова думка, 1975. 315 с.

29. Гарбар И.И. Фрагментация поверхностных слоев низкоуглеродистой стали и меди при усталостном и адгезионном изнашивании //Трение и износ. 1984. Т.7, N6. С. 1043-1053.

30. Тушинский л.И., Потеряев Ю.П. Проблемы материаловедения в трибологии. Новосибирск: НЭТИ, 1991. 64 с.

31. ВяковаА.В., Васильев А.И., Власов A.A. Об износостойкоети покрытий из нитрида титана в условиях фреттинг-коррозии // Трение и износ. 1992. Т.13, N4. С.674-682.

32. Крагельский И.В., Добычин М.Н. Камбалов B.C. Основы расчетов на трение и износ. М.: Машиностроение, 1977. 525 с.

33. Сорокин Г.М. О некоторых гипотезах в области трения и изнашивания материалов //'Трение и износ. 1992. Т. 13, N4, С.617-623.

34. Новиков И.И., Ермишкин В.А. Микромеханизмы разрушения металлов. М.: Наука, 1991, 366 с.

35. Романив О.Н. Вязкость разрушения конструкционных сталей. М.: Металлургия, 1979. 179 с.

36. Zackay V. F., Parker E.R. Patent USA N 348821, 1970.

37. Богачев И.Н. Кавитационное разрушение и кавитацион-но-стойкие сплавы. М.: Металлургия, 1972. 189 с.

38. Богачев И.Н., Минц Р.И. Повышение кавитационной стойкости деталей машин. М.: Машиностроение, 1964. 143с.

39. Бернштейн М.Л., Займовский В.А., Капуткина Л.М. Термомеханическая обработка стали. М.: Металлургия, 1983. 480 с.

40. Гуляев А.П. Сверхпластичность стали М.: Металлургия, 1982. 56 с.

41. Садовский В.Д., Фокина Е,А. Остаточный аустенит в закаленной стали. М.: Наука, 1986. 112 с.

42. Сопротивляемость абразивному изнашиванию сплавов со структурой метастабильного аустенита в зависимости от их химического состава /' В.С.Попов, H.H. Брыков, М.И. Андрущенко и др. // Трение и износ. 1991. Т.12, Ш 1. С.163-169.

43. Попов В,С.,Брыков H.H., Фидря В.И. Испытания материалов в лабораторных условиях, имитирующих изнашивание облицовок пресс-форм /У Огнеупоры. 1984. № 4. С. 47-49.

44. Чейлях А,П., Дроздова И.Г. Скоростная высокотемпературная закалка нержавеющих хромистых сталей //Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1997. N1 2. С. 32-35.

45. Филиппов М.А., Литвинов B.C., Немировский Ю.Р, Стали с метастабильным аустенитом. М.: Металлургия, 1988. 256 с.

46. Кондратьев В.В., Пушин В.Г. Предмартенситное состояние в металлах, их сплавах и соединениях. Экспериментальные результаты, модели, структуры, классификация // ФММ. 1985. Т.60, вып.4. С.629-650.

47. Волынова Т.Ф., Медов И.В. Механизмы рассеяния энергии и демпфирующие свойства Fe-Mn сплавов со структурой гексагональногоs-мартенсита // МиТОМ. 1998. N 4. С. 23-29.

48. Физическое металловедение / Под ред. Р.У.Кана, П.Хаазена Т.1 М.: Металлургия, 1987. 638с.

49. Влияние скорости нагружения на фазовые превращения метас-табильных хромоникельмарганцевых сталей / Ю.П. Солнцев, Б.С, Ермаков, Г.Г. Колчин и др.// Известия вузов. Черная металлургия. 1996. № 3. С. 43-44.

50. Коршунов Л.Г., Черненко Н.Л. Влияние марганца на износостойкость марганцовистых метастабильных аустенитных сталей // Трение и износ. -1984. Т.5, N1. С. 106-112.

51. Износостойкие стали с нестабильным аустенитом для деталей газопромыслового оборудования /В.Н. Виноградов, Л.С. Лифшиц, С.Н. Платова и др. //Вестник машиностроения. 1982. № 1. С. 26-29.

52. Попов B.C., Брыков B.C., Дмитриченко Н.С. Износостойкость прессформ огнеупорного производства. М.: Металлургия. 1971. 160 с.

53. Малинов Л.С. Использование принципа получения метастасильного аустенита, регулирования его количества и стабильности при разработке зкономнолегированных сплавов и упрочняющих обработок// МиТОМ. 1996, N2. С.35-39.

54. Коршунов Л.Г. Контактная прочность металлических сплавов. Свердловск: УПИ, 1972. С.72-85.

55. Потак Я.М, Высокопрочные стали. М.: Металлургия, 1972. 208 с.

56. МалиновЛ.С., Харланова Е.Я., Малинова Е.Л. Абразивная износостойкость высокоуглеродистых марганцевованадиевых сталей // МиТОМ. 1993. Ш 2. С.25-27.

57. Дорохов В.В., Киселева И.В., Рыжиков A.A. Абразивная износостойкость высокоуглеродистой хромоникелевой стали // МиТОМ. 1993. № 2. С.30-33.

58. Роль структурных превращений в слоях приработки аустенитных сталей при сопротивлении их абразивному изнашиванию / М.А. Филиппов, Е.С. Студенок, Б.М. Эфрос и др. //Трение и износ. 1993. Т.14, Ш 3. С.532-538.

59. Характеристики легированных стальных порошков KIP SIGMA

60. Y 2010 для ультравысокопрочных спеченных материалов и механизм их упрочнения /Osami F., Kerichi M,, Yoshiaki M.// Kawasaki Steel Giho. 1992. Y.24, W 4. P. 273-278. (РЖ Металлургия. 1993. Ni 6. E55.)

61. Анциферов В.H., Шацов A.A., Латыпов М.Г. Особенности трип-эффекта в порошковых концентрационно-неоднородных сталях с невысоким содержанием никеля // МиТОМ. 1997. № 8. С.15-19.

62. Takao'o Shigeahi. Obtaining High Strength Steel Powder// Métal Powder Report. 1991. W 7/8. P.32.

63. Andersson 0., Lindgvist B., Benefits of Heterogeneous Structures for the Fatigue Behaviour of PM Steels// Métal Powder Report. 1990. № 11. P.765-768.

64. Исследование характера деформации твердого сплава WC-сталь 110Г13. /С.Ф. Гнюсов , С.Н. Кульков , Ю.Ф. Иванов и др. // Известия ВУЗов. Физика. 1994. N1 2. С. 28-33.

65. Яблокова 0.В. Износостойкость стали со структурнонеустой-чивой связкой // Актуальные проблемы прочности: Тезисы докладов 1 Международной конференции. Новгород, 1994. 4.2. С.28.

66. Яблокова О.В., Кульков С.Н. Влияние состава на свойства сплавов TiC-ПЗ // Порошковая металлургия, 1992. N? 4. С.95-97.

67. Федорченко И.М. Современные проблемы теории и практики порошковой металлургии. Киев, ИПМ АН УССР, 1970. 21 с.

68. Ермаков С.С., Вязников Н.Ф. Порошковые стали и изделия. Л.: Машиностроение, 1990. 319 с.

69. Жорняк А.Ф., Костырко Л.И., Радомысельский И.Д., Горб Л.М. Разработка оптимальных режимов изготовления и термообработки металлокерамических деталей из стального порошка //Металлокерами-ческие конструкции и конструкционные материалы. Киев, 1972. 173 с.

70. Рэдомысельский И.Д., КлевцовВ.Н., Напара-Волгина С.Г., Леймантович В.Б. Исследование структуры и свойств порошковых хромистых сталей //Порошковая металлургия, 1980. № 5. С.1-5.

71. Кидин И.Н. Индукционный нагрев при закалке металлокерамики //Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1960. Ш 11. С.113-120.

72. Рэдомысельский И.Д., Аракелян H.A. Термическая обработка металлокерамических конструкционных сталей // Термическая и химико-термическая обработка в порошковой металлургии. Киев, 1969, С. 123.

73. МанукянН.В., Манукян Г.Б. Термоциклическая обработка спеченных сталей // Порошковая металлургия. 1984. № 4. С.69-74.

74. Анциферов В.Н., Буланов В.Я., Богодухов С.И., Гревнов Л.М. Термохимическая обработка порошковых сталей. Екатеринбург: УрО РАН, 1997. 482 с.

75. Рэдомысельский И.Д. Термическая и химико-термическая обработка металлокерамических изделий. Киев: ИПН АН УССР, 1970. 38 с.

76. Ермаков С.С., Левицкая И.Ю., Пенева O.A., Андреева В.П. Термическая обработка спеченных сталей //Горячее прессование: Тез. докл. IV Всесоюз. науч.-техн. конф. Новочеркасск, 1979. С.76-78.

77. Термическая обработка в машиностроении. Справочник / Под ред. Ю.М.Лахтина, А.Г.Рахштадта. М.:Машиностроение, 1980. 783с.

78. Ермаков С.С., Вязников Н.Ф. Металлокерамические детали в машиностроении. Л.: Машиностроение, 1975. 231 с.

79. Ермаков С.С. Термическая обработка порошковых стальных деталей. Л.:ЛД НТП, 1981. 24 с.

80. Ермаков С.С. Порошковые конструкционные материалы. Киев:1. АН УССР, 1980, с.150-155.

81. Ермаков С.С., Кукушкин Н.Н., Резников Г.Т. Спеченные конструкционные материалы. Киев: ИПМ АН УССР., 1976. С.56-63.

82. Богодухов С.И., Перельман О.М. Влияние структурных особенностей спеченных сталей на фазовые превращения при нагреве.// Сб.научных трудов № 182; Пермский политехнический институт, Пермь, 1982. С. 121-125.

83. Курдюмов Г.В., Утевский Л.М., Энтин Р.И. Превращения в железе и стали. М.:Наука, 1977. 238 с.

84. Zarf G., Hoffmann G., Dabal К. Effect of additional alloying- elements on the properties of sintered manganese steels //Powder Metallurgy. 1975. V.35. P.214-236.

85. Гуревич Ю.Г., Рахманов В.И. Термическая обработка порошковых сталей. М.: Металлургия, 1985. 81 с.

86. Гуревич Ю.Г., Мвашко А.Г., Паньшин И.Ф. Кинетика превращения аустенита в порошковой стали ЖГр1ДЗ до и после пропитки медью //Известия ВУЗов. Черная металлургия, 1985. Ш 11. С.139-140.

87. Анциферов В.H., Гревнов Л.М., Перельман u.M. Изотермический распад аустенита порошковых сталей, легированных хромом и молибденом /./ МиТОМ. 1992. № 8. С.28-33.

88. Анциферов В.Н., Боброва С.Н., Перельман О.М., Шацов A.A. Изотермический распад аустенита порошковой никельмолибдено-вой стали // МиТОМ. 1993. № 8. С.18-20.

89. Шалак А. Влияние мелкозернистости структуры порошкового железа на повышение свойств спеченных сталей, легированных марганцем //Порошковая металлургия. 1980. № 11. С.100-105.

90. Федорченко И.М., Андриевский P.A. Основы порошковой металлургии. Киев: АН УССР, 1961. 420 с.

91. Meyer R. Applications des powder // Trailern them. 1967. NI 30. P. 29-36.

92. Жорняк А.Ф., Радомысельский И,Д. Характерные особенности закалки плотных металлокерамических сталей //Порошковая металлургия. 1964. № 4. С.65-75.

93. Исследование процессов закалки металлокерамических материалов /Аракелян Н. А., Радомысельский И. Д. /./Труды 5-го республиканского научно-технического семинара "Металлокерамические материалы и изделия". Ереван, 1969. С.233-239.

94. Ермаков С.С. Особенности термической обработки металлокерамических материалов на железной основе //Металлокерамические конструкционные материалы. Киев: 1972. С.188-196.

95. Lindskog P. Countrolling the Hardenability of Sintered Steals //Powder Metallurgy. 1970. Vol. 13, № 26. P.280-294.

96. Либенсон Г.А. Производство спеченных изделий. M,: Металлургия, 1982. 256 с.

97. Суромко В.Г., Холодных И.П. Разработка технологии изготовления спеченных конструкционных деталей трактора К-700 // Спеченные конструкционные материалы. Киев, 1976. С.175-181.

98. Скобло А.В. Упрочнение конструкционных металлокерами-ческих материалов термической обработкой // Металлокерамические конструкционные материалы. Киев, 1972. С.155-156.

99. Гуревич Ю.Г., Юшковский А.Г., Мвашко А.Г. Производство порошковых колец для насосов //Достижение науки производству: Порошковая металлургия. Информ. мат-лы. Свердловск: УрО АН СССР, 1988. С.20-22.

100. Гуревич Ю.Г., Рахманов В.И., Ивашко А.Г., Паныиин И.Ф. Структура и свойства деталей, полученных совмещением спекания с закалкой // Тез. докл. XVI Всесоюзной научно-технической конференции по порошковой металлургии. Свердловск, 1989. С.60.

101. Высокопрочные детали из порошковой стали, полученные совмещением спекания с закалкой /Ю.Г,Гуревич, А.Г.Ивашко и др. // Тез. докл. Семинара-аукциона: Порошковая металлургия и термообработка. Курган, 1989. С.6-7.

102. Термическая обработка деталей из порошковых сталей методом совмещения спекания с закалкой /Ю.Г.Гуревич, В.И.Рахманов, И.Ф. Паныиин И.Ф. и др. .//1 собр. Металловедов России: Тез. докл. Под ред. Ю.М.Лахтина, Я.Д.Когана. Пенза: ПДНТП, 1993. С,94-95.

103. Анциферов В.Н., Масленников Н.Н., Шацов А.А., Платонова В.Б. Влияние термической обработки на трещиностойкость порошковой стали СП50ХЗНМ.// МиТОМ. 1991. №8. С.32-34.

104. Huppman W.J., KaysserW.A., Petzov G. International Conférence and Exhibition Powder Metallurgy. 7-11 July 1986, Dusseldorf /./Powder Metallurgy. 1986. State of the Art. P.41-70.

105. Гуревич Ю.Г., Рахманов В.И., Ивашко А.Г., Паныиин И.Ф.

106. Свойство стали 40Н2М после изотермической закалки //Горячее прессование. Новочеркасск, 1985. С. 182-183.

107. ПО. Гуревич Ю.Г., Ивашко А.Г., Рахманов В.И., Паньшин И.Ф. Структура и свойства порошковой стали 40Н2М после изотермической закалки // Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1987. № 11. С.30-34.

108. Furukimi 0., Капо К., Takajo Sh. Ultrahigth strength ferrous sintered components // J. Powder Met. 1991. № 4. P.331-337.

109. Гуревич Ю.Г., Нарва В.К., Фраге Н.Р. Карбидостали. М.:Металлургия, 1988. 144 с.

110. Tanase Т., Mayama 0. and Matsunaga Н. Properties of Sintered Wear- Resistant Alloys Having High Volume Fraction of Carbides //Metal Powder Report. 1990. Vol.45, W 3. P,198-201.

111. Takahashi T., Daichoh H. Preparation of NbC dis persion strengthened Fe powder by use of mechanical alloying // Metal Powder Report. 1991. Vol.46, № I. P.55.

112. Чигринова H.M., Колмар Д.М., КомацМ.Н., Новак C.H,

113. Структурный аспект диффузионной активности компонентов композиционного материала БВТС армко-железо. Порошковая металлургия. Минск.: Вышейшая школа, 1992. №12. С.20-28.

114. Lograsso В.К., German R.M. Ti-0 Tool Steel composite with Improved Wear at High Temperature .//' Metal Powder Report. 1988. Vol.43, № 3. P.202.

115. Колубаев А.В., Фадин В.В., Панин В.Е, Исследование износостойкости порошковых композитов, содержащих карбид титана //Известия ВУЗов. Физика. 1992. № 12. С.64-68.

116. Колубаев А.В., Фадин В.В., Панин В.Е. Анализ фаз в композитах на основе ПС, полученных методом самораспространяющегося высоктемпературного синтеза // Известия ВУЗов. Физика. 1993. Ш 2. С.21-24.

117. Тюммлер Ф., Гутсфельд Г. Спеченные стали с высоким содержанием твердой фазы новый класс износостойких материалов// 17 Всесоюзная конференция по порошковой металлургии. Киев, 1991. С.69-70.

118. Klausmann R. Wear resistant sintered steel with high carbide content //Metal Powder Report. 1990. Vol. 45, № 5. P.374.

119. Gutsfeld C., Thummler F. Mechanicalу Alloyed Sintered Steels with a high Hard Phase Content. /./Metal Powder Report. 1990. Vol.45, №11. P.769-771.

120. Rosskamp H., Ostgathe M., Thummler F., Engstrom U., Vannman E. Sintered steel with inert hard phase produced by mechanical alloying in ball mill .//Powder Metallurgy. 1996. V.39. № 1. P.37-43.

121. Ваглюк Г.А., Позняк Л.А. Порошковые износостойкие материалы на основе железа. I. Материалы, полученные спеканием и пропиткой //Порошковая металлургия. 2001. Ш 1/2. С.44-53.

122. Кипарисов С.С., Левинский Ю.В., Петров А.П. Карбид титана: получение, свойства, применение. М.:Металлургия, 1987. 216 с.

123. Анциферов В.Н., Масленников H.H., Шацов A.A., Смышляева Т.В. Порошковая сталь со структурой метастабильного аустенита .//Порошковая металлургия. 1994. № 3/4. С.42-47.

124. Вардавулиас М., Жуани-Терези К., Жанден М., Винсент М. Изнашивание при фреттинге и торцевом трении композитов типа быстрорежущей стали // Трение и износ. 1993. Т.14, Ш 4. С.695-705.

125. Tsuuchiga N. Mechanical Properties of Sintered High Speed Steel with TiN additions // Metal Powder Report. 1990. Vol.45, № 10. P.722.

126. Гнюсов С.Ф., Кульков C.H., Пауль A.B., Иванов Ю.Ф., Козлов Э.В. Фрактографические и микроструктурные аспекты деформации и разрушения твердого сплава типа карбид вольфрама высокомарганцовистая сталь //Металлы. 1995. Ni 1. С. 115-120.

127. Филиппов М.А. Метастабильный марганцовый аустенит как структурная основа стали с высокой износостойкостью в условиях динамического контактного нагружения //МиТОМ. 1995. № 10. С.12-15.

128. Чейлях А.П., Малинов Л.С., Бекетова Е.М. Закалка марганцевых сталей с предварительным нагревом в двухфазном сх+т интервале// Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1994. № 10. С.42-44.

129. Кульков С.Н., Яблокова О.В. Структура и свойства сплавов TiC-сталь Г13 //Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1992. Ш 4. С.51-53.- goo

130. Цыпин И.И. Белые износостойкие чугуны. Структура и свойства. М.: Металлургия, 1983. 176 с.

131. Якимов И.И., Иванова Е.Е. Микронеоднородность сплава Fe-31Ni //ФММ. 1995. Т.79, вып.4. С.148-151.

132. Шацов A.A., Смышляева Т.В. Инфильтрированные медью кар-бидостали со структурно-неустойчивой матрицей // Трение и износ. 1998. Т.19, № 1. С.109-115.

133. Браун У., Сроули Дж. Испытание высокопрочных материалов на вязкость разрушения. М.:Мир, 1972. 246 с,

134. Васильченко Г.С., Кошелев П.Ф. Практическое применение механики разрушения для оценки прочности конструкций. М.: Наука, 1974.148 с.

135. Анциферов В.Н., Масленников H.H., Шацов A.A. Конструктивная прочность концентрационно-неоднородных порошковых сталей. Пермь, 1996. 206 с.

136. Определение химической неоднородности распределения элементов в порошковых материалах / В.Н.Анциферов, Н.Н.Масленников, С.Н.Пещеренко и др.//Порошковая металлургия. 1982. Ш 2. С.62-66.

137. Миркин А.И. Справочник по рентгеноструктурному анализу поликристаллов. М.:Физматгиз, 1961. 864с.

138. Салтыков A.C. Стереометрическая металлография. М.: Металлургия, 1976. 370 с.

139. Пшеничнов Ю.П. Выявление тонкой структуры кристаллов. Справочник. М.: Металлургия, 1974. 528 с.

140. Onoda M., Kuroishi N., Motooka N., Sintered Valve Seat Insert for High Performance Engine // Metal Powder Report. 1989. Vol.44, № 2. P.112-115.

141. Апаев Б.Л. Фазовый магнитный анализ сплавов. М.: Металлургия, 1976. 280 с.

142. Определение циклических свойств компонентов микроструктуры порошковых сталей / В.Н.Анциферов, Ю.В.Соколкин, А.А.Шацов и др.// Вестник ПГТУ. Технологическая механика. 1996. № 2. С.61-66.

143. Физическое металловедение: Пер. с англ.; Под ред. Р.Кана. М. :Мир, '1968. Т.З. 484 с.

144. Antsiferov V.N., Shatsov A.A. Mechanicaly Alloyed and Concentrâtional Imhomogeneous Trip-Steels // Proceeding of the 1997 European Conference on Advances In Structural PM Component Production, Мюнхен, Германия, 1997. С.568 573.

145. Анциферов В.H., Боброва С.H,, Шацов A.A. Структура и свойства механически легированной стали ПК50Н2М // Порошковая металлургия. 1998. Ш 3/4. С.31-35.

146. Боровский И.Б., Гуров К.П., Марчукова И.Д., Угасте Ю.З. Процессы взаимной диффузии в сплавах. М.: Наука, 1973. 359 с.

147. Гегузин Я.Е. Физика спекания. М.: Наука, 1984. 311 с.

148. Анциферов В.Н., Пещеренко С.Н., Курилов П.Г. Взаимная диффузия и гомогенизация в порошковых материалах. М.: Металлургия, 1988. 152 с.

149. Гулд X., Тобочник Я. Компьютерное моделирование в физике: 1995. 4.2. 399 с.

150. Попова Л.Е., Попов A.A. Диаграммы превращения аустенита в сталях и бета-раствора в сплавах титана: Справочник термиста. 3-е изд., перераб. и доп. М.: Металлургия, 1991. 503 с.

151. Кан Р. Физическое металловедение. Вып.2. М.: Мир, 1968. 490 с.15?. Блантер М.Е. Теория термической обработки. М.: Металлургия, 1984. 328 с.

152. Коротушенко Г.В., Григоркин В.И. Механические свойства никелевых сталей со структурой изотермического и атермического мартенсита //МиТОМ. 1974. № 1. С.41-46.

153. Анциферов В.Н., Латыпов М.Г., Шацов A.A. Высокопрочные трещиностойкие концентрационно-неоднородные порошковые никелевые стали // МиТОМ. 1999. № 11. С.28-32.

154. Кинетика распада переохлажденного аустенита и механические свойства стали СП70ДЗ до и после пропитки медью / Ю.Г.Гу-ревич, А.Г.Мвашко, В.И.Рахманов и др. // Порошковая металлургия. 1992. № 9. С.62-66.

155. Анциферов В.Н., Латыпов М.Г., Шацов A.A. Изотермический распад аустенита концентрационно-неоднородных никелевых сталей /7 МиТОМ. 1998. № 5. С.20-24.

156. Гусейнов Р.К., Зикеев В.Н. Среднеуглеродистые конструкционные стали повышенной прочности и вязкости, легированные 9 % Ni и 4 X Со //МиТОМ. 1974. № 1. С.49-54.

157. Численная модель циклической долговечности порошкового материала /В.Н.Анциферов, Ю.В.Соколкин, А.А.Чекалкин и др.//Порошковая металлургия. 1994. Ш 5/6. С.112-118.

158. Анциферов В.Н., Смышляева Т.В., Шацов А.А» Износостойкость и усталостная выносливость метастабильных псевдосплавов сталь-медь // МиТОМ. 1997. № 12. С.15-20.

159. Ударно-волновое разрушение композитов со структурно-не-утойчивой связкой/ С.Н.Кульков, С.Ф.Гнюсов, Л.М.Молчунова, С.В. Былицкий// Новые порошковые материалы и технологии. Барнаул: АГУ, 1993. С.103-106.

160. Ravi-Chandar К., Knauss W.Q. An experimental investigation into dynamic fracture.

161. Crack initiation and arrest // Int. J, of Fract., 1984. V. 25. P. 247 262.1.. Microstructural aspects // Int. J. of Fract., 1984. V.26. P. 65 80.

162. I. On steady-state crack propagating and crack branching //Int. J. of Fract., 1984. V.26, P. 141 154.1.. On the interaction of stress waves with propagation crack // Int. J. of Fract., 1984. Y.26. P. 189 200.

163. Колесников Ю.В., Морозов E.M. Механика контактного разрушения. М.:Наука, 1989. 224 с,

164. Партон В.З., Борисковский В.Г. Динамика хрупкого разрушения. М.: Машиностроение. 1988. 240 с.

165. Sonnino С.М. Armour Plate by Rapid Solidification // Metal1 Powder Report. 1990. Vol.45, № 12. P.814 815.

166. Житнов С.В., Давыдов Н.Г., Братчиков С.Г. Высокомарганцевые стали. М.: Металлургия, 1995. 302 с.

167. Иванов Ю.Ф. Влияние степени легированности материала на структуру пакетного мартенсита сплавов железа и сталей // Известия вузов. Черная металлургия. 1995. Ш 10. С.52-54.

168. Метастабильный аустенит как фактор повышения конструктивной прочности мартенситно-стареющих сталей/ Гладковский C.B.

169. Калетина Ю.В., Филиппов Ф.М. и др.// ФММ. 1999. Т.87, № 3. С, 86-96.

170. Астафьев И.В., Максимкин О.П. О роли латентной энергии в мартенситном г-<х' превращении при деформировании облученной нержавеющей Fe-Cr-Ni стали // ФММ, 1994, Т.77, Ш 3,- С.90-95.

171. Серебряков В.Г,, Эстрин Э.И. О превращении аустенита в мартенсит при нагружении// ФММ. 1991. Т.74, Ш 8. С.145-148.

172. Бернштейн М.Л,, Капуткина Л.М,, Прокошкин С.Д. Отпуск стали. М. :ШСИС, 1997. 336 с.

173. Статическая прочность и механика разрушения сталей. /Пер. с нем. Под ред. В.Даля, В.Антонова. М.; Металлургия, 1986, 566 с.

174. Масленников H.H., Латыпов М.Г., Шацов A.A. Карбидостали с повышенной трещиностойкостью //МиТОМ. 1993. № 8. С. 20-23,

175. Bloemcher D.L., Carbonyl Iron Powders: Its Product and New Development //Metal Powder Report. 1990. Vol.45, № 2. P.117-119.

176. Кочаев В.П., Дроздов Ю.Н. Прочность и износостойкость деталей машин. М.: Высшая школа, 1991. 319 с.

177. Анциферов В.Н., Латыпов М.Г., Шацов A.A. Роль никеля и углерода в концентрационно-неоднородных трип-сталях // МиТОМ, 2001. Ш 6. С,34-36.

178. Анциферов В.Н., Масленников H.H., Шацов A.A. Влияние пористости на коэффициент трения железа// Трение и износ. 1992. Т.13, Ш 4. С.702-706.

179. Анциферов В.Н,, Масленников H.H., Шацов A.A. Трение и износ порошкового железа в режиме граничного трения.// Трение и износ. 1993. Т.14, Ш 2, С,359-364.

180. УТВЕРЖДАЮ ^ ; Директор НИИПКВТ1. В.В.Калашников1995 г.1. АКТиспытаний металлических пластин из порошковых сталей ПК-50Н12 и ПК-50Н15от " 08м декабря 1995 г., г.Самара1. Комиссия в составе:

181. Шацова А А. ведущего научного сотрудника, зав, лабораторией Республиканского инженерно-технического центра порошковой металлургиипровела испытанияметаллических пластин диаметром 60 мм, толщиной 4,2-4,8 мм на пулен епробиваемость.

182. Вид оружия, патроны, параметры стрельбы:

183. Автомат Калашникова АКМ, самозарядный карабин Симонова СКС; 7,62 мм патрон образца 1943 г,, пуля ПС-43 (стальной сердечник); дульная скорость 730735 м/с, расстояние 5 м.1. Результаты испытаний:

184. Все представленные металлические пластины при контакте с пулями ПС-43 разрушались с образованием 2-4 фрагментов (крупные осколки) и нескольких мелких по размеру сопоставимых со стальным сердечником.

185. Суммарная толщина испытанных пластин и экрана от бронежилета "Кора-1М" была меньше, чем у штатного изделия на 15-20 % при одинаковой степенизащиты.1. Заключение:

186. Результаты испытаний позволяют сделать вывод о возможности существенного снижения общей массы защитных металлических пластин для бронежилетов IV и V классов.

187. Применение представленных для испытаний пластин из порошковых сталей целесообразно ири доработке конструкции бронежилетов.1. Представитель РИТЦ ПМ1. Председатель ком и сеииутверждаю

188. Директор Пермского филиала ВНИИ буро1. К а р а т а е в./.Cs- ^ *o^lQ-Qo г.5У f&ßS'1. АКТиспытаний деталей "сухарь", изготовленных из порошковой трипстали П1С50Н9 и карбидостали на ее основе

189. Механические свойства материалов:трипсталь карбидосталь

190. Твердость, Н1?С 45-46 46-47

191. Предел прочности (зв), МПа 1320-1580 850-900

192. Предел текучести (э0,2), МПа 790-970

193. Относительное удлинение (с1), 7. 2,7-3,7

194. Трещиностойкость (К1с), МПа7м1/2 75-80 30-45копия- 2

195. Условия и результаты испытания.

196. Промышленные испытания проводили на установке " К-12 " при = 30 оС в Египте на предприятии "BORAIS Petroleum Investment Со"

197. Зав. лабораторией Вед. инженер Зав.лабораторией Ин*.-технолог I к.остыря Е.Д. Костыря В.Б. Шацов А.А. Латыпов М.Г.1. Наименование исполнителя

198. Республиканский инженерно-технический центр порошковой металлургии с НМ проблем порошковой технологии и опытным производством

199. Адрес 514061, г.Пермь, Политехнический проезд, б

200. Расчетный счет Р/очет 000609810 в АКБ "Пермь"к/с 700161256 в РКЦ ИНН 5902402980 ' БИК 045773756 города Перми1. Наименование заказчика

201. Пермский филиал ВНИИ "Буровой техники"

202. Адрес 614022, г.Пермь, уд.Карпинского, 24 Расчетный счет 000200201в ОКБ "Бискредит"в РКЦк/с 7001617 г

203. ИНН 5905008750, БИК 045773777города Перми1. АКТсдачи-приемки научно-технической продукциипо дополнительному соглашению № 1 к договору № 96/66составлен17ноябоя 1997 г.

204. Следует к перечислению 4 500 000 руб. (Четыре миллиона пятьсоттысяч) руб. с учетом надбавки (скидки)прописьюк договорной цене в сумме руб. ; руб.прописьюс1999 г.1. АКТпо работе экспериментальной гарнитуры, изготовленной из порошковой карбидостали

205. Дальнейшее увеличение нагрузки до 160-180 А приводит к усилению рубящего эффекта гарнитуры ~ (0,09-0,11), при незначительном приросте степени помола (4-6)°ШР и укорочении волокна 45-56 дг.

206. Таким образом, по характеру воздействия на волокно гарнитура экспериментальная сравнима с изностойкой из инструментальной стали и обладает хорошим ру<Тящим действием. (0104.99 гарнитура снята с д/м ввиду износа поверхности ножей.

207. За время работы (4,5 месяца) смолото 674 т волокнистых материалов.

208. Срок службы металлической гарнитуры серийной 2-3 месяца.

209. Износ ножей гарнитуры из износостойкой инструментальной сталр за 5,5 месяцев ¿оставил по ротору 0,6 мм, по статору 0,7 мм.1. ВЫВОДЫ:

210. Рубящее действие гарнитуры, изготовленной из. порошковой карбидостали/сравнимо с действием гарнитур металлических серийных и из износостойкой инструментальной стали.

211. Скорость износа экспериментальной гарнитуры меньше, чем у серийной, но значительно выше, чем у гарнитуры из износостойкой инструментальной стали.1. A.Н.Агафонов1. B.В.Никишин Л-И.Никулина

212. Начальник ПТО Начальник цеха № 22 Инженер-технолог ТО1. Жаш П 1. НсшмеНОБЗНйе ЙСПОлКИхвЛЯ

213. Республиканский инженерно-технический центр порошковой металлургии с НИИ проблем порошковой технологии и опытным производством

214. Две тысячи двести пятьдесят) рублей ~;прописью1. Наименование ззкязчккз

215. Крзснокамская бумажная фабрика "Гознак"

216. Адрес 617070, г.Краснокамск, л.Школьная, 1йасчетныи счет1. Пермь 20022

217. Работа выполнена в Государственном научном учреждении «Научный центр порошкового материаловедения»

218. Научный руководитель академик РАН, д.т.н., профессор В.Н. Анциферов

219. Официальные оппоненты д.ф,- м.н., профессор А.Б. Волынцевк.т.н., с.н.с. В.Ю. Горохов

220. Ведущая организация: Институт термохимии Уральского НИИ композиционных материалов

221. С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Пермского государственного технического университета.

222. Автореферат разослан « /7 » М&Л 2002 г.X

223. Ученый секретарь диссертационного совета / /доктор физико математических наук, профессор DCLu^-AA. Ташкинов

224. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

225. Достоверность результатов основана на использовании современных методик эксперимента, подтверждена статистической обработкой данных, их сопоставимостью с результатами других исследователей, хорошим соответствием моделей и эксперимента.6

226. Публикации. По материалам диссертации опубликовано 9 печатных работ в рецензируемых центральных журналах, 8 статей в сборниках трудов, получено 2 патента.

227. Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, 6 глав, выводов, приложений и содержит 215. страниц текста, в том числе 52 рисунков, 28 таблиц, библиография насчитывает 182 наименования.

228. ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

229. Во введении обоснована актуальность, показана научная новизна, цель и задачи исследований, практическая ценность и реализация результатов, сформулированы положения, выносимые на защиту.7

230. Третья глава посвящена прогнозированию структуры концентрационно-неоднородных MAC.

231. В порошковых материалах диффузия протекает по нескольким механизмам одновременно: по объему зерен, границам, дислокациям, поверхностям пор и микротрещин, через газовую фазу.

232. На основе уравнения гомогенизации и регрессионных уравнений осуществлен расчет концентрационной неоднородности в никелевых MAC и показана возможность прогноза распределения при замене электролитического никеля на карбонильный.

233. Поскольку даже при 4 % никеля термообработка не во всех случаях позволяет исключить превращение по диффузионному механизму, то за начало отсчета была выбрана среднеуглеродистая сталь ПК40Н4, которая и имела минимальную устойчивость аустенита.

234. Наибольшая устойчивость аустенита была у стали ПК40Н9, инкубационный период при температуре минимальной устойчивости аустенита которой составил 65 секунд для пористости 4 % и 15 секунд при П = 20 %.1)

235. Кинетику диффузионного превращения сталей описали с помощью преобразованного уравнения Аврами.

236. VPA ^l-expj-(w, +m2Dy+m3IT)T*j, (2)где FpA объемная доля распавшегося аустенита; mt, т2, т3 и п -коэффициенты, х -продолжительность изотермической выдержки, сек., П - пористость.

237. Исследования показали также, что температуры начала и конца мартеяситно-го превращения в порошковых никелевых сталях понижаются по линейному закону с ростом концентрации никеля.