автореферат диссертации по металлургии, 05.16.02, диссертация на тему:Исследование поведения железорудных материалов в бункерах с целью стабилизации состава агломерата и снижения расхода твердого топлива

г *

"рг6 од

2 3 шон 1333

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ УКРАИНЫ ДНЕПРОПЕТРОВСКИЙ МЕТАЛЛУРПГШШЙ ИНСТИТУТ

.На правах рукоиксп

ЛЕБЕДЕВ Владимир Александрович

исследование поведения ¡ш1е30рудннх материалов в бункерах

с цель» станшшщм состава агломерата и

снижения расхода твердого топлива

Специальность 05.16.02.-"Металлургия черных металлов"

автореферат диссертации на соискание учепой степени кандидата 1 технических наук '

Днепропетровск - 1993

Работа вшол^да на кафедре .металлургии черных металлов Донбасского горло - металлургического института.

Научные руководители: доктор технических наук, профессор РУСАКОВ ПАВЕЛ ГРИГОРЬЕВИЧ: -доктор технических иаук. профессор ПЕГРУШОВ СТАНИСЛАВ НИКОЛАЕВИЧ

Официальные оппоненты: доктор теишческих наук. профессор 1ШАШЖ0 ВАЛЕРИЙ ПЕТРОВИЧ ; кандидат технических наук, доцент МИЩЕНКО ИВАН МИТРОФАНОВИЧ

Ведущее предприятие - ШТИ1РСМЕЗ

Завита диссертации состоится "Об 1993 г. в /2 час. ВО мш. иа заседают специализированного ученого совета К 068.02.01 Днепропетровского металлургического института по адресу: 320365, г. Днепропетровск, ГСП, пр. Гагарина , 4 .

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института.

Автореферат разослан "2$" 0£ 1993 г.

г:

Учений секретарь спеииализировашюго ученого совета, кандидат техгапеских

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ ■

Актуальность проблемы. Основными задачами агдодоменного про-, изводства являются повышение производительности труда, улучшили о ■ качества продукции и снижение ее себестоимости. Рошешт этих задач может быть достигнуто главны?.!. образом за счет тагах факторов, как развитие промшленной технологии 'производства агломерата, усовершенствование конструкции металлургачесгагх агрегатов, а также повышение качества исходного шихтового сирья.

Проблема качества сырья у нас в стране- в настоящее время приобрела особое" значение, поскольку именно подготовка сирья для доменной плавки долгие годи финансировалась по остаточному принципу, в результате чего сна стала тем лимитирующим звеном, без" усовершенствовать которого невозмошо радикальное повышение эффективности производства чугуна. ■

В последние годы в мировой практике особое внимание при подготовке доменной шихты уделяется проблеме усредпепия железорудного сирья как одной из вакнейших стадий его подготовки к пропзвод-ству. Решение проблемы усреднегая позволит существенно улучшить технико-эконошческне показатели производства металлопродукции.

Усреднение ¡колезорудннх материалов на всем пути их следования от момента добычи руды.до загрузи! полуфабрикатов в доменные почи, за исключением уерзднешш в бункерах, изучено достаточно глубоко.' В связи с агам и встает со всей очевидностью необходимость в рассмотрении такого важного вопроса, как усреднение сирья в бункерах.

1!ель_работи. Разработка методпен количественной оценки эффективности усреднения • зкелезорудных материалов в бункерах, позволяющей учесть влияние характеристшс материала, геометрических размеров'бункеров, их количества и рехима загрузки - Еыгрузки, а таете разработка оптимальной форм бункеров и реязтма их работы для достижения минимальных колебашй состава агломерационной штаты и агломерата.

Научная.новизна. Экспериментально исследованы закономерности движения различима материалов в бункерах. Разработан математический аппарат, позволяющий описать процесс двикетш частиц в массе слоя. Разработана методика расчета коэффициента усроднешм сирья при прохождешш через бункера. Впервые дана количественная оценка вф£ек?ивности усреднения в бункерах с учетом особенностей каждого конкретного сыпучего материала и размеров бушеера.

Практическая_ценность работы. Разработанные предложения и рекомендации, направленные на повышенно усредненности потопа сырья на выходе из бункеров, пригодны для практического использования как в проектных организациях, так и на действующих агло-фабриках.

Результаты исследований вошли э "Методические указания к расчету эффективности усреднения шихтовых материалов на действующих и проектируемых аглофабрмках", утвержденные Минчерметом-УССР.

Разработано устройство для перегрузки сыпучих материалов,' позволяющее исключить сегрегацию материала по крупности вдоль откосов на конвейерюй ленте и тем самым стабилизировать его состав по ширине и высоте потока.

Разработан способ регулирования основности агломерата в шихтовом отделении аглофабрики, учитывающий особенности режима'работы группы бункеров.

• Реализация_работы ;в. промышленности. Разработки, вошедшие в "Методические указания к расчету эффективности, усреднения...", .использованы Укрпшромезом в практике проектирования реконструкции аглофабрик с экономическим эффектом 215,4 тыс.рублей. .

Способ регулирова1шя основности агломерата внедрен в иихто-

• вых отделениях аглофабрик I? 1 и 1? 2 Днепровского металлургического комбината им.Дзержинского. Получен общий экономический эффект

.■ 70,4 тыс.рублей в год.

Усовершенствование режима загрузки шихтовых бункеров на аг-лофабщке г? 2 Карагащдшского металлургического комбината позволило : ¿»лучить общин экономический эф£ект 187,4 тыс.рублей в год.

Внедрение в условиях Коммунарского металлургического комбината усоворшенствова1шого узла загрузи! аглошихты, позволяющего оптимизировать развитие сегрегации, дало 71,4 тыс.рублей в год за счет, снижения расхода твердого топлива.

Апробация работы. Результаты диссертации доложены и обсужде-, ны на Всесоюзных научно-технических конференциях "Теория и технология подготовки металлургического сырья к доменной плавке".-Днепропетровск, 1985; "Работа -фурменной зоны доменных печей".-Свердловск, 1.935; "Теплотехническое обеспечение технологических процессов черной металлургии".- Свердловск, 1990; Всесоюзном се-• купюре "Методы отбора представительной пробы сырья черыой мотал-

• лургии для спектрального анализа?.- Днепропетровск, 1983; 2-ом Всесоюзном совещании "Базы фззико-хймнческих и технологических

данных для оптимизации металлургических технологий?- Курган..1950; Республиканской научио-техтиосяой конферошшг "Молодцо ученыо Я специалиста - научно-техническому прогрессу в. металлургии*.- . Донецк, 1983; Республиканском семинаре "Автоматизация управления . доменным производством".- Киев, 1987; ояегодных научно-технических конференциях Донбасского горно-металлургического института.-Алчевск, 1981-1992. ■ ' '

Публикации. По томе диссертации опубликовано 15 печатных работ и получено авторское свидетельство на изобретениэ.

. Объем,и_структура_работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, списка использованной литература и приложений, изложена на 193 страницах и включает 119 страющ мапино-писного текста, 20 рисунков. 9 таблиц и 5 щшокений. Список кс-' пользовашшх литературных источников состоит из 86 наименований отечесТвешшх и зарубежных авторов. . " '

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ ' * •

В..первой .главе приведен литературный анализ современного состояния теории движения сыпучих материалов при истечегош из бункера через доннсе отверстие. Рассмотрены такие вопросы, как осг новпыэ свойства реальных сыпучих материалов и их характеристики, механизм истечения сыпучего тела из отверстия,.а такта закономерности движения отдельных частиц материала в слое.

Во_второй_главе дано описание методики проведения исследова-!пп1 процесса движения частиц материала к отверстию, позволяющей получить . экспериментальные дашше высокой степени надежности и в форме, необходимей для апализа эффективности усреднения сырья.

Установлено, что траектории частиц для простейпего случая истечешь (слой материала непрерывно возобновляется и самоограня-чивается на периферии. а ггроцосс истечения - свободный, установившаяся во времени) прямолинейны и описываются уравнениями сле-дущего вида:

!гт = гер • (Ьт + 5) : П>

^ = -гЬ~ ■ • ' - (2)

где гт и 11т '- текутдпе значения горизонтальной и вертикальной координат движущейся частицы относительно центра отверстия; г и 1г -те ко координаты частицы в исходный момент времени; р - угол наклона траектории к вертикальной оси Н; 5 - параметр, равный рас-

стоянто о? центра огёерстня до нижележащей точки, в которой сходятся продолжения всех траекторий. зависящий от размера отверстия и гранулометрического состава материала. '

Получепи эмпирическио уравнения. позволяющие рассчитать, время движения (Т) частиц сыпучего материала к отверстию из любой точки внутреннего объема бункера:

г*

Т(г.Ь) = Т(о.П) ■ е с 0 ; : \ т(о.П) * Ь • ^^ : \ . о = с • (1\ + б) ;

где с - параметр, характеризующий ширину подвижной зоны слоя на данном горизонте: ц - коэффициент, учитывающий трение между частицами в движении и ограничиваксш подвигаую зону слоя максимальной координатой г=3-а ; а, Ъ, с, г и X - параметры режима истечения, зависящие от гранулометрического состава материала и размера выпускного отзерстия.'

Используемыо в лаборатор!шх экспериментах материалы выбирались исходя из того, чтобы диапазон варьирования значешм основных характеристик (плотности, сродней крупности и ее неоднородности) был достаточен . для выявления их воздействия на исследуемые закономерности. Наряду с нетипичными для произвоства, но удобными в работе материалами, взяты такте пироко используемые лисаковский концентрат и железорудные окатыии.

. Коэффициент. корреляции мевду "расчетными и опытными значениями текут к координат частиц и времени их движения для различных сыпучих материалов и размеров выпускного отверстия принимал значения в пределах от 0,931 до 0,999 , что свидетельствует о надежности уравнений (1)-(6).

Дийвренцирлзанием уравнений (3)-(4) получено выражение для расчета вертикальной составляющей скорости движения частиц (Уб), а с учетом траекторий в соответствии с (1) и (2)«также горизонтальной составляющей (Уг) и суммарной (У) их скорости.

Распределение вертикальной скорости частиц вдоль поперечной координаты г "на каждом горизонте вблизи от осп отверстия почти полностью соответствует нормальному закону (рис. 1). Отличие определяется трением между чзстицами и,учитывается с помощью коэф-

(3)

(4)

(5)

(6)

фщиента р. который для реальных материалов больпе 1. В результате при удалении, от оси бункера скорость опускания затухает быстрее, чем при нормальном законе.

Уб,

см

с

1

■""Тт"

■ую

Г

8

Уе.

см

с

<}25

05

0,75

1,0 /.25

Юз

3

12

16

12 16

г, см г. см

Рис. 1. Распределение вертикальной \'в л горизонтальней 7г скорости частиц вдоль коордштти г на различных горизоптах Ь Цифры у кривых - высота Ь (см) соответствущего горизонта.

В процессе движения сыпучего материала к отверста» происходит дополнительнее разрыхление слоя, величина которого определяется. с одной стороны, градиентом скорости частиц в заданной точке. а с другой, интенсивностью сужения потоза в соответствии с их траекториями.

Выведено уравнение для расчета избыточной по сравнению с неподвижным слоем порозности (в) в бункере. Более наглядно зону разрыхления над выпускным отверстием мохно представить как множе-

ство точек внутри движущегося слоя с заданной порозпостыо £ :

• (7)

где в = -¿г • 1п + —1 I : (8)

г(е*.Ю

= 3 а ,/в - /< е - I)2 + X

Ш. , 1 + >■ .

«¡(О.Ю = 1

2

п+ь-ю-м+з-ь-ю

3-Ь2- (¡1+5)2

(9)

lia рис. 2. показаны рассчитанные по формулам (7)-(9) линии равных значений избыточной порозности, которые у отверстия близки к эллипсоиду вращения; однако при удалении к стенкам и поверхности слоя это сходство исчезает..

-12 -6- 'О б 12 г, см

Plie. 2. Линии равяцх значений избыточней порозности слоя «*(цифры у кривых) в бункере

Путем математической обработки экспериментальных данных по-лучеш ypauneinw для расчета расхода материала при свободном истечении в зависимости от его свойств и размеров отверстия.

Установлено, что регул1гровашю расхода с помощью питателя на влияет на качественный вид получешшх закономерностей, достаточно ввести коэффициент пропорциональности (к), равный отношению расходов при свободном истечении и фактического через питатель.

•Учтено влияние усечешш подвижной части слоя стоиками бункера. .При этом траектории искривляются и становятся более отвесными. Вертикальная скорость частиц возрастает, а горизонтальная -уменьиается. .Граница, отделяющая неподвижную зону от подвижной,

'зависит от удаления стен (R) и списывается уравнением:

_ 1

гг = 3-0 ■ (1 + pf]" } • (Ю) '

4 0 12 16 г, см

■ Рис. 3. Граница подвижной зоны слоя при различных п .(цифры у кривых)

Параметр п для реальных материалов находятся в пределах от 3 до 10. При этом для хороио сыпучих материалов характерны Бысокае значения п * а для материалов с пошасенноЗ сыпучестью - низкие.

На рис. 3 показаны положения граница поданной части слоя, рассчитанные для различных значений п. Чем хужэ сыпучесть материала (меньше п). тем более протяженная застойная sena образуется на периферии. Из рис. 3 таете становится ясный механизм последовательного зарастания бункера слехавзимся материалом. Граница перемещается от периферии к оса отверстия (что соответствует умейь-шешнэ п), и-при n = 1 работает лшь осёвая часть буккера.

Количественная сцепка влияния основных харзктерясг.ж сыпучих материалов на значения пзрзметроз .их движения показала. что наибольшее влияние оказывает средняя крупность кусков. При зтш чем мельче материал, тем вшзе расход через отверстие при свободней истечешш, больше скорость опускания на оси и быстро о ео затухание при удалении к периферии (зона потока сужается).

В третьей главе рассмотрены вопроси теоретического спалаза эффективности усреднения железорудного сырья в бупг.ерзх. Даны основы количественного описания процессов уергднатая с использованием теории случайных процессов и математической статист!""!.

Наиболее полной количественной характеристикой ::за:?люго расположения кусков в потоке, а значит, и его усрэдпеппссти. является автокорреляционная функция- (ДК5) содерташш компонента з потоке материала от куска к куску.

Очевидно, что колебания состава разовых проб и отдельных кусков материала будут различными. СвязыЕаюаее ira cooTiîoDemie выражается следлгза! образом: .

' cl! = . С* • Т ; (11) .

9 t -

е

Т = -§- • J [ 1 - -f- ] .• rt(r) - dx , (12)

где rt(z) - ЛК5 состава материала от. куска к куску; t - сдвиг, пли аргумент функции; 0 - опрсбусж! массив мотер!ала, соответ-'ствугезаг одному разовому анализу; G^ и - дисперсия состава материала от куска к куску и от одного опробуемого массива к другому; Т - шлмйкснып безразмерный параметр.

Величина дисперсии G* представляет собс-ii характеристику неоднородности кусков данного материала'по составу, определяется его пр'.гродсп и не зависит от взах.тного расположения кусков р'з-

личного состава в технологическом потоке

.Параметр Т .напротив, зависит только от хаотичности расположения в потоке кусков различного состава, а значит, является характеристикой усредненпости материала. Точнее, такой характеристикой следует считать величину, обратную параметру Т .

В процессе усреднения материала по составу неоднородность материала остается неизменной, поскольку с самими кусками ничего не происходит, . а меняется лишь их расположение друг относительно друга. Усреднение сказывается только на величине параметра Т за ■ счет того, что в результате перемешивания кусков АКФ их состава быстрее затухает при увеличении сдвига г, и соответственно уменьшается значение входящего в (12) интеграла. Величина параметра Т в предельных случаях составляет для крайне неусредненного материала - 1, и для идеально усредненного материала - 0.

Учитывая то, что в выражении (11) неоднородность кусков по составу С® при усреднении сырья не изменяется, коэффшдешт усреднения можно рассчитать следующим образе»! :

. гдо Тн п "Т* - значения параметра Т до п после усреднения.

Целью усреднения является достижение путем перемешивания о-т-,■ дельных порций К'атерлала такого их расположения в технологическом • потоке, "при котором рядом с любым куском с равно^Рстепенью вероятности может оказаться как кусок с малым содержанием компонента X , так и с большим. В этом случае АКФ г (г) даже при минимально возможном значении сдвига т сразу же обращается в 0, и интеграл в выражении (12), представляющий собой площадь под АКФ выше оси абсцисс, соответственно равен нулю.

Наиболее сложным и важным вопросом при оценке эффективности . усреднения сырья в любой усреднительной системе является определение АКФ конечного (после усреднения) потока исходя из известной '• начальной АКФ (до усреднения) с учетом всех взаимных перестановок отдельных его порций, имеющих место' в усредаительном устройстве.

Проанализировано усреднение сырья в отдельном бункере, происходящее Ьа счет опережения одних частиц другими при их движении ОТ поверхности' засипи к питателю. Коэффициент усреднения рассчи-тЫЪаотся по следующему выражению:

(13)

' К3 = --^-^-- • . С14) ■

где и* = ~— : V* = - относительные значения величины

опробуемого массива и условной емкости бункера: ак и т^.- весовые коэффициенты и интервалы корреляция АКФ.

Входящие в (14) Функции р(х) определяются формулой:

,(*, = 1- 1-хе"х ] • <15> /

Результаты исследований, приведенные в главе 2, позволяют рассчитать величину параметра То не только в зависимости от. высоты слоя материала, но и при изменении его гранулометрического состава, а также при сужении потока сырья стенками бункера.

■ Соотношение (14) учитывает такие особенности процесса усреднения, как количественные характеристики колебаний состава исходного потока усредняемого материала, принятую систему огтробовзгия для текущего технологического контроля содержания в материале усредняемого компонента, а также возможность-паличия в колебаниях нескольких компонент с разлгпюй частотой.

Усреднение в группе параллельно работающих' бункеров происходит вследствие двух типов взаимных перестановок порций материала.

Во-первых, при поочередной загрузке бункеров происходит щж-• лическое изменение очередности следования порций, и в результате, соседгше ■ во входном потоке порщш материала оказываются на выхрд- ■ ном конвейере удаленными друг от друга.

И во-вторых, имеет место механизм перемешивания материала на выходе из питателей/ который заключается в наложении друг на друга одновременно Ьнходящих из всех бункеров порций.

Величина параметра Т* зависит от соотношения массы опробуемого массива (в) и активной емкости группы бункеров (0). Для случая, когдя е-^0. , параметр Тк рассчитывается следующие образом:

X -I V

Тк= 2- Гц. У(у)-е""-Г(у) _ (2п-1)(е" - е")-2-п 4.(п-1П . , ,б)

и -Ч' 4' п

Входящие в (16)'Функции Г(х) определяются Формулой: • '

Ш) = + е"Х ' 2 . (17)

Сменено влияЛзе сегрегации материалов на усредненность-потока сырья после выхода из бункеров.

Для изучения степени развития сегрегации и выявления ое эа-кнсшоста от основных факторов. были проведена исследования процесса укладки пихта на аглокапину в прокыплогашх условиях. Аналогичное явление сегрегации имеет место и в бункерах при их заполнила я разгрузке. .

Для изучения колеблемости гранулометрического состава материала па выходе из бушазров с учетом изменений содержания всого кногообразня Фракций проведены промышюшше исследования по рассеву агломерата в процессе его выдачи из бункеров до полного их освобождения без дозаправок.

Как показывает анализ результатов, бункера вносят значительные по величине дополнительные колебания гранулометрического состава сыпучего материала, проходпеего через.ш.^ В связи с тем. что рзз.тачкнз но размеру гранул фракции агломерационной шихты ю<ею? болыаое различие химического состава, эти дополнительные колебаний приводят к рззусреднешпэ вихты и ухудшению качества спекаемого агломерата.

В чотвертоЛ_главо отражены вопросы практического использования результатов исследований. которые на зли применение как в проектных оргаш:заш!ях. так и на действупдих аглофабриках (методика

расчета оптимальпого профыя бункера для "конкретного материала^ оптимизация рокима работы группы бункеров с Целью максимального использования их усреднительных возможностей (рис.4), усовершенствование регулировашш основпости агломерата о учетом режима работы шихтовых бункеров). \

Также дан анализ экономической з£фективности сокращения колебаний состава агломерационной шихты. Для расчета экономии твердого топлива от мероприятий по усреднению . шихты рекомендуется следущая зависимость:

■• ДТ * 5-ДСг« + 50-лСв.. ' (18)

Как показывают расчеты, дане если добиться абсолютной стабильности состава шихты и довести среднеквадратичные отклонения ее железа (Сг,) и основности (Св) до нуля, то максимальная экономия твердого топлива в таком идеальном случае составит примерно 6 кг/т агломерата.

• ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

1. Получены уравнения, описываодне закономерности движения частиц любого достаточно близкого к идеальному сыпучего материала при свободном его истечении через круглое донноа отверстие. Использованию предложенных зависимостей позволяет расчетным путем по заданному диаметру отверстия, среднему размеру куска, коэффициенту вариации размерз кусков, расходу материала через питатель и поперечному размеру бункера определить осноише параметры дви-жетш отделышх кусков в любой точке слоя. .

2. Выполнена количествешгая оцонка влияния основных характеристик сыпучих материалов па значения параметров двикеши частиц в слое. Установлено, что наибольшее влияшю оказывает крупность кусков сыпучого материала. При этом чем мельче материал, тем высэ объемный расход через отверстио при свободном истечении, больше скорость опускания частиц вдоль вертикальной оси. и тем быстрее затухает скорость при удалении от оси к периферии (зона потока становится более узкой).'

3. Выполнена оценка влияния регулирования расхода материала чероз отверстие с помощью питателя, которая показала, что в таком режиме качественный вид закономерностей движения частиц идентичен их виду при свободном истечегаш материала. Количественное отличие заключается в уменьшении скорости движения слоя пропорционально

. с/тиоишшш расхода в режиме свободного истечения к фактически установленному через питатель расходу.

4. Разработана методика ' количественной оценки эффективности усроднсш1я сырья в бункерах, базирующаяся на теории случайных процессов и учитывающая характер перемешивания материала в объеме отдельного бункера, а также взаимные перестановки порций при одновременной работе группы бункеров.

5. Выполнен анализ влияния основных определяющих-параметров на коэфздоциент усреднения сыпучих материалов в бункерах. Наиболее • действенной мерой, направленной на повышение эффективности усред-

• нения, является одновременное увеличение как емкости каждого бункера, так и-их количества. Установлено, что каждый отдельный бункер является генератором колебаний средней крупности кусков, близких к синусоиде. Эти колебания возникают в результате действия с'огрегащш в противоположных направлениях (при загрузке - с вершины гребня к стенам, а при выдаче -от стен к центру воронки).

6. Изучено явление сегрегации агломерационной шихты . при укладке на агломашину с помощью загрузочного лотка. Предложены уравнения, позволяющие рассчитывать значения среднего диаметра гранул пихты по-высоте слоя и содержания углерода в них в завися- .

. мости от угла наклона лотка к горизонту.

7'. Разработано устройство для перегрузи! сыпучего материала па конвейерную ленту, позволяющее практически полностью исключить . нежелательное развитие сегрегации вдоль откосов, ¿Зправлешшх как по сирине ленты к ее кромка, так и навстречу движению конвейера.

0. Разработана методика расчета оптимального профиля бункера с целью исключения возникновения в.нем застойных зон, учитывающая характеристики конкретного сыпучего материала, для которого производится проектирование бункера. ' ■. 9. Проанализировано состояние усреднения рудной смеси и ли-саковского концентрата в бункерах шихтового отделения аглофабрики № 2 Карагандинского металлургического комбината. Предложена и '•внедрена система загрузки бункеров, которая позволила сократить колеблемость состава агломерата а увеличить производительность агломэшин.

10. Разработан и внедрен -алгоритм регулирования основности агломерата, учитывающий степень заполнения бункеров в момент осу-■ щоствления регулирующего воздействия и позволивший „сократить колебания состава агломерата и уменьшить расход твердого топлива на

0.'З кг/т за счет стабилизации процесса спекания, '

11, Выполнена количественная оценка зависимости удельного расхода твердого топлива в аглошиХту от изменений колеблемости содержания железа в агломерате и его основности. Сокращение среднеквадратичного отклонения содержания келеэа- на кйждый 0, Г$абс. приводит к экономии 0,5 кг твердого топлива na тонну агломерата. Уменьшение средаеквадратичного отклонения основности агломерата из каждые 0,01 также снижает расход топлива на 0,5 кг/т.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНО В СЛЕНУКШ РАБОТАХ:

1. Усовершенствование технологии усреднения железорудных материалов / П.Г. Русаков, Л.Ф. Михайлова. Л.В. Кухно, В. А. Лебедев, С.Д.Кузь№пюва//ИнформационнмГ1 листок Ворошиловградского !ШТИ,

82-35, 1902.- 4с. \ .: .

2. Регулирование сегрегации шихты при укладке на агломашину / С. 1Г. Пзтрузов, В. А. Лебедев, Л.Ф. Киай.юиэ л др. // Сталь.-1983.- ?? 3.- С. 6-0.,

3. Лебедев В.А., Русаков П.Г. Исследование закономерностей дви-т.егаш сыпучих материалов в бункерах. - К.: // Рукопись детт. в УкрПИИНТИ Госплана УССР. - 1983, № 1435 УК-Д83. - 12 с.

4. Методические указания к расчету эффективности усреднения шихтовых материалов на действующих и проектируемых аглофабриках / П.Г.Русаков, Л.Ф.Михайлова, В.А.Лебедев, Л.В.Кухно. // Минчер- . мет УССР. КГОИ.- Коммунарок, 1983.- 81 с.

5. Методика оценки и анализа эффективности систем усреднения / ■ П.Г.Русаков. л.Ф.Кихайлова, В.Л.Лебедев, Л.В.Кухио // Информа-циошшй листок Ворошиловградского ЦНТИ, № 85-03, 1985.- 4с.

6. Михайлова Л.Ф.;, Лебедев В.А. Состояние усреднения железорудного сырья на |ДМК им'.Дзержинского // Тезисы докл. Всвс. науч,-техн. конф.- Днепропетровск, 1985.- С. 131.

7. Лебедев-В.А.. Белоус С.В. Влияние гранулометрического состава . сыпучего материала на характер движения его частиц в бункере//

Тезисы докл. Всес. науч.-техн. конф.- Днепропетровск, 1985.-С. 134. .

8. Лебедев В.А. Исследование порозности движущегося слоя сыпучего материала // Те?,псы докл. Всес. науч.-техн. конф.- Свердловск, 1985.- С. 16-17. ' '

9. Лебедев в.а., Русаков П.г. Исследование закономерностей дел-

ления сыпучих материалов в бункеррах//Тваиси докл. Респ. науч.-тохн. коиф.- Донецк,.1983.- Деп. в Укр1ШИНТИ Госплана УССР. -1985. № 327 Ук-85.Деп - С.- 77-79.

10. A.c. 1286484 СССР, МКИ Б650 -65/28. Устройство для перегрузки сыпучих материалов / В.Н.Дорсфеев, В.А. Лебедев, А.И.Капуста. B.C.Бей // Заявлено 01.10.84, опубл.'30.01.87, бюл.№ 4.

11. Новохатский A.M., Лебедев В.А. Оперативный контроль окружной v неравномерности работы доменной почи // Тезисы докл. Всес. совещ.- Курган, 1990.- С. 216. '

12. Русаков П.Г., Лебедев В.А., Лепило H.H. Математическое обеспечение тренажера технолога-агломератчика//Тозисы докл. Всес. совей.- Курган, 1990.- С. 218-219.

13. Новохатский A.M., Лебедев В.А. Управление ходом доменной печи ' по результатам текущего контроля тепловых потерь в .системах

охлаждения// Тезисы докл. Всес. науч.-техн.конф.- Свердловск,-1990.- С. 33. ,

14. Использование устройства контроля разности электрических потенциалов на кожухе доменной печи / A.M.Новохатский, В.А. Лебедев, Г.Д.Михайлюк и др.// Бюллетень ННШИТЭИЧерМет.- 1991.1? 8.- С. 36.

15. Окружная неравномерность работы доменной печи большого объема / A.M. Новохатский, В. А. Лебедев, В.А. Гордиенко и др. // Бюллетень ЦГОШГЭИЧерМет.- 1992.- If 4.- С. 30-32.

16. Лебедоз В.А., Русаков П.Г., Петрушов С.Н. Закономерности дви-жегая сыпучих материалов в бункерах // Изв.вузов. Черная ме-

• тэллургия.- 1993.-If 3.-С. - .

Соискатель j} В.А. Лебедев

/