автореферат диссертации по металлургии, 05.16.01, диссертация на тему:Формирование структуры и свойств при охлаждении рулонов горячекатаных полос

ЛИПЕЦКИЙ ПОЛЙТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ

На правах рукописи

ЧЕРНЫШЕВ Альфред Петрович

ФОРМИРОВАНИЕ СТРУКТУРЫ И СВОЙСТВ ПРИ ОХЛАЖДЕНИИ РУЛОНОВ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ПОЛОС

Специальность 05- 16. 01 «Металловедение и термическая обработка металлов»

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Липецк — 1991

Робота ичиоливне s Липецком полит ехшчаским института, il Московском институте СМ ЛИ а спловов.

Научнмв гуководмед«; доктор технических наук, профессор ЖЬПЮО В «И. кандидат технических наук» доцент UKATOU В,В,

Официольнио ошюнвнты: доктор тахшеюских мук.

npo<Jaccop ШДГОШ Л.И.

*<вНД1!Д81 TQX11H40CKJ1X Ноу»

ШАПОВАЛОВ А.П.

Ведущее предприятие : Ьагштогорскнй металлургический комбинат

Заоато оосго$тся * Л_я ^jpmim_issir,

е /4 'чао., нэ заседании специализированного совета К CG-i.22.02 в Липецком шяитсштчиском институте я А -(Э38&62, г.Лапеик, ул.Звгвяя, I).

G дисоорташшй моячо оэиокоииться в библиотеке Депзцкого политехнического института.

Автореферат разослан " 6 " Uû.jSij 1931г.

' /

УчоиаЯ секретарь опоциапизиуоБанного совета, кандидат тех.гчческдх аэук

Карих В. 13.

1 I

3

ОНЩ ХЛРАКТВРИСТИКА РЛеОГЫ

Ч^кт.уальность проб лота. Одной из основных задач, стоящих пчред отечестванной моталлургмчзсшй лроквшлонностыо явллатся переход от ЗКСТ8НСИВ1ЮГО пути развития к интенсивно^ за счот повышения качастза металлопродукции, са механических и эксплуатационных свойств. Увеличение кассы лрокатыъаевдх слябов, а следовательно »'рулонов горячгкотаних полоо, способствует повы-. ионию производите лыюсти непрерывна* широкополосны* станов горячей лпокзткп (ЛШС ГЛ), сшшзнйй расходного коэффициента шталла. Вместе с тог, пра ловгаешш классы районов возрастает градиент скорости охлаждения по сачанаю рулона, что приводит к уваличанию неравномерности структуры и механических свойств по длина горячекатаной полосы, Преодоление отрицательнее сторон повышения массн рулонов горлчзкотони?- полос является з настоящее врет актуальной задачей. Это обусловливает необходимость комплексного исследования закономерностей фрмировонйя структуры металла при охлэвдении г рулоне для соверша.¡сгаосаняя технология охлаждения проката на ЧШС Ш.

Цель и задачи работа. Полью настоящей роботы является йс-стадовашм структурных превращений нязкоуглеродистых и кизколе-. гированнвх сталей в условиях, моделирующих охлежцениа горячекатаных полос в рулона и разработка на основа проведенного исследования количественной модели формирования структура и свойств горячекатаных полоо при их охлаждении от температуру смоткя. Для достижения поставленной цели ранились следутедае задачи:

1. Исследование процессов роста зерна феррита и офероидиза-: ции цементита плястннчатого перлита,

}

2. Изучение кинетики и механизма перлитного превращения по нормальному и Анормальному механизмам,

3. Количественное о.щеание вдаяная степени сфароидизации не прочностные характеристика горячекатанах полос.

4. Разработка на оонивааии пояучвнлоА шла да сгрукиуро-образовачия алгоритма расчета изменения механических свойств по длине полосы в зависимости от условий охяаадоиия не отводящем рольганге и л ругоне.

Научная нопикна. I. Построены д.г:агрз шы сферовдазацки пластинчатого цамакткта перлита отелеЛ СтЗсн, Г/ГС и 0ЬГ2, и обобщенная диаграмма сфзрсадизаиии цементита в низкоуглеродистых в шз«олепфованннх сталях.

'¿. Установлено, что в углеродистых и низколегированных отелях кинетике сферовдизаиаа перлита в изотермических условиях подчиняется уравнению лврами с показателем степени при времени равным единица.

3. Количественно описана кинетика сфзроидизаиии пластинчатого иемантнта а эависк;.юс'ги от времени, температура изотермического сгжйгр и можпЛйстйночного расстояния в низкоуглеродистых в низколегированных сталях.

4. Изучена и количественно описана кинетика роота зерна феррита в низкоуглеродиотых и низколегированных сталях в интерволе температур смотки горячекатаных волос в рулоны.

5. Разработана методика количественного сопоставления кинетики изотермических а наизотершческих превращений, шдчишдавдх-ся уравнению Аврами.

6. Предложен механизм образования структурно свободного цементита в ходе аустапато-пврлиткого превращения и разработана количественная иоде ль прогнозе уолозий его реалязьшш в низкоуглеродистых и ниэколегирогаяних сталях.

7. Разработано физическая иодэдь прогноза изменения структур« и свойств в пронессе Охлаждения рулонов горячекатаных полоо 13 зависимости от условий охлаждения на отводящем рольганге и в рулона,

Иректчроявя ценность. Полученные количественные закономар-II ост г сгруктуцк*л превращений в рулоне позволяют прогнозировать

изменение отруктурн и свойств проката е завиоимости от рэжима его охлаждения на отводяцзм рояьганга отвва, температур« смотки в рулон в условий охлазданая рулона. Выполнена количественная оценке возникающей пра охлаадэнии рулонов иареэноарнооти структуры и механических свойств проката и опраделани граничные значения пяремотров, обосночикшщиа стабилизацию свойств горячекатаного металла.

Раализапия результатов работы. Прошило лное о пробивание на ЕШС Ш 2000 ШЛЯ физической ведали прогноза формирования структуры и сеойств показало са адекватность, ¿.вдоль прогноза структуры п свойств использована а технологических алгоритмах и программном обеспечении задает "йрогноз структуры и свойств горячекатаного металла" в состава автоматизированной системы информационного сбзсаоэзнкя управлением качасгаои мтаялопродукиип ШО ГП £500 НШ„

Дпяробаш'л работы. Иатарката работы до ложе ни на Межвузовской йовфероншя молодик ученик (Лшшк. 1987р.), научно-прбктпчаокой ионфарвшив "Практик. проблема ра&г айоткп и внедрение ресурсосберегающих технологий" (Липецк, IS87r.), воссовзтй нвучно-гек-иичэокоЯ конференции "Яоенеэшо надагаюстч к долговечности мата-риалов в деталей-кшш из основа копия: мзтодоа твршмеской а хкк'лхо-теркячазкой обработки" (Хшльнапгшй, 13ваг»), всесоюзной .пэучио-техначаской конференция híIo£k!üsниз качества шталпомрокета путем тармлчзсюй к термсшквначаской обработки" (Днепропетровск, 1988г.) н всесоюзной научиа-текначаской конференции "ноше тахка-яегачэскпе процесс» прокатка как сродство интенсификация производства и ловг-еная качества продукция" {Чздясинок. i96í?r. ¡ „

Публикации. lio материалам дисоертчцаа опубликовано 8 psôos éj ивда тззисоз докладов е отвтеЕ*

Объем ре дот я. Диосарташо^ная робота нзлочина на 96 стрзяи-цвх маашопасиаго текста в состоят из трах разделов, опасна яс-яользоввнной латзратура наиманорайая), лрияояеная. содаржя*

12 рисунка и 15 таблиц.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЛНИЕ РАБОТЫ КИНЕТИКА СТРУКТУРНЫХ ПРКВРАВДМЙ В ПРОЦЕССЕ ШАВДШЯ РУЛОНОВ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ПОЛОС В ПОДШШЙЕСКОМ ИНТЕРВАЛЕ ТЕ.ЛЕРА'ГУ?

Решение задачи стабилизации свойств проката определяет п;--обходимость исследования и количастваиного описания структуро-образования в рулонах горячекатаных полос. В качество материала исследования били выбрани низкоугдейодистая сталь СтЗал и низко-лагирораннве стела 17ГС и 0912, объем производства которых достигает от общего объема производства стана 2000 ЕШК.

Исходное состояние форрито-перлитной структуры, соответствующее началу охлаждения полоса в рулона, получали на ЩС ГО '2000 путем отбора образцов ;талей СтЗсп, 17ГС и 09Г2 от хвостовой • части полосы (внеший витои рулона) через 2-3 шн. посла сыогкя талона. Для иосгадоьвная процассоз формирования отрунтуры стали при охлаждении в рулоне образца отжигалд при температурах ' 450-700°С в течение Г. 3. 9 и 27 часов.

При температуре оиотки полосы в рулон ниже критической точки Аг1 я/стенвто-перлитша превращение завершается в пропассе охяаедения полосы на отводящем рольганга стана (до смотки в рулон). Для изучения влияния скорости охлаждения на отводящем рольганге на кинетику структурных превращений в рулона аырезанша . па горячекатаной полосы образцы сталей СтЗоп и Х7ГС разызрс.ч 7x30-150 ш после нагрева 15 шн пра ЭОО°С прокатывали при В80°С не лабораторном стана 2ои с обжегшем ЗОЙ в охяаадвлв на воздухе (окорость охлавдакия в давааоне телыоратур распада паресхлаадан-ного вуотеиита V » ЗК/с ) или погруявнмы одной сторона на 5 ш.в шело (у изменялась до сечанию образца от 6 %о 25 К/с). Затем обрззш отхнгахи по тем ¿а разима 1.. чм и в первом вариан-

та. Зерно феррита V. перлита измеряли мчтодом секущих яо анализаторе структур» "ЕРД1ГАЛТ" полуавтоматическим способом. Объемную доли перлита Р определяли гочвчкш методом. Иор^ологип перлита л с с лад ополи иетодзш трансмиссионной и растровой электрошок микроскопия. Ыоотшстппочпое расстояние определяли ?шт<ь дом opnaHTiipoFQHitvtx секущих*

Do всех исслодоЕешшх сталях за '¿1 часов отжигь при 5W-7uQ°C зерно форрита (d) шрэстеет менее, чем но полтора балла, рост зерни цщррята ровно?,терну it: для всех Ear центов вариация Уд* $¿/6 <0,6 и значимо не увеличивается по сравнению г неходким с остоядаем. Но массиву из 109 эиспорпменталъних точек г. а годом нвлыэныши: квэдрягол било установлено, что кинетика роста зерна феррита в сталях СтЗсп, 17ГС а 091*2 а доверительноН вероятностью (no Fy - критерии ишюрь) описывсотся уравнением '

Цт, (I)

где 7 - абсолютная температура, К; Т- Ере>»л отжига, ч; d0 - негодный размер зориа феррите, гам. Энергия ективашл ооод зерна равна 150 кДж/иояь и близко по значении к энергии активации погрвнглноЯ диффузии Ре в d-- Fe , равной 167,2 кДяДюль.

Для количественного описания сфароидааашш пластинчатого цементите в перлите бнл использован метод построения многомерных диаграш кинетики превращений. Степень развития сфероадиэошш пластинчатого ивмантита перлита Q определял!) по количеству пластинчатого перлита в стру«туре отондвнного образ аз Р по ерзвне-. нии с исходным горячакатанам Р„ , тогда

/Р0. <2) '

Начало превращения соответствоьело моменту образования первых мелких глобулеК пемоктита в результата деления и коалесиеншгй иеывнтитнчх пластин, окончание формированию шыент.та только глобулярной форм с отшиением максимального размера к шшыаль-но)иу нз больше ^-3, Структуру образца относили к следующим пята типам.1 йолностьв лоргатпоа Се«?О ), только с глобулярным ием^и-и--

то».! ( e= { ) а трем типам смешанной - 0 <- e < 0,5 ; & &o,5 ; 0,5* e *- / . Используя рекуррентный алгоритм разделения шоке см, бг з; рассчитана уравнения границ, разделяющих в пространстве линеаризующих координат ос,» , сс2 = ф множества эксперимента лып'х точен с разной степенью сфероидизаиип.

для металла с исходным состоянием, полученным не НШС 2000 МЗ, уравнения границ (контуров равьой степени сфероидизеиии) имеют вид

j* +ао = 0, (3)

где Т - время отяига. ч; Т— абсолютная температуре, К. •йЕодк дополнительную координату для учета влияния ско-

рости. охлааденш на отчодящеи рольганге стана, уравнения границ между областям с разной степенью сфероадизоции перлита в пространства координат [ас„ itj" для металле, прокатанного на лабораторном стане, получали в виде

Значения коэффициентов уравнений (3) и (4) приведены в твбллие L и 2.

Многомерные диаграмм! "дискретно" описывают кинетику превращения (от граница к граната) и ке несут инйормашш о развития процесса мезду гранлиама. О^мровдиээшш цбмантитннх пластин пер-льта происходит путем дзления пластин ка части с. последувдий коалесиенцией больших "осколков" цементита (центров сфероидаза-цш:) за счет более мелких. Поэтов било предположено, что кинетика сфероддазвцш цемзнтитных пластик лерлата, как и всякого другого процесса, идущего, путам зарозденая центров и их последующего роста, годчанябтся урзвиенг» Аврама:

е=1-ехр(~втк), (5)

здесь а- константа,

' (6) гдз Р_, - предэкспойевддальнвй множитель, Q. - энергия активации сферолдизаиил,. R - газоьая постоянная, Т - абсолютная темпера-

Таблице I

Ьначония коэффициентов уравнений нонтуров равной зтепаш: сфероидкзоиик

ьарка i стали !

Коэффициенты уравнения (3) а„ i а.г X 10'

.-4

0 i: ' le 37 I5e94 ü„I8

СтЗсп û„ 6 i ïdl XI с 59 Ос 19

lo 0 i I043 13 ¡.86 0,17

6 1 loQ7 12 с 63 3.12

Х7ГС 0» а i Ic00 TUtSb 0„Г4

1,0 i Ii 20 12/¿Ù O.W

□ i Icù7 13 c 5? 0 С

09Г2 o„s i IM HAS

1,0 ■ i 0tS9 10,05 cuö

Tcójiz m 2

¡да«*. кия K09ái¡i¡q.ieKí0B ypewieiuai ко игл*5» равной зте..вАч (одроадмшши

Ugpao - GH8ЛЯ

КоэуФгииан'хУ урзннашя (4)

! аи ! <&»*. IQ'4 fit? !

! -i r-

a.0 j <0

0 I Ic3C$ le OÓ ü, 17

СтЗза otr> I I.Lí I//7 IUe£3 ПЛЗ

I.ü l lo 4? lo 67 13 „4"} ü, 16

0 t r„c? 1.20 l'2r.<3 0,20

l'.TG ■ I ItOJ I, 32 0.Í6

LÜ r I„12 ГС „.Vi . С .СИ

тура.

Оценка надежности описания кинетл ни,сфероадизвции цемантят-ных пластин перлита уравнением (5) проводилось методом регрессионного анализа в линэаризухиш координатах у = Ну &г - * -

и X е Цт.

Расчеты коэффициентов регрессии у*ах *Ь (где а = п , и выборочных характеристик проводились для стала': .СтЗсл и 17ГС по массиву пар значений е и т. , вычисленному при ¿"в "О и 6Ш°С по уравнении (4). ¡.¡а с сив и эксперимзнтельных данных по сфероадизации до&^тектоицннх углрродистох сталей (0,15-0,60 ыас. % С) и эвтектоидных сталей с различным исиплас-тиночлым расстоянием в перлита (Л - 0,12 -0,92нкп), взяты из литературных источников.

Результаты расчетов показывают, что вое полученные уравнения регрессии согласуются о реаультатеш эксперимента с достоверностью на ншса 90? (по Ру - критерию). Показатель степени . в Уравнении (5) статистически значило на отличается от единицы, независимо 01 ,^¿пластиночного расстояния в перлита и содержания углерода в стали.

Из совместного рассмотрения уравнений (4) и (5) следует, что кинетика сфероидизации перлита подчиняется соотноыешда

в - <-в*р(-1Г^сае*р(- (7)

где ^ай,/Л. ■ ; С„- константа, й = Г-аг

Рвсхоадешз результатов расчета по уравнении (7) 45 окреде= ленных по результатам эксперимента границ диаграмм сфароидизацнЕ не превышает полосы неопределенное?4 границы & ,

ОКЩЫВШ ДИАГРАММА (ШЧЭДИЗАЩШ ПЛАСТИНЧАТОГО

цаагшт 1М>ша в шкаугшодистих и шьксше-

1МРОВАШШХ СТАЛИ

Использование параметра V ( ), являющегося хч-

ректеристикой разшма охлавданвд полосы перед смоткой в рулон, удобно для технологических расчетов кинетики сфороидизацаи перлите при охлаждении горячекатаного металла в рулона. Вместе о тем, известно, что мешшстиночное расстояние в перлите зависит на, только от скорости охлавданш в интервале температур распада переохяаздаиного аустенита, но и от состояния аустенита (наклепанное или рекристаллизованное); содераания хишчаиких элементов в стали и других факторов. Это ограничивает область применения построенных диаграмм сфероидизации условиями предшествующей оЛе-роядизацаи обработки и конкретный составом отели.

Скорость сфвроидизацид пластин цаманти*а в значительной мэра зависим о? величины межпва станочного расстояния, что определя-05 целесообразность включения этого параметра в диаграмму сФ«ро-иддзациа вттн парамзгра V , В зависимости от скорости охлаждения а стелена лвгированнзсти исодэдоЕвнкых сталей мекпластаночное расстояние Л менялось от 0,08Ь до 0,156 ик?л.

Для построения обобщенной диаграмма сфзроидизации плпетин-

'чатого цамантига перлита в линеаризующих координатах х, ~ Цт ;

¡1 ' 1 гег= ^ • ЕСв экспррпиенгвльниз данные по сфероидозв»

цаа перлита а сталях СтЗсп, 17ГС а 09Г2 была объединены в один сводный массив, содержаний 156 экспериментальных точек (12, 36, 27, 41 я 38 точек в областях е*0 0<е< 0,5 ; ;

а е*/ соответственно). Гра.ичннв плоскости ;ль-*ду шоке ста ом гочеа о разной степень» сфероидазаидя суцефвуы я иа\\д<5-яв по рекуррентному алгоритму разделения шожеэтв ь виде

е.*0 Сдт- {4281/Т г О,327/Я + /4,6(0 (8*С,010) (ь>

e = 0,5 + (ö*0,0?o) (9)

е-/ ¿¡Т-{5062/Т+0,2Ы/л-И2№*п (5*0,0Ы) (1С) Для описания кинетики сфероидиз&ции между границам:; (8) - (10) было ислользовзно уравнение Аврака (5):

где среднее по контурам значение а3 ш 0 Средняя по контурам энергия аатисаиии сферонцазйцна пластинча того семьнтита перлита Q. равна 256 «Да/иояь я значима но оту чается от энергии активации самодидаузии z d-ik (250,8 кДя'мзлъ).

, 'Гтшд обрезом, кинетике сферовдизациа пластинчатого цементита перлита описывается единой для низиоуглародистих а низколс» гиронангах сталей обобщенной диаграммой сфероадизацяи с гоордин:,~ та ми • Полученная обобщенная диаграмма доадогт,-'

объективную интерполяции по ьажвяастииочноц/ расстелив е кордит;:

в коне?1 бить использована для количественного прогноза cfeiv- . адиза'да перлита в рулонах горячекатаных полос»

ЗАКОНОМЕРНОСТИ С'ЖРОЩШЬИИ ПЕРЛИТА 3q ИРОЦЫССС ЭВТКчТСЩШГО РАСПАДА лУСШйШ

Если те:/лературс смотки рулонов горячекатаных полос више-критической точки Ar^ . то. йвтектоадшй расп'эц аустенита происходит (полностью или часта-шэ) в процесса охлаждения а рулзьс ео скоростью 1».103 раз нияе, чш на отгодздвм роймсыге. При кадлек-ном охлаждении s иятерг.ала температур эьтактовдшго пр jßpr-дешш; ауотенгл uöüqt р^смдяться нп структурно свободой иэмантит (ССЦ) а феррк.т. МрогоЕвала ССЦ при ьебош_о.1 сгеивна ааровж.аздаю'к

¿,'Ön ) иди медгеаноу охваздекаа ми« ) нспосред№=

Бейке'б процесса: ^г—с* - превращения называется'абнорьа.тьянм ьь-теягоадяим правраи^вдеи. dpa »той рост кристаллов ССЦ осуцвстзяя-

следование проводили при прокетке 5 плавок низколегированной стали ОЗГ2 на полоса сачениам 6x2640 ш. Для гроверка модели и уточнения границ области ее применения били также использованы . литературные данные о промыашвншх экспериментах по изучению влияния условий охлзздошш рулона (естественное воздуиихт и принудительное охла-дение водой о торца) на механические свойства-горячекатаной полосовой стали. Во всех случаях сопоставление экспериментальных а латературиых данных с результата™ прогноза: по модели формирования структуры а своПзтв покааало их полную адекватность.

Путем р-ючетоо по модели формирования структура и свойств установлено, что для полос шзкоуглародимых и низколегированных сталей толщиноЛ 3 мм. смотанных в рулон при ^м4$50°С , о увеличенном массы рулона от 15 до 70 т снижение прочностных харак-

сь

терпстик средких витков рулоне (лбв ) лостигеет 50 Ша. При толшике полосы 9 гл значений Дб^8 в 1,6-3,2 раза иже, что связано с шпыней дисперсностью перлита в толстых полосах и бо;.ее низкой скоростью его сфероидизэцяи.

Изменение схемы окладитюнания рулонов на оказывает значимого 5(1Па ) влияния на параметр« структуры и механических свойств проката.

Наличие градиента скоростей охлаждения по сечению рулона приводит к формированию неравномерности структура и механических свойств по длине горячскэ-эдых полос, возрастающая с увеличение, пае си рулона и температуры смотки. Так ыаксимальвое изменение пределе прочности йб^0* по длина шлос из сталей СтЗсп и. 17ГС". рри естественном воздушном охлаждении рулонов массой 30 т от 680°С составляет около 40 Ша.

На основе разработанной модели выполнен? количественная оценка эффективности технологических методов стабилизация структуры а свойств проката (ограничении верхнего урогня теьлераТуры

смотки, принудительное ускоренное охлзэдвние рулона, дам$зр.н-ццровение уроьш температуры смотки по длина полосы путем повы-иения температурь смотки внешних витков рулона относительно средних) в зависимости от тооцини подоен, температуры сглотни и массы рулона, Разриботалы режим охлаэдения рулона, позволяющие стабилизировать лроччоетныа хере км рис таг. и по длине полоса в пределах Аб*ах<5НПа .

о

ВЫВОДЫ"

1. Исследована кинотинч сфороидизацик шментитних пластин перлита сталей СтЭои, 17ГС и С9Г2 в горячекатаном состоянии при изотермическом отжше в интервале температур смотки горячекатаных полос в рулона (ЬЬО-6ВО°С). Получены диаграммы сфороидазации пластинчатого цементита иэрлита в вида контуров равной,степени сфароидязациа в пространство юшезриэувдих координат ^ - ^Т

2. Игучб >ю влияние мвкпластаночного ресстояния в нерлате

на кинетику сфзроидазеши пластин цементита в построена обобщенная диаграмма сфероидазацш цементита назкоуглародистых и низколегированных отелей в координатах ^ — Ь^Т — .

3. Установлено, что в гглеродистых и низкояогироЕвнных сталях кинетика одзероидазации пластинчатого цементита перлита в изотермических уоловиях подчинится уравнения Агра»,и с показателем степени при времени равным едииииз, контролирующим сфероидизацию цементита лроиеооом является сададиффузия Ре в Л-Ге.

4. Но результатам экспериментальных исследований количественно описана кинетика роста зерне феррита в ниэкоуглерсдис^х и низколегированных зтаиях в интервала температур смотки горячека-тгпих полос в рулона.

5. Определены кинетические условия образования структурно свободного иемектяте яри, эьавктовдкоы рйсиаде чустенита в сталях

СтЗсп, 17ГС и 091«. Лроддожзн г.мкашзи образования структурно сюбодного цементита в ходе аустенито-дорлитпого превращения л /азработана количество иная шдель прогноза условий <эг^ реализации. в пизкоуглородастих а низколегированных сталях.

£>. Разработана модель, алгоритм и программа расчата ка . ЗКД измеивиип структура и механических свойств в процессе охлаждения рулонов горячекатаных полос. Кодоль адекватно описывает результаты прошилашгах экспериментов и позволяет прогнозировать изменение структуры а свойств проката в рулоне в зависимости от условий охладдения полосы на отводящем рольганге, температуры сиот1"! и скорости охлаждения рулсьч.

7о Йшюлнена количественная опенка эффективности технологических м.:тодов стабилизации структуры и свойств горячекатаных голов л рулона (ограничение верхнего уровня температуры ииотки. принудительное ускоренное охлаждение рулона, дифференцирование уровня температуры сшгки по длине полосы) и предложены режшн охлаждения рулона, обеспечивающие получение стабильных по длине полос механических свойств.

Результаты роботы использованы ь разрабатываемой Л& ЗНЛГН ОАУ автоматизированной система мн'рормашонного обеспечения управления качеством металлопродукции (АСИОУКЫ).

Основное содэржание опубликовано в работах:

1. Исследование а разработка ренншв охлавденяя рулоьоа горячекатаных полос /¡¿катов В.В., Бугаенко Н.Б., Чернышев А.П., Степса АЛ./УПрактика, проблемы разработки и внедрения ресурсо-соарегапщих технологий: Тез. докл. Научно-практической конференции. Лшеик. 16-17 декабря. КЬ7. - Лшигса. Т9Ь7. - С.30-31.

2. Лизунов В.И., ¡¿'катов В.З., Чернышев А.П. Прогнозирование структуру при охлазздении горячедефоргдгровэкных сталей М1овы^ение нада.таости и долговечности материалов л деталей макан на основа новых методов термической и х;ижко-тершческоН обработки: Тез. докл. Всесоюзной;'йаучя'о-техЕИчаскоЯ конференции, Х:.5елы-хоки", •

20-^2' сентября. 1588. - Москва. 1988. - С.12-13.

3. Прогнозирование формир ования структуры и свойств в процесса охлаждения рулонов горячекатаных полос /Лизунов В.'Л., Шкатов В.В., Чернышев Л.П.. Бугаеико Н.Б.//Повышение кячества металлопроката путам термической и термомеханической обработки: Таз.докл.Всесоюзной научно-технической конференции. Днепропетровск, 11-13 октября. 198а. - Москва. £988. - С.27-28.

4. Шкетов В.В., Мухин Ю.Л.. Чернышев А.П. Модель формирования структуры и свойств при охлевдении горячекатаной полосовой стали для АСУ качеством продукции.//Новые технологические процессы прокатки как средство интенсификации производства и повышения качества продукции: Теэ. докл. Всесоюзной научно-технической конференции.. - Челябинск; УШИ. 19В9. - 4.1. - С.ПО-Ш.

5. Ыкзтов В.В.. Чернышев А.П.. Лизунов В.И. ¿йтодака количественного сопоставления канатики изотермических а иепзотерми-ческих превращений //Лзв.вузоа. Черная металлургия - 1990. - И ?. - С. 109-110.

6. Ыкатов В В.. Чернышев А.П. аоршрование структуры д ыеха-ш 1ч а с «их свойств при охлаэдениа горячакатаьой полосовой стаж! 17ГС //Кав.вузов. Черная металлургия - 1990. -Кб. - С.48-51.

7. Скатов а.В., Чернышев А.П., Лизунов В.И. Кинетика сферо-идизации трлита в углеродистой стали //$Ш - 1930. - № 10. -. С.122-Г28.

6. Скатов £.В.. Чернышев А.П., Лизунов Л .И.. Гвоздева ¡¿.Ас Превращения феррато-аерлитаой структуры при охлаэдении рулонов . горячекатаной полосовой стели 09Г2 /УИзв.вузов. Черная металлургия. • ХГ20. - 5 II, - С.61-63.

Подписям • печать 4. 11- $1 «Мриа! 60X4' I/16 Бумаг, тип Ромпринг Печ л- 10 Т^рак II*) ли. Зака! Й12 оёсг.ито. ДипвикмЯ г.олкгмническшЯ институт \.1 Зегел», 1 Т«а ЛксГШ А\ч\>Г Лизеик, уд Гшбсквзя, I.