автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.05, диссертация на тему:Анализ кинематики и температурных условий прессования асимметричных стальных профилей с целью повышения эффективности проектирования прессматриц

V\ о и«. ___________:

4 С О'.1^

1 О •1 * 1

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ВЫСШЕМУ ОБРАЗОВАН!®

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ "СТАНКИН*

Ни правах рукопиои

СИШШНА Татьяна Алексаидровяа

УДК 621.777

АНАЛИЗ КИНЕМАТИКИ И ТЕМПЕРАТУРНЫХ УСЛОВИЙ ПРЕССОВАНИЯ АСИММЕТРИЧНЫХ СТАЛЬНЫХ ПРОФИЛЕЙ . С ЦЕПЬЮ ПОВЫШЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПРЕСС ШРИЦ

Специальность 05.03*05 - Процессы и- машины обработки давлением

Авторефера-т диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Иосхва 199 Т //

>

Работа выполнена на кафедре "АвтоыатизироваНнш системы и модули обработки металлов давлениом" Московского Государственного Технологического Университета "Станкин".

Научный руководитель - доктор технических наук,

профессор СТЕПАНСКИЙ Л.Г.

Официальные оплоненты - доктор технических наук,

профессор МАВЕГИН Ю.В. кандидат технических наук БЕЛ ОЗЕРОВ ¿.п.

Ведущая организация - АО "Череповецкий сталепрокатный

Защита состоится 1994г. в &^шсоп

на заседании специализированного совета Д063.42.01 Московсю го Государственного Технологического университета "Стан-кин" по адресу : 101472, Москва ГСП, Бадковский пер.,д.3а.

С диссертацией можно ознакомляться в библиотеке МГГУ "Станкин".

Автореферат разослан

Ученый секретарь специализированного совета, д.т.н..профессор

БУБНСВ В.А.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Существенное снижение материалоемкости машиностроительного производства происходит за счет применения эффективных видов металлопродукции,к которым относятся и стальные горячепрессованныэ профили. Расширение номеклатуры и увеличение объема выпуска таких профилей связано с развитием прессового производства, так как процессам прессования отдают предпочтение при производстве профилей с поперечным сечением сложной формы, при использовании труднодеформируемых сплавов для профилей, малых партиях и большой номенклатуре изделий.

При разработке процессов прессования стальных профилей существенную сложность представляет проектирование пресс-матриц. Прессыатрнца является наиболее критичным э л рантом прессового инструмента. Ее конструкция определяет точность геометрии прессизделия, качество «го поверхности,равномерность распределения механических свойств и однородность структуры металла. Прессматрица испытывает наиболее интенсивное температурное и силовое воздействие со стороны прессуемого металла и подвергается интенсивному износу и пластическому смятию. Стойкость прессматриц в значительной мере злияет на общие технико-экономические показатели производст-5а горячепрессованнцх стальных профилей.

Целью работы является повышение эффективности проектирова-шя прессматриц по условиям обеспечения достаточной стой-.ости прессматриц и допустимых погрешностей геометрии преоо-зделий.

Метод исследования. Изпользованы энергетические методы нализа пластического равновесия металла в условиях ространственного пластического течения и интенсивного зпломассообмена.

Еаучтаг ноанэка' работы состоит в следуэдем i - разработана математическая модель горячего првосова-ква отольшзс профилейг отличавшаяся той, что ойа описывает • ирсйт^акствэкнев Еовмивтричноа пластическое течение металла ирй проосовавии сталишх профилей произвольного сечения 'лучевого типа и дает оценки распределения пластических деформаций в очаге деформации и в сочегшн прзссиздвлпя в зависимости от геометрии иатрнчкого очкаг от его положения 'откооительяо оси контейнера в величины вытлякм J. ' - разработана математическая модель тепломассообмена в уоловиах горячего прессования сталышх фасонинх профилей,, отдичакщаяоя той, что дается комплексная оценка влияния теплообмена прессуемого металла с поверхностью инструмента, тепловыделения от работы пластической деформации в сил еоятлвтпого трения, еавиоимооти механических характеристик ''Йреесуеиого металла от температуры, степени н скорости деформация яа температурный реяим деформирования поверх« яо^тк-'Х слоев металла*

Практическая ценность. Гззрябогаяы автоматизированные ькспэртнне оценки для оптимизации кокструкции пресоматриа для горячего прессования профилей.''' '

Апробация работ» » Основные рв5ул!Тати доследований били долсввян * осуждались на i

I» Кдучио-тохиическом семивар®: ,'Эффвктевная технология И'техническое перевооружение кузяечвого в листоштоипоюч-аего иро«з«одо»вв"* Кооквя. ВДНГП," 1969.'

г. Кзучяо-техягческом семинаре "Повншенве »ффектввяоотя горачавтамповочного производства Челябияок. датп,1989. З. йаучно-гехннчесЕои сенипаре "Датояаткзированяое i ироехмровахие прогресс неких процессов ковкя ж горячек штамп

í пи'. Лвяикград» ЛДЕТПГ ISB&»

I Заседание кафедры "Автоматизированные системы к иоду-

| ян-обработка металлов давЛМкеы" НРТУ "Станхая"; Мосхв$,1992

f Осковиме сеггльтатц рйОотц опубликованы > •

!] 4-х отапях»

) Руружтум к обгеы диссертации» Диссертация соотоит из

) введения, четырех глав, заключения ж выводов, описка ляте-

ратури а содержат. 153 стр. .основного текста, 32 рисунка /3? отр,/,12Гтаблиц /1й"стр./, список литературы /129 адм.,^11отр./, . ..

. .... ,, , 'Содержание работы '"

: > ЙОДЙДШШЗ обоснована актуальность теЫы даосертацион-10$ научные» положения, зы-

результата анализа литературных по,^тебрии 'н 'прахтвхэ горячего првссо-18Ш1Д ,стильны* ирофилой ,'ош'пЬказшаю* /что

производства горячепрессованннх стальных рофидаа ^ эначйтвльной мэре 'зависит от эффективности вы-ор^'лощтр^т^^^дассматриц,'

^дрессматриц представляет мшгокрювриаль - -ро . поскольку связано с оббспечекюм

»^^сьа1<ономяч9Ск6й целесообразности : . -втадой,стойкости прессматриц, наабблеё крнт^гчного1 "

штнта прессовогоинструмента ; 1.....■

максгошшгого приближения гесштргш прэсскэлаетя ж |<»®трая готовой дэтали, ,

. - щдааэдаижа, стеклохрЕсталличоскех тахнологячосках сш-

«» : '■/■•'Г •'' . - '..

В настоявде время. проектнроваша прэсематрзэд ведется вдаущаственно на основании данных технологической прак-кй. известные результаты теории прессована* профилей труб..относятся к анализу.кявамаэдан и тагдпературнкх лоаий прессования профилей простойзаМ формы. ^

•Отсутствует,, несмотря на большой объем данных технологж-с^ойГп^улк^Т. автоматизированные экспертнш сзетеш оцон-,1|вр01Ьл(^»чвсквх. .варваетса прсиаоса црессйваная»

В связи с этим в настоящей работе с целью повышения эффективности проектирования прессштрнц поставлены следую-щез задачи исслодсжашш :

1/ разработка математической модели формоизменения металла upa горячем прессовании стальних профилей произвольного поперечного сечения лучевого типа ;

2/ разработка математической иоделя тепловых процессов в поверхностных слоях металла при горячем прессовании стальных профилей ;

3/ разработка автоматизированной экспертной системы для оценки возможных технологических вариантов процесса горячего прессования профилей при проектировании прессматриц.

Во второй удаве изложены результаты теоретических исследований пространственного пластического течения металла при горячей одкоочковом прессовании стальных профилей произвольного лучевого типа.

формоизменение прессуемого металла исследовалось на основе еиергетичеокого метода расчета минимума суммарной мощ-носта всех сил на кинематически возможных скоростях,

При построении кинематически возможной модели использованы следующие допущения : материал жесткопластичен, однороден к несжимаем ;пресоуемый материал разделен на три области ; зесткую зону заготовки, которая движется в контейнера оо окороотьв ^ преосштемпеля i пластическую зону высотой Ь , отделенную от жесткой зоны материала в контейнере плоским сечением, и жесткую зону прессжзделия. Пластическая зона состоит из двух цилиндрических блоков -вношнего, ограниченного стенкой контейнера, к внутреннего, включающего ооь потока металла. Границей этих блоков является цилиндрическая поверхность, проходящая через контур поперечного сечения калибрующего канала матричного очей /рас.i/. Построение расчетной кинематической модели течения производится в цилиндрической сиотеме координат t ,

• 2 , ось которой совмещается с осью потока прессуемого шталла. Принято, что удельные силы контактного трепал да зависят от нормального давленая,и что влияние йнорцкон-иих сил шмт быть учтено путем оценки изменений во временя кинетической энергии материала. Варьируема« параметрам* каждой модели являются : положение оси потока, ы&ота очага деформации, положение Оси продольного сечены очага деформации, которое остается неподвижный л 0 ,

Кинематическим* гранична условны» Ив разрывности потока в этой модели являются следующие : а/ осевая скорость 1ГЕ равна нулю на рабочем торцо штрицн, равна скорости ареосштемлеля на входе в очаг деформация, ровна

га выходе ка Него, где Ш - втяжка при прессовании ; б/ радиальная скорость равна нулю на оси потока I

й/ окружная скорость равна нулю на оои потока }

г/ нормальная составляющая скорости равна нулю

на поверхности контейнера, на доковой поверхности калибрующего канала ыатрюш ' л/ ж граница внешнего и в нут рении го блоков Очаги дефориацив »¡сшальньв составляющие скоростей рак ни Между собой.

Кинематически вовиожни» поля скоростей, удовлетворяющие в шш указанна кинематическим граничит условиям к условию &?сжю4йе»юом металла имеют следующий вид : а/ во внешней блоке очага деформации

N

/3/ /4/

б/ во внутренней блоке очага деформации + > /5/

4>

^ =-£г^гуьг'МО?)<1{-2Сг1(>г~21*); /е/

- - íuü + , . /7/

где = ' /8/

в _ радиус характерных точек стенки контейнера ; - радиус характерных точек матричного очка ; h -вита очага деформации ; С - произвольная постоянная, опре-вдемая из условия минимума суммарного разрыва скоростей границе внутреннего я внешнего блохах очага деформация

IT_

+ ty« ''Ы + ММ2 df aMÍH /9/

- радиальная и тангенциальная скорости» aipe-доляшш подстановкой значения t «Q/iр) в Ыфё&еИйй н/2/.

Обув о уравнение иощноотей всех osa» дойотвующих а

деформеруемого металла на Киваматичеоки воаможншс йШ-шааот ввд t

P.J « Wi4 v WlSL + WA4 t 4 4 f

+ \V*4 + VVva 4 WkB 4 WVv + /10/

îfeeel. P - усилие прессования ; ^ - скорость npeoot»«-ЬаИйя | Wii » Wij, _ мощности внутренних сил во внешнем и ьнутрэншы блоках очага деформации ;

I l j ; \А/дv - мощности .развиваемые Макои-^Лй&аа касательно напряжениями на разрывах касательных составляющих скоростей, возникающих на границе внутренней h й&ииэй областей очага деформации ; на поверхности ,раз-< ДеЛщцей жесткую зону прессизделия и пластическую зону аа-

гоговкл ; на поверхности, разделяющей жесткую зону заготав-Пй Й внешний блок очага деформации i на поверхности, раздв-j лйЩвй жесткую зону заготовки ж Ьнутренний блок очага де-

формации |

( VV^v - мощности, развиваемые сила-

vZ йои«актного трения на поверхности контейнера

Ci околькения жесткой области заготовки ; на поверхности Шйвйнвра от скольжения пластической облаоти эаговки j на Поверхности смааочной шайбы t ш калибрующем^ каналу матрич-його очка {

clk/di - изменение во времени кинетической анергии зела во & нашем я внутреннем блоках очага деформации.

По паша окороотей /1/ - /в/ находилось распределение по-

слойнцх деформаций в прессиздолиях с помощи» лшша. тоха во внешнем и внутреннем блоках очага деформации -

* I, им / s2- rii a fuMje*

M' " 1W") * m

где Гн ц гк - начальная и кбйаШЯ Кздййкйй наты линии тока.

Толщина приповерхностных слоев i gféSSSÍ&ííSí £¿3iS¡£ t

5-а-г* Дг/

Удовлетворительное согласив с 0ЙЙЭ4 B&fe^eíüÉJe распределение послойных деформаций & йрофиллх»

В тоетой удаве предлагается ЙДОШЙЙЙШ 6ШЙЛ ЯМВМра-туры поверхностных слоев прессуеый* II sft

такие титановых и жаропрочных dLsaBhSj нение сохранения мощностей в iuuüxOÜ &28M8ÜÍ3 ВРЙ8М5М§-ного слоя.

Использованы следующие предположения О ÍBíÜféSlü ЩйЦЗо-сах в поверхностных слоях.

Ü сечениях деформируемого металла« пврИвНДИХуляриых Oct потока, можно выделить две температуря» области : центральную, в которой температура Т0 приблизительно одинакова, х приконтахтныа слои, температура которых линейно меняется от температуры центральной области Т0 до температура поверхности Тп .За элемент нржконтактного слоя принимается участок слоя, имеющий единичную площадку контент о инструмента« или смазочной лайбой на матрице. Средняя температура каждого элемента пряконтактного ело« puta

/И/

~ 1С' -

-ЗНфШЗа тедаолрсаодностыз 8 щшконтактнда слои

«й ЗДЩвЯВДВЙ д©о*с*одит преимущественно по нор-

ВДЖН * зшрщвт« «рдаанда металла с инструментом. Для Ш1Ш® «ЗДЯШИ щдашдактаого сдоя выполняется следу»-

т* зрмгеш (шркшя «твое» :

ЩЯЬ Ш -я ТГ1НИГ1 цайакящвявмпго аде мента прижоигактного «да* , «1рт , С . { . А - удельная теплоом-ЖЭДЯь« ВДбИВе?* Ш ЖёЩйФфаводность деформируемого материа-зд* « ЮШЦачура поверхности инструмента в области

А « щ^шия^т теплообмена между прессувмда МЩШШ * «ЕВДЖИ»«, - удельные ежлы контахтно-

I© ЧфШйЦ ^ тфроть сипдютниа шиша со павврхнос-

9ШВДЗ&, С 4 - средние значения напряжения ЪШфЯШк Ш «нашшнрет» скоростей деформации металла в . ^М^ЙВвЙЙ^ ОЮя* л ■ *"

ЯёНШ ЧЯВНь ЦМЩиа /14/ определяет величину тепловой МЙИШ81 Ш щжЕОнтаггвяго слоя. В правой часта

рШЯй «шра» елдгввмое определяет тепловую мец-ШЦ Щ^едвШОДв алшювтш в инструмент путем хонвектив-Я®® ЩЩХШтш^ второе с натаемте определяет тепловую «ЙВраШц ШШШЗ» » жтшт теплопроводностью из централъ-щдаосунюйй заготовхв, третье слагаемое сиреде-Ш&ШЬф* щт&няя, вдасдагую а аламаят в результате ШЯШШШЯЪ хрэаш, четверке слагаамое спистяат тепловух) ШМ^ вдэавяую в адамант я результате его шшстжчасхой

.щррвдш*

Щяваде>в-чсгю яплцдгш щшюшавгшго слоя завесят от схо-дюетцюкфаивявв тиши. та сечвнш» заготевхг в от ваш— щщ. дзфщашции щивпжпакгшо: сдювв. Она определяется в / эщщф аиомеда в^езевв вавяламосп®

/

■ /' г /

/

/

ш

где А - тевсгврагйюйрзйодйае«^ вревуёмегй 4 ^

время от качала дефсрыарьвдйяя, (Г - ейербс¥& йрШйШ*-пеля, /э - срвднял сйорос^ь эЛвМйй^а

ного слоя.

Завксжмость напряжения 1 '

от температуры Т «Ма&да1рстй£!а 1 ДИМ=-

зона температур горячая йрчсесаайИ К В крем-

нием

где Т6 - та наименьшая баававв 1Р1

зависимость яапряхаши текучее*« 6* ЦЦШЫр&чура Ш» йШь -гаться близко» к линейной $ = ¥й «ШМ*

ратура, при которой напряжение МйуЧ§вМ в9»ШЯвЯ Щ&Шгй-рвхнмо иаяда ; - предах прочное?! материа-

ла, определяемый при базовой температуре _ Т^ ж ар* бйзе*-во2 интенсивности скорости д»формаютг <£ ( | *п - постоянная, характерная дед прессуемого материала.

Авалю крив их упрочнения еташК в условиях горячего деформации доказывает, что для большинства стала2 о содерюмяяв углерода до 0,45* Тх- 1275-1280 °С I Т^ « 850-£ОТ ®Ь ( Ш » 0,12-0,2 .

В соответствия с доступе нжвм Д£/ удвлян» ска» контактного трется определяйте« равенством

т

т» 12 -

^ - щщ чувюи ; £п - интенсивность скорос-^ ^Яр®, контакта, определяемая по кинема-

ТОвёН«ШЗкШ шужфм.

^РШКЧ ^^ЙЙ^ТОв инструмента на поверхности кон-

<е Щ^вдаом равна

»

Зк - инструмента вне области контакта.

ЩШШ шшературы поверхности прессуемого ме-ЧЩЗШ ршщ /14/ рассматриваются два этапа деформи-

адашнта яриконтактного слоя. На первом *ВД» ЩсШЩК Дмхемю элемента по цилиндрической стенке

»теп приставляет движение алемента по ИЙврЙЗЭе*1 ЩТричяой воровки или поверхности смазочной шай-

1р>Ш9¥»0« сравнение «кспериментальных значений темпе-аежврхностж Прессуемых прутков с расчетными значения-Щ щ* коэффициентах вцгяжхи, равных 5,2 ж 16 , ж при из-ммиздв скорости , дает удовлетворительное совпадение.

ДМ СЦНОШ нвравнсыерноети температуры поверхностных слоев металла » хфессуемш профиле были выполнены соответствующие жтокиюязд применительно % црофждям номенклатуры ПО "Ж-

сшь*.

В четвертой главе описана разработанная экспертная система я алгориош для оценил жонструкции црессматриц.

Система включает базу даннкх ж процедуры экспертных сценой.

£ базу входят среднестатистические температуры нагрева вдред ¡прессованием заготовок яз характерных сталей, тепло- у фиаагавскиа в механические характеристики этих сталей, а / аша материалт шзструыента ; основные технические харак-/ тсерисажкж ¡прессов для ¡прессования профилей ; технологичес-

кла ограничения на изготовление фасонних профилей из стали ; характеристика типовых составов технологических процессов для прессования профилей из стали.

Процедурами в данной автоматизированной экспертной системе являются :

- отношения для расчета площади поперечного сечения профиля, минимального диаметра описанной вокруг сечения профиля окружности, координат центра этой окружнооти ;

- отношения и процедура для оценки оптимальных технологических условий прессования профилей, для оценки конструкции и стойкости прессматриц ;

- процедуры выбора пресса и контейнера для прессования профилей, выЗора состава основного оборудования и состава технологического процесса.

По разработанным алгоритмам для оценки конструкции пресс-матриц осуществляется выЗор оптимального положения очка матрицы и расчет ее стойкости по условия« пластического смятия и износа.

Разработанная экспертная система используется ПО пШ-СТАЛЬ" в АСТПД производства стальных профилей.

Разработанное информационное и программное обеспечение используется при выполнении курсовых и дипломных проектов студентов специальности 1204 " Процессы ж машины обработки металлов давлением" на кафедре АСМОМД ЮТУ "Станкин".

• и -

адшшчшв 8 даодч

■ 1« Как пемм» аимкз «тврвцгряах « промышленных даням^ про*йтироваи*9 опткмллишх матриц для горячего првссо~ ювм «««тех профил»! но многом определяет аффективное« ироиваодотж ояядншх профилей я дедом» Проектирование-..•) о-М*тр*Ц пристав««* миогокримриальнуп задачу оптимизации « по условкр достаточно« етойнеот* матриц ,по условию ло-пуоттш погренгв остей геометрия прессизделиа, по условии двпувтимо* и»р«момер»овм распределения пластическихде-фернацй* а метем»* Для успеалого проектирования опншахв-ин* комтрувдк» матриц необходимо. : • >•

- рвюя«ршм воэисяяоотеВ теоретичеохого анализа процео-■т ярйвМШВД ммамоь и миметические в температурные уеаом* првоооаанм мм*кнх профилей сложного сечения,

. ооахаме автоштнаироваявых экспертных оценок данных Передового лроич«*«1ного опыта и результатов творетичоско-г^'авадваа процееоа прессования стальных профилей при выбор« раринтов *0*$трукци матриц» '• ■•¡^ г;с-2» Промд«*ннм« иес*»дованяяци разрабогана т7вш1*чвокая г«р*и«гв ореосованкг стальных профидейпроизволуного /лучевого типа/ через одноочковую матрицу.

Эта и©*»« обеспечивает тохдествеяиое выполнение всех кинематических граничных условий пластического течения. Она дает воэцохнооть минимизации кинематически возможных разрывов скоростей и учета неоднородности условий контактного трения и переменных скоростей прессования. Разработанная модель,используя энергетический метод расчета нагрузок и мощностей,отличающаяся тем, что она описывает пространственное асимметричное пластическое течение металла при прессовании стальных профилей произвольного сечения лучевого типа и дает оценку распределения пластических деформаций в очаге деформации к в сечении првссизделия в зависимости от геометрии матричного очка, от его положения отно-; сительио оси контейнера и величины вытяхки.Сопоставление

¡мочетлих 0 ештх дапаих по кнммчт* здасгйчо о кого то-* чэййя металла при првоеоваяии укэзмвавт т их удошпорв» тэльиув близость»

3. Нроввдеяяшй шзслвдоваяйяма раэр»богаиа тз^ачас*. йая модель теплоаасоообиена в 1ю»врхйОо?!Ш5£ слоя* штла при горячей прессованна профилей» Озд йоэьолпат учаоп дк-квиняу теплообмена прессуемого металла о &оаг®*й$ром а гатрй-цвп^воловыдвлваив в р«зуяыа?8 плаоткчвокоя дэфорцацаа а трения, тепломассообмен а центрадмшн слоями деформируемо.* заготовки.

Установлены зависимости, оцвнибаадв аэцэааанв рм поверхностных слоев прессуемого метадда аа рзздйимх участка* матричного очка. Эти эавионмоотн йозаеллег ярогио-эаровап температуру нагрева прииолтакишх слоаэ штриди па указанних участках я тем самый оцепим язйоо ш ¡маета» чеохов смятие кромки матричного очка а эааишоа*« о? айряя-воя конструкция матрицы»

'). разработанные автоматиэяровамшв мспертшв ецоиаа конструкции преооматриа ш горячего прессования 01алыш)г профиле« позволяет осуществит» выбор «оаструйцми првебютрад из условия минимизации неодиородяесии распределения Двфср-мадии а профилях я обеспечении удовлвтйормтедьаоЯ виойкостн првссматриц» 3 них использованы »

- база современных данных о механических и теплофизичво-хих свойствах прессуемых оталей в материалов прессизделий, об основном прессовом оборудования, о теплофизическхх свойствах технологических смазок }

- результаты теоретического анализа кинематики я температурных условия горячего прессования профилей,выполненного в работе.

Проведено сопоставление рекомендаций,, следующих из этих аиопертных оценок, с результатами опытного прессования ряха профилей в ПО "ИХСТДЛЬ". Оно показало удовлетворительное совпадение рекомендаций о оптимальными условиями прессование профилей.

Результаты автоматизированных »«оперших оценок процесса прессования сталышх профилей используются ПО 'КХСТМЬ* в АСТПП производства стальных профилей.

Основное содержание диссертации опубликовано в работах :

1. Степанский Л»Г.гВовоселова Т.А. Автоматизированная, экспертная оценка конструкции прессматриц для прессования стальных фасонных профилей.//В кн.: Эффективная технология и техническое перевооружение кузнечного и листоштамповочно-гопроизводства. Материалы семинара,- М.1 ВДНШ, 1969.- С.45-47.

2. Степанский Л.Г.,Новоселова Т.А. Автоматизированная "оценка неравномерности распределения температур в стальных прессуемых профилях.//В кн.: Повышение эффективности горяче-штамповочного производства. Сб. тезисов докладов научно-технического семинара.- Челябинск, УДНГП ,1989.- с.65.

3. Степанский Л.Г.,Новоселова Т.А. Автоматизированная экспертная оценка кинематики течения металла при прессовании профилей.//В кн.: Автоматизированное проектирование прогрессивных процессов ковки и горячей штамповки. Материалы научно-технического семинара 7-8 декабря. - Л.: ДДНШ, 1989. - 0.44-46»

4. Степанский Л.Г..Симунина Т.А. Расчет температуры поверхности металла при горячем прессовании стальных и титановых профилей.//Кузнечно-штамповочное производство, 1993, * 3, с.3-5.