автореферат диссертации по металлургии, 05.16.05, диссертация на тему:Установление особенностей горячей прокатки крупногабаритных слитков из сложнолегированных медных сплавов с целью повышения качества полос

На правах рукописи

ШИМАНАЕВ АЛЕКСАНДР ЕВГЕНЬЕВИЧ

УСТАНОВЛЕНИЕ ОСОБЕННОСТЕЙ ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ КРУПНОГАБАРИТНЫХ СЛИТКОВ ИЗ СЛОЖНОЛЕГИРОВАННЫХ МЕДНЫХ СПЛАВОВ С ЦЕЛЬЮ ПОВЫШЕНИЯ КАЧЕСТВА ПОЛОС

Специальность 05.16.05— «Обработка металлов давлением»

Автореферат диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук.

л

\

Москва-2003

Работа выполнена в Научно-исследовательском, проектном и конструкторском институте сплавов и обработки цветных металлов (ОАО «Институт Цветметобработка») и ОАО «Кольчугинский завод по обработке цветных металлов».

Научный руководитель: кандидат технических наук, профессор Шаталов P.JI.

Официальные оппоненты: доктор технических наук Нагайцев A.A. кандидат технических наук Гуров A.C.

Ведущее предприятие: ОАО «Гайский завод по обработке цветных металлов»

Защита диссертации состоится « ' S » 2003 г. в/часов

на заседании диссертационного совета Д 217.038.01 в Научно-исследовательском, проектном и конструкторском институте сплавов и обработки цветных металлов (ОАО «Институт Цветметобработка») по адресу: 119017, г. Москва, Пыжевский пер., 5.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института.

Автореферат разослан » Мл^т», 2003 г. Справки-по телефону: 951-67-54

Учёный секретарь диссертационного совета, кандидат технических наук

^^^^^^.Н. Калмыкова

О-05- Ч

1ЧвЗо

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Одной из областей использования плоского проката из медных сплавов является изготовление металлических монет, потребность в которых в России и других странах сравнительно постоянная с учетом их обновления.

В последние годы Монетными дворами Москвы и Санкт-Петербурга были выданы заводам ОЦМ новые технические условия на производство ленточной заготовки из «монетных» сплавов повышенной точности с высокими механическими свойствами, которые существенно зависят от режимов прокатки.

Актуальность проблемы.

Температурно-деформационные, скоростные и силовые режимы прокатки полос из крупногабаритных слитков сложнолегированных медных («монетных») сплавов: ЛМц 58-2 и МН-25 не достаточно изучены и не оптимизированы, что приводит к снижению качества-

Экспериментальных данных по сопротивлению деформации и предельной пластичности для температурно-скоростных условий горячей прокатки полос из сплава ЛМц 58-2 недостаточно, а для нового медно-никелевого сплава МН-25 они отсутствуют, что затрудняет совершенствование режимов горячей прокатки полос из этих сплавов.

Использование ломов, в том числе низкосортных, и отходов производства приводит к значительным колебаниям химического состава сплава ЛМц 58-2 и требует различных режимов прокатки и термообработки полос. Стабилизация ширины и уменьшение разноширинности горячекатаной полосы требует повышения точности моделей поперечной деформации и экспериментальных данных о влиянии технологических переменных, в первую очередь обжатия, на

уширение полосы при прокатке. Особешю актуальна эта проблема для станов, не оснащенных измерителями ширины.

Цель—работы. Разработка и совершенствование температурных, деформационных и скоростных режимов реверсивной горячей прокатки в

РОС "г Г~

горизонтальных и вертикальных валках полос из крупногабаритных слитков «монетных» сплавов с учетом реологических свойств и колебаний химического состава.

Для достижения указанной цели в работе были поставлены и решены следующие задачи:

- исследование влияния технологии прокатки крупногабаритных слитков на показатели качества полос из «монетных» сплавов;

- определение реологических свойств марганцовистой латуни ЛМц 58-2 и нового медно-никелевого сплава МН-25 и исследование влияния на изменение этих свойств технологических факторов путем проведения пластометрических исследований в температурно-скоростном режиме, соответствующем интервалам горячей прокатки;

- путем экспериментально-расчетного моделирования исследовать влияние температурно-деформационных и скоростных режимов на изменение реологических характеристик исследуемых сплавов применительно к горячей прокатке на реверсивном стане;

- исследование возможности получения заданного уровня механических свойств и качества поверхности полос из марганцовистой латуни ЛМц 58-2 путем корректировки технологических параметров процесса прокатки при колебании химического состава;

- экспериментальное и теоретическое исследование условий формирования поперечной деформации полосы при горячей прокатке и разработка методов расчета, позволяющих повысить точность величины уширения полосы и настройки валков;

- использование результатов исследований при создании и внедрении в технологию производства полос крупногабаритных слитков новых научно-

технических решений, обеспечивающих совершенствование технологии, улучшение качества полос, повышение выхода годного проката.

^ Научная новизна.

Построены диаграммы пластичности и кривые деформационного упрочнения сплавов ЛМц 58-2 и МН-25; определено влияние температурно-

4

скоростных и технологических параметров прокатки на пластичность и сопротивление деформации этих сплавов получены уравнения длля расчета о* Ар\

2 С использованием методики лластометрических исследований при дробном нагружении и математической модели, учитывающей уравнения теории наследственности, определены закономерности изменения сопротивления деформации сплавов ЛМц 58-2 и МН-25 при моделировании процессов реверсивной горячей прокатки полос, т.е. сложных режимах развития деформации во времени;

3 Получено эмпирическое уравнение расчета степени эквивалентности меди (М), учитывающее влияние химического состава слитков из сплава ЛМц 58-2 на температурные и деформационные режимы горячей и холодной прокатки полос. Определено критериальное значение М = 58,5%.

4 Получили дальнейшее развитие методы экспериментального и аналитического исследования формирования поперечной деформации полосы. Получено уравнение расчета уширения полосы с учетом анизотропности относительных деформаций при горячей прокатке полос из невысоких фо/Ьо<0,5) слябов.

Практическая ц'енность. Результаты исследований и расчетов внедрены в производство, а полученные аналитические уравнения могут быть использованы при совершенствовании режимов прокатки, разработке конструкций новых станов и систем автоматического регулирования показателей качества прокатываемых полос из крупногабаритных слитков сплавов ЛМц 58-2 и МН-25.

Реализация работы в промышленности. Основные результаты экспериментальных и теоретических исследований внедрены на стане Дуо 850 ОАО «Кольчугинский завод по обработке цветных металлов («Кольчугцветмет») в виде температурных, деформационных и скоростных режимов прокатки полос из крупногабаритных слитков сплавов ЛМц 58-2 и

5

МН-25. В результате внедрения новых режимов на ОАО «Кольчугцветмет» за счет снижения брака, уменьшения разноширинности и повышения выхода годного получен значительный экономический эффект. Положения, выносимые на защиту

1 Статистические характеристики толщины,

ширины, предела прочности, относительного удлинения и качества

поверхности полос из сплавов ЛМц 58-2 и МН-25.

2. Реологические свойства марганцовистой латуни ЛМц 58-2 и нового медно-никелевого сплава МН-25.

3 Основные закономерности деформируемости и формирования механических свойств исследуемых сплавов при дробной горячей

деформации применительно к условиям реверсивного прокатного стана.

4. Методы расчёта уширения металла при горячей прокатке полос с учетом анизотропности относительных деформаций

5 Температурные, деформационные и скоростные режимы прокатки полос из крупногабаритных слитков с учетом реологических

свойств, колебаний химического состава и закономерностей формирования

поперечных деформаций и механических свойств исследуемых сплавов.

Апробация работы. Основные материалы работы доложены и обсуждены

на:

1. Международном конгрессе «Машиностроительные технологии-99», Болгария, София, 1999 г.

2. Международной научно-технической конференции «Теория и практика производства проката», г. Липецк, ЛГТУ, 2001 г.

3. ГУ-ом Конгрессе прокатчиков, г. Магнитогорск, ММК, 2001 г.

4. Научно-техническом совете ОАО «Институт Цветметобработка», г. Москва, 2003 г.

Публикации: Основное содержание диссертации опубликовано в 7 научных статьях.

Структура и объем диссертации: Диссертация состоит из введения, пяти глав, основных выводов, списка использованных источников из 132 наименований и трех приложений. Общий объем работы составляет 132 стр. машинописного текста, включая 19 рисунков, 37 таблиц.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

1. Постановка задачи исследования.

В настоящей работе были поставлены следующие задачи:

1) анализ технологии прокатки полос из сложнолегированных медных («монетных») сплавов: ЛМц 58-2, МН-25 и определение направления ее совершенствования с учетом повышения требований к качеству со стороны заказчиков и увеличение выхода годного по прокатному переделу;

2) определение статистических показателей качества полос из исследуемых сплавов по толщине, ширине, механическим свойствам и поверхности, а также разработка метода оценки качества поверхности горячекатаных полос;

3) определение реологических свойств, в частности, сопротивления деформации 05 и предела пластичности Лр марганцовистой латуни ЛМц 58-2 и нового медно-никелевого сплава МН-25 в температурно-деформационных и скоростных диапазонах, соответствующих горячей прокатке этих сплавов;

4) исследование влияния температурно-деформационных и скоростных режимов горячей прокатки на изменение реологических характеристик исследуемых сплавов при дробном нагружении и разработка рациональных режимов прокатки крупногабаритных слитков применительно к реверсивному стану;

5) исследование и разработка температурно-деформационных режимов,

обеспечивающих получение заданного уровня механических свойств и

7

качества поверхности полос из марганцовистой латуни ЛМц 58-2 при колебании химического состава;

6) экспериментальное и теоретическое исследование условий формирования поперечной деформации полосы при горячей прокатке широких полос и разработка методов расчета, позволяющих повысить точность определения величины уширения полос и настройки валков стана Дуо 850 на прокатку полос с минимальной разноширинностью.

2. Анализ технологии прокатки крупногабаритных слитков и качества полос из сплавов: ЛМц 58-2 и МН-25.

В условиях ОАО «Кольчугцветмет» установлены температурные, деформационно-скоростные и силовые режимы горячей прокатки полос двух «монетных» сплавов на реверсивном стане Дуо 850, которые имеют не только различные технологические режимы, но и неоптимизированные параметры, снижающие качество как горячекатаных, так и готовых холоднокатаных полос.

Изучено и получены диапазоны изменений и статистические характеристики точности размеров и механических свойств полос. При прокатке полос: из сплава ЛМц 58-2 на толщину 0,99 (- 0,06) мм диапазон изменений 0,92-1,00 мм, среднее^ значение (математическое ожидание) толщины hcp = 0,962 мм, среднеквадратичное отклонение c{h) = 0,013 мм; отклонения от заданной толщины имели около 2%, а из сплава МН-25 на толщину 2,42 (± 0,02) мм: диапазон изменений 2,38-2,48 мм, hcp = 2,424 мм, о(И) = 0,013 мм отклонения от заданной толщины имели около 5% полос.

При горячей прокатке полос: из сплава ЛМц 58-2 толщиной 7,0 мм, шириной 640 (+ 10) мм средние значения середины и концов ширин полос составили Всср = 641,28 мм и Вкср = 650,16 мм, а среднеквадратичные отклонения о(Вс) = 2,74 мм, о(Вк) = 2,84 мм; Вк в 32,5% случаев превышает допустимую величину, а Вс в 16% случаях меньше, и в 3% случаев больше допуска. При прокатке полос из сплава МН-25 толщиной 11,5 мм, шириной 670

(+10) мм показатели точности составили: Всср = 675,15 мм, Вгср = 682,29 мм, а(Вс) = 2,37 мм, о(Вк) = 3,14 мм; Вс в 2,13% случаев я Пкп большинстве случаев (70,6%) превышает допустимое значение.

Механические свойства лент из сплава ЛМц 58-2 находятся в широких пределах: <у„ - 590-700 МПа, 8 = 3-28%; статистические характеристики находится в пределах а,ср = 646,6-659,5 МПа, а(а„) = 14,41-18,34 МПа, 8ср = 10,18-12,53%, о(<5)= 2,52-3,18%.

Механические свойства лент из сплава МН-25 также находятся в широких пределах: ст, = 550-630 МПа, 8 = 6-13%, средние значения и среднеквадратичные отклонения равны: аеср = 587,17 МПа, а(сгй) = 14,45 МПа, 8ср — 8,41%, а{8)= 1,34%.

Разработана методика оценки качества (пораженности) поверхности горячекатаных полос из медных сплавов. Установлено, что режимы горячей прокатки на стане Дуо 850 и качество слитков существенно влияют на качество поверхности полос. При горячей прокатке полос из сплава МН-25 пораженность поверхности составляет 1,4%. Показано, что технология прокатки значительно влияет на качество поверхности полос.

3. Экспериментальное исследование и, как результат, математическое моделирование сопротивления деформации и предельной пластичности «монетных» сплавов применительно к условиям горячей прокатки полос.

Реологические характеристики (о$ и Лр) сплавов ЛМц 58-2 и МН-25 определяли при проведении пластометрических испытаний методом динамического скручивания образцов на автоматизированной пластометрической установке (АПУ) конструкции НИМ И Маш и МГИСиС.

Образцы из латуни ЛМц 58-2 имели' следующий химический состав (в %): 58,8 Си, 39,16 Тп, 1,7 Мп, примеси 0,35%, в том числе 0,12% и из сплава МН-25 имели химический состав (в %): 74,9 Си, 24,8 №, примеси около 0,3%. Образцы длиной 18 и диаметром 6 мм изготавливали из прутка диаметром

9

18,8 мм, полученного после прессования слитка (шашки) диаметром 200 мм, длиной 250 мм в контейнере диаметром 205 мм на горизонтальном прессе усилением 2800 тс Кольчугинского завода ОЦМ- Пластометрические испытания образцов проводились в диапазонах температур и скоростей деформации, характерных для горячей прокатки полос исследуемых сплавов.

Как показали • результаты пластометрического исследования, сопротивление деформации исследуемых сплавов существенно зависит от температуры t, истинной деформации е и скорости деформации ё (рис.1).

На начальной стадии кривых течения сплава ЛМц 58-2 деформационное упрочнение проявляется наиболее заметно в диапазоне t = 600-700°С особенно при ё = 10 с'1. С ростом температуры деформационное упрочнение снижается и при 750°С и 800°С оно выражено крайне слабо.

Характер кривых cfs-I сплава МН-25 соответствует классическим кривым течения по механизму динамической полигонизации, когда при определенной величине ё наступает своего рода баланс между процессами деформационного упрочнения и динамического разупрочнения. При этом во всем температурно-скоростном диапазоне испытаний на кривых ст5-е ярко проявляется стадия установившегося течения <js.

Скоростное упрочнение в диапазоне 0,1-10 с"1 сплава МН-25 с ростом температуры повышается от значений 1,4 при t = 700°С до 2,0 при t = 900°С.

Аппроксимация кривых, приведенных на рис.1, позволила получить коэффициенты для аналитического уравнения расчета сопротивления деформации сплавов:

<т5 =Д,-Г -е" • ехр(- <??)• ехр(- pt), (1)

где в = Info /А,) - истинная деформация; t - температура, °С; к - скорость деформации, с"1.

Для сплава ЛМц 58-2 коэффициенты равны: Ай = 33854,721; п = 0,552; т = 0,117; $ = 1,361;р = 0,0082, при/ = 600-800°С и е =0,1-10 с'1.

О 0,4 0,8 0 0,4 0,8 0 0,4 0,8 0 0,4 0,8 0 0,4 0,8 _

Сплав ЛМц 58-2

а8, МПа

200 роо7?"^

О 0,2 0,4 0,6 0 0,2 0,4 0,6 0 0,2 0,4 0,6 0 0,2 0,4 0,6_

Сплав МН-25

Рис. 1. Кривые сопротивления деформации сплавов ЛМц 58-2 и МН-25 -при различных темперотурно-скоростных условиях.

Для сплава МН-25 коэффициенты равны: Ап = 4765,4; п = 0,389; т = 0,141; q = 0,543;р = 0,0039, при г = 700-950°С и е = 0,1-10 с-1.

Суммарная ошибка определения ег$ составляет около 7%.

При исследовании предельной пластичности сплавов за функцию предельной пластичности принималась зависимость вида Л, = Ap(tM„ s).

На рис.2 приведены диаграммы предельной пластичности «Лр - /» латуни ЛМц 58-2 и сплава МН-25 при различных скоростях деформации.

Анализ изменения предельной пластичности сплава ЛМц 58-2 в исследовательском температурно-скоростном интервале показал, что рост t на величину Лр влияет неоднозначно. В диапазоне 600-650°С уровень значений Лр достаточно высок и повышается с уменьшением скорости деформации. Дальнейшее повышение t приводит к резкому снижению уровня Лр и на кривых Лp-t при всех скоростях деформации наблюдается ярко выраженный «провал» предельной пластичности. При t > 700°С происходит интенсивный рост величины Лр и сплав ведет себя как материал в состоянии, близком к эффекту

сверхпластичности ГСП).

Скорость деформации неоднозначно влияет на уровень предельной

пластичности сплава МН-25. Так, при s = 10 с*1 величина во всем температурном диапазоне ниже, чем при меньших скоростях деформации. Это отвечает традиционным представлениям о влиянии повышенных скоростей деформации на уровень значений Л,, что согласуется и с характером кривых течения данного сплава (рис.1). Вместе с тем, при скорости деформации е -10 с'1 необходимо отметить аномальное влияние температуры в диапазоне 700-950°С на показатель предельной пластичности сплава МН-25, что подтверждает отрицательное влияние повышенных скоростей деформации на деформируемость сплава в условиях горячей прокатки. В то же время деформирование при пониженных скоростях ё = 0,1 с'1 также снижает Ар в диапазоне 700-950°С. В области ¿»1с'1 сплав показывает повышенное значение показателя К?, что и было подтверждено дополнительными испытаниями по поиску максимума пластичности сплава МН-25 в области температур горячей прокатки.

Ар

8=0,1с' / Л / ! / 1

6=1 с" • / I ¥ ! ! ! !

V' /

• ^

О 600 650 700 750 800

Сс

Сплав ЛМц 58-2

А,

Сплав МН-25

Рис 2 Влияние температуры и скорости деформации на предельную ' пластичность сплавов ЛМц 58-2 и МН-25.

Аппроксимация приведенных на рис 2 кривых, позволила получить уравнение, описывающее изменение предельной пластичности латуни ЛМц 582 в интервале температур 600-800°С:

Л, =(<*„ -Г5 +Л,-г4 +а2-t> +аъ t1 +а, t + as)(at ¿!+а,-г + о,) (2)

где t - температура, °С;

е - скорость деформации, с'1;

а0=0,4604-10"6; д,=- 0,1789-Ю"2; я2=2,752; аъ=- 2093, 886; л4=789019,254, а5=- 11745712, 062; а6=0,1160-10'5; af=- 0,1366 10"4; а8=0,1408-10"3; и уравнение, описывающее изменение предельной пластичности сплава МН-25 в интервале температур 700-950°С и скоростей деформации 0,1-10 с'1:

Л, =(«. +а2 I2 +а,-t + a,)(as-е2 +at-е + а,), (3)

где а0= - 0,3994-Ю-4; а,= 0,1002-Ю'1; сз2= 73,682; ау=- 37304,754; а4= 4670195,929; а5= - 0,4206-Ю"8; а6= 0,3467-Ю"7; а7=0,9668-10'7. База данных для персонального компьютера «Механические и деформационные свойства сплавов ЛМц 58-2 и МН-25» передана в ОАО «Кольчугцветмет».

С целью разработки рациональных режимов прокатки провели моделирование процессов реверсивной горячей прокатки на стане Дуо 850

полос из сплавов ЛМц 58-2 и МН-25.

Процесс горячей прокатки полос из сплава ЛМц 58-2 моделировался по

трем температурно-деформационным и скоростным режимам (рис.3)

Режим 1: обжатия по высоте сляба - 200-135-99-66-36-29-12,5-8,5 мм

(7 проходов) при в = 3 с'1, t„a4 = 720 ± io°C, tKm « 650°С, паузы между

проходами 8... 10 с (заводской режим на стане Дуо 850);

Режим 2: обжатия по высоте сляба - 200-126-65-32-16,5-8,5 мм

(5 проходов) при г s 5 с1, /„„, = 780 + 10°С, tK0H * 725°С, паузы между

проходами 6...8 с (прокатка при повышенных температурах и обжатиях);

Режим 3: обжатия по высоте сляба - 200-135-82-50,5-19-11,5-8,5 мм

(7 проходов) при е = 3 с"1, tM4 = 650 ± 10°С, t.m » 580°С, паузы между

проходами 8... 10 с (условие «теплой» прокатки).

14

(7s. МЛа

s

Сплав ЛМц 58-2

£

Сплав МН-25

Рис 3. Моделирование горячей прокатки полос из сплавов ЛМц 58-2 и МН-25 при различных режимах на стане Дуо 850

1 - экспериментальные данные; 2 - расчетные кривые

При настройке стана по критерию максимальной пластичности раската предпочтителен режим 2, поскольку запас пластичности сплава ЛМц 58-2 в этих условиях горячей прокатки используется наилучшим образом.

При прокатке в условиях повышенных температур (режим 2) уровень значений сопротивления деформации самый низкий, и это позволяет сократить число проходов до 5.

Пластометрическое моделирование дробной деформации применительно к процессу горячей прокатки сплава МН-25 осуществили по двум режимам (рис.3):

Режим 1: Обжатия в проходах е, = 18-20%, паузы между проходами 57 сек.; рост скорости деформации с е \ = 1 с'1 до ¿з = 2,6 с"'; температура металла: гнач = 850°С, иои = 750°С.

Режим 2: Обжатия, паузы и скорости деформации - как по режиму 1, температура металла: ¡„ач = 900°С, /„„ - 850°С.

Температурные условия режима 2 предполагают экранирование горячекатаной полосы на рольганге стана.

С целью получения расчетных данных по величине <т$ для режимов реверсивной прокатки в работе было проведено компьютерное моделирование данного процесса с применением модели, алгоритма и программы расчета, разработанных проф. Галкиным А.И. и др. Модель основана на уравнениях теории наследственности. Интегральное уравнение наследственной теории ползучести относительно сг^т) было использовано в виде:

(Т5 (г) = ехр(- В'б)^(1 - к\ А'Г° /а(а +1)... {а + Л)), (4)

1-0

В диссертации приведены параметры и коэффициенты уравнения наследственной ползучести для сплавов ЛМц 58-2 и МН-25.

Использованная в работе математическая модель дробного нагружения весьма точно воспроизводит экспериментальные кривые течения исследуемых сплавов при различных термомеханических параметрах горячей реверсивной прокатки. При этом расчетные кривые (2) текучести проходят все же несколько выше экспериментальных (1) кривых, что связано с влиянием теплового эффекта пластической деформации, который модель (4) не учитывает.

16

Исследовали влияние содержания и соотношения основных компонентов и некоторых примесей на структуру, фазовое строение и механические

свойства полос из латуни ЛМц 58-2.

С увеличением содержания кремния от 0,1 до 0,3% относительное удлинение 8

(пластичное 1ь) сплава снижается: после отжига от 50 до 43%, горячей от 42 до 37% и холодной проатки от 13 до 7%. Прокатка полос из латуни ЛМц 58-2 с содержанием кремния более 0,2% сопровождалась резким снижением их пластичности при холодной деформации, что потребовало увеличения дробности процесса деформации, уменьшения суммарной деформации между промежуточными отжигами. По результатам экспериментов содержание кремния в сплаве было ограничено до 0,2%, что нашло отражение в технологической инструкции.

В результате статистической обработки экспериментальных данных по влиянию химического состава слитков на свойства и структуру горячекатаных полос из латуни ЛМц 58-2 и их деформируемость при дальнейшей холодной прокатке предложено использовать эмпирическое уравнение:

М = Си + 0,6 Мп - 14 Б!, (5)

где: М - степень эквивалентности меди, %

Си, Мп, Э! - содержание в сплаве соответственно меди, марганца и кремния, %.

Горячую прокатку слитков, характеризующуюся М>58,5 рекомендовано осуществлять по действующим температурным режимам, а при прокатке слитков, когда М < 58,5 целесообразно температуру нагрева понизить на 30-60°С, либо уменьшить степень деформации в первых двух-трёх проходах по сравнению с действующим режимом. Показатель М введён в технологическую инструкцию ОАО «Кольчугцветмет» на прокатку полос из сплава ЛМц 58-2.

Исследовали влияние химического состава сплава и степени деформации на механические свойства (ав, 5) полос после холодной прокатки на стане Кварто 250 ОАО «Кольчугцветмет». Обработали данные химического состава, результаты механических испытаний и деформационных режимов прокатки 170 -полос толщиной 0,99 мм из сплава ЛМц 58-2. Химический состав, характеризующий М (уравнение 5) изменялся М = 56,80-61,00, суммарное относительное обжатие изменялось е = 15-25%.

17

Результаты математической обработки экспериментальных данных позволили получить регрессионные уравнения для расчета ста и &

<тв = 784,85 - 05,19М + 02,le1,2 , МПа, (6)

- 54,891 + 1.589М - 1,761е0'71, %, ' (7)

где £= (ДЛ//г0) 100%.

4. Исследование процесса горячей прокатки и разработка модели расчета относительной деформации.

Показано, ' то один из показателей, характеризующих форму очага деформации - отношение толщины h0 к ширине b0 полосы на входе (hrjb0) существенно влияет на распределение относительных деформаций и уширение при горячей прокатке.

Исследовали влияние показателя ho/bo и обжатия полосы на изменение относительных деформаций и уширения полосы при горячей прокатке.

Был использован метод сочетания теоретических положений и выводов, полученных из экспериментальных исследований на полупромышленном стане Дуо 300 при горячей (800°С) прокатке медных (Ml) полос при ho/bo ¿ 0,5. В качестве опытных образцов, имеющих показатели h0/ba = 0,166; 0,25 и 0,5, прокатами полосы с размерами: a) h0 = 10; b0 - 60 и la = 280 мм; б) h0 = 15; bo = 60 и /0 = 140 мм; в) h0 = 30; bo = 60 и /о = 140 мм при обжатиях 35% и 50%.

Исследования показали, что при прокатке полос отсутствует изотропность относительных деформаций, когда íí - £у. Напротив, при всех экспериментах проявлялась анизотропность ех * Еу.

При вариации размеров полосы в интервале ho/bo < 0,5 и bcjlo < 0,5 распределение относительных поперечной % и продольной Sy деформаций зависит от отношения высоты полосы к ширине и величины обжатия и может быть описано уравнением:

+ (8) где: е, - относительная высотная деформация (е, = - г).

Из соотношения деформаций (8) определяется условие пропорциональности при прокатке полосы в /' иу проходах:

(8а)

Зависимость (8а) подтверждена сравнением результатов опытных прокаток при 35%-ном и 50%-ном обжатиях полосы.

Уравнение (8а) позволяет оценивать относительные деформации и размеры полосы при последующих деформационных проходах.

При изменении ho/bo с 0,17 до величины 0,5 отношение sj£y увеличивается с 0,134-0,14 до величины 0,4+0,45.

Принимая начало координат в центральной точке нейтрального сечения, где относительные деформации ех = а0 и Sy = аь получим уравнения перемещений Их = апх иИу- а\у.

Подставляя выражения относительных деформаций в условие постоянства объемов: (l+fj (l + iy) (l + £'r) = l, с учетом уравнения (8) получим

зависимость для определения а\ = е/.

h ' 4i' 1 + —(l + 0,5i.)

°o J

EEZ. (9)

2—(1 + 0,5г.) ¿о

Полученные уравнения правомерны, когда размеры очага деформации находятся в диапазоне Л</Ао < 0,5 и стабильно проявляется анизотропность распределения деформаций.

Заметим, что зависимости (8) и (9) определяют максимальную величину уширения.

Сравнение результатов расчетов относительной поперечной деформации ех и величины уширения Д6 с использованием уравнений (8) и (9) с опытными данными при горячей прокатке медных образцов на стане Дуо 300 показало, что ошибка не превышает 5%, а при использовании ряда известных формул отличие 15-20%. Расхождение опытных и расчетных значений величин

уширения объясняется тем, что в качестве моделей в известных уравнениях была принята изотропная модель пластического течения. Применение анизотропной модели повышает сходимость расчетных и экспериментальных величин.

Практика использования теоретических формул показала, что для повышения точности оценки величины уширения полос из цветных металлов и

I

сплавов необходимы промышленные эксперименты в реальных условиях прокатки.

Исследовали влияние степени деформации по толщине на величину деформации по ширине при горячей прокатке слябов из сплавов ЛМц 58-2 и МН-25 на реверсивном стане Дуо 850 Колвчугинского завода ОЦМ. Прокатано в общей сложности 29 опытных полос, изменяя обжатие в первом проходе от 9,6 до 37,5%, с шагом 10 мм.

При прокатке полос из сплава ЛМц 58-2 повышение Дh в 1,75 раза

приводит к увеличению уширения Ab в 1,46 раза. При прокатке полос из сплава МН-25 повышение Ah в 2,94 раза приводит к увеличению Ab в 2,4 раза.

В хабл 1 приведены результаты расчета уширения полосы с использованием уравнений (8) и (9) и их сравнение с экспериментальными данными.

1аблица 1

Экспериментальные и рассчитанные по уравнениям (8) и (9) величины уширения при горячей прокатке полос на стане Дуо 850

№ п/п г,°С h, мм , 1 Ль £>0»ММ , | мм е. Sx АЬрлл, мм ДЬэксп, ММ Отличие, %

Сплав ЛМц 58-2

1 730 191,2 670,2 150 0,215 0,114 0,029 21,51 19,8 Я,6

2 720 192,2 671,1 140 0,272 0,159 0,039 25,55 22,9 11,6

3 730 192,9 670,2 135 0,300 0,186 0,045 28,45 24,8 14,7

4 730 192,9 670,2 130 0,326 0,212 0,051 30,29 25,8 17,4

5 720 191,9 671,1 120 0,375 0,271 0,063 34,27 28,9 18,5

Сплав МН-25

6 1000 199,1 672,5 1.80 0,096 0,042 0,012 8,99 8,5 5,8

7 1010 199,1 676,6 170 0,146 0,069 0,019 13,77 12,4 11,0

8 1020 199,2 671,7 160 0,197 0,101 0,027 17,15 15,3 12,1

9 1020 197,1 677,7 150 0,239 0,132 0,034 19,01 16,3 16,6

10 1020 196,1 673,6 140 j 0,286 0,172 0,043 24,12 20,4 18,2

Результаты опытных прокаток невысоких полос (ho/bD) з 0,3, позволили построить зависимости уширсния от обжатия полос из сплавов ЛМц 58-2 и МН-25 (рис.4). Зависимости имеют линейный характер и могут быть аппроксимированы простыми функциями.

Для сплава ЛМц 58-2: Ab = 0,4 Ah (10)

Дяя сплава МН-25: Ah = 0,35 ДА (И)

дЬ, ММ

дЬ, ММ

Рис 4. Влияние обжатия на уширение полос из сплавов ЛМц 58-2 (1) и МН-25 (2) при горячей прокатке на стане Дуо 850

Информация о величине уширения, особенно при отсутствии ширинометра, позволяет относительно точно настраивать вертикальные валки стана Дуо 850 на прокатку заданной ширины полосы из сплава ЛМц 58-2 и МН-25

Расчеты ширины полосы по проходам и анализ уширения при опытной прокатке полос в зависимости от возможного колебания размеров сляба позволили рекомендовать номера проходов и разработать абсолютные АВ,д и относительные е^ обжатия в вертикальных валках стана Дуо 850, обеспечивающие минимальную разноширинность с сохранением продольной устойчивости полосу При прокатке полос из сплава ЛМц 58-2

относительные обжатия по ширине полосы не должны превышать s^ < 7%, а при прокатке полос из сплава МН-25 величина е^ < 5%, что обеспечит продольную устой ивость раската.

Рациональные режимь1 обжатий в вертикальных валках позволили уменьшить разноширинность полос и обеспечить устойчивость процесса реверсивной прокатки на стане Дуо 850.

5. Опытно-промышленная проверка деформационных и скоростных режимов горячей прокатки полос на реверсивном стане Дуо 850.

Промышленный эксперимент проводили, прокатывая на стане Дуо 850 Кольчугинского завода ОЦМ двадцать слябов из сплава МН-25 по двум режимам - десять по действующему и десять по опытному.

В табл. 2 приведены действующий и опытный режимы горячей прокатки полос толщиной 11,5 мм, шириной 670 мм из сплава МН-25 партий № 52145/1 -55080/2. Сопоставление расчетных и фактически измеренных усилий прокатки по проходам показывает небольшое их отличие (8-11%), ширины переднего конца полосы после прокатки в холодном состоянии менее 10%, что свидетельствует о достаточно высокой точности полученных математических моделей сопротивления деформации (раздел 3) и уширения полосы (раздел 4) при горячей прокатке.

Таблица 2

Режимы горячей прокатки полос 11,5 х 670 мм из сплава МН-25 на стане Дуо 850

* Параметры прокатки

прохода Ао, мм ¿1, мм V, м/с Вх), Лй*ь ¿0, мм ДА, ¿1, мм Г, Т Ой Л тс

мм мм мм МПа

Действующий режим

1 201 171 14,9 1,5 2,89 675 6,17 0,91 668 13,2 681,2 1000 60,2 312/340

2 171 141 17,5 1,5 3,40 - 0 0 675 13,9 688,9 980 66,8 348/380

3 141 117 17,0 2,0 4,91 .665 35,41 5,11 688,9 11,5 700,4 960 76,2 368/410

4 117 96 17,9 2,0 5,54 - 0 0 665 10,3 675,3 940 83,9 370/410

5 96 81 15,6 2,5 7,13 655 27,70 4,11 675,3 7,4 682,7 920 94,2 364'410

6 81 63 22,2 2,5 9,26 - 0 0 655 9,5 664,5 900 105,8 434/480

7 63 45 28,6 3,0 14,29 - 0 0 664,5 10,3 674,8 880 121,8 534/590

8 45 30 33,3 3,0 •18,26 - 0 0 674,8 9,1 683,9 860 136,6 589/650

9 30 19,5 35,0 3,0 22,91 - 0 0 683,9 6,6 690,5 840 152,7 603/660

10 19,5 14 28,2 3,0 25,51 - 0 0 690,5 3,2 693,7 820 167,9 500/550

11 14 11,5 17,9 3,0 23,96 - 0 0 693,7 1,4 695,1/682 800 180,3 366/400

Оиьгшый режим

1 201 171 14,9 1Д 2,31 670 11,17 1,64 668 13,2 " 681,2 1000 58,4 302/340

2 171 141 17,5 1,2 2,72 - 0 0 670 13,9 683,9 980 64,7 336/380

3 141 117 17,0 1,5 3,69 660 35,38 5,08 683,9 11,5 695,4 960 73,1 351/380

4 117 96 17,9 2,0 5,54 - 0 0 660 10,3 670,3 940 83,9 367/410

5 96 81 15,6 2,5 7,13 650 27,68 4,08 670,3 7,4 677,7 920 94,2 361/410

6 81 63 22,2 2,5 9,26 - 0 0 650 9,5 659,5 900 105,8 431/470

7 63 45 28,6 3,0 14,29 - 0 0 659,5 10,3 669,8 880 121,8 530/590

8 45 30 33,3 3,0 18,26 - 0 0 669,8 9,1 678,9 860 136,6 585/660

9 30 19,5 35,0 3,0 22,91 - 0 0 678,9 6,6 685,4 840 152,7 599/660

10 19,5 14 28,2 3,0 25,51 - 0 0 685,5 3,2 688,7 820 167,9 497/550

11 14 11,5 17,9 3,0 23,96 - 0 0 688,7 1,4 690,1/677 800 180,3 363/400

Примечание: - в числителе расчет, в знаменателе - факт.

Образцы полос толщиной 2,42 мм для механических испытаний отбирали после холодной прокатки на стане Кварто 250 Показатели качества полос, прокатанных по разным режимам (см. табл. 2), приведены в табл. 3

Переход от действующего режима к опытному позволил: 1) улучшить качество кромок, исключить их растрескивание и повысить показатель качества поверхности П5 в среднем с 98 до 100%; 2) повысить точность ширины горячекатаных полос: Ьсср уменьшилось с 678 до 674 мм, т.е. на 4 мм, Ъкср уменьшилось на 5 мм. При этом уменьшилась разница ширины между передним концом ч серединой полосы в среднем на 1 мм.

Горячая прокатка полос по опытному режиму позволила повысить средние значения механических свойств готовых холоднокатаных лент толщиной 2,42 мм: вв - от 580 до 600 МПа, S-от 8 до 10%. При этом разброс указанных свойств уменьшился в 1,3-1,5 раза.

Таблица 3

Показатели качества горячекатаных 11,5x670 мм и холоднокатаных 2,42x220 мм полос из сплава МН-25 при разных (табл.5.2) режимах горячей прокатки.

Горячекатаные полосы Холоднокатаные полосы

be, мм ! мм | (П.), % 0в, МПа S,%

Действующий режим

676-680 678 680-684 9д 682 560 - 600 580 6-10 8

Опытный режим

672-676 674 676-67« | ,пп | 590-610 677 | 100 ! 600 9-11 10

Примечание: в числителе разброс, в знаменателе среднее значение (10 полос)

Последующая опытно-промышленная прокатка горячекатаных полос из сплава МН-25 на стане Дуо 850 Кольчугинского завода ОЦМ позволила уменьшить количество брака по качеству поверхности кромок на 1,5%, что позволило сократить расход слитков; снизить разноширинность полос на 3 мм (0,4%), что позволило уменьшить отходы металла при фрезеровании кромок.

Экономический эффект за счет уменьшения брака по поверхностным дефектам и повышения точности ширины горячекатаных полос из сплава МН-25 составил более 23 млн. рублей, а с учетом результатов внедрения режимов прокатки полос из сплава ЛМц 58-2 на ОАО «Кольчугцветмет» получен суммарный годовой экономический эффект более 28 млн. руб.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1. Выполнен статистический анализ показателей качества полос га крупногабаритных слитков сплавов ЛМц58-2 и МН-25, который позволил установить диапазоны (разброс), математические ожидания, среднеквадратические отклонения: ширины, толщины, механических свойств (предела прочности и относительного удлинения), а также качества (пораженности) поверхности проката. Показано, что существующие на стане ДУО 850 режимы прокатки не удовлетворяют требованиям получения заданных значений и минимального разброса ширины, качества поверхности подката и механических свойств готовых полос.

2. Разработана и введена методика шестибальной оценки качества (пораженности) поверхности горячекатаных полос, которая на ОАО «Кольчугцветмет» позволяет оценивать влияние качества слябов и режимов горячей прокатки на качество поверхности полос из медных сплавов. Действующий режим прокатки приводит к увеличению пораженности поверхности на ~ 2,0% горячекатаных полос из сплава МН-25 по сравнению с оптимальным.

3. Определены основные реологические свойства латуни ЛМц58-2 и нового медно-никелевого сплава МН-25 в условиях горячей прокатки. На торсионном пластометре исследовано влияние температуры, степени и скорости деформации на сопротивление деформации. Получены уравнения для расчета величин сопротивления деформации а, при непрерывном и дробном нагруженностях. Определены зависимости предельной пластичности Лр исследуемых сплавов от температуры и скорости деформации. Установлены области температур и скоростей деформации, в которых повышается деформируемость исследуемых сплавов при прокатке.

4. Проведено экспериментальное и аналитическое исследование влияния процессов ползучести на сопротивление деформации при моделировании реверсивной горячей прокатки полос. С применением уравнений теории наследственности, алгоритма и программы расчета определены параметры ползучести сплавов ЛМц53-2 и МН-25. База данных для персонального компьютера «Механические и деформационные свойства сплавов ЛМц 58-2 и МН-25» передана на ОАО «Кольчугцветмет».

5. Установлено существенное влияние химического состава латуни ЛМц 58-2 на структуру и механические свойства полос. Получено эмпирическое уравнение для расчета степени эквивалентности меди (М) в сплаве и определено его критериальное значение М=58,5, позволяющее учитывать влияние химического состава слитков на температурные и деформационные режимы горячей и холодной прокатки полос. Получены регрессионные уравнения для расчета показателей механических свойств (сг„, 5) холоднокатаных полос из латуни ЛМц58-2 учитывающие химический состав сплава. На Кольчугинском заводе ОЦМ критерий М введен в технологическую инструкцию для корректировки режимов горячей и холодной прокатки полос, что позволило повысить выход годного проката.

6. Разработана методика расчета уширения металла при горячей прокатке полос из невысоких(Ло/^>о<0,5) слитков, с учетом анизотропности

26

относительных деформаций, что позволило повысить точность определения поперечных деформаций и уширения.

Получены эмпирические уравнения для расчета уширения полос из сплавов ЛМц58-2 и МН-25 при горячей прокатке на стане ДУО 850. Использование зависимостей для определения уширения позволят повысить точность настройки горизонтальных и вертикальных валков на прокатку полос заданной ширины. Особенно актуально решение этой задачи при отсутствии на стане шириномера.

7. Разработаны рациональные режимы обжатий по ширине полос при горячей реверсивной прокатке исследуемых сплавов на стане ДУО 850, обеспечивающие уменьшение разноширинности на выходе из стана. Определены параметры настройки вертикальных валков: зазоры между валками, номера проходов и величины обжатий, которые обеспечивают стабилизацию ширины без потери продольной устойчивости полосы.

8. Опытно-промышленная проверка разработанного деформационного и скоростного режима горячей прокатки полос из сплава МН-25 на стане ДУО 850 показала достаточно высокую точность математических моделей сопротивления деформации (8-11%) и уширения полосы (8-17%). Предложенный режим прокатки крупногабаритных слитков обеспечивает повышение качества поверхности и точности ширины горячекатаных полос, повышение механических свойств готовых полос при снижении их разброса в 1,3-1,5 раза и соответствующее повышение выхода годного проката.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

Шаталов P.JL, Шиманаев А.Е. Система автоматизированного проектирования технологии прокатки листов из цветных металлов и сплавов. Машиностроительные технологии 99 (Сб. докл. - межд. н-т конгр). Болгария, София, 1999, т. 4., с. 10-11.

Шиманаев А.Е., Шаталов P.JI. Разработка технологий прокатки полос из специальных медных сплавов. Теория и практика производства проката (Сборник научных трудов) Липецк, ЛГТУ, 2001, с. 104-107.

Шиманаев A.B., Мочалов H.A., Котов В.В и др. Разработка и внедрение режимов пгокатки ленты из латуни ЛМц 58-2 с учетом влияния колебаний химического состава на фазовое строение и структуру. Цветные металлы, 2001, №8, с. 88-92.

Шаталов Р.Л., Кохан Л.С., Шиманаев А.Е. Особенности расчета уширения металла при горячей прокатке полос из невысоких и высоких слитков. Цветные металлы, 2002, №1, с. 117-124.

Шаталов Р.Л., Шиманаев А.Е. Влияние обжатия на уширение полос из сплавов ЛМц 58-2 и MI 1-25 при горячей прокатке на стане ДУО-850. Металлург, 2002, №2, с. 53-54.

Шаталов Р.Л., Шиманаев А.Е., Мочалов С.Н. и др. Совершенствование режимов прокатки полос из латуни ЛМц 58-2 с учетом пластометрических исследований. Производство проката, 2002, №5, с. 26-30.

Шаталов Р.Л., Шиманаев А.Е., Галкин A.M. и др. Совершенствование режимов прокатки полос из сплава МН 25 с учетом исследованных на пластометре реологических свойств раската. Цветные металлы, 2002,№5, с. 56-59.

I

Подписано в печать 17.03.2003 г Формат 60x90x1/16 Объем 1 пл Тираж 100 экз Заказ № 509 Отпечатано в ОАО «Кольчугинская типография» 601750 г. Кольчугино, ул Победы, 4

РНБ Русский фонд

2005-4 14330

4 Стр.

Введение. ^

1. Состояние вопроса и постановка задачи исследования. ^

1.1. Литературный обзор.

1.2. Выводы и задачи исследования.2В

2. Анализ технологии прокатки крупногабаритных слитков и качества полос из сплавов: ЛМц 58-2 и МН-25 . 4.^ /

2.1. Анализ технологии прокатки полос. . М

2.2. Исследование и анализ качества полос.

2.3. Выводы по главе 2.

3. Экспериментальное исследование и, как результат, математическое моделирование сопротивления деформации и предельной пластичности «монетных» сплавов применительно к условиям горячей прокатки полос . &

3.1. Методика проведения пластометрических испытаний.

3.2. Совершенствование режимов прокатки полос из латуни ЛМц 58-2 с учетом исследованных на пластометре свойств проката. ^

3.3. Совершенствование режимов прокатки полос из сплава МН-25 с учетом исследованных на пластометре реологических свойств раската . . */

3.4. Уточнение режимов прокатки полос из латуни ЛМц 58-2 с учетом влияния колебаний химического состава на фазовое строение и структуру.

3.5. Выводы по главе 3.;. Sf

4. Исследование процесса горячей прокатки и разработка модели расчета относительной деформации.,. <

4.1. Особенности расчета относительной деформации и уширения при горячей прокатке полос из невысоких слитков.

4.2. Экспериментальное исследование влияния обжатия на уширение полос из сплавов ЛМц 58-2 и МН-25 при горячей прокатке на стане Дуо 850 .;.

4.3. Настройка вертикальных валков с учетом уширения полосы при реверсивной горячей прокатке.

4.4. Выводы по главе 4.

5. Опытно-промышленная проверка деформационных и скоростных режимов горячей прокатки полос на реверсивном стане Дуо

5.1. Планирование производственного эксперимента и выбор варьируемых параметров.

5.2. Методика и результаты опытно-промышленной прокатки полос из сплава МН-25.

5.3. Выводы по главе 5.

ч

Актуальность работы:

Одной из областей применения плоского проката из медных сплавов является его использование для изготовления металлических монет, потребность в которых в России и других странах сравнительно постоянна с учетом их обновления.

В последние годы Монетными дворами Москвы и Санкт-Петербурга были выданы заводам ОЦМ новые технические условия на производство ленточной заготовки из сложнолегированных медных («монетных») сплавов повышенной точности с высокими механическими свойствами.

На Кольчугинском заводе по обработке цветных металлов (ОАО «Кольчугцветмет») разработана и внедрена технология прокатки полос из крупногабаритных слитков сложнолегированных медных сплавов: ЛМц 58-2, МНМц 50-10-5, МН-25, предназначенных для изготовления ронделей — заготовок для чеканки монет. Качество плоского проката в основном отвечает требованиям стандартов и техническим условиям Монетных дворов.

Однако температурно-деформационные, скоростные и силовые режимы прокатки не оптимизированы, что иногда приводит к снижению качества поверхности (растрескиванию кромок) при прокатке, отклонению толщины и ширины горячекатаных и холоднокатаных полос от заданных размеров и, как следствие, к увеличению отходов.

При освоении технологии горячей прокатки полос из сплава МНМц 50-10-5 были использованы результаты пластометрических исследований. Однако для сплава ЛМц 58-2 экспериментальных данных по сопротивлению деформации и предельной пластичности для температурно-скоростных условий горячей прокатки полос недостаточно. Для нового медно-никелевого сплава МН-25 опытные данные по сопротивлению деформации и предельной пластичности отсутствуют, что затрудняет совершенствование режимов горячей и холодной прокатки полос из этих сплавов.

Использование при выплавке сплава ЛМц 58-2 ломов, в том числе низкосортных, и отходов производства приводит к значительным колебаниям химического состава и количества примесей в слитках, что необходимо учитывать при разработке режимов прокатки и термообработки полос.

Колебания и отклонения ширины полосы от заданной приводят к дополнительным расходам металла при фрезеровании и обрезке боковых кромок.

Стабилизация ширины и уменьшение разноширинности горячекатаной полосы требует повышения точности моделей формирования поперечной деформации и экспериментальных данных о влиянии технологических переменных, в первую очередь обжатия, на уширение полосы при прокатке. Особенно актуальна эта проблема для станов, не оснащенных измерителями ширины.

Решению этих вопросов и посвящена настоящая диссертационная работа, выполненная в Научно-исследовательском, проектном и конструкторском институте сплавов и обработки цветных металлов (ОАО «Институт Цветметобработка») и на Кольчугинском заводе по обработке цветных металлов (ОАО «Кольчугцветмет»).

Цель и задачи исследования: *

Цель работы. Разработка и совершенствование температурных, деформационных и скоростных режимов реверсивной горячей прокатки в горизонтальных и вертикальных валках полос из крупногабаритных слитков «монетных» сплавов с учетом реологических свойств и колебаний химического состава.

В соответствии с целью работы решали следующие основные задачи:

1. Исследовать влияние технологии прокатки крупногабаритных слитков на показатели качества полос и лент при прокатке «монетных» сплавов.

2. Определить реологические свойства марганцовистой латуни ЛМц 58-2 и нового медно-никелевого сплава МН-25 и исследовать влияние на изменение этих свойств технологических факторов путем проведения пластометрических исследований в температурно-скоростном режиме, соответствующем интервалам горячей прокатки.

3. Путем экспериментально-расчетного моделирования исследовать влияние температурно-деформационных и скоростных режимов горячей прокатки на изменение реологических характеристик исследуемых сплавов применительно к прокатке на реверсивном стане.

4. Исследовать возможность получения заданного уровня механических свойств и качества поверхности полос из марганцовистой латуни ЛМц 58-2 путем корректировки технологических параметров процесса прокатки при колебании химического состава.

5. Экспериментально и теоретически исследовать условия формирования поперечной деформации полосы при горячей прокатке и разработать методы расчета, позволяющие повысить точность величины уширения полосы и настройки валков.

6. Использовать результаты исследований при создании и внедрении в технологию производства полос из крупногабаритных слитков новых технических решений, обеспечивающих совершенствование технологии, улучшение качества полос, повышение выхода годного.

Научная новизна полученных результатов:

1. С использованием методики пластометрических испытаний на кручение исследованы реологические характеристики «монетных» сплавов: марганцовистой латуни ЛМц 58-2 и нового медно-никелевого сплава МН-25, данные по которым отсутствуют;

2. Построены диаграммы пластичности и кривые деформационного упрочнения сплавов ЛМц 58-2 и МН-25; определено влияние температурно-скоростных и технологических параметров прокатки на пластичность и сопротивление деформации этих сплавов; получены уравнения для расчета сг5 Лр;

3. С использованием методики пластометрических испытаний при дробном нагружении и математической модели, учитывающей уравнения теории наследственности, определены закономерности изменения сопротивления деформации сплавов ЛМц 58-2 и МН-25 при моделировании процессов реверсивной горячей прокатки полос, т.е. сложных режимов развития деформации во времени;

4. Получено эмпирическое уравнение для расчета степени эквивалентности меди (М), учитывающее влияние химического состава слитков из сплава ЛМц 582 на температурные и деформационные режимы горячей и холодной прокатки полос. Определено критериальное значение М = 58,5%.

5. Получили дальнейшее развитие методы ' экспериментального и аналитического исследования формирования поперечной деформации полосы. Получено уравнение расчета уширения полосы с учетом анизотропности относительных деформаций при горячей прокатке полос из невысоких (ho/bo<0,5) слябов. Выявлено существленное влияние поперечных размеров раската на входе в клеть и обжатия, на уширение полосы при прокатке. Получены эмпирические уравнения для расчета уширения полос из сплавов ЛМц 58-2 и МН-25 при горячей прокатке на стане Дуо 850.

Практическое значение полученных результатов:

На основе результатов экспериментальных и теоретических исследований разработаны и внедрены новые технологические решения и организационные мероприятия при прокатке полос из крупногабаритных слитков «монетных» сплавов:

1. На основе результатов исследования деформационных свойств сплавов ЛМц 58-2 и МН-25 определены и внедрены рациональные по ресурсу пластичности, температурные, деформационные и скоростные режимы горячей прокатки полос из этих сплавов на стане Дуо 850 ОАО «Кольчугцветмет».

2. Оценка химического состава слитков из сплава ЛМц 58-2 по критерию М введена в технологическую инструкцию (ТИ 4а-13-97 «Производство лент из латуни ЛМц 58-2 в цехе № 4а) для корректировки режимов горячей и холодной прокатки полос на ОАО «Кольчугцветмет».

3. Использование полученных математических зависимостей для определения уширения позволяет повысить точность настройки горизонтальных и вертикальных валков станов Дуо 850 на прокатку заданной ширины.

4. В лентопрокатном цехе ОАО «Кольчугцветмет» введена система шестибалльной оценки качества поверхности горячекатаных полос, которая позволяет оперативно, количественно оценивать пораженность поверхности раската для принятия производственно-технических решений.

5. Внедрение результатов работы в лентопрокатном цехе ОАО «Кольчугцветмет» позволило получить суммарный экономический эффект свыше 28 млн. руб.

Апробация результатов диссертации: Основные положения работы доложены и обсуждены на:

1. Международный конгресс. «Машиностроительные технологии-99», Болгария, София, 1999 г.

2. Международная научно-техническая конференция «Теория и практика производства проката», г. Липецк, ЛГТУ, 2001 г.

3. IV Конгресс прокатчиков, г. Магнитогорск, ММК, 2001 г.

4. Научно-технический совет ОАО «Институт Цветметобработка», г. Москва, 2002 г.

Публикации: Основное содержание диссертации опубликовано в 7 научных статьях.

Структура и объем диссертации: Диссертация состоит из введения, пяти глав, основных выводов, списка использованных источников из 132 наименований и трех приложений. Она изложена на 132 стр. машинописного . текста, содержит 19 рисунков, 37 таблиц.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1. Выполнен статистический анализ показателей качества полос из крупногабаритных слитков сплавов ЛМц58-2 и МН-25, который позволил установить диапазоны (разброс), математические ожидания, среднеквадратические отклонения: ширины, толщины, механических свойств (предела прочности и относительного удлинения), а также качества (пораженности) поверхности проката. Показано, что существующие на стане ДУО 850 режимы прокатки не удовлетворяют требованиям получения заданных значений и минимального разброса ширины, качества поверхности подката и механических свойств готовых полос.

2. Разработана и введена методика шестибалльной оценки качества (пораженности) поверхности горячекатаных полос, которая позволяет на ОАО «Кольчугцветмет» оценивать влияние качества слябов и режимов горячей прокатки на качество поверхности полос из медных сплавов. Действующий режим прокатки приводит к увеличению пораженности поверхности на ~2% горячекатаных полос из сплава МН-25 по сравнению с оптимальным.

3. Определены основные реологические свойства латуни ЛМц58-2 и нового медно-никелевого сплава МН-25 в условиях горячей прокатки. На торсионном пластометре исследовано влияние температуры, степени и скорости деформации на сопротивление деформации. Получены уравнения для расчета величин сопротивления деформации crs при непрерывном и дробном нагружениях. Определены зависимости предельной пластичности исследуемых сплавов от температуры и скорости деформации. Установлены области температур и скоростей деформации, в которых повышается предельная пластичность исследуемых сплавов при прокатке.

4. Проведено экспериментальное и аналитическое исследование влияния процессов ползучести на сопротивление деформации при моделировании реверсивной горячей прокатки полос. С применением уравнений теории наследственной текучести, алгоритма и программы расчета определены параметры ползучести сплавов ЛМц58-2 и МН-25.

База данных для персонального компьютера «Механические и деформационные свойства сплавов ЛМц 58-2 и МН-25» передана на ОАО «Кольчугцветмет».

5. Установлено существенное влияние химического состава латуни ЛМц58-2 на структуру и механические свойства полос. Получено эмпирическое уравнение для расчета степени эквивалентности меди (М) в сплаве и определено его критериальное t значение M=58,5, позволяющее учитывать влияние химического состава слитков на температурные и деформационные режимы горячей и холодной прокатки полос. Получены регрессионные уравнения для расчета показателей механических свойств (ав, s) холоднокатаных полос из латуни ЛМц58-2 учитывающие химический состав сплава. На Кольчугинском заводе ОЦМ критерий М введен в технологическую инструкцию для корректировки режимов горячей и холодной прокатки полос, что позволило повысить выход годного проката.

6. Разработана методика расчета уширения металла при горячей прокатке полос из невысоких(/го/6о<0,5) слитков, с учетом анизотропности относительных деформаций, что позволило повысить точность определения поперечных деформаций. Получены эмпирические уравнения для расчета уширения полос из сплавов ЛМц58-2 и МН-25 при горячей прокатке на стане ДУО 850. Использование зависимостей для определения уширения позволит повысить точность настройки горизонтальных и вертикальных валков на прокатку полос заданной ширины. Особенно актуально решение этой задачи при отсутствии на стане шириномера.

7. Разработаны рациональные режимы обжатий по ширине полос при горячей реверсивной прокатке исследуемых сплавов на стане ДУО 850, обеспечивающие уменьшение разноширинности на выходе из стана. Определены параметры настройки вертикальных валков: зазоры между валками, номера проходов и величины обжатий, которые обеспечивают стабилизацию ширины без потери продольной устойчивости полосы.

8. Опытно-промышленная проверка разработанного деформационного и скоростного режима горячей прокатки полос из сплава МН-25 на стане ДУО 850 показала достаточно высокую точность математических моделей сопротивления деформации (8-10%) и уширения полосы (8-17%). Предложенный режим прокатки крупногабаритных слитков обеспечивает повышение качества поверхности и точности ширины горячекатаных полос, повышение механических свойств готовых полос при снижении их разброса в 1,3-1,5 раза и соответствующее повышение выхода годного проката.

1. Коновалов Ю.В., Осипенко А.Л., Пономарев В.И., Расчет параметров листовой прокатки. Справочник М.: Металлургия, 1986.430 с

2. Головин В.А., Кручер Г. Н. Листы и ленты из тяжелых цветных металлов (производство, свойства, применение) Справочник М.: Металлургия, 1985.384 с

3. Кушакевич С.А. О Комплексной интенсификации технологии производства плоского проката из тяжелых металлов. Цветные металлы. 1980.№2 с. 65-68.

4. Павлов И.М. Теория прокатки. М. Металлургиздат, 1950. 610 с.

5. Целиков А.И. Гришков А.И. Теория прокатки М. Металлургия, 1970, 359 с.

6. Целиков А.И. Основы теории прокатки. М. Металлургия, 1965,247 с.

7. Железное Ю.Д. Прокатка ровных листов и полос М. Металлургия, 1971,200 с.

8. Ларке Е.К. Прокатка листового и полосового металла М. Металлургия., 1959, 384 с.

9. Полухин В.П. Математическое моделирование и расчет на ЭВМ листовых прокатных станов. М. Металлургия, 1972, 512 с.

10. Ю.Полухин В.П. Хлопонин В.Н. Сигитов Е. В. и др. Алгоритмы расчета основных параметров прокатных станов. М. Металлургия, 1975,232 с.

11. И.Берман С.И. Прокатка листов и лент из тяжелых цветных металлов. М. Металлургия, 1977,264 с

12. Григорян Г.Г., Железнов.Ю.Д., Черный В.А., Кузнецов Л.А., Журавский А.Г. Настройка, стабилизация и контроль процесса тонколистовой прокатки. М.: Металлургия, 1975,368 с.

13. Полухин П.И. Горелик С.С. Воронцов В.К. Физические основы пластических деформаций М. Металлургия, 1982, 584 с.

14. Крейдлин Н.Н. Расчет обжатий при прокатке цветных металлов. Издание второе, переработанное и дополненное. М. Металлургиздат, 1963. — 407 с.

15. Госг 15527-70. Сплавы медно-цинковые (латуни), обрабатываемые давлением. Марки.

16. ТУ 1845-059-00195363-97.-Лешы из марганцовистой латуни марки ЛМц 58-2 специального назначения., 1997 г.

17. Технологическая инструкция ( ТИ 4а — 13-97) Производство лент из латуни ЛМц 58-2 в цехе №4а на ОАО «Кольчугцветмет» 1997г.

18. Технические условия (ТУ 48-21-304-86). Ленты нейзильберовые МНМц 50-105 специального назначения.

19. Технические условия (ТУ 1847-025-00195363-99). Ленты из медно-никелевого сплава марки МН-25,1999г.

20. Ефремов Б.Н. Роль фазового строения в формировании структуры и свойств (а+р) -латуней. Оптимизация свойств и рациональное применение латуней и алюминиевых бронз. Тематический сборник научных трудов. М.: Металлургия 1988. С 19-26.

21. Хансен М. Андерко К. Структуры двойных сплавов (перевод с англ.) М. Металлургиздат. 1962, т. 2, 1488 с.

22. Пресняков А.А. Сверхпластичность металлов и сплавов. Алма Ата, издательство А.Н. КАЗССР, 1969,210 с.

23. Пресняков А.А., Червякова В.В., Дуйсемалиев У.К., Новиков А.В. Латуни. Превращения в твердом состояние и технические свойства М. Металлургия. 1969,119 с.

24. Двойные и многокомпонентные системы на основе меди: Справочник. Под ред. Абрикосова Н.Х. М.: Наука, 1979,248 с.

25. Пресняков А.А. Дуйсемалиев У. К. Новиков А.В. Улучшение прокатки латуни Л С 59-1 комплексными добавками. Цветные металлы. 1964, №1, с. 63-66.

26. Серебренников В.Н., Мельников А. Ф. Горячая прокатка цветных металлов и сплавов. М. Металлургия, 1969,243 с.

27. Бочвар А.А. Металловедение. М. Металлургиздат, 1956,494 с.

28. Смирягин А.П. Смирягина Н.А. Белова А.В. Промышленные цветные металлы. М. Металлургия. 1974,488 с.

29. Захаров А.М. Промышленные сплавы цветных металлов. Фазовый состав и структурные составляющие. М.: Металлургия, 1980,256 с.

30. Guillet М. Revue de Metall, 1904, N2. р 159-168

31. Исследование влияния примесей олова и свинца на качество горячего подката и лент из нейзильбера. Отчет ЦЛЗ Кольчугинского завода ОЦМ. Кольчугино. 1975. 16 с.

32. Разработка и освоение оптимальной технологии производства, обеспечивающей стабильность качества лент из сплава МНМц 50-10-5. Отчет (рук. Котов В.В., Мочалов Н.А.) Институт Цветметобработка. Москва-Кольчугино, 1998,98 с.

33. Мочалов Н.А. Губенко С.И. Галкин А.М. Пичугин А.В. Исследование характера разрушения сплава МНМц 50-10-5 в условиях горячей деформации. Известия Вузов Цветная металлургия. 1998 № 2 с. 23-30.

34. Совершенствование технологии литья медно- никелевых сплавов (МН19, МН25) с целью устранения растрескивания при горячей прокатке. Отчет ЦЛЗ Кольчугинского завода ОЦМ. Кольчугино. 1999.10 с.

35. Колмогоров В.Л. Механика обработки металлов давлением. М.: Металлургия . 1986,688 с

36. Алюшин Ю.А. Исследование процессов обработки металлов давлением с помощью кинематики возможных полей скоростей. Ростов — на —Дону: РИСХМ, 1978.98 с.

37. Железнов Ю.Д. Коцарь С.Л. Абиев А.Г. Статистические исследования точности тонколистовой прокатки М. Металлургия, 1974,240 с.

38. Меерович И.М., Герцев А.И., Горелик B.C., Классен Э.Я. Повышение точности листового проката. М.: Металлургия, 1969г. 264 с.

39. Хлопонин В.Н., Титлянов А.Е., Радюк А.Г. и др. Разработка теплоотражательных экранов (ТОЭ) для промежуточного рольганга. Технология непрерывной разливки и горячей прокатки: Сб. докл. межд. конф. М. РАУ, 1991 г. с. 81-87.

40. Зиновьев А.В., Шмурыгин Е.Г., Морозов Г.П. и др. Повышение эффективности производства листов, полос и лент из сплавов на основе меди и никеля. М.: Металлургия 1996,192 с.

41. Ткалич К.Н., Коновалов Ю.В. Точная прокатка тонких полос. М.: Металлургия 1972г. 176 с.

42. Коновалов Ю.В. , Галкин Д.П., Додока В.Г. и др. Повышение точности-листовой прокатки. М.: Металлургия, 1978,296 с

43. Болыпев JI.H. Смирнов Н.В. Таблица математической статистики М.: Наука 1968,464 с

44. Смирнов Н.В. , Дунин Барковский И.В. Курс теории вероятности и математической статистики для технических приложений. М.: Наука, 1965, 512 с

45. Савранский К.Н., Гарбер Э.А., Ламинцев В.Г. Пути экономии металла при производстве толстых листов М.: Металлургия, 1983,120 с

46. Губарь В.Н., Жиляев К.И., Гридневский В.И. Производство и сдача проката по теоретическому весу. Киев, Техника, 1974,252 с

47. Тишков В. Я. Разработка, исследования и внедрение новых режимов горячей прокатки полос в системе вертикально-горизонтальные валки. Автор дисс. канд. техн. наук. ДНИ, Донецк, 1985, 23 с.

48. Коновалов Ю.В., Еремин К.А., Тишков В.Я. Регулирование ширины полос в системе вертикальные горизонтальные валки. В. кн. Технология производства широкополосной стали (тем. отр. сб. ИЧМ СССР), 1983, с. 35-38.

49. Пличко Н.П. Исследование условий формирования геометрии тонких горячекатанных полос. Автор дисс. канд. техн. наук, МВМИ, 1974, 24 с

50. Азимов И.П. Дружинин Н.Н. Свещинский И.Б. Система автоматического регулирования ширины полос на стане 300. Электропривод и автоматизация металлургических машин и механизмов. Сб. науч. трудов ВНИИМЕТМАШ М.: ВНИИМЕТМАШ, 1974, №35 с. 29-43

51. Франценюк И.В., Пономаренко А.Г., Рутгайзер О.З. Харченко Ю.И. Коррекция натяжения полосы на непрерывных тонколистовых станах горячей прокатки. Металлург, 1977, №4 с. 28-29.

52. Оратовский Е.Л., Липухин В.А., Артамонова Е.А. Непрерывные и полунепрерывные широкополосные станы горячей прокатки. Бюллетень Черметинформация, 1980, №13, с. 22-35.

53. Беняковский Н.А., Ананьевский М.Г., Коновалов Ю.В., Тишков В.Я. Сергеев Е.Н. Автоматизированные широкополосные станы, управляемые ЭВМ М.: Металлургия, 1984,240 с

54. Колмогоров B.JI., Богатое А.А., Мигачев Б.А. и др. Пластичность и разрушение М.: Металлургия, 1977,336 с

55. Чижиков Ю.М., Прокатываемость стали и сплавов М.: Металлургиздат. 1961, 451с

56. Тарновский И.Я., Пальмов Е.В., Тягунов В.А. и др. Прокатка на блюминге М.: Металлургиздат, 1963,389 с

57. Горенштейн М.М., Погоржельский В.И. Совершенствование режимов деформации на блюмингах СССР. М.Черметинформация, 1956, сер. 6,48 с

58. Чекмарев А.П., Павлов В.Л., Мелешко В.И., Токарев В.А. Теория прокатки крупных слитков. М.: Металлургия, 1968,251 сбО.Чекмарев А.П., Машковцев Р.А., Носенко О.П. и др. Производство трубной заготовки. М.: Металлургия 1970,304 с

59. Беда Н.И. Пути снижения расхода металла в прокатных цехах. Харьков, Металлургиздат. 1960, 126 с

60. Хафф X., Даль Т. Прокатка и калибровка (пер. с нем.) М.: Металлургиздат 1957,228 с.

61. Антонов С.П., Бояршинов М.И., Узиенко A.M. и др. Улучшение качества поверхности металла, прокатываемого из больших слитков. Сталь, 1962, №8, с. 728-732.

62. Morgan Е. Steel Times. 1969, v. 197, №10, p. 669-673.65 .Губкин С.И. Теория обработки металлов давлением М.: Металлургиздат. 1947, 531с

63. Агеев Н.П., Каратушин С.И. Механические испытания металлов при высоких температурах и кратковременном нагружении. М.: Металлургия, 1968,280 с

64. ГОСТ 8.398-90 ГСИ Приборы для измерения твердости металлов и сплавов. Методы и средства поверки.

65. ГОСТ 8.426-81 ГСИ Приборы для измерения твердости металлов методом упругого бойка (по Шору). Методы и средства поверки.

66. ГОСТ 14766 Машины и приборы для определения механических свойств материалов. Термины и определения.

67. ГОСТ 10708-82 Копры маятниковые. Технические условия.

68. ГОСТ 23677-79 Твердомеры для металлов. Общие технические условия.

69. ГОСТ 28840-90 Машины для испытания металлов на растяжение, сжатие и изгиб.

70. Полухин П.И., Гун ГЛ., Галкин А.М. Сопротивление пластической деформации металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1983,352 с

71. Galkin A. Badanie plastometryczne metali i stopow. W.P.C. Czestohowa, 1990, 142 s.

72. Гуров A.C. Моделирование процесса непрерывной горячей прокатки на торсионной машине. Известия Вузов. Черная металлургия, 1984, №1, с. 69-72.

73. Мочалов Н.А., Пичугин А.В., Галкин A.M., Парфенов Д.Ю. Влияние температуры и скорости деформации на характер кривых течения и предельной пластичности сплава МНМц 50-10-5. Цветные металлы, 1999, №2, с.73-75.

74. Мочалов Н.А., Парфенов Д.Ю., Галкин A.M., Косырев В.К. Применение уравнений теории ползучести при пластометрическом моделировании поведения сплава МНМц 50-10-5 в условиях горячей деформации. Производство проката, 1999, №4, с. 3-6.

75. Мочалов Н.А., Парфенов Д.Ю., Галкин А.М., Шиманаев А.Е., База данных реологических свойств сложнолегированных сплавов меди. Производство проката. 2001, № 3, с. 6-8.

76. Берпггейн M.JL, Займовский В.Л., Капуткина Л.М. Термомеханическая обработка стали. М.: Металлургия, 1983,480 с.

77. Качанов Л.М. Основы механики разрушения. М. Наука, 1974,312 с.81 .Колмогоров В.Л. Напряжения, деформации, разрушение. М. Металлургия, 1970,230 с.

78. Бриджмен П. Исследование больших пластических деформаций и разрыва, (пер. с англ.) М. ИН. Лит. 1955,444 с.

79. Павлов И.М., Иванов Н.С. Уширение стали при прокатке с большими обжатиями. Металлург, 1938, № 10, с. 48-55.

80. Павлов И.М. Теория прокатки и основы пластической деформации металлов. ГОНГИ HKTTI, 1938,515 с.

81. Экелунд С. Некоторые динамические условия при прокатке. Металлург, 1933, №2, с. 78-94, №3, с. 70-87,№4-5, с. 156-168.

82. Полухин П.И. Анализ уширения при прокатке. Сталь, 1947, №7, с. 610-616.

83. Чекмарев А.П. Уширение при прокатке. Научные труды Днепропетровского металлургического института, вып. ХП Гостехиздат Украины. Киев — Львов. 1948, с. 231-240.

84. Целиков А.И., Никитин Г.С., Рокотян С.Е. Теория продольной прокатки. М.: Металлургия, 1980,320 с.

85. Коновалов Ю.В., Налча Г.И., Савранский К.Н. Справочник прокатчика. М.: Металлургия, 1977,312 с.

86. Шиманаев А.Е., Мочалов Н.А., Котов В.В., Пружинин И.Ф., Шаталов Р.Л. Разработка и внедрение режимов прокатки ленты из латуни ЛМц 58-2 с учетом влияния колебаний химического состава на фазовое строение и структуру. Цветные металлы, 2001, №8, с. 88-92.

87. Целиков А.И., Томленое АД., Зюзин В.И., Третьяков А.В., Никитин Г.С. Теория прокатки. Справочник. М. Металлургия, 1982,335 с.

88. Бычков Н.П.,~Передерий Ю.И. Идентификация математической модели процесса реверсивной холодной прокатки. Известия ВУЗов, Черная металлургия, 1987,№3, с. 61-64.

89. Шаталов P.JL, Шиманаев А.Е. Система автоматизированного проектирования технологии прокатки листов из цветных металлов и сплавов. Машиностроительные технологии 99, Сб. докл. межд. н-т конгр. Болгария, София, 1999, т. 4., с. 10-11.

90. Шаталов P.JI., Шиманаев А.Е., Мочалов С.Н. и др. Совершенствование режимов прокатки полос из латуни ЛМц 58-2 с учетом пластометрических исследований. Производство проката, 2002, №5, с. 26-30.

91. Шаталов Р.Л., Шиманаев А.Е., Галкин А.М. и др. Совершенствование режимов прокатки полос из сплава МН 25 с учетом исследованных на пластометре реологических свойств раската. Цветные металлы, 2002г№5, с. 5659.

92. Шаталов Р.Л. Повышение качества полос из цветных металлов и сплавов при прокатке. Цветные металлы, 2001, №5, с. 65-70.

93. ГОСТ 2208-91 Ленты латунные общего назначения. Технические условия.

94. Технические условия (ТУ 1845-043-00195363-2001). Ленты из латуни ЛМц 58-2.

95. Технологическая инструкция (ТИ 4а-14-98). Производство лент из нейзильбера марки МНМц 50-10-5. «Кольчугцветмет», 1998 г.

96. Технологическая инструкция (ТИ ПП -1-86.1-99/ТИ ЛПП -8-99) Шихтовка, плавка, литьё и производство лент из медно-никелевого сплава МН-25. Кольчугцветмет, 1999 г.

97. ГОСТ 11701-84. Металлы. Методы испытаний на растяжение тонких листов и лент.

98. ГОСТ 24047-80. Полуфабрикаты из цветных металлов и их сплавов. Отбор проб для испытаний на растяжение.

99. ИЗ. Андреюк П.В., Тюленев Г.Г. Теория и практика металлургии -1970,101 с.

100. Микляев П.Г., Дуденков В.М. Сопротивление деформации и пластичность алюминиевых сплавов М.Металлургия, 1979,183 с

101. Poloukhine P., Goune G., Galkine A., Resistance des metaux at alliages a la defonnation plastique, "Mir" Moscow 1980, 546 s.

102. Хензель А., Шгаптель Т. Расчет энергосиловых параметров в процессах обработки металлов давлением. М. Металлургия, 1982,360 с.

103. Диаграммы горячей деформации, структура и свойства сталей (под ред. Бернпггейна M.J1.). М. Металлургия, 1989,544 с.

104. Галкин А.М., Мочалов Н.А., Парфенов Д.Ю. Автоматическая установка для испытаний на кручение при высоких скоростях нагружения. Заводская лаборатория, 2000, №1, с. 55-57.

105. Парфенов Д.Ю. Исследование реологических свойств и определение режимов обработки сложнолегированных сплавов на основе меди с условиях горячей деформации. Авт дисс. канд. тех. наук МГИСиС, 2000,27 с.

106. Луговский В.М. Алгоритмы систем автоматизации листовых станов М. Металлургия, 1974,340 с.

107. Шаталов Р.Л., Парфенов Д.Ю., Кудин М.В. и др. Пластометрические исследования реологических свойств цинкового сплава « Титан — цинк». Известия ВУЗов. Цветная металлургия, 2001, № 3, с. 17-21.

108. Мальцев М.В. Металлография промышленных цветных металлов и сплавов. М.Металлургия, 1970,368 с.

109. Ефремов Б.Н., Юшина Е.В. Оценка влияния легирующих элементов на фазовый состав двухфазных латуней. Изв. АН СССР Металлы, 1987, №2, с. 8992.

110. Нормы технологического проектирования прокатных цехов тяжелых металлов и сплавов на их основе. Под ред. Башилова П.В., М. 1986, с. 102.

111. Шаталов Р.Л., Кохан Л.С., Шиманаев А.Е. Особенности расчета уширения металла при горячей прокатке полос из невысоких и высоких слитков. Цветные металлы, 2002, №1, с. 117-124. —

112. Гун Г.Я. Теоретические исследования обработки металлов давлением М.: Металлургия, 1980,456 с.

113. Макаев С.В. Деформированное состояние металлов при прокатке слитков на блюминге. Сб. Теория прокатки. Труды конференции «Теоретические вопросы прокатки», М. Металлургиздат, 1962, с. 103-107.

114. Полухин П.И., Мастеров В.А., Гун Г.Я. Влияние внешних частей на уширение и удельное давление при продольной прокатке и осадке. Известия ВУЗов, Черная металлургия, 1962, №8, с. 57-61.

115. Клименко В.М., Онищенко A.M., Минаев А.А., Горелик B.C. Технология прокатного производства. Киев: Высшая школа, 1989,311 с.

116. Шаталов Р.Л., Шиманаев А.Е. Влияние обжатия на уширение полос из сплавов ЛМц 58-2 и МН-25 при горячей прокатке на стане ДУО-850. Металлург, 2002, №2, с. 53-54.

117. Шевакин Ю.Ф., Шайкевич B.C. Обработка металлов давлением. М. Металлургия, 1972,248 с.

118. Хартман К., Лецкий Э., Шедгер В. и др. Планирование эксперимента в исследовании технологических процессов. М. Мир, 1977,552 с.2Г

119. ТПЕПДЛЮ: Начальник технического отдела1. JJ-С. Алексеев 19S7 г.

120. ТЕХНС )Л ОГИЧЕОСЛЯ ИНСТРУКЦИЯ

121. Производство лент из латуни ЛМи53—2 в 116 xs No7Я 4.1-13-9 / Пвоаится впе^р-мэkг'л10Q7r»

122. Приказом по ОАО "Хо л l ч у н ?s етм е т" от " /д " O^Z/Tldl^^JL— Nc Mb срсх. введения установлен с " " (O/^TtJi-C^^^ 1597г.

123. НЛСТОЯЩЕЯ ИНСТРУКЦИЯ УСТ21НС13ЛИ2Я6Т технологический процесс производстнп о це;/^ 43 лент толщиной 2. IS и О мм з соответствии с требованиями те мни-" чески:*: условий ТУ 1345—Q59~00IS5363""97 "Л^нту из марганцовистой jistvkm чарки

124. ЛМц58—2 специального нззн^чбния", a tskjs полосы (заготовки) толщиной* 2 5из латуни map хм ЛМЦ58~*2, поставляемой для переработки по кооперации внутри за—ог> поШти 4a-13-971. ВВОДНАЯ ЧАСТЬ

125. Необходимые требования к лентам из латуни ЛМц58-2 представлены в табл.1.