автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.06, диссертация на тему:Управление формированием сварного шва при ЭЛС путем воздействия на жидкую фазу канала проплавления

КИЕВСКИЙ ШЛИГЮШИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ

На правах рукописи

УДК 621.791.72

БЕН ЛАМИН ШХАЫЕД НАСЕР

УПРАВЛЕНИЕ ФОРМИРОВАНИЕМ СВАРНОГО ШВА ПРИ ЭЛС ПУТЕ11 ВОЗДЕЙСТВИЯ НА ЯИДКУЮ ФАЗУ КАНАЛА ПРОПЛАВДЕНИЯ

специальность: 05.03. Об - Технология и мааины

сварочного производства

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Киев 1992

1 ■) $0/6 й

Работа выполнена в Лтганском машиностроительной институте

Научный руководитель - кандидат технических наук,

доцент ШЕВЧЕНКО Е А.

Официальные оппоненты - доктор технических наук

БОВДАРЕВ А. А.

- кандидат технических наук, доцент ЧЕРНОВ В. 11

Ведущзе предприятие - производственное объединение

"ЛУГАВЗКГЕШЮВОЗ"

Заврта диссертации состоится " аМИГил 1092 г. в ¿¿^часов на заседании специализированного совета К 068.14.13. в Киевском политехническом институте по адресу: 252056, г. Киев - 56, проспект Победы, 37, КШ-113.

Ваш отвыв на автореферат, авверенный гербовой печатью организации, просим направить по указанному адресу на имя ученого секретаря специализированного совета К 068.14» 13.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института.

Автореферат разослан 92 г.

Ученый секретарь специали-

АННОТАЦИЯ

В настоящее время широко применяется электронно-лучевая сварка (ЭЛС), дальнейшее распространение которой в промышленности сдергивается низкой воспроизводимостью качества формирования шва, что хара1«терно для всех способов сварки, использующих высо-коконцентрированиые источники нагрева.

Целью работы является изучение особенностей формирования сварного евз при ЭЛС с глубинным проплавлением и выявление воз-можностц повышения гвдродинаютческой устойчивости сварочной ванны и канала проплавления путем вибрационного воздействия на её жидкую фазу.

Для досишгния поставленной цели потребовалось решение следующих задач:

- выявить основные причины нестабильности фср>л:рог.8ш;ч сва и способы у прав .13115'. я гидродинамической устойчивость» сварочной В£ШНЫ;

- разработать методику регистрации факторов и параметров, оказывающих влияние на стабильность существования канала проплавления;

- разработать вероятностную модель процесса формирования сварного шва с учетом выявленных закономерностей;

- доказать адекватность предлагаемой модели при сварга различных материалов с глубинным проплавлением;

- выявить возможность управления формированием гаа путем вибрационного воздействия на сварочную ванчу и оценить его эффективность;

- разработать методику оптимизации параметров вибрационного воздействия на сварочную ванну с целью повышения стабильности ¿ЕюркироЕалиа шва.

На эаииту выносятся следующие основные полотения: установленная зависимость спектра частот гармоник собственных колебаний расплава в сварочной ванне ог геометрии проплавления, величины поверхностного натяжения и плотности расплавленного металла, а

тагаш частоты вибрационного воздействия, обеспечивающего повышение гидродинэасгсеской устойчивости канава проплавления; установленная вависиюсть среднеквадратичного отклонения глубины проп-лавления от его геомэтрка и скорости сварки, полученная на основании оценка вероятности сшкания канала проплавления под действием волнообразования в ездкой фазе сварочной ванны; установленная возможность управления формированием сварного шва при ЭХО путем вибрационного вогдэЛствла на сварочную ванну в оптимальном диапазоне частот, позволяются снизить пульсации глубины проплавленкй ка 14 - 22 2.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность теьад. Электронно-лучевая сварка позволяет на современном уровне репать разнообразные технологические задачи, но расширение её применения сдершвается сравнительно низкой воспроизводимостью качества формирования шва лри сварке металлов большой толщины и, в частности, нестабильностью глубины проплавления при сварке стыков с неполным противлением и формированием при этом рыхлот и несплошностёй в корне ива.

Несмотря на большое . количество исследований по борьбе с нестабильностью глубины проплавления проблема остаётся актуальной, т. 1С природа этого явления изучена недостаточно, а существующие методы подавления пульсации глубины проплавления требуют применения дорогостоящих и сложных в эксплуатации приборов.

Методы исследований. В процессе выполнения работы пршйня-лись аналитические расчеты, вибрационное воздействие на сварочную ванну, изучение макроилифов, регистрация тормозного рентгеновского излучения. Основной с'гём исследований выполнен применительно к стали ВСт 5 ей и алшиневому сплаву Д16 толщиной до 20 мм.

Научная новизна. Установлена зависимость спектра частот гармоник собственных колебаний расплавленного металла в свароч-

ной ванне от геометрии проплавления, величины поверхностного яа-тякения и пло^юсти расплавленного металла, а таюте частой вибрационного воздействия.

Показана возможность управления формированная сварного шва, при ЭЛС путем вибрационного воздействия на сварочную ванну.

Установлена зависимость среднеквадратичного отклонения глубины противления от его геометрии и скорости сзарга.

Практическая ценность. Разработана методика выбора оптимальных параметров вибрационного воздействия на сварочную ванну с целью стабилизации глубины проплавлежга и предотвращения образования несплошностей и рыхлот з корневых пиках; обоснована тодика регистрации неравномерности глубины проплавления по тормозному рентгеновскому излучению.

Реализация научно-технических результатов работы. Внедрение разработок, использующих тучные положения диссертации, позволило в условиях ГО "Лугансктепловоз" обеспечить требусмоз качество сварных соединений при ЭЛС !.;етаялосбрабатывающего инструмента с экономическим зфЗректом 15000 руб. (о ценах 1991г.).

Апробация работы. Основные материалы диссертации догадывались на семинаре " Сварка и пайка в производстве аппаратуры и приборов", г. Пенза, апрель 1992 г., на научно-технических конференциях Луганского машиностроительного института (1989) семинарах в ИЗО км. Е. 0." Патона АН Украины (1992), кафгдр сварочного производства Киевского политехнического института (1992) и Луганского машиностроительного института (1989, 1991, 1992).

Публикации. Основное содержание диссертационной работы из-ложеино в 3 работах.

Струкрура и объем диссертация. Диссертация состоит из введения, четырех глав, выводов по главам, общих выводов, списка использованной литературы и приложений. Выполнена на иб страницах машинописного текста, содержит 39 иллюстраций, 1 таблицу, 72 библиографическое наименование, 2 страницы прило.тений.

Ро введении обоснованы актуальность рекаем. .1 проблемы, не-

обходимость изучения условий формирования сварного шза. Кзлогвны основные положения работы, вьшосиыыэ ка защиту.

.'i первой главе по опубликованным в научных изданиях работам r-'-лсыотрены природа нестабильности формирования ива при ЗЛО, известные методы повышения гидродинамической устойчивости сварочной ванны и способы регистрации неравномерности глубины проп-лавления. Установлено, что причиной нестабильности формирования шва является неустойчивость на границе раздела жщкой и паровой фаз канала проплавлен1«, проявляющаяся в виде волнового течения расплавленного металла. Показана целесообразность использования вероятностных методов при анализе гидродинамических явлений в сварочной панне.

Ео второй главе разработана вероятностная математическая модель процесса формирования сварного ива при ЭЛС с глубинным проплавлением, описывающая динамику колебания расплава при вибрационном воздействии на сварочную ванну, и влияние волнообразования в ней на неравномерность глубины проплавления. Получено выражение, позволяющее определить частоты гараоник собственных колебаний жидкой фазы сварочной ванны как функцию геометрии проплавления и физических свойств обрабатываемого материала Установлена зависимость пульсации глубины проплавления от скорости сварки, глубины и радиуса канала проплавления. Обоснована возможность повышения гидродинамической устойчивости сварочной ванны с одновременны!/ наложением механических вибрациий в процессе . сварки.

Третья глава посвящена разработке методики экспериментальной проверки модели и оценке её адекватк-'jm Достоверность вероятностной модели подтверждена согласованием теоретических результатов с экспериментальными по анализу частотных характеристик и величины пульсации глубины проплавления. Оценены эффективность вибрационного воздействия с целью управления фоп-18!роБйИиеч esa и границы применимости разработанной модели. Теоретически обоснована и ркспериментально апробирогана методика

ч

регистрации пульсации глубины проплавления по тормозному рентге-яовс1юму излучению.

В четвертой главе описаны методика определения параметров вибрационного воздействия с целью управления формированием сварного шва и результаты промышленного использования научных разработок

Приложения содержат результаты промышленного внедрения разработок, автора.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Согласно анализу опубликованных результатов исследований показано, что причиной нестабильности формирования ¡лва при ЭЛС является гидродинш/ическая неустойчивость на границе раздела кадкой и паровой фаз канала проплавления, проявляющаяся в виде ЕОЛ1ГОЕОГО течения расплавленного металла. Волновые возмущения сварочной ванны имеют явно выраженный частотный спектр. Частоты волновых возмущений фиксируются неравномерностью глубины проплавления и чешуйчатостыо пва Спектр частот волновых возмущений ванны находится в интервале от единиц до нескольких десятков Герц. Нестабильность формирования пза моля о оценить по нестабильности глубины проплавления. Процесс нестабильности имеет случайный характер. Для его достоверного описания целесообразно использовать вероятностную модель, которая до настоящего времени не разработана Для оценки стабильности формирования шва в процессе выполнения сварки исследователи используют методики регистрации изменения интенсиг"остей потоков вторичных частиц, покидающих сварочную ванну, или тормозного рентгеновского галучения. Последняя, имея ряд преимуществ, широкого распространения не нашла из-за сложности. Это свидетельствует о необходимости г эработки простой экспериментальной методики оценки стабильности формирования шва в проце^ выполнения сварки. Разработанные и реализованные рекомендации по уменьшению пульс •-

ции глубины проплавления за счет сканирования электронного луча или изменения положения его фокального пятна полностью подавить нестабильность формирования шва не позволяют. Кроме того, эти подходы требуют применения сравнительно дорогостоящих и сложных в эксплуатации приборов. По своей физической сущности воздействия на сварочную ванну с целью повышения её гидродинамической устойчивости все известные способы используют периодическое воз-ыуаэзние, достигаемое изменением распределения плотности мощности луча в канале проплавдения. Обоснованы частоты такого возмущаю-крго воздействия, мз гидродинамики известен наиболее простой механический способ воздействия на системы с жидкой фазой. Поэтому представлялось целесообразным проверить влияние механических колебаний на гидродинамическую устойчивость сварочной ванны при ЗЛЗ.

Оценим вероятностные характеристики пульсации глубины проплавления за счет изменявшегося тепловложения в корневой части шва, обусловленного экранировкой электронного луча волновой поверхностью расплава сварочной ванны, считая, что нестабильность течения жидкого металла зарождается еще на передней стенке канала проплавления.

Такая гидродинамическая задача может быть представлена в следующей «остановке.

Необходимо изучить волновое течение пленки несжимаемой жидкости в канале цилиндрической формы под действием давления отдачи паров. Кидкость испытывает регулярные механические возмущения ва счет вибрации стенок канала

Для оценки нестабильности глубины проплавления определить характер воздействия вибрации свариваемого тела на колебания жидкости в ванне расплава и, исходя из случайной природы нестационарных процессов в зоне воздействия электроного луча, найти математически прогнозируемую глубину проплавления и её среднек-вадратическое отклонение.

Динамика колебаний расплага при вибрационном воздействии на сварочную ванну. Будем считать, что движение жидкости в сварочной ванне потенциально и, что парогазовый канал и ванна расплава имеют цилиндрическую форму с радиусами и соответственно. Глубину проплавления обозначим через Л (см. рис. 1).

Цилиндрическая система координат связана с электронным лучом, относительно которого проплавляемое тело движется с постоянной скоростью сварки , и на него наложено вибрационное дви-тение со скоростью V . изменяющейся '

по гармоническому закону. Будем рассматривать установившийся реяим, когда ванна расплава совершает лишь вибрационное смешение относительно электронного луча с частотой ОУ» и скоростью вибраци V . Направление вибрационного смеп5эния перпендикулярнно оси Н, а значит и электронному лучу, и совпадает с прододьъным направлением оси ква. Так как толияна

1

Л*

4_а

3' чу

'■К

Рис. 1 Схзгл ¡юлэга формирования канала проплавления

расплавленного металла на боковой степи» канала проплавления тала и вибрационное смешение происходит вдоль свободной поверхности расплавленного металла, то, очевидно, определяющее значение будут иметь волновые явления перед и за двиг^иимся лучом. Зто позволяет решать задачу как осесиммэтричнуп.

Обозначив потенциал скорости тмдкости через и пренебрегая гравитационными эффектам!. имеем задачу о колебаниях ликсс-ти в ванне расплава в цилиндрических координатах :

±_ в (г

д дг

ф)

д'ф дё1

-О

при граничных условиях

дг и

при ¿Г»О

(1)

(2)

4^-=V при г~пг , (3)

ar

= ( J- iL+üáLu/,z (4)

dr> J> ^ dr dzldr ) + '

v=v0 s¡r> соЛ , (б)

где Ц, - максимальная скорость вибрации; СО» - циклическая частота вибрации; ff"- козффщент поверхностного натяжения жидкой фазы; Р - плотность жидкой фазы; & - переменное' во времени давление от;; лчзт паров; Ь - время .

Выражение (1) с граничными условиями (2)-(4) является задачей для уравнения Лапласа с неоднородными граничными условиями, при решении которой можно использовать стандартные методы.

Из решения вадачи определим значения собственно1'' частоты<4> колебания расплавленного металла в канале проплавлеши it, потенциала скорости гащкой фаз и Ф

i. f~ со' л

í г/\

х Vo-sin íiúo-Ь s'm ÁnZ ,

гда J0(A„ R) .I<(Ал fy . kh{\„ l) .khi(Xn /?,) . - модифицированные функции Бесселя первого и второго рода нулевого и Первого порядка, соответственно, и Дл = ■ ; f - доля энергии луча, расходуемая на испарение; ÍZcn - удельная энергия испарения вещества;

скорость испарения вещества; ^ - плотность мощности излучения.

Зависимость (б) показывает, что возможны такие значения параметров канала проплавления, когда <£*„ ^ 0 , то есть когда волновое движение жидкости в сварочной ванне неустойчиво. Такой режим осуществляется при /? 5>. (9)

Полученное решение позволяет судить о том, что при частоте вибрации, достаточно близкой к собственной частоте п-ой гармоники энергия вибрационного воздействия может весьма эффективно перекачиваться на эту частоту колебаний жидкости в сварочной ванне, что вызывает образование волн в жидкой фазе. Это приводит к своеобразному разбиению жидкого цилиндра высоты А на несколько падких цилиндров меньшей длины, для которых условие неустойчивости может и не выполняться.

Таким образом, в приближении данной задачи имеем, что вибрация выаыварт к появлению волны небольиой амплитуды здоль канала проплавления, которые приводят к уменьшению вероятности смыкания канала, обусловленному неустойчивостью конфигурации никого металла в сварочной ванне. В то гэ время при частоте вибрации достаточно близкой или равной собственной частоте ютле-Саний жидкости 0а-оЦ^ероятность смыкания канала, видимо, возрастает даяэ по сравнению со смыканием в отсутствии вибрации на частотах таких, что О .

Оценка влияния волнообразования в жидкой фазе сварочной

ванны на неравномерность глубины проплавления. Пусть частота

вибрационного воздействия близка к собственной частоте колебаний

гидкости , тогда сускственным образом будут усиливаться стся-

\ 2.Н

чие волны в канале с характерной длиной волны А - — , где П - номер усиливаемой гармоники ролны в канале.

Расматривая смыкание канала проплавления под действием воли в тадкоЯ фа?е как вероятностный пуь."ооновский процесс и используя и?вестную в математической физике ,-адачу О функционировании лин°Лн -о детектста, мотао найти чматическое слидаяие /771? и дисперсию ум^н^енм глубины каи'ла проплавления как

т - и- А

^ - ¿сГТг--(0)

11 а

Г71 _ ¿3 Ус? />

(10)

где СС - параметр, характеризующий скорость проплавления.

Тагаш образом, в среднем глубина проплавлешш меньве иак-скмалыюй глубины проплавления на ГП.'2 из-за нестационарности подвода энергии в Бону проплавления, обусловленной волновым движением расплавленного металла в сварочной ванне. Из выражения (9) следует, что средняя глубина тем меньше максимальной, чем больше глубина проплавления и скорость сварки и чем меньше скорость проплавления ( К мало) и ширина шва 2/?а.

Средний квадрат отклонения уменьшения глубины проплавлешш, а значит сред!!ее квадратическое отклонение глубины проплав-

о

ления от своего среднего значения определяется выра. .ниеы

■ез ш

(¡¡пи (И)

Зависимость (11) показывает, что среднеквадратичное отклонение глубины проплавления увеличивается с ростом Ь линейно. К более медленному росту приводит увеличение скорости сварки. Если ж увеличить Ш1рину сва ми скорость проплавлешш, то нестабильность глубины проплавления уменьшится. Увеличение номера возбуждаемой вибрацией гармоники приводит к уменьшению масштаба поступающих в корень шва порции металла, что приводит к меньшим скачкам глубин».проплавления. Это такяс согласуется с полученным выражением для .

Пусть конфигурация жидкости в сварочной ванне такова, что отношение глубины проплавления А к больше некоторого целого числа ^. но меньве . Тогда из (б) и (8) следует, что будут неустойчивыми также все гармоники свободных колебаний жидкости, номер которых не превосходит \ , то есть неустойчивы все

гармоники.для которых так как для них справедливо утверж-

дение 0.

Напротив, устойчивыми будут колебания с частотами СО,, таки-ии, что , то естьСО^ .......Каждая из устойчи-

вых шд свободных колебаний может быть усилена вибрацией тем более эффективно, чем (Злила частота вибрационного воздействия к частоте этой моды и чем меньше ее номер при прочих равных условиях.

Величину пульсации глубины проплавления можно определить козффнцентом стабильности к

¡и _ Ьтах _ Ьтах___Ь та*

П «? ¡Л

где Ьтл* макет

» ЧО I

шьная глубина проплавления; пт;п- минимальная глубина проплавления.

Адекватность математической модели устанавливалась экспериментально при ЭЖ на установке с знергокомплексом ЗЛА-15, сс-напэнной элестродинамическим вибратором ВЭДС-ЮЛ, воздействующим на свариваемый образец.

На продольных макрошлифах оценивалась зона геометрической нестабильности в корне ивай по выражению л а ~ Ь тах~~ •

Также по результатам измерений определялись коэффициенты стабильности глубины пропхавления к без вибрационного воздействия и при введении механических колебаний , которые являются показателями равномерности глубины проплавления и ее стабильности

Ь. _ /)таи

а ~Т7Гп (13)

Кроме того, по макрошлифам и поверхности ква определялись средние частоты пульсации иубины проплавления и чешуйчатости шва первой и второй гармоник. Дополнительно выполнялась оценка количества чесплошностей и рыхлот в корневых пиках.

Для разработки методики регистрации пульсации глубины преодоления по тормозному рентгеновскому излучению в качесчэ дачика в камере устанавливался фотодиод, сигнал с которого ре-

гистрировался самописцем.

Сравнение экспериментальных и расчетных данных козффицента стабильности глубины проплавленил по формуле (12) от частоты вьшувденного воздействия для условий свар-1 ки стали при глубине проплавления Ь -20 мм и Рч~ 0.6, 0.8 мы, ¡¡оказано на рис. 2.

Эги данные свидетельствуют об адекватности расчетных и уО вкспериментальных данных в низкочастотно области вибрационного воздействия до частот порядка 100 Гц.

К^роме того,

адекватность модели подтверждена оценкой отклонений значений козффицента стабильности по критерию Фишера.

Результаты расчета значения среднего КЕадрата отклонения глубины проплавлеиия по формуле (11) вместе с экспериментальными данными представлены на рис. 3 и также свидетельствуют о кор-

о

ректком согласовании данных. Различие оценки величины среднек-' вадратического отклонения глубины проплавления на стали ВСт 5 сп и алюминиевом сплаве Д16 по сравнению с экспериментальными данными объясняется ' 'плофиаическими характеристиками этих материа-'. лов.

Оценка частотных характеристик волнообразования в сварочной ванне выполнялась сравнением экспериментальных и расчетных значений частот с учетом корреляционной функции процесса генери-

0 <0 £0 30 60 70 ВО '¿00 Рис. 2. Зависимость коэффициента стабильности ка от частоты вынужденных механических колебаний: 1 - без воздействия, 2- расчетное значение, Зг с воздействием

рования волн в канале проплавления и разложения дисперсии, определяемой выражением (10), в ряд Ф/рьэ по косинусам. Исследовались частотные характеристики при изменяющейся скорости сварки и

•Чи

<5

т

£ s А

\ / о i х 1

•

о Л L

!

н а

¿3 <s Vethg 9

г в

i

о ° /

it

Í3 15 n \i:¡z¡.

б

Рис.3 Зависимость среднеквадратического отклонения глубг.ны проплавления от геометрии шва- а - для стали ВСт 5 сп, 0 - для сплава Д1Б, 1 - расчетное значение, 2 - экспериментальное

геометрии проплавления. Установлено согласование еэлпчзш и характера зависимостей, что такта подтверждает адекватность подели,

Предложенная 1,>этодика регистрации нестабильности глубины проплавления по тормозному рентгеновское излучению позволяет определить пульсации корня пва без анализа ¡гакрсплпфов и оценить ?ФФ?кти2нссть воздействия на сварочную ванну. Это подтверждено полным совпадением фиксируемых частот на какроалкфах и осциллограммах.

Методика определения пзрзкетрор вибрационного воадэйствня представлена на номограмме рис. 4.

Задаваясь делаемым значениэн (таэффщпента ci.¡Дилькостя У., скорости сварки Vcb íкм.с'} п с^дниы радиусом сва в корке r? [ мм!, определяется номер первой устойчивой моды колебаний расплава сварочной ванны п, ссо'>,?«?ствуг*»я заданной глубин" проплавления h и радиусу крчт^ра R1 Сим1 (см ркс. 4).

По номеру ?тс меду находится чистота со£с~: »гтнкх -г.^Гч'

шШ жидкого металла сварочной ванны , по которой устанавливаются частот« вьиудценных колебаний вибрационного воздействия, уменькеяной или увеличенной на 20 - 30 % величины в пределах предыдущей и последующей гармоник.

Рис. 4 Номограмма для определения параметров вибрационного Воздействия с целью управления формированием сварного urna для стали ВСт 5 сп.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1. Подтве; адено, что причиной нестабильности формирования шва при ЭЛС является волнообразование на границь раздела «идкой и паровой фаз в канале проплавления.

2. Разработанная вероятностная модель процесса формирования сварного шва позволяет оценить пульсации глубины проплавления и спектр частот волновых.возмущений в сварочной ванне.

3. Установленная возможность управления формированием сварного ива путем вибрационного воздействия на сварочную ванну

IS

и столика определения его олияуфиых редагуод позволяют снизить пульсации глубины лроплавлеяня кз 14-22 2.

4. Разработанная меголяка регистрации герашзкзряоети глубины проплавяения по тормозаому рентгепогскогу кзлучешдо прошла эксперниэитаяьнузо проверку, позволяет едеязатко оцепить стабильность (¿оркировашш ива\ к эффективность воздействия на канал проплазления..

5. Результаты исследований вперряш на ПО ' "Лугансктепло-воз" при ЗЛО изталлообрабатйвагсзгго ияегрукезта с ¿кономичесюш эффектом 15000 руб.(в цез:аз 1931 л).

Основное содержание работа отрзхздо в следующие публикациях:

1.' Модель процесса форгжроваиня сварного пта при* ЗЛО с глубинным проллавленкем / ДЬвчедко В. А., Еэн „Палки Шхамед Насер, Лугач. !.'.гж.чостроит. пн-т. - Луганск, 1992. - 12 с.: ил. -Бкблиогр.: 9 аазз.- Pye.- Деп.з Укр ШОК 11.03.92, N 328-У:? 92.

2. Бен Лз>ся Икамзд Насер. Исследование процесса формирования сварного ива при ЗЛС и,разработка способов стабилизации глубины проплавлэния // Научно-технический семинар " Сварка и пайка в производство аппаратуры и приборов ". Пенза, апрель 1992 г.: Тез. докл.- Шипа: !/Ж 1992.- 9. 66 - 6?.

3. Современное состояние вопроса стабильности формирования сварного ива при ЗЛС / Шевченко К А., Бен Ламин Шхамед Насер, Луган. машиностроит. ин-т.- Луганск,-1992.- 33 е.: ил.- Еибли-

огр.: 43 назв.- Рус. - Деп. в УкрИНТЭИ 04.05.92, N 562 - Ук 92.

« ®

Подп. в печ. 30.06.92 формат 60x84/16. Буй. офс. N 2. Офс. печ. Усл. печ. л. 1,00. Тираж 100 экз. Зак. }? 379'. Бесплатно.

Отпечатано на ротапринте Луганского машиностроительного института

#