автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.08, диссертация на тему:Технологическое обеспечение долговечности скользящих контактов поверхностным пластическим деформированием

На правах рукописи

Токарев Александр Михайлович

ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ СКОЛЬЗЯЩИХ КОНТАКТОВ ПОВЕРХНОСТНЫМ ПЛАСТИЧЕСКИМ ДЕФОРМИРОВАНИЕМ

Специальность 05.02.08 - Технология машиностроения

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Иркутск - 2010

904603973

004603973

Работа выполнена на кафедре машиностроительных технологий и материалов Иркутского государственного технического университета

Научный руководитель - доктор технических наук,

профессор С.А. Зайдес

Официальные оппоненты - доктор технических наук,

профессор Ю.В. Димов;

кандидат технических наук A.B. Протасов

Ведущая организация - ОАО "ИркутскНИИхиммаш"

Защита состоится « 10 » июня 2010 г. в Ю00 часов на заседании диссертационного совета Д 212.073.02 Иркутского государственного технического университета по адресу: 664074, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83, конференц-зал.

С диссертацией можно ознакомиться в научной библиотеке Иркутского государственного технического университета

Автореферат разослан « "?» мая 2010 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, профессор

В.М. Салов

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Работоспособность технических систем на основе электропривода во многом зависит от качества электрических контактов. Проблема создания электрических контактов, обеспечивающих надежную коммутацию электрических цепей, появилась одновременно с возникновением электротехники. Среди широкого многообразия электрических контактов наименее надежными являются скользящие. Они обладают нестабильным переходным сопротивлением, подвергаются механическому и электроэрозионному износу, что снижает степень надежности оборудования с вытекающими последствиями. Примерами скользящих контактов являются токоведущие кольца электрических машин, генераторов электрического тока бензиновых и дизельных электростанций, токоприемников вращающихся механизмов экскаваторов и подъемных машин, тяговых генераторов и элегарогенераторных агрегатов тепловозов, генераторов легковых автомобилей и многих других устройств.

Большое количество исследований по повышению качества электрических контактов выполнено специалистами в области электротехники. Достаточно глубоко изучены процессы и явления электрической природы, рассмотрена роль токопроводящих материалов, исследовано влияние внешних воздействий на долговечность и надежность контактных соединений. Несмотря на широкий круг вопросов по изучению надежности и долговечности контактов, связь технологии их изготовления с работоспособностью соединений осталась вне зоны исследовательского внимания.

В технологии машиностроения для увеличения ресурса деталей машин широко используют поверхностное пластическое деформирование как простой и эффективный способ отделочно-упрочняющей обработки. Однако влияние этого способа на процессы контактирования скользящих электрических контактов изучено недостаточно глубоко, чтобы рекомендовать его для практического использования. Поэтому вполне актуальным является вопрос о повышении качества скользящих контактов за счет технологии их изготовления.

Цель работы: создание математической модели и экспериментальной базы для повышения долговечности скользящих электрических контактов на основе формирования упрочненного поверхностного слоя.

Методика исследования. Для достижения поставленной цели в теоретических исследованиях использованы основные положения технологии обработки поверхностным пластическим деформированием, теория малых упруго-

пластических деформаций, численный метод конечных элементов. Экспериментальные исследования проведены по стандартным и оригинальным методикам в лабораторных условиях. Достоверность предложенных теоретических решений и практических рекомендаций подтверждена анализом экспериментальных данных.

Научная новизна работы. Предложена методика расчета переходного сопротивления скользящих электрических контактов, учитывающая микрогеометрию поверхностного слоя. На основе метода конечных элементов создана математическая модель, позволяющая определить переходное сопротивление скользящих контактов с учетом влияния формы и размеров микронеровностей, материала контакт-деталей и усилия их прижима.

Выявлена корреляционная зависимость переходного сопротивления и параметров микрогеометрии поверхностного слоя скользящих электрических контактов. Установлено, что поверхностный слой, сформированный локальным поверхностным пластическим деформированием, по сравнению с поверхностью, полученной механической обработкой, обеспечивает более качественный электрический контакт. Раскрыто влияние технологической смазки на качество работы скользящих электрических контактов. Определено соотношение механического и электроэрозионного износа при работе скользящих электрических контактов.

Практическая ценность работы. На основе выполненных теоретических и экспериментальных исследований разработана технология обработки скользящих электрических контактов (токоведущих колец) поверхностньгм пластическим деформированием. Определено влияние режимов обработки поверхностным деформированием на процессы взаимодействия при работе скользящих контактов. Разработаны и изготовлены лабораторные установки для экспериментального определения переходного сопротивления и степени износа скользящих электрических контактов.

Реализация работы. Результаты работы апробированы на ОАО "Иркут-скНИИхиммаш" при ремонте токоведущих колец асинхронных двигателей и генераторов.

Апробация работы. Основные научные и практические результаты доложены и обсуждены на всероссийских, региональных, межвузовских научно-технических конференциях, в том числе на: VII Всероссийской с международ-

ным участием научно-технической конференции «Механики XXI веку» (Братск, 2008); 8-й Всероссийской научно-технической конференции «Проблемы повышения эффективности металлообработки в промышленности на современном этапе» (Новосибирск, 2010); региональной научно-технической конференции «Перспективные технологии получения и обработки материалов» (Иркутск, 2006 - 2009); объединенном заседании кафедр факультета технологии и компьютеризации машиностроения Иркутского государственного технического университета.

Основные положения, выносимые на защиту:

1. Физическая модель скользящего контакта, учитывающая микрогеометрию, материал и усилия прижима контактов.

2. Методика расчета переходного сопротивления скользящих электрических контактов.

3. Результаты численного эксперимента, устанавливающего влияние микрогеометрии поверхности на величину переходного сопротивления.

4. Результаты натурных экспериментов, дополняющих и развивающих результаты математического моделирования.

5. Результаты экспериментального исследования злектроэрозионного износа скользящих контактов.

6. Рекомендации и режимы обработки контактов поверхностным пластическим деформированием.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 7 научных работ, в том числе 1 работа в журнале, рекомендованном ВАК РФ.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, общих выводов по работе, библиографического списка. Общий объем диссертации -135 страницы, включая 91 рисунок, 19 таблиц, 1 приложение.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность выполненной работы, поставлена цель и определены задачи исследования, представлены основные положения, выносимые на защиту.

В первой главе представлен обзор литературных источников и разработок, направленных на повышение надежности и качества работы электрических контактов. Проведен анализ типов электрических контактов и условий их рабо-

ты, выявлены параметры, влияющие на их качество и долговечность, рассмотрены способы, обеспечивающие повышение работоспособности электрических контактов.

Вопросами качества контактов в области электротехники занимались российские и зарубежные ученые: И.А. Беляев, A.B. Гринек, Ю.Е. Купцов, П.С. Лившиц, В.В. Михайлов, К. Мерл, В.И. Нэллин, Б.В. Протасов, Туктаев, A.C. Фиалков, Г.Н. Фридман, Хисакадо, Р. Хояьм, A.B. Чичинадзе и многие другие.

К важным результатам выполненных исследований можно отнести изучение природы физических явлений в зоне электрического контакта, установление влияния внешних воздействий и окружающей среды на стабильность передачи электрической энергии, выбор токопроводящих материалов. И в то же время связь технологии изготовления скользящих контактов с вопросами их работоспособности практически не исследована до сих пор.

В технологии машиностроения для увеличения ресурса деталей машин широко используют поверхностное пластическое деформирование как относительно простой и эффективный способ отделочно-упрочняющей обработки поверхностей. Большой вклад в теорию и технологию отделочно-упрочняющих процессов внесли российские и зарубежные ученые: Г.М. Азаревич, В.М. Бра-славский, В.Ю. Блюменштейн, Ю.В. Димов, Д.А. Журавлев, С.А. Зайдес, A.M. Кузнецов, М.М. Матлин, А.Н. Овсеенко, А.Е. Пашков, М.Е. Попов, О. Пше-быльский, Ю.А. Проскуряков, O.A. Розенберг, Х.М. Рахимянов, А.Г. Суслов, В.М. Смелянский, В.М. Торбило, JI.A. Хворостухин, О. Хорчер и многие другие. Несмотря на многочисленные исследования эксплуатационных характеристик упрочненных изделий, вопросы повышения долговечности скользящих электрических контактов за счет технологии их изготовления остались так же вне зоны внимания и среди машиностроителей.

С учетом изложенного была сформулирована цель диссертационной работы, для достижения которой потребовалось решить следующие задачи:

1. Рассмотреть физическую сущность явлений, имеющих место при работе скользящих электрических контактов, и выделить основные факторы, влияющие на состояние поверхностного слоя и качество контактирования.

2. Разработать математическую модель, обеспечивающую численную оценку работоспособности скользящих контактов с учетом физико-механических и геометрических характеристик поверхностного слоя.

3. Разработать способ и сконструировать оборудование для определения переходного сопротивления скользящих электрических контактов.

4. Провести экспериментальные исследования по определению влияния способов поверхностного пластического деформирования на качество работы скользящих контактов.

5. Выбрать наилучший способ обработки контактных поверхностей, найти оптимальные режимы, обеспечивающие повышение долговечности контактной группы.

6. Разработать и изготовить установку для определения электроэрозионного и механического износа скользящих электрических контактов.

7. Провести испытания скользящих контактов на износ и сравнить их с работоспособностью контактов, изготовленных по заводской технологии.

Во второй главе представлено математическое моделирование взаимодействия скользящих элементов с выходом на переходное сопротивление контактных поверхностей.

Величина переходного сопротивления зависит во многом от материала контактов, микрогеометрии поверхностного слоя, усилия прижима в зоне контакта. При взаимодействии твердых тел фактическая площадь контакта в десятки раз отличается от номинальной, что приводит к повышению переходного электрического сопротивления. Поэтому основополагающим вопросом исследования стало определение величины фактической площади контакта поверхностей. Напряженное состояние контактного слоя является ключевым вопросом для определения переходного сопротивления контактной группы. Физическая модель контакта представляла шероховатую цилиндрическую поверхность (кольцо), нагруженную криволинейным токосъемом.

Теоретический анализ контактного взаимодействия двух тел рассмотрен на физических моделях с упруго-пластическим нагружением. В качестве физико-механических параметров физической модели учитывали модуль упругости Е, коэффициент Пуассона // и предел текучести стт.

Микронеровность поверхностного слоя оценивали по следующим параметрам: высота, шаг по средней линии, радиус при вершине микропрофиля. Цилиндрическое тело (кольцо), нагруженное криволинейным токосъемом в зоне контакта микронеровностей испытывает объемное напряженное состояние, которое оценивали эквивалентным напряжением:

ажъ = - ayf + - azf + - Од-)2 + 6 ■ (тly + Tjz + T|z),

где <7.t, ov, а-, г.„,, т,г> г„ - нормальные и касательные составляющие напряжений.

По эквивалентному напряжению и приложенному усилию нажатия рассчитывали фактическую площадь контакта

аэнв

где Fk - сила нажатия контактов.

Переходное сопротивление в зоне контакта определяли по формуле

г> _ Р1+Р2

R - —

где pi и р2- удельное сопротивление материалов контакта.

Твердотельная модель контакт-деталей создана средствами системы Solid Works. Исходными данными для модели были форма, размеры контакт-деталей и геометрические параметры микронеровностей поверхности.

Численное решение упруго-пластической задачи нагруженного тела с шероховатой поверхностью выполнено с помощью метода конечных элементов. Конечно-элементная модель (рис. 1,а) содержала 33856 параболических элементов, имеющих помимо узлов в вершинах узлы на серединах ребер.

На основе программного пакета Solid Works и COSMOS Works разработана структура расчета напряженно-деформированного состояния скользящих контактов, обработанных поверхностным пластическим деформированием. По изополосам напряженного состояния (рис. 1,6), полученным с помощью программы, определены компоненты тензора напряжений в объеме тела. Правомерность использования принятой модели контактного взаимодействия проиллюстрирована в диссертации на классическом примере упруго-пластического взаимодействия шара и призмы.

В результате численного расчета определено влияние основных параметров микронеровностей - высоты, шага, радиуса скругления при вершине микровыступов, а также усилия прижима контактов - на величину переходного сопротивления (рис. 2).

а) б)

Рис. 1. Конечно-элементная модель (а) и поля напряжений в зоне контакта (б)

55 —..................г--------55

а 45 ...........................-........................................................45

О 35 - ------------- О 35

с£ 25 ............................ 5 25

15 ........................Н 15

5 ------------| 5

О 10 20 30 40 0 100 200 300 400 500

Яг, мкм Бт, мкм

а) б)

50 у.......................................-............................................................................20

г 40 ...................................... а 15

х 20 ; - £ 5

ю 4——4—I—4—- о

О 100 200 300 400 500 2 10 30

г, мкм Р, Н

В) Г)

Рис. 2. Зависимость переходного сопротивления от высоты (а), шага (б), радиуса вершины (в) микронеровностей и усилия нажатия контактов (г)

Так, с увеличением высоты и шага микронеровностей, а также с уменьшением радиуса скругления при вершине микронеровностей увеличивается переходное сопротивление контакта. С ростом величины усилия нажатия контактов переходное сопротивление падает.

В третьей главе изложена методика и результаты экспериментальных исследований, которые дали возможность оценить достоверность численной модели, а также определить зависимость переходного сопротивления электрических контактов от вида и режимов упрочнения. Кроме обработки контактов поверхностным пластическим деформированием, были исследованы и другие методы формообразования, позволяющие оценить и выбрать наилучший способ обработки, обеспечивающий повышение качества скользящих контактов.

Исследования проводили на цилиндрических кольцах (0=30 мм, с!=10 мм, 11=20 мм) из меди М1 и стали 45, которые широко применяют для изготовления скользящих электрических контактов. Параметры шероховатости поверхности образцов определяли иа профилографе-профиломере мод. 170311 («Калибр») в трех плоскостях, расположенных равномерно по окружности. Для проведения экспериментальных исследований была сконструирована и изготовлена установка (рис, 3), предназначенная для определения переходного сопротивления скользящих электрических контактов. Поскольку величина переходного сопротивления не является постоянной, а зависит от состояния контактной поверхности, в работе использовано среднеарифметическое значение:

к п

где Яь К.2, Н,! - величины скачков сопротивления на контакте; п - количество скачков сопротивления за интервал времени.

Анализ литературных источников и численный расчет переходного сопротивления позволили выявить путь для повышения качества контактов - это формирование поверхностного слоя, обеспечивающего наибольшую фактическую площадь контактных поверхностей. Для реализации этого подхода было решено использовать методы поверхностного пластического деформирования -локальный и охватывающий. Локальное нагружение осуществляли цилиндрическим роликом (1?=20 мм, 0=50 мм) при обработке образцов из стали 45 и шариком (0=18 мм) при обработке образцов из меди М1. Для охватывающего поверхностного пластического деформирования использовали серию матриц

(сталь У10, 2а=12°, 4=3 мм), обеспечивающих степень относительного обжатая в пределах от 0,5 до 3 %.

Известно, что на микрогеометрию поверхности существенное влияние оказывает величина натяга при поверхностном пластическом деформировании. Экспериментально установлено, что его роль нельзя оценивать однозначно. При повышении натяга до 0,15 мм высота микронеровностей снижается, при дальнейшем повышении - растет (рис. 4,а). Аналогичная зависимость установлена и для переходного сопротивления (рис. 4,6). Количество проходов при поверхностном деформировании в диапазоне от 1 до 3 практически не влияет на переходное сопротивление, дальнейшее повышение числа проходов увеличивает переходное сопротивление. При обработке контактной поверхности оптимальная подача составляет 0,1 -5- 0,3 мм/об, увеличение подачи приводит к ухудшению качества контакта.

Обкатывание колец выполнено на токарном станке роликом со сферическим пояском и шариком. Для обкатывания стали применяли ролик с профильным радиусом 20 мм, диаметром 50 мм. Для обкатывания меди - шарик 0 8 мм и ролик 0 48 мм со сферическим пояском радиусом 3 мм. Обработку проводили без смазки (на сухую). Перед обкаткой поверхность образцов была обработана резанием (Иа=0,9).

Охватывающее поверхностное пластическое деформирование является эффективным высокопроизводительным способом отделочно-упрочняющей обработки длинномерных изделий. В частности, его можно рекомендовать для повышения качества контактного взаимодействия в линиях электропередач. Важным параметром процесса, изменяющим геометрические и физико-механические характеристики материала, является степень относительного обжатия, с ростом которого качество поверхностного слоя повышается. Установ-

Рис. 3. Принципиальная схема установки для определения переходного сопротивления:

1 - электродвигатель; 2 -механизм вращения образца; 3 - испытуемый образец; 4 - электрическая измерительная цепь; 5 -прижимной винт; 6 - осциллограф; 7 - стабилизатор тока

лено, что наиоолее существенные изменения параметров шероховатости и переходного сопротивления происходят при относительном обжатии до 1,3-^1,5 % (рис. 5). Выявлено влияние направления обработки, т.е. пластически деформированного следа на величину переходного сопротивления. При движении контакт-деталей перпендикулярно направлению обработки величина переходного сопротивления на 40 % выше, чем на тех же образцах при движении контакт-деталей, совпадающем с направлением обработки.

3,5

1,2 1

¡0,8 я 0,6 0,4 0,2

" "1- .' ' У" • \ Г- ■■•""] ________, . 4__ .

ц 1 = ': Щ- ' : ; ■ .1 V ....../1 . ; \ : •• 1 Г г ; ' 1

\ / !

11:|

3

2 2 & 1,5 1

0,5

.......... : Ф'Н

т

0,1 Натяг;

а)

0,2 мм

0,3

од

0.2

0,3

Натяг, мм б)

Рис. 4. Влияние величины натяга на параметр шероховатости Яа (а) и переходное сопротивление (б) при поверхностном пластическом деформировании

1,7 2 1,2 £0,7 0,2

щ •••'■■• Сталь 45

1 :*-#~Медь;М1

ш

дц

20

15

Е

О

10

и

5

0

\ , -♦-¡Сталь- 45

;.....Л- нш-МедьМ!

......:г.....г^Пт* т.

4---------

ж. в: :Н

0,5 1,5 2,5 3,5 Степень относительного обжатия, %

0,3 1,3 2,3 3,3 Степень относительного обжатия, %

а) б)

Рис. 5. Влияние степени относительного обжатия на параметр шероховатости 11а и переходное сопротивление Як при охватывающем ППД

Для сравнения результатов, полученных при обработке контактных поверхностей поверхностным пластическим деформированием, были проведены исследования и по влиянию механических способов обработки на переходное сопротивление. В настоящее время процессы резания и шлифования широко

используются на промышленных предприятиях при изготовлении скользящих электрических контактов. Экспериментально установлено, что при обработке контактов резанием с увеличением высоты, шага и уменьшением средней линии по выступам микронеровностей переходное сопротивление растет (рис. 6). Установлена достаточно высокая степень корреляции (0,98) между параметрами шероховатости поверхности и переходным сопротивлением.

На рис. 7 показаны зависимости переходного сопротивления от параметров шероховатости Ла и Бт, полученных на стальных и медных образцах шлифованием. Медь по сравнению со сталью имеет более низкую величину переходного сопротивления, это связано с тем, что электропроводность меди выше, чем электропроводность стали. При обработке шлифованием, независимо от марки материала, уменьшение параметров микронеровностей (Яа, 8т) сопровождается снижением величины изменения переходного сопротивления. При шлифовании, так же как и при резании, параметры шероховатости Ла и Бт коррелируют с переходным сопротивлением (0,91 и 0,94 соответственно).

70

гоо 400 Ея.мкм

600

а)

200 400 8ш,мкм

б)

600

Рис. 6. Зависимость переходного сопротивления от параметров шероховатости 11а (а) и Бт (б) после обработки контактов резанием

35

ло 9 го

Л I *

й 10

5

.....сипьц

Т-ЫедьШ

400

600

мкм

б)

Рис. 7. Зависимость переходного сопротивления от параметров шероховатости Яа (а) и 8П1 (б) после шлифования контактов

Завершающая операция полирования в технологических процессах изготовления деталей машин обычно используется для повышения долговечности изделий, снижения уровня трибологических характеристик либо для декоративной внешней отделки. Экспериментальными исследованиями установлено, что при обработке электрических контактов операция полирования не дает положительного эффекта (рис. 8). Выло установлено, что масло, входящее в состав полировальных паст, и технологическая смазка при охватывающем ППД образуют на контактной поверхности органические соединения, обладающие большим сопротивлением. Наличие этих соединений (СН=С, СНц С-Н, С=С, С-Н и С-8-С) на поверхности контактов было обнаружено в результате проведения ИК -спектроскопии.

| штага .

^ Исходный образец

М Медь МI

I . > О 5

Сталь 45

10

15

0 10 20 30 Кг, мкм

40

Як, мОм

Рис. 8. Диаграмма переходного сопро- Рис, 9. Сопоставление эксперимен-

тивления полированных ооразцов

тальных и расчетных данных

Натурные эксперименты дали возможность оценить и достоверность данных, получаемых численным расчетом (рис. 9). Если переходное сопротивление небольшое, результаты отличаются на 5-8 %, с ростом сопротивления расхождения могут достигать 15-20 %.

Влияние методов обработки рабочих поверхностей медных скользящих электрических контактов на переходное сопротивление показано на диаграмме (рис. 10). Первое место в рейтинге качества контактов, бесспорно, принадлежит обкатке поверхностей шаром и роликом.

Рис. 10. Диаграмма величины переходного сопротивления в зависимости от способа обработки контактной поверхности: 1 - обкатка шариком; 2 -обкатка роликом; 3 -ОППД (технологическая смазка сухой порошок натриевого мыла); 4 - ОППД (без технологической смазки); 5 - шлифование; 6 - резание; 7 - ОППД (технологическая смазка индустриальное масло); 8 - полирование алмазной пастой; 9 - полирование пастой ГОИ; 10 - прокатка

Четвертая глава. Качество скользящих электрических контактов оценивается не только величиной и стабильностью переходного сопротивления, но и стойкостью к изнашиванию поверхностного слоя. Износостойкость изделий зависит от многих факторов и требует целенаправленных исследований, если вопрос касается оптимизации трибологических процессов. В данной работе процесс износа рассмотрен для оценки долговечности электрических контактов, обработанных поверхностным пластическим деформированием. Для сопоставления полученных результатов определяли износ образцов, обработанных и другими способами.

Исследование износостойкости контактной поверхности проводили на экспериментальной установке, обеспечивающей испытание образцов на механический и электроэрозионный износ. Исследования проводили на образцах (медь М1), обработанных поверхностным пластическим деформированием, шлифованием и охватывающим поверхностным пластическим деформировани-

Величину износа контактной поверхности образцов подсчи тывали в процентном соотношении по отношению к начальной массе образца. По результатам испытаний построен график зависимости переходного сопротивления от электроэрозионного износа (рис. 11).

0 12 3 4 5 6 7 Переходное сопротивление Як, мОм

Рис. 11. Зависимость электроэрозионного износа от переходного сопротивления

Получена практически прямая зависимость между величиной электроэрозионного износа и переходным сопротивлением, что подтверждает известное суждение о том, что долговечность скользящих пар зависит от состояния их поверхностей.

При оценке износостойкости скользящих контактов установлено, что лучшие результаты по степени механического износа дает охватывающее поверхностное пластическое деформирование. Однако при действии электроэрозионного износа охватывающее ППД уступает локальному (рис. 12). Поверхности шлифованных контактов изнашиваются почти в два раза интенсивнее, чем поверхности, обработанные пластическим деформированием.

ППД роликом ОППД (масло) Шлифование

0

0,1

Механический

Механически электроэрози

и и

ЗННЫЙ износ

0,2 Износ, %

0,3

0,4

Рис. 12. Диаграмма износа скользящих электрических контактов из меди М1

По результатам работы составлены рекомендации по назначению режимов при поверхностном пластическом деформировании токоведущих колец.

16

Стальные кольца рекомендуется обкатывать роликом с профильным радиусом 20 мм, диаметром 50 мм, подача 0,1-0,3 мм/об, радиальная сила 1000-1500 Н, количество проходов 1-3. Медные контакты можно обкатывать роликом 0 48 мм со сферическим пояском радиусом 3 мм, (подача 0,1-0,3 мм/об, натяг 0,150,2 мм) или шариком диаметром 18-20 мм, (скорость обработки 40-50 м/мин, подача 0,1-0,3 мм/об, натяг 0,15-0,2 мм).

Результаты экспериментальных исследований были апробированы в опытно-промышленных условиях ОАО «ИркутскНИИхиммаш» при ремонте сварочных преобразователей, асинхронных электродвигателей и генераторов. В результате увеличения ресурса работы контактных узлов ожидаемый годовой экономический эффект составит 119 тыс. руб. в год.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. На основе теории малых упруго-пластических деформаций и метода конечных элементов разработана математическая модель скользящего контакта, обеспечивающая расчет фактической площади контакта и переходного сопротивления с учетом микрогеометрии контактирующих поверхностей и усилия прижима.

2. По результатам численных расчетов установлено влияние микрогеометрии контактной поверхности на величину переходного сопротивления. За счет снижения высоты микропрофиля, шага по средней линии и увеличения радиуса при вершине можно снизить переходное сопротивление скользящих контактов в 3-4 раза.

3. На основании численных и экспериментальных исследований установлено, что обработка скользящих электрических контактов поверхностным пластическим деформированием по сравнению с обработкой шлифованием позволяет получить электрические контакты с переходным сопротивлением меньшим на 25-30 % и износостойкостью большей на 30-35 %.

4. Установлены оптимальные режимы поверхностного пластического деформирования, обеспечивающие наименьшее переходное сопротивление скользящих электрических контактов. Так, натяг при обработке медных контактов роликом должен составлять 0,1-0,15 мм, относительное обжатие при охватывающем упрочнении - 1,5-2,0 % при обработке меди и 1,2-1,6 % при обработке стали.

5. Технологическая смазка как при охватывающем деформировании, так и при операции полирования оказывает отрицательное влияние на качество работы скользящих электрических контактов. Этот вывод подтвержден результатами ИК-спектроскопии рабочей поверхности контактов, в которой обнаружены органические соединения.

6. Установлено влияние следа обработки скользящих контактов на величину переходного сопротивления. Совпадение движения электрических контактов с направлением обработки обеспечивает более низкое переходное сопротивление по сравнению с контактами, у которых направление следа обработки и движение контакта не совпадают.

7. По результатам экспериментальных исследований выявлено, что снижение шероховатости контактов, обработанных резанием, способствует уменьшению переходного сопротивления. Для данного вида обработки наблюдается устойчивая, достаточно высокая степень корреляции между величиной переходного сопротивления и шероховатостью контактируемых элементов.

8. Экспериментальными исследованиями установлено, что износостойкость скользящих контактов, обработанных поверхностным пластическим деформированием, на 20-25 % превышает долговечность контактов, обработанных шлифованием.

9. По результатам выполненных исследований разработаны рекомендации по способам и реясимам обработки поверхности скользящих электрических контактов. Ожидаемый экономический эффект от внедрения технологических разработок на ОАО «ИркутскНИИхиммаш» составляет около 119 тыс. руб. в год.

Основные положения диссертации отражены в работах

1. Токарев А.М. Условия работы электрических контактов // Перспективные технологии получения и обработки материалов: материалы 3-й региональной научно-технической конференции. Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2006. С. 81 - 89.

2. Токарев A.M. Влияние способов обработки электрических контактов на качество их работы // Технологическая механика материалов: сборник докладов 4-ой научно-технической конференции. Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2007. С. 159 - 163.

3. Токарев A.M., Зайдее С.А. Конструкция установки для оценки качества реботы скользящих электрических контактов // Технологическая механика материалов: межвузовский сборник научных трудов. Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2008, С. 87 - 92. '

4. Токарев A.M. Влияние микрогеометрии поверхностного слоя на сопротивление электрических контактов // Технологическая механика материалов: межвузовский сборник научных трудов. Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2008. С. 124 - 128.

5. Токарев A.M. Оценка стабильности переходного сопротивления в зависимости от способа обработки скользящих электрических контактов из меди // Технологическая механика материалов: межвузовский сборник научных трудов. Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2009. С. 121 - 125.

6. Зайдес С.А., Токарев А.М. Влияние поверхностного пластического деформирования на стабильность переходного сопротивления скользящих электрических контактов // Вестник Иркутского регионального отделения Академии наук высшей школы. Иркутск, 2009. №2 (15). С. 153- 158.

7. Токарев А.М. Влияние способов обработки скользящих электрических контактов на стабильность переходного сопротивления // Упрочняющие технологии и покрытия. - М., 2009. № 10 (58). С. 45-49.

Подписано в печать 05.05.2010. Формат 60 х 90 /16. Бумага офсетная. Печать трафаретная. Усл. печ. л. 1,25. Тираж 100 экз. Зак. 108. Поз. плана 39н.

ИД№ 06506 от 26.12.2001 Иркутский государственный технический университет 664074, Иркутск, ул. Лермонтова, 83

ВВЕДЕНИЕ

1. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ КОНТАКТЫ,

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ НА ИХ РАБОТОСПОСОБНОСТЬ

1.1. Классификация электрических контактов, условия их работы, виды износа

1.2. Контактная поверхность и факторы, влияющие на условия контактирования

1.3. Влияние материала электрических контактов на их работоспособность

1.4. Трение и механический износ скользящих электрических контактов

1.5. Способы повышения надежности электрических контактов

1.6. Технология изготовления коллекторов и контактных колец в заводских условиях

1.7. Влияние поверхностного пластического деформирования на эксплуатационные свойства рабочих поверхностей деталей машин

1.8. Выводы и постановка задачи исследования

2. ЧИСЛЕННЫЙ РАСЧЕТ ПЕРЕХОДНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ СКОЛЬЗЯЩИХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ КОНТАКТОВ

2.1. Метод расчета переходного сопротивления электрических контактов

2.2. Структура определения переходного сопротивления скользящих электрических контактов

2.3. Расчет фактической площади контакта скользящих электрических контактов с учетом микрогеометрии поверхности

2.4. Расчет фактической площади линейного контакта

2.5. Влияние усилия нажатия на фактическую площадь контакта

3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЛИЯНИЯ СПОСОБА ОБРАБОТКИ КОНТАКТНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ НА ПЕРЕХОДНОЕ

СОПРОТИВЛЕНИЕ

3.1. Модель образца и конструкция установки для определения переходного сопротивления контакта

3.2. Техника проведения эксперимента по определению величины постоянства переходного сопротивления

3.3. Определение переходного сопротивления при обработке скользящих электрических контактов поверхностным пластическим деформированием

3.3.1. Обработка контактных поверхностей алмазным выглаживанием

3.3.2. Обработка контактов поверхностным пластическим деформированием 79 3.3.3 Обработка контактных поверхностей охватывающим поверхностным пластическим деформированием

3.4. Определение переходного сопротивления при механической обработке скользящих электрических контактов резанием, шлифованием и полированием

3.4.1. Обработка контактных поверхностей резанием

3.4.2. Обработка контактных поверхностей шлифованием

3.4.3. Обработка контактных поверхностей полированием

3.5. Влияние состояния поверхности скользящих электрических контактов на переходное сопротивление

3.5.1. Покрытие контактной поверхности нитридом титана

3.5.2. Обработка контактной поверхности химическим травлением

3.5.3. Исследование контактной поверхности проката

4. ИССЛЕДОВАНИЕ ИЗНОСОСТОЙКОСТИ СКОЛЬЗЯЩИХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ КОНТАКТОВ

4.1. Разработка установки для испытания образцов контактов на износ

4.2. Экспериментальное исследование износостойкости контактов 114 4.3 Рекомендации по способам и режимам обработки скользящих электрических контактов

Проблема создания электрических контактов твердых тел, обеспечивающих надежную коммутацию электрических цепей, появилась одновременно с возникновением электротехники. Создание первых электрических машин обусловило практическую необходимость разработки надежного скользящего электрического контакта. Развитие электротехники и радиотехники, появление электронных схем, устройств автоматики и телемеханики привели к необходимости широкого использования разъемных, разрывных и скользящих контактов: контактов реле, низковольтных и высоковольтных электрических аппаратов, реостатов, потенциометров, разъемов электронных схем и т.д. Условия окружающей среды, в которой эксплуатируются электрические контакты, включают и космический вакуум, и температуры в сотни градусов Цельсия, требования по стабильности и надежности контакта также качественно различны (достаточно сравнить, например, требуемую надежность бытового штепсельного разъема или коллектора микродвигателя в системе управления ракеты). С появлением новых типов техники условия эксплуатации электрических контактов все более ужесточаются. Так, токосъемы новых униполярных электромал шин должны пропускать токи в сотни и тысячи А/см , а монорельсовые поезда требуют токосъемов, способных работать при скоростях более 100 м/с [ 2, 3].

Несмотря на попытки перейти в ряде электротехнических устройств к электрическим бесконтактным схемам, надежность и стоимость последних не дают возможности предвидеть сужение области применения электрических контактов в ближайшем будущем.

Особое внимание заслуживают скользящие электрические контакты, прохождение тока в которых неразрывно связано с процессами трения и изнашивания. В тоже время в научной литературе проблема скользящего электрического контакта с точки зрения современного уровня науки о трении, смазках и изнашивании широко не рассмотрена.

В значительной степени решение этой проблемы зависит от качества и устойчивости технологических процессов получения исходных материалов, способов и условий обработки, сборочных операций методов контроля и испытаний готовой продукции. Так, в процессе механической обработки деталей происходит деформационная активация поверхности твердых тел, в результате чего, даже при одинаковой микрогеометрии, но полученной разными способами, служебные свойства поверхности могут резко отличаться. Возникает дополнительная проблема, обусловленная влиянием технологической наследственности, требующая учитывать «историю» и «биографию» исходных материалов [2, 3]. Разнообразие требований к контактам обусловило необходимость применения проводящих материалов - от графита до рения.

Для современной крупной электрической машины постоянного тока потери в щетках достигают 0,5% общей мощности. Только электрический транспорт железных дорог нашей страны потребляет около 5% всей электроэнергии и значительная часть ее расходуется в скользящих контактах токосъем - провод и коллектор — щетка.

Наконец, одни и те же способы и режимы обработки, методы контроля и испытаний могут привести к различным результатам при различии внешних условий, рода и состояния окружающей среды.

Все эти факторы должны учитываться при решении проблемы надежности, которая не может быть обеспечена только за счет материалов, конструкции или технологии и требует комплексного подхода.

Большой вклад в развитие путей повышения надежности и качества работы электрических контактов различных типов внесли отечественные и зарубежные учёные: И. А. Беляев, Г. Н. Братерская, А. В. Гринек, Ю. Е. Купцов, В. Г. Куранов, П. С. Лившиц, В. В. Михайлов, К. Мерл, В. И. Нэллин, Б. В. Протасов, И. И. Туктаев, А. С. Фиалков, Г. Н. Фридман, Фюри, Хисакадо, Р. Хольм, А. В. Чичинадзе, Шоберт и др.

Несмотря на многочисленные проведенные исследования, существует значительный разрыв между инженерной практикой, широко использующей эмпирически найденные методы конструирования и оптимизации характеристик контактов, и теорией, связывающей триботехнические и электромеханические характеристики контактов. Следует отметить, что большое количество работ было выполнено специалистами в области электротехники и в них глубоко рассматривались процессы и явления электрической природы и не учтены механические (технологические). В связи с этим актуальность рассмотрения три-ботехнических аспектов работы электрических контактов не снижается, а возрастает. Поэтому создание электрических контактов, обеспечивающих надежность и долговечность скользящего соединения, является актуальной научной задачей.

В связи с изложенным выше была поставлена цель работы — повышение качества работы и долговечности скользящих электрических контактов за счет формирования контактного слоя поверхностным пластическим деформированием.

Для достижения поставленной цели в данной работе:

- изучены процессы, протекающие в электрических контактах;

- выделены основные параметры, влияющие на качество работы скользящих электрических контактов;

- исследовано влияние поверхностного слоя скользящих электрических контактов, полученного разными способами обработки, на стабильность переходного сопротивления;

- определен эффективный способ и режимы обработки скользящих электрических контактов;

- исследовано влияние поверхностного слоя скользящих электрических контактов на износостойкость поверхности.

В первом разделе диссертации рассмотрены типы электрических контактов, виды износа, факторы, влияющие на контактирование, приведены основные материалы, из которых изготавливают электрические контакты, способы изготовления и повышения их надежности, выделены основные проблемы, возникающие при работе скользящих электрических контактов, поставлена задача исследования.

Во втором разделе диссертации с использованием некоторых допущений разработана математическая модель процесса контактирования скользящих электрических контактов. На основе конечно-элементного моделирования определена фактическая площадь контакта. По фактической площади контакта определена величина переходного сопротивления.

В третьем разделе работы приведены экспериментальные результаты исследований по выявлению влияния различных способов обработки и их режимов на величину переходного сопротивления скользящих электрических контактов, позволяющие оценить теоретическую модель процесса контактирования.

В заключительной части работы представлены исследования влияния способов обработки контактной поверхности на износостойкость. Даны технологические рекомендации по применению способов и режимов обработки скользящих электрических контактов для обеспечения более стабильного процесса контактирования.

По результатам выполненных исследований автор выносит на защиту следующие положения:

- математическую модель электрического контакта,- учитывающую микрогеометрию контактируемых поверхностей и усилия прижима контактов;

- результаты исследований по влиянию способов обработки на переходное сопротивление скользящих электрических контактов;

- результаты исследований по влиянию состояния поверхностного слоя полученного в результате обработки на износ скользящих электрических контактов;

- рекомендации по отделочно-упрочняющей обработке контактов поверхностным пластическим деформированием.

Общие выводы по работе

В результате выполнения данной работы были получены следующие результаты:

1. На основе теории малых упруго-пластических деформаций и метода конечных элементов разработана математическая модель скользящего контакта, обеспечивающая расчет фактической площади контакта и переходного сопротивления с учетом микрогеометрии контактирующих поверхностей и усилия прижима.

2. По результатам численных расчетов установлено влияние микрогеометрии контактной поверхности на величину переходного сопротивления. За счет снижения высоты микропрофиля, шага по средней линии и увеличения радиуса при вершине можно снизить переходное сопротивление скользящих контактов в 3-4 раза.

3. На основании численных и экспериментальных исследований установлено, что обработка скользящих электрических контактов поверхностным пластическим деформированием по сравнению с обработкой шлифованием позволяет получить электрические контакты с переходным сопротивлением меньшим на 25-30 % и износостойкостью большей на 30-35 %.

4. Установлены режимы поверхностного пластического деформирования, обеспечивающие наименьшее переходное сопротивление скользящих электрических контактов. Так, натяг при обработке медных контактов роликом должен составлять 0,1-0,15 мм, относительное обжатие при охватывающем упрочнении - 1,5-2,0 % при обработке меди и 1,2-1,6 % при обработке стали.

5. Технологическая смазка как при охватывающем деформировании, так и при операции полирования оказывает отрицательное влияние на качество работы скользящих электрических контактов. Этот вывод подтвержден результатами ИК-спектроскопии рабочей поверхности контактов, в которой обнаружены органические соединения.

6. Установлено влияние следа обработки скользящих контактов на величину переходного сопротивления. Совпадение движения электрических контактов с направлением обработки обеспечивает более низкое переходное сопротивление по сравнению с контактами, у которых направление следа обработки и движение контакта не совпадают.

7. По результатам экспериментальных исследований выявлено, что снижение шероховатости контактов, обработанных резанием, способствует уменьшению переходного сопротивления. Для данного вида обработки наблюдается устойчивая, достаточно высокая степень корреляции между величиной переходного сопротивления и шероховатостью контактируемых элементов.

8. Экспериментальными исследованиями установлено, что износостойкость скользящих контактов, обработанных поверхностным пластическим деформированием, на 20-25 % превышает долговечность контактов, обработанных шлифованием.

9. По результатам выполненных исследований разработаны рекомендации по способам и режимам обработки поверхности скользящих электрических контактов. Ожидаемый экономический эффект от внедрения технологических разработок на ОАО «ИркутскНИИхиммаш» составит около 119 тыс. руб. в год.

1. ГОСТ 14312-79 Контакты электрические. Термины и определения. Введ. 23.09.79. М.: Изд-во стандартов, 1980. Юс.

2. Кончиц В.В., Мешков В.В., Мышкин Н.К. Триботехника электрических контактов. Минск: Наука и техника, 1986. 256с.

3. Хольм Р. Электрические контакты. М.: Издательство иностранной литературы, 1961. 464с.

4. Улитин Н.С. Сопротивление материалов. М.: «Высш. шк.», 1969.279с.

5. Межмулян А. Измерение ультрамалых сопротивлений // Радио. №10. 2007. С. 28.

6. Компаненко JI. Миллиомметр // Радио. №5. 2006. С.23.

7. Трейсер Р., Мейо Дж. 44 источника электропитания для любительских электронных устройств. М.: Энергоиздат, 1990. 288с.

8. Гёлль П. Как превратить персональный компьютер в измерительный комплекс // В помощь радиолюбителю. М.: ДМК Пресс, 2005. 144с.

9. Шмелев О. Компьютерный измерительный комплекс // Радио. №3-7. 2007.

10. Ройзен В.З. Электромагнитные малогабаритные реле. Л.: Энерго-атомиздат, Ленинградское отделение, 1986. 252с.

11. Таев И.С. Электрические контакты и дугогасительные устройства аппаратов низкого напряжения. М.: Энергия, 1973. 424с.

12. Куранов В.Г. Фрикционная непроводимость слаботочных контактов. Саратов: Саратовский государственный технический университет, 1996. 60с.

13. Белый A.B., Карпенко Г.Д., Мышкин Н.К. Структура и методы формирования износостойких поверхностных слоев. М.: Машиностроение, 1991.208с.

14. Любарский И.М., Палатник Л.С. Металлофизика трения. М.: Металлургия, 1976. 176с.

15. Галактионова H.A. Водород в металлах. М.: Металлургия, 1967. 302с.

16. Алямовский A.A. SolidWorks/COSMOSWorks 2006-2007 // Инженерный анализ методом конечных элементов. М.: ДМК Пресс, 2007. 784с.

17. Материалы в приборостроении и автоматике: — Справочник / Пятин Ю. М. и др.. М.: Машиностроение, 1982. 528с.

18. Ким Е.И., Омельченко В.Т., Харин С.Н. Математические модели тепловых процессов в электрических контактах. Алма-Ата: «Наука» КазССР, 1977. 236с.

19. Папшев Д.Д. Отделочно-упрочняющая обработка поверхностным пластическим деформированием. М.: Машиностроение, 1978. 152с.

20. Горохов В.А. Обработка деталей пластическим деформированием. — Киев: Техшка, 1978 192с.

21. Шнейдер Ю.Г. Чистовая обработка металлов давлением. M.-JL: Машгиз, 1963. 271с.

22. Торбило В.М. Алмазное выглаживание. М.: Машиностроение, 1972.105с.

23. Малышев В.М., Румянцев Д.В. Серебро. М.: Металлургия, 1987.319с.

24. Дубинский И.М. Эксплуатация электрических соединений в условиях горных предприятий. М.: «Недра», 1985. 280с.

25. Справочник по расчету и конструированию контактных частей сильноточных электрических аппаратов; под ред. В.В. Афанасьева. JL: Энер-гоатомиздат, 1988. 520с.

26. Коровский Ш.Я. Авиационное электрорадио-материаловедение. М.: Машиностроение, 1972. 356с.

27. Марквард К.Г., Власов И.И. Контактная сеть. М.: Транспорт, 1977. 271с.

28. Электротехнический справочник; под ред. В.Г Герасимова, и др.. М.: Издательство МЭИ, 1998. Т.2. 518с.

29. Кацман М.М. Справочник по электрическим машинам. М.: «Академия», 2005. 480с.

30. Иоффе А.Б. Тяговые электрические машины. М.: «Энергия», 1965. 232с.

31. Наерман М.С. Справочник молодого шлифовщика. М.: «Высш. шк.», 1985. 207с.

32. Краткий справочник металлиста; под общ. ред. Н.П. Орлова, Е. А. Скороходова. М.: «Машиностроение», 1987. 960с.

33. Краткий справочник металлиста; под ред. А.Н. Малова. М.: «Машиностроение», 1965. 1144с.

34. ГОСТ 2789-73. Шероховатость поверхности. Заголовок. Параметры и характеристики. Введ. 01.01.75. М.: Изд-во стандартов, 1980. 16с.

35. ГОСТ 28295-89. Коллекторы электрических вращающихся машин. Общие технические условия. Введ. 01.07.90. М.: Изд-во стандартов, 1990. Юс.

36. ГОСТ 2584-86. Провода контактные из меди и ее сплавов. Технические условия. Введ. 01.01.88. М.: Изд-во стандартов, 1998. 11с.

37. ГОСТ 3884-77. Контакт-детали для коммутационных электрических аппаратов. Конструкция и размеры. Введ. 01.01.78. М.: Изд-во стандартов, 1998. 14с.

38. ГОСТ 25852-83. Контакт-детали электрические из благородных металлов и сплавов на их основе. Технические условия. Введ. 01.07.84. М.: Изд-во стандартов, 1987. 65с

39. Дунаев П.Ф., Леликов О.П. Конструирование узлов и деталей машин. М.: Высш. шк., 1998. 447с.

40. Гуляев А.П. Металловедение. М.: Металлургия, 1986. 544с.

41. Дроздов Ю.Н., Павлов В.Г., Пучков В.Н. Трение и износ в экстремальных условиях. М.: «Машиностроение», 1986. 223с.

42. Осин И.Л., Антонов М.В. Устройство и производство электрических машин малой мощности. М.: Высш. шк., 1988. 215с.

43. А. А. Осьмаков Технология и оборудование производства электрических машин. -М.: Высшая школа, 1971 334с.

44. Басов К.A. ANSYS // Справочник пользователя. М.: ДМК Пресс, 2005. 640с.

45. Басов К. А. ANS YS в примерах и задачах. М.: Компьютер пресс, 2002. 224с.

46. Басов К.А. Графический интерфейс комплекса ANSYS. М.: ДМК Пресс, 2006. 248с.

47. Браун Э.Д., Евдокимов Ю.А., Чичинадзе A.B. Моделирование трения и изнашивания в машинах. М.: Машиностроение, 1982. 191с.

48. Евдокимов Ю.А., Колесников В.И., Тетерин А.И. Планирование и анализ экспериментов при решении задач трения и износа. М.: Наука, 1980. 228с.

49. Дуюн Т.А., Гринек A.B., Рыбак JI.A. Математическое моделирование температурных деформаций коллектора электрической машины с целью определения технологических параметров // Приводная техника. 2007. №6. С 93-98.

50. Алямовский A.A. SolidWorks/COSMOSWorks Инженерный анализ методом конечных элементов. М.: ДМК Пресс, 2004. 432с.

51. Алямовский A.A. SolidWorks/COSMOSWorks Компьютерное моделирование в инженерной практике. СПб.: БХВ-Петербург, 2008. 1040с.

52. Портал редукторостроения России Электронный ресурс. — Режим доступа: http://new.gears.ru/main.php7icH5 /дата обращения: 04.04.2008/

53. Шимкович Д.Г. Расчет конструкций в MSC.Nastran for Windows. М.: ДМК Пресс, 2001. 448с.

54. Зайдес С.А. Охватывающее поверхностное пластическое деформирование. Иркутск: Изд-во Иркутского государственного технического университета, 2001. 309с.

55. Электронная библиотека экономической и деловой литературы Электронный ресурс. — Режим доступа: http://www.aup.ru/library/ дата обращения: 26.07.2009/

56. Словари и энциклопедии на академике Электронный ресурс. -Режим доступа: http://dic.academic.ru/contents.nsi7enctech/ дата обращения: 12.05.2008/

57. Сильверстейн Р., Басслер Г., Морил Т. Спектрометрическая идентификация органических соединений. М.: Мир, 1977. 590с.

58. Мерл В. Электрические контакты. М.; Л.: Госэнергоиздат, 1962.72с.61. 4. Бредихин А.Н., Хомяков М.В. Электрические контактные соединения. М.: Энергия, 1980. 168 с.

59. Домкин Н.Б. Контактирование шероховатых поверхностей. М.: Наука, 1970. 227с.

60. Усов В.В. Металловедение электрических контактов. М.; Л.: Госэнергоиздат, 1963. 208с.

61. Суслов А.Г., Дальский A.M. Научные основы технологии маши-но-строения. М.: Машиностроение, 2002. 302с.

62. Технология машиностроения: учеб. для вузов: в 2 т. Основы технологии машиностроения, 2-е изд. / В.М. Бурцев, и др.; под ред. A.M. Даль-ского. М.: Изд-во МГТУ, 2001. Т. 1. 564с.

63. Технология машиностроения: учеб. для вузов: в 2 т. Производство машин, 2-е изд. / В.М. Бурцев и др.; под ред. Г.И. Мельникова. М.: Изд-во МГТУ, 2001. Т. 2. 640с.

64. Колесов И.Н. Основы технологии машиностроения: учеб. для машиностроит. спец. Вузов, 2-е изд., перераб. и испр. М.: Высш. шк., 1999. 591с.

65. Машиностроение: энциклопедия. Технология изготовления деталей машин / A.M. Дальский и др..; под общ. ред. А.Г. Суслова. М.: Машиностроение, 2000. Т. III-3. 840с.

66. Машиностроение: энциклопедия.: Сборка машин // Ю.М. Соло-менцев, и др..; под общ. ред. Ю.М. Соломенцева. М.: Машиностроение, 2000. Т. III-4. 760с.

67. Суслов А.Г. Качество поверхностного слоя деталей машин. М.: Машиностроение, 2000. 320с.

68. Максина Е.Л., Березина Н.А., Лапухина Т.Ю. Справочник по техническим дисциплинам: высшая математика, физика, химия. Ростов на Дону: «Феникс», 2008. 380с.

69. Намитоков К.К. Электроэрозионные явления. М.: Энергия, 1978.456с.

70. Основы теории электрических аппаратов, под общ. ред. И.С. Тае-ва. М.: Высш. шк., 1987. 352с.

71. Compbeli W.E. The lubrication of electrical contacts on Electrical Contacts. Chicago, LIT, 1977. P. 1 - 18.

72. Hisakado T. Effects of surface roughness and surface films on contact resistance of metals. Wear, 1977. V. 44. N 2. P. 345-359.

73. Kingsbury H.E. Electrical contact lubrication. Electrical Times, 1971, V. 159. N17. P. 14-15.