автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.06, диссертация на тему:Создание и исследование блоков откачки парогазовах смесей

Московский ордена Ленина, ордена Октябрьской Революция я ордена Трудового Красного Знамэни государственный технический университет им. Н. Э. Баумана

На правах рукописи

ГРЙГОРОВ Виктор Павлович

УДК 621.62

СОЗДАНИЕ И ЙССЛЕЯОВАШ БЛОКОВ ОТКАЧНИ ПАРОГАЗОВЫХ СМЕСЕЙ

ОБ.04.05 - вакуумная, компрессорная техника

' и пнэЕмосистеш

Автореферат диссертации 8а соискание ученой степени доктора технических наук •

Москва - 1993

Работа выполнена в Сумском государственном университете.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Макаров А. М.

Ведущая организация; ЛЕННИИХШШ

Защита состоится " ИЗ чао. на еа-

седании специализированного Совета Д 063.16.11 в Московском государственном техническом университете им. Н. Э. Баумана по адресу: 107005, Москва, ,Б-б, Лефортовская набережная, д. 1, корпус факультета "Энергомашиностроение", аудит, ^¿¿¿у0 . — /

С диссертацией можно озвакомиться 'в библиотеке Московского государственного технического университета им. Н. 9. Баумана.

_ Ваши отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные печатью,- просим высылать по адресу: 107005, Москва, 2-я Бауманская, д. Б, на имя ученого секретаря специализированного Совета.

доктор технических наук, профессор Шерстюк А. Н.

доктор технических наук, и.о. профессора Щэрба В. Б.

Совет Д 063.16.11

Ученый секретарь специализированного Совета доктор технических наук,

профессор

Автореферат разослан " 16 1994 г.

Подписано к печати/У Заказ Объем ¿.е?

Гирая/^ экз. Тшографш ЮТУ, 107005, Москва, 2-я Бауманская, д. 6. -

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

&здадшооть тега. Блекл откачки пврогазовя?. см.-1.2л (БОаС" ncnr.ii огролоо пр:кэнош<з го папя отраслях 'л--р-

геттгко, глп.тичвстсоЛ, ítuh^oíí, кабзльнсЛ л - гле глл соззлз:Рг-зеиг проззкгниз ссн-зп-пг'. процессов прп пошгганетх длголзплг.л, ота-ггллзя í'otl.too í.Ttr-f'í :;а з'злллко'-зкоксззпзс'лгз пзлг.з?17з,гт1 зсз'1 ус-тассллл. Л сгяоч о от;:*-' г9г:~?з:тгл з'^т^кгллтючззн КОПС, сбзспэлгзпглз--з;зП лз!ссл~л> тзлзпзао-ркллсллчесгсло пелрлсл,!эгч пезч тзхлологлчослоЛ устзл'озт'л. "^"ггтет пзро1гз'о--хсзл''стroivлтзлз'и

Гзрзлсл црлз'зп'гз:? ЕСПО с5ус,':оз'тл:> С:з>-лл; р^ллосРрзгл"- чл лезохрузлгр: (puc.l), лсторлз уо-'-о г-:л;тл '<лл лл-пез; с -'.с.тт-дзлепгп" злзрч в лечлопеллорз; п лззл-зголглЛ лзл^ л рлРС'-зР тзз зллуу: ::оло Л"з:.о:;; ¡Ллз. леллзглпзлл л'.рз..

3 .ллссзртзггл' -сщссч ло'рллзтя г: лгслз-

.лзлеззл; Клл пелллпзезз с *:с:зд;злззллзл ллрл п лс-*з;":!!П"л,';;р гзлзлур зллз л "лззрзлрз'' ллззз: зллзлл , 1лл;з. 1ллср f

БОПО длл гзрлослзряглзлс лезгзлрлпгл'з озузлзлллг лл "."*:"•■-

г"у< 17рл''3"з'гллл - rr/:rc : n í«:^« -^-t:! «х "отлл~ллзл,

-'РГП™';- лсслзлпз'ллзз РСПО рз.-;слззл'злзо:'зто гаг'ллззз сил:! cposo.ttír; 3 геллз Х1л - X/. :?:::„< :? ?5ссл'глл

d рзЗЬлгз Г', "злссл, з пдтг, Э, :íD7C*rv:r3 "i.-z р^-олзл раосллллллзллсъ л^л ccncr.yiaiecrá от^о^ы-;?: зл^'зчгз - сз-слл-лл-лл^злзлл а';":"; -г; т^ззлл"! того поеззлз в г'зз'лз" * гз гпсс,"2;г,*н'','г"-

.ir.p'tíror.-rc»;_': злз -тгев. подход л еззлзлпл ЕОПЗ лолтззллзел г

з <.'слзз лзол-пл; гзЛотзл рруглз звторол, }1злл-; лруглл-з лезлзлзле лезл^злззлл: ЕСТЮ в •лптзлзгур^ чз лзлгпчллтзп. Углглч Слзл лззгрел-

ЛЗЛЛ C03?T'írr:3 ЛЗСГЗЛ1 ОГД'ЭЛЗПиЗ. ■ ': ТЗ Л; 'СЧ;'1 33'' " , :

у:згзг г. шсссов. Но ч зрось остпззез, злэ ^рзОзхп,

!"зпрзз'зр, остягеп прз'гпзчес:::: пзисо."о,"сг!'чп":.ч ос;лог':ю" ^ггзгз .егопг: "СГ1С - гзаазузсостшзЛ впчуутц! япсос (ГШ), "зге ^хс-озс'-'тс'гпсзяззт .скечст'пл п'пс'псг. ;Пр.ззо~

рл.:с-* г.гзерезз рзгеогзчдгбггз«? лоз'з'лгзгзтлп оз'ггг'з::;! ю

ссщ-гзгз-зззпгс:' ргезззл::::.' рзгз"*з рз'охл, ;:зл гг:гс'згэ с'тсг^д-.зпр";, чту лзлзег :гх пгг:г?.'?сж гйвгп^пш??),

рз ГгГНН глПлрап? :та сслкл огшз, о з ^грзлторче-

ТИУЛ уКЗЗЛРЭ.П íiJCipory Л^ССГВЛЯ ПО СП:ГСЛ?'Т;ЛМ7 гз> .суго-

пу ВОЗДУХУ пр-! ПЗЗ-'ОС'Р-ЗРНО',? ЬО ВПУС!ГНС»? nSI'pyft'C.

р»ю. 1. Схеш блоков откачка парогазовых смосей:

1 - вакуукшШ насос; 2 - конденсатор; 3 - цзркуляцкошшЬ насос; 4 - конденсатшВ насос; 5 - вк-сооть; 6 - барокгатри-чаская труба; ? - выпарной ешарат; 8 - теплообменник; 9 -холодильная машина; 10 - сосуд о твердой угдшюлотоП; 11-сссуд со льдом; 12 - газобалластноо устройство; -5>- пар, газ; -->--2адаость; --{>-- - гвзокядаоотияя аадсь.

Научная проблема. Чтобы создать БОНО высокоэффективными, -необходимо: обоснованно выбрать схему БОПС; оптимальным образом подобрать отдельные элементы; оптимизировать конструкции и резкими работы отдельных элементов, исходя из условия получения высоких технико-экономических показателей всего БОПС. Однако существующие метода создания и расчета БОШ и имеющиеся результаты исследования отдельных элементов во позволяют решать эти задачи.

Цель работы - создание современной научной основы, обеспечивающей разработку высокоэффективных БОШ и создание на этой основе новых образцов БОПС. Поставленная цель достигнута комплексным исследованием отдельных элементов и БОПС в целом на основе подхода к БОПС как к целостной"системе.

Задачи работы:

1. Ввести понятие БОПС как целостной системы; разработать семейство понятий; определений, характеристик, обеспечивающих достаточно полное понимание БОШ как системы.

2. Разработать классификацию БОПС.

3. С применением методов математического моделирования изучить характеристики исследуемых БОШ и влияние на та различных факторов. На этой основе разработать рекомендации по выбору схем и проектированию БОПС.

4. Решить задачу об оптимизации режимов работы БОПС.

б. Цровести исследования отдельных элементов в обьеме, обеспечиванием исследование БОПС как целостной системы и создание новых БОПС, отвечающих современному уровни наука и техники.

6. Разработать и внедрить в серийное производство ковне БОПС.

Научная новизна. Основные результаты работы являются оригинальны?® и имеют научную новизну. Наиболее существенные из них:

- Выявлена научная проблема создания высокоэффективных БОПС.

- Введено понятие БОПС как целостной системы, которое обеспечи-чило решение научной проблемы создания высокоэффективных БОПС. Достаточное понимание БОПС как системы обеспечено предложенным методом выделения этого объекта из технологической системы, построением семейства характеристик и классификацией.

- Разработана и применена обобщенная математическая модель, ох-ватыващая все 16 возможных схем БОПС подкласса с конденсацией пара в конденсаторе при температуре выше температуры тройной точка вещества пара. Модель обеспечивает получение характеристик для различных схем БОПС во всем диапазоне возможных параметров огкачи-

3

naporisotö^ u.tjcj, т^пзратур;-! и расхода охлэгдадздзй кода, и;^ ио:}водг.эт ïî.il.:;! ольйллзироьзть рмхсур иод£ь;ж.:сй в конденсатор Ол.гилдмь'эй годы.

- С IIpill.liHitliX.: paapcOOiUU-IOS liíiiehbTiKdClMÜ КЭДОДЯ ¡ioeji'jfíjbuuít ИрлЛсЛД¡C/llhC: Cío;.; БОЛО i: ïriïBlàîlO LijííüЕй /id XaprJí'Xü-

KCaüípíKuiij:;;:;;: C-W.VJJ, рог^-'эь pьйо-ы БСЙО a шсо^арлзнства í-:.z..:úi:roí;, i;:, оолол;; сОобили:;;; получонлах результате;; [ ..: р^ксл/ьды^л:; no Biioopy с хыи :¡ прооптироьс:-;; »з Ь01й, î

ï ■ ¿uü;:c;.;.;oc;íí- дд;; опрздядешз; ошй-

. ... g ! ..üiüíib лс/;л^/:;ол б конденсатор o.u;¿i /;:ллд;; поди, t;¡;oc-лл -L î.,;,/;; про^с^одихе^ььрс'л, Б0П0. Придлсл/п Í;ol л

; üíir рл;лод;. ьодл £ ECHO,

П ;.;'. u piün-^oeaii !,лод ' ííccj,едо^н^л POCO tío гру»:л-,л,

■/.....;¡ ¡i., сглдюетл GÄiCiK);;:.ipiiooiüii харлиор/ггл;;.: ;r ¡л*:-

, .¡ллл i; иорлпде ноетеюллого погохо;д ¿¡//олс; лс.рлл

'лрлл..л or optici, гр^кы к другой.

<л:оел с ^1 р: от ivi:. и /л'лао'лд о:/сг л:м,-

л ^ .. . ее/о: ;:ои:т Г-С-ЛО - U :'::[.

IV. i..//;,;;..:" ; лл ; .л.л:ллеле.р; л/л/л;.,; с;л.л,

..,;'../;лллл/ 'i.о (/.¿тс/..;:ллл:сл,л: г.-ü-'■"'■■ />-]■•.:;.'.. i л. Г. í-'-V-З с г;:/,:í; г.г.ггдиг.-.-

?ср. ; ..у;-¡ /Г;;Л,;.:,: с iс.;.л;;сл.

рлюл/лл Г../. .i i b¡ рллл.^елл.л; т ; пл ;.о:;ст-

;; p^;.:/,'./...,./,// £лл: i-ir-, лиса.

- Ол/д..;ли,.;;,; р/йул1ЛиГол ;,иса:лл лез/лдсл/л::'; i.c

tu t; .^„-.i'^c^/.; ciuuc,j.:;üí;.i герхл^рлегл;, и:сздодд::£>- дх;: он-ред,,лд1.,.; ЕЖ), р/еп^.Дгш/.! гл;одд разила к р.л:о-

Rnr-UT-.i'î'tcK:.;î t'.f-Tpi.?ç?i, ^î ptiQ'rnpn.:.^_|ирудь'н,трВ| ра^ртк.

■■ îîu«/iïi:ô БОПС кик ца^оэткоЗ систбш в csuuftix.iiüre

S^UiiC-pivUV-i ííiúTi Сиг'пЛЛ! КЛ'ГОЛЯ15Г ПО-В03««у ИОДОЗТЯ к СОЗДйШй.'

liOUJ г- VvCv к пвйоссй-пу оШ-ÄZi, ды когс-iporo: oöacuossjsro ооршш схе.Лд, оорзг-Âî j-idKi-Hry,

pascR-í uonoipyu»;;:*! « cív^suhjx злёМайтоБ, ксхсг,л вз

i'CJObJifl ■■¡Ü'V ЬЛ(ЧЙ

4

системы; определены и контролируются характеристики.

- Предложенная классификация БОПС обеспечила шяатение всех возможных схем БОПС подкласса с конденсацией пара в конденсаторе при температуре вше температуры тройной точки вещества пара н обьединение математических моделей 15-ти различных схем БОПС в одну обобщенную математическую модель.

- Разработанная математическая модель позволяет определять характеристики БОПС всех возмогших схем и решать задачи оптимизации конструкции и расходов охлаждающей вода на стадии проектирования, существенно сокращая- время и трудоемкость создания новых БОПС и обеспечивая повызеше их технико-экономических показателей.'

- Использование разработанных рекомендаций по проектированию БОПС позволило повысить производительность БОПС 2АВД-20 на 12 %.

- Предложенный метод исследования БОПС по группам, созданным на основе общности и особенностей закономерностей характеристик, и ранжирование групп позволили объединять 15 возмоиж схем БОПС в 4 группы и провести многие исследования на представителях отдельных групп, а в ряде случаев на представителях двух основных, крайних групп, что значительно сократило обьем проводимых исследований. Прэдлонепный метод позволяет также обоснованно распространять результаты исследований одних БОПС на другие.

- Использование результатов теоретических и екстримвнтальшх исследований ГИЕН позволило запенить в серийно выпускаемом оборудовании порзптеше ГЗШН на двухроторные с внешним сжатием, что обеспечило унификацию ГЕБН о воздуходувками, повысило технико-эко-нокпчасккэ показатели ГЕВН и уменьшало материалоемкость этого элемента БОПС з 3...5 раз..

- Разработана я внедрены в серийное производство на Мелитопольском компрессорном заводе три БОПС - ГФ-0,5/9Ш1, ЗГС53Э40Б и 2АВД-20. БОПС 1Ф-0,5/9Ш1 я вга53Э40Б аттестованы по высшей категории качества. Общая сценка экономического вффекта составила около 1 шш. рублей в год в ценах 1S90 г.

- Материала диссертация применяются тагаке в учебном процессе в читаемых автором курсах "Конструкции комарессрннх машин" и "Объемные шгпрэссора".

Апробация работы. Результаты работы докладывались на Всесоюзных научно-технических конференциях по компрессоростроэнив (Н., 197Э г., Казань, 1985 г., Суш, 1989 г.), Всесоюзной научно-технической конференции "Научно-технический прогресс в машиностроении и

5

приборостроении" (M-, 1930 г.), Всесоюзном научно-техначеско:.; совецашш "Пути совершенствования, шионкфщащш и повшония на-дбишости аппаратов в основной: Еашл" (Суш, 1S30 и 19SS г.), Всесоюзном спмпозиуш "Состояние и порспэктнш разработан и производства нока видов вакуумного оборудования" (Казань, 1S81 г.)« научных согдшарах ка$8Дры Э-Б ЮТУ м. Н. Э. Баушна (!,!., 1S37 и .1993 г.), Всесоюзное коавузовской шфронцни ТазотурОшшне п конбиня-poEciiii;-:- установка" (М., 1991 г.), научно-тохннчвсккх кон&эреЕцдях Сумского (^юшьтехнологкчаского шзтитута <Суш, 169) и 1993 г.).

nyfljrstaroat. По гош дпссортецнн опубликовано 18 статей, 13 тезисов научнш. догсладов, подучено 3 авторских кэдэтельства на ПсЮбротошя.

Обьеп и структура работа. Диссертация содержи 21? страниц основного текста, 134 шштрвцаи, 11 таблиц, 9 страниц щяшж-нлЛ. Она состоит кз четырех логических частой (рлс. 2): комшжс пошй-ий и опрэдэлзшй; исследование БОШ как систеш; исследования |.ло«хиюв БОЯС; разработка и внедрэнаэ' в сарайное производство воьнх БОШ.

Результаты цзлокаш ьо введении, сеш главах, заклячошш к пяти прилокещях. Сшсок использованной литоратурп - 142 источника.

Понятия и опрэдэлзная, относякнэся к БШС, вадоашы в пзрвой гладе, а охдоогокэся к оэдальшм элементам - в главах» посвяцэнныз: этк.м элемента:,!.

Результаты исследования БОПС как сяотеш дзлохзш в перлах 4-х глава/, (см. рлс. 2).

Lie ошзшов в кййолшзи объема нсслэдоваш ШН. Б связи с большм объемом розультатц s тих цеавадовшей взлоезш •в трех главах: 5-0«, £-о2 и 7-oii. 5-я глава поевгщэна разработке методов расчета процзссов сгэтия и рзоыкрэшш гсзэлидкостхшх сгзсой и дашагош значений параметров, которые могут кдать mcro в Г2ВН БОПС, с целью оозспвчшшя тооротичоеккх ксслздовшшЛ ИЗН к ■ адегиза шгпаркштальна полученных характеристик. В 6-ой главз •исследован шяшке IKBH различных конструктивных схем, оценена юс перспективность, а 7-я глава посвящена более глубоким исследозаш-ш одпо£, наиболее перспективной конструкция. Результаты исследований осталшк олекзитов БШС взлоаеш во 2-ой главо- в разделах, аоевадзишх кквкоткоскоау описании разультатов функционирования s согласовшш рсбоru отдельна* елгывнтов.

В прижшнаях отрасош результата разработки и внедрения IS

Рис. 2. Структура работа

•У

серийное производство новых БОПС.

На защиту выносятся следующие научные положения, обладающие научной новизной, научной и практической ценностью:

1. Понятие БОПС как объекта создания и исследования.

2. Обобщенная математическая модель для подкласса БОПС с конденсацией пара в конденсаторе при температуре выше температуры тройной точки вещества пара.

3. Результаты исследования характеристик и оптимизации работы

БОПС.

4. Результаты исследования основного элемента БОПС - ГЖВН.

Классификация работы. Совокупность разработанных теоретических положений квалифицируется как новое крупное достижение в развитии перспективного направления в технике - повышение эффективности сложных систем на основе системного подхода к их созданию.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ • Введение

Обосновывается актуальность теш, приводится анализ состояния вопроса, выявлена научная проблема, сформулированы цель и задачи исследования, изложены структура и краткое содержание работы, приведены выносимые на защиту осноише положения.

1. Блок откачки парогазовой смеси как обьект создания и исследования

Под 'БОПС будем понимать систему машин, аппаратов и связывающих их коммуникаций, совместная работа которых обеспечивает откачку из некоторого объекта образующейся там парогазовой смеси. Определяется состав БОШ путем разделения технологической установки на функциональные части при помощи контрольных поверхностей. Например, вакуум-вшарную установку мозшо разделить на блок выпаривания и БОПС. Силовая энергетическая установка делится на генератор пара, устройство для преобразования энергии пара в механическую энергию и БОПС.

Виходнша параметрами, характеризующими результаты функционирования БОПС, является:

-производительность по откачиваемой парогазовой смеси (И0 к1) или по откачиваемому пару (#п<к1) - количество парогазовой смеси или пара, поступающих в впускной патрубок БОШ в единицу времени (в БОПС рассматриваемого подкласса - в горловину конденсатора); 8

- мощность - суммарная мощность, потребляемая всеми машинами, механизмами и аппаратами, входящими в данный БОШ;

- предельное остаточное давление - это минимальное давление, которое мокет создаваться во впускном патрубке БОПС; определяется при полностью заглушённом впускном патрубке для всэх БОПС, кроме БОПС с поверхностными конденсатора?®! и совместным удалением конденсата и неконденсирующихся газов одам ШВН - для этих БОШ оно должно определяться при частично открытом впускном патрубке, чтобы обеспечить поступление отдкостя в ШЗН.

К входная параметрам БОПС относятся состав откачиваемой парогазовой смеси, ее давление к температура, а тате® расход и. температура подаваемой в конденсатор охлагдвщей вода.

Удельными показателей результатов функционирования, являются удельная мощность, удельная производительность и краткость охлаждения, которую ногао рзссматрпзать как величину, равную удельному расходу охландащзй воды.

Пря определения удельной мощности нами учитывалась мощность, необходимая для обаспеченпя перемещения охдаздййщей воды в элементах БОПС» независимо от того, где затрачивается эта мощность - в падцшздуальЕсм цпркулячкеягом Еасосэ БСШ или в насосз централтзо-вапноЯ саапеяа Еодоснабгзнзя. Учет вевг ооставлшздц. -лощностл безусловно необходпл при сравзонтя показателей разлита БОПС.

Под удельной прозгаводительностьв БОПС понимается отпотеете его проЕзводптольпоста в 'суммарной теоретической обьемкой прсизво-дптэяьтастп всех насосов, Ксетльзоваяз два злаченая удельной про-азводзтэлыюстл: !!' „, __ а 81 „> „. Величина ?/' - , ,w находилась

П.КЗ .уд я.кт.уд П.К1.УД

в вродпологешп, что циряуляцкопшгЯ а ковденсатньй насоси есть, вела ззтрзчзвааюа з ша порадеть Сольеэ пуля. В противнем случае полагала, что ста насоси отсутствует. Этот вариант предполагает, что .панно даншй реапм работа является псязшалышм л БОПС продав-значен для работы па номинальном penas.

При спрэдадеказ полагалось, что циркуляционный пасос

имеется нзвеюясЕмо от того, есть з вей необходимость при заданных исходил, данных гаа такой необходимости нет. КоадввсатяиЗ насос имеется во Рсех БОПС с раздельным удалением конденсата и вэковден-скрузгзхся газов. По этому варианту БОПС могут работать на всех возмогши режимах.

В процессе классификации все БОПС разделены на 3 класса: 1) с конденсацией пара в конденсаторе; 2) с коядепсоцг'.ей пара в рабочей

9

камера вакуумного насоса; 3) без конденсации пара. ЕОПС 1-го класса разделена на два подкласса: с конденсацией при температуре выше или ниже т&шоратуры тройной точки вещества откачиваемого пара. Дальнейшая классификация выполнена для БОПС 1-го подкласса 1-го класса (см. табл.).

В рассматриваемом подклассе формально возмохш 32 схемы БОПС. Однако 8 схем, для которых £^£,=»1, не могут существовать, т. к. в конденсаторе смешения невозможно противоточное движение конденсата и охлаздащей жидкости. 4 схемы с признаками 1,-1, Я2-0, К3=0, Кга\ являются еквявалентныш схемам с признаками 1, К.^0, К3-1, К6»1. Из оставшихся 20-ти схем не реализуются еще 5 схем с признаками Кг«\, A's=1, т. к. невозмояно совместное удаление конденсата п нокоцдоЕсирушихся газов, если конденсат удаляется периодически. Таким образом, реально возмояшг 15 основных схем БОПС.

2. Обобщенная математическая модель БОПС

Модель охьатиьсот все 15 схем БОПС рассматриваемого подкласса и предназначена для расчета их характеристик с учетом взаимовлия-lain ц взаимозависимости работы отдельных влэшнтов и влияния характеристик отдельных »лекентов на характерстаки всего БОПС.

ооьедаенаа частных моделей БОШ различных схем в одну сбой-ц'злнуа модель ышодшшо путем выявления общего к особенного в опи-cL.m.ii р5GoTii отдельных элементов, щзкэлэмдшшх связей п схем, их учета ьведиаюм в расчет» уравнения кодов 1иассв&жавк>шшх пра-ыюкси БОПС л прсвооцнп кодам гаачвяаЯ О ила 1.

При разработке шдели приняты слэдук^ю обозначения: I -•■ ¿■дольная' анталыпш; Ь' - глассошИ расход потока; ~

кратность огляхдатт; 2' - ташоратура; Уи - ош'сашкШ обм>ы взку-упяого насоса; к/^п и' и " обгомзй рас?йорц-

ьяатя rasa в жидкости; Я - ковВДщвеот ошгакь ьакуушого изсоса; р - илотйость; l ,/U , - коэффициент иадодиого м>вдшгаш&. пара; индеиси: о - при а^оофоршх усвоьаях; ьс. - юрэ;; всясньыи-us.iM патрубком ьаиуушото насоса; г - газ; а - кокдопоах tuat скзсь конденсата с охлаадыыФй водой; и - пар; rsf и кг - соотр.^тствишю на шоде и шходэ кэ конденсатора; г.' - охтдаадая юда.

■ Обобщенная модель» как и частные модели отдельных сх«м, рант: разработанных автором сьмосгоятельно кля в соавторстве, состоит ы> кодсЛъЬ результатов фушадаогаровоиия отдельшх олоконтоь - конд?!:--саторов, вакууылдх и гидравличоских носопон, трубопроводов, - к 10

Таблица.

Классификация БОШ с конденсацией пара в конденсаторе при температуре вшив температуря тройной точки вещества откачивав!,'гого

пара

Классификационный признак • Код признака Условное и физическое значения признака

к1 - 0

Наличие непосред--ственного контакта могду конденсируемым паром и ог-лаздастцей водой в конденсатора К, Конденсатор поверхностны® Конденсатор смепения

Направленно деп-ганпя конденсата л охлахдакдей воды в конденсатора Прячоток ' Противоток

Направление движения конденсируемого пара п охлаздапцей вода в конденсатора Г ПрОТИЕОТОК Прямоток

Закономерность удаления конденсата из БОПС Удаляется непрерывно Собирается л на- КШТЛ>ТВ8ЯТСЯ в элэтатйх БОПС, удаление из БОПС периодическое

Способ удаления конденсата и не-копдоисвругакся газов (совместность УДЭЛ01ИЯ) К5 Раздельно кон-донсатнкм и вакуумным насосами Совместно с по-мог4ьи ШВН

моделей согласования работы элементов.

Модели элементов. Показано, что при математическом описании работ ВОПС можно пренебрегать теплоотдачей в окружающую среду и внергаей неконденсирующихся газов.

Конденсаторы. Для разработанной нами математической модели БОПС были необходимы зависимости массовых расходов и параметров потоков на выходе из конденсаторов от массовых расходов и параметров потоков на входе в них (рис.- 3). Такое описание результатов функционирования конденсаторов отличается от используемых при расчете конденсаторов как отдельных елементов. Получено оно нами на основе уравнений материального и теплового балансов. Для теоретических конденсаторов дополнительно приняты следующие допущения: 1) отсутствуют паровое и гидравлическое сопротивления; 2) поверхность теплообмена и время нахоадешя теплоносителей в конденсаторе достаточна для осуществления полного тепло- и ыассообмена.

^п.к, {

Г \

».К! |

и < П.К1 П.К1 1 П.Н2 П.Н2

А. О н д е н С а т О р

^я.кг'н.кг

2/ 1 Я.К1 ».К1 ^г.и.кг'г.ю.кг

И 1 Г.ГГ.Х1 Г.Я.К1

^г.к.кг^г.Е.кг

}

К

г.кг

Только -

Рис.- 3. Геометрическое представление модели конденсатора

Обобщенные уравнения для массовых расходов штоков на выхода (см. рис. 3):

" " УГ.К1 + Мг.Ш.К, " ЙГ.8.К2;

Г.К2

И,

Г.Я.Я2

Ш „/Р ) *

4 Й.Е? г«.'

а.к2' гк

И.

1 Г.».К1

Рг^в.кг' Рк-Рп^.кг»;

£.К2

П.К2

■где

М.

г.кг.к!

*п.х1 + ЯА.к1 " *П.К2:

- Рп.кг (*г.кг/Рг.к2)' .

(1) (2)

(3)

(4) (б)

■Их совместное решение дает следующие' уравнения для основных выходящих штоков:

И,

Т.К2

П.К1

1Е.- Рг.К2/Р«> + Х1А1;

(6)

м.

Ж.к2

(7)

где х

в - ^ зек2 + Я,А

ГШ _____ ____

"г.К2

7ч 2

Рп.

я,

'К 2

■ г.к2, Р.

К1

"г .кг

Обобщенное уравнение теплового баланса:

Подставив уравнение (3) в уравнение (8) и разделив результат

на "й„ ., подучил:

Л • К I

(9)

вг4п.кА.К1-

л

По зависимости температур потеков на выходе из конденсаторов от расхода охлаздаю^ей вод1, всэ коаденсаторц можно разделить на двэ основные группы: а протпвоточнш двикением конденсируемого пара и охдадазздзЗ вода (Я^О) к с прямоточным датэккеа этих тзпло-носетвлой {Я3-1).

1 (Я^-О). Обедам для них

являются наличке критик ской кратности охиаадоняя при которой бшюлшжтся условия Тщ ^»Г ,, У п1, и сяэдудаю зависимости:

при Я <

к2

П.Т!1

т

АП.Я1

Г.К2

п..

(10)

? и V'

Г.к2 \i.K1 При И > Г^ .

Клаесгфзкаштонпнэ признаки К. п Я, гтявп на елвдушвэ пара-

метры: Пяр. Гг>кг при пкг^. Т^. при

д

ЕР

При я<п„

г.кг'

т ■ = т а \

Я.И2 V?1 >.кг'

(11)

(12)

(13)

(14)

Значения {„

и

'П.К2 " «Й.к2 В уравнениях (12) я (13), а также в уравнении (10) определяются из уравнения теплового баланса (9).

общими являются: 13

соотношение 2'г.к2"г«.к2' отсутствие т^, отсутствие влияния признака К] на зависимости для искомых температур.

Признак К2 вносит следующие особенности в температуру Гв>к2:

" (15)

Температура ^ находится из зависимости. Ги к2-•"^».ка^.кг5' 0 £и.К2*из УРавнений (9) и (15).

На_в'^одб_из_роальшх^ковденсаторов с погрешностью менее 0,6 К температуру потоков жидкости можно определять по формулам, полученным для теоретических конденсаторов. Температура парогазового потока 3'Г.К2СГГ.К2.Т+Л!'Г.К2. гД0 Гг.к2.т ~ темпеРатУРа парогазового потока на выходе из теоретического конденсатора, АТГтКг -отклонение температуры потока от теоретического значения. ^

Насоси. Общепринятое описание результатов функционирования как парогазовых, так и гидравлических насосов - их характеристики, - полностью отвечают требованиям разрабатываемой модели БОПС.

В БОПС рассматриваемого подкласса в качестве парогазовых вакуумных насосов реально используются кидкостно-кольцевые насосы, а в качестве гидравлических насосов - центробежные насосы. Обьем имеющейся информация по характеристикам этих насосов достаточен для решения поставленных в диссертации задач. Нами выполнена лишь некоторая дополнительная -ее обрабоотка с целью приведения к удобной для нас форме.

Для исключения частных факторов, влияющих на характеристики БОПС, предполагалось, что номинальная подача гидравлических насосов всегда соответствует потребной. При этом КПД равен максимальному для данной подачи значению.

Для теоретического БОПС разработаны модели идеальных парогазового вакуумного и гидравлического насосов. Идеальный парогазовый насос отличается от известной модели идеального компрессора процессом сжатия - процесс сжатия протекает при постоянной ыассе рабочего тела так, что пар всегда остается сухим насыщенным.

Идеальный гидравлический насос отличается от известной модели совершенного насоса отсутствием гидравлических и инерционных ио-, терь напора во всасываяцон и нагнетательном трактах.

Трубопровода. В описаний результатов функционирования полоае-ны уравнение состояния и закон сохранения количества вещества. Д/ш ГНС учитывается изменение содержания растворенных газов в отдкости Согласование работы элементов. Для системы конденсатор - трубо-

провод - вакуумный насос

"»п.трГ^.кг^А.кг^п.кг^Ь- Об)

*г.ч,1-*г.яг+*А.кг<Рг.кг/Р,Ь' (IV)

Подача циркуляционного насоса равна расходу вода в конденсатор, развиваемая разность давлений нагнетания и всасывания

<Рн-Рво> -^Ра-Рк^Р^Ртр.*' (,9>

где Я, - высота расположения отверстий, из которых вытекает охлаждающая вода, над уровнем воды в бассейне; Лр^^ - потери давления в трубопроводе.

В системе конденсатор - трубопровод - конденсатннй яасос подача насоса 0п2"Уя к?, развиваемая разность давлений

(Рн - Рвс)н2 - Рв - Рк2~ + ЛРтр.пов' (20)

где Ар^ коп - потери давления в трубопроводе отвода конденсата.

Правомерность разработанной модели подтверждена экспериментом: отклонения расчетных значений к1 от экспериментальных находились в пределах -5...+6 Ж, среднее квадратичное отклонение составило 3,7 %.

3. Общие закономерности и основные особенности работы различных БОШ

Все факторы, влияющие на результаты функционирования БОПС, моано разделить на три группы: конструктивные схемы, входные параметры и несовершенство отдельных элементов. Первые две группы определяют главные, ви!более общие закономерности и особенности характеристик; их исследование проводилось на теоретических моделях БОПС. При исследования влияния несовершенства отдельных элементов на характеристики БОПС все остальные элементы лредполагались предельно совершенными.

Обобщение характеристик БОПС выполнено с помощью безразмерного параметра где - суммарная теоретическая объемная производительность всех насосов, определяемая так же, как и при нахождении величины М^киуд и Я" >к, .уд: ■

11 + «V > + + М1 - V1' (2> >

где {»0 при =0, 1=1 при #н1>0;

ч

[1

+ (V +

(1/т + Я,) (1 -6К ).

(22)

Решающее влияние на производительность БОШ оказывает направление движения конденсируемого пара и охландащэй воды в конденсаторе (классификационный признак Я3). Вторил по значимости является тип конденсатора (признак К1). Остальные конструктивные фактора существенного влияния на производительность не оказывают.

По зависимостям производительности от расхода воды У^ (рис. 4) все БОПС моано объединять в четыре группы. (На рис. 4 (•'"-).

'V ,/ге

-

кг/м1

а)

о* V,

\v.K1

Мп.к1

кг/м5 30

го ю

о

^п.к,-353 К:

0,4

1Я.К1

кг/мъ 3020 Ю О

Л

II

1 3 < 0

А

1/5

в 16 т

Г

293 К; 8-0,01. Рис, 4. Типовые характеристики БОПС Первая группа (протиЕоточный поверхностный кондонсатор: ^«0,

уд

£3-0) - ьОПО, клевщм критический расход охлагдакцой воды Ую к1 ^ " -п.«, которых в области -кр на эакини от У„л:1.

Вторая груша (прямоточный конденсатор оказания: Я,»!,

V

1)

- БОПС, у которых отсутствует критический расход охлаздаедой соды, а ¡! „} с увзлачешам 7И к) сначала увеличивается, достигая максимального значения, ц затем уменьшается до нудя. Такая закономерность обусловлена одаоире&енццм влиянием двух факторов: 1) увели-чешем акогаосха р всдодствав поникшая т&шоратура; 2) уве-л2Я0йаэм шс5ушк>шш* воздуха кз-Бне с охлаздащзй водой.

5ротья группа - БОШ, для которое 1,-0 п £^-1 (прякоточшй новэрхностицй конденсатор). Графака ее производателыюстей аезш-тотическа цриблгп&ются к соответствуадгм грсфакач БОПС первой группы. Удельная теоретическая производительность втях

БОШ такая гэ, что и у БОПС второй группы.

•Четвертая груша - БОШ, для которых л',-1 и Я3-0 (противоточ-вай конденсатор Закономерность исмонаняя характеристик

такая гу, что ц у БОПС второй группы, по в отлпчкэ от них имеет кр&дочэоюа расход оыазддЬ&зЗ поди» яра котором ирставэдатаяь-16

ность максимальна; кроме того, закономерность и значение 'Г я1 такие га, что и у БОПС первой группы.

БОПС 1-ой и 2-ой. групп являются основными - они обладают оригинальными характеристиками. 3-я и 4-я группа промеауточныо - их характеристики обладают свойства)® характеристик БОПС' как 1-ой, так и 2-ой групп.

БОПС 3-ей группы не имеют инками преимуществ по сравыенкэ о 1-оа группой, но имеют значительно' худшие характеристики. Поэтому их оледуе? признать бесперспективными. Оставшиеся БОПС в порядна ухудшения характеристик ретируются следующим образом: 1-я, 4-я, 2-я груши. Каздая последующая группа имеет конструктивные, технологически или некоторые эксплуатационные преимущества по сравнению с прэтчдушк.я группа?,га. Это такке долзга учитываться пря выборе рациональной конструкции для каадого конкретного случая.

Высота установки конденсатора влияет на моздаость только тех БОПС, для которых Я5=0 (для них имеется оптимальная высота установки конденсатора, когда удельная мощность минимальна). При 5 »1 конденсатор долген располагаться непосредственно около вакуумного насоса; в этих БОПС увеличение высот установка конденсатора может только увелгтть потребляемую мощность.

Замена-" расхода вода 7^ па кратность охлаздэнкя т сально деформирует ось абсцисс я в области Делает характе-

ристики чрезвычайно чувствительными к азмэнешго'я (си. рис. 48). Это делает невозмошм использование я в качастза рекомендуемого параметра при расчета ЮПС 1-ой к 4~оЛ групп - рэксмзадуок;:,! параметром г.'с_:зт бнть только отяосатшшЛ расход соды 7 ,-7

Пса расчете БОПС я внСоро оптимального расхода охд&здак;?!! года 7„ , ю могут сить зетодшггз парапэтрюя и разности температур потоков. Текями параметрами дояпка являться две теиверату-рч: ? т-1 и к1. Третьим параметром при расчете и оптимизации Е-ОПС долган быть варакэзр, характеризуйся содержанке пеноякеасл-руюджся газов в оиияавеекш паре. Ем моют быть, например, ./"!„ ,, для относительная зкшшаязптная плсцадь

Г.Й1 П.К1 о

вошютаостоз вакуумгруомсЗ системы (^о'^о^ц) *

Производителыюсть Я ЕОГО увеличивается, а удельная мощность уменьшается пря- повнгеняи температуры Т и уменьвеиш Тщ , я с. Влдажио в особенно велико при е<1 % и невысоких а» , что требует говизоквого шагания к состоааэ БСПС и в&хуумяруемоЗ системы.

Метод увеличения Ып к1 путем понижения температура охлаждающей водц при помощи холодильных машин следует признать недопустимым в связи с многократным увеличением удельной мощности и значительным усложнением конструкции при одновременном максимально воз-моотюм уь.зличении М только до нескольких десятков процентов.

Потери давления на участке от горловины конденсатора до всасывающего патрубка вакуумного насоса не должны превышать Б Я. Не-доохлавдение пара в конденсаторах с противоточным движением пара и охлпждащей воды но должно превышать 4 К, а при прямоточном движении - 2 К. При таких ограничениях уменьшение находится в пределах Б %, а значение к1 опг практически не изменяется, что позволяет определять его в предположении реальности только вакуумного насоса. 4

Значения тоа1 и .опт> при которых Мпк1 максимальна,

аям'сят от схемы БОПО, состава откачиваемой ПГС и температуры Тщ к,. Величина ®спт находится в пределах от нескольких единиц до сотен одпниц. Ьоэтому при указании рекомендуемого значения и (или рекомендуемого значения к) ) обязательно должны указываться диапазоны значений входных параметров, для которых справедлива рекомендация. Поскольку существуйте рекомендации такими указаниями по сопровождаются, то их применение не только не гарантирует высоких тсшглко-экономичоских показателей, но моеэт привести к созда;пш боо'шо непригодных БОПС.

4. Оптимизация работы БОПС

Боьмсаш следующие оптимальные рекиш работы БОПС - акономи--ьскнй, при рябого на котором будут минимальными суммарные затраты на <;дш;шу продукции, и резким максимальной производительности. В ос-олх случаях решении сводится к определению оптимального расхода

води ,„„.

И.КI.опт

Падуча о работе БОПС на экономическом режиме может и должна р»х.мь2.1 ирл о:;тилйзгщиа работы всей технологической установки.

нпчл ри;.онз таяIко задача о работе БОПС на режиме макси-мгнипо'! пг-;пьоди;'.-'.лыюсп!. При заданных значениях параметров от-качт;.-.?ой иц-огаа&юа смеса и температуры Г , функция цели'для. отою ыцу

^.Л.к^-««- <23)

Да кс.чг-шлго результата ревдниа функции (23) доведано на при-«•ч..- гсуггл; при различных способах задания параметров

откачиваемой парогазовой смеси - Тп к( и в или рк1 и ?Q.

При параметрах Гп и е до конкретных зависимостей решение задачи доведено на примере ВОПС ГФ-О.Б/ЭОШ:

Л„„-0,2943+0,0802т,-0,023УХ,-0,05271,-

™»К1 • ОПТ 1 ь. J

-0,028бф0,О21&ф0,0231х,Х, ; (24)

*л.л1 .Eai"11 »64+7,73.Х,-1 ,55т2-4,ЗЗх3+0,93^+1 ,82^-2,2U,T3, (26)

1 10 2 7 3 0,005

Уравнениями (24) и (25) можно пользоваться в факторном пространстве, ограниченном координатами x^tZ. При этих значениях среднеквадратичные отклонения от "экспериментальных" значений

составляют 1,230 да Яп.к1.ка1 и 0,02281 да 7ЩщХиаа.

Для случая, когда откачивсемаемая ПГС характеризуется параметра?,и р и Р , решение задачи доведено до конца на примере-БОПС 2АВД-20:_

Vki .m,-<o.o2ioi-244i0) (Р!„-25)-0,1647гпг'о-

-0,0037422^,-0,5174 , (26)

5п.к1 .naT^^-'OV0'03031 )Г,.к1+Ю,05-2,248»107?о)«

<(рк, -5,833» 107Po-6.560)-7,701 , (27)

где в м2; 1Р03 гч2/(f.r/ч); р в кПа.

Приводятся номогрг.ммы для определения Уw R, опт и методы iu построения.

В БОПС 1-ой и 4-ой групп функция цели (23) смеет резание при

V -7 п.к1 я.Ш.кр"

5. Процессы сжатия и расширения газозидкостной смеси

Газогидкостныэ вакуумные насосы (П®Н) откачивает газокакост-нуа скэсь (ГЕС), кассовое содержание аидкостн в которой на два а более порядков больше массового содержания газз. Для тагск сносей рядам авторов (Подеядз Л. Г., Пичугпн Е. О., Енвотовский Л. С., Гаврилонко Ю. А. и др.) показана необходимость учета гэдэлзпия растворенных газов из ггздсостл при попадании потока в область низкого давления. А растворение газа в падкости в процесса сглтия а последуете^ ого шд?лею:? в процессе обратного расширения не учи-

19

ташаюг ни яри расчете гидравлических насосов, ни при расчете Ш?Н. Для получения ответа на вопрос о необходимости его учета, нами бил проведен эксперимент на специальном стенде, созданном на базе поршневого насоса ПН-1,6/16. В процессе испытаний изменялись давления р, „ к р„„ и шсход воздуха V . поступающего из атмосферы через

1 £»С * Т» * Г • б * *

мерное устройство, индицировалось давление в цилиндре. Выявлено, что процесс сзкзтия сопровождается растворением газа в ниДкости в количестве, которое может оказать существенное влияние на характеристики машин. При решении наших задач растворение газа в екдкосте необходимо учитывать при расчете всех процессов.

Теоретическое решение задачи о скатии ГЕС с учетом растворения газа в жидкости получено при следундих допущениях: 1) камера сяатия герметична; 2) смесь находится п тепло- и массообманном равновесии; 3) газ идеальный; 4) теплоемкость гшдкости постоянна; 5) жидкость несгибаема; 5) изменение объема еидкости при изменения температуры пренебрегаю мало. Ревеше основивается на положениях тэрмодшамики тела переменной масса (Мамонтов М. А.) и выполнено "от оСгяго к частному", что улучшило понимание полученных результатов и сделало их обякми.

Растворимость газа в жидкости при теоретическом процессе ска-ткя учтена вновь введэшшм ковффицйентом объемной рвстворгогосги ас геэа в ллдкости, под которым понимается отношение объема газа, растворенного в адкоста, приведенного к парциальном? давлении газа над .поверхностью *з!Дкости и температура ¡кидкости, к объему кзд-1СОС1;-. КогФЗДвея?-», в отличие от приводимого в справочниках ко-&К;!цпоьта растворимости, является безразмерным, но его значения киГ'УУ бать хшучеш пересчетом угэ пювдихся дашшх по ко&ййщион-ту ргстьоржости.

При постоянной температуре дифференциальные уравнения, описывающие процесс сгатия КС, могут быть проинтегрированы. Бела при этом плотность пара прекеброакмо кала по сравнению с плоткостьв гядкосги, то уравнашю процесса скзтия (расширения) принимает вид: ' Рг (?г-> XV ^) -=рг1 () =сопз г, (28)

где рг и Уг - токуете, а р • и V - начальные давления и обьеш парогазовой фазы смася.

В уравнении (2%) г&шдаяа У м'/., представляет собой шлнай сбюч г<*.:>а (ш:'рост&зрэяц&го так и нерастворэнаого з жидкости), к ого социальному девлою;*) и температуре. Обозначив его чероз , падучи;: 20

РЛ.с-РгЛ.с,-С0Паг- <29>

Уравнение (29) отличается от известного уравнения р7=сопа1 тем, что V -о1 и 7Г • представляют собой не начальный и текущий объемы парогазовой фазы смеси, а полные объемы газа, приведенные к его парциальному давлению и температуре.

Работа цикла:

¿ц^Л» (30>

где - работа, затрачиваемая на сжатие и перемещение сжимаемой части смеси, - несжимаемой:

ЬцГРп (Уг1+^а)^рг2/рг1 =Рг.7г.с1 {г1Рг2/Рг1: <31 > £ц2-7а.(1-ге)(рг2-рг1)=7х(1-^)(р2-р1). (32)

Из урашетй (28), (31), (32) следует, что растворимость газа в шдкостя увеличивает дол» сжимаемой часто ГЖС на величину жУа и на такую ка Ееличяну уменьшает долю несжимаемой части. Отнеся объем аеУя к объему вдкости 7а, найдем физический с;,шел ж: ато доля объема жидкости, которая при теоретическом сжатии в присутствии газообразной фазы подчиняется закону скатия газа.

Для реальных неравновесных процессов теоретически полученные расчетные уравнения хорошо исправляются введением опытного поправочного коэффициента в - коэффициента полноты насыщения идаостн газом (в уравнениях коз$фщнент гг заменяется на произведение гг9). Предложен метод определения 0.

Экспериментально показано, что величина 9 зависит от начального состава смеси п ретола работы пасоса и может изменяться в ш-роких пределах, вплоть до 6«1.

6. Теоретические и экспериментальные исследования гпзокцдкостшх вакуумных насосов (ГЖВН) для БОШ

Г5ВН - вакуумный насос, предназначенный для откачки смеси, в состав которой входят неконденсирующиеся при данных условиях газа и капельная нидкость. Понятие основывается на функциональном назначении насоса.

Быстрота действия 7е - объем ПС, откачиваемой насосом в единицу времени, приведенный к условиям всасывания, - концептуально соответствует определению, принятому в вакуумной технике.

Характеристики - зависимости 7а и потребляемой мощности (или коэффициента откачки X и КПД) от трех параметров: количества жидкости, содержащейся в откачиваемой смеси, давления и тешэрату-

рц всасывания.

В качестве ГЖВН для БОПС серийно изготавливались поршнеше вакуумные насосы с клапанным (ВНК-0.5М) и клапанно-щелевым (2ВНК-ЗМ) распределением. Эти насосы очень тихоходны - частота вращения вала раш;а 1,33 с-1 и 2,76 с-1 соответственно, - что обусловливает чрезвычайно низкие массо-габаритные показатели. Повысить жэ скорость но представляется возможным из-за опасности возникновения гидравлических ударов в цилиндре, обусловленных возвратно-поступательным движением поршня и разрывом сплошности термодинамического тела.

Проблему резкого улучшения массо-габаритных показателей ГЕВН можно решить только применением роторных машин, имеющих постоянное направление движения откачиваемой смеси через проточную часть машины.

Рядом исследователей (Шютте 8,,, Ригиката, МШашига К1уозМ) показано, что роторные машины динамического действия (центробв!!-ше) могут применяться для откачки ГЯС, объемное содеркание газовой фазы в которой не превышает 10 %. Этот состав далеко выходит за предали возможных, что делает цэнтробекше машш непрямэшааша в качество ГКВН рассмативаемых нами БОПО.

Таким образом, в качестве ГКВН БОПС могут применяться только мояикы обьемного действия, из больного разнообразия которых для исследований выбраны две: ¡¡тадкостно-кольцевые н двухроторше с еношним с&атаом. Эти конструкции отвзчазт требованиям к ПЕН, сформулированным нами на основе анализа особенностей работы их в Е011С: отсутствие контакта между подаикными частями в рабочей каморе, отсутствие возможности компрессии гадкости, возможность работ ори попадании твердых включений. Кромэ того, эти насосы наиболее прости в изготовлении и обслуживании, ш легко ушфщорозать с осаэошшмм в производстве газодувкамл и вакуумшыа насосами. Ема-ыоя указания о возможности работы еицкостно-кольцзвых мгшн на газояздксотной скзса (Голокшцов А. Г., Григорьев 3. к., Райзман К. А,, Соколов к. Е,, Тетержов В. И.), ко исследования прове-даш при содержаниях жидкости в смеси до 1 ,Б %, что недостаточно ДЛЯ ВДЗЮС у слот®.

Возхяйаюсть. црдоёыешА дву:сротир.;2^1 ыкжа с шшавгм скатием следует из р&Зот Грагоравз В, П., Куркдова А. ©., Полуикпна В. Ы.

Методика исслс»ошс<а» Шлосообразнооть прамоношгя к перепек-тиьаость роадичиаис конструкций опрадолялась путем сравнения их 2?.

технико-экономических показателей и выявления возможности улучшения показателей.

В качестве сравниваемых показателей энергетического совершенства наряду с общепринятым полным КПД ч) дополнительно были использованы максимальная модность-.V , по которой выбирается электрооборудование, а таюке орэдаеиятегральянэ значения потребляемой мощности и КОД в рабочем диапазоне изменения параметров откачиваемой ГЙС:

^■тЬ«! %-тЬ«. (33)

г о г о

где t - продолжительность работы вакуумного насоса.

Я , 7) учитывают фактическую переменность решив работу

ГЯЕН.

Для сравнения 1-КЕН различной быстроты действия, введено понятие приведенной максимальной мощности Т,^ (Л, .

Задача о возможности повызепия К1Щ решалась путем выявления источника его зшзкого значения и сравнения фактического значения КПД о предельным значением для насоса данной конструтивлой схега. Поскольку существующая методика разделения ¡ШД на составляйте -^в^'-идЧ.-зх* ^->яд * индикаторный КПД, - механический 1211, - но позволяет регпть ату задачу, то предложено новое деление полного КПД: сведена дополнигслыше составлявшие - т) и т]', - а индикаторный КПД пополнен-новым содержанием.

!) •• огпогзклз ксакостеЗ идеального и теоретического компрессоров: Волташа характеризует совершенство реаозу-мгого шама и является крвд^лышм гначешк« КПД ГГБЯ данного конструкт:; и юга исполнения по ср&внешэ с пдэалшм,

- отаоленио ксзаостя теоретического векуу!ттого пасосв'н тплооти дойстеятельиого нзсоса: . Сп ки-

г' Т'и;:::,;:.) характеризует совзр^зпстьо входящих в ;;дки процессов«

'»)* - отяокеяу-о мощности теоретического вакуушсго иососа к ;:э.роиу рлохслу м-эдюсзз яз валу: /Я . НВД т}' харехтерчзувт со: рь&шюго ва:-:уу!.иого гтсссз по срашншю с проделаю

...чстопичи'-л лс-кууп«»» роеосоч датюго консгдаитюго пспоспаняя. :.ор'л:х'сризуог '.-»иго имшгушся рэзорвн повижигая КПД. Глевэдю, ^^п^х'^1'*- <34)» <35>

В рабо'/й •/.снольгуатая два эталона - адваяьшЭ и теорвшчвсгсай вануу'.чче к.чеосы. Илеалг.тщй иосоо оигиавтся от кзЕвстаой подола ид«»з::«.иого жотйрмлческого ко'лнрвссора только математическим опи-

23

санием процесса сжатия.

В теоретическом вакуумном насосе отсутствуют мертвое пространство и потери мощности в подвижных соединениях, камера сжатия герметична, цикл содержит все основные процессы реального цикла, причем отдельные процессы протекают так, что затрачиваемая мощность минимальна для всего цикла. В теоретическом насосе могут пмэть место необратимые процессы, например, процессы смешения.

Быстрота действия как идеального, так и теоретического ГЕВН равна его описанному объему, а предельное остаточное давление равно нулю.

Результата исследований. Кидкостно-кольцевые маашны могут применяться для откачивания ГКО, объемное содержание жидкости в' которой не превышает 2 % от' величины 7Ь, что недостаточно для ПШН БОШ. При большем содержании еедкой фазы наступают срывы в адко-стном кольце и при содержании жидкости 6...7 % машина теряет работоспособность. Исследования нз подтвердили гипотезу Райзмана К. А., что причиной ухудшения характеристик и срывов является недостаточная площадь нагнетательного окна. В связи с этим вцдва-нута новая гипотеза: причиной срывов является большее потери косности в жидкостном кольцо, обусловленные ударный приссэдакзниаы откачиваемой жидкости к кольцу. Эта гипотеза, основанная па работах Лэнько Я. Т. и Петрова Г. А.н результатах собственных исследований, позволила объяснить закокоь-эргостЕ подученных характэрас-тпк.

1ШД су^эствукзп: поргневых ПШН т^сО.Б для насоса ВШС-0,Ш и "Чв<0,2 для насоса 2ВНК-З.Ч. Коэффициент откачки X доходит до 0„55 у насоса ВНК-0,5Н, а у насоса 2ВНК-3:! ко провншаэт 0,4. Цркводзса в литературе рекомендациям соответствуют только сначонЕЯ X насоса ЕНК-0.5М при высоких давлениях всасывания. Остааызкэ показатели низа рекомендуемых (отдельные в но сколько раз). В малинах с кла-пшшим распределением ;»:эвт место больпзе гидравлические потерд, обусловленные тюргодичностьв дшглшя потока, а в шашнах с кла-панно-целовам распределением, проке того, н носовзрзэнсязо цикла (для 'них фактически т) <0,6). Вязкое значаща делает суцэствон-ноз ссЕиаеппэ КПД насосов с кяаяашонз&ЕвЕМ распределите« в пркящшз шьозмо/дшм.

КЦЦ \-ср дсухроторшх ГГБН в 1,3 раза визе, чем у поршгэвнх . насосов с клшкшым раифздолвииом и в 5...6 раз шов, чзм у пор-савка насосов с клапашо-ззлзвнм распрэдэженаем. 24

По сумма двух показателей: т)в ^ и ^.„^(^ср^)« - наиболее экономичными являются двухроторные машины с внешним сжатием. Кроме лучших энергетических показателей они имеют и значительно лучшие массо-габаритные показатели: масса меньше'В 3...5 раз, занимаемая площадь пола меньше в 1,5...2,О раза.

Таким образом, в настоящее время наиболее целесообразной конструкцией ГЖВН для БОПС является двухроторный вакуумный насос с внешним сжатием.

7. Исследования ГЖВН типа Руто

В связи с перспективностью конструкции и освоенностью в производстве, проведены более глубокие исследования этих вакуумных насосов. В широком диапазоне изменялись геометрические размеры, частота и окружная скорость вращения роторов, параметры откачиваемой ГЗКС, а также изменялась конструкция смежных элементов. В результате найдены внешние характеристики, выявлены возможные источники низкой надежности, проявляющейся в поломке роторов, разработаны рекомендации по проектированию и методики расчетов.

Вид графиков для К зависит от конструктивных параметров. Однако для всех машин закономерности для X. изменяются при 7а во«0,08 (как и для мощности) и при Рг>вс«45 кПа. Такая закономерность свидетельствует о зависимости \ от закономерности течения жидкости по поверхности роторов в области всасывающего патрубка и существенности потерь быстроты действия как от перетачек, так и за счет дросселирования ГКО на всасывания. Дроссельные потерн быстроты действия обусловлены взаимодействием штока откачиваемой ШЗ с- потоком жидкости, выбрасываемой роторами во всасывающий патрубок. Из результатов эксперимента следует, что ранее выдвинутая гипотеза (Л. О. Курилов) о существенности потерь быстроты действия только за счет перетечак, имеет ограниченную область применения.

Значения А., необходимо для расчета характеристик БОПС, представлены в виде 3}ятаркчэской зависимости Е3), где рг во комплексно учитывает давление и тешературу откачиваемой гкс.

Для всех испытанных ГйВН графики потребляемой штроста N -

«;<е(Уа_Ео) 'шеют один и тот ке вид: при во>0,03 для различных рво они представляют параллельные наклонные прямые. Угол наклона прямых зависят от величины конструктивных параметров п не зависят

25

от температуры откачиваемой ГКО. Следовательно, область V Е„>0,03 является областью автомодельного течения жидкости в ГЕВН тша Руте,

Предложен метод расчета мощности путем разделения >ез на со-ставлящие. Выявлено, что основными являются индикаторная модность шзность взаимодействия роторов с штоком падкости, набегающей на роторы из всасывающего .трубопровода, потери мощности на преодоление механического трения // . Силы вязкости вносят несущественный' вклад в потребляемую коздаооя, - изыепэшэ вязкости води в 1,6... 1,7 раза, обусловленное изменение?.: ез темаэ-ратури, и изменение торцевых зезоров в 3,2 раза та привело к заметному изменению ¡Т0. С погрешностью до 6 % кзято полагать

««ЛЛ-< <33!

Дяя мощности «мах получена следувдая еишретюская аавасн-иость:

где в м°/с, Ит% в кВт.

Уравнение для швдости Д' найдено путем обобщения экспериментальных дагаьп: для автекодельыой области:

'о

F

1 ,841—~ -1 ,148

-П-2 -2,776—% -1,745

• П

-охр

- rr I ^Vi * „

0,005003—— -0,002966 -0,01021—i0,0163S

(38)

„ -0,0029661 -rr-2 -0,01021—2

X& J

где p скорость иабегаедего потока, R0 - радиус начальной окружности профиля ротора; и - угловая скорость вращения ротора; F -пло;,одь патрубка; Д, - наруггшй радиус ротора; % - коб&Ьздгенг не-класссянкя плодада поперечного оечвдая ротора; L - длина ротора.

Возможными иточшанш чрезмерных напряжений в роторах является: 1) яшрвдошэА шбор конструктивных парии тров, обусловлива»-кий чрезмерное увалачоикэ моккостп й',.,; 2) пульссцшз пйрегАягров потока в трубопроводах; 3) ударное взшшдэаошю роторов с ждоов-«и, если кидкоегь зеполаязг нагнатальпую докеру. Казддй на этих источников мокэт увеличить крутящий ыошкт и потребляемую мощность в два и более разг..

Первна источник устраняется разработанной шшрической зависимость» л»я ммзвэсм» //„, позвояявдеЗ рвссчитывать ее на стадии щшктиров&юя насосе и ьибрать конструктивные параметры, обеспе-26

ЧЛВ5ЕСТПЗ ДОПУСТГМУИ ВВЛИЧКНУ М0ПЦ10СТИ.

Для устранезшя илп нейтрализации 2-го источника необходимо: оси патрубков располагать вертикально, нагнетательный патрубок -внизу; конденсатор устанавливать вогкогког Оливе к роторам - на всасвващем патрубко; к нагнетательному патрубку присоединять буферную е-таость с сбьо;до:л, раЕким 20-ти овшяш единичной рабочей комары насоса.

Ударнсэ взаимодействие роторов с гцлвостью воаквгезот прп кз-язх содзргшпах неконденсирующихся rasoB в откачзвоеизй П'С. Шгл с::"лт-:;л тзкой с.мзсн свободного газа но хватит для шяэясацзз унося rana гидкостья из буферной емкости - уровень щдксста з пг-í по-ПГ^ОТОЛ Л ЧЗрЭЗ нэкотореэ врг:гя досткгазт роторов. 3107 НСТО'ПШК ccsnsnnu шздсзвдЗ wsao устранить напуском вездао аз атшс&э-рл ПО BOSCHBDSií?¿t патрубок В8ХУУ15ЮГ0 насоса. Цродлогэпого позоэ тезшаческоэ рзпбнкз, обэспечлввкцеэ автоматическая напуск необхо-дсиго количества воздуха пз втоэс$ера го воасивгщЯ шгрубся eíi-куупюго насоса.

В игадоовяшпе приводятся ксяии актов иркетачких кстатапиЗ пота БОПС, состоящих яз кенденезторов «осеняя я ПЗЗН тала Руте, а такте шля .свидетельств об их аттэетаез по шсагЗ катогорлп качества.

аУСГйЧЕНГЛЗ

В рззультатз ¡хросэз!"".! псслздопснгй получеш еллдуг: г' со-позпэ результаты:

1. J^in^jrortn "зу-глш зрс&зпз соэ-та:я БОК, - Дг.ч со:ЗцГ;г;я шкокогйспггпого БОШ нзобщггзю регдгь оледугщзэ гадзго: сбоскгош» габрзта его схо::у; сятяг гздшг.» cCpcsct подобрать 07зп.г!п з;г::*знтл; агепкзгроамп» конструкция а рэглмгд ра-бегл огдолкгг; злс:,::'Г.7сп, "сходя ::з услогнл получоым высоких ?з:х-:т::;го-г:;алс:.:.гт2С1пз пскасзтэлэй в ее/? снстс-гп. Одаало • суэдстзуптп ¡•зге;?: создгпля а р?сюта ВОПО, оснсслгшэ па подхода к пому гаг« ::

созсмунпостл стдхчкгх о.тигш503, пэ позмллзг рють 5тя задачи.

2. Ег-э.рпо пепятпэ БОЛО как цвгзсгвоЯ системы, которое сбэо-еэтзгэ разработку ноучнсЛ основа, пооводявцза рзгтггь все задача, езлеянэш а проблема. Достаточное шжгяшз ЕОШ как систега обзеяечепо- яродлогзнишл мэтодоа щдедошя этого ебьекта из тохно-догячзской скотам, пострсаглем сомойстаа характэрпстик п класет-

3. Бпзрсзэ рззработзяа обойугшгая матемзгазская .модель, ох-

27

ватывавдая все 15 возможных схем БОШ подкласса с конденсацией пара в конденсаторе при температуре выше температуры тройной точки вещества пара, позволившая заменить 15 моделей одной и заменить дорогостоящий натурный эксперимент численным. Модель обеспечивает получение•характеристик для различных схем БОПО во всем диапазоне возможных параметров откачиваемой парогазовой смеси, температур! и расхода охлаждающей воды. Она позволяет также оптимизировать расход подаваемой в конденсатор охлаждающей вода. Правомерность математической модели проверена экспериментально.

4. Исследованы характеристики возможных схем БОПС и выявлено влияние на характеристики конструктивной схемы, режимов работы БОПС и несовершенства отдельных элементов. На основе обобщения полученных результатов разработаны рекомендации по выбору схема и проектированию БОПС, а также разработаны математические зависимости для определения оптимального расхода подаваемой в конденсатор охлаждающей воды, обеспечивающего максимальную производительность БОПС. Использование полученных результатов позволило повысить производительность БОПС на 12 %. Предложен новый метод определения расхода вода в БОПС. Проведение исследований стало воженным благодаря разработанной математической модели.

5. Предложенный метод исследования БОШ по группам, созданным и ранжированным на основе общности закономерностей характеристик, позволяет значительно уменьшить обьем проводимых исследований и обоснованно распространять результата исследований одних БОПО на другие.

6. Проведаны теоретические и окспериментальные исследования основного элемента БОПС: газокидкостного вакуумного насоса {ГКВНУ. На етой основе разработан метод расчета процессов сжатия и расширения газокидкостной смеси-с учетом растворения газа в еидкости.

На основе анализа результатов собственных исследований комплекса вакуумных насосов различных конструктивных схем, спосоОяих откачивать газогсвдкостную смесь, и результатов зарубежных исследователей показано,' что в настоящее время наиболее целесообразной конструкцией ГгИН для БОПС с конденсацией пара в конденсаторе является двухроторнцй вакуумный насос с внешним сжатием.

Выявлено влияние емзжных элементов на надежность работа двух-роторного гаи и на этой основе разработаны рекомендации по конструкция сыэимх элементов и их расположению относительно вакуумного насоса. 28

оообдэшс!,! результатов 31;01лрл.лпг1лл.1'1!2 лсслэдозак-л тто-л/л; л J "'шлг.лэс.'-.эт зйис/.'.^ооги для ^зрлллрм.'.- л. к:о1:х;,л.ло дли сп-рздзллпл крап'эпллл; БСПС, рлрл'л Л1Ч ' jî-vu сгллт:. :i рлл-по пролплрспллл ГГ31» :лгю.лллл:л5 поллллл: р voy ;лл.лч.л.л л,: л ллл.л: < - ■ рмлл гапус:; осоруулллл ¡'ол.л'^л л ГЛ л;> рлл.лл, чл; сгллл!глз :лл ллм IVKÎ с ""г •■;/;.'),■" .r. лллл: лл ¡r .-.л ллсл'ь глто bxr.-jim FC:;:;! :> Ii., ■> . л, у .л- лл: г-ч.-;. .л л. . :э -:П

г,;; • лл.р. лллу/ у,л..;.:.: ;лллл, лл .:■:■

л л у л .лл •. г/: л сЛл .• : ■ ■ :. : : , л.' л. у.'л /.у ., .; •.. •

лл ;г:з го;о.

!'.ллл--п лллрлллл ' ' • : л . л; . - л '

л у!л:Лл? лроцзсгл

о, л.л лслгл:.:! : л . • .. ■ лл ; ;л,лл. 'J, ч . . л-л уллл: ¡ '.i.' ллл : у: у у лл-о :Л1Л0:Л ?" - ■;:■ ' " . :: ¡ ! .■

¡:::p'-:;:,ïr.> лл ;. - '.г л ¡ллллл л;л~л

слол-ч ;\;¡ слплл у:уу у- л л лллла к :у: ссз.ллл,

Оп:>;"уу~: "г1' • -л лл 'лгл'гг.о " :ллу;л"л prijo';¡.v.;

î. Тругосоп ".. >L, ' - л Л, О. ~'г:тл".лллслч '"'/у-лл :л:ло-ллллло;т. ллл'' л:л.л /.' Пл-ллил г лл;г:л::ос;;' ч ол: ;р:глт-ол'лллл ллт.рззл л; 'ллч ч у<л"::ого:с: Тез. до;.'л. V Елюоггнрл л.;лго л;п;ггл г:о : ;;;------:япл, - М., 1Í70. - С. CS.

2, Грл-оро;: У. 11. "лрзи.глп'й JTOÎOpf. ПрОПЗРОЛЛЛ'ЛЛОСЛЛ (Л гп:ллг"лж:;;5 г"з :лд"оота, илтадгглэ^ся d р-.йото.Ч полос::: гллул-:'Г;ССС'"; ьЛЛГЛ'Л P'cCU. ""'лглострогпмз. - 1073. - ,i 10. - С. 1&2

3. ['[""fofjb П. П. "0то:!1т;г:ос:сап содзль iíto::occc3 р?.сг:!р5;к:1 л л,аиг.рт'лг -л-л^слтлл^ о,-1сл / AH 1ХСР.

ÜC' - Г:'УУУ, 1^/0. - Î" а. - П'?:т. r>

n-.rí.?:; 'У:' ': ■ ;л:л

4. Лубенец В. ,Д,- Григоров В. П., Курилов А. Ф. Исследование колебаний давления газохмдкостной смеси в нагнетательном трубопроводе вакуум-конденсаторной установки // Пути совершенствования, интенсификации и повышения надежности аппаратов в основной химии: Тез. докл. Всесоюзного научно-технического совещания. - М., 1980. -Ч. 1. - С. 52.

5. Кургуз В. И., Григоров В. П., Шебалин Д. И. Влияние массо-обмена на подачу поршневого насоса, работапцего на газсжидкостной смеси // Пути совершенствования, интенсификации и повышения надежности аппаратов в основной химии: Тез. докл. Всесоюзного научно-технического совещания. - Сумы, 1980. - Ч. II. - С. 65.

6. Григоров В. П. Основные концепции идеальной компрессорной машины для парогазовой смеси // Известия ВУЗов. Машиностроение. -1980, Л 10. - С. 52-64.

7. Григоров В. П. Идеальный мокровоздушный вакуум-насос //Известия ВУЗов. Машиностроение. - 1980, » 11'. - С. 139-142.

8. Григоров В. П. Исследование влияния различных факторов на величину остаточного давления конденсаторно-вакуумного агрегата // Состояние и перспективы разработки и производства новых видов вакуумного оборудования: Тез. докл. Всесоюзного симпозиума. - Казань, 1981. - Выпуск 2. - С. 42-43.

9. Григоров В. П., Курилов А. Ф. Влияние различных факторов на потребные размеры мокровоздушного вакуум-насоса // Состояние и перспективы разработки и производства новых видов вакуумного оборудования: Тоз. докл. Всесоюзного симпозиума. - Казань, 1981. -выпуск 2-е. 43-44.

10. Григоров В.Н. Конденсаторно-вакуумный агрегат // Известия ВУЗов. Пищевая технология. - 1981, А 4. - С. 59-63.

11. 1рш'орэв в. П, Курилов А. Ф. Экспериментальные исследования мокроЕоздуиного вакуум-насосе JJ Известия ВУЗов. Машиностроение. - 1981, » е. - С. 76-80.

12. Груи'оров В. П., Курилов А. Ф. Влияние скорости вращения роторов на характеристики мокровоздушного вакуум-насоса ища Руте / Редколлегия куриала "Химическое и нефтяное машиностроение". -М., - 1981. - 7 с. - Два. В ЦИНТИХИШШГЕМАШ, 20.01.1983, * 922/82 дви.

13. Грлгоров В, П, Остаточное давление конденсаторно-вакуумного агрегата // Извоглия ВУЗов. Машиностроение. - 1981, И'8. - С.

60-62. 30 ■

14. Григоров В. П. Сравнение установок для откачки пара из вакуум-выпарных аппаратов // Пути совершенствования, интенсификации и повышения надежности аппаратов в основной химии: Материалы второго Всесоюзного научно-технического совещания. - Сумы, 1982. -Ч. II. - С. 145-147.

16. Григоров В. П., Курилов А. Ф. Исследование характеристик конденсаторно-вакуумного агрегата / Редколлегия журнала "Известия ВУЗов. Пищевая технология". - Краснодар, 1982. -'8 с. - Деп. в ЩШТЭПпищепром 01.03.1982, Ь 490.

1G. Григоров В. П., Шестаков В. И., Пономаренко В. И. Скатив влажного насыщенного пара // Известия ВУЗов. Машиностроение. '1983, № 9. - С. 66-69.

17. А. с. .1062422 СССР, МНИ3 Р 04 С 18/08. Двухроторный вакуум-насос с внешним сжатием / А. А. Вихляев, В. П. Григоров, А. Ф. Курилов; Jí 345979/25-06; Заявлено 09.04.82; Опубл. 23.12.83, Бал. й 47. - 2 с.

18. Григоров В. П., Сизов Л. В. Особенности работы конденсаторно-вакуумного агрегата с барометрическим конденсатором / Редколлегия кураала "Известия ВУЗов. Лицевая технология". -.Краснодар, 1S83. - 16 с. - Деп. в ЩШТЭИлэгпищемаш 01.11.1934, $ 481-мл-дэ4.

19. Григоров В. П. Мощность мокровоздупного вакуум-насоса типа Руте // Повшганга технического уровня, надогзгостп и долговечности компрессоров и ксштрэсссрных установок: Тез. докл. 7-с-Э Всесоюзной научно-твхнаяесксJ косЗерашет. - Казань, 1985. - С. (42.

20. Григоров В. П., Сизов Л. В., Соколов А. Е. Влзянко со^эр-яаиая гядаос^я в откачаг-аэдам газе на работу иодкоство-каяьцовога 0пкут?4-п8соса // Зй!мячезко9 и пзфгяноа мпакностроэвет. - I93S, Л 4. - С. 14-15.

21. Грмгороз В. П. Осзоашв проблэп! создана! блоков откачет парсгвзовж сиэсей // Повывши рффэвзкБяестя и надоэтостя иагяп з аппаратов в cchobeclI xz-rzi: Тез. доил. Всососеного cres^sesu Союш в. - Суш, 1SS5. - С. 100.

22. Грлгорсз В. П. Кссдэдовшяо работа гзготдкостшх ваку-ум-касасоз рэглвчкого конструктивного исполнения // Повчзаш» "•■тяппоста я нздвтаоегл явсяп а шпврзтов в основной хгяя; Тез. до*'-'!. Всвсохзчого <х:пйдг;г.т. Свшт 6. - Cy«u, 19SS. - С. 110.

Грэторов В. П. откачки парогвзоссЗ с.-.зсп / ?©дкодж>~ г:ъ! ;;;ур,чялг1 "йзв&с:яя BSBob. йгдапая тохнолоп'л". - Краснодар,

31

- И с. •- %>п. б цжотэялепсгдзкал 28.05.1933, я еэа«:-

а^г-чи.

7-1, а. с» {-£01(67 ссср, дяи4 ? 04 с <8/05. Блок оттаю наро-гтлогой сг«си. / Ь. П. Гркгоров, А. Ф. .Курплов, д. А. Вяхдлзв; ;; -VIОбй-;а»25-05; Зайвтоно 09.08.6S; Опубл. 07.C5.S3, Бш. И 21. -

л с,

25. Грпгорон Б. П. Псолодояжле ыл/лия ларактср^сит:: копдэп-ьа пртЗБ&^шшдость блоке откелкк па:.ога;.-оьо^ с:гсс;т / г-С'К>:олл»г>ш журнала "йаехчвекоо г в;^тйаоо ?х-1Роо2роеЕ?.з". -?:., !ДД77 V' с. - Б * 1ШТ1ШЛЕЛЕ;.!ЛП 23.03.11':.2, .''-'<372.

;...':. л. ь. из£51& ссср, и:и4 у о* о ю/оз. вгпуу;-тлл устаюь-... ' ;.. Д. V. П. Гргторз, Г. Г. ,'" ¿507557/25-

:'-..' ,\;йо 22.09.С7; Опубл. 23.07.6Э, Г.\г;. 27. - 3 С. 27. Граоров В. II. ¡¡золадо-с-.'.ак:.' г; разработки ьж^г бло:;зп .••■■'.■.: г .,;7. суоз:-: // Соод?:-п--; ;-.хи11Ъосор;г;-:. у уота-

, о;: лзп^'ыг.зктг.: ьтггакзиапоо р1Л--";тд>> отрел.;'; '¿оггдгхшо-е'зр-> ': -.'о 1 г--;:?.--;;.;;: Тоь. докл. 7111 Ваз0и,.зп07 нлу-до-! охтапсс-■ ■"■ - С:<].-;, 1 £;2Э« - С. 137.

:-"--■ ¡'13. Г!. К'"Д ;;о:;.г::и-осо-

; .-■' ы.сссо:, / Сукс;::71 ¿^лиал ларг>т'.о".г;;огс по.1;лтзг:;г:.-

-.г. г?:--;:»;»; та. - С:,;^, 19'Х). - 10 о. - ,1;-;тг. в

.-'Д. £, ¡1, Оцг;л:^!.зац-:;. рлботи бло;ог отка-а:.: пиротт-

•п" "-. с Харьков ¿".'.ого пол-ист^лзсиого

. ¡ГГ77 - 12 с, - Га. к ДгтюКДДТЭ'Ш 27.02.i-J.

77, п Ь. >1. ......:: }.:зте:.::.т:;:чос:;сЛ.

о.,--уо: г-ч'.ч;;:. пг.рогизокг:: с:-.с;: (ЕОЮ // Гааотурк., ;:"'. '.':'.'::Г""Л(".-: Те?. дскл. Р.сепокзно" готтг-узо'Еокс'Д

:Д;,1 - , '}?-)(. . (:.

3!. Грг'ор'; ¡7 П. <<у:":." зж^х.-.риоп'п' к аам1\'из особенно-■'••¡"Л ;;о7'ЛН ОТ г.".-К'.: ППрЛГЛХ'РОД сл'-ло (Ь-;Д0) .<'■'' }Д:'>!--эс:ссз

п ргг. 'гег^л оп:;,: 'и'.;.:;; г,-, чгстг.:',

со. ■■ зуг..';;:. - ^тсл.-чст!:." о'-рьго.!--.:!,:.'; ^г. - Г;:.-:.-.:

7:7. ¡77, - 0. 37--4'5.

22. Ггит-~-рк В, П. раб-г-г: га

н^сос; 77 ¡.м.-Гйностроонпе: расчет, кокп-

к Ч'еи-^ти^еск;;". с;;, нау^япх тт;у.;;о;:, -стереть.', езрегч.г-.етя У'сг;-;;;гч. - Кн»г;: Я'-Ч 10, - С. 45-52.