автореферат диссертации по энергетике, 05.14.14, диссертация на тему:Совершенствование технологии факельного сжигания разнородных твердых топлив и природного газа в топках котлов с фронтальным размещением горелок

кандидата технических наук
Осинцев, Константин Владимирович
город
Екатеринбург
год
2009
специальность ВАК РФ
05.14.14
цена
450 рублей
Диссертация по энергетике на тему «Совершенствование технологии факельного сжигания разнородных твердых топлив и природного газа в топках котлов с фронтальным размещением горелок»

Автореферат диссертации по теме "Совершенствование технологии факельного сжигания разнородных твердых топлив и природного газа в топках котлов с фронтальным размещением горелок"

На правах рукописи №

Осинцев Константин Владимирович

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ФАКЕЛЬНОГО СЖИГАНИЯ

РАЗНОРОДНЫХ ТВЕРДЫХ ТОП Л И В И ПРИРОДНОГО ГАЗА В ТОПКАХ КОТЛОВ С ФРОНТАЛЬНЫМ РАЗМЕЩЕНИЕМ ГОРЕЛОК

Специальность: 05.14.14. - Тепловые электрические станции, их энергетические системы и агрегаты

Автореферат

диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук

2

ООЗДБЭВК^

Екатеринбург - 2009

003459862

Работа выполнена в ГОУ ВПО «Южно-Уральский государственный университет» на кафедре «Промышленная теплоэнергетика» энергетического факультета

Научный руководитель: доктор техн. наук, профессор

Засл. деят. науки и техники РФ Торопов Евгений Васильевич

Официальные оппоненты:

доктор техн. наук, профессор Берг Борис Викторович

кандидат техн. наук, доцент Агапитов Евгений Борисович

Ведущая организация: ОАО Инженерный центр

энергетики Урала филиал «УралВТИ-Челябэнергосетьпроект»

Защита состоится 19 февраля 2009 г. в аудитории Т-703 в 14 ч. 00 мин. на заседании диссертационного совета Д 212.285.07 при ГОУ ВПО «Уральский государственный технический университет - УПИ им. Первого Президента РФ Б.Н.Ельцина» по адресу: г.Екатеринбург, ул. Софьи Ковалевской, 5 (8-й учебный корпус ГОУ ВПО УГТУ-УПИ).

С диссертацией можно ознакомиться в читальном зале библиотеки ГОУ ВПО «Уральский государственный технический университет - УПИ им. Первого Президента РФ Б.Н. Ельцина».

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные гербовой печатью, просим присылать по адресу: 620002, г. Екатеринбург, ул. Мира, 19, К-2, ГОУ ВПО УГТУ-УПИ им. Первого Президента РФ Б.Н.Ельцина, ученому секретарю. Телефон (343) 375-45-74, факс (343) 326-45-62, e-mail: lta_ugtu@mail.ru. osintsev2008@yandex.ru.

Автореферат разослан « лн-б^г— 2009 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, канд. техн. наук

Аронсон К.Э.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Принятая распоряжением Правительства Российской Федерации 28.08.2003 г. № 1234-р «Энергетическая стратегия России па период до 2020 года» определила основные направления государственной энергетической политики и перспективы развития топливно-энергетического комплекса страны, ориентируя экономику страны на замедление роста потребности в природном газе и нефтепродуктах при увеличении потребления угля. В условиях истощения местных угольных бассейнов, энергокомпаниями наряду с потреблением природного газа рассматриваются вопросы перехода к привозным источникам топливоснабжения. В Уральском регионе после более чем полувековой промышленной добычи челябинского бурого угля с проектными и близкими к нему характеристиками сегодня производят довыработку пластов, в которых более чем в 1,5 раза увеличено содержание балласта и уменьшена теплота сгорания. При использовании на ТЭС такой топливной массы помимо сверхнормативного износа рабочих органов мельничных устройств происходит активное загрязнение топок и газоходов, снижение паропроизводительности, ухудшение технико-экономических и экологических показателей котлов. Попытки замещения челябинского бурого угля ухудшенного качества привозным топливом с теплофизическими характеристиками зольного остатка, отличающимися от проектных, не дали положительных результатов как из-за высокой стоимости топлива, так и из-за ухудшения технико-экономических и экологических характеристик котлов и ТЭС в целом. Последние могли быть улучшены только после серьёзной реконструкции оборудования с большими капитальными вложениями, причём для каждого угля потребовались бы свои изменения конструкции горелочных узлов ввода в топку топлива и окислителя, систем топливоподачи, пылепри-готовления, эвакуации золы, шлака, газов.

Совместное сжигание природного газа и низкосортного твёрдого топлива по существующим технологиям вызывает много дополнительных технических проблем с устойчивостью зажигания и выгоранием топливных частиц, активизацией загрязнения и надёжностью горелочных амбразур, экранов и пароперегревателей.

Актуальными становятся разработка и применение универсальной технологии сжигания разнородных топлив, обеспечивающей повышенную надёжность, высокие технические и экологические показатели котлов, а также горелочных устройств для её реализации с системой управления по изменению режимов горения в моменты перехода с одного вида топлива на другой без существенного вмешательства в конструкции узлов ввода реагентных потоков в топку.

Успешное решение этой актуальной задачи должно начинаться с предварительного изучения особенностей факельного сжигания разнородных твердых топлив и природного газа по существующим технологиям на натурных котлах; по результатам этих исследований можно определить безопасные тепловые и газодинамические условия протекания топочных процессов и

перейти к разработке новых технологий и устройств. Объем данной работы, в соответствии с планом госбюджета на научно-исследовательские разработки ЮУрГУ, ограничен исследованиями, анализом и новыми разработками технологий сжигания топлива применительно к схеме фронтального ввода в топку реагентных потоков. По такой схеме работает большое количество котлов Уральского региона, сжигая различные угли и природный газ.

Цель и задачи работы. Целью работы является разработка надежной технологии факельного сжигания разнородных топлив в топке с фронтальным размещением универсальных горелочных устройств при пониженном выходе оксидов азота в продуктах сгорания. Поставленная цель достигалась решением следующих задач:

- всесторонним анализом характеристик факела, надёжности, технических и экологических показателей котлов при существующей организации взаимодействия реагентных потоков в топках с фронтальным размещением горелок;

■ - сравнительным анализом влияния способов ввода реагентных потоков и вида сжигаемого топлива на структуру факела и показатели экономичности, надёжности и выход оксидов азота в продуктах сгорания в топках с фронтальной компоновкой горелок;

- разработкой технологии факельного сжигания разнородных видов топлива и конструкции горелочных устройств с системой управления характеристиками факела, обеспечивающей возможность перенастройки режимов горения при переходе с одного вида топлива на другой;

- разработкой рекомендаций по проектированию, применению и эксплуатации новых горелочных устройств с универсальными узлами ввода реагентных потоков в топку.

Достоверность и обоснованность результатов. Основные научные положения, выводы, рекомендации обоснованы результатами испытаний на промышленных объектах и пилотных установках, анализом экспериментальных данных. При разработке новой технологии сжигания разнородных топлив и управления факелом в зоне активного горения топки использованы закономерности воспламенения и выгорания отдельных частиц, интегральное тепловыделение которых включено в баланс теплоты участка экзотермического окисления основной массы топлива. Достоверность результатов обусловлена широким диапазоном объектов исследований и их параметров, удовлетворительным совпадением результатов теоретических и экспериментальных исследований автора, сопоставлением и подробным анализом известных зависимостей.

Научная новизна работы заключается в следующем:

- предложено структурное разделение зоны активного горения на участки воспламенения и накопления основного количества теплоты окислительных реакций;

- получены поправочные коэффициенты, рекомендуемые при проведении расчетов зоны активного горения топок по нормативному методу, а также

коэффициенты полиномиального распределения температуры и степени выгорания топлива по длине начального участка факела;

- разработана расчетная схема начального участка факела с учетом его тепловых характеристик, зависимостей тепловыделения от степени выгорания топлива и температуры по длине факела;

- экспериментально определен диапазон длины начального участка факела в топке котла 1ЖЗ-210-140Ф. обеспечивающий безопасную работу горе-лочных амбразур и задних экранов;

- проведена экспериментальная проверка расчетной схемы изменения максимальных температуры и скорости газового потока по высоте участка охлаждения, получена хорошая согласованность теоретических и экспериментальных характеристик факела, расхождение результатов в пределах 5%;

- основные результаты диссертационной работы защищены 5 патентами.

Практическая ценность работы состоит:

- в использовании результатов проведенного анализа тепловых условий воспламенения и горения топливных частиц при разработке новых технологий и узлов ввода реагентных потоков в топку, обеспечивающих повышение срока службы горелок и снижение выхода оксидов азота;

- в разработке новых конструкций пылегазовых и газовых горелок с узлами рассредоточенного ввода реагентов в топку;

- в разработке новой технологии сжигания разнородных видов топлива с рассредоточенным вводом реагентов через узлы универсальных горелок, по патентной версии - "многофункциональных горелочных устройств";

- в разработке рекомендаций по проектированию, наладке и эксплуатации новых горелочных устройств.

Реализация результатов в промышленности.

1.Расчет начального участка факела использован в проектах систем сжигания с многофункциональными горелками для котлов БКЗ-210-140Ф Iй и 2й очередей Челябинской ТЭЦ-2, а также в проекте реконструкции газовых горелок котлов ПК-33 Южноуральской ГРЭС.

2.Разработанная схема управления параметрами факела на начальном участке использована в рекомендациях по наладке и включена в режимную документацию котлов БКЗ-210-140Ф Челябинской ТЭЦ-2.

3.Технология рассредоточенного ввода реагентных потоков в топку через узлы, размещённые в корпусе горелок, и конструкции многофункциональных горелок реализованы на котлах БКЗ-210-140Ф ЧТЭЦ-2, что подтверждается соответствующими актами использования результатов диссертационной работы.

Апробации работы. Основные результаты работы докладывались на 5860" научных конференциях ЮУрГУ (Челябинск, 2006-2008); на VI Всероссийской конференции "Горение твердого топлива" (с участием иностранных ученых), (Новосибирск, 2006); Школе-семинаре молодых ученых и специалистов под рук. акад. РАН А.И. Леонтьева "Проблемы газодинамики и теплообмена в энергетических установках" (Санкт-Петербург, 2007); IV научно-практической конференции Минеральная часть топлива, шлакование,

загрязнение и очистка котлов (Челябинск, 2007); Четырнадцатой международной научно-технической конференции студентов и аспирантов: Радиоэлектроника, электротехника и энергетика (Москва, 2008).

Публикации. По результатам выполненных исследований опубликовано 19 печатных работ, из них 3 в источниках по списку ВАК, 5 в бюллетенях изобретений РФ.

Личный вклад автора заключается в самостоятельном анализе литературных данных; в проведении комплекса расчетов и экспериментальных исследований, обработке и обобщении результатов; участии в разработках новой технологии сжигания разнородных твердых топлив, конструкции горелок, рекомендаций по проектированию и эксплуатации горелочных устройств, наладке новых систем сжигания.

Объём и структура диссертации. Диссертация состоит из введения, 4 глав, выводов и рекомендаций, содержит 211 страниц текста, 41 рисунок, 16 таблиц, список литературы из 239 наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность и формулируется цель работы.

В первой главе приводится анализ состояния проблемы, известных результатов исследований топочных процессов и методов управления параметрами среды в топках современных котлов.

Исследования факельных процессов проводятся на натурных котлах и стендовых установках, связаны с изучением влияния на технические и экологические характеристики оборудования схсм компоновки горелочных устройств, их конструкции и вида сжигаемого топлива. Структура факела, его скоростные и температурные поля во многом определяют степень надёжности оборудования ТЭС. Освоение факельной технологии сжигания топлива в энергетических котлах было связано с наиболее простой по условиям монтажа, ремонта и эксплуатации схемой подачи реагентов в топку через горелки, размещаемые на фронтовых стенах. Такие вопросы как шлакование, перегревы труб внутри камер сгорания, неустойчивость зажигания, плохое выгорание топливных частиц напрямую связывали с несовершенством газодинамических характеристик факела, а улучшение показателей горения - с необходимостью изменения конструкции горелок и схем их компоновки на стенах топочных камер. Усилия исследователей и проектантов при разработках новых мощных парогенераторов были сконцентрированы на улучшении экзотермического окислительного высокотемпературного процесса организацией встречного и тангенциального ввода потоков топлива и окислителя в топку. Дальнейший опыт наладки и эксплуатации котлов с такой технологией сжигания топлива показал, что проблемы с надёжностью оборудования такие же, как на котлах с фронтальной подачей реагентов в топку. В исследованиях экзотермических высокотемпературных процессов выделяют направление, связанное со спецификой организации сжигания топлива в камерных топках с различной компоновкой и конструкцией горелок и узлов ввода реагептных потоков. Из

многочисленных публикаций в этом направлении можно выделить работы сотрудников УГТУ-УПИ (Л.Г1. Баскаков и др.)

Независимо от типа топочного устройства, схемы компоновки горелок, их конструкции и вида сжигаемого топлива все котлы объединяет общая проблема неравномерного распределения параметров в топке, главным образом, превышение средних расчётных значений температуры факела в зоне активного горения и в выходном окне топки на 150-250 К, рис.1. На рис.1 относительная ширина газохода А=х/А, х - текущее значение ширины газохода. В этих областях факела локализуется шлакование и перегреваю гея трубы экранов и пароперегревателей. Для борьбы с неравномерностью используют различные мероприятия, среди которых наиболее распространены сосредоточенный и рассредоточенный способы ввода дымовых рециркули-рующих газов в топку. Однако в отсутствии чётких представлений о связи

1Г.°е

1050 1000 950 900 850 800 750

1

ч

V 2

V Зг

*

, V ■а"........

Рис. 1. Распределение температуры по ширине поворотных газоходов мощных кот-лоагрегатов: 1 - котел П-57, А=22м; 2-котел ПК-39, А=10,8; 3 - котел ТПП-200, А=28м (по данным ВТИ)

0 0,2 0,4 0,6 0.8 1,0 Относительная ширина газохода, А схем включения горелок с температурными полями в топке эти методы часто оказываются малоэффективными.

Существующий парк котлов малой и средней мощности сегодня требует частичного или полного обновления по выработанному ресурсу. Эти обновления должны учитывать и характеристики топлив новой топливной базы, и требования сохранения или увеличения единичной мощности, а также повышения надёжности и экономичности, улучшения экологических характеристик ТЭС.

Проектируемые системы сжигания топлива и конструкции горелок целесообразно увязывать с заранее выясненными картинами развития факела в топках, способами управления его параметрами при переходах с одного вида используемого топлива на другой.

Во второй главе проводится детальный анализ особенностей протекания факельных процессов и новых разработок, который привязан к конкретной газодинамической схеме с фронтальной подачей потоков топлива и окислителя в топку. Рассмотрены особенности протекания вкутритопочных процессов, поля температуры и скорости в топках с фронтальной компоновкой горелок.

Показано, что в таких топках ветвь факела с выгоревшим на 85-95% топливом смещена к задней стене. Слой факела с максимальными значениями параметров, в том числе с опасными по условиям надежности значениями температуры, отстоит от задней стены топки на расстоянии 0,15-0,20 ее глубины.

На рис.2 А,, Ст и Н, - соответственно ширина, глубина топки и высота зоны охлаждения, м; - расстояние от среза горелочных амбразур до зоны максимального тепловыделения, м; х - высота относительно уровня расположения максимумов тепловыделения; у./А, - текущее значение местоположения максимумов тепловыделения относительно ширины топки. 1,2,3,4 - номера горелок. Нестабильность условий ввода топливных и воздушных струй обуславливает неравномерность распределения скорости, температуры и

концентрации составляющих в продуктах сгорания. Наиболее значительные градиенты скорости 17х и температуры Г внутри этой полосы формируются в режимах с отключением горелок, рис.3. Зона топки с участком охлаждения факела соответствует участку выравнивания неравномерности параметров.

а)

и 1 • _ 1 1 »02 ** 1 | .....

ш гг\

1 1 * 1 у 1 И 1 Ь 1 1 Уч 1 1 1 \ т

1 1 | 1 1 \VxV-1...........1........ .1 , 1......

0,160 0,3 85 0,615 0,840 А. _ а)

0,160 о,385 0,615 0,840 Л. о)-Во I

\Ух;Т 1,1

1.0

0.9

\ZJYWXI | у.ъ г | |

" " I» А 1 1 1) 1 1 111 1

111 1 1 I \ 1 1 / 1 II 1/

1 \1 1 1 .../........л.........

0,160 0,3 85 0.615 0.840 Лт г)

1,1

1,0 0,9

1 1 .........1.............. _ ! 1

Гг\ ГГ1 ГГ1

1 1 V-

1 1 V] 1 1 .............1.............(........... 1 ! 1

0,160 0,3850.615 0,840Ат 0,160 0.385 0,615 0,840Л,

<У с)

15ис.З. Распределения относительных скорости и температуры в плоскости /„„с (данные УралВГИ-МЭИ-ЮУрГУ): б- в работе все горелки; в,г,д,г - бе» горелок 4; 3 и 4; 2 и 3; 3; 1,2,3,4 - номера горелок

Для решения практических газодинамических задач по оценке уровня неравномерности в выходном окне топки с фронтальным вводом реагентов и привязке се к схеме включения и способу загрузки горелок УралВТИ-МЭИ-ЮУрГУ была разработана двухмерная модель течения.

С позиций теории турбулентных струй поля скорости, концентрации составляющих в продуктах сгорания и температуры в исходном сечении рассматриваются как результат взаимодействия системы струй, развивающихся в спутном потоке в условиях относительно слабого влияния па течение продольного и поперечного градиентов давлений. Поле скорости в исходном сечении может рассматриваться как результат истечения струй с начальной скоростью Щ, =И,т„ в епутный поток со скоростью из сопла с

полушириной в0 при шаге между струями В0 и условии, что рассматриваемое сечение соответствует концу начального участка. В этом случае «0 и длина участка £„ могут быть определены по уравнениям:

во=(0,41б+0,134/«)#„ (I)

, (2)

" 0,27-(1-т)

где т = №'„„,,.

При оценке сопоставимости результатов измерений нолей температуры и скорости на слабонеизотермической модели и натурном образце получено качественное сходство распределения параметров, практическое совпадение относительной протяжённости полос неравномерности В0, идентичность профилей в безразмерной избыточной форме л(У,АС,лТ у модели и натуры, хорошо описываемых соотношениями полиномиального вида, часто применяемыми в теории турбулентных струй: IV, -К,

V -IV

гш«*V *

Г-Г., г _т

III

с-с...

- = 1-6£г+8£>-3£4; (3)

= (1-6£г+8£'~3£4)'г; (4)

=(1-6£2 + 8£'-З^)'(5)

где £ = .у/#„ - безразмерная координата по ширине потоков; - текущие

значения скорости, температуры, концентрации; 1Ух„т,Тп,п ,С,пт. - максимальные значения скорости, температуры, концентрации продуктов сгорания па границе потока при £=0; »',„ ,7;„,С„,- значения скорости, температуры, концентрации на границе потока при £=1,0, соответственно м/с, К, кг/м3.

Из анализа изменений скорости, температуры и концентрации компонентов продуктов сгорания по (3), (4), (5) следует, что при £=0 \УК =И/„„>,, С = С,10„., а безразмерные параметры сохраняют постоянные значения

_ IV -¡у _ Т-Т — Г-Г

Л1Г = - г — = 1,0; дг=-!—1й_ = 1,0; АС = ю. При £=1,0

К^-Яж, т.,т~та, С „„-С

= Г = Та, С = Са1, аД07 = О, дГ = 0, АС = 0.

При отсутствии факторов растечки в третьем направлении, наличия горения и охлаждения, принимается, что поток в полосе Во движется но законам сохранения массы, количества движения и энергии. Считая далее постоянными ширину этой полосы при движении факела к выходному окну

топки, а также интенсивность турбулентного обмена в поперечном направлении, плотность и давление в силу незначительного изменения последних составляют уравнения количества движения и энергии для границы с минимальными значениями параметров.

Решение последних с учётом всех перечисленных условий даёт зависимости УралВТИ-МЭИ-ЮУрГУ:

^.„з^А-=. и-*.*; (6) ^,1,-1 (И'^-'М^,-!)

Рг И'1,-1 И'»»» -0349 '

где Й7,,,,, Тт«=Тт«/Т„'1' - текущие значения безразмерных макси-

мальных скорости и температуры в направлении движения; Й7^

= ^'„„./Т - начальные значения безразмерных максимальных скорости и температуры; 1Уа" и Тп'т - средние значения скорости и температуры в исход-пом сечении, м/с, К; х = х/В„ - безразмерная продольная координата;х, Рг -коэффициент турбулентного обмена и число Прандтля. Оценка опытных значений коэффициентов турбулентного обмена, проведенная УралВТИ-МЭИ-ЮУрГУ в канапе прямоугольного профиля в отсутствии растечек в третьем направлении, горения и охлаждения дала л-=0,0185 и Рг=0,7.

При расчете исходное состояние неравномерности потока вблизи задней стсны топки фиксируется в сечении верхней границы зоны активного горения с привязкой к схеме включения горелок, а расчет производится в полосе турбулентного перемешивания между координатами с максималь-пыми и минимальными значениями параметров. На расчеты турбулентного перемешивания потоков и параметров вводятся поправки на растечку потока в третьем направлении объема топки, дожигание, лучистый теплообмен.

Сравнение результатов расчета двухмерного течения с реальными данными, полученными УралВТИ-МЭИ-ЮУрГУ на слабонеизотермических моделях топок и натурных котлах, дает поправки на растечку потока:

К« ''"■■■ (8)

(9)

где аг, = аг = 0,035-0,220, зависит от схемы включения горелок.

Слабоиптенсивное горение и лучистый теплообмен с экранами топки обуславливает необходимость введения второй комплексной поправки:

(10)

где /? = 0,1 для очень большого исследованного УралВТИ-ЮУрГУ топочного парка, в том числе для котла БКЗ-210-140Ф.

Авторские исследования на слабонеизогермической модели топки котла БКЗ-210-140Ф и натурном объекте при различных конструкциях и схемах ввода потоков подтвердили и наличие растечки, и необходимость введения отмеченных поправок. Специалистами УралВТИ было показано, что выделяемые полосы Д> следует ограничивать по периферии: 0,1 м для

исключения влияния на расчеты пограничного турбулентного слоя и до 2,0 м для исключения влияния на достоверность поправки (10) пограничного радиационного слоя.

В дальнейшем уже автором совместно с сотрудниками кафедры ГГГЭ ЮУрГУ и Челябинской ТЭЦ-2 было показано, что изменения конструкции горелок, а также переход на другое топливо, не нарушая общей газодинамической картины и распределений температуры относительно средней величины как в зоне активного горения, так и на выходе из топки, могут изменить сами средние значения, а значит, и значения локальных максимумов, вызвать все те же последствия со шлакованием и перегревом труб.

В третьей главе рассмотрены особенности протекания факельных процессов в толках с фронтальной компоновкой горелок при изменениях способа ввода и состава реагентных потоков, влияние мероприятий по снижению выхода оксидов азота - различных схем рассредоточения окислительных потоков в топку на параметры факела и надежность котлов.

Если при отыскании связей между возникающей в зоне дожигания неравномерностью и схемами включения горелок в работах УралВТИ-МЭИ-ЮУрГУ, в основном удовлетворительно использована методика слабонсизо-термического моделирования, то ответ на вопрос о степени и характере влияния конструкции горелок и вида сжигаемого топлива на параметры факела в зоне активного горения и показатели надежности и экономичности даже при условии фиксированного размещения горелок на стенах топки можно получить только на натурном объекте. Эффективность схем ввода реагентов в объем топки определяется показателями работы котла. Ни физические модели, даже с очень высокой степенью неизотермичности, ни математические, в том числе с самыми современными компьютерными программами, не имея исходной реальной базы предмета и условий моделирования, пока не могут дать оперативный ответ о поведении факела и поверхностей нагрева на участке воспламенения и формирования неравномерностей в зоне активного горения, его тепловых и геометрических характеристиках, а также их изменениях при переходе от одного вида топлива к другому. В связи с этим ЮУрГУ, ОАО ИДЦ, ЧТЭЦ-2 с участием автора диссертации проведены испытания топок котлов БКЗ-210-140Ф на ЧТЭЦ-2, которые подтвердили наличие связи между конструктивным оформлением узлов ввода, составом реагентных потоков и характером протекания окислительных реакций в зоне активного горения. Внутри этой зоны выделяется участок с резкоградиентным изменением параметров факела, связанным с протеканием процесса экзотермического окисления топлива и повышением теплосодержания и температуры, рис.4. Этот участок размещен между амбразурами горелок и областью внутри тонки с максимальной температурой Тф.

При истечении смеси из существующих вихревых горелок длина этого участка не более 0,25м, из прямоточных с предвключенными шахтными сепараторами - не более 0,5м. Максимальная температура с учетом неравномерности при этом достигает = 1700-1800К, а относительно нормироваи-

iioro для бесшлаковочной работы топки параметра Т:и. она выше на 15-20%, рис.5. При сжигании пыли челябинского угля на котле НКЗ-210-140Ф, оснащенного горелками отмеченного типа, такой уровень температуры вызывает активизацию процесса загрязнения экранов задней стены с ухудшением теплопередачи, что вызывает активное загрязнение пароперегревателей. Существующие средства очистки поверхностей нагрева с загрязнениями не справляются. Приходится останавливать котлы для ручной механической очистки, снижать их нагрузку. Высокий уровень температуры факела вблизи горелок вызывает разогрев и разрушение обмуровки амбразур и узлов ввода. Срок службы горелок не более 2 лет. Концентрация оксидов азота в продуктах сгорания на существующих котлах, оборудованных отмеченным типом горелок при сжигании угольной пыли 800-1200мг/м'', а при сжигании природного.газа -280-3 50мг/м\ рис.6.

При проведении экспериментов на котлах в период сжигания челябинского угля и газа было выявлено преимущество режимов с Рис.4. Схема выделения зон и уча- рассредоточенным вводом реагентных пото-стков развития факела в топке: ков через корпуса ГОрелок. Такое рассредо-

1.2 - фронтовая и задняя сгены организуемое за счет вмешательства

тики; 3 - горелки; 4,5 - зоны ак- 1

типного горения с участками вое- в инструкции горелок, обеспечивало смете-пламенения и максимального "ие местоположения максимумов темпера-тенлосодержания; 6 - зона охлаж- туры от амбразур горелок на 1,5-2,0 м и сни-дсния продуктов сгорания и ложи- жение падающего теплового потока в их наития коксового остатка крупных правлении. При этом снижались уровни и частиц; 7 - выходное окно топки самой максимальной теМ1,ературы факела как

на выходе из зоны активного горения на 150-250К, так и в выходном окне топочной камеры на 70- I50K. При работе на угле в таких режимах практически прекращалось загрязнение экранов шлаковыми образованиями, а выход оксидов азота снижался до 390-450мг/м3. При рассредоточении в горелках потоков воздуха и природного газа также наблюдалось смещение местоположения максимальной температуры факела в центральную часть топки и снижение ее значений па 100-150К, уменьшение концентрации оксидов азота в продуктах сгорания до <120мг/м3.

При попытках увеличения линейного размера начального участка более чем Зм при сжигании угля увеличивался мехнедожог топлива, а задняя стена вновь начинала активно шлаковаться, уменьшалась паровая нагрузка котла,

т;".к]

1500 1200

— —• _ Л.

<1 -> XX

0,5 1,0 1,5 2.0 2,5/ф. ч)

,5 /ф,м

Рис.5. Сравнение расчетных и экспериментальных зависимостей Тф=/(Сф), аф=у(,(ф)

при нагрузке Опп = 170 т/ч (0,81)н), «, =1,25, Л ~ I кВт/(м-К):

1 - заводские горелки котла БКЗ-210-140Ф ЧТЭЦ-2 (эксперимент, данные ЮУрГУ, ЧТЭЦ-2),

2 - многофункциональные горелки котла БКЗ-210-140Ф ЧТЭЦ-2 (эксперимент, данные ЮУрГУ, ЧТЭЦ-2),

3 - расчет по уравнению (12),

4 - расчет максимальной температуры с учетом неравномерности по рис.3,

5 - расчет по зависимостям В.И.Бабия.

концентрация оксидов азота в продуктах сгорания снижалась до 350-390мг/м при работе на угле, но за котлом появлялись следы СО. При сжигании природного газа концентрация N0,, была ниже 70мг/м\ но задняя стена загрязнялась сажей. Существовал оптимальный диапазон параметра С,,,=1,5-2,5м, обеспечивающий снижение температуры Тф, концентрации оксидов азота в продуктах сгорания и безопасную работу топочной камеры котла БКЗ-210-140Ф, который был рекомендован ЧТЭЦ-2 для реализации путем установки новых горелок на Iй очереди. При наладке новых горелочных устройств, выполненной силами ЮУрГУ, ОАО ИДЦ, ЧТЭЦ-2 с участием автора, определены конструктивные размеры сопловых узлов ввода реагентных потоков, реализующих диапазон параметра 1,5 - 2,5м в условиях котла

БКЗ-210-140Ф, в частности, ширина вертикального щелевого пылевого сопла 0,35 - 0,45 м, диаметр отверстий полисоплового газовыпускного насадка 0,013 -0,014 м, углы наклона вводимых реагентных потоков относительно горизонтальных осей горелок 0-10 град; ряд режимных характеристик занесен в режимные карты и инструкции по эксплуатации котлов, что отражено в актах использования результатов диссертационной работы.

Рие.6. Уровень концентрации оксидов азота в продуктах сгорания котлов БКЗ-210-140Ф ЧТЭЦ-2 (по результатам анализа ЮУрГУ-ИДЦ-ЧТЭЦ-2): а - челябинский уголь, б-природный газ;

1.4 - вихревые горелки котлов 2й очереди;

2.5 — прямоточные горелки с примыкающими гравитационными мельничными сепараторами;

3.6 - многофункциональные горелки.

Мри отработке тем же коллективом варианта конструкции газовой горелки с вынесенными соплами газа за габариты воздушного сопла определен угол наклона газовых сопл к воздушному 7-8 град, обеспечивающий снижение выхода оксидов азота до 120 мг/м3 и сжигание газа без сажеотложений на стенах топки при коэффициенте избытка воздуха в топке «"=1,11-1,15.

В четвертой главе проведена расчетная оценка температурного уровня факела в зоне активного горения и на выходе из топки котла БКЗ-210-140Ф но существующему нормативному методу, применяемому при проектировании новых котлоагрегатов и поверочных расчетах существующих установок. Хотя расчет и не определяет местоположение максимальных теплосодержания и температуры факела в зоне активного горения, но дает возможность провести оценку средней температуры как на выходе из этой зоны, так и в выходном окне топки. Как и в проведенных опытах на котлах, расчетная оценка показала превышение температурных уровней факела в обозначенных областях топки, однако в сравнении с экспериментальными средними значениями расчетные оказались заниженными на 7-12% и не учитывали локальных максимумов по ширине тонки. Большое количество исследователей указывают на протекание процессов воспламенения и тепловыделения основной массы топлива в зоне активного горения с резкоградиентными изменениями параметров факела »близи горелок. Однако предпринимаемые ими попытки выделения специфических технологических зон ограничиваются зонами активного горения и охлаждения факела, принимаемыми в соответствии с нормативным методом.

В работах Д.М. Хзмаляна, а также В.И. Бабия и Ю.Ф. Куваева предлагается учитывать результаты исследований по выгоранию летучих и коксового остатка угольных частиц измельчённых фракций для корректировки линейных размеров и конструкций камер сгорания, выбора безопасных по условию шлакования температурных уровней в зоне активного горения и в выходном окне топки. Попытка расчётно оценить работоспособность котла БКЗ-210-140Ф при сжигании пыли челябинского угля по отмеченному способу показала хороший уровень сходимости с нормативным методом по степени выгорания угольных частиц в зоне активного горения и за котлом. Нормативные значения средних уровней температуры также оказались заниженными по сравнению с данными экспериментов на 7-12%.

Четкие указания по расчетной оценке параметров (ф и Тф на начальном участке факела на период проведения исследований на котлах БКЗ-210-140Ф ЧТЭЦ-2 в литературе отсутствовали. Автором предложено использовать известные закономерности и приемы расчета экзотермических эффектов реакций топливного окисления со следующими особенностями,

1.Принимается аналитическое и расчетное разделение топки на зоны активного горения и охлаждения:

- зона активного горения дополнительно делится на два горизонтальных участка: участок воспламенения и горения летучих и коксовой мелочи и

участок накопления основного количества теплоты окислительных реакций летучих и коксовых частиц;

- размеры зон, в том числе высота зоны активного горения с двумя выделенными участками, определяются в соответствии с нормами теплового расчета котельного агрегата.

2.Длина первого горизонтального участка в зоне активного горения факела (ф - расстояние от среза горелок до второго участка с максимальными значениями температуры факела Тф и теплосодержания рис.4.

3.На участке накопления основного количества теплоты окислительных реакций происходит дальнейшее выгорание топливных частиц при постоянной температуре.

4.Принимаегся приближенная схема распространения теплоты топливного окисления начального участка факела:

в направлении, противоположном движению реагентов и сопутствующих инертных компонентов условной теплопроводностью (предложение Я.Б. Зельдовича и Д.А. Франк-Каменецкого для очень слабо изученного физического конвективно-лучистого процесса тепломассобмена);

- к экранам теплоизлучением по нормативной методике теплового расчета зоны активного горения.

В соответствии с этим составляется тепловой баланс зоны воспламенения:

Ч, "= д„ + (/,„,„ - Ч„т,, (И)

где цт - поток теплоты в направлении поступления топливовоздушной смеси; ц„ - тепловыделение на участке воспламенения; - подвод теплоты под-светочным топливом; циш - отвод теплоты экранам, кВт.

Уравнение (11) в преобразованном виде примет вид:

я• 1*2И- Рф = а,р ■ ■ В, + (21,,,, ■ В? -ст а, ■ Г,; • £(<№)„,, (12) 1*

где Я - условный коэффициент теплопроводности, кВт/(м-К); Т„ - температура начальная, усредненная для амбразур и поверхности экранов, принимается постоянной Т„ ~ 900 К; = //"'' • Вг - усредненное значение сечения начального

участка, м2; //"'' - высота зоны активного горения, м; Я, - ширина камеры сгорания (стены с горелками), м; аф - интегральная степень выгорания топлива; Вр и (?' - расход и теплота сгорания топлива на рабочую массу, кг/с и кДж/кг соответственно; б*" и - расход и теплота сгорания подсветочного топлива на рабочую массу, кг/с и кДж/кг; а =5,67-10'" кВт/(м2-К4) — постоянная Стефана-Больцмана; я, - степень черноты топки в зоне активного горения, принимается а, = 0,9; Тф - средняя температура факела в конце зоны воспламенения и условно постоянная на втором участке зоны активного горения (накопления теплоты реакций окисления топлива), К; -

комплекс эффективной поверхности тепловоснриятия зоны активного горения по нормативной методике теплового расчета, м".

Приняв параметр = 0 в уравнениях (11), (12) произведем: расчетную оценку зависимостей Тф = /{(ф) и аф = Н/((ф) с использованием опытных значений условного коэффициента теплопроводности Я ~ 1 кВт/(м'К), согласующихся с данными УралВТИ-КирНИОЭ для каваКского угля и вихревых горелок в топке котла ТП-35 и коэффициентов эффективности экранов, входящих в выражение ЦУЯ-),,., У, < 0,3 для схем сжигания с исходными горелками ((ф ~ 0,5м) и У', = 0,5 - 0,6 для схем сжигания с многофункциональными горелками {(ф ~ 1,5-2,5м). На рис.5 приведены результаты расчета и опытные значения параметров Тф и аф. Разброс опытных значений параметров составляет 5-7%. На том же рис.5 обозначены максимальные значения температуры факела с учетом неравномерности, определяемой по рис.3.

При более подробном изучении тепловых процессов па участке воспламенения полидисперсного факела с целью предварительного прогнозирования параметра аф подтверждается возможность полиномиального описания

изменения безразмерных температуры и степени выгорания по длине участка (ф, сделанное ранее в работах УралВТИ-КирНИОЭ:

дГ = -р^ = (6<Г-8ь',+з^)'/,\ " (13)

' II

а = — = — = (6^2 — 1 + 3£4)"'", (14)

а = — = -3- = с 2 - М' V4 аф Ч.

где 4 = (/(ф - безразмерная длина факела; £ = 0 на срезе горелки; £ = 1,0 па длине

1=(ф с фиксированными максимумами температуры факела Тф, К, и значением

степени выгорания а,/,; Т и Т0 — текущее и начальное на срезе горелки значения температуры, К; а - текущее значение степени выгорания топлива; т и п — опытные коэффициенты, которые зависят от вида топлива и фракционного состава пыли, для исследованных вариантов схем сжигания челябинского бурого угля и природного газа /и=5,0 и «=3,5.

Процессы прогрева и горения начинаются одновременно у всей массы пыли при входе в участок воспламенения, к отметке (ф на момент времени.!,/,

горение заканчивается лишь у мелких частиц, более крупные,' прогорая неполностью, успевают отдать только часть теплоты.

Предельные максимальные размеры частиц по факту устойчивого воспламенения с последующим участием в процессе горения на первом участке до отметки (ф определяются на момент времени гпо формулам В.И. Бабия -Ю.Ф. Куваева:

с тф '(О

5,3.10»} ' (15)

-^Ф^-г) """-О6)

■к„ -1,12-10 ■ ру (21/02) '

где Тф-период протекания стадий воспламенения летучих и коксового остатка, с; Т. - температура газовой среды, как средняя величина между Т„ и Тф из уравнения (13), К; Т. ~ 0,925 Тф для факела горелок исходной конструкции; 7". = 0,9 Тф для факела многофункциональных горелок; 02- средняя доля кислорода в зоне воспламенения и горения; 02~ 10% для исходной конструкции горелок смесительного типа и Ог ~ 5% для многофункциональных горелок, настроенных на равномерное поступление кислорода к горящим топливным частицам; ру -плотность угля, кг/м3; кт,к„к - кинетические константы; кт~ 1,0, к,ж~ 1,3 - для бурого угля по данным В.И. Бабия; п\ - 0,50 - опытный показатель для бурого угля.

Массовая доля воспламенившейся пыли определяется, исходя из распределения частиц в факеле:

£ = /-е*р(-6-<Г-), (17)

где Ьпп2- опытные коэффициенты; <5 - текущий размер пылевой часшцы, мкм.

Полное выгорание летучих для большинства видов топлива заканчивается в зоне активного горения, процесс горения кокса заканчивается в конце зоны охлаждения с интегральной степенью выгорания топлива при температуре Тт в выходном окне топки.

Размеры частиц с полностью выгоревшими летучими и коксом определяются по формулам:

*.-( (19)

¿,„•2,2 Ы0 •/>„.•(!-/У

где <5,.,„ <5.,Л — исходные размеры частиц, у которых полностью выгорели летучие

и кокс, м; тт - время прохождения частицами участка от среза горелок до

выходного окна топки, с; 7", - средняя температура в топке, К; 0'г - средняя

концентрация кислорода, в долях; 0'2~5% для систем сжигания с исходными

горелками, 0'->< 1% для систем сжигания с многофункциональными горелками;

ЛК - зольность кокса, в долях; рК - плотность кокса, кг/м3; к,,, к,К - кинетические

константы; к„= 1,1, кгк-1,4 -для бурого угля по данным В.И. Бабия.

Массовая доля полностью выгоревшей пыли в топке и при необходимости интегральный остаток кокса определяются из распределения (17).

На момент времени тф общая доля воспламенившихся коксовых частиц пыли челябинского бурого угля, исходя из зависимостей (16), (17), достигает а, ~ 0,9 при выходе и сгорании летучих ~ 100%.

Усредненная массовая доля выгоревших на момент времени тф частиц от 0% до 100% составляет а'"' ~ 0,8 для участка с (.ф = 0,5м у исходной системы сжигания, а""° = 0,5 - 0,6 для системы сжигания с многофункциональными горелками. Условная расчетная степень выгорания топлива составит =

а""-а, = 0,72 для исходной системы сжигания и <»£"" = а"" ~ 0,5 для новой системы сжигания.

Сравнение расчетных значений с реально получаемыми показателями степени выгорания на котле дает расхождение до 15% по системе сжигания топлива с исходными горелками и хорошее согласование по системе сжигания с многофункциональными горелками. Расхождение по параметру аф в первом случае связано с существенным отклонением реальной схемы горения на начальном участке от расчетной из-за наличия сильной эжекции топочных газов непосредственно в горелочпые амбразуры и смещением начального участка воспламенения вглубь горелки. Для подстановки значений аф в расчетное уравнение (12) следует вводить соответствующую поправку аф = <>ф"-К» =0,72-1,15 =0,83.

Предложенная расчетная схема получила практическое применение. В главе приводится анализ вклада составляющих теплового баланса участка воспламенения, возможностей регулирования параметров факела, оценка устойчивости воспламенения различных топлив и надежности конструкций амбразур, а также принципы перехода с одного вида топлива на другое в конкретных условиях котлов БКЗ-210-140Ф, оборудованных многофункциональными горелками. Разработаны рекомендации и рассмотрены конкретные примеры по проектированию и эксплуатации горелочных устройств с узлами рассредоточенного ввода реагентных потоков в топку данного котла для двухъярусной установки на одной из стен камеры сгорания. Рассмотрена возможность распространения рекомендаций на другие котлы с фронтальным рассредоточенным вводом реагентов через горелки.

Рассмотрен вопрос одновременного полного или частичного замещения челябинского угля другими видами твердого топлива с заменой изношенного котлового оборудования и использования многофункциональных горелок. При сильно отличающихся характеристиках используемого топлива его сжигание в одном топочном устройстве может быть организовано при различной тепловой нагрузке котла, рис.7: =<?,/<7", где ц, • нормированный показатель, МВг/м";

=1,15МВт/м2 - нормированный показатель для кузнецкого угля марок СС; ГЛ- = Т„,/ТТ 1 тЦ,=К/т',Г" ГДС К- нормированные показатели, К; 7"™" = 1773К, Т""" = 1423К - нормированные показатели для слабошлакующих кузнецких углей; Т5т = 0,„,/£>1, где От - расчетный показатель, т/ч; Ц*, = 320т/ч -расчетный показатель при сжигании природного газа.

Использование многофункциональных горелок, реализующих относительно стабильное тепловыделение на длине участка воспламенения 1,5-2,5м, позволяет осуществлять эксплуатацию котла с управляемой величиной нагрузки по задаваемому виду топлива. На ЧТЭЦ-2 в существующих ячейках котлов БКЗ-210-140Ф размещение котлов паропроизводителыюстыо 320 т/ч для сжигания природного газа и кузнецкого слабоспекающегося угля, переход на челябинский бурый уголь потребует снижения нагрузки до 210 т/ч. При этом

уровень падающих тепловых потоков и температурный режим амбразур не изменится, что обеспечивает их длительную безаварийную работу.

Ф 0,750,500,25.

Г," 0,750,50 0,25

0,60

ю «о

1.00

0,70

и

о 15

1 £

о 3

г

1,00

0,93 0.93

¡2 « и О

Е 3 к Р- '1 «> о; ^ 2 а и к СЛ 2 3 п X

Г».-0,75-) 0,50' 0.25.

Ё>ш

0,75 0,50 0,25-

1,00

0,94

0,86

2 ж 5 с->5 & к и, 2 я о и о ¡2 а Н

а- с* ~й~ б)

1,00

0.65 0.72

¡-г и

челябинский бурьш 2 о и я Е-

«) г)

Рис. 7. Сравнение показателей факельного сжигания топлива в топке при сжигании углей с различными теплофизическими характеристиками: а - допустимое тепловое напряжение в зоне активного горения, б - допустимая температура в зоне активного горения, в - допустимая температура в выходном окне топки, г - допустимая эксплуатационная на-грутка котла, (помещаемого в существующей строи тельной ячейке Челябинской ТЭЦ-2

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

1 .Характерной особенностью факельного процесса в топках является нарастание энтальпии и температуры реагентных потоков при их истечении из горелок. В топочных устройствах с фронтальной компоновкой горелок выделен участок факела длиной еф, ограниченный горелочпыми амбразурами и областью с максимальным значением температуры Т^ в центральной области топки. На котлах БКЗ-210-140Ф с проектными вихревыми горелками параметр 0,25 м. На тех же котлах, оборудованных прямоточными горелками с предвключенными шахтными сепараторами ^=0,50 м. Максимальная температура с учетом неравномерности при этом достигала Тф = 1700-1800К, что выше параметра , рекомендуемого существующими нормами проектирования топок с твердым шлакоудалением, на 15-20%. Столь высокий уровень температуры при сжигании ныли челябинского угля вызывал активизацию процесса загрязнения экранов задней стены и пароперегревателей с ухудшением охлаждения продуктов сгорания. Поскольку существующие средства очистки поверхностей нагрева не позволяли осуществлять эффек-

тивмос удаление загрязнений, котлы останавливали для ручной механической очистки, снижали их нагрузку. Повышенный уровень потока теплоты в направлении горелок приводил к активному разрушению обмуровки амбразур и узлов ввода реагентных потоков.

2.Эксперимеитами па котле БКЗ-210-140Ф был выявлен диапазон значений (ф = 1,5 - 2,5 м, при реализации которого максимальная температура факела в зоне активного горения снижалась до Тф ~ 1450 К, что соответствовало рекомендуемой величине Г", существующих норм проектирования топок с твердым шлакоудалением.

3.Для реализации выявленного безопасного диапазона Сф = 1,5 - 2,5 м было разработано многофункциональное горелочиое устройство, опробованное при различных вариантах исполнения и позволяющее менять длину участка воспламенения в широком диапазоне параметра Сф, обеспечивающее бес-шлаковочное протекание факельного процесса в топке, более активное, охлаждение продуктов сгорания, отсутствие загрязнений пароперегревателей, чго привело к увеличению паровой нагрузки на 20-30%, сокращению аварийных остановов и продление срока службы горелок до 12 - 16 лет против 2 лет для котлов с исходными горелками, то есть увеличению в 6 - 8 раз. Значения концентрации оксидов азота составили ЫОх = 390 - 450 мг/м3 при работе на угле и N0, < 120 мг/м' при работе на природном газе против 800 - 1200мг/м3 при сжигании угольной пыли, 280 - 350 мг/м3 при сжигании природного газа па тех же котлах с исходными горелками, то есть были снижены более чем в 2 раза.

4.При наладке новых горелочных устройств, выполненной силами ЮУрГУ, ОАО ИДЦ, ЧТЭЦ-2 с участием автора, определены конструктивные размеры сопловых узлов ввода реагентных потоков, реализующих диапазон параметра еф = 1,5 - 2,5 м в условиях котла БКЗ-210-140Ф, в частности, ширина вертикального щелевого пылевого сопла 0,35 - 0,45 м, диаметр отверстий полисоплового газовыпускного насадка 0,013 - 0,014 м, углы наклона вводимых реагентных потоков относительно горизонтальных осей горелок 0-10 град, ряд режимных характеристик, занесенных в режимные карты и инструкции по эксплуатации котлов, что отражено в актах использования результатов диссертационной работы.

5.При отработке варианта конструкции газовой горелки с вынесенными соплами газа за габариты воздушного сопла определен угол наклона газовых сопл к воздушному 7 — 8 град, обеспечивающий снижение выхода оксидов азота до 120 мг/м3 и сжигание газа без сажеотложений на стенах топки при коэффициенте избытка воздуха в топке аг"—1,11-1,15.

6.13 дальнейшем была проведена сравнительная оценка экспериментальных значений (ф и Тф, выполненная для условий того же котла с новыми и старыми горелками при сжигании челябинского и переясловского бурых углей, природного газа и угольных отходов шихты электродного производства, которая дала расхождения результатов в пределах 5%.

7.Расхождение между полученными в расчете и эксперименте значениями и Тф связано с предварительным заданием коэффициентов полиномов в

принятых распределениях температуры и степени выгорания топлива по длине участка воспламенения т и п, других коэффициентов. Для разработанных горелок при сжигании бурого угля с высоким содержанием летучих, угольных отходов шихты электродного производства, природного газа и переясловского бурого угля т ~ 5,0 и п ~ 3,5.

8.В процессе выполнения работы определены поправочные коэффициенты для расчета температуры в зоне активного горения Кт= 1,075 для старых систем сжигания и Кт~ 1,0 для новых с многофункциональными и газовыми горелками.

9.В настоящее время разработаны проекты новых горелочных устройств с растянутым участком воспламенения факела для замены вихревых горелок, сжигающих твердое топливо разнородного состава и природный газ на котлах БКЗ-210-140Ф 2й очереди ЧТЭЦ-2 и газовых горелок на котлах ПК-33 ЮУГРЭС, что подтверждено актами использования результатов работы.

ОСНОВНЫЕ ПУБЛИКАЦИИ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

1. Осинцев, К.В. Рассредоточение узлов ввода реагентов в топку как метод снижения выхода оксидов азота / К.В. Осинцев, Е.В. Торопов // Проблемы теплоэнергетики: материалы Всероссийской научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых: сб. докл. - Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2006. - С. 35-36.

2. Осинцев, К.В. Улучшение факельной технологии сжигания доменного, коксового и природного газов в топках с фронтальной компоновкой горелок на котлах ТЭЦ меткомбинатов / К.В. Осинцев, Е.В. Торопов // Энергетики и металлурги настоящему и будущему России: материалы 7й Всероссийской научно-практической конференции студентов, аспирантов и специалистов: сб. докл. - Магнитогорск: Издательский центр ГОУ ВПО "МГТУ", 2006. -

С. 173-175.

3. Осинцев, К.В. Повышение надежности сопловых узлов ввода реагентов в топку на котлах БКЗ-210-140Ф ЧТЭЦ-2 / К.В. Осинцев, Е.В. Торопов // Энерго-и ресурсосбережение. Нетрадиционные и возобновляемые источники энергии: материалы Всероссийской конференции и выставки студентов, аспирантов и молодых: сб. докл. - Екатеринбург: ИД УралЮрИздат, 2006. - С. 156.

4. Осинцев, В.В. Применение многофункциональных горелок в технологии факельного сжигания газа и пыли угля с различными составом и свойствами на котлах Челябинской ТЭЦ-2 / В.В. Осинцев, М.П. Сухарев, Г.Ф. Кузнецов, Е.В. Торопов, К.В. Осинцев // Горение твердого топлива: Сб. докладов VI Всерос. конф., Новосибирск. 8-10 ноября 2006 г.: сб. докл. - Новосибирск: Изд-во Института теплофизики СО РАН, 2006. - 4.2. - С. 142-150.

5. Осинцев, В.В. Утилизация углсродосодержащих отходов в полидисперсном и газовом факелах многофункциональных горелок / В.В. Осинцев, М.П. Сухарев, Г.Ф. Кузнецов, Е.В. Торопов, К.В. Осинцев // Горение твердого топлива: Сб. докладов VI Всерос. конф., Новосибирск, 8-10 ноября 2006 г.: сб.

докл. - Новосибирск: Изд-во Института теплофизики СО РАН, 2006. - 4.2. - С. 150-157.

6. Осинцев, В.В. Особенности термогазодинамики факельных топок с рассредоточенным вводом топливных и окислительных потоков / B.S. Осинцев, К.В. Осинцев // Горение твердого топлива: Сб. докладов VI Всерос. конф., Новосибирск, 8-10 ноября 2006 г.: сб. докл. - Новосибирск: Изд-во Института теплофизики СО РАН, 2006. - 4.2. - С. 135-142.

7. Улучшение процесса сжигания топлива на котлах БКЗ-210-140Ф / В.В. Осинцев, М.П. Сухарев, Е.В. Торопов, К.В. Осинцев // Электрические станции. -2006.-№11.-С. 13-20.

8. Осинцев, К.В. Термогазодинамические особенности начального участка газового факела при рассредоточенном вводе реагентных потоков в топку через горелки / К.В. Осинцев // Проблемы газодинамики и теплообмена в энергетических установках: труды XVI Школы-семинара молодых ученых и специалистов под рук. акад. РАН А.И. Леонтьева: сб. докл. - Санкт-Петербург: Изд-во СПбГПУ, 2007. - Том I. - С. 253-254.

9. Учет неоднородности и нестабильности тепловой структуры топочного факела при использовании многофункциональных горелок / К.В. Осинцев, В.В. Осинцев // Теплоэнергетика. - 2007. - №6. - С. 66-70.

10. Осинцев, К.В. Учет термогазодинамических особенностей полидисперсного факела при проектировании топок / К.В. Осинцев, Е.В. Торопов // Минеральная часть топлива, шлакование, загрязнение и очистка котлов: Сборник докладов IV научно-практической конференции: сб. докл. - Челябинск: Изд-во ООО "Тираж сервис", 2007. - Том II. - С. 86-88.

11. Особенности и экологическое совершенствование факельных технологий сжигания газа на котлах тепловых электростанций / Е.В. Торопов, К.В. Осинцев // Вестник Южно-Уральского государственного университета. Серия "Энергетика". - 2007. - вып. 8 - №20 (92). - С. 10-12.

12. Осинцев, К.В. Термогазодинамические особенности начального участка факела при рассредоточенном вводе реагентных потоков в топку котельного агрегата / К.В. Осинцев, Е.В. Торопов // Радиоэлектроника, электротехника и энергетика // Четырнадцатая Междунар. науч.-техн. конф. студентов и аспирантов. - М.: Издательский дом МЭИ, 2008. - Т.2. - С. 342-343.

13. Перевод оборудования ТЭС на факельное сжигание разнородных топлив с использованием технологии рассредоточенного ввода реагентов в топку / Осинцев К.В., Сухарев М.П., Торопов Е.В., Осинцев В.В. // Теплоэнергетика. -2008.-№4.-С. 75-79.

14. Осинцев, К.В. Повышение срока службы горелочных устройств на котлах средней мощности при факельном сжигании природного газа / К.В. Осинцев, Е.В. Торопов // Проблемы теплоэнергетики: материалы Всероссийской научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых: сб. докл. - Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2008. - С. 54-55.

15. Пат. 2303194 РФ, МПК51, С 1 F23C 5/28i Топка / Осинцев В.В., Кузнецов Г.Ф., Торопов Е.В., Осинцев К.В.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО

У

"Южно-Уральский государственный университет". - №2006111936/06; заявл. 10.04.06; опубл. 20.07.2007, Бюл. №20. - 6 е.: 4 ил.

16. Пат. 2303193 РФ, МПК51, С 1 F23C 1/12. Способ ступенчатого сжигания газа в вертикальной призматической четырехгранной камере сгорания / Осинцев В.В., Полевин A.B., Кузнецов Г.Ф., Торопов Е.В., Осянцев К.В.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО "Южно-Уральский государственный университет". - № 2006 И1952/06; заявл. 10.04.06; опубл. 20.07.2007, Бюл. №20. - 6 е.: 14 ил.

17. Пат. 2306484 РФ, МПК51, С 1 F23D 17/00, F23C 1/12. Способ работы многофункциональной горелки / Осинцев В.В., Кузнецов Г.Ф., Сухарев М.П., Криницын Г.К., Мудрых Б.А., Стародубцев В.В., Осинцев К.В.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО "Южно-Уральский государственный университет"-№2006121067/06; заявл.13.06.06; опубл.20.09.2007, Бюл.№26.-6с.: 10 ил.

18. Пат. 2306482 РФ, МПК51, С 1 F23C 1/12, F23C 5/08. Горелочное устройство / Осинцев В.В., Кузнецов Г.Ф., Сухарев М.П., Криницын Г.К., Мудрых Б.А., Стародубцев В.В., Осинцев К.В.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО "Южно-Уральский государственный университет". - № 2006121027/06; заявл. 13.06.06; опубл. 20.09.2007, Бюл. №26. - 6 е.: 4 ил.

19. Пат. 2309332 РФ, МПК51, С 1 F23D 17/00. Многофункциональная горелка / Осинцев В.В., Кузнецов Г.Ф., Сухарев М.П., Криницын Г.К., Мудрых Б.А., Стародубцев В.В., Осинцев К.В.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО "Южно-Уральский государственный университет". - № 2006121028/06; заявл. 13.06.06; опубл. 27.10.2007, Бюл. №30. - 9 е.: 5 ил.

Формат 60x84 1/16. Бумага ВХИ 80 гр. Объем 1,5 усл. п. л. Тираж 100 экз. Заказ Л» 1

Изготовлено в полном соответствии с качеством предоставленных оригиналов заказчиком в ООО «РЕКПОЛ», 454048, г. Челябинск, пр. Ленина, 77, тел.(351) 265-41-09,265-49-84

Оглавление автор диссертации — кандидата технических наук Осинцев, Константин Владимирович

Введение

СОДЕРЖАНИЕ

Глава 1. Обзор литературных данных по факельной технологии сжигания топлива в топках

1.1 .Факельная организация сжигания топлива в топках как основа современной выработки пара котлами ТЭС

1.2.Исследования топочных процессов и методов управления структурой факела в топках современных котлов

Введение 2009 год, диссертация по энергетике, Осинцев, Константин Владимирович

1.ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Принятая распоряжением Правительства Российской Федерации 28.08.2003 г. № 1234-р «Энергетическая стратегия России на период до 2020 года» определила основные направления государственной энергетической политики и перспективы развития топливно-энергетического комплекса страны, ориентируя экономику страны на замедление роста потребности в природном газе и нефтепродуктах при увеличении потребления угля. В условиях истощения местных угольных бассейнов, энергокомпаниями наряду с потреблением природного газа рассматриваются вопросы перехода к привозным источникам топливоснабжения. В Уральском регионе после более чем полувековой промышленной добычи челябинского бурого угля с проектными и близкими к нему характеристиками сегодня производят довыработку пластов, в которых более чем в 1,5 раза увеличено содержание балласта и уменьшена теплота сгорания. При использовании на ТЭС такой топливной массы помимо сверхнормативного износа рабочих органов мельничных устройств происходит активное загрязнение топок и газоходов, снижение паропроизводительности, ухудшение технико-экономических и экологических показателей котлов. Попытки замещения челябинского бурого угля ухудшенного качества привозным топливом с теплофизическими характеристиками зольного остатка, отличающимися от проектных, не дали положительных результатов как из-за высокой стоимости топлива, так и из-за ухудшения технико-экономических и экологических характеристик котлов и ТЭС в целом. Последние могли быть улучшены только после серьёзной реконструкции оборудования с большими капитальными вложениями, причём для каждого угля потребовались бы свои изменения конструкции горелочных узлов ввода в топку топлива и окислителя, систем топливоподачи, пылепри-готовления, эвакуации золы, шлака, газов.

Совместное сжигание природного газа и низкосортного твёрдого топлива по существующим технологиям вызывает много дополнительных технических проблем с устойчивостью зажигания и выгоранием топливных частиц, активизацией загрязнения и надёжностью горелочных амбразур, экранов и пароперегревателей.

Актуальными становятся разработка и применение универсальной технологии сжигания разнородных топлив, обеспечивающей повышенную надёжность, высокие технические и экологические показатели котлов, а также горелочных устройств для её реализации с системой управления по изменению режимов горения в моменты перехода с одного вида топлива на другой без существенного вмешательства в конструкции узлов ввода реагентных потоков в топку.

Успешное решение этой актуальной задачи должно начинаться с предварительного изучения особенностей факельного сжигания разнородных твердых топлив и природного газа по существующим технологиям на натурных котлах; по результатам этих исследований можно определить безопасные тепловые и газодинамические условия протекания топочных процессов и перейти к разработке новых технологий и устройств. Объем данной работы, в соответствии с планом госбюджета на научно-исследовательские разработки ЮУрГУ, ограничен исследованиями, анализом и новыми разработками технологий сжигания топлива применительно к схеме фронтального ввода в топку реагентных потоков. По такой схеме работает большое количество котлов Уральского региона, сжигая различные угли и природный газ.

Цель и задачи работы. Целью работы является разработка надежной технологии факельного сжигания разнородных топлив в топке с фронтальным размещением универсальных горелочных устройств при пониженном выходе оксидов азота в продуктах сгорания. Поставленная цель достигалась решением следующих задач:

- всесторонним анализом характеристик факела, надёжности, технических и экологических показателей котлов при существующей организации взаимодействия реагентных потоков в топках с фронтальным размещением горелок;

- сравнительным анализом влияния способов ввода реагентных потоков и вида сжигаемого топлива на структуру факела и показатели экономичности, надёжности и выход оксидов азота в продуктах сгорания в топках с фронтальной компоновкой горелок;

- разработкой технологии факельного сжигания разнородных видов топлива и конструкции горелочных устройств с системой управления характеристиками факела, обеспечивающей возможность перенастройки режимов горения при переходе с одного вида топлива на другой;

- разработкой рекомендаций по проектированию, применению и эксплуатации новых горелочных устройств с универсальными узлами ввода реагентных потоков в топку.

Достоверность и обоснованность результатов. Основные научные положения, выводы, рекомендации обоснованы результатами испытаний на промышленных объектах и пилотных установках, анализом экспериментальных данных. При разработке новой технологии сжигания разнородных топлив и управления факелом в зоне активного горения топки использованы закономерности воспламенения и выгорания отдельных частиц, интегральное тепловыделение которых включено в баланс теплоты участка экзотермического окисления основной массы топлива. Достоверность результатов обусловлена широким диапазоном объектов исследований и их параметров, удовлетворительным совпадением результатов теоретических и экспериментальных исследований автора, сопоставлением и подробным анализом известных зависимостей.

Научная новизна работы заключается в следующем:

- предложено структурное разделение зоны активного горения на участки воспламенения и накопления основного количества теплоты окислительных реакций;

- получены поправочные коэффициенты, рекомендуемые при проведении расчетов зоны активного горения топок по нормативному методу, а также коэффициенты полиномиального распределения температуры и степени выгорания топлива по длине начального участка факела;

- разработана расчетная схема начального участка факела с учетом его тепловых характеристик, зависимостей тепловыделения от степени выгорания топлива и температуры по длине факела;

- экспериментально определен диапазон длины начального участка факела в топке котла БКЗ-210-140Ф, обеспечивающий безопасную работу горе-лочных амбразур и задних экранов;

- проведена экспериментальная проверка расчетной схемы изменения максимальных температуры и скорости газового потока по высоте участка охлаждения, получена хорошая согласованность теоретических и экспериментальных характеристик факела, расхождение результатов в пределах 5%;

- основные результаты диссертационной работы защищены 5 патентами.

Практическая ценность работы состоит:

- в использовании результатов проведенного анализа тепловых условий воспламенения и горения топливных частиц при разработках новых технологий и узлов ввода реагентных потоков в топку, обеспечивающих повышение срока службы горелок и снижение выхода оксидов азота;

- в разработке новых конструкций пылегазовых и газовых горелок с узлами рассредоточенного ввода реагентов в топку;

- в разработке новой технологии сжигания разнородных видов топлива с рассредоточенным вводом реагентов через узлы универсальных горелок, по патентной версии - "многофункциональных горелочных устройств";

- в разработке рекомендаций по проектированию, наладке и эксплуатации новых горелочных устройств.

Реализация результатов в промышленности.

1.Расчет начального участка факела использован в проектах систем сжигания с многофункциональными горелками для котлов БКЗ-210-140Ф 1-й 2" очередей Челябинской ТЭЦ-2, а также в проекте реконструкции газовых горелок котлов ПК-33 Южноуральской ГРЭС.

2.Разработанная схема управления параметрами факела на начальном участке использована в рекомендациях по наладке и включена в режимную документацию котлов БКЗ-210-140Ф Челябинской ТЭЦ-2.

3.Технология рассредоточенного ввода реагентных потоков в топку через узлы, размещённые в корпусе горелок, и конструкции многофункциональных горелок реализованы на котлах БКЗ-210-140Ф ЧТЭЦ-2, что подтверждается соответствующими актами использования результатов диссертационной работы.

Апробация работы. Основные результаты работы докладывались на 58-60й научных конференциях ЮУрГУ (Челябинск, 2006-2008); на VI Всероссийской конференции "Горение твердого топлива" (с участием иностранных ученых), (Новосибирск, 2006); Школе-семинаре молодых ученых и специалистов под рук. акад. РАН А.И. Леонтьева "Проблемы газодинамики и теплообмена в энергетических установках" (Санкт-Петербург, 2007); IV научно-практической конференции Минеральная часть топлива, шлакование, загрязнение и очистка котлов (Челябинск, 2007); Четырнадцатой международной научно-технической конференции студентов и аспирантов: Радиоэлектроника, электротехника и энергетика (Москва, 2008).

Публикации. По результатам выполненных исследований опубликовано 19 печатных работ, из них 3 в источниках по списку ВАК, 5 в бюллетенях изобретений РФ.

Личный вклад автора заключается в самостоятельном анализе литературных данных; в проведении комплекса расчетов и экспериментальных исследований, обработке и обобщении результатов; участии в разработках новой технологии сжигания разнородных твердых топлив, конструкции горелок, рекомендаций по проектированию и эксплуатации горелочных устройств, наладке новых систем сжигания.

2.КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность и формулируется цель работы.

В первой главе анализируется состояние проблемы, известных результатов исследований топочных процессов и методов управления параметрами среды в топках современных котлов.

Исследования факельных процессов проводятся на натуральных котлах и стендовых установках связаны с изучением влияния на технические, экологические характеристики схем Показано, что структура факела, его скоростные и температурные поля во многом определяют степень надёжности оборудования ТЭС.

Во второй главе проводится детальный анализ особенностей протекания внутритопочных процессов, газодинамика, поля температуры и скорости в топках с фронтальной компоновкой горелок. В таких топках факел смещен к задней стене и движется вдоль нее к выходному окну в полосе шириной 0,4-0,5 ширины топки. Неравномерность параметра по ширине восходящей ветви факела связана с неравномерным характером ввода в топку рсагентных потоков.

В третьей главе рассмотрены особенности протекания факельных процессов в топках с фронтальной компоновкой горелок при изменениях технологии ввода и состава реагентных потоков. Здесь же рассмотрено влияние мероприятий по снижению выхода оксидов азота - различных схем рассредоточения окислительных потоков в топку на параметры факела, надежность котлов.

Показано, что рассредоточением реагентных потоков в амбразурах можно осуществлять переходы к различным видам топлива без серьезных реконструкций узлов топливоподачи и собственно горелок.

В четвертой главе проведена расчетная оценка температурного уровня факела в зоне активного горения и на выходе из топки котла БКЗ-210-140Ф, показана необходимость введения дополнительного учета и корректировки результатов расчета температуры реагирующих потоков при использовании нормативной методики.

Показано, что в распределении температуры в направлении движения факела возможно изменение длины его начального участка 1ф от горелочных амбразур до зоны с максимумом накопленного тепла окислительной реакции, в которой фиксируется и максимальная температура факела Тф. В топочном объеме одного котла с фиксированной схемой компоновки горелок значения параметров 1ф и Тф зависят от конструкции узлов подачи реагентов в топку и вида топлива; длина начального участка факела может меняться от 0,0м до 3-5м, а максимальная температура отклоняться на 100К и более.

В этой же главе рассмотрены вопросы использования новых многофункциональных горелок, методика выбора параметров этих горелочных устройств, изучена возможность замещения челябинского угля другими видами< твердого топлива на котлах БКЗ-210-140Ф Челябинской ТЭЦ-2. Использование многофункциональных горелок, реализующих относительно стабильное тепловыделение на длине участка воспламенения £ф = 1,5 - 2,5 м, позволяет осуществлять эксплуатацию котла с управляемой величиной нагрузки по задаваемым свойствам топлива. На Челябинской ТЭЦ-2 в существующих ячейках котлов БКЗ-210-140Ф возможно размещение котлов паропро-изводительностью 320т/ч для сжигания природного газа и кузнецкого слабо-спекающегося угля. Использование челябинского бурого угля на этих агрегатах будет связано со снижением нагрузки до 2 Ют/ч, что необходимо для организации бесшлаковочного сжигания. Во всех случаях уровень падающих тепловых потоков и температурный режим амбразур не изменяется, это обеспечивает длительную безаварийную работу горелок при низком выходе оксидов азота в продуктах сгорания.

В заключении сформулированы основные результаты работы.

3.ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертации представлены результаты работы, выполненной кафедрой ПТЭ ЮУрГУ в сотрудничестве с Челябинской ТЭЦ-2, в которой автор принимал участие в качестве диссертанта. Автор искренне благодарит своего научного руководителя д.т.н. профессора Торопова Е.В. за постановку задачи, организацию работы и поддержку в подготовке материалов и оформлении рукописи, главного инженера ЧТЭЦ-2, ныне генерального директора ЧГРЭС Сухарева М.П. за организацию работ на натурном оборудовании, бывшего директора ЧТЭЦ-2 Петрова В.В. и профессора д.т.н. Кузнецова Г.Ф. за подготовку и оформление результатов использования диссертации, а также всех сотрудников кафедры ПТЭ, ЧТЭЦ-2, ОАО "Челябэнергоремонт", ОАО "Инженерно-диагностический центр" принимавших участие во внедрении и подготовке результатов к публикациям и патентованию.

1.ОБЗОР ЛИТЕРАТУРНЫХ ДАННЫХ ПО ФАКЕЛЬНОЙ ТЕХНОЛОГИИ СЖИГАНИЯ ТОПЛИВА В ТОПКАХ

Заключение диссертация на тему "Совершенствование технологии факельного сжигания разнородных твердых топлив и природного газа в топках котлов с фронтальным размещением горелок"

Выводы

1 .Существующие нормативные методы теплового расчета топок ограничены возможностью определения только среднего температурного уровня факела в зоне активного горения и в выходном окне топочной камеры.

2.Эффективность применения зональных методов теплового расчета топок зависит от объема и качества исходных данных. Достоверность расчетов повышается при использовании реальных распределений температуры и скорости в топке.

З.В качестве исходных данных для зональных расчетов теплообмена в топках можно использовать результаты слабонеизотермического моделирования полей скорости и температуры факела, получаемые опытным путем на натурных котлах. Максимальная достоверность результатов моделирования может быть получена в однотипной камере сгорания с фиксированной схемой компоновки горелок и сжигании одного вида топлива.

4.Предложенные условия приближенного оценочного расчета тепловых характеристик полидисперсного факела в условиях топочной камеры с фронтальной компоновкой горелок позволяют производить анализ процесса воспламенения топлив с различными теплотехническими характеристиками, разрабатывать технологии перехода с одного вида топлива на другой, оценивать эффективность работы горелок исследованных конструкций.

5.Термостойкость узлов ввода реагентных потоков в топку и срок их . службы при прочих равных условиях увеличиваются с увеличением расстояния между зоной с максимальной температурой факела и горелочными амбразурами £ф.

6.При выборе новых конструкций горелочных устройств необходимо учитывать местоположение зоны с максимальной температурой факела, при оценке безопасного расстояния £ф ориентироваться на организацию топочного процесса с предлагаемыми тепловыми условиями.

7.При проектировании топок с многофункциональными горелками по нормативным методикам предлагается вводить полученные по результатам выполненной работы температурные поправки: Тф = Кт • Г™'"' = 1,00 -Т™"";

t™3* =1,07-7^; г;,тах = 1,035 .г;,юр\ ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1 .Характерной особенностью факельного процесса в топках является нарастание энтальпии и температуры реагентных потоков при их истечении из горелок. В топочных устройствах с фронтальной компоновкой горелок выделен участок факела длиной £ф, ограниченный горелочными амбразурами и областью с максимальным значением температуры Тф в центральной области топки. На котлах БКЗ-210-140Ф с проектными вихревыми горелками параметр £ф~ 0,25 м. На тех же котлах, оборудованных прямоточными горелками с предвключенными шахтными сепараторами м. Максимальная температура с учетом неравномерности при этом достигала Тф = 1700-1800К, что выше параметра Т^, рекомендуемого существующими нормами проектирования топок с твердым шлакоудалением, на 15-20%. Столь высокий уровень температуры при сжигании пыли челябинского угля вызывал активизацию процесса загрязнения экранов задней стены и пароперегревателей с ухудшением охлаждения продуктов сгорания. Поскольку существующие средства очистки поверхностей нагрева не позволяли осуществлять эффективное удаление загрязнений, котлы останавливали для ручной механической очистки, снижали их нагрузку. Повышенный уровень потока теплоты в направлении горелок приводил к активному разрушению обмуровки амбразур и узлов ввода реагентных потоков.

2.Экспериментами на котле БКЗ-210-140Ф был выявлен диапазон значений £ф = 1,5 - 2,5 м, при реализации которого максимальная температура факела в зоне активного горения снижалась до Тф ~ 1450 К, что соответствовало рекомендуемой величине Т'^ существующих норм проектирования топок с твердым шлакоудалением.

З.Для реализации выявленного безопасного диапазона £ф = 1,5 - 2,5 м было разработано многофункциональное горелочное устройство, опробованное при различных вариантах исполнения и позволяющее менять длину участка воспламенения в широком диапазоне параметра £ф, обеспечивающее бесшлаковочное протекание факельного процесса в топке, более активное охлаждение продуктов сгорания, отсутствие загрязнений пароперегревателей, что привело к увеличению паровой нагрузки на 20-30%, сокращению аварийных остановов и продление срока службы горелок до 12-16 лет против 2 лет для котлов с исходными горелками, то есть увеличению в 6-8 раз. Значения концентрации оксидов

3 о азота составили NОх = 390 - 450 мг/м при работе на угле и ЛЮЛ <120 мг/м при л работе на природном газе против 800 - 1200мг/м при сжигании угольной пыли,

280 - 350 мг/м при сжигании природного газа на тех же котлах с исходными горелками, то есть были снижены более чем в 2 раза.

4.При наладке новых горелочных устройств, выполненной силами ЮУрГУ, ОАО ИДЦ, ЧТЭЦ-2 с участием автора, определены конструктивные размеры сопловых узлов ввода реагентных потоков, реализующих диапазон параметра £ф = 1,5 - 2,5 м в условиях котла БКЗ-210-140Ф, в частности, ширина вертикального щелевого пылевого сопла 0,35 - 0,45 м, диаметр отверстий полисоплового газовыпускного насадка 0,013 - 0,014 м, углы наклона вводимых реагентных потоков относительно горизонтальных осей горелок 0—10 град, ряд режимных характеристик, занесенных в режимные карты и инструкции по эксплуатации котлов, что отражено в актах использования результатов диссертационной работы.

5.При отработке тем же коллективом варианта конструкции газовой горелки с вынесенными соплами газа за габариты воздушного сопла определен угол наклона газовых сопл к воздушному 7-8 град, обеспечивающий снижение выхода оксидов азота до 120 мг/м и сжигание газа без сажеотложений на стенах топки при коэффициенте избытка воздуха в топке а"=1,11-1,15.

6.В дальнейшем была проведена сравнительная оценка экспериментальных значений £ф и Тф, выполненная для условий того же котла с новыми и старыми горелками при сжигании челябинского и переясловского бурых углей, природного газа и угольных отходов шихты электродного производства, которая дала расхождения результатов в пределах 5%.

7.Расхождение между полученными в расчете и эксперименте значениями £ф и Тф связано с предварительным заданием коэффициентов полиномов в принятых распределениях температуры и степени выгорания топлива по длине участка воспламенения т и п, других коэффициентов. Для разработанных горелок при сжигании бурого угля с высоким содержанием летучих, угольных отходов шихты электродного производства, природного газа и переясловского бурого угля т ~ 5,0 и п ~ 3,5.

8.В процессе выполнения работы определены поправочные коэффици1 енты для расчета температуры в зоне активного горения Кт = 1,075 для старых систем сжигания и Кт ~ 1,0 для новых с многофункциональными и газовыми горелками.

9.В настоящее время разработаны проекты новых горелочных устройств с растянутым участком воспламенения факела для замены вихревых горелок, сжигающих твердое топливо разнородного состава и газа на котлах БКЗ-210-140Ф 2~ очереди ЧТЭЦ-2 и газовых горелок на котлах ПК-33 ЮУГРЭС, что подтверждено актами использования результатов работы.

Основные публикации по теме диссертации

1. Осинцев, К.В. Рассредоточение узлов ввода реагентов в топку как метод снижения выхода оксидов азота / К.В. Осинцев, Е.В. Торопов // Проблемы теплоэнергетики: материалы Всероссийской научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых: сб. докл. - Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2006. - С. 35-36.

2. Осинцев, К.В. Улучшение факельной технологии сжигания доменного, коксового и природного газов в топках с фронтальной компоновкой горелок на котлах ТЭЦ меткомбинатов / К.В. Осинцев, Е.В. Торопов // Энергетики и металлурги настоящему и будущему России: материалы 7~ Всероссийской научно-практической конференции студентов, аспирантов и специалистов: сб. докл. - Магнитогорск: Издательский центр ГОУ ВПО "МГТУ", 2006.

С. 173-175.

3. Осинцев, К.В. Повышение надежности сопловых узлов ввода реагентов в топку на котлах БКЗ-210-140Ф ЧТЭЦ-2 / К.В. Осинцев, Е.В. Торопов // Энерго-и ресурсосбережение. Нетрадиционные и возобновляемые источники энергии: материалы Всероссийской конференции и выставки студентов, аспирантов и молодых: сб. докл. - Екатеринбург: ИД УралЮрИздат, 2006. - С. 156.

4. Осинцев, В.В. Применение многофункциональных горелок в технологии факельного сжигания газа и пыли угля с различными составом и свойствами на котлах Челябинской ТЭЦ-2 / В.В. Осинцев, М.П. Сухарев, Г.Ф. Кузнецов, Е.В.

Торопов, К.В. Осинцев // Горение твердого топлива: Сб. докладов VI Всерос. конф., Новосибирск, 8-10 ноября 2006 г.: сб. докл. - Новосибирск: Изд-во Института теплофизики СО РАН, 2006. - 4.2. - С. 142-150.

5. Осинцев, В.В. Утилизация углеродосодержащих отходов в полидисперсном и газовом факелах многофункциональных горелок / В.В. Осинцев, М.П. Сухарев, Г.Ф. Кузнецов, Е.В, Торопов, К.В. Осинцев // Горение твердого топлива: Сб. докладов VI Всерос. конф., Новосибирск, 8-10 ноября 2006 г.: сб. докл. - Новосибирск: Изд-во Института теплофизики СО РАН, 2006. - 4.2.

С. 150-157.

6. Осинцев, В.В. Особенности термогазодинамики факельных топок с рассредоточенным вводом топливных и окислительных потоков /В.В. Осинцев, К.В. Осинцев // Горение твердого топлива: Сб. докладов VI Всерос. конф., Новосибирск, 8-10 ноября 2006 г.: сб. докл. — Новосибирск: Изд-во Института теплофизики СО РАН, 2006. - 4.2. - С. 135-142.

7. Улучшение процесса сжигания топлива на котлах БКЗ-210-140Ф /В.В. Осинцев, М.П. Сухарев, Е.В. Торопов, К.В. Осинцев // Электрические станции. -2006.-№11.-С. 13-20.

8. Осинцев, К.В. Термогазодинамические особенности начального участка газового факела при рассредоточенном вводе реагентных потоков в топку через горелки / К.В. Осинцев // Проблемы газодинамики и теплообмена в энергетических установках: труды XVI Школы-семинара молодых ученых и специалистов под рук. акад. РАН А.И. Леонтьева: сб. докл. - Санкт-Петербург: Изд-во СПбГПУ, 2007. - Том I. - С. 253-254.

9. Учет неоднородности и нестабильности тепловой структуры топочного факела при использовании многофункциональных горелок / К.В. Осинцев, В.В. Осинцев // Теплоэнергетика. - 2007. - №6. - С. 66-70.

10. Осинцев, К.В. Учет термогазодинамических особенностей полидисперсного факела при проектировании топок / К.В. Осинцев, Е.В. Торопов // Минеральная часть топлива, шлакование, загрязнение и очистка котлов: Сборник докладов IV научно-практической конференции: сб. докл. - Челябинск: Изд-во ООО "Тираж сервис", 2007. - Том II. - С. 86-88.

11. Особенности и экологическое совершенствование факельных технологий сжигания газа на котлах тепловых электростанций / Е.В. Торопов, К.В. Осинцев // Вестник Южно-Уральского государственного университета. Серия "Энергетика". - 2007. - вып. 8 - №20 (92). - С. 10-12.

12. Осинцев, К.В. Термогазодинамические особенности начального участка факела при рассредоточенном вводе реагентных потоков в топку котельного агрегата / К.В. Осинцев, Е.В. Торопов // Радиоэлектроника, электротехника и энергетика // Четырнадцатая Междунар. науч.-техн. конф. студентов и аспирантов. - М.: Издательский дом МЭИ, 2008. - Т.2. - С. 342-343.

13. Перевод оборудования ТЭС на факельное сжигание разнородных топлив с использованием технологии рассредоточенного ввода реагентов в топку / Осинцев К.В., Сухарев М.П., Торопов Е.В., Осинцев В.В. // Теплоэнергетика. -2008. - №4. - С. 75-79.

14. Осинцев, К.В. Повышение срока службы горелочных устройств на котлах средней мощности при факельном сжигании природного газа / К.В. Осинцев, Е.В. Торопов // Проблемы теплоэнергетики: материалы Всероссийской научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых: сб. докл. -Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2008. - С. 54-55.

15. Пат. 2303194 РФ, МПК51, С 1 F23C 5/28. Топка / Осинцев В.В., Кузнецов Г.Ф., Торопов Е.В., Осинцев К.В.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО "Южно-Уральский государственный университет". - № 2006111936/06; заявл. 10.04.06; опубл. 20.07.2007, Бюл. №20. - 6 е.: 4 ил.

16. Пат. 2303193 РФ, МПК51, С 1 F23C 1/12. Способ ступенчатого сжигания газа в вертикальной призматической четырехгранной камере сгорания / Осинцев В.В., Полевин А.В., Кузнецов Г.Ф., Торопов Е.В., Осинцев К.В.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО "Южно-Уральский государственный университет". - № 2006111952/06; заявл. 10.04.06; опубл. 20.07.2007, Бюл. №20. - 6 е.: 14 ил.

17. Пат. 2306484 РФ, МПК51, С 1 F23D 17/00, F23C 1/12. Способ работы многофункциональной горелки / Осинцев В.В., Кузнецов Г.Ф., Сухарев М.П., Криницын Г.К., Мудрых Б.А., Стародубцев В.В., Осинцев К.В.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО "Южно-Уральский государственный универси-тет".-№2006121067/06; заявл. 13.06.06; опубл.20.09.2007, Бюл.№26.-6с.: 10 ил.

18. Пат. 2306482 РФ, МПК51, С 1 F23C 1/12, F23C 5/08. Горелочное устройство / Осинцев В.В., Кузнецов Г.Ф., Сухарев М.П., Криницын Г.К., Мудрых Б.А., Стародубцев В.В., Осинцев К.В.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО "Южно-Уральский государственный университет". - № 2006121027/06; заявл. 13.06.06; опубл. 20.09.2007, Бюл. №26. - 6 е.: 4 ил.

19. Пат. 2309332 РФ, МПК51, С 1 F23D 17/00. Многофункциональная горелка / Осинцев В.В., Кузнецов Г.Ф., Сухарев М.П., Криницын Г.К., Мудрых Б.А., Стародубцев В.В., Осинцев К.В.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО "Южно-Уральский государственный университет". - № 2006121028/06; заявл. 13.06.06; опубл. 27.10.2007, Бюл. №30. - 9 е.: 5 ил.

Библиография Осинцев, Константин Владимирович, диссертация по теме Тепловые электрические станции, их энергетические системы и агрегаты

1. Роддатис, К.Ф. Котельные установки. Том I. / К.Ф. Роддатис, Э.И. Ромм, H.A. Семененко, Т.Т. Усенко, В.Н. Цыганков. M.-JL: Госэнергоиздат, 1941. -580 с.

2. Роддатис, К.Ф. Котельные установки. Том I. / К.Ф. Роддатис, Э.И. Ромм, H.A. Семененко, Т.Т. Усенко, В.Н. Цыганков. M.-JL: Госэнергоиздат, 1946. -708 с.

3. Стырикович, М.А., Катковская К.Я., Серов Е.П. Парогенераторы электростанций /К.Я. Катковская, Е.П. Серов. М.-Л.: Энергия, 1966. - 384 с.

4. Матвеева, И.И. Энегетическое топливо СССР. Справочник / И.И. Матвеева, Н.В. Новицкий, B.C. Вдовиченко и др. М.: Энергия, 1979. - 234 с.

5. Ковалев, А.П. Парогенераторы / А.П. Ковалев и др. M.-JL: Энергия, 1966. - 460 с.

6. Кнорре, Г.Ф. Топочные процессы. / Г.Ф. Кнорре. М.: Госэнергоиздат, 1959. - 196 с.

7. Роддатис, К.Ф. Котельные установки ФРГ. / К.Ф. Роддатис, A.A. Дмитриева. М.: Госэнергоиздат, 1962. - 344 с.

8. Спейшер, В.А. Повышение эффективности использования газа и мазута в энергетических установках. / В.А. Спейшер, А.Д. Горбаненко. 2-е изд., пере-раб. и доп. - М.: Энергоиздат, 1982. - 240 с.

9. Кузнецов, Н.В.Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный метод) / HB! Кузнецов. М.-Л.: Энергия, 1973. - 256 с.

10. Митор, В.В. Проектирование топок с твердым шлакоудалением (дополнение к нормативному методу теплового расчета котельных агрегатов). Руководящие указания // В.В. Митор, Ю.Л. Маршак. Л.: ВТИ - НПО ЦКТИ, 1981. -вып. 42. - 118 с.

11. Об экономичности паровых котлов мощных энергоблоков / В.И. Доброхотов, К.Д. Роддатис // Теплоэнергетика. 1979. - №3. С.5-8.

12. Мочан, С.И. Аэродинамический расчет котельных установок (нормативный метод) / С.И. Мочан. 3-е изд. - М.: Энергия, 1977. - 256 с.

13. Основные направления в развитии котельной техники на ближайшую перспективу / В.И. Доброхотов // Теплоэнергетика. 1975. - №9. - С.2-4.

14. Журавлев, Ю.А. Радиационный теплообмен в огнетехнических установках. // Ю.А. Журавлев. Красноярск: Издательство Красноярского Университета, 1983.-256 с.

15. Блох, А.Г. Теплообмен в топках паровых котлов / А.Г. Блох. Л.: Энерго-издат, 1984. - 240с.

16. Schneider, А. Korrosionen und Beschedigunden auf Reinchgasseite von Damfezzengern / A. Schneider. Mittverein. Grobkesselbesitzer, 1967. - №109. - s. 232-245.

17. Komo, G. Planung der Kesselanlangen der 600-MW-Bloke kraftwerkes Niderauben / G. Komo. Braunkohle. 1972. - 24. - №4. - s. 118-126.

18. Altman, W. Stromungs vorgange in Feuerungs — Sistemen von Braunkohle / W. Altman, A. Apel, W. Pasher. Danpfer - Zeugern - Energietechnik, 1976. - 26. -№6. s. 240-247.

19. Ledienegg, M. Temperatur verteiluns in Flamen / M. Ledienegg. Mitt. VGB, 1972. - №2.-s. 127-135.

20. Muller, R. Echen und Frontfeuerung / R. Muller, H. Trenkler - Mitt. VGB, 1957. - №47.-s. 87-94.

21. Hegemann, J. Einfluss des Druches der Dampf temperatur und Zwischenuberhitzung auf die Kessel Ronstruktion / J. Hegemann. Mitt. VGB, 1957. - №50. - s. 293-310.

22. Ромадин, В.П. Пылеприготовление / В.П. Ромадин. М.: Госэнергоиздат, 1953.-220 с.

23. Маршак, Ю.Л. Топочные устройства с вертикальными циклонными пред-топками / Ю.Л. Маршак. М.: Энергия, 1966. - 136 с.

24. Тепловое сопротивление шлакозоловых отложений и теплообмен в топочных камерах при сжигании углей Канско-Ачинского бассейна / А.Н. Ефименко, Э.С. Карасина // Теплоэнергетика. 1982. - №2. - С.66-68.

25. Актуальные проблемы нормирования и сокращения выбросов ТЭС / Л.И. Кропп, Л.И. Мамрукова // Теплоэнергетика. 1989. - №3. - С. 33-36.

26. О температуре угольных частиц при горении / В.И. Бабий, И.П. Иванова // Теплоэнергетика. 1968. - №12. - С.34-37.

27. Бабий, В.И. Горение угольной пыли и расчет пылеугольного факела / В.И. Бабий, Ю.Ф. Куваев. М.: Энергоатомиздат, 1986. - 210 с.

28. Лужнев М.И. Освоение и исследование головного блока 500МВт Троицкой ГРЭС на экибастузском угле / М.И. Лужнов, О.Н. Дегтев // Труды ВТИ. -Челябинск: Южно-Уральское книжное издательство, 1980. вып.24.

29. Освоение и исследование опытно-промышленного котла БКЗ-500-140-1 с тангенциальной топкой для низкотемпературного сжигания канско-ачинских углей / М.Я. Процайло, Ю.Л. Маршак, М.С. Пронин, др. // Теплоэнергетика. -1988.-№1.-С.5-12.

30. Результаты опытного сжигания ирша-бородинского угля в топочной камере с твердым шлакоудалением / Ю.Л. Маршак, М.Я. Процайло, А.И. Гончаров, др. // Теплоэнергетика. 1976. - №5. - С.45-51.

31. Опытное сжигание березовского угля с повышенной зольностью / Ю.Л. Маршак, А.И. Гончаров, С.И. Сучков, др. // Теплоэнергетика. 1978. - №8. -С.9-14.

32. Исследование сжигания малозольного березовского угля в низкотемпературной тангенциальной топочной камере / Ю.Л. Маршак, С.И. Сучков, Э.П. Дик, др. // Теплоэнергетика. 1981. - №7. - С.9-14.

33. Организация горения в топках с тангенциальным расположением горелок при сжигании бурых углей / Ю.Л. Маршак, М.Я. Процайло, С.Г. Козлов // Теплоэнергетика. 1986. - №5. - С.7-10.

34. Защита окружающей среды / Л.И. Кропп, В.Р. Котлер // Энергохозяйство за рубежом. 1989. - №2. - С. 12-17.

35. Структура факела в тангенциальной топочной камере котла БКЗ-500-140-1 при сжигании березовского и ирша-бородинского углей / В.Г. Мещеряков, В.Н. Верзаков, Ю.Л. Маршак и др. // Теплоэнергетика. 1989. - №8. С.22-27.

36. Совершенствование методов снижения температурных неравномерностей в топках с фронтальной компоновкой горелок / В.В. Осинцев, В.В. Осинцев,

37. A.M. Хидиятов и др. // Теплоэнергетика. 1990. - №4. - С.23-26.

38. Аэродинамика и температурные поля газоходов пылеугольных котлов /

39. B.В. Осинцев // Теплоэнергетика. 1989. -№11.- С.46-49.

40. Моделирование аэродинамики газозаборных шахт котла П-75 / В.В. Осинцев, A.M. Хидиятов, Е.В. Лябова, Е.В. Петров, В.И. Желоков, В.Н. Ковалев // Теплоэнергетика. 1988. - №1. - С.39-42.

41. Ступенчатое сжигание пыли кузнецкого угля на котлах ПК-40 с жидким шлакоудалением / A.M. Хидиятов, В.В. Осинцев, C.B. Гордеев, др. // Электрические станции. 1989. -№11.- С.46-49.

42. Исследование сжигания кузнецких углей в топках с твердым шлакоудалением / А.Н. Алехнович, Э.П. Дик, A.A. Шатиль, др. // Теплоэнергетика. -1980. №1. - С.11-15.

43. Опытное сжигание экибастузского каменного угля с зольностью более 50% на котле П-57 энергоблока 500МВт / А.Г. Иванов, Л.А. Кисельман, М.И. Лужнов, др. // Теплоэнергетика. 1980. - №1. - С.4-9.

44. Исследование топочного процесса и освоение промышленного сжигания низкосортного Бакинского угля / A.M. Хидиятов, В.Е. Маслов, A.C. Березюк, А.Ю. Качинский // Теплоэнергетика. 1980. - №1. - С.25-28.

45. К вопросу шлакования паровых котлов мощных энергоблоков / Э.П. Дик, В.И. Доброхотов, И.Я. Залкинд // Теплоэнергетика. 1980. - №3. С.4-8.

46. Исследование на огневой модели аэродинамики и рециркуляции газов в верх топочной камеры котла П-67 / Э.Х. Вербовицкий, В.Н. Точилкин, В.В. Осинцев, др. //Теплоэнергетика. 1981. - №7. - С. 18-24.

47. Исследование водяной очистки топочных экранов при сжигании бурых углей / В.В. Васильев // Теплоэнергетика. 1981. - №7. - С.14-18.

48. Применение зонального метода для расчета теплообмена в топке котла / Ю.А. Журавлев, Ф.К. Сидоров, М.Я. Процайло // Теплоэнергетика. 1980. -№11. - С.35-39.

49. Алгоритм и программа зонального расчета теплообмена в топочных камерах паровых котлов / Э.С. Карасина, З.Х. Шраго, Т.С. Александрова, С.Е. Боревская // Теплоэнергетика. 1982. - №7. - С.42-47.

50. Очистка топочных экранов котла П-67 / В.В. Васильев, П.Ю. Гребеньков, М.Н. Майданик, др. // Электрические станции. 2002. - №4. - С.29-32.

51. Результаты комплексных испытаний котла ТГМП-314 ТЭЦ-23 АО Мосэнерго после реконструкции / Ю.П. Енякин, H.A. Зройчиков, Б.Н. Глускер, др. // Электрические станции. 2002. - №2. - С.9-12.

52. Ступенчатое сжигание — основной метод подавления оксидов азота на пылеугольных котлах / В.Р. Котлер // Теплоэнергетика. 1989. - №8. - С.22-27.

53. Температурные условия начала шлакования при сжигании углей с кислым составом золы / А.Н. Алехнович, В.В. Богомолов // Теплоэнергетика. -1988. -№1. -С.34-38.

54. Изучение условий образования золовых отложений при сжигании наза-ровского угля / Э.П. Дик, P.A. Сироха // Теплоэнергетика. 1969. - №10. - С. 1720.

55. Результаты исследования локального теплообмена в топке котла ТГМП-204П энергоблока 800МВт с подовыми горелками. / A.A. Абрютин, А.Л. Коваленко, А.Ю. Антонов, др. // Электрические станции. 1986. - №5. - С.22-25.

56. Основные результаты испытаний топочной камеры котла ТГМП-1202 энергоблока 1200МВт / Я.П. Сторожук, A.A. Абрютин, Ю.П. Енякин, др. // Теплоэнергетика. 1985. - №8. - С. 15-19.

57. Температурный режим поверхностей нагрева котла ТГМП-1202 энергоблока мощностью 1200МВт / Ю.В. Вихрев, Г.К. Батунов, В.М. Камничев и др. // Теплоэнергетика. 1985. - №8. - С.20-24.

58. Тепловой режим пароперегревательных поверхностей нагрева котла ТГМП-1202 энергоблока 1200МВт / Ю.В. Вихрев, B.C. Назаренко, A.B. Филатов, др. // Электрические станции. 1986. - №1. - С.34-37.

59. Бабий, В.И. Влияние температуры пыли на воспламенение пылеугольного факела. / В.И. Бабий, Э.Х. Вербовицкий, А.Г. Серебрякова // Материалы VIII Всесоюзного симпозиума по горению и взрыву. Проблемы теплоэнергетики. -Черноголовка, 1986. С.27-31.

60. Новый метод снижения выбросов оксидов азота на пылеугольных ТЭС Японии /В.Р. Котлер // Теплоэнергетика. 1987. - №5. - С.72-74.

61. Высокоэффективный энергетический блок / A.C. Горшков, Н.Ф. Комаров, А.Л. Гиварц, И.Б. Годик // Теплоэнергетика. 1987. - №5. - С.49-52.

62. Сотрудничество ВТИ с котлостроительными заводами в развитии отечественной энергетики. / А.Л. Шварц, Ю.П. Енякин, И.П. Надыров и др. // Тяжелое машиностроение. 2001. - №6. с.42-43.

63. Опыт разработки технических решений при проектировании пароводяного тракта котла среднего давления с П-образной горизонтальной компоновкой / A.JI. Шварц, Н.С. Галецкий, Б.И. Шмуклер и др. // Электрические станции. 2001. - №7. - С.12-15.

64. Исследование температурного режима и усовершенствование конструкций ширмовых пароперегревателей мощных паровых котлов / В.А. Локшин,

65. B.В. Чебулаев, В.Г. Лисовой, В.Д. Бараненко // Теплоэнергетика. 1972. - №3.1. C.20-25.

66. Уменьшение тепловых разверок в промперегревателе котла ПК-24 изменением его гидравлической характеристики /В.В. Чебулаев, В.Д. Бараненко // Теплоэнергетика. 1970. - №11. - С.51.-54.

67. Исследование теплообмена в топке котла БКЭ-320 при сжигании экиба-стузского угля / О.И. Ослопов, Э.С. Карасина // Теплоэнергетика. 1973. - №4. -С.72-75.

68. О температурных неравномерностях в поворотных газоходах парогенераторов / В.А. Локшин, В.Г. Лисовой // Теплоэнергетика. 1975. - №10. - С.43-47.

69. Исследование аэродинамики топочной камеры блока 500МВт Назаров-ской ГРЭС на изотермической модели / В.Е. Маслов, В.Х. Лебедев, Г.С. Цыганков и др. // Теплоэнергетика. 1972. - №7. - С.43-45.

70. К расчету рециркуляции газов в верх топочной камеры парогенераторов мощных блоков / Ю.Л. Маршак, Ю.И. Окерблом, Д.Ж. Темирбаев, Ю.Б. Белировский, М.А. Адилбеков // Теплоэнергетика. 1977. - №6. - С.85-87.

71. Исследование рециркуляции газов на котлах ТПП-200 Славянской ГРЭС. / Г.Н. Комельман, В.Н. Палей, Н.И. Резник и др. // Теплоэнергетика. 1972. -№7. - С.52-56.

72. Исследование теплообмена в топочной камере с настенными радиационными перегревателями при сжигании АШ / Э.С. Красин // Теплоэнергетика. -1960. -№3. -С.30-37.

73. Механизм смесеобразования, воспламенения и горения донецких газовых углей / И.Н. Шницер // Теплоэнергетика. 1980. - №6. - С.37-40.

74. Расчетная оценка эффективности применения двухсветных экранов в топочных камерах мощных паровых котлов / Д.Л. Итман, В.Б. Дуб // Теплоэнергетика. 1980. - №12. - С.23-25.

75. Гурвич, A.M. Теплообмен в топках паровых котлов / A.M. Гурвич. М.-Л.: Госэнергоиздат, 1950. - 346 с.

76. Митор, В.В. Теплообмен в топках паровых котлов / В.В. Митор. М.-Л.: Машгиз, 1963. - 276 с.

77. Применение многотопливных плоскофакельных горелок для обеспечениярасчетных параметров котлов ТЭЦ металлургических заводов / Е.К. Чавчанидзе, A.A. Шатиль, В.В. Компанеец, др. // Промышленная энергетика. 1982. №7. - С.58-61.

78. Опыт сжигания кузнецкого угля марки СС и попутного газа в котле ТП-81 / A.A. Шатиль, В.Я. Ицкович, H.H. Петере, др. // Электрические станции. -1989.-№4. С. 13-18.

79. Расчетная оценка устойчивости факельного горения твердых топлив в топках котлов / A.A. Шатиль, Е.К. Чавчанидзе // Теплоэнергетика. 1990. - №4. - С.2-6.

80. Проектирование котельных агрегатов на основе расчетного анализа горения и теплообмена в топочных камерах. / В.В. Митор, В.И. Резник, С.Л. Шагалова, др. // Энергетическое машиностроение. 1981. - №2. - С.35.

81. Оценка завершенности процессов смешения и горения в топке котла при сжигании природного газа / М.А. Поляцкин, A.A. Шатиль, В.Н. Афросимова // Газовая промышленность. 1965. - №2. - С.24-27.

82. Теплообмен потока излучающих продуктов сгорания в канале / В.Н. Андрианов, С.Н. Шорин // Теплоэнергетика. 1957. - №3. - С.50-55.

83. Исследование процесса горения топлива и изменения летучей золы при сжигании антрацита с повышенной зольностью / A.A. Отс, И.Н. Шницер // Электрические станции. 1986. - №9. - С. 18-22.

84. Исследование топочного процесса при сжигании непроектного антрацита отдельно и совместно с газом / И.Н. Шницер // Теплоэнергетика. 1988. - №1. -С. 16-22.

85. Сжигание низкореакционных углей переменного качества в топках мощных блоков / И.Н. Шницер, Л.К. Соловьев, О.Т. Ппаксин, др. // Энергетика и электрификация. 1981. - №1. - С. 12-14.

86. Сжигание АШ и смеси АШ с газом в топке котла ТП-80 / Л.М. Капельсон, В.И. Архипов, И.В. Ярцева // Теплоэнергетика. 1968. - №2. - С. 15-19.

87. Исследование процесса горения антрацитового штыба и его смеси с газом в топочной камере котла ТП-100 / И.Н. Шницер, И.А. Авдеев, А.Т. Мовчан //

88. Электрические станции. 1972. - №7. - С.22-25.

89. Сжигание антрацита ухудшенного качества и смеси АШ с мазутом в топке котла ТПП-210А / И.Н. Шницер, JI.K. Соловьев, О.Т. Плаксин // Электрические станции. 1980. - №6. - С.21-26.

90. Сжигание смеси непроектного антрацита с газом в топке котла ТПП-210 / И.Н. Шницер, Л.К. Соловьев, O.K. Грицанюк, др. // Электрические станции. -1986.-№5.-С.32-37.

91. Шагалова, С.Л. Сжигание твердого топлива в топках парогенераторов / С.Л. Шагалова, И.Н. Шницер. Л.: Энергия, 1976. - 146 с.

92. Работа пылегазовой горелки с промежуточной подачей газа / И.Н. Шницер, Ю.И. Шаповалов, В.П. Мережко // Энергомашиностроение. 1974. -№1.-С.24-26.

93. Сжигание АШ при подаче природного газа в сбросные горелки ТПП-21 OA / Л.В. Голышев, В.Л. Белоцерковский, H.H. Красноштан, Ю.Ф. Потапенко // Электрические станции. 1983. - №8. - С. 14-16.

94. Шницер, И.Н. Образование и снижение содержания окислов азота в пы-леугольных котлах / И.Н. Шницер, В.В. Литовкин. Киев: Техника, 1986. - 224 с.

95. Сжигание природного газа в топочной камере котла Till 1-312 с реконструированными горелками / В.И. Кошман, В.И. Братков, А.Г. Липник // Энергетика и электрификация. 1985. - №3. - С.22-24.

96. Температурные поля в топочных камерах мощных паровых котлов / В.Н. Головин, Л.М. Сорокопуд, O.A. Резник, Б.Л. Фарисеев // Теплоэнергетика. -1983. №1. - С.48-50.

97. Исследование аэродинамики топочных устройств на гидромоделях / Г.И. Мотин, И.Л. Шрадер, А.Л. Шрадер // Теплоэнергетика. 1978. - С. 17-21.

98. Влияние рециркуляции газов через горелки на тепловые характеристики топочных экранов котла ПК-41 при работе на мазуте / В.П. Глебов // Теплоэнергетика. 1969. - №12. - С.4-8.

99. Деев, Л.В. Исследование рециркуляции газов в верхнюю часть топки /

100. Jl.B. Деев, В.И. Рогов // Труды МЭИ "Эффективность и надежность работы парогенераторов". М., 1979. - вып.396. - С.9-14.

101. Хзмалян, Д.М. Теория горения и топочные устройства / Д.М. Хзмалян, Я.А. Каган. М.: Энергия, 1976.-488 с.

102. Ковалев А.П., Хзмалян Д.М. Сжигание фрезерного торфа в системе плоских параллельных струй в шахтно-мельничных топках / А.П. Ковалев, Д.М. Хзмалян М.: Энергия, 1964. - 148 с.

103. Повышение бесшлаковочной мощности котлоагрегата на подмосковном угле / В.А. Крыжановский, Г.Н. Чаленко, Л.В. Деев, А.П. Ковалев, Д.М. Хзмалян// Теплоэнергетика. 1964. - №4. С.2-5.

104. Черняев, В.И. Опыт сжигания подмосковного угля в топке с однофазными горелками / В.И. Черняев, A.C. Пелипенко, В.А. Молчанов // Труды МЭИ: Эффективность и надежность работы парогенераторов. М., 1979. -вып.396. - С.3-9.

105. Козлов, Ю.А. Аэродинамические исследования системы встречно-сме-щенных струй / Ю.А. Козлов // Научные труды МЭИ: Повышение эффективности и надежности работы парогенераторов. Межвузовский сборник. М., 1983. - вып. 15. - С.39-44.

106. Некоторые закономерности развития струй в ограниченном пространстве / В.А. Двойнишников // Теплоэнергетика. 1980. - №9. - С.2-7.

107. Развитие одиночной струи и системы струй в сносящем потоке / С.И. Трофимченко, В.А. Двойнишников, А.Ф. Хритинин // Теплоэнергетика. 1980. -№12.-С.12-16.

108. Расчет процесса горения в топочных камерах со встречно-смещенной компоновкой горелок / Т.В. Виленский, B.C. Малышева, Д.М. Хзмалян // Теплоэнергетика. 1981. - №7. - С.51-53.

109. Виленский, Т.В. Динамика горения пылевидного топлива. / Т.В. Виленский, Д.М. Хзмалян. М.: Энергия, 1978. - 434 с.

110. Регулирование оксидов азота вводом аммиака в продукты сгорания / П.В. Росляков, В.А. Двойнишников, A.B. Буркова, E.H. Степанова // Теплоэнергетика. 1989. - №9. - С.43-48.

111. К вопросу повышения эффективности работы пылеугольных плоскофакельных горелок / В.И. Черняев, Т.В. Виленский, В.А. Двойнишников, A.B. Кузьмин // Теплоэнергетика. 1980. - №4. - С.17-19.

112. Изюмов, М.А. Аэродинамика системы встречно-смещенных струй / М.А. Изюмов, В.И. Черняев // Труды МЭИ. М., 1972. - вып. 150. - С.76-86.

113. Расчетная оценка влияния неравномерности температурных и скоростных полей газовой среды на тепловосприятие конвективных поверхностей нагрева котла / В.А. Двойнишников, В.П. Князьков, Е.С. Чубенко // Теплоэнергетика. 2005. - №9. - С.24-30.

114. Трембовля, Е.Д. Теплотехнические испытания котельных установок / В.И. Трембовля, Е.Д. Фигнер, A.A. Авдеева. М.: Энергия, 1977. - 297 с.

115. Итоги испытаний котла П-49 блока 500МВт после реконструкции. / Е.А. Болдычев, В.Н. Точилкин, В.В. Лисицин и др. // Электрические станции. 1986. - №5. - С.56-59.

116. Результаты освоения опытно-промышленного котла производительностью 820т/ч с кольцевой топкой при сжигании азейских и ирша-бородинских бурых углей / Ф.А. Серант, О.И. Будилов, В.Е. Остапенко, В.П. Сенов // Теплоэнергетика. 2003. - №8. - С.2-10.

117. Серант, Ф.А. Кольцевые топки пылеугольных котлов / Ф.А. Серант, Б.П. Устименко, В.Н. Змейков, В.О. Кроль. Алма-Ата: Наука, 1988. - 280 с.

118. Опыт эксплуатации и результаты испытаний головного котла ТГМП-1202, работающего на газообразном топливе / А.Д. Гришин, Г.И. Гуцало, O.E. Таран // Теплоэнергетика. 1988. - №1. - С.22-26.

119. Гидравлический режим в топочных экранах котлов СКД при работе на скользящем давлении / Б.Н. Глускер, А.Л. Шварц // Теплоэнергетика. 1988. -№1. - С.26-30.

120. Исследование на модели топки котла П-67 пристенной газовой завесы для локальной защиты топочных экранов от шлакования / Ф.А. Серант, Ю.Л. Маршак, Э.М. Витухин // Теплоэнергетика. 1988. - №1. - С.31-34.

121. Концентрированная подача пыли в горелки котлов как средство снижения содержания оксидов азота / Л.И. Пугач, H.H. Скерко, А.Н. Волобуев, А.Н. Казанский // Электрические станции. 1989. - №6. - С. 14-19.

122. Освоение головных и опытно-промышленных котельных установок при сжигании углей сибирских месторождений. / Л.И. Пугач, H.H. Скерко, А.Н. Волобуев и др. // Электрические станции. 1995. -№11.- С.3-13.

123. Результаты испытаний и опыт освоения головного котла БКЗ-420-140-5 / Ю.А. Ракитянский, Л.П. Таланкин, А.Н. Ловцов и др. // Теплоэнергетика. -1983.-№4.-С.36-41.

124. Промышленные исследования некоторых способов подавления оксидов азота при пылеугольном сжигании углей Сибири и Казахстана / В.В. Лисицин, Л.И. Пугач, H.H. Скерко и др. // Теплоэнергетика. 1988. - №8. - С. 17-22.

125. Освоение сжигания низкосортных углей восточных месторождений на электростанциях / Л.И. Пугач, В.В. Лисицин, Л.П. Таланкин и др. // Электрические станции. 1983. - №12. - С.44-49.

126. Сжигание немолотых азейских бурых углей в низкотемпературной вихревой топке по схеме ЛПИ на ИТЭЦ-10 / Ф.А. Серант, С.М. Шестаков, В.В. Померанцев и др. //Теплоэнергетика. 1983. - №7. - С.36-41.

127. Повышение бесшлаковочной мощности котла П-49 энергоблока 500МВт путем реконструкции камеры горения / Л.И. Пугач, Е.А. Болычев, В.В.

128. Лисицын, В.Н. Точилкин, H.H. Скерко // Тезисы докладов IV Всесоюзной конференции "Влияние минеральной части энергетических топлив на условия работы паровых котлов". Таллин, 1986. - Том IV. - Секция 3. - С. 112-116.

129. Проблемы использования низкосортных топлив в работах ЭНИН им.Кржижановского / Э.П. Волков // Электрические станции. 1989. - №8. -С.56-59.

130. Основные научные достижения Энергетического института им. Г.М. Кржижановского в XI пятилетие / Э.П. Волков // Теплоэнергетика. 1987. - №5 - С.14-19.

131. Сжигание экибастузского угля повышенной зольности в топке котла ПК-39 энергоблоков 300МВт Ермаковской ГРЭС / Б.К. Алияров, A.A. Жабалин, Б.П. Устименко // Теплоэнергетика. 1986. - №4. - С.35-40.

132. Об исследованиях Казахского научно-исследовательского института энергетики / Ш.Ч. Чокин, Б.П. Устименко // Теплоэнергетика. 1987. - №5. -С.20-23.

133. Резняков, А.Б. Горение натурального твердого топлива / А.Б. Резняков,

134. И.П. Басина, C.B. Бухман и др. Алма-Ата: Наука, 1968. - 220 с.

135. Устименко, Б.П. Огневое моделирование пылеугольных топок / Б.П. Устименко, Б.К. Алияров, Е.К. Абубакиров. Алма-Ата: Наука, 1982. - 182 с.

136. Устименко, Б.П. Численное моделирование аэродинамики и горения в топочных и технологических установках / Б.П. Устименко, К.Б. Джакулов, В.О. Кроль. Алма-Ата: Наука, 1986. - 210 с.

137. Кинетическая модель процесса перехода азота топлива в окислы / В.И. Хмыров, Т.Я. Панченко // Промышленная теплоэнергетика. 1982. - №4. - Т.4. -С.89-93.

138. Уменьшение выхода окислов азота при сжигании азотосодержащих топ-лив / В.И. Хмыров // Теплоэнергетика. 1984. - №7. - с. 18-20.

139. Устименко, Б.П. Численное и огневое моделирование топочных процессов парогенераторов / Б.П. Устименко // Всесоюзная конференция "Теплообмен в парогенераторах". Новосибирск, 1988. - С.80-82.

140. Исследование образования и распределения окислов азота в факеле экибастузского угля / М.Р. Курмангалиев, Е.С. Ахметов, H.H. Скерко // Проблемы теплоэнергетики и прикладной теплофизики. Алма-Ата: Наука, 1976. - вып.11. - С.73-77.

141. Исследование слабонеизотермических моделей рециркуляции газов в верхнюю часть топочных камер мощных парогенераторов. / Д.Ж. Темирбаев, Ю.Б. Беликовский // Теплоэнергетика. 1977. - №3. - С. 11-15.

142. Сулейменов, К.А. Сжигание низкосортного угля в низкотемпературном кипящем слое / К.А. Сулейменов // Алматы: КазНИИЭнергетики, 1998. 234 с.

143. Ахмедов, Р.Б. Основы регулирования топочных процессов / Р.Б. Ахмедов // М.: Энергия, 1977. 280 с.

144. Уменьшение окислов азота путем впрыска воды при сжигании природного газа в топке котла ТГМП-114 / JI.M. Цирульников, К.З. Закиров, P.A. Айрих// Электрические станции. 1985. - №9. - С. 15-18.

145. Эффективность некоторых способов снижения выбросов оксидов азота при сжигании природного газа в котлах энергоблоков 300МВт / JI.M. Цирульников, М.Н. Нурмухамедов, Ю.Е. Миненков и др. // Теплоэнергетика. -1986. №9,- С.34-38.

146. Проверка отдельных способов снижения выброса окислов азота и бенз(а)пирена на газомазутных котлах / JI.M. Цирульников, P.A. Кадыров, В.Г. Конюхов и др. // Энергетик. 1979. - №1. - С.15-17.

147. Осинцев, В.В. Применение прогрессивных технологий подготовки и сжигания основных энергетических углей Киргизии / В.В. Осинцев, А.К. Джундубаев, A.M. Хидиятов и др. // Фрунзе: Илим, 1989. 208 с.

148. Перевод котла БКЗ-220-140Ф на технологию ступенчатого сжигания топлива / В.В. Осинцев, А.К. Джундубаев, В.Я. Гигин и др. // Электрические станции. 1991. -№ 11. - С.17-22.

149. Перевод котла БКЗ-160-140Ф на технологию ступенчатого сжигания топлива / В.В. Осинцев, А.К. Джундубаев, В.Я. Гигин и др. // Электрические станции. 1993. - № 3. - С.25-29.

150. Повышение эффективности использования технологии ступенчатого сжигания пыли кузнецкого угля на котлах ПК-40 с жидким шлакоудалением /

151. B.В. Осинцев, А.К. Джундубаев, О.В. Дронов и др. // Электрические станции. -1995. -№9. -С.37-44.

152. Сжигание пыли челябинского угля на котле ПК-14 в условиях одноступенчатого и многоступенчатого ввода воздуха в топку /В.В. Осинцев, А.К. Джундубаев, Е.В. Торопов // Известия вузов: Энергетика. 1992. - №2. - С.78-84.

153. Оптимизация сжигания природного газа и пыли челябинского бурого угля на котлах с фронтальной компоновкой мельниц / В.В. Осинцев, А.К. Джундубаев, Е.В. Торопов // Известия ВУЗов: Энергетика. 1993. - №5-6.1. C.77-85.

154. Анализ тепловой устойчивости факельного сжигания углей Киргизии /

155. B.В. Осинцев, А.К. Джундубаев, A.M. Хидиятов // Известия АН Киргизской ССР. Физико-технические и математические науки. 1989. - №1. - С.56-65.

156. К выбору эффективных схем сжигания гидроуглей в теплоэнергетике Киргизии / А.К. Джундубаев, Г.В. Кузьмин, A.M. Хидиятов, В.В. Осинцев, Г.Ф. Кузнецов // Известия АН Киргизской ССР. 1985. - №6. - С.3-5.

157. Рециркуляция газов как метод уменьшения тепловой неравномерности / Н.И. Резник, Д.И. Парпаров // Теплоэнергетика. 1971. - №11. - С.34-36.

158. Расчётная оценка коэффициентов неравномерности тепловосприятия в конвективных пароперегревателях газомазутных парогенераторов / Н.И. Резник, Д.Б. Литвак // Теплоэнергетика. 1975. - №10. - С.41-43.

159. Исследование тепловых неравномерностей в пароперегревателе котельного агрегата ТП-81 / A.B. Змачинский, Л.М. Христич, Н.И. Резник и др. / Теплоэнергетика. 1979. - №10. - С.42-44.

160. Новые компоновочные решения котла ТПП-312А / А.Г. Исаров, А.Г. Кравец// Энергетическое строительство. 1980. - №10. - С.12-14.

161. Паровой котёл для сжигания ухудшенного АШ в шлаковом расплаве / Л.М. Христич, Н.И. Резник и др. // Теплоэнергетика. 2002. - №2. - С.9-12.

162. Особенности конструкции котла ТГМП-204 ХЛ Сургутской ГРЭС-2 / Г.И. Левченко, Л.М. Христич, Н.И. Резник и др. // Теплоэнергетика. 1986. -№8. - С.35-37.

163. Газомазутный паровой котёл ТГМП-1202 для энергоблока мощностью 1200МВт / A.A. Паршин, Г.И. Левченко, Л.М. Христич и др. // Теплоэнергетика. 1985. - №8. - С. 14-16.

164. Методы учёта и пути снижения тепловых неравномерностей в конвективных перегревателях энергетических парогенераторов / Д.Б. Литвак, Л.М. Христич, Н.И. Резник // Энергомашиностроение. 1979. - №4. - С.20-23.

165. О работе поверхностей нагрева котла П-67 Березовской ГРЭС-1 / Э.П. Демб, В.Ф. Петере, Г.П. Сокач и др. // Электрические станции. 2002. - №9.1. C.42-44.

166. Производство тепла в энергетических котлах / А.У. Липец, С.М. Кузнецова, Л.В. Дирина, Д.М. Бурняцкий // Энергетик. 1981 - №10. - С.14-17.

167. Разработка проекта парового котла к энергоблоку 500МВт / В.Г. Овчар, И.А. Сотников, Х.К. Айзен, Е.В. Петров // Теплоэнергетика. 1980. - №5. -С.32-35.

168. Основные проектные и конструктивные решения по паровому котлу П-67 на канско-ачинских бурых углях для энергоблоков мощностью 800МВт / И.А. Сотников, Ю.А. Оперблом, Д.М. Итман и др. // Теплоэнергетика. 1978. -№8. - С.2-8.

169. Павлов, Н.В. Особенности парогенераторных топок для сжигания бурого угля Бикинского месторождения / Н.В. Павлов // Труды Алтайского ПИ. "Вопросы сжигания топлив в парогенераторах". Барнаул, 1975. - вып.48. -С.20-26.

170. Разработка конструкций котлоагрегатов на Барнаульском котельном заводе / Н.В. Павлов, И.И. Марьямчик, A.A. Лейес // Теплоэнергетика. 1965. -№8. - С.44-46.

171. Литенецкий, В.Я. Некоторые соображения по типу и компоновке вихревых пылеугольных горелок / В.Я. Литенецкий // Труды Алтайского ПИ. "Вопросы сжигания топлив в парогенераторах". Барнаул, 1975. - вып.48. -С.40-47.

172. Вихревая горелка БКЗ с лопаточными завихрителями / В.Я. Литенецкий, С.Ю. Соболевский, А.П. Упоров // Энергомашиностроение. 1972. - №5. - С.22-25.

173. Сжигание экибастузкого угля в сдвоенных вихревых горелках / В.П. Ромадин, Ю.Л. Маршак, Н.В. Павлов, В.Я. Литенецкий и др. // Теплоэнергетика. 1972. - №8. - С.33-35.

174. Померанцев, В.В. Основы практической теории горения / В.В. Померанцев, K.M. Арефьев, Д.В. Ахмедов и др. Л.: Энергия, 1973. - 273 с.

175. Дульнева, Л.Т. Освоение вихревого метода сжигания каменных углей в парогенераторах с твёрдым шлакоудалением / Л.Т. Дульнева, С.М. Шестаков,

176. A.A. Чернышев, B.H. Сергеев // Труды Алтайского ПИ. "Вопросы сжигания то-длив в парогенераторах". Барнаул, 1975. - вып.48. - С.61-63.

177. Рундыгин, Ю.А. Математическое моделирование тепломассообменных процессов на начальном участке горелочной струи / Ю.А. Рундыгин, A.JI. Попов, Ф.З. Финнер // Труды Всесоюзной конференции "Теплообмен в парогене- • раторах". Новосибирск, 1988. - С.55-58.

178. Коэффициент тепловой эффективности экранов в низкотемпературных вихревых топках / И.Э. Горб, Д.Б. Ахмедов / Теплоэнергетика. 1989. - №10. -С.34-37.

179. Иванов, Ю.В. Эффективное сжигание надслойных горючих газов в топке / Ю.В. Иванов. Таллин: Гостехиздат ЭССР, 1959. - 204 с.

180. Влияние температур продуктов сгорания мазута на коррозионную стойкость котельных сталей / И.П. Эпин, A.A. Отс, Я.П. Лайд и др. / Теплоэнергетика. 1979. - №3. - С. 15-19.

181. Определение полей температур и технических напряжений в трубах поверхности нагрева паровых котлов при их водяной обдувке / A.A. Отс, П.И. Ансон, У.В. Соодла, Х.И. Таллермо // Теплоэнергетика. 1980. - №12. - С.51-54.

182. Очистка поверхностей нагрева паровых котлов водой / A.A. Отс, П.И. Ансон, Х.И. Таллермо // Теплоэнергетика. 1979. - №8. - С.45-48.

183. Влияние очистки поверхностей нагрева паровых котлов на износ металла / A.A. Отс, Т.Н. Сууркууск, Х.И. Таллермо // Теплоэнергетика. 1980. -№1. - С.27-31.

184. Износ экранных труб котла с.к.д. при водяной очистке топки / A.A. Отс, Х.И. Таллермо, О.Э. Мяэкюла, Р.Э. Рандманн // Теплоэнергетика. 1980. - №6. -С.9-12.

185. Геометрические характеристики структурных образований в газовом факеле, созданном аксиальным завихрителем / Б.В. Берг, А.Н. Шуба, Д.И. Токарев, Б.П. Жилкин // Проблемы энергетики. №7-8. - Казань, 2000. - С.34-38.

186. Баскаков А.П., Антикайн П.А. Изучение перемешивания в факеле горелки ОРГРЭС на модели. Сборник трудов УПИ №76, 1960. с.4-11.

187. Баскаков, А.П. Процессы тепло- и массообмена в кипящем слое / А.П. Баскаков, Б.В. Берг, А.Ф. Рыжков, Н.Ф. Филипповский. М.: Металлургия, 1978.-248 с.

188. Изучение процессов сжигания топлив в кипящем слое / В.Р. Келер, A.A. Волкова, A.A. Туркоман и др. // НИИ ЭИНФОРМЭНЕРГОМАШ. Вопросы сжигания топлив в кипящем слое. -М.,1979. С.4-8.

189. Осинцев, В.В. Энерго-экологические проблемы сжигания твёрдого топлива в котельных установках / В.В. Осинцев, А.К. Джундубаев, Е.В. Торопов, Г.Ф. Кузнецов, К.А. Сулейменов. Челябинск: Изд.ЧГТУ, 1995. - 192 с.

190. Осинцев, В.В. Совершенствование технологии сжигания органического топлива на котлах Челябинской ТЭЦ-2 / В.В. Осинцев, Г.Ф. Кузнецов, Е.В. Торопов, В.В. Петров, М.П. Сухарев. Челябинск: Изд. ЮУрГУ, 2002. - 147 с.

191. Влияние технологии сжигания топлива и конструкции котлоагрегатов на эмиссию оксидов азота / Е.В. Торопов, В.В. Осинцев, А.К. Джундубаев, Г.Ф. Кузнецов // Проблемы экологии Южного Урала. 1995. - №2. - С. 16-19.

192. Анализ эффективности сжигания природного газа и бурого угля ухудшенного качества на котлах БКЗ-210-140Ф Челябинской ТЭЦ-2 /В.В. Осинцев, Г.Ф. Кузнецов, В.В. Петров, М.П. Сухарев // Электрические станции. 2001. -№6. - С.26-34.

193. Особенности и организация факельного процесса в топке с многофункциональными горелками. / В.В. Осинцев, Г.Ф. Кузнецов, В.В. Петров, М.П. Сухарев //Электрические станции. 2002. - №11. - С. 14-19.

194. Результаты испытаний и совершенствование парового котла производительностью 58,3кг/с с газогенератором твердого топлива / В.В. Осинцев, Г.Ф. Кузнецов, В.В. Петров, М.П. Сухарев // Теплоэнергетика. 2002. - №5. - С.36-41.

195. Анализ результатов опытного сжигания высокореакционного бурого угля на котле БКЗ-210-140Ф. / В.В. Осинцев, Г.Ф. Кузнецов, В.В. Петров, М.П. Сухарев // Теплоэнергетика. 2003. - №8. - С.27-32.

196. Осинцев, В.В. Анализ тепловых неравномерностей газов в топках парогенераторов / В.В. Осинцев, В.В. Осинцев // Научные труды "Повышение эффективности и надежности работы парогенераторов". Межвузовский сборник. М.: МЭИ. 1983. вып.№15. - С.80-86.

197. Абрамович Г.Н. Теория турбулентных струй. М.: Физматгиз. 1960. 715с.

198. Гиневский, A.C. Теория турбулентных струй и следов / A.C. Гиневский. М.: Машиностроение, 1969. - 400 с.

199. Шлихтинг, Г. Теория пограничного слоя / Г. Шлихтинг. М.: Наука, 1969. - 742 с.

200. Эккерт, Э.Р. Теория тепло- и массообмена / Э.Р. Эккерт, P.M. Дрейк. -M.-JL: Госэнергоиздат, 1961. 680 с.

201. Ключников, А.Д. Теплопередача излучением в огнетехнических установках/ А. Д. Ключников, Г.П. Иванцов. М.: Энергия, 1970. - 410 с.

202. Научно-исследовательские задачи по созданию парогенераторов ТЭС / P.A. Петросян // Теплоэнергетика. 1975. - №9. - С.4-9.

203. Сигал, И.Я. Защита воздушного бассейна при сжигании топлива / И.Я. Сигал. Л.: Недра. 1988.- 142 с.

204. Осинцев, В.В. Пат. РФ №2076998. Способ работы вертикальной четырехгранной топки для совместного сжигания газообразного и пылевидного топлива / В.В. Осинцев В.В., Г.Ф. Кузнецов, В.В. Петров и др. Опубл. в Б. И. 1997. №10. 8 с.

205. Осинцев, В.В. Пат. РФ №2143084. Способ комбинированного сжигания, природного газа, угольной пыли и газообразных продуктов термохимической переработки угля / В.В. Осинцев, Г.Ф. Кузнецов, В.В. Петров и др. Опубл. в Б. И. 1999.-№35.-7 с.

206. Сборник методик по определению концентраций загрязняющих веществ в промышленных выбросах. Л.: Гидрометеоиздат, 1987. 112 с.

207. Штерн, E.H. Контрольный метод определения окислов азота в дымовых газах /E.H. Штерн. М.: Союзтехэнерго, 1978. - 90 с.

208. Сжигание челябинского угля, природного, коксового и доменного газов в котлах ПК-14 ТЭЦ металлургического комбината / В.В. Осинцев, В.В. Осинцев, В.И. Кузин и др. // Промышленная теплоэнергетика. 1989. - № 12. -С.3-7.

209. Комбинированное сжигание природного газа и пыли челябинского угля в вихревых горелках / A.M. Хидиятов, В.В. Осинцев, Н.М. Щапин и др. // Электрические станции. — 1987. №6. - С.23-28.

210. Перевод котла БКЗ-210-140Ф Челябинской ТЭЦ-2 на технологию ежигания природного газа с раздельным тангенциальным вводом реагентов в топку / В.В. Осинцев, А.К. Джундубаев, Г.Ф. Кузнецов и др. // Электрические станции. 1994. - №7. - С. 12-17.

211. Осинцев, В.В. Пат. РФ №2228491. Многофункциональная горелка / В.В. Осинцев, Г.Ф. Кузнецов, В.В. Петров, др. // Опубл. в Б.И. 2004. №13. - 12 с.

212. Оценка влияния влагосодержания на устойчивость воспламенения кавакского бурого угля. / А.К. Джундубаев, A.M. Хидиятов, В.В. Осинцев // Теплоэнергетика. 1988. - №1. - С.61-64.

213. Осинцев, В.В. Пат. РФ №2215237. Способ работы вертикальной призматической четырехгранной топки для совместного сжигания газообразного и пылевидного топлива / В.В. Осинцев, Г.Ф. Кузнецов, В.В. Петров, др.//Опубл.в Б.И2003. -№30.

214. Франк-Каменецкий, Д.А. Диффузия и теплопередача в химической кинетике / Д.А. Франк-Каменецкий. М.: Изд-во АНСССР. 1947. - 430 с.

215. Новые подходы к технологии использования твёрдого топлива в энергетике / А.Ф. Дьяков, A.A. Мадоян, В.И. Доброхотов и др. // Теплоэнергетика. -1998.-№2. -С.14-17.

216. Опыт сжигания угля в металлургии / A.B. Баласанов, А.Б. Усачёв, В.А. Романец, В.Г. Вереин // Теплоэнергетика. 2003. - №8. - С.32-36.

217. Экспериментальная разработка системы газификации твёрдого топлива для ПТУ / С.И. Сучков, В.И. Бабий, A.A. Абросимов // Теплоэнергетика. 1998. - №6. - С.43-46.

218. Михеев, М.А. Моделирование тепловых устройств / М.А. Михеев, М.В. Кирпичев. М.-Л.: Изд-во АНСССР, 1936.- 180 с.

219. Кутателадзе, С.С. Моделирование теплоэнергетического оборудования / С.С. Кутателадзе, Д.Н. Ляховский, В.А. Пермяков. М.-Л.: Энергия, 1966. -340 с.

220. Совершенствование систем совместного сжигания пыли челябинского угля и природного газа на котлах ЦКТИ-75 /В.В. Осинцев, A.M. Хидиятов,

221. A.П. Лысов, Н.Ф. Жернаков // Промышленная энергетика. 1991. - №5. - С.13-16.

222. Моделирование технологических схем сжигания кавакского бурого угля, доставляемого на ТЭС гидротранспортом / А.К. Джундубаев, A.M. Хидиятов,

223. B.В. Осинцев и др. // Теплоэнергетика. 1987. - №5. - С.65-67.