автореферат диссертации по безопасности жизнедеятельности человека, 05.26.03, диссертация на тему:Совершенствование метода защиты нефтегазового оборудования при пожарах

Д 614.84

На правах рукописи

00--

Барановских Сергей Александрович

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДА ЗАЩИТЫ НЕФТЕГАЗОВОГО ОБОРУДОВАНИЯ ПРИ ПОЖАРАХ

Специальность 05.26.03 - Пожарная и промышленная безопасность

(нефтегазовый комплекс)

2 6 И ЮЛ 2012

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Уфа 2012

005046494

Работа выполнена в Государственном унитарном предприятии «Институт проблем транспорта энергоресурсов» (ГУЛ «ИПТЭР»).

Научный руководитель - Иванов Вадим Андреевич,

доктор технических наук, профессор

Официальные оппоненты: - Идрнсов Роберт Хабибович,

доктор технических наук, профессор, ГУЛ «ИПТЭР», заведующий отделом «Безопасность эксплуатации трубопроводных систем»

- Смирнов Алексей Сергеевич,

кандидат технических наук, Санкт-Петербургский университет государственной противопожарной службы МЧС России, заместитель начальника по информационным технологиям и информационной безопасности

Ведущая организация - ООО «ТюменНИИгипрогаз»

ОАО «Газпром»

Защита состоится 16 августа 2012 г. в 1600 часов на заседании диссертационного совета Д 222.002.01 при ГУЛ «Институт проблем транспорта энергоресурсов» (ГУЛ «ИПТЭР») по адресу: 450055, г. Уфа, пр. Октября, 144/3.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГУЛ «ИПТЭР».

Автореферат разослан 16 июля 2012 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета

доктор технических наук, профессор

-Худякова Лариса Петровна

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы

Нефтегазовый комплекс (НТК) является важнейшей структурной составляющей экономики России, поэтому проблемам обеспечения безопасности объектов НТК уделяется особое внимание.

Анализ статистических данных показал, что аварийные ситуации на этих объектах в большинстве случаев сопровождаются пожарами, а средний убыток от одного пожара в 7 раз больше среднего убытка, приходящегося на один пожар по всей стране. При пожарах горение углеводородов сопровождается выделением большого количества теплоты, значительная часть которой посредством излучения передается к объектам, окружающим очаг пожара. Попадающее на смежные объекты излучение превышает величину критической плотности излучения материалов или веществ с заданными свойствами, и происходит возникновение новых очагов возгораний. Поэтому ограничение распространения пожара является одним из основных аспектов противопожарной защиты, который, в свою очередь, реализуется за счет применения ряда конструктивно планировочных решений, а также различных конструкций и устройств, поглощающих или отражающих лучистую энергию. Эффективность применения таких конструкций и устройств обосновывается результатами экспериментально-поисковых и теоретических исследований, а также использованием достоверных методов расчета, учитывающих теплофизические и конструктивные особенности в условиях пожара.

В связи с этим разработка метода защиты технологического оборудования и способов, ограничивающих распространение пожара, а также оценка времени их защитного действия являются актуальным научным исследованием.

Цель работы — повышение безопасности нефтегазового оборудования при пожарах путем разработки теоретически обоснованного метода защиты на основе устройств с использованием воздушно-механической пены.

Для решения поставленной цели были сформулированы следующие основные задачи:

• анализ причин пожаров и методов противопожарной защиты нефтегазовых объектов, соответствующих им;

• оценка и подбор материалов для создания устройств огнезащиты нефтегазового оборудования и пожарных подразделений;

• разработка устройства огнезащиты нефтегазового оборудования;

• создание методики расчета характерных размеров устройств, гарантирующих обеспечение заданного времени защиты нефтегазового оборудования при пожарах.

Методы решения поставленных задач

При разработке и решении поставленных задач применялись общенаучные методы исследования: группировка статистических данных и системный анализ причин пожаров, методов и устройств противопожарной защиты на объектах нефтегазовой отрасли; методы экспериментально-поисковых исследований тепломассообмена в огнезащитных конструкциях; численный подход к решению уравнения теплопроводности, основанный на методе конечных разностей, позволяющий определить температурное поле составной среды, являющейся основой предлагаемых огнезащитных устройств.

Научная новизна результатов работы

• Разработан и обоснован метод защиты нефтегазового оборудования при пожарах с использованием результатов численных расчетов на основе математической модели, базирующейся на уравнении теплопроводности составной среды, что позволило определить температурное поле и величины тепловых потоков на стенках ограждающих устройств, заполненных воздушно-механической пеной.

• Для описания характеристик составной среды установлены аналитические зависимости плотности, теплоемкости и теплопроводности воздушно-механической пены от числа ее кратности.

• Разработана программа расчета температурного поля в воздушно-пенном объеме огнезащитных устройств, позволяющая найти время их защитного действия, в зависимости от конструктивных параметров и кратности пены.

• Разработана методика, позволяющая определить характеристики огнезащитных устройств, для заданного времени защиты технологического оборудования.

На защиту выносятся:

• результаты проведенных экспериментальных исследований по определению температуры внешней стенки комплексных устройств, предназначенных для поглощения тепловой радиации от огнеисточника;

• результаты численных расчетов по определению времени защитного действия разработанных устройств, проведенных на основе математической модели, описывающей процессы распространения тепла в составной среде;

• аналитические зависимости для описания теплофизических характеристик пенной среды, в частности ее коэффициента теплопроводности.

Практическая ценность и реализация результатов работы

• Определены теплофизические и физико-технические характеристики конструкций, предназначенных для поглощения теплового излучения при пожарах, которые позволяют защищать технологическое оборудование от тепловой радиации, тем самым предотвращая появление новых очагов возгораний.

• Разработанные методики расчета внедрены и используются в ГУ МЧС России по Тюменской области при разработке мероприятий, направленных на предотвращение распространения и тушение пожаров.

• Результаты теоретического исследования используются в образовательной практике преподавания специальных дисциплин Уральского института ГПС МЧС России и Уральского федерального университета.

Апробация работы

Основные положения и результаты работы докладывались на научных конференциях и семинарах:

• научно-практической конференции «Безопасность мегаполиса: промышленно-экологический аспект» в рамках V Международного научно-практического форума «Грани безопасности-2008» (г. Екатеринбург, 2008 г.);

• Второй международной научно-практической конференции «Актуальные проблемы обеспечения безопасности в Российской Федерации» (г. Екатеринбург, 2008 г.);

• II Всероссийской научно-технической конференции «Безопасность критичных инфраструктур и территорий» (г. Екатеринбург, 2008 г.);

• Международной научно-практической конференции «Вопросы состояния и перспективы развития нефтегазовых объектов Западной Сибири» (г. Тюмень, 2009 г.);

• учебно-практической конференции «Передовые технологии и инновации в области предупреждения и тушения пожаров и проведения аварийно-спасательных работ» (г. Екатеринбург, 2010 г.);

• Региональной научно-практической конференции курсантов слушателей и студентов «Актуальные вопросы противопожарного водоснабжения» (г. Иваново, 2011 г.).

Публикации

Основные результаты диссертационной работы опубликованы в 12 научных трудах, в том числе в 4 ведущих рецензируемых научных журналах, рекомендуемых ВАК Министерства образования и науки РФ.

Структура и объем работы

Диссертационная работа состоит из введения, трех разделов основных выводов и рекомендаций, списка использованной литературы, включающего 118 наименований, 3 приложений. Работа изложена на 134 страницах машинописного текста, содержит 49 рисунков, 27 таблиц.

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность работы, сформулированы ее цель и основные задачи, обозначены основные положения, выносимые на защиту, показаны научная новизна и практическая ценность результатов работы.

В первом разделе представлен анализ аварийности и причин пожаров на объектах нефтегазовой отрасли, а также методов, технологий и устройств для их предупреждения и тушения. По статистике, на объектах хранения нефтепродуктов наибольшее число пожаров происходит в резервуарах с бензином - 56,7 % от общего количества. Также установлено, что 43 % пожаров происходит в резервуарах со стационарными крышами, 32 % - в резервуарах с плавающими крышами, 25 % — в резервуарах с понтоном. Анализ пожаров в резервуарах, оборудованных автоматическими установками пожаротушения, показал, что 40...50 % этих установок выходят из строя в результате взрыва или действия пламени в резервуаре и обваловании. Наиболее часто пожары возникают в весенне-летний период — 80 %, и 20 % пожаров возникает в осенне-зимний период.

Среди аварий, произошедших на объектах нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности, преобладают аварии, связанные с пожарами и взрывами, доля которых составляет 89 % от общего числа. Анализ произошедших аварий показал, что основными факторами возникновения и развития аварий являются неудовлетворительное состояние оборудования, зданий и сооружений — 52,6 %, а также

несовершенство (нарушение) технологий и конструктивное несовершенство технических устройств - 47,4 %.

Наибольшее число аварий на объектах нефтегазодобычи представлено открытыми фонтанами и выбросами на нефтяных и газовых скважинах, пожарами и взрывами на сооружениях по подготовке нефти и газа, падением буровых вышек и разрушением частей, в основном агрегатов для подземного ремонта скважин.

Анализ способов, методов, устройств и технологий противопожарной защиты показал, что в условиях пожара наиболее эффективными являются способы, препятствующие распространению пожара и обеспечивающие сопротивление возгораемости. Исследованию способов и устройств, препятствующих распространению пожара, посвящено значительное количество экспериментальных и теоретических работ, направленных на уменьшение величины теплового потока за счет твердых материалов и тонкораспыленной воды (Усманов М.Х., Брушлинский H.H., Аблязис P.A., Касымов Ю.У., Копылов Н.П., Серебренников Е.А., Баратов А.Н., Крутолапов A.C., Заикин C.B. и др.). Однако при горении углеводородов основным средством тушения является воздушно-механическая пена, поэтому в работе обоснованы принципы работы устройств, предназначенных для ослабления теплового излучения с применением воздушно-механической пены. Исходя из вышеизложенного, были проанализированы материалы, которые могут использоваться для создания устройств, ограничивающих распространение пожара. Дан обзор физико-химических параметров, определяющих огнетушащую эффективность воздушно-механической пены, включая такие ее свойства, как изолирующая способность, устойчивость, вязкость, предельное сдвиговое напряжение, кратность, самопроизвольное растекание и т.д. Эти свойства обеспечиваются путем выбора состава пенообразующего раствора и способа получения пены. Согласно ГОСТ 50588-93, в зависимости от применения пенообразователи делятся на две группы: общего назначения, которые

используются для получения пены и растворов смачивателей при тушении пожаров нефти, нефтепродуктов и твердых горючих материалов; целевого назначения, которые используются для тушения пожаров отдельных видов горючих жидкостей или применяются в особых условиях. Наиболее общим признаком классификации пенообразователей является химическая природа основы пенообразователя. Исходя из химической природы поверхностно-активного вещества (ПАВ) стабилизатора пены, пенообразователи подразделяются на: протеиновые, в которых стабилизатором пены является продукт гидролизации природного белка; фторпротеиновые, которые готовят на основе протеиновых с добавлением к ним фторсодержащих ПАВ (ФПАВ); фторсинтетические пенообразователи на основе ФПАВ, не содержащие белковые соединения; синтетические на основе смесей углеводородных ПАВ (УПАВ). Из анализа работ Шароварникова А.Ф. и Шароварникова С.А. следует, что приведенные классификации являются в значительной мере условными, так как выделение какого-то одного аспекта из системы (концентрат - раствор пенообразователя - пена - горючее -тушение) не дает однозначной информации о пенообразователе. Поэтому при характеристике пенообразователей часто пользуются признаками различных классификаций.

В разделе приведена характеристика металлических сеток и стекломагниевого листа (СМЛ). Установлено, что стекломагниевый лист является огнеупорным материалом. Лист класса «Стандарт» относится к группе горючести Г1, лист класса «Премиум» относится к категории НГ, при толщине листа 6 мм удерживает огонь до 2 часов, выдерживает нагрев до 1200 °С.

Во втором разделе проанализированы экспериментально-поисковые работы по созданию устройств, ограничивающих распространение пожара. В ходе выполнения экспериментов были разработаны два устройства, предназначенные для поглощения теплового излучения. Данные устройства выполнены в виде двух параллельных плоскостей, между которыми в

качестве охлаждающего агента подается воздушно-механическая пена. Параллельные плоскости первого устройства выполнены из металлических сеток, второго — из перфорированного стекломагниевого листа.

В ходе научного поиска исследовано препятствие тепловым потокам металлическими сетками с разными размерами ячеек, расположенными в виде двух параллельных плоскостей на фиксированном расстоянии. Для проведения дальнейшей экспериментальной работы по созданию устройств для ослабления теплового излучения в виде двух параллельных плоскостей, пространство которых заполнено воздушно-механической пеной, были выбраны синтетические углеводородные пенообразователи общего назначения, стекломагниевый лист класса «Премиум», металлические сетки с размерами ячеек 1,100; 0,900; 0,440; 0,100; 0,094 мм. На следующем этапе работы был проведен подбор оптимального размера ячейки металлической сетки, при котором пена не будет быстро оседать и выходить из сетчатого объема. В результате серии проведенных экспериментов (40 повторений) был сделан вывод о целесообразности использования сеток с размером ячейки 0,094 мм. Затем была определена устойчивость воздушно-механической пены в сетчатом объеме в зависимости от ее кратности, при этом фиксировалось время заполнения и время устойчивости пены. Кратность пены (К) определяли по стандартной методике ГОСТ Р 50588-93, из соотношения объема пены с объемом жидкости в пене. Связь между кратностью пены и ее удельным весом (Н/м3) устанавливали из соотношения:

где уг _ удельный вес газа (воздуха); Уж - удельный вес жидкости.

На основании результатов проведенного эксперимента был сделан вывод о том, что при увеличении кратности пены время устойчивости увеличивается, так как ее удельный вес уменьшается, однако при одной и той же кратности стойкость пены увеличивается с увеличением степени

дисперсности пены, так как при уменьшении размеров пузырьков соответственно уменьшаются межпузырьковые каналы, по которым происходит стекание жидкости. Результаты исследования влияния добавок с целью повышения устойчивости пены показали, что при их применении важно так подобрать концентрацию, чтобы обеспечить их совместную адсорбцию в необходимых количествах и взаимодействие, благодаря которому эта добавка будет удерживаться в подслое, способствуя структурированию на большую глубину и сохранению массы жидкости в пленке.

Логика исследования привела к определению высоты конструкции, заполненной воздушно-механической пеной. Как показали испытания, максимальное время устойчивости пены в такой конструкции достигается при высоте столба пены 2100...2200 мм. Если высота защищаемого технологического оборудования выше 2000 мм, то конструкции для ослабления теплового излучения можно выполнить в виде этажерок, то есть через каждые 2000 мм по высоте конструкции должны быть устроены пеноудерживающие полки (диафрагмы), при этом воздушно-механическая пена подется в каждый отсек (рисунок 1).

1 - пеноудерживающая полка ( диафрагма); 2, 3 - пеногенератор Рисунок 1 — Конструкция для ослабления теплового излучения

При проведении огневых испытаний, направленных на определение величины теплового потока за конструкцией и ее временной огнестойкости,

исследовали устойчивость пены средней и высокой кратности в сетчатой конструкции. Для определения времени устойчивости при воздействии температуры учитывалось разрушение 50 % объема пены. Анализ проведенных испытаний показал, что при воздействии температуры время устойчивости пены средней кратности выше по отношению к пене высокой кратности. Также очевидно, что при воздействии температуры в 800 °С время устойчивости пены снижается на 30...35 % независимо от кратности.

На следующем этапе работы проводилось исследование препятствия тепловым потоком сетчатой конструкции, заполненной пеной. При проведении испытаний определялись следующие параметры и характеристики: разность температур на внутренней и внешней стенках; характер возрастания температуры на внешней стенке конструкции; факторы, влияющие на возрастание температуры. Основываясь на результатах проведенных испытаний, можно сделать вывод о том, что данная конструкция способна эффективно препятствовать тепловому потоку в течение 5 минут. Исходя из этого подача воздушно-механической пены должна осуществляться постоянно, либо через определенный временной интервал, чтобы сетчатая конструкция при воздействии на нее теплового излучения была постоянно заполнена пеной. Также в ходе исследования был учтен факт влияния размеров прослоек, их геометрических форм на процесс распространения тепла в ограниченном пространстве.

В ходе экспериментальной работы с СМЛ определялись следующие параметры: величина перфорации листа, при которой воздушно-механическая пена удерживается в конструкции; термическое сопротивление конструкции, выполненной из перфорированного стекломагниевого листа и заполненной воздушно-механической пеной. В экспериментах был использован стекломагниевый лист класса «Премиум» толщиной 8 мм, обладающий надежными физико-механическими и пожарно-техническими свойствами. Результаты опытно-поисковой работы показали, что величина перфорации плоскостей из стекломагниевого листа

существенно не влияет на время устойчивости пены в данной конструкции. Это объясняется тем, что общая площадь перфорации в стекломагниевом листе составляет 10 % от всей его плоскости. Вследствие этого пена удерживается в этом объеме дольше, чем в металлической сетке, так как на пену нет воздействия внешних факторов. При проведении огневых испытаний температура на поверхности испытываемой конструкции составляла 820...830 °С.

Огневые испытания показали, что конструкция, не заполненная пеной, способна поглощать тепловое излучение на 90 %. При этом температура в тыловой части конструкции с увеличением времени возрастает и держится в пределах 10 °С, так как через отверстия перфорации нагревается внутренняя часть конструкции. Однако при заполнении пеной данная конструкция поглощает тепловое излучение на 100 %, и время устойчивости пены средней кратности составляет 720 секунд, время устойчивости пены высокой кратности составляет 920 секунд. В работе приведена сравнительная характеристика исследуемых устройств. Разработанные устройства способны эффективно поглощать тепловое излучение, однако при использовании конструкций, выполненных из металлических сеток, потребуется большее количество пенообразователя. В конструкцию, выполненную из СМЛ, можно подавать воздушно-механическую пену высокой кратности, кроме того, затраты на ее выполнение значительно ниже, чем на выполненную из металлических сеток.

В третьем разделе получены формулы для решения уравнения теплопроводности на основе метода конечных разностей, позволяющие найти распространение тепла вдоль бесконечной неоднородной стенки, наполненной средой (воздушно-механическая пена) с изменяющимися теплофизическими характеристиками во времени (распад воздушно-механической пены):

содТ(х,1)_ д дТ{х,1) т

где с - теплоемкость проводящей среды, Дж/кг-град ;Я - теплопроводность проводящей среды, Вт/м-град; р - удельная плотность среды, кг/м3.

Вследствие того что теплофизические характеристики пены менялись как во времени, так и в пространстве, то получить аналитическое решение уравнения (2) оказалось затруднительным. Для решения этого уравнения использовался численный подход, основанный на методе конечных разностей.

Для определения температуры в точках разбиения отрезка использовался конечно-разностный аналог уравнения теплопроводности:

сл+1-ад^'=7оу; '=0

■ -В,Т£1+ср/*1-АХ£1 =/,'-, 1</<дг-1

Коэффициенты для системы уравнений (4) определялись по следующим выражениям:

(4): с' = Та<У)+1' (5); = (6); £=Т>>С>> (и); л (12>;

С„ п И " ср пс?

В выражениях (3) — (13) приняты следующие обозначения: т — шаг во времени, причем /г _ шаг в пространстве х, причем д;=;-/г;

Д)+1 = Д(Гу+1,х() - значение коэффициента теплопроводности в точке с координатами х1 в момент времени + 1 =С(г ^^(г ) -

объемная теплоемкость пены; ^ =7(г ,хр _ температура пены в точке х1 в

МОМеНТ Времени Т].

Вариант конечно-разностного аналога уравнения теплопроводности (3) решался с учетом граничных условий второго типа:

1 дТ Т I &=%| * и°'

Удт Т I ' (14)

где Xj = а,; ц, = ; а- - коэффициент поверхностного теплообмена; Т„аг -температура окружающей среды.

Для расчета температурного поля ограждений различных конструкций была написана программа в среде программирования Delphi, в которой реализован алгоритм численного решения уравнения (3). Результаты расчета по этому алгоритму были проверены на решении тестового примера. Численный эксперимент показал, что с увеличением числа интервалов разбиения отрезка в четыре раза ошибка уменьшилась практически в 10 раз. Таким образом, появилась возможность за счет выбора шагов разбиения во времени и пространстве гарантировать заданную точность расчетов. В программе предусмотрены варианты расчета температурного поля с выбором типа ограждения (в виде металлической сетки или стекломагниевого листа) и заполнителя (воздушно-механической пены).

На следующем этапе исследования была проведена оценка удельной теплоемкости, коэффициента теплопроводности для пены заданной кратности. Временную зависимость этих величин считали известной из результатов эксперимента.

Дополнительно рассчитывалось временное изменение температуры на внешней стенке ограждения при наличии пены. Причем отвод тепла от внутренней стенки осуществлялся за счет теплообмена с поверхности металлической сетки.

На рисунке 2 приведены график рассчитанной зависимости температуры от времени на внешней стороне конструкции из металлических сеток и экспериментальные точки. Наблюдается достаточно хорошее

согласование с учетом того, что часть характеристик пены экстраполировалась линейным образом от теплофизических характеристик воздуха к теплофизическим характеристикам воды.

В качестве параметра теплофизических характеристик пены использовалось число кратности. Плотность пены заданной кратности находилась на основе следующей зависимости:

р = р +р /х , (15)

воздух вода кг

где хкг — число кратности пены.

Время, с Сечение, х=0,4 м

Рисунок 2 — График зависимости температуры от времени

в заданном сечении на внешней стороне конструкции из металлических сеток

Коэффициент поверхностного теплообмена был принят равным а = 8 Вт/м2К. Он является типичным значением, свойственным для металлических поверхностей в отсутствии сильной конвекции. Коэффициент теплопроводности пены принят равным Л=0,6 Вт!м -К, его значение обусловлено теплопроводностью водяной пленки в пене. Воздух в пузырьках имеет коэффициент теплопроводности, составляющий величину

порядка А=0,023 Вт/м -К, которая в 30 раз меньше соответствующего значения для воды. Поэтому теплопроводностью за счет воздуха в данном случае пренебрегли. Для удельной теплоемкости принята закономерность, суть которой заключается в том, что значение удельной теплоемкости напрямую связано с плотностью пены, значит и с числом кратности. Если принять линейный вариант изменения удельной теплоемкости проводящей среды и считать, что максимальная кратность пены находится в районе хкг= 400 > то Для этого значения кратности пена практически состоит из воздуха, и вклад в удельную теплоемкость проводящей среды от воды практически равен нулю. Основанная на этом предположении линейная зависимость имеет вид:

С = 4190 -2190 -х, /190 , Дж/кг-град. (16)

п кг

Таким образом, были связаны все теплофизические характеристики пены с числом ее кратности. Приведенный пример расчета на рисунке 2 основан на использовании предложенных закономерностей. Нужно отметить достаточно хорошее согласование рассчитанных и экспериментальных значений температуры на внешней стенке ограждения при наличии в качестве наполнителя пены заданной кратности.

Для расчета ограждающей конструкции, в которой в качестве стенок используется стекломагниевый лист толщиной 8 мм, использовались следующие теплофизические характеристики составной среды, а именно: значение теплопроводности для стекломагниевого материала принималось равным среднему значению из имеющихся в литературе значений, которые находятся в интервале! ( = (0,08...0,21) Вт/м-К; теплопроводность

воздушно-механической пены обусловлена теплопроводностью водяной пленки; плотность стекломагниевого листа принята равной р =1000 кг !мъ и равна среднему значению из известных

данных/?^ =(800...1300)кг!мг; плотность пенного заполнителя, как и в

предшествующим случае, обусловлена числом кратности пены.

В качестве удельной теплоемкости стекломагниевого листа принята теплоемкость, равная с = 800 Дж / кг ■ град , а теплоемкость пены определялась числом ее кратности кр. Все расчеты производились с числом кратности пены кр=100.

На рисунке 3 представлены график временной зависимости температуры на внешней стороне конструкции из СМЛ, заполненной пеной средней кратности, и набор экспериментальных точек.

24,5

24

23.5

23

22,5

У 22

21.5 Я -1

Р 20.5 | 20

д ».5

з 19

Н 13.5 13 17.5 17 16,5 16

100

200

300

400

503

Время, с Сечение, х=0.4 м

600

700

300

Рисунок 3 — График зависимости температуры от времени

в заданном сечении на внешней стороне конструкции из СМЛ

Анализ численных расчетов конструкции из СМЛ показывает, что основное падение температуры происходит в пенном слое на расстоянии порядка 20...30 см, что позволяет заметным образом сократить расход пены, так как остальная часть ограждающей конструкции работает в низком

интервале перепада температур. Это свидетельствует об эффективности использования разработанного метода, позволяющего оценить и спрогнозировать конструктивные параметры устройств (конструкций), а также заданное время защиты нефтегазового оборудования при пожарах.

Результаты исследовательской работы, включающей в себя проведение описанных экспериментов, позволяют сделать вывод о том, что поставленные задачи исследования решены.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

1. В результате проведенного анализа пожаров и способов противопожарной защиты объектов хранения переработки и транспортировки углеводородного сырья было установлено, что для предотвращения развившегося пожара наиболее эффективны способы, которые поглощают тепловое излучение и тем самым препятствуют распространению пожара.

2. На основании проведенных опытно-поисковых исследований были разработаны конструкции, поглощающие тепловое излучение. Применение данных конструкций при пожарах позволит кратно снизить тепловое воздействие на технологическое оборудование.

3. Получены формулы для решения уравнения теплопроводности на основе метода конечных разностей, позволяющие определить температурное поле в составной среде ограждения. Предложены зависимости, описывающие теплофизические характеристики пенной среды в зависимости от ее кратности.

4. На основании результатов численных расчетов создана методика, при помощи которой определяется время термического сопротивления разработанных устройств в зависимости от начальных условий, что позволяет спрогнозировать их конструктивные параметры для заданного времени защитного действия.

Основные результаты работы опубликованы в следующих научных трудах:

Ведущие рецензируемые научные журналы

1. Бараковских С.А., Арканов П.В. Оценка теплофизических характеристик составной среды огнезащитных конструкций при пожарах на нефтегазовых объектах // Научно-технические ведомости СПбГПУ: Сб. научн. тр. - СПб., 2011. - Вып. 2. - С. 291-294.

2. Бараковских С.А., Иванов В.А. Разработка устройств для ослабления теплового излучения при противопожарной защите объектов нефтегазового комплекса // Изв. вузов «Нефть и газ». - Тюмень: ТюмГНГУ, 2011. - Вып. 1. -С. 61-66.

3. Бараковских С.А., Иванов В.А., Акулов А.Ю. Разработка конструкций для локализации пожара на нефтегазовых объектах // Безопасность жизнедеятельности. — М., 2011. - Вып. 4. - С. 40-43.

4. Бараковских С.А., Иванов В.А., Плотников С.А. Исследование конструкций для предотвращения распространения пожара на объектах нефтегазового комплекса // Научно-технические ведомости СПбГПУ: Сб. научн. тр. - СПб., 2010. - Вып. 4. - С. 266-270.

Прочие печатные издания

5. Бараковских С.А., Борисов С.А. Применение противопожарных преград с использованием воздушно-механической пены // Совершенствование противопожарной защиты объектов с повышенной пожарной опасностью. Матер, межвузовск. научн.-практ. конф., посвященной 80-летию Уральского института ГПС МЧС России. — Екатеринбург, 2008. - С. 87-88.

6. Бараковских С.А., Третьякова Е.А., Скурихин С.А. Обеспечение пожарной безопасности рыночных комплексов в современных условиях //

Актуальные проблемы обеспечения безопасности в Российской Федерации. Матер. Второй междунар. научн.-практ. конф. - Екатеринбург, 2008. -С. 232-233.

7. Бараковских С.А., Третьякова Е.А. Обеспечение пожарной безопасности объектов массового пребывания населения // Безопасность мегаполиса: промышленно-экологический аспект. Матер, научн.-практ. конф. в рамках V Междунар. научн.-практ. форума «Грани безопасности -2008». - Екатеринбург, 2008. - С. 82-84.

8. Назаров В.П., Орлов С.А., Бараковских С.А. Перспективы применения пенных противопожарных преград // Безопасность критичных инфраструктур и территорий. Тез. докл. II Всеросс. научн.-техн. конф. -Екатеринбург, 2008. - С. 63-64.

9. Бараковских С.А., Берг В.И., Якименко К.Ю. Анализ аварийности по причине пожаров на резервуарных парках // Проблемы эксплуатации систем транспорта. Матер. Всеросс. Научн.-техн. конф., посвященной 10-летию со дня основания Института транспорта Тюменского государственного нефтегазового университета. — Тюмень, 2009. -С. 38-41.

10. Бараковских С.А., Ильин H.A., Михеев A.B. Новое устройство, препятствующее распространению пожара на объектах переработки нефти // Традиции и инновации в строительстве и архитектуре. Матер. 67-ой Всеросс. научн.-техн. конф. / Самарск. гос. архитектурн.-строительн. ун-т. -Самара, 2010.-С. 561.

11. Бараковских С. А., Акулов А.Ю. Разработка устройств, препятствующих распространению пожара на объектах нефтегазового комплекса // Актуальные проблемы обеспечения безопасности в Российской Федерации. Матер. IV Всеросс. научн.-практ. конф., посвященной 20-летию образования МЧС России / Урал, ин-т ГПС МЧС России. - Екатеринбург, 2010.-С. 5-6.

12. Иванов В.А., Бараковскнх С.А. Анализ аварийных ситуаций на резервуарных парках по причине пожаров // Мегапаскаль. Сб. научн. тр. — Тюмень: ТюмГНГУ, 2009. - Вып. 3. - С. 28-29.

Фонд содействия развитию научных исследований. Подписано к печати 21.06.2012 г. Бумага писчая. Заказ № 167. Тираж 100 экз. Ротапринт ГУЛ «ИПТЭР». 450055, г. Уфа, пр. Октября, 144/3.

Введение.

РАЗДЕЛ 1. АНАЛИЗ МЕТОДОВ, УСТРОЙСТВ И ТЕХНОЛОГИЙ ТУШЕНИЯ И ПРЕДУПРЕЖДЕНИЯ ПОЖАРОВ НА ПРОМЫШЛЕННЫХ ОБЪЕКТАХ.

1.1. Анализ аварийности и причин пожаров в резервуарных парках.

1.2 Анализ аварийности по причине пожаров на нефтеперерабатывающих предприятиях.

1.3. Анализ аварийности на объектах нефтегазодобычи.

1.4. Пожарно-техническая оценка воздушно-механических пен.

1.4.1. Классификация пенообразователей и пен.

1.5. Пожарно-техническая оценка металлических сеток.

1.6. Пожарно - техническая оценка магнэлита.

1.7. Обоснование выбранного направления исследований.

Выводы по разделу 1.

РАЗДЕЛ 2. РАЗРАБОТКА ОГНЕЗАЩИТНЫХ УСТРОЙСТВ ОГРАНИЧИВАЮЩИХ РАСПРОСТРАНЕНИЕ ПОЖАРА.

2.1. Определение величины теплового потока прошедшего через металлические сетки.

2.2. Определение зависимости размера ячейки на устойчивость пены в сетчатом объеме.

2.3. Исследование устойчивости пены в сетчатом объеме в зависимости от кратности.

2.4. Исследование влияния добавок на устойчивость пены в сетчатом объеме

2.5. Исследование устойчивости пены в зависимости от высоты конструкции

2.6. Исследование устойчивости пены в сетчатой конструкции при воздействии теплового потока.

2.7. Исследование препятствия тепловым потокам сетчатой конструкцией заполненной воздушно-механической пеной.

2.8.Экспериментальная работа с магнэлитом.

2.9. Сравнительная характеристика конструкций предназначенных для предотвращения распространения пожара.

Выводы по разделу 2.

РАЗДЕЛ 3. РАЗРАБОТКА МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ РАСЧЕТА ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ ЗАЩИТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ.

3.1 .Исследование тепловых процессов конструкции выполненной из металлических сеток.

3.2. Исследование тепловых процессов конструкции, выполненной из стекломагниевого листа.

Выводы по разделу 3.

Нефтегазовый комплекс является важнейшей структурной составляющей экономики России. Значение нефтегазового комплекса в экономическом и хозяйственном развитии России было и остается чрезвычайно важным и имеет ключевое значение для возрождения экономической мощи страны, роста ее авторитета на международной арене как одного из основных поставщиков нефти и газа на мировые рынки.

Исходя из сегодняшних долгосрочных проектов к 2015 году добыча нефти в России должна составить 456-506 млн т в зависимости от различных вариантов развития, а экспорт - 310 млн тонн. Энергетической стратегией Российской Федерации на период до 2020 г. предусматривается обеспечить годовой объем добычи нефти на уровне 450-520 млн тонн [117].

Однако несмотря на перспективные планы развития, состояние и технический уровень действующих объектов нефтегазовой отрасли становятся критическими, так как исчерпали свой проектный ресурс работы более 30% газоперекачивающих агрегатов, свыше 50% износа имеет более чем половина оборудования в нефтедобыче, более трети - в газовой промышленности. В нефтепереработке износ фондов превышает 80%, и более половины магистральных нефтепроводов эксплуатируется свыше 30 лет. В сложившихся условиях состояние топливно-энергетического комплекса может оказать серьезное негативное влияние на эффективность работы комплекса, и в целом на экономическую безопасность страны. Поэтому одной из основных целей промышленной безопасности является обеспечение безопасности и снижения количества аварий на опасных производственных объектах, а также последствий от таких аварий [45].

Современное законодательство по промышленной безопасности ориентируется на выполнение мероприятий превентивного характера и, в основном, делает упор на обеспечение общих требований обеспечения безопасности при эксплуатации этих объектов.

Одним их основных направлений промышленной безопасности является обеспечение пожарной безопасности объектов топливноэнергетического комплекса. Для решения вопроса пожарной безопасности в рамках системы противопожарной защиты необходимо знать и уметь прогнозировать поведение пожара в процессе его развития в конкретных условиях и правильно оценивать обстановку на пожаре. Под понятием противопожарная защита подразумевается система технических и организационных мер проводимых с целью предотвращения пожаров, ограничение их распространения, обеспечение успешного их тушения.

Прогнозирование развития пожара предполагает использование методов расчета направлений и скоростей распространения горения, продолжительности развития пожара, изменение во времени температуры и компонентов газовой среды, интенсивности газообмена и других параметров пожара. Каждый пожар представляет собой единственную в своем роде ситуацию, определяемую различными событиями и явлениями, носящими случайный характер, поэтому точно предсказать развитие пожара во всех деталях не представляется возможным. Однако пожары обладают общими закономерностями, что позволяет построить аналитическое описание общих явлений пожаров и их параметров. Основные явления, сопровождающие пожар, - это процессы горения, газо- и теплообмена. Горение на пожарах сопровождается выделением большого количества тепла, значительная часть которого передается к объектам окружающим очаг пожара, посредством излучения. Если расстояние между горящим и смежными объектами оказывается недостаточным, т.е. подающее на смежные объекты излучение превышает величину критической плотности излучения для материалов или веществ с заданными свойствами, то происходит возникновение новых очагов возгораний и пожаров [108]. Исходя из этого ограничение распространения пожара является одним из основных аспектов противопожарной защиты.

Показатели пожаровзрывоопасных свойств некоторых веществ и материалов характерных для объектов нефтегазовой отрасли представлены в таблице 1. [20,21].

Пожаровзрывоопасные свойства легковоспламеняющихся и горючих жидкостей

Вещество Температура °С Нижи. конц. предел распр.пл., % (об.) Темп. пред. распр. пл., °С вспышки самовоспл. нижн. верхн.

Нефть 7-29 224-336 0,9-1,7 3-31 5-80

Бензин низкооктановый -45 293 - -24 6

Бензин автомобильный стабильный -27 370 0,96 -27 3

Бензин авиационный -38 435 0,98 -38 5

Керосин 50 245 0,7 43 82

Масло (машинное СУ) 200 380 - 146 191

Ограничение пожара главным образом достигается созданием противопожарных расстояний, рядом конструктивно планировочных решений и противопожарных преград, а также своевременным введением достаточных сил и средств пожаротушения.

Однако как показывает практика введение первых средств пожаротушения происходит в интервале 15-35 минут. Что касается противопожарных расстояний, то в связи с расширением городов и дефицитом земельных участков некоторые объекты нефтегазовой отрасли приходится размещать на ограниченных территориях нарушая нормативные документы. В свою очередь сокращение нормированного расстояния допускается при разработке технических условий и согласование их в соответствующих органах.

В настоящее время на объектах нефтегазовой отрасли в целях противопожарной защиты внедряются новые прогрессивные конструкции технологического оборудования, происходит комплексная автоматизация технологических процессов, применяются новые системы обнаружения и тушения пожаров, способы и устройства предотвращающие распространение пожара. Но вместе с тем ежегодно возникает большое количество пожаров на этих объектах.

В связи с этим разработка методов защиты технологического оборудования и способов ограничивающих распространение пожара, а также оценка времени их защитного действия является актуальным научным исследованием.

Цель работы - повышение безопасности нефтегазового оборудования при пожарах путем разработки теоретически обоснованного метода защиты на основе устройств с использованием воздушно-механической пены.

Для решения поставленной цели были сформулированы следующие основные задачи:

• анализ причин пожаров и методов противопожарной защиты нефтегазовых объектов, соответствующих им;

• оценка и подбор материалов для создания устройств огнезащиты нефтегазового оборудования и пожарных подразделений;

• разработка устройства огнезащиты нефтегазового оборудования;

• создание методики расчета характерных размеров устройств, гарантирующих обеспечение заданного времени защиты нефтегазового оборудования при пожарах.

Методы решения поставленных задач

При разработке и решении поставленных задач применялись общенаучные методы исследования: группировка статистических данных и системный анализ причин пожаров, методов и устройств противопожарной защиты на объектах нефтегазовой отрасли; методы экспериментально-поисковых исследований тепломассообмена в огнезащитных конструкциях; численный подход к решению уравнения теплопроводности, основанный на методе конечных разностей, позволяющий определить температурное поле составной среды, являющейся основой предлагаемых огнезащитных устройств.

Научная новизна результатов работы

• Разработан и обоснован метод защиты нефтегазового оборудования при пожарах с использованием результатов численных расчетов на основе математической модели, базирующейся на уравнении теплопроводности составной среды, что позволило определить температурное поле и величины тепловых потоков на стенках ограждающих устройств, заполненных воздушно-механической пеной.

• Для описания характеристик составной среды установлены аналитические зависимости плотности, теплоемкости и теплопроводности воздушно-механической пены от числа ее кратности.

• Разработана программа расчета температурного поля в воздушно-пенном объеме огнезащитных устройств, позволяющая найти время их защитного действия, в зависимости от конструктивных параметров и кратности пены.

• Разработана методика, позволяющая определить характеристики огнезащитных устройств, для заданного времени защиты технологического оборудования.

На защиту выносятся:

• результаты проведенных экспериментальных исследований по определению температуры внешней стенки комплексных устройств, предназначенных для поглощения тепловой радиации от огнеисточника;

• результаты численных расчетов по определению времени защитного действия разработанных устройств, проведенных на основе математической модели, описывающей процессы распространения тепла в составной среде;

• аналитические зависимости для описания теплофизических характеристик пенной среды, в частности ее коэффициента теплопроводности.

Практическая ценность и реализация результатов работы

• Определены теплофизические и физико-технические характеристики конструкций, предназначенных для поглощения теплового излучения при пожарах, которые позволяют защищать технологическое оборудование от тепловой радиации, тем самым предотвращая появление новых очагов возгораний.

• Разработанные методики расчета внедрены и используются в ГУ МЧС России по Тюменской области при разработке мероприятий, направленных на предотвращение распространения и тушение пожаров.

• Результаты теоретического исследования используются в образовательной практике преподавания специальных дисциплин Уральского института ГПС МЧС России и Уральского федерального университета.

Апробация работы

Основные положения и результаты работы докладывались на научных конференциях и семинарах:

• научно-практической конференции «Безопасность мегаполиса: промышленно-экологический аспект» в рамках V Международного научно-практического форума «Грани безопасности-2008» (г. Екатеринбург, 2008 г.);

• Второй международной научно-практической конференции «Актуальные проблемы обеспечения безопасности в Российской Федерации» (г. Екатеринбург, 2008 г.);

• II Всероссийской научно-технической конференции «Безопасность критичных инфраструктур и территорий» (г. Екатеринбург, 2008 г.);

• Международной научно-практической конференции «Вопросы состояния и перспективы развития нефтегазовых объектов Западной Сибири» (г. Тюмень, 2009 г.);

• учебно-практической конференции «Передовые технологии и инновации в области предупреждения и тушения пожаров и проведения аварийно-спасательных работ» (г. Екатеринбург, 2010 г.);

• Региональной научно-практической конференции курсантов слушателей и студентов «Актуальные вопросы противопожарного водоснабжения» (г. Иваново, 2011 г.).

Публикации

Основные результаты диссертационной работы опубликованы в 12 научных трудах, в том числе в 4 ведущих рецензируемых научных журналах, рекомендуемых ВАК Министерства образования и науки РФ.

Структура и объем работы

Диссертационная работа состоит из введения, трех разделов основны . выводов и рекомендаций, списка использованной литературы, включающего 118 наименований, 4 приложений. Работа изложена на 134 страницах машинописного текста, содержит 49 рисунков, 27 таблиц.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

1. В результате проведенного анализа пожаров и способов противопожарной защиты объектов хранения переработки и транспортировки углеводородного сырья было установлено, что для предотвращения развившегося пожара наиболее эффективны способы, которые поглощают тепловое излучение и тем самым препятствуют распространению пожара.

2. На основании проведенных опытно-поисковых исследований были разработаны конструкции, поглощающие тепловое излучение. Применение данных конструкций при пожарах позволит кратно снизить тепловое воздействие на технологическое оборудование.

3. Получены формулы для решения уравнения теплопроводности на основе метода конечных разностей, позволяющие определить температурное поле в составной среде ограждения. Предложены зависимости, описывающие теплофизические характеристики пенной среды в зависимости от ее кратности.

4. На основании результатов численных расчетов создана методика, при помощи которой определяется время термического сопротивления разработанных устройств в зависимости от начальных условий, что позволяет спрогнозировать их конструктивные параметры для заданного времени защитного действия.

1. А. с 772555 СССР, МПК5 А62СЗ/02. Устройство для локализации пожара Текст. / Григорьев Б. В., Григорьева Е. А. № 2740492 ; заявл. 23.03.1979 опубл. 23.10.1980.

2. А. с. 1135732 СССР, МПК4 С04В28/24. Сырьевая смесь для изготовления огнезащитного покрытия Текст. / Сорин В. С., Луцкая Л. А., Ладыгина И. Р., Зеленская Н. П. № 3669425 ; заявл.02.12.1983 ; опубл. 23.11.1985.

3. А. с. 1292703 СССР МПК4 .Морозоустойчивый пенообразователь для тушения пожаров Текст. / Шароварников А.Ф. № 8. опубл. 1987.

4. А. с. 1353446 СССР, A62D1/02. Пенообразователь для тушения пожаров Текст. / Тайсумов X. А. -№ 3837659 ; заявл. 14.12.1984 ; опубл. 23.11.1987.

5. А. с. 1353447 СССР, МПК4 A62D1/02. Пенообразующий состав для тушения пожаров Текст. / Тайсумов X. А., Шароварников А. Ф., Астапов А. Н., Павлычев В. Н., Уткин Л. М., Золотов В. Т., Кувальцев И. В. № 3955400 ; заявл. 19.09.1985 ; опубл. 23.11.1987.

6. А. с. 1710930 СССР, МПК5 F17D5/02, G01M3/24. Способ определения места утечки в трубопроводе Текст. / Р. М Шакиров, А. И. Григорьев, Л. В. Ахмедов. №1943860 № заЯвл. 18.07.1989 ; опубл. 07.02.1992.

7. A. с. 286198 СССР, МПК5 В27КЗ/52, C09D5/18. Огнезащитный вспучивающийся состав Текст. / Таубкин. С. И., Колганова М. Н., Левитес Ф. А., Московская Н. М. № 1327105 ; заявл. 29.04.1969 ; опубл. 15.01.1979.

8. А. с. 372886 СССР, МПК5 В27КЗ/52, С09КЗ/28. Огнезащитный состав Текст. / Таубкин. С. И., Колганова М. Н., Левитес Ф. А. № 1670522 ; заявл. 07.07. 1971 ; опубл. 15.01.1979.

9. А. с. 496441 СССР, МПК5 F17D3/04. Устройство для дистанционного контроля разрыва магистрального газопровода Текст. / Г. П. Великанов., Г. П. Дегтярев -заявл. 16.07.1973 ; опубл. 25.12.1975.

10. А. с. 594297 СССР, МПК5 Е21ВЗЗ/08. Установка для подготовки нефти на промысле Текст. / Маринин Н. С., Каган Я. М., Баймухаметов Д. С., Федорищев Т. И., Савветеев Ю. Н. № 2045980 ; заявл. 22.07.1974 ; опубл. 25.02.1978.

11. Анурьев, В.И. Справочник конструктора-машиностроителя Текст. / В. И. Анурьев: под ред. И.Н. Жестковой В 3 т. Т 3. - 8-е изд. перераб. и доп. -М.: Машиностроение, 2001.

12. Баженов, С. В. Прогнозирование сроков службы огнезащитных покрытий (методические аспекты) Текст. / С. В. Баженов, Ю.В. Наумов //16 Научная конференция: Крупные пожары: предупреждение и тушение. М.: Изд-во ВНИИПО, 2001.4.1.С. 250-252

13. Бараковских, С. А. Обеспечение пожарной безопасности объектов массового пребывания населения Текст. / С. А. Бараковских, Е. А.

14. Третьякова // V Международный научно-практический форум Грани безопасности 2008. Материалы научно-практической конференции «Безопасность мегаполиса: промышленно экологический аспект» Екатеринбург, 2008. С. 82.

15. Баратов А. Н. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов и средства их тушения. Справ, изд.: в 2 книгах; кн. 1. Текст. / А. Н. Баратов, А. Я. Корольченко, Г. Н. Ковальчук и др. М., Химия, 1990,- 496 с.

16. Баратов А. Н. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов и средства их тушения. Справ, изд.: в 2 книгах; кн. 2. Текст. / А. Н. Баратов, А. Я. Корольченко, Г. Н. Ковальчук и др. М., Химия, 1990,- 384 с.

17. Беляев, С. Г., Сивенков А.Б., Уваров И. А. Разработка огнезащитного покрытия для строительных конструкций Текст. / С. Г. Беляев, А. Б.

18. Сивенков, И. А. Уваров // Материалы 11 научно-технической конференции «Системы безопасности» СБ-2002 Международного форума информатизации /М.: Изд-во Акад. ГПС МЧС России, 2002. С.204 - 205.

19. Бойченко А. Л. Методы повышения пожарной безопасности многониточных газопроводов энергетических систем с использованием газодинамических симуляторов Текст.: дис. канд. тех. наук : 05.26.03 / -Саратов, 2004,- 143 с.

20. Волков, О.М. Пожарная безопасность на предприятиях транспорта и хранения нефти и нефтепродуктов Текст. / О. М. Волков, Г. А. Проскуряков. М.: Недра, 1981,-256с.

21. Воробьев, В. В. Дополнительные защитные преграды для снижения пожарной опасности разлива нефти и нефтепродуктов при разрушениях вертикальных стальных резервуаров Текст.: дис. канд. тех. наук : 05.26.03. -М.,-2008.-204 с.

22. ГОСТ 4.99-83. СПКП. Пенообразователи для тушения пожаров. Номенклатура показателей. Текст. Введ.1983 - 06 - 10. - М.: изд-во стандартов. 1983. - 7 с.

23. ГОСТ Р50588-93. Пенообразователи для тушения пожаров. Общие технические требования и методы испытаний Текст. Введ.1994 - 01 - 07. -М.: изд-во стандартов. 1994. - 14 с.

24. Демехин Ф. В. Методологические основы совершенствования автоматизированных систем противопожарной защиты предприятий нефтеперерабатывающего комплекса с применением видеотехнологий Текст.: . Дис. Докт. Тех. наук 05.26.03. М.: 2008.

25. Дружинин O.A. Вероятность наступления страхового случая «Потеря контроля над скважиной» текст. / О. А. Дружинин www.allinsurance.ru

26. Европейский стандарт EN 1568, ч. 1, 2, 3 и 4: 2000. Огнетушащие вещества. Пенообразователи.

27. Ескин, В. А. Огнезащитные покрытия для защиты несущих металлоконструкций Текст. / В. А. Ескин, А. В. Ескин, М. Н. Бушков // Всерос. науч.-тех. конф «Прочность и разрушение материалов и конструкций» / Изд-во Оренбург, гос. ун-т. Орск, 1998. - С. 100.

28. Заикин Сергей Вениаминович. Трансформируемые конструкции повышенной огнестойкости. Текст.: Дис. канд. тех. наук. 05.26.03 -М 2010.

29. Заявка №99119393\06 Российская Федерация. Способ контроля состояния магистральных трубопроводов Текст. / Н. Н. Карнаухов, И. А. Каменских, В.Г. Гришин.; опубл. 06.09.1999.

30. Заявка Великобритании №2266051, кл. А 62 С 2/00, опубл. 20.10.1993

31. Заявка Японии №670991, кл. А 62 с 2/06 от 15.03.1994

32. Иванов, В. А. Анализ аварийных ситуаций на резервуарных парках по причине пожаров Текст. / В. А. Иванов, С. А. Бараковских // Сб. науч. трудов Мегапаскаль.-Тюмень: ТюмГНГУ, 2009.-Вып. 3 с. 28-29.

33. Иванов, Е. Н. Противопожарная защита открытых установок. Текст. / Е. Н. Иванов. М.: Химия, 1986, с. 83-95.

34. Казаков, М. В. применение поверхностно активных веществ для тушения пожаров Текст. /М. В. Казаков. - М.: Стройиздат, 1977. 80 с.

35. Кимстач М. Ф. Пожарная тактика: Учеб. пособие для пожарно-техн. училищ и нач. состава пожарной охраны Текст. / М. Ф.Кимстач, П. П. Девлишев, Н.М. Евтгошкин.-М.: Стойиздат, 1984.-509с.,ил.

36. Кирсанов, В. В. Промышленная безопасность трубопроводных систем текст. / В. В. Кирсанов., И. X. Мингазетдинов., А. Н. Глебов., Д. В. Фролов. «Нефть Газ Промышленность 6 (26)» / 29.09.2006.

37. Клепоносов, Н. Н. Пожарная защита объектов нефтяной и газовой промышленности Текст. / Н. Н. Клепоносов, А. И. Сорокин. М.: Недра, 1983, 192 с.

38. Коломийчук И. И. Управление экологической безопасностью на предприятиях нефтегазового строительства в современных условиях Текст. / И. И. Коломийчук // Проблемы современной экономики Евразийский международный научно-аналитических журнал № 3(23).

39. Котов, А. А. Применение высокократной пены при тушении пожаров Текст. / А. А. Котов, И. И. Петров, В. Ч. Реутт. М.: Стройиздат 1972, 112 с.

40. Крутолапов A.C. Разработка огнепреграждающих сеточных экранов со вспенивающимися эпоксидными покрытиями и перекрывающимися пенококсом ячейками в условиях пожара Текст.: Дис. канд. тех. наук. 05.26.03 С.-Пб 2002.

41. Кузнецова С. А. Пожаробезопасность при эксплуатации резервуаров для хранения нефти и нефтепродуктов Текст.: Дис. канд. тех. наук. 05.26.03 -Уфа 2005.

42. Маршалл В. Основные опасности химических производств. Пер. с англ. / Под ред. Чайванова Б.Б., Черноплекова А.Н. М., Мир, 1989. - 672 с

43. Международная морская организация IMO MSC/Circ. 582: 1992; MSC/Circ.670: 1995; MSC/Circ.798: 1997.

44. Международная общественная организация геоинформационных технологий и услуг текст. / http://www.gisa.ru/26129.html.

45. Международный стандарт ISO 7203, ч. 1, 2 и 3. Огнетушащие вещества. Пенообразователи.

46. Мияга М. Установки пожаротушения в нефтехранилищах путем введения пены под слой нефтепродукта. 1987. - V 35. № 6. - С. 39-45.

47. Накакуки А. Историческое изучение вопросов тушения пожаров в нефтяных резервуарах, оборудованных системой подачи под слой // Хайан гидзюцу кэнкю кекайси. 1981. - V - №21. - №2. - С. 73-77.

48. Нащокин В.В. Техническая термодинамика и теплопередача Текст.: Учеб. пособие для вузов / В. В. Нащокин. 3-е изд., испр. И доп. - М.: Высш. школа, 1980. - 469 е., ил.

49. Николаевский К.М., Проектирование рекуперации летучих растворителей с адсорберами переодического действия, Оборонгиз, 1961, стр. 107.

50. НПБ 304-2001. Пенообразователи для тушения пожаров. Общие технические требования и методы испытаний.

51. Огнепреградители в трубопроводах, Iron a.Coal, 180, № 4782, 575 (1960).

52. Пат. 126297 (ПНР), МКИ3 А 62 Д 1/00. Способ получения протеинового пенообразователя для низкократной пены.

53. Пат. 2003102218 Российская Федерация, МПК7 Е04В1/94. Способ противопожарной защиты строительных конструкций и/или их элементов Текст. / Кустов В. М. ; заявитель и патентообладатель Кустов В. М. № 2003102218/03 ; заявл.15.01.2003 ; опубл. 20.07.2004.

54. Пат. 2106693 Российская Федерация, МПК6 С08В17/04. Устройство сигнализации о разрушении или пожаре Текст. / Земсков В. С. ; заявитель и патентообладатель Земсков В. С. № 97101979/09 ; заявл. 12.02.1997 ; опубл. 10.03.1998.

55. Брушлинский Н. Н.; Аблязис P.A.; Касымов Ю. У.; Копылов Н. П.; Садыков Ш. Н.; Серебренников Е. А; Сабиров М.; Худоев А. Д. № 2000105809/12; заявл. 13.03.2000.; опубл. 05.10. 2002.

56. Пат. 2308310 Российская Федерация, МПК B01D17/00 (2006.01). Установка подготовки нефти Текст. / Швигунов С. И., Гончаров Б. Э. ; заявитель и патентообладатель ОАО «НЕФТЕМАШ». № 2005136538/15 ; заявл. 24.11.2005 ; опубл. 20.10.2007.

57. Пат. 93013388 Российская Федерация, МПК6 С04В28/26. Огнезащитная сырьевая смесь Текст. / Степанов Д. А., Хрипков В. А. ; заявитель и патентообладатель Степанов Д. А. № 93013388/33 ; заявл. 15.03.1993 ; опубл. 27.10.1995.OT 27.10.

58. Пат. \¥0 № 9641097. Система самолетного контроля утечки из трубопровода Текст. / опубл. 07.06.1996.

59. Пат. АДЮ № 9720167 Способ и устройство для обнаружения утечки из трубопровода.

60. Пат. США №3523771. Способ визуального определения утечки газа Текст.; опубл. 11.08. 1976.

61. Пат. Франции №2217685. Способ обнаружения утечек в подземных трубопроводах Текст.; опубл. 11.10.1974.

62. Пат. Японии №62-9799. Телевизионная система централизованного контроля газовой опасности Текст.; опубл. 02.03.1987.

63. Патент 2179043 (Великобритания), МКИ3 А 23 3/02. Пенообразователи.21/3-2

64. Патент 62-129066 (Япония), МКИЗ А 62 Д 1/10. Протеиновый пенообразователь для тушения пожаров.

65. Патент 62-281975 (Япония), МКИ3 А 62 Д 1/10. Протеиновый пенообразователь для тушения пожаров.

66. Повзик Я. С. Пожарная тактика: Учеб. для пожарно-техн.училищ Текст. / Я. С. Повзик, П. П. Клюс, А. М. Матвейкин.- М.: Стройиздат, 1990.335 с.:ил.

67. Порядок применения пенообразователей для тушения пожаров (М.: ФГУ ВНИИПО МЧС России, 2007).

68. Прошина Н. А Пенообразующие композиции для пожаротушения полярных жидкостей Текст. / Н. А Прошина, В. Н. Вернигова, П. Н. Кругляков, О. А. Шалеева. Пенза: Пензенский инж.-стр. ин-т, 1987. -7с.-Деп. в ОНИИТЭХИМ, г. Черкасы, № 54-XII 87

69. Пустомельник, В. П. Противопожарные мероприятия на нефтеперерабатывающих заводах Текст. / В. П. Пустомельник Г.М. Котов, О.М. Волков,-М.: Стройиздат, 1981.-111 е., ил.

70. Рашитов Р.Ф. Повышение взрывоустойчивости зданий и сооружений Текст. / Р. Ф. Рашитов, И. Р. Кузеев, Р. Р. Тляшева Нефтегазовое дело, электронный научный журнал http://www.ogbus.ru. Уфимский государственный нефтяной технический университет 2008.

71. Рекомендации по тушению пожаров газовых и нефтяных фонтанов .М.: ГУПО МВД СССР, 1976. 78 с.

72. Ройтман М. Я. Противопожарное нормирование в строительстве Текст. / М. Я. Ройтман. 2-е изд., и доп. - М.: Стройиздат, 1985. - 590 е., ил

73. Романенко, П.Н. Теплопередача в пожарном деле. Учебник Текст. / П. Н.Романенко, Н.Ф. Бубырь, М.П. Башкирцев. -М., 1969 г. 425 с.

74. Самарский A.A. Методы решения сеточных уравнений Текст. / А. А. Самарский, А. С. Николаев. М., Наука, 1978. - 592 с.

75. Стрижевский, И. И. Промышленные огнепреградители Текст. / И. И. Стрижевский, В. Ф Заказнов. Изд «Химия», М., 1996 г. 150 стр.

76. Технический регламент о требованиях пожарной безопасности (Федеральный закон от 22.07.2008 № 123 ФЗ) - Новосибирск: Сиб. унив. изд-во, 2008. - 144с.

77. Шароварников, А.Ф. Пенообразователи и пены для тушения пожаров. Состав, свойства, применение Текст. / А. Ф. Шароварников, С. А. Шароварников. М.: Пожнаука,2005.-335с.

78. Шмаль Г. И. Эффективное государственное регулирование-фундамент успеха развития отечественного нефтегазового комплекса Текст. / Г. И. Шмаль Советник президента. Информационно аналитическое издание № 58 2008.

79. Malcaster К. D., Механическая прочность и пламегасящая способность высокопроизводительных аэрозольных фильтров, Текст. / Staub, 23, № 2, 64 (1963).