автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.05, диссертация на тему:Разработка технологии электрогидроимпульсной отбортовки цилиндрических оболочек на основе математического моделирования и оценки предельного формоизменения

I и ^ /

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЕ УНИВЕРСИТЕТ ., ^ <

На правах рукошса

ТРЕТЬЯКОВ Валерий Павлович

. • ..........УДК 62I.SS3.044

РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГ!® ЭШСТРОПШЮМЛПУЛЬСНОМ ОТБОРТОВКИ ' ШЛЩДРИЧЕСКЙХ ОБОЛОЧЕК, НА ОСНОВЕ ЩТШАТИЧЕСНОГО : МОДЕЛИРОВАНИЯ И ОШШКИ ПРЕДЕЛЬНОГО ШШ/ВМЕНЕЖЯ

йгециальносгь 05.03.05 - ' процессы ж машны обработки

давлением

Автореферат диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук

'Санкт-Петербург 1ЭЭ1

/V...

(у! / ''/О/V У

Работа выполнена в Государственном техническом университете

Научный руководитель : кандидат технических наук,

доцент В.А.Вагик

Официальные оппоненты : доктор технических наук,

профессор В.К.Борисешч; кандидат технических наук В.А.Норин

Ведущая организация - Ж10 ем.В.Я.Климовэ (г. Санкт-Петербург)

Защита состоится "^У" «¿ЛЭЭХг в часов

на заседании спецнализироранного совета К 063.38.13 в Государственно! техническом университете по адресу: 195251, Санкт-Петербург, Политехническая ул., 29, лаСораторно-аудйторный корпус, кафедра "МкТОЦД".

С диссертацией мокно ознакомиться ъ фундаментальной Оиолиоток* университета.

Авторефер?т разослан /V>2*991 г.

Учений секретарь специализированного совета, ,

кандидат технических наук, ст.я.с. К*-1'-®10?01

РОССИЙСКАЯ ГОСУДЛРСТГШИМЛП _БИБЛИОТЕКА

. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИЙ ЭЛЕКТРОПШЮ1ШШГЬСНОЙ ОТБОРГОВКй ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК НА ОСНОВЕ МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ И ОЦЕНКИ ПРЕДЕЛЬНОГО ФОРМОИЗМЕНЕНИЯ

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работа. Совершенствование структуры всех отраслей материального производства, улучшение качественных показателей продукции во многом определяется научно-техническим уровнем и эффэктив- ; ностью технологии изготовления заготовок и деталей методами обработки металлов давлением, в том числе и импульсными. Среда импульсных мёто-доь електрогидроимпульсная СЭГИ) штамповка выгодно отличается хорошей управляемость» процессом* широкими возможностями комбинированного выполнения операций в отаом итампе, многообразием технологических схем, а также большим диапазоном получаемых деталей как по размерам, тек и по механическим характеристикам обрабатываемых материалов. Использование ЗГИ штамповки особенно целесообразно в условиях мелкосерийного производства, отличающегося многообразием форм деталей в частой сменяемостью объекта производства. В этих условиях возможность быстрой н аффективной организации технологических процессов злектрогидрог*-пульсной штамповки зависит от наличия научно обоснованных рекомендаций. При этом важнее значение тжобрв?аег точность расчета технологических параметров, определяемой выбором расчетной модели с минимально возможным количеством допущений, и оценка предельного формоизменения (штампуемоста) материала заготовка, которая необходима для определения на стадии проектирования технологического процесса возможности изготовления деталей требуемого качества, назначения оптимального числа переходов и промежуточной термообработки.

Этим обусловлена актуальность работы, посваденая разработке таких рекомендаций применительно к ЗГИ отбортовке тонкс зтенных цилиндрических оболочек при изготовлении дата-эй с фланцем, нашедигах широкое применение в различных отраслях машиностроения. Актуальность работы подтверздается и тем, что она выполнялась в соответствии с заданием ) 07.08.Т общесоюзной научно-технической программы И'ЛТ при СМ СССР 0.72.06.

Цель работы. Разработки методики комплексного проектирования технологических процессов злектрогидроимпульсной отбортовки цилиндри-

ческих оболочек на основе математического моделирования и оценки предельного формоизменений, внедрение разработанных технологических процессов в производство.

Научная новизна. Разработана расчетная модель процесса электро-гидроимпульсного формообразования поперечного рнЗта на оболочке вращения на основе решения уравнений гидродинамики схимаемоВ жидкости ь двухмерной постановке, при этом в качестве одно1:о из граничных условий рассматривается уравнение деформирования заготовки как .систоиы с распределенными царгметрами. Другим граничным условием служит условие стационарного разрыва на поверхности газовой полости канала разряда. Разработана методика определения энергозатрат совмещенного процесса ЗГИ отбортовки цилиндрической оболочки на основе упомянутой выше расчетной модели, экспериментально полученной зависимости критического прогиба деформирующейся части заготовки при обрезке и энергетического описания заключительного этапа Формообразования борта. Приведена методика комплексного проектирования технологических процессов ЭГИ штамповки, позволяющая на основе расчетной, модели и Диаграмм предельных деформаций на стадии разработки технологии осуществить выбор оборудования, определить возможность изготовления детали без разрушений н провести косвенное прогнозирование эксплуатационных характеристик отштампованных деталей.

Новизна технологических, разработок и методики проведения эксперимента подтверждены авторским свидетельством и положительным решением по заявке н? предполагаемое изобретение.

Практическая ценность и промышленная реализация работы. На основании полученной расчетной модели и построенных диаграмм предельных деформаций разработана методик*, комплексного проектирования типовых технологических процессов злектрогидроимпульсной отбортовки цилиндрических оболочек, включающая расчет анергосиловых параметров процесса и определения возможности получения деталей при заданной схеме деформирования на имеющемся оборудовании, анализа напряженно-деформирован-ного состояния и оценки степени использование ресурса пластичности для прогнозирования эксплуатационных характеристик изготовленных деталей. Получены диаграммы предельных деформаций для ряда материалов. Разработаны и внедрены технологические процессы ЭГИ штамповки конкретных деталей на ряде предприятий г. Санкт-Петербурга, Суммарный яконошческий эФ1ект от. их внедрения составил 70 тысяч рублей, что подтверждено соответствующими актами внедрения. 2

Публикация и апробация работа. Основное содержание диссертации отражено в 8 печатных работах, из которых одно авторское свидетельство и одно положительное решение по заявке на изобретение, а также в двух отчетах по НИР. По материалам работы сделаны доклада на Всесоюзном научном совещании "Электроимпульсная технология и электромагнитные процессы в нагруженных твердит телах (г. Томск, 1982г.), на 4-ой Всесоюзной научно-технической конференции "Электрический разряд в жидкости и его применение в промышленности" (г. Николаев, 1333г.), на Всесоюзной научно-технической конференции "Импульсная обработке металлов" (г. Харьков, 1990г.). Работа доложена на научно-техническом семинаре кафедры "Машины и технология обработки металлов давлением" Государственного технического университета.

Об?ом работы. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, списка использованной титературы и приложения. Содержит 55* страниц основного текста, рисунков, _§_ таблиц. ■

Научными консультантами данной работы являются д.т.н., профессор

A.Г.Ря^инкн и к.ф.- м.н., доцент Б.А.Чихачев.

СОДЕРЖАШЕ РАБОТЫ.

Во введении обоснована актуальность рассматриваемой проблемы, определены цель работы и основные положения, выносимые на защиту.

Отмечается, что большой "йлад в разработку теоретических, экспериментальных и технологических ослов '.мтульсной штамповки внес.™ Ю.К.Алексеев, О.Д.Антоненков, М.А.Анучин, И.В.Белый, Богоявленский, В.К.Борнсевмч, ".Н.Гаврилов, А.Й.Горохоьич, Г.А.Гулый, В.Г.Коно-ненко, Е.В.Кривицкий, Б.Я.Мазуровский, Ю.С.Навагин, К.А.Наугольных, Р.В.Пихтовников, Г.И.Покровский, Е.А.Попов, С.М.Поляк, Н.А.Рой, А.Г. Рябинин, К.П.Станюкович, В.Г.Степанов, Б.НЛачин, Ю.Е.Шамэрик, Б.А. Щеглов, Л.А.Юткин, У.Руд, Р.Ккгг, Р.Коул, Х.паказзва, В.^ейс, Т.Ямада и другие советские и зарубежные ученые.

Показан вклад в разработку методов оценки деформируемости металла в процессах сад, основанных на влиянии показателей н-гпряженного состояния на предельную пластичность металла и использовании критериев деформируемости, С.И.Губкина, М.А.5айкова, В.К.Перетятько, ¿.Д.Соколова, В.А.СкудШова, Б.Л.Колмогорова, Г.А.Смирнова-Аляева, Г.Д.Дел*,

B. А. Огородником, А.А.Богатоьа и других. Исследованию устойчивости пльстичс зкого деформирования для решения задач предельного фюрмоизме-

нения листовых материалов посвящены работе А.Д.Томленова. Б.Д.Голов-лева, А.А.Ильюшина, 1Н.Н.Малинина, А.Д.Матвеева, Ф.И.Рузанова и других, а таете,работа зарубежных -ученых Р.Хилла, Г.Свифта, Б.Сторакер-са, Б.Нарциньяка, К.Кучинского и других.'Развитие метода оценки штам-пуемости листового металла ко диаграммам предельных деформаций м разработке методик построения кривых штм.'лу/-,мости способствовали работы С.П. Келера, Г.Ы.Гудвина, ' В.Бэкофзка, К.);зкадзичы, С.Хекер^, В.Хасе-ка, С. Кобаясв, Л-Г.Перса, А-Ю.Аверкиеьа и других-.

В первой гласе проведен краткий обзор способов штамповки деталей с фланцем из трубннх заготовок, анализ которых выявил перспективность злектрогидроимпульской отбортовки тонкостенных цилиндрических заготовок, особенно при комбинировании операций- Выполнен внзлиз работ, посвященных теоретическому исследованию процесса импульсного деформирования пространственных оболочек. Показана, что практически все математические модели не отражают- сложности процесса реального двухмерного нагружения.и деформирования заготовки.

Анализ научно-технической литературы показал, что в настоящее время для оценки предельного формоизменения материала заготовки в операциях листовой итэмповки широко используются диаграммы предельных деформаций, однако вопрос об их применении при анализе процессов импульсного нагружения остаетсй -о'йфытнм.

Исходя из этого определены основные задачи работы:

- разработка расчетной модели электрогидроимпульсяого деформирования поперечных рифтов на тонкостенной щшадричеекой заготовке, основанной на совместном решении гидродинамической и деформационной задач., учитывая при этом двухмерный характер течения сжимаемой .жидкости, выполнение условия -баланс» энергии в канале разряда и'волновой характер -деформирования заготовь«;

- разработка численного алгоритма данной модели к реализация его ъ виде программу расчета на ЭВМ;

- внвдаэ вэаииод%йствия жидкости с подвиге« заготовкой нь основе численных расчетов;

вкслершентальная проверка и оценка адекватности расчетной модели во параметрам давления и компонентам тензора деформаций;

- планирование эксперимента и на основе его статистической обработки получение эмпирической зависимости предельного прогиба деформирующейся части заготовки перед обрезкой б процессе совмещенной ЗПТ отбортовки от параметров материала, геометрических размеров заготовки

4

и оснастки;

- разработка методики оценки энергозатрат при совмещенной ЗГИ отбортовке цилиндрических оболочек;

- построение диаграмм предельных дефармащШ применительно к условиям ЗГИ штамповки;

- сценка предельного формоизменения г: разработка методики прогнозирования эксплуатационных свойств отштампованных деталей;

- разработка методики комплексного проектирования технологических процессов ЗГИ штамповки на основе теоретических и экспериментальных исследований;

- проектирование технологических процессов ЗГИ штамповки конкретных деталей и шедрс-кив их в производство.

Во второй глава представлена расчетная модель формообразования поперечного рифта но оболочке вращения как первого этапа'деформирования процесса совмещенной электрогидроимпульсной отбортовки цилиндрической оболочки. При анализе процесса совмещенной ЗГИ отбортовки выделены три последовательно выполняемых этапа: формовка поперечного гофра в зазор кехду режущей кромкой, ножа и матрицей до достижения заготовкой предельного (критического) значения стрелки прогиба; обрезка заготовки на рекущей кромке пока, сопровождающаяся резким падением давления ка заготовку; отбортовка свободной .(неограниченной матрицей) части заготовки под действием сил инерции. С точки зрения расчета энергосиловык параметров процесса первый этап деформирования (формовка рифта) является определя>яцим. Для его анализа была разработана расчетная модель формообразования поперечного рифта на оболочке вращения при импульсном нагружен™ на основе решения уравнений гидродинамики сжимаемой жидкости б двухмерной, постановке, при этом в качестве одного из граничных условий рассматривалось уравнение деформирования заготовки как системы с распределенными параметрами. Другим граничным условием служит условие стационарного разрыва ж. поверхности газовой полости канала разряда. Задача рассматривалась в предположении осевой симметрии (рис. I). Вдоль оси разрядной камеры расположен канал разряда, который в начальный момент времени принимался цилиндрическим с радиусом гкс>. Закон выделения энергии в канале ) считался заданным. Профиль матрицы задавался уравнением г=Нм(£)- Начальное положение частиц среда описывалось системой лзгранговых координат г0,г0. Текущие эйлеровы координаты г, г и давление рж точек жидкости являлись функциями от г , г , I.

Рис. I. Расчетная- схема формовки поперечного рифта на оболочке вращения (1-ый этап деформирования процесса совмещенной ЗГИ отбортовки)

Система уравнений гидродинамики кидкости в этих кооринатах имеет

вид:

уравнение неразрывности - -~-(р-А)= О

Ы1Г«

(I);

' уравнение движения —$гас1рж ; (2);

аг ^ * сИ

уравнение состояния жидкости, взятое в форме Тэта:

рх = г>(рЫ300Ч р/р0) - ЗОООМ ,013-10, Па <3),

где р - плотность жидкости; Л - якобиан перехода от (г0,г0) я (г,г).

Граничные условия на поверхностях. ^, г^, г-, г^ записываюсь следующим образом:

на границе канала разряда и жидкости - рк = рн | г2 где р - давление в канале разряда, определяемое из уравнения баланса энергии:

Ы оС'± 0 Гк сН

Здесь Еэ -энергия, вводимая в канал разряда; 7К - объем канала; 7 - показатель адиабаты плазмы канала.

На неподвижных стенках камеры (г2,г4): и - О

где п - вектор нормали к данному участку границы.

На подвижной заготовке (Гд): - й3> п = 0; рж = р3 | г3

Материал заготовки считался изотропным, несжимаемым, а ее напряженное состояние полагалось плоским. Упругими деформациями материала заготовки и трением ее о матрицу пренебрегали. Принималась деформационная теория пластичности, причем интенсивность напрякений и деформаций связаны соотношением:

«с = кз-в'е(т .

где Бит- параметры аппроксимации кривой упрочнения, кд- коэффициент динамичности.

Движение безмоментной оболочки под действием внутреннего дэвле-' кия описывалось следующей системой уравнений:

ЯП М <5 ' (

- ^ ; = ^

гд« з - лагрьнкева координата, совпадающая с начальным положением образу «¿цей заготовки; р„- плотность материала заготовки; г3 и 23-айлуровы координаты; ога и oQ - соответственно меридиональное и тангенциальное- напряжения; ы - угол, образуемый касательной к профилю заготовки и ось» OZ; h - текущая толщина заготовки; е - относительное удлинение в меридиональном направлении:

е = \(dr,/tis0)'' * (dí'f'da0)Z' - 1 (7),

Напряжения оП1 и Og определяйся червь компоненты ч-ензора деформаций:

где меридиональная и тангенциальная i.g дефо^ации: Ер, = 1п(1-*е); ее = ln(r3/R0)

интенсивность деформаций: f-t = + + ' fS'<-

Синус и косинус угла w определяются из выражений: S3T1 w = cos V) =

4+е. 1+е

Поставленная задача решалась численно ^ использованием явной консервативной конечно-разчостной схемы второго порядка точности по пространственным и временной координатам. Разработанная kolзчно-раз-ностная схема состояла из трех основных блоков: <_ писание движения : а-готовки; описание движения »пакости; описание изменения давления ь канале разряда.

В результате решения задачи были получены гидродинамические характеристики рабочей жидкости, позволяющие определить зиергосиловые параметры нагрузки на зяго.-овку в условиях, достаточно близких к реальному процессу. Определялись также параметры напряженно- дотированного состояния заготовки прг формовке поперечного рифта, а такие кинематические и энергетические параметры процесса (рис. 2). При атом окончание вычислительного промесса оп]*зде.лялось моментом достижения деформирущейся части заготовки критического прогиба. Задача опред^.ие-ния критического прогиба решал, сь экспериментальным путем., а результаты ее решения представлены ь третьей главе.

Для подтверждения адекватности разработанной расчетной модели был создан измерительный стенд, позволяющий одновременно регистрировать электрические характерастикк разряда (ток и напряжение) на электродах, соединенных инширушейея проволочкой, и давление, действующее на стенки жесткой цилиндрической матриц«. По осциллограммам тока и напряжения определялся закон выделений анергии E,(i ), который чспочьзовался в расчетной модели, ь том числе v для определения даъ-ления, действующего на заготовку. Сравнение осциллограмм давления и расчетных значений давления показало, что теоретическая модель >орошо 6

Рис. 2. Энергетические и кинематические параметры процесса и заготовки (сталь J2Â7SHI0T; 0,3 мм; гм= 1 мм; b = 15 мм; V = 9?. мм; Г. » 2000 Дж)

согласуется с реальнцм процессом импульсного нагруженкя. Отклонение параметров давления, рассчитанных по гидродинамической модели, составляет по амплитуде 12-17%, по длительности I5-2C& к по фронту на-' растания давления в пределах 15% по сравнению с экспериментально замеренными пьезоэлектрическими датчиками параметрами давления на жесткой преграде. При фиксированных параметрах функции выделения энергии, задаваемых, на входе расчетной модели, максимальные отклонения расчетных значений компонентов тензора деформаций от измеренных не превышают- 15-202.

В_третьей_главе представлены результаты определения условия разделения заготовки на -режущей кромке нога и описание энергозатрат при формообразовании фланца (второй и третий этапы процесса совмещенной электрогидроимпульсной отоортовки щишндрической оболочки). На основе ооработки данных полного факторного эксперимента мпа 2й с использованием дисперсионного к регрессионного анализов была получена эмпирическая зависимость относительного предельного прогиба заготовки от параметров материала, геометрических размеров ззготоекй и технологической оснастки (см. рис. I):

íjjp/b = 0,307 (б10)°'447то/ЬГ0'352(гыЛэ)0'295(Ь/1))0'1и (10),

где íjjp- предельный прогиб деформирующейся чести заготовки (рифта) в момент разделения материала на режущей кромке ножа; 510 - относительное удлинение при растяжении; D - исходный диаметр заготовки. Диапазоны варьирования параметров: Ojq£ [0,08; 0,3853; h0/b€[0,016; 0,2J; rM/b€ [0,067; 1,03; b/D£10,05; 0,151-

Средняя погрешность аппроксимации не превышает 5%. Исследования, проводимые для материалов, невошедаих в план эксперимента, подтвердили достоверность полученной эмпирической зависимости. Расхождение мекду расчетными и экспериментальными значениями исследуемой величины не превышало 10%.

При оценке энергозатрат на третьем этапе деформирования при совмещенной ЭГИ отбортовке тонкостенной трубной заготовки принимали, чтс работа пластического деформирования складывается из затрат энергии на изгиб заготовки на радиусе скр.угленмя матрицы и на формообразование собственно фланца. При определении энергии на образование фланца принималось, что борт образуется из части заготовки, расположенной мекду режущей кромкой пола к матрицей. С учетом этих допущений для оцени 10

энергозатрат получена следующая зависимость: к* Ё-х Р Р

где с3 - среднее значение интенсивности напряжений на деформируемой части заготовки.

Использование зависимости (II) совместно с результатами расчета первого этапа деформирования позволяет оценить-, возможность изготовления детали из имеющемся оборудовании и провести в случае необходимое- . ти коррекций потребной запасаемой энергии ЗГИ установки. ■

В четвертой главе изложена методика комплексного проектирования технологических процессов ЭГИ штамповки на основе применения расчетной модели и диаграмм предельных деформаций. Построение ДГЩ для стали 12Х18Н10Т, латуни Л631.' и алюминиевого сплава АМцМ при импульсном на.|руженим осуществлялось по результатам формовки в круглую и овальные матрицы с отношением осей 0,375; 0,5 а 0,75 на эдектрогидрош-пульсном прессе ПЗГ-25. Для построения диаграмм предельных деформаций. для стали 12П8К10Т при квазистатическом нагружеяии использовалась методика, предложенная А.Ю.Аверкиевым. Анализ ДЛЯ стали 12Н8НЮТ показал, что в зоне двухосного растякетая, характерного для большинства процессов ЗГИ штамповки, предельные деформация при импульсном и квэ-зистатическом нагружении статистически неразличимы. Расчет степенн использованного ресурса пластичности, оценка предельного формоизменвг ния продемонстрированы на конкретных деталях.

Этапы комплексного проектирования технологического процесса" представлены в виде алгоритма. На основании чертежа детали задаются параметры технологического процесса (схема деформирования, количество переходов, геометрия исходной заготовки и показатель ресурса пластичности Фл). Используя расчетную модель, определяют энергосиловые параметры гцюцесса и напрякенно-деформированное состояние заготовки. Применяя диаграмму предельных деформаций, по результатам расчетных дан-бых (компонентам тензора деформаций) проводится оценка степени использования ресурса пластичности Ф. Если полученный показатель ресурса пластичности Ф превышает заданное ^качение ащ&делшцето об-. ласть получения начественннх деталей, то производится корректировка' параметров технологического процесса. В случае Ф $ Ф. осуществляется

II

проектирование технологической оснастки и изготовление оштной партии деталей, которие проходят эксплуатационные испытания игл проверку на отсутствии дефектов.

Рассмотрены основные технологические схемы ЗГИ отбортовки' тонкостенных трубнкх заготовок с учетом геометрических особенностей деталей, возможности совмещения нескольких операций ь одном штампе и серийности производства. Приведены примерь разработки технологии ЗГм отбортовки с использованием методики комплексного проектирования технологических процессов для конкретных деталей. Общий экономический эффект от внедрения разработанных технологических процесссов на ряде предприятий г. Санкт-Петербурга составил 70 тисяч рублей, что подтверждено соответствующими актами.

. ОСЯОБНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ К ВЫВОдЫ ПО РАБОТЕ '

1. Разработана расчетная модель алектрогидроимпульсного деформирования поперечных рифтов на тонкостенной цилиндрической ободочке, основанная на совместном решении гидродинамически," и деформационной задач с учетом двухмерного характера течения скимяумой жидкости, баланса энергии в канале разряда и волнового характера деформирования заготовки.

2. Разработаны алгоритм численной реализации модели конечно-разностным методом и программы расчета на ЭВМ ЕС-1051. Численные расчеты позволяют определить гидродинамические характеристики жидкости ь любой момент времени и ь л»боВ точке разрядной камера,в том числе и давление, действующее на заготовку во время ее деформирования, а также параметры кинематики и напря.зглнно-де^ормированвого состояния заготовки;

3. Разработана методика экспериментальной проверки и проведена оценка адекватности расчетной модели по параметрам давления и компонентам тензора деформаций. Проверка гидронимьмической модели показа-, ла, что отклонение расчетных Параметров давления составляет по амплитуде 12-17%, по длительности 15-20« и по Фронту нарастания давления ь пределах 15« ш сравнение с экспериментально замеренными пьезоэлектрическими датчиками величинами давлений на жесткой цр*гр*де. При фиксированных параметрах Функции выделения энергии, задаваемой на входу расчетной модели, максимальные отклонения расчетных значений компонентов тензора деформаций от замеренных не превышает 15-70£;

12

4. Выполнено планирование эксперимента, проведена его статистическая обработка и"получена эмпирическая зависимость предельного прогиба деформирующейся части заготовки перед обрезкой при совмещенной ЭГИ отбортовке от параметров материала, геометрических размеров заготовки и оснаст-ки. Расхождение между рассчитанными по данной зависимости и экспериментальными эначенияки для материалов, невошедтик в план эксперимента, не превышает IOS;

5. Получена зависимость, определяющая работу пластического деформирования заготовки при формообразовании фланца на заключительном этапе процесса совмещенной ЗГИ отбортовки;

6. Разработана методика определения энергозатрат процесса совмещенной ЗГИ отбортовки цилиндрических оболочек на основе упомянутой выше расчетной модели, полученной эмпирической зависимости предельного прогиба и энергетического описания заключительного этапа деформирования;

7. Предложена методика и построены диаграммы предельных деформаций для ряда материалов в условиях ЗГИ штамповки. Показано, что для стали I2XI8HI0T ЖЕ, полученные при квазистатических и импульсных испытаниях, статистически неразличимы;

8. Ка основе расчета степени использованного ресурса пластичности по диаграмме предельных деформаций предложена методика косвенного ' прогнозирования эксплуатационных свойств изготовляемых деталей;

9. Разработана методика комплексного проектирования технологических процессов ЗГИ штамповки, включающая расчет энергосилоьых параметров процесса, напряженно-деформированного состояния заготовки, определение возможности изготовления детали данным методом, оценку предельного Формоизменения у косвенное прогнозирование эксплуатационных свойств отштампованных, деталей;

10. Разработаны технологические процессы ЗГИ штамповки конкретных деталей, внедренные на ряде предприятий г. Санкт-Петербурга с экономическим эффектом ve тысяч рублей, что подтверждено соответствующими актами.

Основные положения диссертации опубликованы в работах:

I. Исследование. давления при электрогидроимпульоной формовке электродов / Б.А.Вагин, Б.К.Загайннй, Н.А.Коьрижнда, В.С.Мамутов, -А.И.Орешенков, В.П.Третьяков // Электрофизическая аппаратура. Вып.

13

17. М: Атомиздат, 1979. С. 144-152.

2. Загайный В.К., Коврихных H.A., Третьяков Б.П. Злектрогндроим-дульснэя штамповка де.алей ускорителей электронов // Злектроигатульс ная технология и электромагнитные процессы ъ нагруженных твердых телах. Тез. докл. Всесоюзного научного совещания IS-19 ноября 1932г Томск: TTIK, 1932. С. 20.

3. Определение давления на подвижной преграде при гидроимпульсном нагрузкении / М.А.Дмитриенко. Ю.К.Наговицын, С.М.Тарелкин, В.П.Третьяков, И.А.Черкэшин // Электрический рлзряд в жидкости и его применение в промышленности. Тез. докл. 4-ой Всесоюзной научно-технической конференции. Ч. 2. Николаев: 1988. С. 159.

4. Исследование величины заусенцев при пробивке отверстий подвижными средами / М.А.Дмитриенко, т.п.Мазур, Ю.Н.Наговицын, Б.П.Третьяков //Электрический разряд в жидкости и его применение в промышленности. Тез. докл. 4-'->й Всесоюзной научно-технической конференции. Ч. II. Николаев: 1J88. С. 147.

5. Определение энергетических параметров электрогидроикпульсно* штамповки сильфонов / С.А.Манаенков, Ю.Н.Наговицын, Б.П.Третьяков, А.М.Шелестеев //Электрический разояд в жидкости и его применение i промышленности. Тез. докл. ¿-ой Всесоюзной научно-технической конференции. Ч. II. Николаев: IS3S. С. 123.

6. Третьяков L.n. Прогнозирование качества деталей при импульсных методах штамповки на основе диаграмм предельных деформаций // Импульсная обработка металлор. Тез. Всесоюзной научно-технической конференции 1-3 октября 1930г. Харьков: 1990. С. 72.

7. A.C. 774698 СССР. Устройство для беспрессовой листовой штамповки / Б-К.загайный, Н.А.Коврижных, Е.П.Третьяков. Опубл. в Б.К. No42, 1980.

8. Летчик импульсных давлений / А.Г.Рябинин, В.А.Багчн, Б.С.Мамутов, В.Н.Кокорик, Ю.К.Наговицын,В.П.Третьяков // Положительное решение ВКЖГПЗ от 29.11-90?. по заявке 15 47S2344/I0 от 25.12.89г.