автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Прочность и деформативность сжатых элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков с косвенным армированием

На правах рукописи

ГОЙКАЛОВ АНДРЕЙ НИКОЛАЕВИЧ

ПРОЧНОСТЬ И ДЕФОРМАТИВНОСТЬ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ КЛАДКИ ИЗ МЕЛКИХ ЯЧЕИСТОБЕТОННЫХ БЛОКОВ С КОСВЕННЫМ АРМИРОВАНИЕМ

05.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Воронеж - 2005

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Воронежском государственном архитектурно-строительном университете на кафедре железобетонных и каменных конструкций.

Научный руководитель:

кандидат технических наук, доцент Никулин Александр Васильевич

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Маилян Левон Рафаэлович

кандидат технических наук, доцент Ушаков Игорь Иванович

Ведущая организация:

ООО Управляющая компания "ЖИЛПРОЕКТ"

Защита состоится «22» 2005г. в ^ часов на заседании

диссертационного совета Д 212.033.01 в Воронежском государственном архитектурно-строительном университете по адресу: 394006, г. Воронеж, ул. 20-летия Октября, д. 84, ауд. 20, корпус 3.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке университета.

Автореферат разослан « нол$>рЯ 2005 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

В.В. Власов

£006 - t гзегч

2.22.4961

3

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Подавляющее большинство современных жилых зданий выполняется из различных видов бетонных и каменных конструкций, сохраняющих за собой доминирующее положение на самую далекую перспективу. За последнее время значительно возросла роль ячеистых бетонов, которые находят все более широкое применение, не только как теплоизоляционный, но и как эффективный конструкционный материал для несущих конструкций жилых зданий. В настоящее время при общем сокращении объемов строительства произошло перераспределение доли сборных бетонных и каменных стеновых конструкций в общем объеме строительно-монтажных работ. Наметилась тенденция сокращения выпуска продукции домостроительными комбинатами, производящими стеновые панели для крупнопанельного домостроения. Однако, в то же самое время, большого спада производства на предприятиях, выпускающих мелкоштучные стеновые материалы, не наблюдается; более того, за последние годы введены в эксплуатацию новые заводы и линии по производству мелкоштучных стеновых изделий, в основном, мелких ячеистобетонных блоков. Такое явление продиктовано экономическими факторами, обусловливающими необходимость использования наиболее эффективной продукции, исходя из ее стоимости, теплопроводности, экологичности и т. п.

Проблема становится актуальной, особенно в настоящее время, в связи с изменением теплотехнических требований к ограждающим конструкциям зданий, обусловленным значительным удорожанием энергоресурсов. В свете реализации новых общероссийских нормативов по теплозащите и энергосбережению зданий происходит пересмотр традиционных конструктивных решений наружных стен и переоценка эффективности стеновых материалов.

Наиболее широкие исследования ячеистых бетонов производились в 1950 - 1970 г. г. в период их массового внедрения и освоения промышленного производства, однако использовались они, в основном, как самонесущий теплоизолирующий материал в конструкциях и элементах, исключающих восприятие внешней нагрузки. Применение ячеистого бетона, в том числе и в несущих конструкциях открывает широкие возможности их использования. Создания принципиально новых и эффективных строительных конструкций дает возможность не только уменьшить размеры и массу конструкций, но и одновременно уменьшить вес всего здания, что позволит значительно снизить нагрузку на основание и уменьшить размеры фундаментов.

В действующих нормативных документах в связи с недостаточной изученностью свойств ячеистобетонных конструкций отсутствует ряд положений по их проектированию. В частности, это относится к элементам кладки из мелких ячеистобетонных блоков с косвенным армированием, что препятствует их практическому использованию. Опыт применения

конструкций из кирпичной кладки

является эффективным средством для увеличения прочности, трещиностойкости и снижения материалоемкости сжатых элементов. В настоящей работе предпринята попытка восполнить этот пробел применительно к кладке из мелких ячеистобетонных блоков. Решение поставленных в диссертационной работе задач позволит использовать поперечную арматуру при проектировании сильно нагруженных наружных стеновых элементов зданий и сооружений, выполненных в виде кладки из мелких ячеистобетонных блоков, повысить этажность зданий и уменьшить их общий вес.

Основная цель работы - выявление возможности использования стеновых элементов в виде кладки из мелких ячеистобетонных блоков в качестве не только ограждающих, но и несущих конструкций зданий высотой до 10-ти этажей за счет использования эффекта косвенного армирования, создаваемого стальными сетками, уложенными в горизонтальные растворные швы кладки.

В соответствии с поставленной целью были решены следующие задачи:

- исследовано влияние процентного содержания поперечной арматуры на прочностные и деформативные свойства кладки из мелких ячеистобетонных блоков при осевом кратковременном сжатии;

- получены экспериментальные данные, характеризующие напряженно-деформированное состояние (НДС) элемента ячеистобетонной кладки с поперечным армированием на различных стадиях его работы;

- определена степень включения поперечной арматуры сварных сеток в работу элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков;

экспериментально определен коэффициент эффективности армирования сетками кладки из мелких ячеистобетонных блоков;

- разработаны рекомендации по расчету и конструированию сжатых осевой нагрузкой стеновых элементов в виде кладки из мелких ячеистобетонных блоков, армированной сварными сетками;

- разработана конечно-элементная расчетная схема элемента кладки из мелких ячеистобетонных блоков с поперечным армированием, адекватно отражающая напряженно-деформированное состояние натурной конструкции для дальнейших исследований при внецентренном сжатии;

результаты проведенных экспериментальных исследований использованы путем организации их опытного внедрения в производство;

- оценен технико-экономический эффект внедрения результатов проделанной работы.

Научная новизна работы определяется полученными результатами, основными из которых являются:

- впервые получены экспериментальные данные о несущей способности и деформативности элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков, армированных сварными сетками;

- получены аналитические зависимости, оценивающие влияние процентного содержания косвенной арматуры в элементе кладки на его несущую способность и деформативность;

- разработана методика расчета коротких, сжатых осевой нагрузкой и армированных сварными сетками элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков.

Практическая значимость работы заключается в разработке ранее отсутствовавшей методики расчета и рекомендаций по конструированию элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков, армированных косвенной арматурой в виде сварных сеток, что позволяет повысить их несущую способность без изменения размеров поперечного сечения

Применение конструктивных решений наружных стен, выполняющих наряду с несущей и теплоизолирующую функцию, позволит увеличить высотность проектируемых зданий, которая в настоящее время ограничена пятью этажами вследствие относительно низкой прочности ячеистого бетона. Выполнение таких специальных мероприятий, как укладка арматурных сеток в горизонтальные растворные швы кладки в процессе возведения конструкции позволяет повысить этажность возводимых зданий из ячеистого бетона. К тому же, такой способ армирования, с производственной точки зрения, достаточно технологичен и уже применен в реальном строительстве.

Реализация работы. Полученные экспериментальные данные и разработанная на их основе методика расчета и практические рекомендации получили проверку в натурных условиях и опытном внедрении. Результаты исследований использованы:

- при проектировании и строительстве жилого дома № 33 по ул. Смоленская в г. Воронеже, наружные несущие стеновые конструкции которого выполнены в виде кладки из мелких ячеистобетонных блоков, армированной сварными сетками.

- при разработке курсовых и дипломных проектов студентами строительного факультета Воронежского государственного архитектурно-строительного университета.

Достоверность полученных результатов и выводов по работе обеспечена методически обоснованным комплексом исследований с использованием современных средств исследований и измерений, применением математических методов планирования экспериментов и статистической обработкой результатов, а также опытными испытаниями элементов кладки натурных размеров и их положительным практическим эффектом.

Публикации и апробация работы. Основные результаты исследований, изложенные в диссертации, опубликованы в 7 печатных работах. Основные положения диссертации доложены и обсуждены на ежегодных научно - технических конференциях ВГАСУ (2001 - 2005 г г.), международной научно - практической конференции (XVII Научные чтения) "Современные технологии в промышленности строительных материалов и стройиндустрии" (г. Белгород, 2005 г.).

На защиту выносятся:

- результаты экспериментально-теоретических исследований элементов строительных конструкций, выполненных в виде кладки из мелких

ячеистобетонных блоков с армированием поперечными сетками, анализ этих результатов;

- методику расчета несущей способности коротких сжатых элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков, армированных сварными сетками при осевом вертикальном приложении нагрузки;

- предложения по практическому расчету и конструированию элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков с косвенным армированием сварными сетками.

Структура и объем работы. Диссертация содержит введение, четыре главы, основные выводы, список использованных источников из 117 наименований и четыре приложения. Работа содержит 161 страницу сквозной нумерации, 12 таблиц и 36 рисунков.

СТРУКТУРА РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность выбранной темы, сформулированы цели и задачи, научная новизна и практическая значимость работы.

В первом разделе выполнен анализ литературных и патентных работ, посвященных состоянию вопроса и задачам диссертационной работы. В результате проведенного анализа сложилось представление о достижениях российских и зарубежных ученых в области исследования косвенного армирования материалов, обладающих различным сопротивлением растяжению и сжатию. Начало испытаниям образцов из различных хрупких материалов в условиях ограничения поперечных деформаций было положено Кепеном, Вайсом, а так же Киком, которые испытывали образцы из мрамора и других материалов, заключенных в спиральную обойму. Опыты Кармана показали, что прочностные свойства хрупких материалов, какими являются каменные материалы, применяемые для кладки, в условиях поперечного обжатия используются в значительно большей степени. В результате своих экспериментов над мрамором и песчаником Карман сумел получить бочкообразную форму образца при разрушении, характерную для пластичных материалов.

Если начало исследования косвенного армирования тяжелого бетона относится к 1902 - 1925 г. г., то первые публикации об исследованиях ячеистого бетона, армированного в поперечном направлении, относятся к 1978 - 1980 г. г. Целенаправленные систематические исследования центрально- и внецентренно сжатых конструкций с косвенным армированием на основе тяжелых и высокопрочных цементных бетонов, как при кратковременном, так и при длительном действии нагрузки проводились, в основном, в НИИЖБе Госстроя СССР. Значительно меньший объем исследований в условиях трехосного сжатия проведен для конструкций из ячеистых бетонов, результаты которых изложены в работах К. П. Муромского, В. С. Писарева, А. Г. Почтенко, Ю. В. Свидзинского. Высокая эффективность применения косвенного армирования в виде спиралей и сеток для новых видов бетонов на синтетических связующих -

полимербетонов, была доказана и исследована в работах А. В. Никулина, Ю. Ф. Рогатнева, И. И. Ушакова.

В бывшем СССР проведен большой объем экспериментальных и теоретических исследований каменной кладки. Наиболее значимые исследования каменных и армокаменных конструкций, результаты которых положены в основу действующих норм, проведены, главным образом, в ЦНИПСе и ЦНИИСКе под руководством Л. И. Онищика. Исследованию прочности и деформативности каменных и армакаменных конструкций посвящены работы А. С. Дмитриева, В. А. Камейко, И. Т. Котова, Н. И. Кравчени, Н. И. Левина, В. П. Некрасовым, П. Л. Пастернака, С. В. Полякова, Н. А. Попова, А. И. Рабиновича, С. А. Семенцова, А. Г. Фигарова, А. А. Шишкина. Более поздние работы исследователей каменных конструкций посвящены, в частности, исследованию прочностных характеристик кладки из высокопустотных вибропрессованных бетонных блоков, а также комплексной кладки в виде композитного элемента с внутренним железобетонным каркасом. Результаты таких исследований приводятся в работах В. В. Бабкова, А. М. Гайсина, А. Н. Чикоты. Изучению работы каменных стен при совместном действии вертикальных и горизонтальных сил посвящены работы Д. В. Артюшина, Т. И. Барановой, Н. Н. Ласькова, А. В. Туманова, в которых показано, что армирование кладки сетками наиболее эффективно, поскольку значительно повышало прочность и трещиностойкость опытных образцов. Результатом проведенного анализа работ вышеуказанных и ряда других авторов были выявлены основные факторы, влияющие на прочность и деформативность каменной кладки, армированной сварными сетками.

В данном разделе также рассмотрены основные физико-механические характеристики ячеистых бетонов и преимущества их применения в качестве материала для несущих и ограждающих конструкций. Автоклавный ячеистый бетон имеет малый объемный вес, относительно высокую прочность и морозостойкость, низкую теплопроводность, что дает возможность применять его как эффективный конструкционный стеновой материал, совмещающий в конструкции несущие и теплоизолирующие функции. Технологические процессы производства силикатных ячеистых бетонов разработаны на основе фундаментальных исследований П. И. Боженова, А. В. Саталкина, А. В. Волженского, их последователей и учеников. Наибольшее распространение получили автоклавные ячеистые бетоны, более половины выпуска которых приходится на газосиликат - выбранный материал камня исследуемой в данной работе конструкции. Благодаря научной деятельности А. А. Федина, связанной с проблемами заводской технологии автоклавных силикатных материалов, в г. Воронеже в 1958 г. впервые в нашей стране было организовано промышленное производство газосиликатных блоков и панелей и начато массовое строительство из них жилых домов, наружные стены которых в настоящее время находятся в удовлетворительном состоянии. В дальнейшем развитие производства газосиликата стало возможным благодаря исследованиям Е. М. Чернышова и его школы, направленные на оптимизацию структуры и свойств этого материала.

Обобщение результатов проанализированных работ свидетельствует о полном отсутствии экспериментальных данных о несущей способности и деформативных свойствах кладки из мелких ячеистобетонных блоков, армированной поперечными сетками. Проведенный анализ позволил определить цели, задачи диссертационной работы и обосновать ее актуальность.

Во втором разделе приведен теоретический анализ работы кладки из мелких ячеистобетонных блоков под нагрузкой, рассмотрено напряженно-деформированное состояние в элементах кладки и выполнена его количественная оценка, учитывающая различные жесткостные характеристики кладочных слоев и условия их работы в структуре кладки. Также рассмотрено поведение ячеистобетонной кладки на различных стадиях ее работы с учетом применения различной марочности и состава кладочного раствора и хрупкого характера разрушения кладки, обусловленного применением для кладки автоклавного силикатного материала, разрушение которого при сжатии является хрупким. Установлено, что использование стандартной классификации характерных стадий работы под на1рузкой для ячеистобетонной кладки является неприемлемой, поскольку не учитывает хрупкости материала камня в кладке, что может привести на практике к неверной оценке запаса несущей способности и несвоевременному принятию мер по ее усилению или снижению действующих нагрузок.

Результатом анализа деформативных свойств ячеистобетонной кладки стали зависимости, определяющие изменение модуля деформаций кладки Б (1) и зависимости О — Ег (2). Поскольку при расчетах по действующим нормам учитывается усредненный коэффициент пластичности, равный 0,91 для всех случаев, вне зависимости от вида кладки, что несколько искажает расчеты, то в предложенных формулах (1) и (2) вводится коэффициент пластичности, учитывающий деформативные свойства ячеистобетонной кладки, что дает удовлетворительное совпадение с экспериментальными данными.

Е = Ео (1--(1)

|ХКи

И О

& = - —1п(1--) (2)

а nR.ii

где 1/р - коэффициент пластичности, характеризующий кривизну зависимости а - 8г. Значение ц для ячеистобетонной кладки равно 1,75.

В данном разделе была подвергнута критическому анализу методика назначения расчетного сопротивления кладки из мелких ячеистобетонных блоков, которое, согласно действующих нормативных документов, получается делением значения предела прочности кладки, определенного по формуле Л. И. Онищика на коэффициент надежности по кладке, равный 2,25.

В третьем разделе, исходя из задач исследований, излагается программа и методика изучения влияния процента косвенного армирования на НДС

опытных элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков при осевом кратковременном сжатии, а также приведено описание конструкции опытных элементов и технологии их изготовления. Диапазон варьирования изучаемого фактора, количество опытных элементов, последовательность их изготовления и испытания определялась согласно методике проведения однофахторного эксперимента. Среди факторов, существенно влияющих на исследуемые параметры, были рассмотрены: марка и состав раствора, марка камня (газосиликата), шаг сеток косвенного армирования, диаметр и шаг стержня в сетке. Так, марку по прочности газосиликата в процессе эксперимента было решено не изменять, т.к. в практике строительства в основном применяется газосиликат М35, что также соответствует минимальной марке камня, возможной к применению в армокаменных конструкций. Следует отметить, что при увеличении прочности газосиликата возрастает его объемный вес, что неблагоприятно отразится на термическом сопротивлении проектируемой конструкции. Основное назначение наружных ограждающих конструкций состоит в обеспечении требуемого сопротивления теплопередаче. Минимальный шаг сеток косвенного армирования при кладке из мелких ячеистобетонных блоков соответствует высоте ряда кладки, т.е. 200 мм. При расположении сеток с большим шагом, превышающим половину наименьшего сечения элемента, эффективность косвенного армирования резко снижается, т.к. в момент разрушения образцов образуется плоскость сдвига под углом, примерно, 40° к вертикальной оси образца, и разрушение может произойти между сетками. В связи с этим, шаг сеток не менялся и был принят минимально возможным по технологическим соображениям. Процент косвенного армирования при постоянном шаге сеток и диаметре арматуры, принятый равным Змм, определялся шагом арматурного стержня в сетке косвенного армирования. Поэтому крайние значения интервала варьирования подбирались, исходя из минимального и максимального шага арматурного стержня в сетке, который равен соответственно 30 и 120 мм.

Сечение опытных элементов было подобрано исходя из минимально допустимого для несущих элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков, типов и размеров стеновых ячеистобетонных блоков согласно ГОСТ 21520-89. В соответствии с этим, несущие элементы кладки из мелких ячеистобетонных блоков толщиной 600 мм наиболее распространены в практике строительства. Применение крупномасштабной модели в 1/2 - 1/4 натуральной величины позволяет получить качественные и количественные показатели работы натурного элемента. Таким образом, опытные элементы были выполнены в виде фрагмента кладки размером 300 х 300 х 1100 мм, что соответствует требованиям крупномасштабного моделирования. Конструкция опытных элементов и схема установки на них измерительных приборов приведена на рисунке 1. На арматурных стержнях сеток, расположенных в двух горизонтальных растворных швах в средней части опытных элементов, предварительно фрезеровались пазы, в которые наклеивались тензометрические датчики сопротивления с базой измерения 20 мм.

вид А

вид Б

300

зоо

4

1-1

■=*!' 1Н

ЯР

300

г-г

N

зоо

1 - вертикальный растворный шов, 2 - горизонтальный растворный шов, 3 -газосиликатный блок, 4 - индикатор часового типа 1МИГ, 5 - анкера, 6 -соединительная вставка, 7 - арматурная сетка, 8 - датчики сопротивления.

Рисунок 1 - Геометрические размеры и схема установки измерительных приборов на опытных элементах.

Для изготовления всех опытных элементов были применены мелкие стеновые газосиликатные блоки одной партии производства завода силикатных стеновых материалов г. Старый Оскол Белгородской области со следующими основными показателями:

- марка по прочности на сжатие М35;

- марка по средней плотности D600;

- марка по морозостойкости F25.

Для получения необходимых данных по прочностным и деформативным характеристикам газосиликата были испытаны газосиликатные призмы размерами 100 х 100 х 400 мм, которые были получены путем выпиливания из массива блоков, применяемых для кладки опытных элементов. Для установления марки по прочности при осевом сжатии газосиликатных блоков были изготовлены и испытаны эталонные образцы-кубы с размером ребра 150 мм. При этом направление усилия при испытании контрольных образцов соответствовало направлению усилия при испытании конструкции (опытных элементов), поскольку предел прочности при сжатии ячеистого бетона зависит от направления сжимающей нагрузки относительно направления заливки ячеистобетонной смеси. Всего было испытано 18 образцов-кубов и такое же количество призм. При испытании призм как продольные, так и поперечные деформации измерялись индикаторами часового типа с ценой деления 0,001 мм. По своему механизму разрушение ячеистобетонных призм является хрупким, развитие макротрещин и разрушение происходило, в основном, во время выдержки образца на последней ступени нагружения. По результатам испытаний были построены графики изменения коэффициента поперечной деформации v, дифференциального коэффициента поперечной деформации v~ и относительных объемных деформаций 6 от уровня нагружения образца. В результате анализа вышеуказанных зависимостей можно судить не только о происходящих изменениях в структуре бетона, механизме его разрушения, но и о возможной степени включения поперечной арматуры в работу сжатых элементов из ячеистого бетона. По характеру нарастания коэффициентов v и v" с увеличением действующих напряжений в можно сделать предположение о получении незначительного эффекта в приросте несущей способности и использовании прочностных свойств арматуры в сжатых ячеистобетонных элементах от их поперечного армирования, по сравнению с аналогичными образцами из тяжелого бетона. Добавив к этому факту наличие большей упругости у автоклавных ячеистых бетонов и отсутствие значительных пластических свойств, можно заключить, что эффективность косвенного армирования в сжатых ячеистобетонных элементах будет сравнительно невелика даже в случае максимального конструктивно возможного содержания поперечной арматуры. В результате анализа изменения относительных объемных деформаций 9 установлено отсутствие увеличения относительного объема образцов, обусловленное нарушением сплошности материала за счет образования в нем микроразрушений, а полученная до этого уровня прямолинейная зависимость указывает на постоянное уменьшение объема образцов при сжатии. То есть, теоретически возможное увеличение видимого

объема образцов, происходящее за счет увеличения объема трещин, при сжатии ячеистого бетона, вследствие его хрупкости и отсутствия значительных пластических свойств, не происходит вплоть до начала лавинного микротрещинообразования на последней ступени нагружения с последующим появлением сквозных магистральных трещин и физическим распадом образцов, обусловленным потерей устойчивости образовавшихся отдельных столбиков.

В каждой точке плана при выполнении эксперимента проводилось три параллельных опыта. Таким образом, согласно плану эксперимента было изготовлено и испытано 12 опытных элементов, армированных сварными сетками. Так же было изготовлено 3 неармированных опытных элемента такого же размера, с целью изучения влияния сеток на исследуемые параметры и несущую способность опытных элементов. Опытные элементы были изготовлены тремя сериями.

Испытание опытных элементов на осевое сжатие производилось в прессе ГРМ-2А с шарнирным опиранием торцов и предварительным центрированием по физической оси методом пробного нагружения. Нагрузка повышалась ступенями по 0,1 от разрушающей нагрузки неармированного элемента, с выдержкой на каждой ступени в течение времени, необходимого на визуальный осмотр элемента и запись показаний приборов. В стадии ожидаемого начала трещинообразования ступени нагрузки уменьшались вдвое. Измерение деформаций арматуры производилось электротензометрическим методом с применением тензометрического моста ЦТМ-5 с блоком коммуникации на 100 точек. Измерение продольных и поперечных деформаций опытных элементов осуществлялось при помощи индикаторов часового типа с ценой деления 0,001 мм, установленных на базе 200 мм как в продольном, так и в поперечном направлениях на всех его четырех гранях. Нагружение опытных образцов производилось до их разрушения. Полное исчерпание несущей способности опытных элементов определялось по началу падения давления по силоизмерительной шкале пресса. Опыты показали прирост несущей способности опытных элементов с увеличением процента косвенного армирования |Хху. Характер разрушения опытных элементов с косвенным армированием также отличался от разрушения неармированных элементов. Воздействие бокового давления, создаваемого поперечными сетками на нагруженный опытный элемент, меняет условия возникновения и развития трещин. Арматурные стержни сварных сеток, расположенных в горизонтальных растворных швах опытного элемента, обладая значительно большим модулем упругости, чем кладка, препятствуют развитию деформаций опытного элемента в поперечном направлении и, тем самым, создают напряжения бокового обжатия. В армированных опытных элементах, на последних ступенях загружения, по поверхностям контакта газосиликата и растворного шва происходило отслоение мелких кусочков кладочного раствора, которые отделялись и отлетали на расстояние 10-20 мм от массива с характерным потрескиванием. При работе неармированных опытных элементов ничего подобного не происходило. Этот экспериментально установленный факт подтверждает предположение о сдерживающем влиянии сетки косвенного

армирования на развитие пуассоновских явлений, возникающих в горизонтальных растворных швах, что тем самым исключает негативное воздействие растворного шва на камень (газосиликат). Неармированные опытные элементы, в отличие от армированных, находятся с условиях одноосного сжатия, а поскольку растворные швы в структуре кладки являются наиболее уязвимым местом, то они выступают и могут рассматриваться в роли своеобразных технологических дефектов, значительно влияющих на несущую способность кладки. Результатом проведенного эксперимента является величина прироста несущей способности опытных элементов, вследствие введения поперечной арматуры в горизонтальные растворные швы кладки, что, помимо возникновения всестороннего сжатия, также сводит к минимуму отрицательное влияние кладочного раствора в горизонтальных швах. Сдерживающее влияние поперечных деформаций опытного элемента сетками можно проследить по характеру изменения коэффициента поперечной деформации.

^ 300 --------

КС4

к 280 -----------

X , №4

§ 260 ------—I--И---

220 | 200

§ 180 2 160

1 140 120 1 100 80 60 40 20 0

КС-1 - Ц*у = О, КС-3 -цху = 0,12, КС-4 - ц*у = 0,19, КС-5 - ц*у = 0,27.

Рисунок 2 - Влияние процента косвенного армирования цху на коэффициент поперечной деформации опытных элементов.

При построении расчетной формулы прочности армированной кладки предполагалось, что основными факторами, влияющими на прирост ее несущей способности, являются степень бокового обжатия, т.е. процентное содержание косвенной арматуры (1ху и напряжение в арматурных стержнях сеток в момент разрушения кладки. Таким образом, с учетом полученного из опытов коэффициента эффективности К армирования ячеистобетонной кладки сетками и результатов статистической обработки этих данных, расчетная формула имеет следующий вид:

км

, №4 Ю4

Л / ... кс-г

1/Л У

¿/г

0 0 05 0 1 015 0 2 0 29 0 3 0 35 0 Коэффициент поперечной деформации

1,66 Цху

Ивк = К +--(3)

100

где Явк, Я - расчетное сопротивление армированной и неармированной ячеистобетонной кладки, Яб - расчетное сопротивление арматуры сеток.

Анализ коэффициента эффективности армирования сетками ячеистобетонной кладки в результате статистической обработки показал нелинейную зависимость от процента косвенного армирования. С увеличением процента армирования коэффициент эффективности снижается:

2,62

К =--(4)

1+2,62 р*у

Как было выявлено при эксперименте, введение косвенной арматуры оказывает влияние на модуль деформации. С увеличением процентного содержания поперечной арматуры модуль деформации увеличивается, т.е. стеснение поперечных деформаций за счет косвенного армирования повышает жесткость опытных элементов уже в начальных стадиях их работы под нагрузкой. Определение начального модуля деформации осуществлялось при одном уровне напряжений, которое составляло 30 % от разрушающей нагрузки для данного опытного элемента. Как показала статистическая обработка экспериментальных данных, зависимость изменения упругой характеристики армированной кладки сь от процента косвенного армирования цху носит линейный характер.

а

а,=--(5)

1+0,17 цху

В этом разделе предложен вариант математической конечно-элементной расчетной схемы исследуемого фрагмента кладки. Задача возникла в связи с широким применением метода конечных элементов (МКЭ) в расчетах инженерных конструкций, в том числе с учетом физической нелинейности. Газосиликатные блоки моделировались с помощью конечных элементов из библиотеки конечных элементов вычислительного комплекса МКЭ. В качестве жесткостных характеристик элементов расчетной схемы применялись характеристики газосиликата, полученные экспериментально. Диакоптика блока позволяла получить напряжения, продольные и поперечные деформации в 30 точках по ширине каждой грани. Кладочный раствор горизонтальных и вертикальных растворных швов моделировался также, но с собственными жесткостными характеристиками. Элементы стальных сеток косвенного армирования моделировались стержневыми конечными элементами Результаты численного эксперимента в виде продольных и поперечны^

деформаций были получены как и для физической модели методом нагружения с теми же ступенями нагрузки. Физическая нелинейность учитывалась при этом в виде функциональной зависимости, имеющейся в библиотеке вычислительного комплекса и наиболее подходящего к результатам физического эксперимента. В результате сравнения и последующих корректировок результатов численного эксперимента с физическим была разработана конечно-элементная расчетная схема, адекватно отражающая работу исследуемого фрагмента кладки под нагрузкой. Разработанная конечно-элементная расчетная схема может быть предложена для дальнейшего исследования НДС элементов армированной кладки из мелких ячеистобетонных блоков при ее внецентренном сжатии, что позволит избежать постановки трудоемких и материалоемких физических экспериментов.

Результаты экспериментально-теоретических исследований обобщены в четвертом разделе в виде рекомендаций по расчету и конструированию сжатых элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков с армированием сварными сетками. Рекомендации относятся к расчету и конструированию элементов кладки прямоугольного поперечного сечения гибкостью lo/i < 14 В разделе приведены конструктивные требования по косвенному армированию ячеистобетонной кладки. Шаг сеток косвенного армирования рекомендуется принимать не более 200 мм, что соответствует высоте ряда кладки. Процент косвенного армирования (ixy должен находиться в пределах от 0,1 до 0,3 %. Для изготовления арматурных сеток следует применять арматурную проволоку Вр-1 диаметром стержней от 3 - 4 мм, с его шагом в сетке 30 - 120 мм. Растворы, применяемые при кладке должны быть тяжелые, на цементных вяжущих, по прочности на сжатие М50 и выше.

Проведенные исследования позволили получить формулу для определения расчетной несущей способности кладки из мелких ячеистобетонных блоков с армированием сварными сетками Nsk при осевом сжатии

Nsk = mg<pRskA< 1,24 N (6)

где: mg - коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки, Ф -коэффициент продольного изгиба; А - площадь сечения элемента; N -расчетная несущая способность аналогичного неармированного элемента.

Расчет экономической эффективности применения газосиликатных блоков в наружных несущих стеновых конструкциях по результатам опытного внедрения в сравнении с кирпичной трехслойной сведен в таблице 1.

Как показали расчеты, применение газосиликатных блоков для выполнения кладки наружных несущих стен взамен традиционной кирпичной трехслойной с утеплителем из пенополистирола является эффективным, что обусловлено экономией денежных средств на 10,76 %. Как видно из таблицы 1, снижение себестоимости строительства жилого дома № 33 по ул. Смоленская г. Воронежа (рисунок 3) составило 275 тыс.р. Эффективность внедрения данного

варианта выразилось в повышении рентабельности предприятия, которая определялась по формуле:

С2-С1

др =-100 % = 1,28 %.

Осс

(7)

где Осс - объем строительно-монтажных работ за год, выполненных собственными силами предприятия, тыс.р. С1 и Сг - себестоимость вариантов конструктивных решений наружных стеновых конструкций, тыс.р.

Рисунок 3 - Объект внедрения - жилой дом № 33 в осях 1-23 по ул. Смоленская г. Воронежа с наружными несущими стенами из газосиликатных блоков, армированных сварными сетками.

В приложениях к диссертационной работе приведены данные статистической обработки результатов экспериментальных исследований, результаты расчета МКЭ, данные по технико-экономическому анализу эффективности применения мелких ячеистобетонных блоков в наружных несущих стеновых конструкциях, а также материалы о внедрении результатов настоящей работы.

Таблица 1 - Расчет экономической эффективности по вариантам на весь объем ограждающих конструкций (1929м2)

Наименование затрат Трехслойная кирпичная стена с эффективным утеплителем Стена из газосиликатных блоков Экономия (-)/ удорожание (+)

тыс. р. %

1. Материалы, тыс. р. 1810,47 1601 -209,47 -11,57

2.Эксплуатация машин и механизмов, чел./ч 174,4 137,9 -36,5 -20,93

3. Основная заработная плата, тыс. р. 285,46 271,47 -13,99 -4,9

Прямые затраты, тыс.р. 2270,33 2010,37 -259,96 -11,45

Накладные расходы а. Зависящие от продолжительности строительства, тыс. р. 187,45 177,41 -10,04 -5,36

б. Зависящие от заработной плата, тыс.р. 42,57 40,49 -2,08 -4,89

в Зависящие от трудозатрат, тыс. р. 55,48 52,51 -2,97 -5,35

Итого затрат (себестоимость), тыс р 2556 2281 -27S -10,76

Трудоемкость, чел/дн 840,00 795,00 -45,00 -5,36

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. В результате проведенных исследований выявлен эффект увеличения несущей способности центрально сжатых элементов кладки из газосиликатных блоков за счет использования сварных сеток косвенного армирования. С повышением процента косвенного армирования Цху от 0,06 до 0,27 несущая способность кладки повышается на 7,14 - 19,05 %. При этом коэффициент эффективности косвенного армирования сетками при этом снижается с 2,24 до 1,52.

2. Установлена линейная зависимость увеличения расчетного сопротивления кладки ЬЬк от процентного содержания косвенной арматуры цху.

3. Напряжение в поперечной арматуре сеток при разрушении опытных элементов далеко от величины ее расчетного сопротивления, что вызвано относительно низкими прочностными характеристиками газосиликата и хрупким характером его разрушения.

4. Экспериментально установлено, что косвенное армирование сварными сетками повышает жесткость кладки из газосиликатных блоков при осевом сжатии. При этом доказано, что, введение косвенной арматуры оказывает влияние на начальный модуль деформации Ео кладки из газосиликатных блоков. Так, с увеличением процентного содержания поперечной арматуры модуль деформации Е кладки так же увеличивается. Повышение предельной деформации ег.и при максимальном проценте армирования составило 14 %.

5. Предложена аналитическая зависимость упругой характеристики исследуемой кладки аг, которая показывает уменьшение деформативности кладки при увеличении процентного содержания косвенной арматуры (1ху.

6. Установлено, что МКЭ достаточно удобен для исследования НДС трехоснообжатых элементов каменных конструкций, что позволило предложить конечно-элементную расчетную схему, пригодную для дальнейших исследований внецентренно нагруженных элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков численным методом.

7. Предложены практические рекомендации по расчету и конструированию элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков с косвенным армированием стальными сварными сетками при осевом сжатии.

8. Показана экономическая эффективность при опытно-производственном внедрении кладки из газосиликатных блоков в сравнении с трехслойной конструкцией стен из силикатного кирпича с эффективным утеплителем. При этом стоимость конструкции наружных стен из газосиликатных блоков на 10,76 % меньше, что позволило снизить себестоимость строительства и повысить рентабельность предприятия.

9. Предложенный способ армирования кладки наружных стеновых элементов позволяет повысить этажность возводимых из мелких ячеистобетонных блоков зданий до 10-ти этажей без ущерба для архитектурной выразительности фасадов.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1 Гойкалов, А.Н. Косвенное армирование сжатых элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков [Текст] / А.Е. Грошев, А.Н Гойкалов, М.В. Новиков, Д.А. Вишневский: материалы XVII Научных чтений // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. Белгород, 2005. - (лично автором выполнено 3 с.)

2 Гойкалов, А.Н. Применение косвенной арматуры в виде сварных сеток в кладке из мелких ячеистобетонных блоков в наружных стеновых конструкциях зданий и сооружений [Текст]: информ. листок № 79-020-05 / А.Н. Гойкалов. - Воронеж: Воронеж. ЦНТИ, 2005. - 2 с.

3 Гойкалов, А.Н. Применение метода конечных элементов (МКЭ) в расчетах кладки из мелких ячеистобетонных блоков с косвенным армированием [Текст]: информ. листок № 79-044-05 / М.А. Никулин, А.Н.

Гойкалов. - Воронеж: Воронеж. ЦНТИ, 2005. - 2 с. - (лично автором выполнена 1с.)

4 Гойкалов, А.Н. Несущая способность стен из мелких ячеистобетонных блоков с косвенным армированием [Текст] / А.Н. Гойкалов // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века, 2005, №12. - С. 8-9.

5 Гойкалов, А.Н. Эффективность применения поперечной арматуры в несущих элементах конструкций из ячеистого бетона [Текст]: информ. листок № 79-030-05 / А. Н. Гойкалов. - Воронеж: Воронеж. ЦНТИ, 2005. - 2 с.

6 Гойкалов, А.Н. Эффективные наружные стеновые конструкции из мелких ячеистобетонных блоков [Текст]: информ. листок № 79-023-05 / А. Н. Гойкалов. - Воронеж: Воронеж. ЦНТИ, 2005. - 2 с.

7 Гойкалов, А.Н. Перспективы применения мелких блоков из ячеистых бетонов в наружных стеновых конструкциях [Текст]: информ. листок № 79-02905 / А.Н. Гойкалов. - Воронеж: Воронеж. ЦНТИ, 2005.- 2с.

Подп. в печать /8. //. 05г. Формат 60x84 1/16.

Бумага писчая Уч.-изд. л. - 1,0

Усл.-печ. л. - 1,0. Тираж 100 экз. Заказ № 599 ■

Отпечатано на ротапринте Воронежского государственного архитектурно-строительного университета. 394006, Воронеж, ул. 20-летия Октября, 84. ВГАСУ.

И 2 3 6 6 5

РНБ Русский фонд

2006-4 1

23624

>

I

I

I ^

I

I

!

I

II

ВВЕДЕНИЕ.

1 СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1 Краткий обзор экспериментальных исследований прочности каменных конструкций.

1.2 Обзор исследований армированных каменных конструкций.

1.3 Ячеистые бетоны. Основные свойства.

1.4 Обзор исследований косвенного армирования конструкций из ячеистого бетона.

1.5. Цели и задачи исследования.

2 ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ РАБОТЫ КЛАДКИ ИЗ МЕЛКИХ ЯЧЕИСТОБЕТОННЫХ БЛОКОВ.

2.1 Напряженно-деформированное состояние в элементах кладки.

2.2 Анализ напряженно-деформированного состояния элемента каменной кладки на различных стадиях его работы.

2.3 Деформативность кладки.

2.4 Нормирование несущей способности кладки.

3 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЧНОСТИ И ДЕФОРМАТИВНОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ КЛАДКИ ИЗ МЕЛКИХ ЯЧЕИСТОБЕТОННЫХ БЛОКОВ С КОСВЕННЫМ АРМИРОВАНИЕМ ПРИ ОСЕВОМ КРАТКОВРЕМЕННОМ СЖАТИИ.

3.1 Методика математического планирования и программа экспериментальных исследований.

3.2 Исследование прочностных и деформативных характеристик материалов кладки из мелких ячеистобетонных блоков.

3.2.1 Прочность и деформативность газосиликата.

3.2.2 Прочность и деформативность кладочного раствора.

3.2.3 Прочность и деформативность арматуры.

3.3 Характеристика опытных элементов.

3.4 Методика испытаний.

3.5 Разрушение опытных элементов.

3.6 Влияние косвенного армирования на прочность и деформативность опытных элементов.

3.7 Обработка результатов эксперимента и построение расчетной методики.

3.8 Разработка конечно-элементной расчетной схемы элемента кладки из мелких ячеистобетонных блоков с косвенным армированием.

4 РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ С ПРИМЕНЕНИЕМ КЛАДКИ ИЗ МЕЛКИХ ЯЧЕИСТОБЕТОННЫХ БЛОКОВ С КОСВЕННЫМ АРМИРОВАНИЕМ.

4.1 Назначение и области применения.

4.2 Рекомендации по конструированию.

4.2.1 Пример расчета.

4.3 Опытно-производственное внедрение и экономическая эффективность применения кладки из мелких ячеистобетонных блоков.

Актуальность работы. Подавляющее большинство современных жилых зданий выполняется из различных видов бетонных и каменных конструкций, сохраняющих за собой доминирующее положение на самую далекую перспективу. Существенную роль в дальнейшем совершенствовании конструкций из бетона должно сыграть снижение их массы. В связи с этим, за последнее время значительно возросла роль ячеистых бетонов, которые находят все более широкое и комплексное применение, не только как изоляционный, но и как эффективный конструкционный материал для несущих конструкций жилых зданий.

В настоящее время при общем сокращении объемов строительства произошло перераспределение доли сборных бетонных и каменных стеновых конструкций в общем объеме строительно-монтажных работ. Наметилась тенденция сокращения выпуска продукции домостроительными комбинатами, производящими стеновые панели для крупнопанельного домостроения. Однако, в то же самое время, большого спада производства на предприятиях, выпускающих мелкоштучные стеновые материалы, не наблюдается; более того, за последние годы введены в эксплуатацию новые заводы и линии по производству мелкоштучных стеновых изделий, в основном, мелких ячеистобетонных блоков. Такое явление продиктовано экономическими факторами, обусловливающими необходимость использования наиболее эффективной продукции, исходя из ее стоимости, теплопроводности, экологичности и т. п.

В связи с удорожанием энергоресурсов и доведением цен на них до уровня мировых Минстроем России с 1 июля 1996 г. на территории Российской Федерации изменения в СНиП И-3-79* «Строительная теплотехника». В них, в частности, предусматривается повышение уровня теплозащиты зданий в 1,5 -1,7 раза на первом этапе и в 3 - 3,5 раза - на втором [79].

Расчеты и проектные проработки показали, что применение в наружных стеновых конструкциях каменных зданий конструктивных решений в виде сплошной кладки в большинстве случаев не позволяет достичь уровня требуемого приведенного сопротивления теплопередачи ограждающей конструкции. В климатических условиях большей части территории Российской Федерации удовлетворение требований II этапа не может- быть достигнуто путем простого увеличения толщины кладки наружной стены. Это значит, что возведение стен толщиной 510 - 640 мм из полнотелого керамического кирпича, принятое для большинства российских регионов, необходимо довести на первом этапе до 1410 мм, а на втором этапе - до 2420 мм [38]. Разумеется, такой вариант неприемлем не по каким соображениям. Не удовлетворяют теплотехническим и экономическим критериям однослойные конструкции наружных стен в виде сплошной кладки из обыкновенных и эффективных стеновых материалов, в том числе и легкобетонных.

Использование ячеистобетонных блоков, как показывает мировой опыт, при внесении в СНиП II-3-79** поправок, касающихся приведения расчетной влажности ячеистого бетона в соответствие с фактической эксплуатационной, может оказаться экономически целесообразным. В этом случае наружные стены при марке ячеистого бетона по средней плотности D600 будут иметь для центральных регионов России приемлемую толщину в 550 - 600 мм [62]. Однако для многих регионов России такая толщина наружной стены не будет удовлетворять требованиям второго этапа. В этом случае, как показывают теплотехнические, технико-экономические расчеты и обширная мировая практика, наиболее эффективным способом теплозащиты зданий является устройство наружного утеплителя [7, 10, 98]. При этом масса утепляющей конструкции будет минимальной, что обусловлено небольшим слоем эффективного утеплителя, который не будет являться дополнительной нагрузкой на несущие конструкции, обеспечит надежное и безопасное ее крепление к наружным стенам и повысит теплоизоляционные качества. Применение таких конструктивных решений наружных стен при проектировании и строительстве зданий более 5-ти этажей, без специальных мероприятий, таких как армирование кладки, ограничено относительно низкой прочностью на сжатие ячеистого бетона.

Применение ячеистого бетона открывает широкие возможности создания принципиально новых и эффективных несущих и ограждающих строительных конструкций, дает возможность не только уменьшить размеры и массу конструкций, но и одновременно уменьшить вес здания, что позволит значительно снизить нагрузку на основание и уменьшить размеры фундаментов. В действующих нормативных документах в связи с недостаточной изученностью свойств ячеистобетонных конструкций отсутствует ряд положений по их проектированию. В частности, это относится к элементам кладки из мелких ячеистобетонных блоков с косвенным армированием, что препятствует их практическому использованию. Опыт применения конструкций из кирпичной кладки показывает, что косвенное армирование является эффективным средством для увеличения прочности, трещиностойкости и снижения материалоемкости сжатых элементов. В настоящей работе предпринята попытка восполнить этот пробел применительно к кладке из мелких ячеистобетонных блоков. Решение поставленных в диссертационной работе задач позволит использовать поперечную арматуру при проектировании сильно нагруженных наружных стеновых элементов зданий и сооружений, выполненных в виде кладки из мелких ячеистобетонных блоков, повысить этажность зданий и уменьшить их общий вес.

Основная цель работы - выявление возможности использования стеновых элементов в виде кладки из мелких ячеистобетонных блоков в качестве не только ограждающих, но и несущих конструкций зданий высотой до 10-ти этажей за счет использования эффекта косвенного армирования, создаваемого стальными сетками, уложенными в горизонтальные растворные швы кладки.

В соответствии с поставленной целью были решены следующие задачи:

- исследовано влияние процентного содержания поперечной арматуры на прочностные и деформативные свойства кладки из мелких ячеистобетонных блоков при осевом кратковременном сжатии;

- получены экспериментальные данные, характеризующие напряженно-деформированное состояние (НДС) элемента ячеистобетонной кладки с поперечным армированием на различных стадиях его работы;

- определена степень включения поперечной арматуры сварных сеток в работу элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков;

- экспериментально определен коэффициент эффективности армирования сетками кладки из мелких ячеистобетонных блоков;

- разработаны рекомендации по расчету и конструированию сжатых осевой нагрузкой стеновых элементов в виде кладки из мелких ячеистобетонных блоков, армированной сварными сетками;

- разработана конечно-элементная расчетная схема элемента кладки из мелких ячеистобетонных блоков с поперечным армированием, адекватно отражающая напряженно-деформированное состояние натурной конструкции для дальнейших исследований при внецентренном сжатии;

- результаты проведенных экспериментальных исследований использованы путем организации их опытного внедрения в производство;

- оценен технико-экономический эффект внедрения результатов проделанной работы.

Научная новизна работы определяется полученными результатами, основными из которых являются:

- впервые получены экспериментальные данные о несущей способности и деформативности элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков, армированных сварными сетками;

- получены аналитические зависимости, оценивающие влияние процентного содержания косвенной арматуры в элементе кладки на его несущую способность и деформативность;

- разработана методика расчета коротких, сжатых осевой нагрузкой и армированных сварными сетками элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков.

Практическая значимость работы заключается в разработке ранее отсутствовавшей методики расчета и рекомендаций по конструированию элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков, армированных косвенной арматурой в виде сварных сеток, что позволяет повысить их несущую способность без изменения размеров поперечного сечения.

Применение конструктивных решений наружных стен, выполняющих наряду с несущей и теплоизолирующую функцию, позволит увеличить высотность проектируемых зданий, которая в настоящее время ограничена 5-ю этажами вследствие относительно низкой прочности ячеистого бетона. Выполнение таких специальных мероприятий, как укладка арматурных сеток в горизонтальные растворные швы кладки в процессе возведения конструкции позволяет повысить этажность возводимых зданий из ячеистого бетона. К тому же, такой способ армирования, с производственной точки зрения, достаточно технологичен и уже применен в реальном строительстве.

Реализация работы. Полученные экспериментальные данные и разработанная на их основе методика расчета и практические рекомендации получили проверку в натурных условиях и опытном внедрении. Результаты исследований использованы:

- при проектировании и строительстве жилого дома № 33 по ул. Смоленская в г. Воронеже, наружные несущие стеновые конструкции которого выполнены в виде кладки из мелких ячеистобетонных блоков, армированной сварными сетками.

- при разработке курсовых и дипломных проектов студентами строительного факультета Воронежского государственного архитектурно-строительного университета.

Достоверность полученных результатов и выводов по работе обеспечена методически обоснованным комплексом исследований с использованием современных средств исследований и измерений, применением математических методов планирования экспериментов и статистической обработкой результатов, а также опытными испытаниями элементов кладки натурных размеров и их положительным практическим эффектом.

Публикации и апробация работы. Основные результаты исследований^ изложенные в диссертации, опубликованы в 7 печатных работах. Основные положения диссертации доложены и обсуждены на ежегодных научно -технических конференциях ВГАСУ (2001 - 2005 г. г.), международной научно -практической конференции (XVII Научные чтения) "Современные технологии в промышленности строительных материалов и стройиндустрии" (г. Белгород, 2005 г.).

На защиту выносятся:

- результаты экспериментально-теоретических исследований элементов строительных конструкций, выполненных в виде кладки из мелких ячеистобетонных блоков с армированием поперечными сетками, анализ этих результатов;

- методику расчета несущей способности коротких сжатых элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков, армированных сварными сетками при осевом вертикальном приложении нагрузки;

- предложения по практическому расчету и конструированию элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков с косвенным армированием сварными сетками.

Структура и объем работы. Диссертация содержит введение, четыре главы, основные выводы, список использованных источников из 117 наименований и четыре приложения. Работа содержит 161 страницу сквозной нумерации, 12 таблиц и 36 рисунков.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

Проведенные экспериментально-теоретические исследования и результаты опытного производственного внедрения позволили сформулировать следующие выводы.

1. В результате проведенных исследований выявлен эффект увеличения несущей способности центрально сжатых элементов кладки из газосиликатных блоков за счет использования сварных сеток косвенного армирования. С повышением процента косвенного армирования (Хху от 0,06 до 0,27 несущая способность кладки повышается на 7,14 - 19,05 %. При этом коэффициент эффективности косвенного армирования сетками при этом снижается с 2,24 до 1,52.

2. Установлена линейная зависимость увеличения расчетного сопротивления кладки Rsk от процентного содержания косвенной арматуры цху.

3. Напряжение в поперечной арматуре сеток при разрушении опытных элементов далеко от величины ее расчетного сопротивления, что вызвано относительно низкими прочностными характеристиками газосиликата и хрупким характером его разрушения.

4. Экспериментально установлено, что косвенное армирование сварными сетками повышает жесткость кладки из газосиликатных блоков при осевом сжатии. При этом доказано, что, введение косвенной арматуры оказывает влияние на начальный модуль деформации Ео кладки из газосиликатных блоков. Так, с увеличением процентного содержания поперечной арматуры модуль деформации Е кладки так же увеличивается. Повышение предельной деформации cz.u при максимальном проценте армирования составило 14 %.

5. Предложена аналитическая зависимость упругой характеристики исследуемой кладки as, которая показывает уменьшение деформативности кладки при увеличении процентного содержания косвенной арматуры jixy.

6. Установлено, что МКЭ достаточно удобен для исследования напряженно-деформированного состояния трехоснообжатых элементов каменных конструкций, что позволило предложить конечно-элементную расчетную схему, пригодную для дальнейших исследований внецентренно нагруженных элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков численным методом.

7. Предложены практические рекомендации по расчету и конструированию элементов кладки из мелких ячеистобетонных блоков с косвенным армированием стальными сварными сетками при осевом сжатии.

8. Показана экономическая эффективность при опытно-производственном внедрении кладки из газосиликатных блоков в сравнении с трехслойной конструкцией стен из силикатного кирпича с эффективным утеплителем. При этом стоимость конструкции наружных стен из газосиликатных блоков на 10,76 % меньше, что позволило снизить себестоимость строительства. Эффективность внедрения данного варианта выразилась в повышении рентабельности предприятия. Годовой прирост рентабельности предприятия составил 1,28 %.

9. Предложенный способ армирования кладки наружных стеновых элементов позволяет повысить этажность возводимых из мелких ячеистобетонных блоков зданий до 10-ти этажей без ущерба для архитектурной выразительности фасадов.

1. Абрамов, H. М. Результаты параллельного изучения свойств бетона в обойме Текст. /. Н. М. Абрамов. С-Петербург, 1906. - 94 с.

2. Абрамов, Н.М. Основные сведения о свойствах бетона в обойме Текст. / Н. М. Абрамов // Зодчий. 1907. - № 2. - С. 11-19.

3. Автоклавный ячеистый бетон Текст. : [пер. с англ.] / ред. : Г.Бове (пред.) [и др.]. М.: Стройиздат, 1981. - 88 е.: ил.

4. Артюшин, Д. В. Прочность стен из каменной кладки при совместном действии вертикальных и горизонтальных сил Текст. : дис. . канд. техн. наук : 05.23.01 / Артюшин Дмитрий Викторович. Пенза, 1999. - 189 с.

5. А.с. 631621 Е 04 С 3/00. Строительный элемент Текст. / А. В. Никулин, А. М. Иванов. №2359933/2933; заявл. 14.05.76; опубл. 05.11.78, Бюл. №41.-2 с.: ил.

6. Баранова, Т. И. Сопротивление стен из каменной кладки при совместном действии вертикальных и горизонтальных сил Текст. / Т. И. Баранова, Н. Н. Ласьков, Д. В. Артюшин // БСТ. 1999. - № 9. - С. 17-18.

7. Беляев, В. С. Повышение теплозащиты наружных ограждающих конструкций Текст. / В. С. Беляев // Жилищное строительство, 1998, № 5. С. 22-26.

8. Берг, О. Я. Физические основы теории прочности бетона и железобетона Текст. / О. Я. Берг. М. : Госстройиздат, 1961. - 96 с.

9. Боженов, П.И. Технология автоклавных материалов Текст. / П. И. Боженов. Л. : Стройиздат, 1978. - 368 с.

10. Бутовский, И. Н. Наружная теплоизоляция эффективное средство повышения теплозащиты стен зданий Текст. / И. Н. Бутовский, Ю. П. Матросов // Жилищное строительство. - 1996. - № 9. - С. 7-10.

11. Васильев, А. П. Прочность и деформативность сжатых элементов с косвенным армированием Текст. / А. П. Васильев, Н. Г. Матков, Б. П. Филиппов // Бетон и железобетон, 1973. № 4. - С. 17-19.

12. Вознесенский, В. А. Статистические методы планирования эксперимента в технико-экономических исследованиях Текст. / В. А. Вознесенский. Изд. 2-е, перераб. и доп. - М. : Финансы и статистика, 1981. — 263 с.

13. Волженский, А. В. Водотермическая обработка строительных материалов в автоклавах Текст. / А. В. Волженский. — М.: Изд-во Акад. Архит. СССР, 1944.-56 с.

14. Воробьев, С. А. Каменные конструкции и их возведение Текст.: справочник строителя / С. А. Воробьев, В. А. Камейко, И. Т. Котов 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1989. - 221 е.: ил.

15. Гениев, Г. А. Теория пластичности бетона и железобетона Текст. / Г. А. Гениев, В. Н. Киссюк, Г. А. Тюпин. М. : Стройиздат, 1974. - 316 с.

16. Гениев, Г. А. Прочность легких и ячеистых бетонов при сложных напряженных состояниях Текст. / Г. А. Гениев, В. Н. Киссюк, Н. И. Левин, Г. А. Никонова. М.: Стройиздат, 1978. - 167 с.

17. Гойкалов, А.Н. Несущая способность стен из мелких ячеистобетонных блоков с косвенным армированием Текст. / А.Н.Гойкалов // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века, 2005, №12. С.8-9.

18. Гойкалов, А. Н. Применение косвенной арматуры в виде сварных сеток в кладке из мелких ячеистобетонных блоков в наружных стеновых конструкциях зданий и сооружений Текст.: информ. листок № 79-020-05 / А. Н. Гойкалов. Воронеж: Воронеж. ЦНТИ, 2005. - 2 с.

19. Гойкалов, А. Н. Эффективность применения поперечной арматуры в несущих элементах конструкций из ячеистого бетона Текст.: информ. листок №. 79-030-05 / А. Н. Гойкалов. Воронеж: Воронеж. ЦНТИ, 2005.- 2 с.

20. Гойкалов, А. Н. Эффективные наружные стеновые конструкции из мелких ячеистобетонных блоков Текст.: информ. листок № 79-023-05 / А. Н. Гойкалов. Воронеж: Воронеж. ЦНТИ, 2005 .-2с.

21. ГОСТ 10180-90. Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам Текст. М.: Изд. стандартов, 1991. - 36 с.

22. ГОСТ 10446-80. Проволока. Метод испытания на растяжение Текст. М.: Изд. стандартов, 1980. - 5 с.

23. ГОСТ 12852.1-77. Бетон ячеистый. Метод определения прочности на сжатие Текст. -М.: Изд. стандартов, 1978. -4 с.

24. ГОСТ 21520-89. Блоки из ячеистых бетонов стеновые мелкие. Технические требования Текст.- введ. 1990 01 - 01. - М. : Госстандарт СССР. - Юс.

25. ГОСТ 24026-80. Исследовательские испытания. Планирование эксперимента. Термины и определения Текст.- введ. 1981 01 - 01.- М.: Изд. стандартов, 1980. - 18 с.

26. ГОСТ 24452-80. Бетоны. Методы определения призменной прочности, модуля упругости и коэффициента Пуассона Текст. введ. 1980 - 01 - 01. - М. : Изд. стандартов, 1985. - 18 с.

27. ГОСТ 28013. Растворы строительные. Общие технические условия. Текст. Взамен ГОСТ 28013-89. введ. 1999 - 01 - 07. -М.: Изд-во стандартов. -11с.

28. ГОСТ 5802-86. Растворы строительные. Методы испытаний Текст. -введ. 1981 01 - 07. - М.: Госстандарт СССР, 23 с.

29. ГОСТ 6727-80*. Проволока из низкоуглеродистой стали холоднотянутая для армирования железобетонных конструкций. Технические условия Текст. введ. 1983 - 03 - 01. - М.: Госстандарт СССР - 6 с.

30. Долженко, А. А. Исследование сопротивления трубобетона осевому сжатию Текст. / А. А. Долженко // Теория сооружений и конструкций. 1964. -Вып. 1 № Ю. - С. 3.

31. Еременок, П. Л. Каменные и армокаменные конструкции Текст. / П. Л. Еременок, И. П. Еременок Киев: Вища школа. Головное изд-во, 1981. - 224 с.

32. Залигер, Р. Железобетон (его расчет и проектирование) Текст.: [пер. с нем.] / под ред. П. Я. Каменцева. М- Л., 1927. - 646 с.

33. Инструкция по изготовлению изделий из ячеистого бетона Текст. -М.: Стройиздат, 1981.- 47 с.

34. Исследования по каменным конструкциям Текст.: сборник ЦНИПС / под ред. Л. И. Онищика. М: Стройиздат, 1949.

35. Калантаров, Ю. М. Эффективная система теплозащиты зданий — решение проблемы энергосбережения Текст. / Ю. М. Калантаров // Жилищное строительство. 1998. - № 6. - С. 10-12.

36. Камейко, В. А. Прочность и деформации армированной кирпичной кладки Текст.: дис. . канд. техн. наук.: 05.23.01 : утв. 19.06.51 / Владимир Акимович Камейко. М., 1951.- 242 с.

37. Камейко, В.А. Прочность и деформации кладки из новых типов пустотелых силикатных кирпича и камня Текст. / В.А.Камейко, Л.М.Ломова //

38. Теоретические и экспериментальные исследования крупнопанельных и каменных конструкций: сб. статей. М.: ЦНИИСК, 1982. - С. 68-83.

39. Камейко, В. А. Прочность кирпичной кладки, включенной в обойму Текст. / В. А. Камейко, Р. Н. Квитницкий // Исследования по каменным конструкциям: сб. статей. -М.: Стройиздат, 1957. С.14-51.

40. Камейко, В. А. Состояние и основные направления исследований прочности каменных конструкций Текст. / В. А. Камейко, С. А. Семенцов // Исследования по каменным конструкциям: сб. статей. М.: Стройиздат, 1978. -С. 6-45.

41. Карман, Т. Опыты на всестороннее сжатие Текст. / Т. Карман // Новые идеи в технике. 1915. - №1.

42. Караулов, Е. В. Каменные конструкции. Их развитие и сохранение Текст. / Е. В. Караулов. М.: Госстройиздат, 1966. - 248 с.1..

43. Котов, И. Т. Влияние перевязки на прочность кладки при центральном, внецентренном и местном сжатии Текст. / И. Т. Котов // Прочность крупнопанельных и каменных конструкций: сб. статей. ЦНИИСК. М.: Стройиздат, 1972. - С. 237-247.

44. Кривицкий, М. Я. Ячеистые бетоны Текст. / М. Я. Кривицкий, Н. И. Левин, В. В. Макаричев М.: Стройиздат, 1972. - 137 с.

45. Ласьков, Н. Н. Выбор схем армирования кирпичных стен, воспринимающих вертикальные и горизонтальные нагрузки Текст. / Информ. листок №212-2000 / Н. Н. Ласьков, А. В. Туманов. Пензенский ЦНТИ.- Пенза, 2000-4 с.

46. Левин, Н. И. Расчет конструкций из ячеистых бетонов Текст. / Н. И. Левин, К. М. Романовская // Бетон и железобетон. 1979. - № 3. - С. 23-24.

47. Левин, Н.И. Исследование прочности и деформаций ползучести автоклавных ячеистых бетонов при сжатии Текст. / Н. И. Левин 7/ Прочность крупнопанельных и каменных конструкций: сб. трудов ЦНИИСК. М.:Стройиздат, 1972. С. 208-224.

48. Левин, Н. И. Основные механические и упругие свойства конструктивных ячеистых бетонов Текст. / Н. И. Левин // Исследования по каменным конструкциям: сб. статей под ред. Л. И. Онищика. М.: Стройиздат, 1957. С. 212-248.

49. Львовский, Е. Н. Статистические методы построения эмпирических формул Текст. / Е. Н. Львовский. М. : Высшая школа, 1982. - 223 с.

50. Макаричев, В. В. Исследование армированных конструкций из ячеистых бетонов Текст. / В. В. Макаричев, К. М. Милейковская М. : Стройиздат, 1963. - 117 с.

51. Макаричев, В. В. Расчет конструкций из ячеистых бетонов Текст. / В. В. Макаричев, Н. И. Левин М.: Стройиздат, 1961. - 172 с.

52. Макаричев, В. В. Особенности расчета конструкций из ячеистого бетона Текст. / В. В. Макаричев, К. М. Милейковская, Н. И. Левин // Бетон и железобетон, 1971. № 5, С. 26-27.

53. Маме дли, Р. Г. Исследование прочности и деформаций газобетона и кладки из ячеистобетонных камней Текст. : дис. . канд. техн. наук. : 05.23.01. -М, 1971.-167 с.

54. Методика по определению прочностных и деформационных характеристик бетонов при одноосном кратковременном статическом сжатии Текст. 7 ВНИИФТРИ. Госкомитет стандартов Совета Министров СССР. М. : 1975.-79 с.

55. Методические рекомендации по определению основных механических характеристик бетонов при кратковременных и длительных нагрузках Текст. -М. :НИИЖБ, 1984.-40 с.

56. Муромский, К. П. Влияние поперечных хомутов на прочность ячеистого бетона при сжатии Текст. / Исследование ячеистых бетонов иконструкций: сб. научных трудов под ред. P. J1. Серых, К. П. Муромского.- М. : НИИЖБ Госстроя СССР, 1989. С. 4-16.

57. Некрасов, В. П. Новый железобетон. Метод косвенного вооружения Текст. / В. П. Некрасов. М., 1925. - 255 с.

58. Николаев, С. В. Теплоэффективные ограждающие конструкции Текст. / С. В. Николаев // Жилищное строительство. 1998. - № 12 - С. 6.

59. Никулин, А. В. Напряженно-деформированное состояние сталеполимербетонных строительных элементов кольцевого и кругового сечения при осевом сжатии Текст.: автореф. дис. . канд. техн. наук: 05.23.01 / Александр Васильевич Никулин. Воронеж, 1979. - 22 с.

60. Онищик, JI. И. Прочность и устойчивость каменных конструкций. Часть I: Работа элементов каменных конструкций Текст. / JI. И. Онищик. М.: ОНТИ, 1937.

61. Онищик, JI. И. Особенности работы каменных конструкций под нагрузкой в стадии разрушения Текст. / Исследования по каменным конструкциям: сборник ЦНИПС под ред. Л.И.Онищика, Стройиздат, 1949. С. 526.

62. Пастернак, П. JI. Комплекесные конструкции: Каменные конструкции, усиленные железобетоном Текст. / П. JI. Пастернак. М., 1948.

63. Передирий, Г. П. Трубчатая арматура Текст. / Г. П. Передирий. -Трансжелдориздат, 1945.

64. Петрова, К. В. Косвенное армирование элементов из бетона на пористых заполнителях Текст. / К. В. Петрова, А. А. Кудрявцев, -В. И. Довгалюк, М. А. Юлташев // Бетон и железобетон. 1977. - С. 23-25.

65. Пинскер, В. А. Некоторые вопросы физики ячеистого бетона Текст. / В. А. Пинскер: в кн. Жилые дома из ячеистого бетона. М.: Госстройиздат, 1963.

66. Пинскер, В. А. Совершенствование методов расчета прочности конструкций из автоклавных ячеистых бетонов Текст. / В. А. Пинскер // Ячеистые бетоны в жилично-гражданском строительстве, 1983. С. 47-55.

67. Поляков, С. В. Каменные конструкции Текст. / С. В. Поляков, Б. Н. Фалевич -М. : Госстройиздат, 1960. 307 с.

68. Поляков, С. В. К вопросу о сцеплении в кирпичной кладке Текст. / Исследования по каменным конструкциям, под ред. Л.И.Онищика. М.: Стройиздат, 1957. С. 298-301.

69. Попов, Н. А. Смешанные растворы для каменной кладки Текст. / Н. А. Попов: М. 1939.

70. Пособие по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНиП 11-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования») Текст. / ЦНИИСК им.Кучеренко Госстроя СССР. М. : ЦИТП Госстроя СССР, 1989. - 152 с.

71. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из ячеистых бетонов (к СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции) Текст. / НИИЖБ, ЦНИИСК им.Кучеренко Госстроя СССР, 1986 92 с.

72. Постановление Министерства строительства РФ «О принятии изменения № 3 строительных норм и правил СНиП II-3-79 «Строительная теплотехника»» № 18-81 от 11.08.95 Текст. / Минстрой России. М. : 1995. - 10 с.

73. Прикшайтис, М. П. Об утеплении стен жилых зданий с внутренней стороны Текст. / М. П. Прикшайтис // Жилищное строительство 1995,- №6.- С. 20-21.

74. Работы американцев Гиатта и Уорда по созданию железобетона Текст.: материалы по истории строительной техники. М, 1962. - вып. 2 С. 9299.

75. Райзер, В. Д. Расчет и нормирование надежности строительных конструкций Текст. / В. Д. Райзер. М. : Стройиздат, 1995. - 352 с. ил. -(надежность и качество). - ISBN 5-274-01627-8.

76. Рекомендации по отделке ячеистобетонных стен жилых и промышленных зданий Текст. / НИИЖБ,- М.: Стройиздат, 1987.- 32с.

77. Рекомендации по определению прочностных и деформационных характеристик бетона при неодноосных напряженных состояниях Текст. / М., 1985.-72 с.

78. Рекомендации по применению стеновых мелких блоков из ячеистых бетонов Текст. / М., 1987. 98 с.

79. Руководство по тензометрированию строительных конструкций и материаловТекст. / НИИЖБ Госстроя СССР. М., 1971. 82 с.

80. Росновский, В. А. Трубобетон в мостостроении Текст. / В. А. Росновский: Трансжелдориздат, 1963.

81. Саталкин, А. В. Высокопрочные автоклавные материалы на основе известково-кремнеземистых вяжущих Текст. / А. В. Саталкин, П. Г. Комохов -JI. М. : Стройиздат, 1966. - 238 с.

82. Свидзинский, Ю. В. Прочность и деформативность армированных элементов из ячеистого бетона при местном сжатии Текст. : дис. . канд. техн. наук : 05.23.01 / Свидзинский Юрий Витальевич. М, 1989. - 196 с.

83. Семенцов, С. А. Каменные конструкции Текст. / С. А. Семенцов, под ред. JI. И. Онищика, Госстройиздат. М. - 1953. - 241 с.

84. Силаенков, Е. С. Долговечность изделий из ячеистых бетонов Текст. / Е. С. Силаенков. М.: Стройиздат, 1986. - 176 с. : ил.

85. СНиП П-22-81. Каменные и армокаменные конструкции Текст. / Госстрой России. М.: ГУП ЦПП, 1998. - 40 с.

86. СНиП 2.03.01.-84. Бетонные и железобетонные конструкции Текст. / Госстрой России. М.: ГУП ЦПП, 1998. - 76 с.

87. СП 82-101-98. Приготовление и применение растворов строительных Текст. Взамен СН 290-74; введ. 1998 - 06 - 17. - М. : Изд-во стандартов. - 50 с.

88. Строительство и цены Текст. / ежемесячный информ. аналит. журн. / Учредитель Региональный Центр ценообразования и экономики в строительстве ООО «РЦЦС». - 2005, № 20 (134).

89. Ферштер, В. И. Пути снижения теплопотерь в жилищном строительстве Текст. / В. И. Ферштер // Жилищное строительство. 1998. - № З.-С. 2-4.

90. Фигаров, А. Г. Прочность каменных конструкций из известняка-ракушечника Текст. / А. Г. Фигаров. Баку: Азгосиздат, 1965.

91. Холмянский, М. М. Бетон и железобетон: Деформативность и прочность Текст. / М. М. Холмянский. М.: - Стройиздат, 1997. - 576 е.: ил. -Библиограф.: с. 542-549. - ISBN 5-274-01915-3.

92. Чернышев, Е. М. Повышение качества ячеистых бетонов путем улучшения их структуры Текст. / Е. М. Чернышев, А. Т. Баранов, А. М. Крохин // Бетон и железобетон. 1977. - № 1. - С. 9-11.

93. Чернышев, Е. М. Повышение сопротивления ячеистого бетона хрупкому разрушению Текст. / Чернышев, Е. М., Крохин А. М. // Бетон и железобетон. 1979, № 5. - С. 18-19.

94. Черных О. А. Прочность и деформативность каменных столбов, усиленных предварительно напрягаемыми металлическими обоймами Текст. : дис. . канд. техн. наук: 05.23.01 / Олег Анатольевич Черных. Алчевск, 1993. - 176 с.

95. Чикота, А. Н. Вопросы расчета несущей способности стен из вибропрессованных бетонных блоков Текст. : А. Н.Чикота, А. М. Гайсин, В. В. Бабков: материалы XXXXIX науч.-технической конф. УГНТУ / Секция архитектурно-строительная. Уфа, 1998. - С.19-20.

96. Auciello, N. М. Numerikal simulation of masonry panels Text. / N. M. Auciello, A. Ercolano // Eng. Trans. [Rozpr. inz.]. 1997. - 45, № 3-4. - C. 375-394.

97. Consider A. Resistans a la compression du beton arme et du beton frette Text. / A. Consider: genie Givil. Paris. 1902. T. XLII. - S. 7-14.

98. Graf, О. Versuche uber die Druckelastizilat und Druckfiestigkeit von Mauern Text. / O. Graf. Berlin. 1924.

99. Journal of the American Concrete Institute Text. 1932. - vol.3, № 6 - 8.

100. Karman,Th., Versuche unter allseitigem Druck, «Mitteilungen uber Forschungsarbeiten» Text. / Th. Karman. VDI № 118, ZdVDI 1911, S. 1749.

101. Luciano, R. A damage model for masonry structures / R. Luciano, E. Sacco Text. // Eng. J. Mech. A. [J. Mec. theor. Et appl.]. 1998. - 17, № 2. - C. 285-303.

102. Nikulin, A. V. Design characteristics of polymer concrete with indirect reinforcing Text. / A. V. Nikulin, J. F. Rogatnev, J. V. Ivanov // Proceedings of the RILEM ТС 113 International Symposium Oostende (Belgium), July 6, 1995. S. 4754.

103. Nikulin, A. V. Strength and failure of structural elements from heterogeneous concretes in compression Text. / A. V. Nikulin, J. F. Rogatnev, J. V. Ivanov // Proceedings of the VHIth ICPIC Congress Oostende (Belgium), July 3-5, 1995.-S. 661-666.

104. Page, A. W. Finite element model for masonry subjected to concentrated loads Text. / A. W. Page, S. Ali // Journal of Structural Engineering. 1988. - 114, № 8. - S. 1761-1784.

105. Ronsa, P. Proposal of a new finite element model for the numerical analysis of masonry structures Text. / P. Ronsa // Study ric. 1997. - 18. - S. 301319.

106. Turovtsev, G. A new continuum model of the mechanical behaviour of structural masonry Text. / G. Turovtsev // 19-th Int. Congr. Theor. and Appl. Mech., Kyoto, Aug. 25-31, 1996: Abstr. Kyoto, 1996. - C. 309.