автореферат диссертации по процессам и машинам агроинженерных систем, 05.20.01, диссертация на тему:Повышение долговечности отремонтированных коробок передач тракторов "Кировец" путем совершенствования технологии изготовления уплотнительных колец фрикциона

На правах рукописи

РГ Ъ ОД

15 ш ¿зоз

Михайлов Александр Викторович ||

ПОВЫШЕНИЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ОТРЕМОНТИРОВАННЫХ

КОРОБОК ПЕРЕДАЧ ТРАКТОРОВ "КИРОВЕЦ" ПУТЕМ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ УПЛОТНИТЕЛЫГЫХ КОЛЕЦ ФРИКЦИОНА

Специальность 05.20.03 - Эксплуатация, восстановление и ремонт сельскохозяйственной техники

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Саратов 2000 г.

Работа выполнена на кафедре "Сопротивление материалов и зация" Саратовского государственного аграрного университета Вавилова.

станда им. Н.

Научные руководители:

кандидат технических наук, доцент Ю.С. Данилов, кандидат технических наук, доцент A.B. Хохлов.

Официальные оппоненты

доктор технических наук, профессор Загородских Б.П. кандидат технических наук, доцент Денисов A.C.

Ведущая организация:

Управление технической политики и организации агросервиса Министерства сельского хозяйства Саратовской области,.

Защита диссертации состоится 27 апреля 2000 года в 12 часов на заседании диссертационного совета Д. 120.72.02 Саратовского государственного аграрного университета им. Н. И. Вавилова по адресу: 410600, г. Саратов, ул. Советская, 60.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке университета.

Автореферат разослан 25 марта 2000 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

д. т. н., профессор

Н. П. ВОЛОСЕВИЧ

nonj-

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Одной из главных задач, стоящих перед сельским хозяйством на протяжении нескольких десятилетий, является повышение производительности машинно-тракторных агрегатов и улучшение условий труда тракториста. Основой для повышения производительности является комплексная механизация, которая предусматривает применение машин с высокими технико-экономическими показателями и использование средств автоматизации. В свою очередь повышение производительности машинно-тракторных агрегатов достигается повышением рабочих скоростей и улучшением использования тяги сельскохозяйственных машин. Это требует внедрения автоматического регулирования нагрузочного и скоростного режима работы тракторного агрегата и автоматизации его управления.

Для наиболее эффективного использования мощности двигателя и экономичной работы агрегата, необходимо изменять передаточные отношения трансмиссии в соответствии с изменениями внешнего сопротивления движению трактора, которое изменяется в широких пределах.

Оптимальными для тракторов были бы трансмиссии с бесступенчатыми коробками передач (КП), которые позволяли изменять крутящий момент на ведущих колесах в строгом соответствии с изменяющимся сопротивлением движению.

До настоящего времени трансмиссии, которые отвечали указанным требованиям и были бы пригодными для использования на тракторах с точки зрения надежности, работоспособности и стоимости, до сих пор не созданы. Но созданы и получили распространение трансмиссии, которые частично отвечают указанным требованиям и повышают эксплуатационные показатели трактора. К таким относятся гидромеханические трансмиссии и механические трансмиссии, переключение передач которых происходит без разрыва потока мощности.

Такие трансмиссии применяются на отечественных тракторах Кировец (К-700А, К701), Т-150, Т-150К, а так же на тракторах зарубежных фирм: Форд, Джон Дир, Кейс, Массей-Ферпосон и др. Коробка передач является одним из основных элементов таких трансмиссий.

Установлено, что после ремонта ресурс КП тракторов "Кировец" снижается в 1,67 раза, по сравнению с ресурсом новых КП. В связи с этим, изучение влияния различных узлов и деталей на работоспособность КП с переключением передач под нагрузкой и предложение мероприятий по повышению долговечности КП является актуальной и перспективной задачей.

Цель работы - увеличение межремонтного ресурса коробок передач трактора "Кировец", путем совершенствования технологии изготовления уп-лотнительных колец.

Объект исследования - уплотнительные кольца коробки передач трактора "Кировец".

Методика исследования включает в себя применение современных методов и измерительных приборов. Для измерения формы колец применялся бесконтактный метод с использованием большого микроскопа инструментального (БМИ).

Моделирование процессов, их оптимизация и обработка результатов проводились на современных ПЭВМ.

Научная новизна. Выявлены закономерности изменения формы термо-фиксированных колец в процессе аккомодации. Теоретически обоснована схема нагружения уплотнительных колец при термофиксации.

Практическая ценность. На основании проведенных исследований создано и теоретически обосновано устройство для термофиксации уплотнительных колец, обеспечивающее получение необходимых параметров.

Устройство защищено патентами Р. Ф. № 2087553, № 2111266.

Внедрение. КП тракторов "Кировец" с экспериментальными уплотни-тельными кольцами прошли эксплуатационные испытания в хозяйствах Са-

ратовской области: СХПК Марфинское; Учебно - опытное хозяйство Мумов-ское; УОПП Елизаветенское.

Апробация. Основные положения диссертационной работы были доложены, обсуждены и одобрены на научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава Саратовского государственного агро-инженерного университета (1995....2000 гг.); на межгосударственном научно-техническом семинаре "Проблемы экономичности эксплуатации двигателей внутреннего сгорания в АПК СНГ", проводимом в Саратовском государственном агроинженерном университете (1996..1999 гг.).

Публикации. Основные положения диссертации опубликованы в 6 печатных работах общим объемом 1,1 печатных листа.

Структура и объем работы. Диссертация изложена на 155 стр. машинописного текста, состоит из введения, пяти глав, общих выводов по работе, списка литературы и приложений. Содержит 26 рис., 16 таблиц, 8 приложений. Список использованой литературы включает 74 наименования, в том числе 3 на иностранном языке.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

ВВЕДЕНИЕ. Во введении обоснована актуальность выполненной работы и изложены основные научные положения, которые выносятся на защиту.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ. В главе отмечено, что использование трансмиссий с переключением передач под нагрузкой позволяет повысить производительность машино-тракторного агрегата и улучшить условия труда тракториста.

Проведен анализ отказов (рисунок I) и ресурса КП (рисунок 2). Установлено, что средний межремонтный ресурс КП после ремонта снижается в 1,67 раза. Выявлено, что на долговечность и работоспособность деталей КП существенное влияние оказывает эффективность работы узла уплотнения

Ь--

фрикциона, основным звеном которого являются чугунные уплотшпельные кольца.

зо

25-~

15

л «

es

* ю

5 5

о

- 28 -

22 21

11

'— □ ш И щш

1-КГГ ; 2-двигатель; 3-промежуточная опора; 4-гидросистема Рисунок 1-Анализ отказов трактора «Кировец»

Рассмотрены работы Шаронова Г.П., Рйбовецкого H.A., Осипова К.Г., Денисова A.C., посвященные исследованиям долговечности агрегатов и узлов с/к машин и восстановлению их работоспособности.

Проанализированы условия работы уплотнительных колец и их влияние на работу коробок передач. Исследованы характер и величина наносов утшотнительных колец (рисунок 5) и деталей, сопрягаемых с ними. Износ уплотнительных колец по радиальной толщине не равномерен и минимальный износ наблюдается на участке вблизи замка. Рассмотрены требования, предъявляемые к уплотнпительным кольцам, на основе которых был выбран материал для уплотнительных колец.

° 40 «

и 35 и 30 i> 25

v 20 S 15

« 5 0

< \

\

/

/

/

0,5 1 2 3 4 5

Ресурс, тыс.моточасов

1- после ремонта; 2- новые. Рисунок 2-Распределение ресурсов КП трактора «Кировец»

0,18

г 0,16 з

J 0,14 l 0.12 £ 0,10

0,08

0,55 0,50

Е

s 0,45

" 0,40 о

S 0.35 0,30

s 0 20 40 60 80 100 120 140 160 f°

б)

а) кольца 0 100 мм.; б) кольца 0185 мм.

Рисунок З-Износ уплотнителышх колец по радиальной толщине

Проведен анализ способов производства уллотнительных колец, которым посвящсны работы К. Энглиша, Б.Я. Гинцбурга, Н.К. Платова, и определен наиболее оптимальный способ изготовления для рассматриваемых колец. Нами был выбран способ термофиксации - как наиболее простой, доступный, дешевый и способный обеспечить необходимые параметры колец.

Анализ литературных источников показал, что приспособления и устройства для термофиксации не достаточно изучены.

На основе проведенного анализа для достижения поставленной цели решались следующие задачи:

- провести анализ работы и отказов КП тракторов «Кировец», определить закономерности износа деталей узла уплотнения в фрикционе;

- теоретически обосновать параметры устройства для термофиксации, обеспечивающего заданную форму уплотнительных колец.

О 20 40 60 80 100 120 140 160

а)

1 t 7* •i г i

J i > ¿i < 1 •i >

< h ) Ч \

К

\

- усовершенствовать технологию изготовления уплотнительных колец фрикциона КП, с целью повышения их долговечности при эксплуатации; определить параметры опытной партии колец влияющих на эксплуатационные показатели.

- провести стендовые и эксплуатационные испытания экспериментальных колец и определить технико-экономическую эффективность.

2. ОБЩАЯ МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЯ. В главе приводится общая методика, состоящая из двух частей. Первая часть включает в себя общую программу исследований, состоящую из пяти стадий.

Вторая часть включает методику проведения стендовых и эксплуатационных испытаний и методику обработки экспериментальных данных.

3. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ПРЕДПОСЫЛКИ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ДОЛГОВЕЧНОСТИ УПЛОТНИТЕЛЬНЫХ КОЛЕЦ ФРИКЦИОНА КП. Дня обоснования схемы нагружения уплотнительных колец при термофиксации нами были проведены теоретические исследования изменения изгибающего момента при применении существующих устройств для термофиксации и различных схемах нагружения. Выявлены достоинства и недостатки существующих устройств.

Рассмотрев и проанализировав различные устройства для термофиксации уплотнительных колец (рисунок 4), было установлено, что при термофиксации на шпонке (а), кольца должны иметь равномерную эпюру давлений, но практика показывает, что кольца не имеют стабильных параметров, таких как форма и эпюра давления. При термофиксации на оправке с вырезом у замка (б) кольца получаются с зависанием концов замка, что является неисправимым браком. Кольца, полученные на круглой оправке без выреза (в), имеют подпор у замка и большой участок просветов

в калибре. Использование звездочки (г) предложенной Гинцбургом Б.Я., лишает способ термофиксации главного преимущества - простоты и доступности.

Нами для термофиксации предлагается круглая оправка с вырезанным сегментом напротив замка (д), позволяющая варьировать формой колец в свободном состоянии за счет изменения диаметра оправки и величины выреза сегмента.

Использование чугуна, в качестве материала уплотнительных колец, у которого линия нагружения не совпадает с линией разгрузки на диаграмме "растяжение-сжатие", потребовало проведения исследований остаточной деформации в процессе производства уплотнительных колец.

а)

б)

в)

г)

Д)

Рисунок 4-Оправки для термофиксации

В процессе обработки кольцо подвергается обжатиям с последующими разгружениями, в результате чего форма и упругость кольца становятся отличными от исходных. Но после трех-четырех обжатий кольцо

становится как бы упругим, т.е. остаточные деформации приближаются к нулю (происходит аккомодация материала кольца).

При исследовании изменения формы по периметру кольца, для замеров радиус-векторов колец в свободном состоянии использовался большой инструментальный микроскоп (БМИ), с точностью очета 0,005 мм.

Для обжатия колец использовался калибр номинального диаметра. После каждого обжатия производились замеры величины замка. Если замок уменьшился по сравнению с предыдущими замерами, то кольцо обжималось еще раз, до полной аккомодации кольца.

Остаточная деформация в замке определялась по следующей зависимости:

С = ((Б1 - 8С) / 8[) хЮО %, (1)

где

- размер замка кольца в свободном состоянии до нагружения,

Бс - размер замка кольца в свободном состоянии после снятия нагрузки.

По полученным данным были построены графики (рисунок 5) и выведена зависимость изменения формы колец в процессе аккомодации.

О 20 40 60 80 100 120 140 160 180

1 - до аккомодации, 2 - после аккомодации Рисунок 5-Форма колец в свободном состоянии 0 100 мм

п—

При проведений исследований нами были проведены эксперименты по определению необходимого количества последовательных обжатий для аккомодации кольца и стабилизации размера замка. Опыты показали, что стабилизация размера замка наступает после трех - четырех обжатий в калибре. При первом обжатии средняя остаточная деформация составила 2,8 %, при втором 1,22 %, при третьем 0,36 %, при четвертом 0,11%, при пятом обжатии 0 %, причем примерно у 50 % колец, размер замка стабилизировался после второго обжатия.

В главе приводится выбор эпюры давления из условий долговечности и условий работы уплотнительных колец. Выбор эгпоры радиальных давлений основан на определении участков "неупругого контакта" колец с различной эторой давлений в процессе износа колец.

Было установлено, что наилучшей эпюрой с точки зрения равномерного износа и интенсивности снижения радиального давления в процессе работы коле.,, является эгаора с низкой степенью коррекции - близкая к равномерной. С другой стороны, эллиптическая и грушевидная эпюра с давлением в замке д3= (1,2-1,4)цо обеспечивают кольцам большую долговечность, с точки зрения сохранения большего участка "упругого контакта".

Рисунок 6-Эпюра радиальных давлений (г=1.2)

Учитывая вышеперечисленные достоинства различных эпюр, условия работы уплотнительных колец (отсутствие вибраций, обилие смазки, специальный герметичный замок и спаренные кольца), нами была выбрана грушевидная эпюра с давлением в замке qз= (рисунок 6), позволяющая долгое время сохранять наибольший участок "упругого контакта" и обеспечивающая более равномерный износ уплотнительных колец по сравнению с эпюрами, имеющими высокую степень коррекции. Форма кольца в свободном состоянии 0 100 мм. с грушевидной эпюрой давлений и степенью коррекции г= 1.2 приведена на рисунке 7.

О 20 40 60 80 100 120 140 160 180 Рисунок 7 Форма кольца в свободном состоянии 0 100 мм. -

Для расчета геометрических параметров оправки в качестве исходных. данных были взяты параметры кольца по чертежу, и форма кольца в свободном состоянии при расчете по методу А.Я.Александрова, с учетом формоизменений при аккомодации. Так как кривизна кольца, его форма и закон распределения радиального давления зависят от изгибающего момента, то при расчете производилось вычисление моментов, приложенных к кольцу со стороны оправки.

Сравнив изгибающие моменты, возникающие в кольце от взаимодействия с оправкой при различных ее диаметрах и различных величинах выреза сегмента с теоретическим моментом, от заданной распределенной

нагрузки, можно определить, при каком соотношении параметров оправки достигается наибольшее схождение изгибающих моментов. Это условие обеспечит получение формы колец в свободном состоянии близкой к расчетной.

Изгибающий момент от распределенной нагрузки определяется по

следующему уравнению: %

M,\j/ = í R2 Sin (<p-vjOg,d<p, (2)

¥

где

R - радиус оси кольца, в сжатом состоянии; (р - угол до центра приложения распределенной нагрузки; ц/ - угол сечения кольца, в котором определяется момент; g(p - погонная нагрузка.

Схема нагружения кольца при его термофиксации на оправке при-

Рисунок 8 - Схема нагружения кольца Определим моменты, действующие на кольцо со стороны оправки:

на участке АВ М1ч< = (R'Fi Sin (ary)) (3)

на участке/1С M2l¡, = (R'F, Sin (а,-у) + R'F2 Sin(y-y)), (4)

где R'- радиус оправки;

fí~

\j/ - угол сечения кольца, в котором определяется момент; ai - угол приложения силы Fi; у - угол приложения силы F2. Исходя из равенства моментов, теоретического от распределенной нагрузки, и от действия сосредоточенных сил, действующих на кольцо со стороны оправки, найдем силы Fi и F2 (рисунок 7). Так как система кольцо-оправка должна находится в равновесии, то проекции сил F] и F2 на ось х должны быть равны:

Fi Cos (180-ai) = F2 Cosy, (5)

откуда

F2=F1Cos(180-ai)/Cosy (6)

Приравняв моменты, получим: к

ÍR2 Sin (cp-vrtgcpdq) = (R'F, Sm(ar4')) +(R'Fi Sin (a,-\}/)t V +R'F2 Sin(7-\j/)), (7)

откуда тс

Ff = jR.2 Sin (<p-vj/)g(pdcp / [(Rr Sin(ar\j/)) +(R' Sin(arv|/)f

V -ttktfSMj/íeS&K Sin(y-i|/))]. (8)

Далее при различных углах приложения силы F2 определяем величину силы F,. Для этого необходимо определить радиус оправки, который находится по известной форме кольца в свободном состоянии. В кольцо в свободном состоянии вписываем оправку с вырезанным сегментом (рисунок 8). Угол ai с центром О приложения силы Fi нам известен (рисунок 9). По теореме косинусов определяем хорду АВ между двумя точками В и А приложения сил Fi и F2 при выбранном значении угла у.

с

\

XV ь г /г ''Лс&Ь ^^^^я

В

о о ь

Рисунок 9-К расчету размеров оправки

т

АВ = V К2(,;)1+К2(ф)2-2 К^ссвСа-у) (9)

Далее находим среднюю линию Ь2 трапеции АВЭР

Ь2=(8/2+Ь)/2, (10)

где Ь - перпендикуляр, опущенный на ось симметрии кольца из точки приложения силы Р2;

8 - размер замка кольца в свободном состоянии. Высота в равнобедренном треугольнике АО'В со сторонами, равными радиусу оправки определится:

ЬгЬзеоэр, (11)

где Р= агсБ1п(Ь-5/2)/АВ.

Радиус оправки _

лЧ,2+(АВ/2)2 (12)

Определим угол у'- угол выреза сегмента оправки:

у' = агсэт (Ь/ Л'), (13)

Угол приложения силы Р] относительно центра оправки О'

а'= агссоз (б/ 2)1 И' (14)

Оптимальным будем считать угол у приложения силы Рг, при котором изгибающий момент от действия сил со стороны оправки максимально приближен к теоретическому изгибающему моменту.

По результатам расчетов были построены кривые изменения изгибающего момента, приложенного со стороны оправки по периметру кольца, в зависимости от угла у'приложения силы Р2 (рисунок 10). Максимальное приближение моментов, а следовательно схождение фактической формы в свободном состоянии с теоретической, ?ыло получено при угле у'=70°. Это соответствует стреле выреза сегмента £ равной примерно 1/3 диаметра оправки.

Устройство для термофиксации уплотнительных колец приведено на рисунке 11

20

15 10 5 0

1

<- 2 ■ ч ч

> V . -А Ч Л \\

/ ч- \ \ 7 . \ ■Ч

У Чл

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 ^

1-7= 0°;2-у= 50°;3-у= б0°;4-теоретическая;5-у=65° ;6-у= 70°;7-у= 30°; Рисунок 10-Изменение изгибающего момента

4

1- прижимная шайба; 2- кольца; 3- оправка; с! - диаметр оправки; Г — стрела сегмента.

Рисунок 11-Устройство для термофиксации

"Т7~

При разработке технологии изготовления уплотнительных колец с использованием оправки, была рассмотрена технология изготовления аналогичных уплотнительных колец с использованием круглой оправки, применяемая на Ершовском ремонтном заводе.

Установлено, что недостатком существующей технологии является невозможность получения качественных уплотнительных колец (по прилегаемости). Изготовление уплотнительных колец по существующей технологаи приводит к превышению допустимых напряжений при надевании на круглую оправку заготовок с радиальной толщиной в 1,6 раза большей номинальной радиальной толщины колец.

Для изготовления уплотнительных колец нами разработана технология, имеющая следующую последовательность операций: Револьверная-» Шлифовальная —> Размагничивание -> Фрезерная -» Слесарная —> Моечная -> Контроль промежуточный н> Сборка под термофиксацию —> Термофиксация Токарная Моечная —> Контроль окончательный.

С целью подтверждения теоретических расчетов геометрических размеров оправки и построения технологического процесса, была определена форма колец (рисунок 12) на микроскопе БМИ -1 и рассчитана эпюра (рисунок 13) распределения радиального давления. Как видно из рисунков фактические параметры полученных колец близки к расчетным.

4 Рг.тт 4 5

4,0 -3,5 ■ 3,0 -2 5 ■ 2,0 -1.5 -1,0 -0,5 -0,0 -

1-теоретическая; 2- фактическая.

Рисунок 12-Форма кольца в свободном состоянии

1- фактическая; 2-теоретическая.

Рисунок 13-Эпюра радиального давления

4. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ. Глава посвящена результатам стендовых и эксплуатационных испытаний отремонтированных КП тракторов "Кировец" с экспериментальными кольцами.

Стендовые испытания проводились на стенде КИ - 1881.21 А для обкатки и испытания ведущего вала и стенде КИ -1890 для обкатки КП тракторов «Кировец».

Испытания ведущего вала проводились на двух режимах. Первый режим заключался в последовательном включении фрикционов в течение 15 мин.

На втором режиме проводились испытания ведущего вала в течениа 20 мин., при одновременном включении всех фрикционов и частоте вращения вала 500-600 мин"1. Давление масла в фрикционах на обоих режимах составляло 890 - 920 КПа, в системе смазки 130 - 140 КПа. Расход масла при этом составил 15-16 л/мин.

Чередование режимов производилось !2 раз. Общее время испытаний ведущего вала составило 28 часов. При этом падение давления в фрикционах и системе смазки не наблюдалось.

Г9

Затем были проведены испытания коробки на первой, второй, третьей и четвертой передачах в течение 20 мин., на каждой из них, при выключенных режимах и частоте вращения ведущего вала 950 мин"1. Давление масла в фрикционах при этом составило 900 - 940 КПа.

После этого проводились испытания коробки передач на различных режимах и передачах при частоте вращения ведущего вала 1200 мин"1. В этом режиме были включены насосы навесной системы и задний выходной фланец. Давление масла в фрикционах составляло 910 - 950 КПа.

Испытания проводились с чередованием последних двух режимов пять раз. Продолжительность испытания коробки передач в сборе составила 33,5 часа. Общая продолжительность стендовых испытаний составила 60 часов.

Результаты измерения давления в системе смазки и фрикционах КП на различных режимах показали его соответствие техническим требованиям, предъявляемым к новым и отремонтированным коробкам передач. Это свидетельствует об обеспечении герметизации уплотнительного узла и нормальной работе уплогнительных колец..

После обкатки трактора (в течение первых 60 моточасов) с экспериментальными уплотнительными кольцами выполняли весь комплекс сельскохозяйственных работ, что позволило оценить работу колец в реальных условиях эксплуатации. Наработка КП с экспериментальными кольцами в различных хозяйствах составила в среднем 2,6 тыс. моточасов.

После проведения эксплуатационных испытаний определялся износ уплотнительных колец и сопрягаемых с ними деталей. Распределение из-носов уплотнительных колец по радиальной толщине для колец 0 100 мм приведены на рисунке 14 (а), для колец 0 185 мм. на рисунке 14 (б),

0,19 0,17 0,15 0,13 0,11 0,09

■«Л ! А 1

4 3 Г 4. 4 /

1 Т 'Т Г т т; il г

о / -!У

20 40

60

80

100 120

■140 160

0 10 23Э0 40 50 60 70 80 93 100110120130140150160170 'f0

ц

1- экспериментальные кольца; 2- серийные кольца.

Рисунок 14-Износ уплотнительных колец по радиальной толщине.

Характер и величина износа поверхности нажимного диска с экспериментальными кольцами практически не изменились. Средний износ поверхности нажимного диска 0 100 мм. составил 0,19 мм., для 0 185 мм. - 0,23 мм. Износ экспериментальных колец по высоте близок к износу серийных колец. Износ экспериментальных колец по радиальной толщине более равномерен, чем износ серийных колец и составил в среднем для колец 0 100 мм. - 0,15 мм., для колец 0 185 мм. - 0,46 мм.

0

2Т

Эксплуатационные испытания КП с экспериментальными кольцами показали увеличение межремонтного ресурса КП на 0,5 тыс. моточасов по сравнению с КП, укомплектованными серийными уплотнительными кольцами.

Годовой экономический эффект от использования экспериментальных уплотнительных колец в фрикционе КП тракторов "Кировец" составил 448,81 руб. на один трактор в ценах 1999 г.

0,50 0,45 . 0,40 I 0.35 5 0,30 |о,25 §0,20 0,15 0,10 0,05 0,00

1- серийные кольца 0 185 мм.; 2- нажимной диск 0 185 мм.; 3- серийные кольца 0 100 мм.; 4- нажимной диск 0 100 мм.; 5 -экспериментальные кольца 0 185 мм.; 6- нажимной диск 0 185 мм.; 7-экспрементальные кольца 0 100 дми <f> ïOPat.u.

Рисунок 15-Средний износ деталей узла уплотнения

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ На основании выполненных теоретических и экспериментальных исследований и расчета технико-экономической эффективности можно сделать следующие выводы:

1. Проведен анализ отказов и ресурса КП трансмиссий с переключением передач под нагрузкой. Установлено, что средний ресурс КП после ремонта снижается в 1,67 раза по сравнению с ресурсом новых КП. Одной из причин выхода из строя КП является снижение давления масла в гидро-

.0,(18-

е-

-023-

о,: :з

от

iëж

0,19

'2 Т

системе КП ниже 800 КПа за счет нарушения герметичности узла уплотнения. .

2. Исследованы износы деталей узла уплотнения фрикциона. Установлено, что износ поверхности нажимного диска близок к равномерному

¿качение

и имеет среднее^, 19 мм. для 0 100 мм.; 0,23 мм. для 0 185 мм. Для уп-лотнительных колец износ по радиальной толщине не равномерен и минимальный износ наблюдается на участке вблизи замка. Средний износ для колец 0 100 мм. равен 0,14 мм., для колец 0 185 мм. - 0,48 мм. Износ колец по высоте для колец 0 100 мм. составляет 0,11 мм., для колец 0 185 мм 0,17 мм.

3. Выполнен анализ существующих способов изготовления уплотни-тельных колец и обосновано применение технологии с использованием способа термофиксации, в условиях ремонтного производства. Исследованы остаточные формоизменения в процессе аккомодации, суммарная остаточная деформация в замке колец из высокопрочного чугуна составила < 4,5 %. Полная аккомодация колец наблюдается после четырех обжатий, при этом около 50 % аккомодируются при втором обжатии.

4. Проведен теоретический анализ схем нагружения колец при применении различных устройств для термофиксации. Установлено, что применяемые в настоящий момент для термофиксации шпонка и круглая оправка lie позволяют получать кольца с заданными параметрами. Разрабо-танно и теоретически обосновано устройство для термофиксации уплот-нительных колец (Патент Р.Ф. №2087553, Патент Р.Ф. Ns 2111266). Разработана технология изготовления уплотнительных колец с использованием предложенного устройства для термофиксации, позволяющего варьировать формой кольца и повысить качество колец.

5. Стендовые и эксплуатационные испытания показали нормальную работу экспериментальных уплотнительных колец в узле уплотнения

фрикциона. Характер и величина износа поверхности нажимного диска с экспериментальными кольцами практически не изменились. Износ экспериментальных колец по высоте близок к износу серийных колец. Износ экспериментальных колец по радиальной толщине более равномерен, чем износ серийных колец, что говорит о прилегаемости колец по периметру в процессе работы. Износ в среднем составил для колец 0 100 мм. - 0,15 мм., для колец 0 185 мм. -0,46 мм.

Применение экспериментальных колец позволило увеличить ресурс КП после ремонта в 1,24 раза.

6. Годовой экономический эффект от снижения количества ремонтов из-за увеличения межремонтного ресурса КП тракторов "Кировец" составит 448,81 руб. на один трактор в ценах 1999 г.

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНЫ В СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ

1. Данилов Ю.С., Хохлов A.B., Михайлов A.B. Обеспечение качественных характеристик уплотнительных колец, изготовленных способом термофиксации// Проблемы экономичности и эксплуатации двигателей внутреннего сгорания в АПК СНГ. Материалы Межгосударственного научно-технического семинара. СГУ, Саратов, 1997. Вып. 9. с.39-41.

2. Патент Российской Федерации № 2087553. Устройство для тср-мофиксации поршневых колец в пакете. Опубл. 20.08.97. / Данилов Ю.С., Хохлов A.B., Михайлов A.B.

3. Данилов Ю.С., Хохлов A.B., Михайлов A.B. Теоретическое обоснование схемы нагружения кольца для получения равномерной эпюры давления // Проблемы экономичности и эксплуатации двигателей внутреннего сгорания в АПК СНГ. Материалы Межгосударственного научно-технического семинара. СГАУ, Саратов, 1998. Вып. 10.

4. Михайлов A.B. Разработка технологии изготовления уплотнительных колец для гидрофицкрованных коробок перемены передач тракторов // Совершенствование и развитие мобильной энергетики в сельском хозяйстве. Тезисы докладов 10-й научно-практической конференции вузов Поволжья и Предуралья. Чебоксары 1998г. Чувашская ГСА. стр. 67-68.

5. Патент Российской Федерации № 2111266. Устройство для термофиксации поршневых колец. 0публ.20.05.98. / Данилов Ю.С., Хохлов A.B., Михайлов A.B., Никитин Д.А.

6. Хохлов A.B., Михайлов A.B. Испытание гидромеханических коробок передач тракторов, укомплектованных экспериментальными уп-лотниельными кольцами // Проблемы экономичности и эксплуатации двигателей внутреннего сгорания в АПК СНГ. Материалы Межгосударственного научно-технического семинара. СГАУ, Саратов, 1999. Вып. 11.

Подписано к печати 22.03.2000. Тираж 100. Уч.-изд. л. 1,0. Заказ 32

"Типография ЦНТИ: 410600, г.Саратов, ул. Советская, 60.

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1. Анализ отказов и условий работы КП тракторов Кировец

1.1.1. Анализ отказов и ресурс а КП

1.1.2. Особенности, устройство и работа КП с переключением передач под нагрузкой

1.1.3. Условия работы колец в КП

1.2. Исследование деталей узла уплотнения на ремонтном 24 предприятии и технич еские требования, предъявляемые к ним

1.3. Выбор материала, и требования предъявляемые к кольцам

1.3.1. выбор материала для уплотнительных колец и 30 требования, предъявляемые к нему

1.3.2. Требования, предъявляемые к готовым кольцам

1.4. Производство уплотнительных колец

1.4.1. Способы получения заготовок

1.4.2. Механическая обработка заготовок колец

1.5. Выбор способа для изготовления уплотнительных колец

1.6. Цель и задачи исследования

2. ОБЩАЯ МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЯ

2.1 Программа исследований

2.2 Методика проведения стендовых испытаний

2.2.1 Методика испытаний ведущего вала

2.2.2 Методика испытаний КП

2.3 Методика эксплуатационных испытаний

2.4 Методика обработки экспериментальных данных

2.5 Выводы

3. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ПРЕДПОСЫЛКИ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ДОЛГОВЕЧНОСТИ УПЛОТНИТЕЛЬНЫХ КОЛЕЦ

3.1. Анализ схем нагружения колец при применении различных 55 устройств для термофиксации

3.2. Исследование зависимости остаточной деформации в процессе изготовления уплотнительных колец

3.3 Выбор эпюры радиальных давлений из условия долговечности

3.4 Оценка точности методов измерения

3.5. Расчет параметров колец

3.6. Расчет параметров устройства для термофиксации

3.7. Разработка оптимальной технологии изготовления уплотнительных колец 94 3.8 Полученные параметры колец 98 3.9. Выводы

4. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ

4.1. Результаты стендовых испытаний

4.1.1 Результаты испытания ведущего вала.

4.1.2 Результаты испытания КП

4.2. Результаты эксплуатационных испытаний 105 4.3 Выводы

5. РАСЧЕТ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ

Одной из главных задач, стоящих перед сельским хозяйством на протяжении нескольких десятилетий, является повышение производительности машинно-тракторных агрегатов и улучшение условий труда тракториста. Основой для повышения производительности является комплексная механизация, которая предусматривает применение машин с высокими технико-экономическими показателями и использование средств автоматизации. В свою очередь повышение производительности машинно-тракторных агрегатов достигается повышением рабочих скоростей и улучшением использования тяги сельскохозяйственных машин.

Однако использовать мощность тракторных двигателей в полной мере не позволяют колебания внешних сопротивлений. Например, загрузка гусеничных тракторов на пахоте даже в наиболее благоприятных условиях не превышает 85-93%, а средний эксплуатационный коэффициент загрузки гусеничных сельскохозяйственных тракторов класса 30 КН еще ниже и колеблется в пределах 65-80% [1]. Значительное снижение этого коэффициента наблюдается при работе трактора на пересеченной местности и на повышенных передачах. Большую роль при этом играет ухудшение условий труда тракториста в результате усложнения управления трактором.

Таким образом, дальнейшее повышение производительности требует внедрения автоматического регулирования нагрузочного и скоростного режима работы тракторного агрегата и автоматизацию его управления.

Для наиболее эффективного использования мощности двигателя и экономичной работы агрегата, необходимо изменять передаточные отношения трансмиссии в соответствии с изменениями внешнего сопротивления движению трактора, которое изменяется в широких пределах.

На большинстве тракторов применяют механическую трансмиссию, в которой одним из основных агрегатов является ступенчатая коробка перемены передач.

Несмотря на все преимущества: относительно малый вес; небольшие габариты; надежность и долговечность; простота в изготовлении и эксплуатации; невысокая стоимость, механическая, ступенчатая трансмиссия имеет свои недостатки.

Ручное управление при большой частоте изменения режима работы приводит к повышению физической и нервной утомляемости тракториста, а это в свою очередь сказывается на качестве выполненной работы. Наглядным примером может служить работа с бульдозером, при выполнении такой работы в час производится до 300-350 операций по переключению передач и реверсированию движения [1].

К существенным недостаткам механических тракторных трансмиссий с обычными механизмами переключения и приводами управления механического типа относится длительность и сложность процесса переключения передач. В результате этого при переключении передач движение на высшей передаче начинается с трогания тракторного агрегата с места.

Эта особенность работы трактора имеет существенное значение для оценки эффективности использования его коробки передач. В отличии от других тяговых машин, у трактора коробка передач обычно не используется для разгона.

Работа трактора не на тех передачах, на которых наиболее эффективно используется мощность двигателя, а на более низких передачах, приводит к снижению производительности и топливной экономичности.

Сократив до минимума потери времени на переключение передач и разгон, можно было бы обеспечить повышение производительности тракторного агрегата на 15-20 % [1].

В результате анализа [1] установлено, что при нагрузке на крюке, соответствующей полному использованию сцепного веса и скорости движения колесного трактора 2,5 м/с, а гусеничного 3,5 м/с. невозможно обеспечить переключение передач без остановки трактора, используя ступенчатые коробки передач со скользящими шестернями и механическими приводами.

Реальный путь обеспечения безостановочного переключения передач - это создание и применение таких механизмов переключения и приводов управления, которые позволяют резко уменьшить время, затрачиваемое на переключение передач, или дают возможность изменять передаточные отношения без разрыва потока мощности от двигателя к ведущим колесам [1,2].

Наиболее эффективными для тракторов были бы трансмиссии с бесступенчатыми коробками передач, которые позволяли бы изменять крутящий момент на ведущих колесах в строгом соответствии с изменяющимся сопротивлением движению.

До настоящего времени трансмиссии, которые отвечали указанным требованиям и были бы пригодны для использования на тракторах с точки зрения надежности, работоспособности и стоимости, до сих пор не созданы. Но созданы и получили распространение трансмиссии, которые частично отвечают указанным требованиям и повышают эксплуатационные показатели трактора. К таким относятся гидромеханические трансмиссии и механические трансмиссии, переключение передач у которых происходит без разрыва потока мощности.

Несмотря на то, что такие трансмиссии не могут рассматриваться как идеальные для любых тракторов, они все же получили практическое применение и выявлены области их рационального использования, говорит о их преимуществах над обычными механическими трансмиссиями. Так механические трансмиссии с переключением передач под нагрузкой, без разрыва потока мощности получили широкое распространение на сельскохозяйственных тракторах. Такие трансмиссии применяются на отечественных тракторах "Кировец" (К-700А, К701), Т-150, Т-150К, а так же на тракторах зарубежных фирм: Форд, Джон Дир, Кейс, Массей-Фергюсон и др. [3].

Актуальность работы. Установлено, что после ремонта ресурс КП тракторов "Кировец" значительно снижается, по сравнению с ресурсом новых КП. В связи с этим, изучение влияния различных узлов и деталей на работоспособность КП с переключением передач под нагрузкой и предложение мероприятий по повышению долговечности КП является актуальной и перспективной задачей.

Цель работы - увеличение межремонтного ресурса коробок передач трактора "Кировец" путем совершенствования технологии изготовления уплотнительных колец.

Объект исследования - уплотнительные кольца коробки передач трактора "Кировец".

Методика - исследования включает в себя применение современных методов и измерительных приборов. Для измерения формы колец применялся бесконтактный метод с использованием большого микроскопа инструментального (БМИ).

Моделирование процессов, их оптимизация и обработка результатов проводились на современных ПЭВМ.

Научная новизна. Выявлены закономерности изменения формы термофиксированных колец в процессе аккомодации. Теоретически обоснована схема нагружения уплотнительных колец при термофиксации.

Практическая ценность. На основании проведенных исследований создано и теоретически обосновано устройство для термофиксации уплотнительных колец, обеспечивающее получение необходимых параметров.

Устройство защищено патентами Р. Ф. № 2087553, № 2111266.

Внедрение. КП тракторов "Кировец" с экспериментальными уплотнительными кольцами прошли эксплуатационные испытания в хозяйствах Саратовской области: СХПК Марфинское; Учебно-опытное хозяйство Мумовское; ГУОПП Елизавитенское.

На защиту выносятся следующие положения:

1. Анализ отказов и работы КП тракторов "Кировец"

2. Определение закономерности износа деталей узла уплотнения в фрикционе КП.

3. Разработка технологии изготовления уплотнительных колец в

КП.

4. Проведение стендовых и эксплуатационных испытаний и определение технико-экономической эффективности.

Апробация. Основные положения диссертационной работы были доложены, обсуждены и одобрены на научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава Саратовского государственного агроинженерного университета (1995.2000 гг.); на межгосударственном научно-техническом семинаре "Проблемы экономичности эксплуатации двигателей внутреннего сгорания в АПК СНГ", проводимом в Саратовском государственном агроинженерном университете (1996. 1999 гг.).

Публикации. Основные положения диссертации опубликованы в 6 печатных работах [4,5,6,7,8,9].

Структура и объем работы. Диссертация изложена на 155 стр. машинописного текста, состоит из введения, пяти глав, общих выводов по работе, списка литературы и приложений. Содержит 26 рис., 16 таблиц, 8 приложений. Список использованной литературы включает 74 наименования, в том числе 3 на иностранном языке.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

На основании выполненных теоретических и экспериментальных исследований и расчета технико-экономической эффективности можно сделать следующие выводы:

1. Проведен анализ отказов и ресурса КП трансмиссий с переключением передач под нагрузкой. Установлено, что средний ресурс КП после ремонта снижается в 1,67 раза, по сравнению с ресурсом новых КП. Одной из причин выхода из строя КП является снижение давления масла в гидросистеме КП ниже 800 КПа за счет нарушения герметичности узла уплотнения.

2. Исследованы износы деталей узла уплотнения фрикциона. Установлено, что износ поверхности нажимного диска близок к равномерному и имеет среднее значение 0, 19 мм для 0 100 мм; - 0,23 мм для 0 185 мм. Для уплотнительных колец износ по радиальной толщине не равномерен и минимальный износ наблюдается на участке вблизи замка. Средний износ для колец 0 100 мм. равен 0,14 мм, для колец 0 185 мм - 0,48 мм. Износ колец по высоте для колец 0 100 мм составляет 0,11 мм, для колец 0 185 мм - 0,17 мм.

3. Проанализированы существующие способы изготовления уплотнительных колец и предложен оптимальный способ - способ термофиксации - простой, доступный и дешевый способ, позволяющий получать у плотните льные кольца с необходимыми параметрами. Исследованы остаточные формоизменения термофиксированных колец в процессе аккомодации. Суммарная остаточная деформация в замке колец из высокопрочного чугуна составила < 4,5 %. Полная аккомодация колец наблюдается после четырех обжатий, при этом около 50 % аккомодируются при втором обжатии.

4. Проведен теоретический анализ схем нагружения колец при применении различных устройств для термофиксации. Установлено, что применяемые в настоящий момент для термофиксации шпонка и круглая оправка не позволяют получать кольца с заданными параметрами. Разработано и теоретически обосновано устройство для термофиксации уплотнительных колец (Патент Р.Ф. № 2087553, Патент Р.Ф. № 2111266). Разработана технология изготовления уплотнительных колец с использованием предложенного устройства для термофиксации, позволяющего варьировать формой кольца и повысить качество колец.

5. Стендовые и эксплуатационные испытания показали нормальную работу экспериментальных уплотнительных колец в узле уплотнения фрикциона. Характер и величина износа поверхности нажимного диска с экспериментальными кольцами практически не изменились. Износ экспериментальных колец по высоте близок к износу серийных колец. Износ экспериментальных колец по радиальной толщине более равномерен, чем износ серийных колец, что говорит о прилегаемости колец по периметру в процессе работы. Износ в среднем составил для колец 0 100 мм. - 0,15 мм., для колец 0 185 мм. -0,46 мм.

Применение экспериментальных колец позволило увеличить ресурс КП после ремонта в 1,24 раза.

6. Годовой экономический эффект от снижения количества ремонтов из-за увеличения межремонтного ресурса КП тракторов "Кировец" составит 448,81 руб. на один трактор в ценах 1999 г

1. Горбунов П.П., Черпак Ф.А., Львовский К.Я. Гидро-механические трансмиссии тракторов. М., 1969.

2. Есеновский-Лашков Ю.К., Мазалов Н.Д., Пыткин А.Ю., Дзядык М.Н., Скоков Е.М. Гидромеханическая передача автобуса. Москва: издательство "Транспорт" , 1968 г.

3. Львовский К.Я., Черпак Ф.А., Серебряков И.Н., Шельцин H.A. Трансмиссии тракторов. Москва: Машиностроение, 1976 . 280 стр.

4. Патент Российской Федерации № 2087553. Устройство для термофиксации поршневых колец в пакете. / Данилов Ю.С., Хохлов A.B., Михайлов A.B. Опубл. 20.08.97.

5. Данилов Ю.С., Хохлов A.B., Михайлов A.B. Теоретическое обоснование схемы нагружения кольца для получения равномерной эпюры давления // Проблемы экономичности и эксплуатации двигателей внутреннего сгорания в АПК СНГ. Материалы Саратов.СГАУ, 1998,вып. 10.

6. Михайлов A.B. Разработка технологии изготовления уплотнительных колец для гидрофицированных коробок перемены передач тракторов // Совершенствование и развитие мобильной энергетики в сельском хозяйстве. Чебоксары: Чувашская ГСА, 1998г., стр. 67-68.

7. Патент Российской Федерации № 2111266. Устройство для термофиксации поршневых колец. / Данилов Ю.С., Хохлов A.B., Михайлов A.B., Никитин Д.А. 0публ.20.05.98.

8. Типовые нормы времени на капитальный ремонт шасси трактора К-700, К-701.Трактор "Кировец": К-701, К-700А.

9. Шаронов Г.П. и др. Новые способы приработки двигателя после ремонта. // Техника и вооружение. 1962, № 3, с. 47-51.

10. Осипов. К.Г. Восстановление изношенных до предельного состояния дисков трения коробки передач тракторов типа К-700 Дисс. на соиск. уч. степ, к.т.н./ Саратов 1988 г. 181 с.

11. Рабовецкий H.A. Исследование и разработка технологии восстановления дисков трения тракторов "Кировец". Автореф. Дисс. на соиск. уч. степ, к.т.н./ Саратов 1981г.

12. Денисов A.C. Научные основы формирования структуры эксплуатационно-ремонтного цикла автомобилей. Автореф. Дисс. на соиск. уч. степ. д.т.н./Саратов 1999г.

13. Технические требования на капитальный ремонт. Шасси трактора К-700,701. Москва, 1978 г. ГОСНИТИ.

14. К. Энглиш Поршенвые кольца т. 2. "Эксплуатация и испытание". Перевод с немецкого Гончаренко В.Г., Черноземова H.H. Под ред. д.т.н. Житомирского В.К. Москва:, 1963 г.

15. Молдованов В.П., Пикман А.П., Авербух В.Х. Производство поршневых колец двигателей внутреннего сгорания. Москва: Машиностроение, 1980 .

16. Материалы в машиностроении. Том 4. Под ред д.т.н. Кудрявцева И.В., к.т.н . Жукова A.A. и Шермана А.Д., стр93.

17. Гиршович Н.Г. Кристаллизация и свойства чугуна в отливках. M-JL: изд. Машиностроение ,1966.

18. Смирнов А.И., Сотников A.A. // Литейное производство № 10, 1965г.

19. Гиршович Н.Г., Алексеев А.Г. // Литейное производство № 5, 1966г.

20. Ипатов Н.К. Технология изготовления поршневых колец автотракторных двигателей.Свердловск:ОГИЗ ,131 с.

21. G. Williams, piston rings and cylinder liners. New metods of mechanical testing for modern materials, Automobile Engineer, № 360, т 27, с 2, № 361, с 300, 1937, август.

22. Поршневые компрессоры. Под. ред. Фотина, стр.221 .

23. Данилов Ю.С. Улучшение эксплуатационных показателей автотракторных двигателей за счет совершенствования технологического процесса изготовления поршневых колец. Саратов, 1975г, 163стр.

24. K.Ebihara, Researches of the piston ring, scientific paperc of the institute of Physical and Chemical Reserch, Tocyo, № 182, 1929, с 107.

25. Итинская H.И., Кузнецов Н.А "Справочник по топливу,маслам и техническим жидкостям (в вопросах и ответах)". Москва:"Колос", 1982г. стр 132.

26. Вознесенский В.А. Статистические методы планирования эксперимента в технико-экономических исследованиях. М.: Финансы и статистика, 1981, 364 с. ;

27. Коваленко И.Н., Филипова A.A. Теория вероятностей и математическая статистика. М.: Высшая школа, 1973, 368 с.

28. Адлер Ю. П., Грановский Ю.В. Обзор прикладных работ по планированию эксперимента. Препринт № 33. М.: издательсто МГУ, 1972.

29. Касандрова О.Н., Лебедев B.B. Обработка результатов наблюдений . М.: Наука, 1976 ,104 с.

30. Веденяпин Г.В. Общая методика экспериментальных исследований и обработкка опытных данных. М.: Колос, 1973, 200с.

31. Энглиш К. "Поршневые кольца". Том 1. Машгиз, 1962г.

32. Повышение надежности работы холодильных устанолвок.- Л.: Машиностроение, 1978, с 110-129.

33. Гинцбург Б. Я. Теория и расчет поршневых колец. Машгиз, 1945г.

34. Гинцбург Б.Я. "Теория поршневого кольца." М.: Машиностроение, 1979, 272 с.

35. Никитин Д.А. Обеспечение надежности узла уплотнения турбокомпрессоров ТКР— 7Н путем повышения качества уплотнительных колец. Дисс. на соиск. уч. степ, к.т.н./ Саратов, 1995 г., 138 с.

36. Пикман А.Р. К вопросу определения формы поршневого колца и копира в условиях массового производства. Дисс. на соиск. уч. степ, к.т.н./ Саратов, 1967 г., 172 с.

37. Никифоров А.И. Опытное определение модуля упругости некоторых марок конструкционных чугунов.// Известия ВУЗ. Машиностроение № 6 , 1962г.

38. Гончаренко В.Г. Важнейшие задачи дальнейшего повышения качества поршневых колец и новые решения некоторых из них.// Материалы научной конференции Саратовского института механизации с/х. им. М.И Калинина, 1966 г.

39. Гурвич И.Б. Долговечность автомобильных двигателей. Машиностроение 1967г.

40. Орлин A.C. Вырубов Д.Н. "О перспективах поршневых и комбинированных двигателей внутреннего сгорания" № 4, 1965г.

41. Чиженко Ю.Д., Храпов А.Я. Влияние макродефектов и графитовой пористости на прочностные, упругие и демпфирующие свойства чугуна.// Известия ВУЗ, Черная металлургия № 6 , 1971г.

42. Александров А.Я. О расчетном построении формы поршневых колец в свободном состоянии.// Вестник машиностроения № 4, 1965, с. 30-33.

43. Фихтенгольц Г.М. Курс диффиринциального и интегрального исчисления. Физматгиз, 1959г.

44. Гончарова В.Н. Металлокерамические поршневые кольца. ЦНИИТМАШ, 1959г.

45. Данилов Ю.С., Хохлов A.B., Гаврилов Н.Д., Федонин A.B. Измерение формы поршневых колец в свободном состоянии с применением БМИ-1, деп. ВНИИТЕРМ 1986, 363-66 Деп., 12 с.

46. Молдованов В.П. Особенности учета механических свойств материала при проектировании и расчете.// Теория, расчет и методы испытаний поршневых колец. Сборник научных работ № 66.

47. Кравченко В.И. Силы, остаточные напряжение и трение при резании металлов. Куйбышев, 1965.

48. Коюкова Т.П., Загребин Г.Г. К вопросу о теоретическом обосновании методики расчета поршневых колец.

49. Эбихара К.Данубари Т. Reports of institute Phusicai and chemical Research 1960 vol 36 № 5-6 18.

50. Рабинович А.Ш. Аналитическое исследование начального износа поршневого кольца// сб. статей № 10. Авиационные двигатели легкого топлива. Оборонгиз ,1952г.

51. Голицин Ю.А., Боровских И.П. Исследование перераспределения упругого давления поршневых колец.// Теория, расчет и методы испытаний поршневых колец. Сборник научных работ, выпуск 57, Саратов, Саратовский сельскохозяйственный институт, 1975г.

52. Гончаренко В.Г. Исследование поршневых колец автотракторного типа. Саратов 1961.

53. Наерман М.С. Обзор современных методов производства поршневых колец в США.// Новости технологии НИАП № 6, 1947.

54. TAUDA/ Wear for pistons the automobile engineer № 4, 1937.

55. Голицин Ю.А., Кузнецов JI.B. Построение функции распределения радиального давления по его кривизне в свободном состоянии. // Теория, расчет, конструкция и материалы поршневых колец. Сборник научных работ. Саратов, 1974, с 65-70.

56. Голицин Ю.А. Ивашенцев Г.А. Определение эпюры радиальных давлений поршневых колец по кривизне или радиусу кривизны в свободном состоянии. // Теория расчет и методы испытаний поршневых колец. Сборник научных работ. Саратов, 1975, с 3-18.

57. Голицин Ю.А., Кузнецов Л.В. Определение эпюры радиального давления по результатам замера на эпюромере. // Совершенствование конструкции тракторов, сельскохозяйственных машин и методы их ремонта. Сборник научных работ. Саратов 1973, с 258-266.

58. Голицин Ю.А., Ивашенцев Г.А. Экспериментально-аналитический способ определения эпюр давлений поршневых колец.// Улучшение конструкций тракторов и сельскохозяйственных машин, методы их ремонта. Сборник научных работ. Саратов, 1972.

59. Коплунов P.C. Точность контрольных приспособлений. М.: Машиностроение, 1968. ,219 с.

60. Гинцбург Б.Я. О форме поршневых колец в свободном состоянии. // Вестник машиностроения, 1969, № 3, с 28-31.

61. Александров А .Я. Расчет поршневых колец малой жесткости.// Труды новосибирского института инженеров железнодорожного транспорта. Трансжедориздат, 1952, с 9-12.

62. Адамович А.П. Расчет поршневых колец с учетом переменного модуля упругости и остаточной деформации.// Тракторы и сельхозмашины. М., 1969, № 11, с 10-13.

63. Голицин Ю.А. Графоаналитический способ определения формы поршневого кольца в свободном состоянии.// Тракторы и сельхозмашины. М., 1959, № 9.

64. Голицин Ю.А. Разработка уточненного метода расчета формы поршневого кольца с учетом фактического модуля упругости. Саратов, СИМСХ, 1968 г.

65. Каюкова Т.П. К выбору метода расчета формы поршневых колец в свободном состоянии.// Теория, расчет, конструкции и материалы поршневых колец. Сборник научных работ №31, Саратовский сельскохозяйственный институт, 1974г.

66. Боровских И.П., Каюкова Т. П. Оценки погрешности в определении формы поршневого кольца за счет пренебрежения деформацией, от действии нормальных и поперечных сил.// Сборник научных работ № 3. Саратовский сельскохозяйственный институт, 1974г.

67. Хохлов A.B. Повышение точности и производительности копирной обработки поршневых колец тракторных двигателей. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук / Саратов,1984,212с.

68. Голицин Ю.А., Молдованов В.П. Некоторые предпосылки к проектированию и расчету поршневых колец форсированных двигателей.

69. Данилов Ю.С., Никитин Д.А., Хохлов A.B. К определению эпюр распределения радиального давления поршневых колец на стенки цилиндра.// Исследования станков и инструментов для обработки сложных и точных поверхностей. СГТУ ,Саратов, 1996г.

70. Техническое описание и инструкция по эксплуатации 701.39.00.010-2. Москва: В/О "Тракторэкспорт", 1990.121

71. Натуральные нормативы затрат труда и материально технических средств. Саратов, 1999г., с. 1956.