автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.06, диссертация на тему:Оптимизация режимов плазменной сварки стыковых соединений с разделкой из алюминиевых сплавов

САНКГ-ПегГЕЕБШСЯ-Ш ГОСШГСОВБаШП таышзйй ¡шзвгсида

11а правах рукзтся

Буй Ван Хаяь

огомшашя ?тшт шишшой свит стшжкх содашша с раздетой

КЗ ¿ШМШКЕВЖ СГИБОВ

05.03.03 - технология д машпки сварочного производстга

А в I о рофера г десертадня на соискание ученой степени вавдвд^га технических надк

г.Санет-Пйтсрйхрг - 1092

У

Работа выполнена в Санкт-Петербургском Государственном Тех-иичеоко;,! Унгшерсптзте, на кафвдре "Оборудояаняе и тзхнояоп:я сварочного проязгодстЕа".

Научные шкэзодигелл; .доктор технически нгук прососс ор В .Б .БАЕПЖО, .«

кандидат технических "наук хопзнт Н.А.СОСНШ.

ОоипиалмшЬ оппоненты: доктор технических наук • Б.Б.СШН1СВ,;

кандидат технических наук ЕД.Б^ЬЯШКО.

Ведущее предприятие: завод " Элактгяк".

" /

Защна. диссертации состоится 12 июня 1992 г. в 'I часов на заседании спеотализирозанного сэЕвта Д Co3.S8.I7 Санкт-Петербургского Государственного Технического Университета по адресу: 195251, г.Санкт-Пагербург, Пояигахкяческая, -23, химкорпус, аул. 5^ • ' :• .

С дяссертадией моет о ознакомиться в фундаментальной библиотеке .увдверсатега.

Отзвва на автореферат, заверенные печать», прхкм присылать 2 двух экземплярах по вышзуказанноху адресу на шля ученого секретаря спапг.алхвирЕЕашюго совета.

Авторефзрат разослан " 14 " мая 199& г.

Учений секретарь саепаалпзярованнЬго с свата , . доктор технических наук

допент Б.А.Кархин' .

ОБТКЖЗАДКЯ PEEE.1Ö3 ПЛАЗМЕННОЙ СВАРКИ

стаковьк содшнЕнкй с-раздеекоЯ

IB ажжжевьк сгщвов .

Общая характеристика работы

Актуальность проблема. Широкое внедрение в проькиленность

■ алю:я1ниевих сялавов как конструкционного материала вызвало необходимость с о е в рзено те ов авяя методов их сварки. Плазменная сварка особенно эффективна для этого случая. Зто обусловлено рядом ее

, преимуществ. Плазменная сварка позволяет сваривать за один про-.'ход соединения бэз разделки кромок со значительно меньшим расходом присадочной проволоки. Для сварки алюмтшевых сплавов моиш - отказаться от предварительного подогрева изделия, Плазменная сварка для своего осуществления на требует дорогостоящего обору-

■ дованид. Производительность труда при этом возрастает и о.-шкаются капитальные вложения и.экоплуаташоннае расходы*

Изготовление корпусов эяегазоЕОй высоковольтной аппаратуры • . из алтиниевах сплавов аелеоорбрр.зно с нряменеяием плазменной сварки. В этомслучае необходимо получить качественные пва, ровную поверхность внутренних .швов без применения подкладок, гтш- ■ мально. возможное количество проходов я'кантовок изделия при сварке. _ . ' •

• . Задача.расчета ревшов плазменной сваркя осложняется отсут-. с tbeöu. данных по оптимальной геометрия ша, а в стандартах на швц сварннх соединений'не предусмотрена плазменная сварка, Наиболее слокйы расчет к вибор рекиюв- плазменной сварки, лроника- • •■ "'идей дугой* Dpa згой в качестве первого приближения целесообраз-« но различные ^ишз с оедгнешй свести к стиковоку соединению, что : позволят провести обобщение и опгя&язашю режимов сварки, а впо-•• следствия при переходе к рассмотрении других типов соединений ввести в случае необходимости пойравочние коэффициента,.Такой

подход дает' Содеа зкозкуи степень оЗзйщвепя и позволяет обоснованно выбрать оптикалышс' реалии сварки.

Б литературе оыла приведена методика Н.А.Соснина в выборе режимов плазменной сварки стыкоеых соединений алшипиевих сплавов без разделки, для которой прл расчете параметров реаама принята схема линейного встэтнижа тепла в ганкой листе.„В отличие от плазменной сварки соединений без разделка вря сьарде соединений с разделкой наблюдается более высокий тешгеотзяа в -евдрява--емае листы. Потому в настоящее вреда задачи разработки к' .совершенствования технологического процесса плазменной сварки соединен!:-;'; с разделкой кромок, б частности исследования формирования шва я разработке методики выбора .оптимальных режимов, являются актуальным?.

1'еяьв работы является разработка методики выбора оптг.маль- . них разямов плазменной своркя пронякаюцей дугой егкковых соединений с разделкой из алшиндевнх сплавов.

В соответствия с поставленной ноль» в задач? исследования включено следувдее:

- анализ и обобщение известной информации о формирования шва я методах расчета режимов при плазменной сварке.

' - теоретический раачег параметров возможных реявмов сварки, поиск оптяиалышх рехншв сварки с пэкоцью решения обратной температурной задачи,

- выбороптимальных режимов сварки при постоянной величине притуплрняя,

- исследование влияния величины притупления на выбер ре&иыа' сварка, ,

- разработка методика выбора оптимальных рекшмв .плазменной сварки стековых соединений с разделкой кромок из ¡влвшняевызс сплавов. ...

- исследование -влияния распределения -мощности источника тепла на размеры поперечного сеченая шва; опенка, адекватности вобранных схем источника тепла и нагреваемого тела при расчете-теп-добнх процессов плазменной сварка стыковых соединений с разделкой кромок.

Научная новизна работа заключается в установления зависимостей термического к.п-.д. я козцфипвента приведения толщины от от-насятельнол величины притупления; Подтверждено ранее полученное ' пологеняе о постоянстве термического к.п.д. при плазменной сварке

4 . • ■

стековых соединений разлтешх толдпн ка оиткмалглшх режимах я для соединений о разделкой яря иопзмзшюй величине притуллония. ' С цзльй определения оптимального ренлда в диссертации разработана методика решения обратной температуркой задачи, позволяющая расоэдгаЯр основпью параметры возмэгшх рзнимов, исходя из тробузких размеров поперечного сечйяпя :та. Раньше такая методика отсутствовала.

Практическая ценность работа определяется разработкой икяо-керзой методики выбора оптиаалытах регдамов сварки. Я/я определенных значена?. толдаад изделия л величины притупления иокно вибрато вса параметра резина по получении» но.чогра,\:',;ач. Сварка, выполняемая ка таких режимах, обеспечивает качествен»?® ш$и. Для различных иатерналов мо:;шо начинать поиск оптг.мальних реглмов сварки с пэаазь» решения обратной тоетерзггрзой звкачв. Разработанной в данной работе алгоритм позволяет удобно к бистро решета эту задачу на Б2ВМ я получить пэдокггеяьшо результаты.

Внедрение .результатом работы. Дач^ло методяку вибора рбгьтгн« сварки э^ектшм прмшакяг Ера язгагозлвшш' каглгуоср. элогазово': васокоЕолътной аппаратурн из алтомялиеввго сплава типа /С'г-3 яп заводе "Электроаппарат", диаметр которых оэошшет- (250-950) к«, длина - (100-3000) мм я голодна станок - (5-12) н:.:. Подучена качосгвашше яви без прикеконвд подкладок к нх поверхность ровная, боз резких переходов.

• Апробация работы. Оснсшие результату диссертации докладывались на пазчнюс- сеыкяарах каСодра "Оборудование в технология • сварочного производства" Ссшет-Петарбургского Государственного Технического Университета.

Объем оабот;;. Дяссартапдя состоит г.г- вве-яеппя, четирех г.тая,' ■ оенэших ет;2одот>', списка литература пз 72 'яю;»зяс№ВД£ :: Прпло-кенпя. Ока содсршт 154 с. г. ток чисяэ £7 рреукиов» II,' Фотоснимков. 14 таблиц к 20 с. Еридокешг.

Но защиту выносятся г.'яздопп» особенности ^ичярдаашхя пйов к обабщекшо характер:-.«: жзд опгшадшях родадт при «лаэ-агоияо:' сиарпо сгикозах сэодншшД о разделкой аз алк^зкковкх ешьгсояг'дезрабэтгшая .четодшл выбора опгвшяьшх роэд&г сгзрип.

' С0Д91ЯКгШК5' рьботн •

Во Бг.'.]Дйяп>: гглу^лъпжчь пообга:.-«, "^/гсо-'-и и'.-.т,'■

' 3

о

я задачи исследования.

В главе I приводятся общие сведения о свойствах алюминия и его сплавов г, особенностях сварки пламенеем, о целесообразности, л объективности применения пламенной сварки для'алюминиевых-сплавов, о фордарозания пша при'сварке проникающей-дугой и методиках выбора реашов сваркп для стыковых соединений без разделки.

Известно, что плазменная сварка находит широкое применение» благодаря ряду преимуадсгв, таких как высокие стабильность дуги. . универсальность. выбора реиша и концентрация .тепловвода, Плазменная сгарка' проникающей дугой.позволяет получать наиболее хорошие результат. Однако исследование. теплоЕпх и гидродинамических процессов, закономерностей двикения ходкого. металла в сварочной.ваяна весьма слоям. .**' -. - ;

Приведена известная методика Н.А.Соснана выбора .оптимальных . ренинов сварки для стиковых соединений без.разделки, при разра- -" боткэ которой была принята схема линейного источника тепла в тон-, ком листе,алюминиевого сплава, выдвинутая Н.Н.Рвкаляным. Для соединений с разделкой прпшшаатся во внимание, что проплавленяе на всю толщину притупления сопровождается более знаяатальшм тепло отводом в сваргаааше листы. .• / - ' • .. .

Б сеязя'с эти,! предложено введена»: в расчет режима понятия приведенной толэдни. Пря этом схема расчета переходит к схеме для соединений без разделки приведенной толшшн.

Б главе 2 изложен теоретический расчет параметров еозмеж-аих режимов сварки, ' 1 .--' :•

Для поиска оптимальных рекакзз приведена шгодпка решения . обратной температурной задаче. Целы> эгой задачи является опредэ- , ленив тока д^ге скорости сварки, исходя из требуеках размеров по-нэрочшго сеченля ава. .-■"••■''.,"' ''-"',."'".

Ври реазния прямой задачи изБесгшг параметра реззша сварки, Твшоратура в любой точке изделия определяется во ^ормулв:

о

Зсяи (2) = д + 3.2 на отрезка 0. г . то:

Для обратной задачи' известны координаты 70. Е0 поперечного сечения лез, необходимо рассчитать ток дуги я скорость сварки. Составлена система уравнений:

С

Т(х,г,г.°°) ~.Тпл -

Ъу (х)

I Эх

4=3* г = г0

7 полученной система много решений, так как число неизвестных больше числа уравнений. Поэтому решние этой скстймы дает пары значений тока дуги и.скорости сварки, в том-числе оптимальнее. Это решение выполнено численным методом на П2БМ.

На основании анализа особенностей распространения теплота в соединениях с разделкой кромок установлено, что для расчета 'целесообразно принять стаз? подеппкогэ линейного источника тепла в плоском слое, с интенсивностью распределенной дике^зо по голыше притупления (рис.!).

В ккше главы 2 приведет пары значений тока дуги (ток дуги определяется из коглюсти с) по вальт-ашернкм характеристика:,; дуга в аргоне) а скорости.сварки,- полученнке решением обратной задачи {табл.1). •

В главе 3 пзлокен поиск оппшальнчх рёклг/.ов сварки экспериментальна« исследованием.

Образна из сплава А2.!г-3 толщиной 12 и« .сварлватесь на резё1-- мах. полученных с помоцьв реаенгл обратно!- задачи. Подготовка

кромок'выполнялась по ГССТ И 605-80. Ее.личкпа притупления но пз-

' ?

л а а. С <0 Г ~1 1 1 - / / / / \ 1 \ ) \ .' / \

2

Гис.1. Схема распределения ко-дности источника тема для соединена/, с разделкой

Таблица I

Вэдоэквда ренте.«! сварка

12 5 4 5 6

я..Вт V «/ч I , А 2621 5446 £650 3873 4099 4435 - -9.5 21.6 £4.5 29.3 БЗ. Г 39.6 150 126 200 210 220 235 553 574 537 476 ■ 445 4С8

менялся'и составляла 40> от толщина свариваемого листа. Размеры опкткж пластин вколрзпась в соответствии с требованиями ГОСТ 6335-35. Сварка выполнялась ^а экспериментально?« стенде, • состоянии из установки плазменной сварка типа ЗТС-ЗО! в комплекте с плазматроном 6ДЗ.ЗЭ4.299 к сварочного трактора типа ДДСЭ-2. Качество л .устойчивость формирования сварных лбов оценивала но крятертал сквозного проплаалеппя, прэаога и подреза.

Анализ результатов более ста опытов установил, что;

1. Оптимальный ток для случая £> - 12 чад, с = 40$ состав- ' яяет (200-220) А. Отоада, используя известные §орвдлы для соединений без разделки, рассчитали козЯншент приведения толщина, который составил 0.65 £ 0.03.

2. Тергхческкй к.п.д. при оптимальном йэршровакаи шва со-

станяяат 0.19 + O.Ol.

S. Опт катаный режкм свар:® Е'аби,6ае?ся со следукгдпми уточнениям параметров:

- ток дуги,' реесчятаняай для приведен ной голадаы, не долгэк изменяться doieo чем на

- дзаиегр плазчосбразувдего согла мог-ат бить увеличен, но не более чей на 15£,

- схорость свадая дадзка бить уменьпэка на (15-25),'3 по сравнен:» о рассчитанная ятешцагн'даа приведенной толдана,

- расход ялазкообразушег^ газа кокет бить утшнзя, но кз более чем на 20$.

4. ОятЕ.\!алкгее значения тока дуги и скорости сгорки являются, однег,! из их пар. полуденных при решения обратной задача, его значит, что хотя у составленной скстета урггнеиий т.аюго решений, но есть опгик&тькоз. Огоща kosho Припять кзгодику обратной задачи при посске оптимальных рихямав для различных металлов и сплатз. '

Ветсязлонепное уточнение pem/.оз сварки распространилось в на различала гсюрш сваргшаемого листа, что подтвердилось опытами.

Глава 4 росг.чзена еояноЛ «этодикз выбора остгйьшш.'х ¡гегацгв сварая для соединений с разделкой. •

Для озеленений без раздеякя (то есть с = 1СС;1 от тащяш) ' выбрали толщину'изделия при рясчетсе дараздтрон репшка ялв, дру-. гекв сдоваж. = X при о ~ 100^3 и S , С другой стороот, а соотгагствии с виягаяздэкоянькц! результатами, хваряиш К,,.та --= 0.65 при с « 4,0,?. Огскяа логично юшо ирлия?:-, что койпо^гой-акг приведения толзкш варьируется б зевискшета от относите»- . i'o'l еояйпшш пратуалоавя в 08ра*ел>гшоа дкаиазоие ш> поос^та'.а ззнону - ляаэлпому (рлс.2). что бгло то":е ш?дк>«рспшр здогтгрл-гюлтаяьаой протзэрко'т.

Врэаз»й5я гзсчз'.а, ночугод:

0.417 * 0.883 .о

Для •¡'еркпччекого.к.п.ч;. чпел" = О.^'й пр.ч с - "ОС'.-- п , а ОДУ пр;: с = 40>. Аколопкл5 "одуи'.ля ог.'-дл^с'-о згег.с;!-.v.C'OTb:

0.14'5 0,137 . с

ыояно рассчитать есо параштры ромма по формулам для соединений без разделки:

'При.« = Кприа 0,5 ЦдХд

е = 2.8\/5Прив ч„ = ПТ<3Э/5ДН

с, = 2.8. V/ —

¿с = о. 4 е Угт г =

\/пГ 4

идг 30+ 0.0.331д

где у борется по схеме линейного источника в тонком ягсте Н.Н.Рнкаяпна. а бпоэ по критеряв относительного подреза ива.

Посла расчета для приведенной годцана параметра рехкма уточнялись но ьигсоязлохешши указаниям.

Пт 0.30 0.20 ,0.10 о

прив 0.80 0,60 0.40 0.20 О

0.26

«- Экспериментально проверенные значения .1 —I----

1.00

О 20 Рис.2. Зависимости

40

60

80

С,*

]г п Кдрдд от относительной величины притупления

На рисунках 3 и 4 приведет! номограмхм выбора оптимальных етмэз для всех толдян и отиосиголышх величии притупления.

Программа расчета семейства оптимальных режимов сварки на ¡М составлена на языке 'Баскаль. ШБМ ИСКРА 1030 мохет выполнять 1СЧ0Т в течение (3-5) с, затем на ее экране появляются номо-:а:дмы для выбора 'всех параметров режима. Исходными параметрами, зедентии в прегражу, является толщина свариваемого листа и гносительная величина притупления.

Спите проверки идентичности встеизлоненной штодяки выбора гглма сварки выполнялись при С = 20, 40 и 52%, Экспериментально результаты показали, что ивы устойчиво формировались с-прэ-арэи притупления, их поверхность ровная, отсутствовали прожог подрез. После'этого приведены результаты .испытания на растя-зяле и язгяб, a tsksq махроплиф» качественных сварных швов,

Дальне в этой главе с цель» оценки адекватности выбранных сем источника тепла и нагреваемого тела сравнили расчетные я гкгическяе зизчеиля. разкэров поперечного сечения иза при -5 = 12 км, С = 40i. Расчетные значения определили по формуле тем-эратурной_задачп, взяв граничные значения диапазона оптимально-з резаш СЕархя (1д = 200 A. VCB = 27 к/ч и 1д. = 220 A, VCB= £4 ц/ч). Видно, что на рис.5 фактическая глубина проплавленяя mice расчетной. Это обоняется погрешности) при идеализации • сош свариваемого тела. Приникали схему линейного источника эпла в плоско:,! слое. Но реальное тело отличается от идеального азделкой кромок. Поэтому част£ теплота потеряла вследствие до-огрева этого неявного объема металла.

Для опенки влияния распределения мощности (интенсивности). ;точника на размеры поперечного сечения ива сравнили эти разме-а в двух случаях: распределение мощности по одной линии л двум знигга. Сравнение показало, что распределение модности источника зпла мало влияло на размеры поперечного сечения шва в том ке займе сварки. Поэтому пелесообразно принять схему линейного ис-зчняка тепла в плоском слое,.с интенсивностью, распределенной анейно па толщине притупления для соединений с разделкой.

В Koime главы 4 приведены данные"для сравнения эффективного негодик выбора оптимальных регашов сварки (табл.2). Эти неодим даят полоаителыша результаты, но отличается определенны- ■ г достоинствами и недостатками.

Методика обратной задачи раскрывает сущность-тепловых дро~

II

- • ' огносггельиой зеличинк притуплена.^ '

l,s = 8 KÍ , 2. S= 10, 3. S- 12, 4. Экспериментально проверенные значокяя : ; ; ' - . » - дум s a 5smf S = ю, s - 12

---макокжшщв допусгчшкэ' знапе:ш<г /пая 4»''

----расчетные значения для п^^-вед&шюй тата;;;;::

Í2 . ' ' -

Рис.4. Зависимость скорости сварка я расхода пяаз-мообразуювдго газа от толщины изделяя и относительной величины прит^тхлешм

1.5=8 дал, 2. 5= 10, 3. 5= 12, 4. 15 Экспериментально ировереннне значения : я. для. 5=8 мм, л.$= 10, »-5= 12. -- минимальные допустимые' значения /кг.я V /

03

расчетные здачения для приведенной то/щияк

13

-12.5

Рис.5. Диапазоны расчетных и фактических размеров яолерочного сеченая шва (S = 12 ш, с = 40$).

----- расчетные значения по ре^ексю прямо!; задачи,

-~ - фактические значения по экспериментам.

-в - задаете значения ирг решения .обратной задача

Таблица 2 Сравнение эффективности штодвк выбора оптимальных реквиов плазменной сварки стыковых соединений: с разделкой (5= 12 -щ. с = 40$)

Методика dc V т А ' V- ■ м/ч &нг» л/мяя Бремя счета

обратной задачи 200 24.5 IS млн.

приведенной толщина 3.0-3.6 210 24-27 2.8-3.4 5 с

обобщения экспериментов 3.6 ' 210 25.5 3.4

• • макс, среди . средн .. макс.

кессон в изделии при сварке. Еа/'моано принять для хсех металлов я сид/геов, зная их тенлофвзпческяо свойства, к требуемые размеры noli ' - ■ ■ -

перечного сечения шва. Однако она только позволяет рассчитать пари тока и скорости сварки, Чтоби вибрать оптимальный режим, необходимо выполнять некоторые дополнительные опиты. Методика обобщения экспериментов не даот поникания о сущности процесса и требует значительные затрата на свое осуществление. Методика приведенной толщины'с уточнением занимает промежуточное полокепке иенду ними. Она разработана на основе решения обратной задачи, исходя из требуемых размеров поперечного сечения ива я обобщения экспериментальных результатов. 2та негодика позволяет правильно Еыбрать рзетмы сварки с необходимым! уточнениями для выполнения протеса на практике.

.В Приложения приведена составленные программы для рецрнзд об-,, ратной температурной задачи, выбора оптимальных реяюлов сварки я пример ее выполнения. . -

ОСНОВШВ ВЫВСДЫ .

1. Проведенное исследования показала, что вследствие значительного теплоотвода в свариваемые лястц о разделкой диаметр отверстая в кратере сварочной ванна при провара прятуплзнпя уменьшается. Его обеспечивает меньшую вероятность возникновения прожога, улучшает условия формирования ива прз плазменной сварка проникающей дугой. *.

2. Пря расчзто тепловых процессов плазменной сварки стековых соединений с рааделкэй кромок можно прзнять схевд подвижного линейного источника тепла в плоской слое, с интенсивностью, распределенной линейно по толщине притупления. В одном я той яа режима сварки пряшшаеыоэ распределена мода ос та шло вляяет на размера поперечного сечения ива.

3. Зная требуеше размера поперечного пва, можно предварительно рассчитать возмозоша ток дуги и скорость сварка с помощьв реиеняя обратной задача. Зга задача решалась не аналитическим методом, а численным. Алгорагм. разработанетй в даяно" работе,- позволяет получать положительные результаты пра решения на ЯЗВМ не только для алшяниевых сплавов,- но а для всех металлов и сплавов.

4. Терадческий к.п.д. пря плазяевной сварке стиковых соедя-

яоижй й уаадедлий ИЗ аЛШЯШШВЫХ СШишив В8ЛИ-

чине притупления 40& ог толздаш свариваемого листа) дял ошюшь-ного Сордаровгняя нша остается постоянным а составляет 0.1940,01 для всех толщпн (5-20)' гш.

5, Понятна "приведенная толщина" дает возможность проводить предварительные расчета яарамагров рескш сварля, Значекаэ приведенной тодшданы зависит от величины притупления в находится ыехцу величиной толщины изделия и величиной нрктукленгш. Проведенная тошциза определяется но коэффициенту приведения тодгданн Кпрг11), Для соединений с относительно! вемчаяой притупления 40^ 'от толщины свариваемого листа этот койфгтекент составляет 0.55+0.СВ.

6. Существенное влияние на нроплавленяе оказывает величина притупления. Это влияние выражается значением коэйипяэнта приведения толщина. Пээгоцу при выборе овгнков сварки соединений с разделю!1 преждз всего необходимо определять коэффициент праве-, 'деетя толдаки по величине притупления.

7. С повышением относительной величина притупления с 10% до 100$ термический к.п.д. и коэффициент приведения т сдана возрастают по линейным закона!-!. Для алюминиевых сплавов преувеличении относительной величины притупления с 40 до 100$ термический

к.п.д. возрастает с 0.19 до 0.26. а коэффициент приведения толщины - с 0.65 до 1.СС. Стстда могло считать, что сварка соединений без 'разделяв, характеризуемой значениями = 1.00. и

«= 0,26, является частным случаен сварки соединении"с разделкой Жромок, тогда,' когда величина" прлтуплевдя -равна тм;шше свариваемого" диета {то есть при С = 100^ от 5 }. .

8, С учетом специфики плазменной сварки соединений'с'раздел- • Кбй при окончательном уточнении даракегров режима следует руководствоваться определенны!:!?, рекомендациями: .

. - ток дуга, рассчитанный для приведенной толщшн', целесоо<5-. разно варьировать в минимальных пределах (не болэо'+5$),

- дискагр щазиообразуодего сопла мота г бать "увеличен, но но болов чей за 15$, - г . .

- скорость сварка должна быть уменьшена па (15-25)$,

- расход плавмообразукщго гага монет Оы'гь укеншеа; -ко иэ более чем на ; ■ *

Прк выборе рейтов по разработанным ноногргжл; следует отмс-тегь. что если выбрать' шгаше значения скорости сх-арка, .то необходимо умэталшть ток дуги в допустимых пределах, и шоборпт. .

Подписано к иочатн 6?.. . хкрк;-1 ХСО эк». Заказ ". Бесплатно .

Отсвтатаяо па ротапринте Санкт-Г|-гтарй7ргского Госук.-остс?»-вого. тахкаческото 5 шйрогомга (Сшк-Глмнйуг,

1С ■'• - иэмодешчеекгл:. '■ ' .