автореферат диссертации по приборостроению, метрологии и информационно-измерительным приборам и системам, 05.11.07, диссертация на тему:Оптические устройства спектрального уплотнения для волоконно-оптических систем связи

re о»

^ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ IIO ВЫСШЕМУ ОБРАЗОВАНИЮ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ИНСТИТУТ ТОЧНОЙ МЕХАНИКИ И ОПТИКИ (ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ)

На правах рукописи

Фань Дин Ляп

УДК 778.38

ОПТИЧЕСКИЕ УСТРОЙСТВА СПЕКТРАЛЬНОГО УПЛОТНЕНИЯ ДЛЯ ВОЛОКОННО-ОПТИЧЕСКИХ СИСТЕМ СВЯЗИ

Специальность 05. 11. 07. (Оптические и оптико-электронные приборы)

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Санкт - Петербург

1996 Г.

Работа выполнена в Санкт-Петербургском государственном институте точной механики и оптики (техническом университете).

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор

А.Л.Дмитриев

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

И.М.Нагибина кандидат технических наук, старший научный сотрудник Л.Х.Нурмухамедов

Ведущее предприятие:

ВНТЦ "ГОЛ им. С.И.Вавилова"

Зашита диссертации состоится__ 1996 года в__ч.

мин. на заседании специализированного совета Д 053.26.01 "Оптические и оптико-электронные приборы" при Санкт-Петербургском Государственном институте точной механики и оптики (техническом университете'» по адресу:

197101, С шкт-Петербург, ул. Саблинская, 14. С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института.

Автореферат разослан "_" сентября 1996 года.

Ваши отзывы и замечания по автореферату (в двух экземплярах), заверенные печатью, прости направлять в адрес института: 197101, Санкт-Петербург, ул. Саблинская, 14, секретарю специализированного совета.

Ученый секретарь специализированного совета Д 053.26.От.

ндидат технических наук, доцент В.М.Красавцев

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Волоконно-оптические системы связи (BCGG) в последние годы заняли лидирующее положение среди наиболее перспективных магистральных, городских и объектовых систем передачи информации благодаря неоспоримым достоинствам - высокой пропускной способности, отличным массогабаритным и эксплуатационным характеристикам, экономической эффективности. Создание высокоинформативных линий к сетей передачи данных является необходимым условием научного, технического и социального прогресса. Сегодня наряду с практическим внедрением систем волоконно-оптической связи (телефонная и факсимильная связь, сети SEM, компьютерные банковские системы, кабельное телевидение и др.) продолжается дальнейшее усовершенствование разработок и производства волоконно-оптического кабеля, оптической и оптоэлектронной аппаратуры ВОСС. Проблема создания высококачественной оптической компонентной базы ВОСС остается весьма актуальной.

Одним из эффективных путей увеличения пропускной способности и усовершенствования архитектуры РОСС общепризнанно является спектральное уплотнение (СУ), суыдость которого состоит в передаче по волоконно-оптическому кабелю информационных сигналов с различными длинами волн оптических несущих (рис. 1). В последние годы интерес к спектральному уплотнению резко возрос благодаря

ЛЛц--1 _

—tвок

МП г"~\ ДМП

-rj____Г1

Wn

ДПы

L.

I_Ь

'■-] ФДм

Рис. 1. Принципиальная схема волоконно-оптической системы связи со спектральным уплотнением; МП мультиплексор;. ДШ -демультипдексор; ЛД - лазерный диод; ФД - Фотодиод; ВОК - волоконно-оптический кабель

большим успехам в разработке мощных узкополосных пслущююдннко-вш: излучателей и особенго волоконно-оптических усилителей сиг-

налоь. Такие усилители, среди которых особое значение приобрели эрбиевые волоконно-оптические усилители, позволяют создать широкополосные ретрансляторы для ВОСС без фотоэлектрического преобразования оптических сигналов, и это значительно облегчает использование в таких ВОСС принципа спектрального уплотнения.

Важнейшими оптическими приборами в аппаратуре спектрального уплотнения являются оптические мультиплексоры и демультиплексоры (МДМ) - устройства, выполняющие функции объединения и разделения : зллхроыаткческих световых потоков. Основными проблемами разработки современных МДМ является создание устройств уплотнения с большим (до нескольких десятков) числом рабочих каналов в ограниченной (около 20 «-30 нм) области спектра, с минимальными (еди-ппуи-до.'-ч дБ) оптическими потерями, высокой помехозащищенностью, компактностью и низкой себестоимостью.

Цель работы. Целью настоящей работы является усовершенствовали« технических характеристик оптических мулъти-демультиплек-сороь для высокоинформативных волоконно-оптических систем связи со спектральным уплотнением.

Задачи диссертационной работы:

- расчет " оптималышй выбор спектральных характеристик оптических ' фильтров для многоканальных МДМ и источников излучения дли ВОСС со спектральным уплотнением, включая анализ влияния их параметров на величины оптических потерь и переходных помех в БОСС;

- расчет оптических характеристик МДМ с высокой спектральной избирательностью, непосредственно связанных с волоконно-оптическими световодами)- и основанных на'применении узкополосных интерференционных фильтров и объемных голограммных элементов;

■исследование возможностей и путей построения мульти-де-мультиплексоров с перестраиваемой длиной волны в рабочих каналах уогройетва и нахождение рекомендации по практическим разработкам таких МДМ.

чиан новизна и результаты, выносимые на защиту:

- предложена обобщенная математическая модель мульти-де-ьудышыексора волоконно-оптической системы связи со спектральным уплотнением, позволяющая рассчитать оснсвныз энергетические »¿^актеристоки такой ВОСС;

- с использованием ЭВМ выполнены расчеты оптических потерь

и переходных помех в мульти-демультиплексорах ВОСС при гауссовс-кой, усеченно-гауссовской и прямоугольной формах спектральных характеристик оптических фильтров и применяемых в ВОСС излучателей;

- получены рекомендации построения каскалных мульти-демуль-тилдексоров с использованием интерференционных фильтров и объемных фазовых пропускающих голограмм; показана целесообразность применения в ЩМ объемных голограчмпых спектральных фильтров при разносе несущих длин волн менее ЕО им;

- предложена оригинальная схема перестраиваемого по длине волны мульти-демультиплексора на основе вратам,ейся объемной пропускающей голограммы в сочетании с плоским зеркалом, параллельным поверхности голограммы; рассчитаны спектральные характеристики голограммного перестраиваемого мульти-демультиплексора с учетом влияния погрешностей взаимного расположения элементов перестраиваемого мульти-демультиплексора, расходимости излучения и параметров голографической фазовой решетки.

Практическая ценность работы заключается з формулировках конкретных рекомендаций по выбору оптимальных спектральных характеристик источников света и мудьти-демультиплексоров ВОСС со спектральным уплотнением, а также в разработке методик расчета, анализа и конструирования отдельных узлов спектральных мудьти-демультиплексоров для волоконно-оптических сястем связи.

Апробация работы. Результаты диссертационной работы докладывались на Второй Межведомственной научно-технической конференции (секция N5, Системы оптической локации, связи и обработки информации, г. Пушкин, 28-30 ноября 1995 г), обсуждались на научных семинарах кафедры Твердотельной оптоэлектролики С5ТГИТ-МО(ТУ).

Публикации. По теме диссертации опубликованы .2 - кау.чые работы (два доклада).

Структура к объем диссертации. Дисс ртация построена из введения, четырех глав., заключения, списка литературы, и приложений; содержит 166 страниц основного текста, 81 рисунок, 11 таблиц.

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНКЕ РАБОТЫ

Во введении показана актуальность работы, сформулированы ее цель, задачи, изложена структура диссертации.

В первой главе приведен обзор современных достижений в разработках устройств спектрального уплотнения для ВОСС. Оптические устройства спектрального уплотнения подразделяются на две основные категории: пассивные и активные устройства. Пассивные уст-I. листва включают в себя спектральные фильтра, дифракционные решетки, гибридные устройства, голограммные оптические элементы и интегрально-оптические устройства. К активным устройствам относятся перестраиваемые оптические фильтры, перестраиваемые лазеры, спс :трально-селективные оптические усилители и др. Общая классификация спектрально-селективных элементов этих устройств приведена на рис. 2.

интерферен-Г— ционный

гФилътр-Ч

^поглощающий-

£ полосовой—i г-с граданом

Н- с множественным отражением отсекающий-1 "—с фильтром на торце волокна

с обыкновенной линзой

гЛиттр~у тип-] Реиетка-| ■ •— с граданом

•-вогнутая дифракционная решетка -Гибридное устройство - комбинация фильтров/решетки

гпропускающая решетка г-объемная голограмма—] г в свободном

-Г0Э-- ^отражательная реиетка-Ч пучке

•- в волокне

•-генерируемая компьютером голограмма Интегрально- (—вогнутая отражательная решетка - оптическое -4—пропускающая репзетка устройство •—фазированная решетка

г—лазер с перестраиваемой длиной волны ■ Активное -4-фильтр с перестраиваемой длиной волны устройство •-спектрально-селективный оптический усилитель

Рис. 2. Классификация спектрально-селективных элементов устройств спектрального уплотнения для волоконно-оптических систем связи

На основании анализа современных достижений е разрабэтках МЗД «эдцо сделать следукдие выводы:

- спектральные ыультн-немультилл-зксэры ка основе интерфэ-рекцио'.шыл светофильтров вносят сравнительно низкие (до 2*3 дБ)

г»

"Г ~

оптические потери, однако к недостаткам таких узксполосных светофильтров следует отнести технологические затруднения при изготовлении фильтров на заданные длины волн. Интерференционные фильтры целесообразно использовать з мульти-демультиплексорах с небольшим (2+6) числом рабочих каналов и существенным (более 20 нм) разносом длин волн несущих;

- использование отражательных дифракционных решеток обеспечивает большое число (до 80) рабочих каналов МДМ, при этом вносимые оптические потери в таких МЦМ могут быть сравнительно велики (до 4*5 дБ) при применении одномодовнх оптических волокон на входе и выходе МДМ;

- объемные оптические голограмма имеют высокую, теоретически достигающую 100%, дифракционную эффективность, т. е. оптические потери менее 0,5 дБ и обеспечивают весьма малые спектральные интервалы между каналами МЦМ (менее 1 нм);

- современная тенденция развития устройств спектрального уплотнения для БОСС состоит в миниатюризации МДМ и применении интегрально-оптических спектральных элементов, что значительно упрощает проблемы стыковки МДМ с полупроводниковыми лазерами и фотоприемниками и перспективно с точки зрения построения компактных интегрально-оптических приемно-передающих модулей (например, интерват между каналами может достигать ОД км);

- огибающая спектрального распределения излучения ссетодио-да имеет примерно форму гауссовской кривой с полушириной 20*40 нм. Для лазерных диодов с резонатором Фабри-Перо ширина спектра генерации значительно уже (порядка 1+4 км) и еще меньше для РОС и РБО-лазерных диодов, у которых в зависимости от конструкции ширина линии генерации может составлять менее 0,01+Г,3 нм. Минимальная ширина спектра достигается в лазерных диодах с внешними резонаторами, для которых она (в зависимости от типа резонатора) составляет 15-1500 кГц;

- при выборе фотоприемника для ВОСС необходимо определить минимальную мощность и спектральный диапазон принимаемого излучения. Наиболее распространены в ВОСС кремниевые и германиевые р1п-фотодиоды. Лавинные фотодиоды имеют большую чувствительность (по сравнению с р-1-п-фотодиодами), однако их недостатка.™ являются повышенные шумы, высокое напряжение питания, меньшая надек-ность и относительно высс.зя стоимость.

;о второй главе предложена и развита обобщенная математическая модель мульти-демулътип.лекс.ора волоконно-оптической системы, связи со спектральным уплотнением. Для проведения детального технико-экономического анализа систем передачи со спектральным уплотнением, позволяющего сформулировать требования к оптическим мультиплексорам и демультиплекс-орам, необходимо связать основные параметры данных систем (число каналов, вносимые потери, переходные помехи) с характеристиками оптических компонентов РОСС (рабочие длины волн, интервал между каналами и др.). Если иМ - сгектральное распределение мощности полезного сигнала, 1т(Х) " сигнала помехи, то относительный уровень помех М в МДМ оценивается соотношением

п +<*>

2 X 1т00К(\)с1А

т=1 -<»

V/ =---(т=1< 2, ... , п, т*1), (1)

4 со

I ¡¿(Х)К(Х)с)Х

-оо

здесь К(Х) - спектральная функция пропускания 1-го рабочего канала МДМ.

Логарифм этого выражения характеризует относительный уровень переходного излучения в децибелах,

РфП

v) - 101&} = 101в - [дБ] . (2)

Рф1

Типичная функция распределения полосы пропускания рабочего канала МДМ может быть описана выражением

(X - Хф)2

К(Х)- Ко ехр <---— > , (3)

АХф'-

где Ко - постоянная; X® - центральная длина волны полосы пропускания канала МДМ; ДХ® - полуширина полосы (при которой пропускание канала ВДМ уменьшается в е раз (е=2.718)).

Гауссовы аппрокеимацта спектральных функций источников света допустиш при описании спектров сднок.^довых лазеров, функция распределения интенсивности л-го источника излучения при этом ише? аледуш5ш вид

- 9 -(X - Хот)''

1тСХ) = 1отехр<----— } , (т«1,2,;..,п),- (4)

"Хот**

где 10т - постоянная; Хот - центральная длина волны данного распределения; АХ0т -полуширина спектральной полосы источника, при которой интенсивность 1т(Х) падает от максимальной величины (шах) до (шах)/е. При указанных допущениях относительная величина переходных помех равна

П ( 1опДХот!:АХо12 + ДА®2]172

VI = 101е Е { ---5--—■■ ■ ■ к

3=1^ 1о1ДХо,(ДХот2 + ДХф2] 1/2

(Хот- Хф)

2

* ехр[- -5---] }, (т*!). (5)

АХот2 + ЛХф2 }

На основе выполненных в работе расчетов на ЭВМ и обобщении результатов можно сделать следующие основные выводы:

- оптические потери в МДМ зависят от четырех параметров: максимального пропускания используемого спектрального фильтра; величины отклонения центральной длины волны источника излучения от длины волны, соответствующей максимальному пропусканию рабочего канала; ширины полосы излучения и ширины полосы рабочего канала ВДМ. Чтобы уменьшить потери в ВДМ, следует выбрать минимальную ширину полосы излучения источника и сравнительно широкую полосу рабочего канала МДМ;'

- чем уже ширина полосы излучения источника, тем чувствительнее оптические потери к несовпадению центральных длин волн оптическог. излучения и рабочего канала ЩМ, при этом характерна квадратичная зависимость величины оптических потерь (в дБ) от величины разноса длин волн несущих;

- переходные помехи между каналами в МДМ зависят от следующих -параметров: спектрального интервала между каналами, пирины полосы рабочего канала МДМ, ширины полосы излучения источника, соотношения интенсивностей излучения и ширин полос генерации источников с различными длин?''и волн.

Таким образом, при Еыборе оптических параметров МДМ неизбежен компромисс между величинами оп- меских потерь и переходными помехами в МДМ. Чтобы одновременно снизить и оптические потери.

и переходные помехи в МДМ, целесообразно выбирать источники света с минимальной шириной спектральной полосы излучение.

В третьей главе рассмотрена принципиальная схема каскадного МДМ с последовательным расположение?.! спектральных фильтрующих элементов. В этих устройства/: могут применяться интерференционное светофильтры, призмы, обг-ь.-шке голограммы и др. В данной гл^ле анализируются основные иопр ;сы проектирования и расчета интерфеу?нн:онкых и голограммньг/. спектральных фильтров для МДМ.

Первый шаг при машинном конструировании полосовых к отража-Г'!'",:х интерференционных фильтров состоит в выборе исходной структуры покрытия, формирующей облает» эагрэзкдеж":. В качестве такой исходной структуры обычно выбирают покрытие, состоящее ;.з чередующихся слаез с высоким и низким показателями преломления четвертьволновой оптической толщины. Число слоев выбирают соответствии с требованиями к уровня пропускания в полосе заграждения. Затем го рассчитанной спястрагькси характеристике определяют область, в которой необходимо подсзйть вторичные максимумы коэффициента отражения. Подавление зтих максимумов 'луа;ествляет-ся изменением параметров нескольких слоев, которые в дачном случае играет с'л.ть согласующих. Для резеняя ипогих врьчютгеких са-дач часто :з£ыг,ается достаточным хзыгнить параметры одного иди двух слоев, ^илолохенных по разные стороны исходной структуры.

Клрлр'.'. конструирован,;.*! 5етрсткоголновсго отрезающего фильтра в ¡•¿■'•л-стве исходной конструкции «окно вубрать систему

/ А А чр

зада ! - В -- (где пд < п&), обеспечивавшую с коротковолновой

* 2 2 >

стороны отЕОСиаолыю зоны яагра\«еиия сравнительно небольшой уровень ыержыа максимумоз }геэ(Мгици©нга отражения.

Для расширения спектраиней еёлаегд высокого отражения све-

',сфшпл.\1 мс:-;-'о '..опольсовать а; о.;....:ъко о',:с геи вида - В - . .Б

2 2 /

этом случае результирующая '^л ■ принш.г-гсг лщ

, А' А'

■ В' -^ Р 2

, А:' А" \р , А'" А"'

(;в"г М; ) -

а с/стаия шее?

- и -

свой максимум коэффициента отражения на соответствующим.образом выбранных частотах.

При конструировании полосового интерф. /.опционного фильтра в качестве исходной конструкции удобно выбрать систему слоев вида АьВь-..А1В1АВА...АВАВ1А1...ВьАь. где А и В - слои, используемые для формирования областей заграздения, Аь Аг,..., Аь - согласующие слои между средами с показателями преломления пд и п0; Вг, Вг.--.. Вь - согласующие слои между средами с. показателями преломления пв и п0. Согласующие слои должны образовывать широкополосное просветляющее покрытие между соответствующий средами.

Спектральная селективность высокораврешающего спектрального фильтра - объемной фазовой пропускающей голограммы - зависит от ширины полосы падающего излучения, толщины Т голограммы, постоянной с1 голографической решетки и коэффициента се поглощения фотоматериала. Приведенные в работе расчеты показывают, что величины спектральной селективности голограммы (&Х0. при которых дифракционная эффективность падает до нуля) составляют, например, 3,70; 3,00; 9,36; 7,48 НМ при Аа=0,8115 мкм, с1=1,2589 мкм, а=0, Т = 1, 2 мм; Аа* 1,3 мкм, ¿=2,0155 мкм, с<=0, Т=1, 2 мм, соответственно. Увеличение спектральной селективности гслограш (уменьиение величины ЛА0) прямо пропорционально толщине среды.

• Расчет зависимости дифракционной эффективности голограммы от коэффициента пропускания материала голограммы (например, ре-оксана) показывает, что для объемных фазовых пропускающих голограмм толщиной Т«1 мм, имеющих коэффициент щ опускания X «= 0,8+0,9 (на рабочих длинах волн А=0,8+1,3 мкм), максимально достижимые значения р. составляет 80-90%. (табл. 1).

Табл. 1. Максимальные значения дифракционной эффективности объемных фазовых пропускающи голограмм на материале реок-сана при различных коэффициентах пропускания материала.

х(Т=1 мм) 0,98 0,93 0,90 0,85 0,80 0,70 0,60 ¡0,50

«хЮ4, мм"1 0,229 0,775 1,054 1,625 2,231 3,567 5.108¡6,931

95,3 85,0 80,1 71,0 62,5 47,2 34,1 23,3

Исследование зависимостей (ДЛ) при наличии оптических по терь показывает, что увеличение значений потерь « прт<< неизмененной ташцине Т не сказывается на величинах спектральной селектив-костей голограммы Дх0. а лишь ограничивает максимальные значения дифракционной эффективности р.. Тага®: образам, величины, Лх0 и для среды с поглощением также определяются толщиной материала Т. Одкздо прч разработке БУсокосолективных пропускающих голограмм необходимо учитывать существенное снижение 11 по ые*рс увеличения толщины.

В четвертой главе показано, что объемные голограммы, свойства которых онисывазтея законом Брэгга, обладают повышенной угловой селективностью дифракции. Расчет показал, чти -еличина спектральной селективности в высокой степени ззьясит от расходимости дифрагирующего излучения. При расходимости равной 30 угл мин. голограмма толщиной 0,5-1,0 мм практически теряет угловую селективное?*. В работе дредлсжеа и рассчитан перестраиваемый спектрам'к ыульти-демультиплексор на основе схемной фазовой пропуске? цэЗ голограммы с применением специальных рысокорагреша-кэцях микрообз,ектйвов (рис. 3). Здесь система "гологршмя- зерка-

Рдс. з. а-;?;:-:ес№а схема дву^лпальвол) г.-.-рзсграяваемого муль-•ги-/, :--.';7а>'Лшексора на основе объемно.} Фг'у йой вропус-каюцей голограммы

до" вриядется отиссэтелыго пздаящзго лоллх^ют-япого пучка излучения. При собдсденли условия пар2ллаш>е,;ги вхсдкоп и гыход-лой П' • »рхносяей голограммы, а так,»? ^„.ов»« ра-

Л; /

/ /

Г {'■------/ •

бочей поверхности зеркала повер-¡остям голограммы, длина волны дифрагирующего излучения прямо пропорциональна углу' поворота системы "голограмма-зеркало". При этом указанный поворот не изменяет настройку устройства ввода/вывода излучения в оптическое волокно. В главе приведен расчет влияния погрешностей взаимного расположения элементов перестраиваемого МДМ, расходимости излучения и параметров голограммы на оптические потери в перестраиваемом мульти-демультиплексоре-

Заключение.

На основание проведенных в диссертации исследований можно сделать следующие еыводы:

1. Разработана обобщенная математическая модель оптического мульти-демультиплексора, позволяющая производить оценку и оптимизацию величин оптических потерь и переходных помех в ЭДДМ с учетом спектральных характеристик спектрально-селективных элементов МДМ и применяемых в ВОСС источников света;

2. С использованием гауссовской, прямоугольной ч усечен-но-гауссовской аппроксимаций спектральных функций светофильтров и источников света показана существенно нелинейная зависимость оптических потерь к переходных помех в МДМ от величин разноса средних длин волн несущих и максимумов пропускания светофильтров, а также от соотношения полуширин соответствующих спектральных функций;

3. Показано, что при построении многоканальных оптических мульти-демультиплексоров с последовательным (каскадным) расположением еле тральных фильтров наибольший вклад в величину оптических потерь в МДМ вносят расстройка средних значений спектральных характеристик пропускания фильтров и оптические потери при вводе излучения в оптические волокна на выходе (да.

4. Анализ методик расчета полосовых и отрезающих интерференционных фильтров, и спектральных характеристик голограммных оптических элементов (ГОЭ), регистрируемых в объемны/ Фазог-ых средах, показ, зает целесообразность применения брзггевеккх объемных ГОЭ в МДМ с разносом длин волн несущих порядга нескольких единиц нанометров; при разносе нес; тих Солее десятка нанометров предпочтительнее использование в МДМ полосовых многослойных ия-

терференщгонных фильтров.

5. В мульги-демультиллекеорак с перестройкой длин воли в рабочих каналах устройства (ЩДМ) целесообразно использовать три вида перестраиваемых спектральных фильтров: тонкопленочные интерферометры Фабри-Перо (при сдвиге длины волны менее или около 0,01 -ш),' профилированные отражательна дифракционные решетки и объемные голографическиэ пронускгязщио решетки (при сдвиге длин волн более 0,1 нм)-

8. Предложена оригинальная схема перестраиваемого муль-ти-демудътиплексора на основе вращающейся объемной пропускающей голограммы в совокупности с плоским веркалим, параллельным поверхности голограммы, и волоконно-оптическими ввдом и выходами. Рассчитаны спектральные характеристики голограммного 1ЩЦМ и влияние погрешностей взаимного расположения элементов гида, расходимости излучения и параметров топографической фазовой решетки на оптические потери в Еда.

По '¿ьме диссертации опубликованы следующие работы:

1. гсл?, Ции "ли, А.."¿.Дмитриев: 'Спектральный анализ оптических пеге-р;. г'срсхоцшх помех в ВОСП с уплотнением каналов по длинам веля*, гоъг.си дегладоз второй Межведомственной науч-но-теккл^зики: ксчфераиции, 28-30 нонбоя 1955, г. Пушкин.

2. Фань Цин Ллн, 'Шшпеские потери при ваоде излучения в однотдовое волока о', То,;хп докладов второй Мскв&омствснний научно-технической конфореици^, 28-ЗС кочбря 1995, г. Нускин.

Колжсано я го«:г.7;г 02.С9.25 V.

Заквз 59

1С0

Ойъй,у I п.л Бесплатно

Ротапринт. С1ШТМ0. 190001), Оак'.т-Пвтербург, пвр.Гримюпа,М