автореферат диссертации по энергетике, 05.14.02, диссертация на тему:Определение поврежденной воздушной линии с однофазным замыканием на землю в сети с изолированной нейтралью

кандидат технических наук
Батулько,
Дмитрий Васильевич
город
Омск
год
2007
специальность ВАК РФ
05.14.02
Диссертация по энергетике на тему «Определение поврежденной воздушной линии с однофазным замыканием на землю в сети с изолированной нейтралью»

Автореферат диссертации по теме "Определение поврежденной воздушной линии с однофазным замыканием на землю в сети с изолированной нейтралью"

На правах рукописи

БАТУЛЬКО ДМИТРИЙ ВАСИЛЬЕВИЧ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОВРЕЖДЕННОЙ ВОЗДУШНОЙ ЛИНИИ С ОДНОФАЗНЫМ ЗАМЫКАНИЕМ НА ЗЕМЛЮ В СЕТИ С ИЗОЛИРОВАННОЙ НЕЙТРАЛЬЮ

Специальность 05 14 02 - Электростанции и электроэнергетические системы

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

003175460

Омск-2007

003175460

Работа выполнена в Омском государственном техническом университете

Научный руководитель - доктор технических наук, профессор

Золотарев Илья Давидович

Официальные оппоненты - доктор технических наук, профессор

Клецель МаркЯковлевич

- кандидат технических наук, доцент Никитин Константин Иванович

Ведущая организация ФГОУ ВПО "Новосибирская государственная академия водного транспорта" г Новосибирск

Защита состоится « 8 » ноября 2007 г в 17-00 часов на заседании диссертационного совета К212 178 05 при Омском государственном техническом университете (ОмГТУ) по адресу г Омск, пр Мира, 11, 6-й корпус

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ОмГТУ

Автореферат разослан « 5' » октября 2007 г

Ученый секретарь

диссертационного совета

А В. Бубнов

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Обеспечение надежности работы электрик ческих сетей является одной из важных задач. С целью повышения надежности энергоснабжения потребителей несколько десятилетий назад было принято решение о переходе в сетях 6-35 кВ на режим работы с изолированной нейтралью Однофазные замыкания на землю (ОЗЗ) являются основным видом электрических повреждений в этих сетях Количество ОЗЗ составляет от 75 до 90 % от общего числа повревдений, и ОЗЗ часто являются причиной аварий, сопровождающихся значительным экономическим ущербом. Кроме того, вблизи места ОЗЗ возникает опасность для жизни человека и животных Длительное неустранение ОЗЗ может привести к выходу из строя некоторых типов трансформаторов напряжения, а также к перерастанию однофазного замыкания на землю в двухфазные или трехфазные короткие замыкания (КЗ).

В России согласно ПУЭ защита от ОЗЗ в сетях 6-35 кВ выполняется с действием на сигнал и только в случаях, когда необходимо по условиям безопасности - с действием на отключение Повышенные требования к безопасности имеют линии, питающие передвижные подстанции и механизмы, торфяные разработки, горные шахты

Для поиска поврежденного присоединения поочередно отключают отходящие линии, что приводит к увеличению времени поиска и ликвидации повреждения

Оборудование нефтедобычи имеет свои особенности Даже при кратковременном исчезновении напряжения процесс останавливается на длительное время Согласно ПУЭ допускаются кратковременные отключения воздушных линий (ВЛ) Непродолжительность отключений обеспечивается устройствами автоматического повторного включения (АПВ). Восстановление нефтедобычи осуществляется автоматикой самозапуска насосов и задвижек. Успешность АПВ зависит от класса напряжения на В Л напряжением 110 кВ успешность АПВ составляет 90...95 %, на ВЛ 35 кВ - 60 %, а на ВЛ 6 кВ - не более 40 %. Таким образом, в большинстве случаев при кратковременных ОЗЗ останавливаются станки-качалки и погружные насосы, что приводит к недобору нефти и убыткам нефтяных компаний.

Однофазное замыкание в сети с изолированной нейтралью не сопровождается появлением больших токов замыкания

Большинство сетей 6-35 кВ работают с изолированной нейтралью и большое значение в этих сетях имеет время и точность определения поврежденной линии

В решение проблем создания устройств защиты и сигнализации от ОЗЗ значительный вклад внесли Цапенко Е Ф, Вайнштейн Р А., Кискачи В.М., Шу-ин В Л, Бухтаяров В Ф, Шапин А И и др На сегодняшний день создано большое количество устройств защиты и сигнализации от ОЗЗ, однако сложность процессов, происходящих в разных режимах ОЗЗ, и трудности в измерении тока нулевой последовательности не позволили создать универсальное устройство, позволяющее подключать его к сети с ВЛ и селективно определять повреж-

денную линию

В настоящее время выпускается большое количество устройств защиты и сигнализации замыкания на землю, такие как УСЗ-З, ЗЗП-1, ЙМФ-10Т, ПЗЗМ, Импульс, Спектр, ЗЕРО, ЗЗН, ЗЗМ и др Несмотря на различный принцип действия, подавляющее число устройств обладают общими чертами

- ни одно из устройств не получило "всенародного" признания и действительного широкого применения, несмотря на то, что принципы действия устройств известны достаточно давно,

- характерной особенностью существующих защит является либо большое количество ложных срабатываний, либо низкая чувствительность,

- все устройства предназначены для работы с внешними (то есть не входящими в состав прибора или устройства) первичными датчиками тока и напряжения,

- большинство подстанций 35/6 и 35/10 кВ с ВЛ и воздушными выводами не имеют в составе защиты от 033, в связи с отсутствием возможности подключения На таких объектах имеется только общесекционная сигнализация ОЗЗ

Цель работы. Целью работы является исследование процессов, возникающих в сети 6(10) кВ с ВЛ в нормальном режиме работы и при ОЗЗ, исследование параметров стандартных и специальных трансформаторов тока нулевой последовательности (ТТНП) с целью определения эффективности их применения для измерения тока нулевой последовательности и подключения к устройствам защиты и сигнализации от ОЗЗ, разработка устройства для определения поврежденной В Л с ОЗЗ с учетом особенностей сетей 6(10) кВ с В Л, определение наиболее эффективного способа измерения тока нулевой последовательности в сетях с изолированной нейтралью и ВЛ

Основные задачи исследования:

- анализ существующих методов и устройств защиты и сигнализации от однофазных замыканий на землю и определение наиболее эффективного для использования в сетях 6(10) кВ с В Л,

- анализ существующих ТТНП с учетом применения в сетях с ВЛ,

- разработка ТТНП прямоугольной формы для установки в шкафы комплектных распределительных устройств (КРУ) с воздушными выводами и измерения тока нулевой последовательности,

- разработка нового устройства сигнализации поврежденной воздушной линии при однофазном замыкании на землю в сети с изолированной нейтралью, учитывающего особенности сетей с ВЛ,

- разработка нового устройства для установки в шкафы КРУ и измерения тока нулевой последовательности на подстанции с воздушными выводами,

- исследование зависимости выходного сигнала от входного и угловой погрешности разных типов ТТНП,

- обеспечение соответствия параметров разработанного устройства и измерения тока нулевой последовательности на подстанции с воздушными выводами требованиям, предъявляемым к Шкафам КРУ,

- исследование влияния магнитного поля на различные типы ТТНП,

- исследование сигналов на выходе различных ТТНП и трансформаторов напряжения при ОЗЗ в сети

Методы исследования. В ходе работы проводились расчеты с использованием теории электрических цепей, моделирование на ЭВМ, лабораторные и производственные испытания

Достоверность и обоснованность основных научных положений и выводов работы обеспечивается адекватным выбором методов исследований параметров ТШП, подтверждается результатами проведенных лабораторных и производственных испытаний, и согласуется с опытом эксплуатации разработанного устройства для измерения тока нулевой последовательности в шкафах КРУ с воздушными выводами и разработанного устройства сигналдаации от ОЗЗ

Научная новиз на работы.

• Исследованы параметры стандартных и специальных ТТНП для измерения тока нулевой последовательности при 033 в сети с ВЛ

• Исследована эффективность использования специальных ТТНП различных типов конструкции

• Проведена разработка и испытания ТТНП прямоугольной формы для установки на проходные изоляторы шкафа КРУ с воздушным выводом

• Разработано новое устройство для измерения тока нулевой последовательности на подстанциях с воздушными выводами - вставка МИР ВС-01

• Определена эффективность использования вставки МИР ВС-01 для измерения тока нулевой последовательности

• Проведен анализ результатов работы разработанного устройства для определения поврежденной ВЛ с ОЗЗ

Практическая ценность и реализация результатов работы. Получены зависимости выходного тока от входного и угловой погрешности для трансформаторов ТЗЛМ, ТЗЛ-1 05 1, ТЗЛК-05 1, ТЗЛМ-1 На основании полученных данных проведены расчеты погрешности трансформаторов тока

Получены данные о помехоустойчивости датчиков тока ТДЗЛВ-10УЗ и трансформаторов тока ТЗЛМ к магнитному полю

На основании проведенных исследований сделаны выводы о применении датчиков тока 1ДЗЛВ-10 для измерения тока нулевой последовательности при ОЗЗ в сетях с изолированной нейтралью 6(10) кВ

По результатам диссертационной работы разработаны новые устройства ТТНП прямоугольной формы, определитель поврежденной линии МИР ОПЛ-01 (далее - определитель МИР ОПЛ-01) и вставки МИРВС-01

Получены зависимости выходного сигнала от входного для датчиков тока ТДЗЛВ-10 и ТТНП прямоугольной формы

Проведены исследования и в результате выявлена возможность применения ТТНП прямоугольной формы для измерения сигнала тока нулевой последовательности в сетях с изолированной нейтралью 6(10) кВ

Проведены квалификационные испытания, получены сертификаты на определитель поврежденной линии МИР ОПЛ-01 и вставку МИРВС-01

На основании положительных результатов испытаний органом по сертификации AHO "НТЦ" ОС ЭЛМАТЭП" г Санкт-Петербург выдан сертификат № РОСС RU МЕ05 Н03613, позволяющий эксплуатировать вставки МИР ВС-01 в составе шкафов КРУ класса напряжения 6 кВ

Для оценки работоспособности устройств проведены натурные испытания Разработанные устройства установлены и эксплуатируются на объектах ПРЭО "Сутарминскнефть" г Муравленко, ОАО "Энергоуправление" г Ленинск-Кузнецкий Результаты исследования могут быть использованы при разработке устройств защиты и сигнализации для сетей 6-35 кВ с изолированной нейтралью иДЛ, » -

Положения, выносимые на защиту.

1 Сравнительный анализ испытаний различных типов ТШП

2 Разработанный ТТНП прямоугольной формы

3 Новое устройство для измерения тока нулевой последовательности на подстанции с В Л - вставка МИР ВС-01

4 Новое устройство сигнализации ОЗЗ - определитель поврежденной линии МИР ОПЛ-01

5 Результаты испытаний и эксплуатации устройств - определителя поврежденной линии МИР ОПЛ-01 и вставок МИР ВС-01

Апробация работы. Результаты работы по теме диссертации докладывались на 5 международной научно-технической конференции "Динамика систем механизмов и машин" Омск 2004, VI межрегиональном совещании «Автоматизированные системы учета энергоресурсов как инструмент снижения себестоимости продукции Создание и эксплуатация АИИС КУЭ субъектов ОРЭ» (международное) май 2006, г Омск; международной конференции "Высокие технологии, фундаментальные и прикладные исследования, образование", Санкт-Петербург, 2006 г, научно-технической конференции "Ограничение перенапряжений Режимы заземления нейтрали. Электрооборудование сетей 6-35 кВ" 26-28 сентября 2006, г Новосибирск, Россия

Публикации. По результатам выполненных исследований опубликовано 12 печатных работ из них 2 статьи в сборнике научных трудов, 4 - материала по докладам конференций На разработанные устройства получены 2 патента на изобретения

Объём и структура работы. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, списка литературы из 105 наименований, 10 приложений Общий объем диссертации 162 страницы, в том числе 84 рисунка и 27 таблиц

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы диссертационной работы, сформулированы цель и задачи исследования, отражена практическая ценность работы

В первой главе проведен обзор методов и устройств защиты и сигнализации от однофазных замыканий на землю, которые могут быть использованы в сетях 6(10) кВ с изолированной нейтралью Проведен анализ существующих устройств защиты и сигнализации от ОЗЗ

Отмечено, что большинство подстанций сетей 6-35 кВ имеют только общесекционную защиту от ОЗЗ с действием на сигнал При возникновении ОЗЗ в сети на таких подстанциях для определения поврежденного присоединения требуется поочередно отключать отходящие присоединения

Рассмотрены факторы, ограничивающие применение устройств защиты и сигнализации в воздушных сетях 6-10 кВ с изолированной нейтралью

По результатам проведенного анализа составлена сравнительная таблица устройств защиты и сигнализации ОЗЗ и сделан вывод, что на сегодняшний день нет универсальных и надежных устройств для дистанционного определения поврежденной BJI в сетях 6(10) кВ

Отмечено, что существует проблема в измерении тока нулевой последовательности на подстанциях с воздушными выводами и воздушными отходящими линиями

Во второй главе рассмотрена работа сети в нормальном режиме и при ОЗЗ Для каждого режима приведены соотношения между токами и напряжениями, а также векторные диаграммы Проведены расчеты емкости воздушной и кабельной линии для определенных условий тип опор, сечение и тип провода и кабеля

Проведены расчеты тока однофазного замыкания на землю с использованием различных известных формул Проведен расчет и определена разность между полученными значениями

Наиболее распространенная формула для практических расчетов тока А, воздушных линий

¡<j>=lLL (1)

Где U - линейное напряжение, кВ, L - длина электрически связанной сети, км

По данным другого источника ток замыкания на землю на каждые 100 км сети с BJ1 напряжением 6 кВ составляет примерно 1,5 А

13 = 1,5/100 (2)

Для воздушных сетей 6-35 кВ известна другая аналогичная эмпирическая формула, А

hz-V U„ L Ю-3 (3)

Где li -суммарная длина линий, км

В случаях когда параметры BJI неизвестны удельный емкостный ток /сол А/км, можно рассчитать по выражению

иФ„о, 1°"6 (4)

Где к, ==4,7 для ЛЭП без тросов и я;, =5,7 для ЛЭП с тросом

Для определения тока при простом металлическом замыкании на землю в сети 6 кВ, имеющей воздушные линии общей протяженностью 1 используются также формулы, приведенные ниже

Среднее геометрическое расстояние между проводами Dcp, м

АХлЯ* doc dbi (5)

Где daa, dac, dec - расстояния между проводами фаз, м (расположение проводов по вершинам треугольника)

Средний геометрический радиус системы трех проводов Яд,,м

Где г - радиус провода, м

Среднее расстояние проводов фаз а, Ь, с до их зеркальных отражений относительно поверхности земли

Где }%,, Ъа Н/, - высота подвеса проводов, м Емкостное реактивное сопротивление 1 км линии

хс0 =396 101 (8)

и соответственно всей сети

хе«г—у (9)

Ток замыкания одной фазы на землю определяется по формуле

В некоторых источниках приводится расчет средней емкости фазы относительно земли для ВЛ по упрощенным формулам (для одноцепной ЛЭП без троса)

аи+2ап 9 10й (И)

ап=21п—а- (12)

а,2=21п\-^- + 1 (13)

, Ъ„+кь+Нс

3 - (14)

А,- у— (15)

где Иф - средняя высота провода над землей, м, £>ф - среднее расстояние между проводами, м,г - радиус провода, м

Расчетные значения тока замыкания на землю I, для ВЛ 6 кВ (марка провода А-95, тип опоры ПС ЮП-14) длинной/= 1 км, а также расчетное значение емкости фаз на землю С„ приведены в таблице 1

Таблица 1

№ Формула /,, А/км Д/тх!, А С,, мкФ/км /1„й, мкФ/км

1 1 0,017 0,0052

2 2 0,015 0,0046

3 3 0,0162 0,003 0,005 0,001

4 4 0,0163 0,005

5 10 0,0149 0,0046

6 11 0,014 0,0042

В таблице I Л^л/ - разница между максимальным и минимальным значениям и тока замыкания одной фазы на землю, Л,т б - разница между макс шальным иминимальнымзначениямиемкостифазы на землю

Проведены измерения тока замыкания фазы на землю и определена разность между измеренными и расчетными значениям и тока нулевой последовательности для сети рисунок 1 Результаты приведены в таблице 2

I-1 3>2_

1_) Ц=2км

Таблица 2

Рисунок 1

Фидер сОЗЗ Фидер 3%) /П9 А 31, А 1РЛ А, А д,% Рисунок

Ф-2 Ф-2 0,45 0,319 0,57 -0 24

Фаза С Ф-3 0,46 0,326 0,20 О, ¡26

Ь=2 км Ф-4 0,38 0,269 0,37 -0,101* -27 2

Ф-3 Ф-2 0,1 0,07 0,05 0.02

Фаза А Ф-3 0,38 0,269 0,42 -0,151* -35 3

Ь=8 км Ф-4 0,37 0,262 0,37 -0,108* -29 4

Ф-4 Ф-2 0,13 0,092 0,05 0 04?

Фаза В Ф-3 0,44 0,312 0,42 -0,108

Ь=15 км Ф-4 0,41 0,29 0,24 0,0 *

В таблице 2 значения 1Р получено по формуле 10 с учетом напряжения сети 10 кВ, А — разница между измеренными и расчетными значениями тока, д - относительная погрешность Значения А, выделенные знаком "*" приведены для рисунков, когда форма сигналов 31, близка к синусоидальной На остальных осциллограммах видны искажения формы 31,, поэтому полученные значения А не учитывались

Рисунок 2

Рисунок 3

Рисунок 4 Рисунок 5

Схема замещения сети с изолированной нейтралью для переходных процессов (приближенная) приведена на рисунке 5. Измерены сигналы тока нулевой последовательности 31о и напряжения нулевой последовательности Зио в первый момент при кратковременном 033 (рисунки 6,7).

Рисунок 6. 033, поврежденная Рисунок 7. ОЗЗ, неповрежденная

линия (ТЗЛМ) линия (ТЗЛМ)

Проведен обзор причин и последствий феррорезонанса в сетях 6(10) кВ, а также методов предотвращения феррорезонанса. На основании данных о пара-

метрах трансформаторов напряжения 6(10) кВ проведен расчет емкости для условия появления феррорезонанса в сети 6(10) кВ для частоты 50 Гц и частот (1/2, £/3) таблица 3

Таблица 3

Частота f, Гц Расчетная емкость С„, мкФ Емкость 1 км ВЛ С„, мкФ

НТМИ-6 НТМИ-10

50 0,002 0,0008 0,0046

25 0,008 0,003

16,6 0,018 0,007

На основании проведенных расчетов сделан вывод, что при наличии на подстанции 1-2 линий небольшой длины (1-2 км) в сети 6(10) кВ возможен фер-рорезонанс на частотах 16,6 или 25 Гц Для моделирования процессов в сети 6(10) кВ составлена схема сети 6 кВ (рисунок 8)

Проведено моделирование переходных процессов при ОЗЗ в сети с BJ1 с использованием пакета Мюго-Сар при разных значениях переходного сопротивления

В третьей главе описаны исследования и обоснование выбора датчиков тока нулевой последовательности

Определена минимальная длина воздушных и кабельных линий, при которой целесообразно использовать трехтрансформаторные ФТНП (таблица 4)

Для измерения сигнала тока нулевой последовательности на подстанции с воздушными отходящими линиями и воздушными выводами разработан ТТНП прямоугольной формы ТТНП прямоугольной формы предназначен для установки на проходные изоляторы под крышу шкафа КРУ (рисунок 9)

Проведены сравнительные испытания ТТНП прямоугольной формы и датчика тока ТДЗЛВ-10 Зависимость выходного сигнала от входного датчика тока ТДЗЛВ-10 и ТТНП прямоугольной формы приведена на рисунке 10

Таблица 4

Параметры ТТ Чувствитель- Суммарная длина линий км

Коэффициент Класс точн. ность по пер- воздушные кабельные

трансформации вичному току, А 6 кВ 10 кВ 6 кВ 10 кВ

0,5 0,5 29,1 17,5 0,83 0,5

100/5 1 1 58,3 35 1,66 1

10Р(3) 3 174,9 105 58,1 3

0,5 1 58,3 35 1,66 1

200/5 1 2 116,6 70 ООО 2

10Р(3) 6 349,8 210 9,99 6

0,5 3 174,9 105 4,9 3

600/5 1 6 349,8 210 9,9 6

10Р(3) 18 1049,4 630 29,7 18

Крыша шкафа КРУ

Проходные изоляторы

Рисунок 9 Рисунок 10

Проведены испытания для оценки помехоустойчивости датчиков тока ТДЗЛВ-10 и трансформаторов тока ТЗЛМ к влиянию магнитного поля.

Получены зависимости угловой погрешности ТТНП типов ТЗЛМ, ТЗЛ-1.05.1, ТЗЛК-05.1, ТЗЛМ-1 от входного тока для различных сопротивлений на-

I) 2 4 6 8 10

Рисунок 11. Зависимость выход- Рисунок 12. Сдвиг фаз между входного сигнала от входного для раз- ным и выходным сигналом ТТНП при личных ТТНП при Ян =1 Ом =1 Ом

По данным измерений получены значения относительной погрешности для трансформаторов тока при разных значениях нагрузки (рисунок 13).

Для использования различных ТТНП в сетях 6 кВ с ВЛ наибольший интерес представляет диапазон тока до 1 А (рисунок 14).

Рисунок 13 Рисунок 14

Для измерения тока нулевой последовательности в шкафах КРУ с воздушными выводами разработана вставка МИР ВС-01. Вставка устанавливается взамен шинных соединений и обеспечивает возможность измерения тока нулевой последовательности при однофазных замыканиях на землю в сети 6 кВ. Вставка МИР ВС-01 предназначена для эксплуатации в составе шкафов КРУ типов К-47, К-59, КРН-3-10, 8Т7, ШВВ-1-10 и других шкафов с аналогичной конструкцией и габаритными размерами (рисунок 15). Технические характеристики вставки МИР ВС-01 приведены в таблице 4. Вставка состоит из перемычек и трансформатора тока ТЗЛК-05.1. Каждая перемычка представляет собой отрезок одножильного кабеля на напрялсение 10 кВ с концевыми муфтами с обеих сторон (рисунок 16).

Таблица 4 , _ _

Наименование параметра Значение параметра

1 Номинальное напряжение (линейное), кВ 6

2 Наибольшее рабочее напряжение (линейное), кВ 7,2

3 Номинальный ток цепей, А 200

4 Ток термической стойкости (кратковременный), кА 10

5 Время протекания тока термической стойкости, с 1

6 Номинальный ток электродинамической стойкости цепей (амплитуда), кА 26

7 Изоляция по ГОСТ 1516.3-96 32 кВ, 5 мин

Перемычки устанавливаются вместо шин в высоковольтной части шкафа КРУ и проходят через окно трансформатора тока ТЗЛК-05.1. При появлении в сети 6 кВ однофазного замыкания на землю на вторичной обмотке трансформатора тока ТЗЛК-05.1 появляется ток нулевой последовательности 31о. Для определения поврежденной линии с ОЗЗ к трансформатору тока ТЗЛК-05.1 подключается определитель поврежденной линии МИР ОПЛ-01.

Система, состоящая из вставок МИР ВС-01 и определителя поврежденной линии МИР ОПЛ-01 защищена патентом на изобретение.

Рисунок 15 Рисунок 16

На основании проведенных исследований сделаны выводы:

1. На основании результатов испытаний сделан вывод, что датчик тока ТДЗЛВ-10 имеет низкую помехозащищенность к влиянию магнитного поля частотой 50 Гц. Величина наведенного сигнала может превышать сигнал 31о при ОЗЗ.

2. Результаты испытаний показали, что на одном и том же расстоянии от оси ТТНП до проводника с током величина выходного сигнала ТДЗЛВ-10 больше чем у ТЗЛМ в 2 раза.

Небольшие габаритные размеры ТЗЛМ определяют его преимущество перед ТДЗЛВ-10 (менее сложная конструкция экрана; меньшая стоимость экрана; большая удаленность от многих источников магнитного поля на подстанции; меньшая площадь для замыкания магнитных линий внешнего поля).

Выполнение экрана для датчика тока ТДЗЛВ-10 представляет сложную задачу. В случае экранирования необходимо закрывать экраном полностью весь ТДЗЛВ-10, при этом конструкция экрана получится сложной и потребуется большое количество материала, что приведет к высокой стоимости. Эффективность экрана будет низкая, т.к. выходные изоляторы имеют большой диаметр, следовательно, большую площадь для прохождения внешних магнитных линий. Проведены испытания разработанного ТТНП прямоугольной формы для установки в ячейки 6(10) кВ с расположением фазных изоляторов в ряд либо в форме неравностороннего треугольника. Трансформаторам тока прямоугольной формы присущи все недостатки, отмеченные для датчика тока ТДЗЛВ-10.

3. Сравнительные испытания трансформаторов тока ТЗЛМ, ТЗЛ-1.05.1, ТЗЛК-05.1, ТЗЛМ-1 показали, что наибольшую чувствительность и меньшую угловую погрешностью имеют трансформаторы тока ТЗЛМ и ТЗЛК-05.1. Худшую чувствительность имеет трансформатор тока ТЗЛМ-1. Наибольший сдвиг фаз между входным и выходным сигналом при входном токе менее 0,2 А имеет трансформатор тока ТЗЛ-1.05.1. В сетях с ВЛ и малыми значениями тока замыкания для подключения к устройствам защиты и сигнализации использующих

принцип по направлению мощности наиболее предпочтительным является использование трансформаторов тока ТЗЛК-05 1

4 На основании полученных результатов испытания на п/ст 35/10 кВ ЗЭС АК "Омскэнерго" достоверность определения поврежденной ВЛ с ОЗЗ длительностью не менее 1-2 с с помощью определителя, подключенного к ТЗЛМ (вставка МИР ВС-01) составляет 100 % При определении поврежденной В Л с помощью определителя МИР ОПЛ-01, подключенного к ТТНП прямоугольной формы отмечены ложные срабатывания, процент ложных срабатываний от общего числа ОЗЗ - 70 %. При отсутствии ОЗЗ на выходе ТТНП прямоугольной формы могут присутствовать сигналы, на порядок превышающие токи ОЗЗ из-за низкой помехозащищенности ТТНП к влиянию магнитного поля

5 Разница между значениями сигналов на выходе ТЗЛМ при замыкании на разных фазах в линии составляет не более 4 %.

6 При подключении к трансформаторам тока необходимо учитывать сопротивление линии связи и входное сопротивление устройств защиты/сигнализации ОЗЗ Чувствительность и угловая погрешность трансформаторов тока при разных значениях сопротивления нагрузки будет отличаться

В четвёртой главе

Для определения поврежденной ВЛ при ОЗЗ в сети 6(10) кВ разработано устройство - определитель МИР ОПЛ-01

Определитель МИР ОПЛ-01 обеспечивает передачу номера поврежденной линии на диспетчерский пункт с помощью устройств телемеханики Подключение осуществляется ко вторичным цепям трансформаторов тока нулевой последовательности (типа ТЗЛК-05 1, ТЗЛМ), устанавливаемых в ячейки с кабельным выводом, а так же в ячейки с воздушным выводом типов К-47, К-59, КРН-3-10, ST7, ШВВ-1-10 (только на класс напряжения 6 кВ) с установкой вставки МИР ВС-01 и к цепи трансформатора напряжения (НТМИ, НАМИ)

Преимущества применения определителя МИР ОПЛ-01 автоматизация определения отходящей линии и исключение необходимости поочередного отключения потребителей Разработка защищена патентами на изобретение

С помощью программы Micro-Cap проведено моделирование работы определителя МИР ОПЛ-01 с трансформаторами тока ТЗЛМ, ТЗЛ-1 05 1, ТЗЛК-05 1, ТЗЛМ-1 в различных режимах Пример построения осциллограмм работы определителя МИР ОПЛ-01 в программе Micro-Cap приведен на рисунке 17

Сигналы 31о и 3Uo на рисунке 17 записаны с выхода входных преобразователей тока и напряжения определителя МИР ОПЛ-01 Входной преобразователь тока инвертирует сигнал 31о

Структурная схема определителя МИР ОПЛ-О! приведена на рисунке 18

ЛрЧ ■(>>17

лJ"lJПJ^JПJlJniгlЛJ_

__п_лл_

Рисунок ] 7. Поврежденная линия (блинкер и ТС сработали)

4 1 1 3

Т С 2 ТСЗ Т С 4

--->| 26 |—5 "зо |--

Рисунок 18

На рисунке 18: 1 — входной преобразователь 310; 2, 3 - формирователи прямоугольных сигналов 31<> и Зио; 4, 5 - ключи 1,2; 6 - элемент сравнения

фаз 310 и Зио, 7 - формирователь сигнала телесигнализации (ТС), 8 — входной преобразователь 3110, 9 - пиковый детектор, 10 - блок сравнения, 11 - генератор прямоугольных импульсов, 12 - формирователь сигнала "сброс", 13 - блок управления, 14 - блок питания, 15 - формирователь задержки 1, 16 - формирователь времени измерения, 17 - формирователь задержки 2,18 - блок хранения, 19 - блок индикации, 20 - ФНЧ, 21 - формирователь времени срабатывания, 22 - устройство пуска, 23, 24,25, 26 - блоки задания уставок по току; 27, 28, 29,30 - блоки управления ключами

В определителе МИР ОПЛ-01 предусмотрена возможность задания уставок по току и времени срабатывания Также можно установить режим срабатывания без задержки по времени, при этом время срабатывания составляет не более 0,2 с Уставка по току задается с учетом типа используемого трансформатора тока, №1 для ТЗЛ-1 05 1, № 2 для ТЗЛМ-1, № 3 для ТЗЛМ Каждая уставка соответствует величине тока 0,2 А для конкретного типа трансформатора Величина уставки выбрана с учетом угловой погрешности трансформаторов тока Для трансформатора тока ТЗЛК-05 1 величина уставки задается по умолчанию 0,05 А

Для проверки работы определителя МИР ОПЛ-01 проведены испытания на подстанциях 35/6(10) кВ Для этого на одной из отходящих линий создавалось ОЗЗ и фиксировались результаты работы определителя МИР ОПЛ01. Испытания проводились при различных типах 033 металлическое, через переходное сопротивление, кратковременное ("клевки земли")

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

1 Проведен сравнительный анализ устройств защиты/сигнализации ОЗЗ

2 Получены зависимости выходного тока от входного и угловой погрешности для трансформаторов ТЗЛМ, ТЗЛ-1 05 1, ТЗЛК-05 1, ТЗЛМ-1

3 Проведенные исследования позволяют сделать вывод о возможности применения датчиков тока ТДЗЛВ-10 для измерения тока нулевой последовательности при ОЗЗ в сетях с изолированной нейтралью 6(10) кВ

4 Получены данные о помехоустойчивости датчиков тока ТДЗЛВ-10УЗ и трансформаторов тока ТЗЛМ к влиянию магнитного поля

5 Проведены исследования и получены результаты о возможности применения ТТНП прямоугольной формы для измерения сигнала тока нулевой последовательности в сетях с изолированной нейтралью 6(10) кВ

6 Получены зависимости выходного сигнала от входного для датчиков тока ТДЗЛВ-10 и ТТНП прямоугольной формы

7 Разработаны устройства вставка МИР ВС-01 и определитель МИР ОПЛ-01 Проведены лабораторные и производственные испытания Получены сертификаты на разработанные устройства и 2 патента на изобретения

Список опубликованных работ по теме диссертации.

1 Рейтер А И , Батулько Д В Определитель поврежденной линии при однофазных замыканиях на землю в сетях 6-35 кВ с изолированной нейтралью // Энергетик, 2002, №4

2 БатулькоДВ Исследование датчиков тока ТДЗЛВ-10 и трансформаторов тока ТЗЛМ на помехоустойчивость при воздействии внешнего магнитного поля //"Энергетик" № 6,2006 г

3 Батулько Д.В. Испытания датчиков тока ТДЗЛВ-10 и трансформаторов тока ТЗЛМ на помехоустойчивость при воздействии магнитного поля от расположенных рядом проводников с током.// Омский научный вестник, №1(34), январь-февраль 2006 г

4 БатулькоДВ Определитель поврежденной линии 6(10) кВ с однофазным замыканием на землю в сети с изолированной нейтралью //Материалы 5 международной научно-технической конференции "Динамика систем механизмов и машин". Омск 2004

5 Батулько Д В "Устройство для определения однофазных замыканий на землю в сетях с изолированной нейтралью", заявка № 2003113488, приоритет от 07 05 2003, класс МПК Н 02 Н 3/16, в 01II31/08, решение о выдаче патента от 29 07 2004, патент № 2244992

6 Батулько Д.В "Устройство для определения однофазных замыканий на землю в воздушных сетях с изолированной нейтралью", заявка № 2003127805, приоритет от 15.09.2003, класс МПК Н 02 Н 3/16, решение о выдаче патента от 20 01 2005 №2255404

7 Батулько Д.В Применение определителя МИР ОПЛ-01 со вставками МИР ВС-01 //VI межрегиональное совещание "Автоматизированные системы учета энергоресурсов как инструмент снижения себестоимости продукции Создание и эксплуатация АИИС КУЭ субъектов ОРЭ" (международное) май 2006,г Омск

8 Батулько Д В Применение вставок МИР ВС-01 с определителем МИР ОПЛ-01 для определения поврежденной воздушной линии с однофазным замыканием на землю // Сборник трудов международной конференции "'Высокие технологии, фундаментальные и прикладные исследования, образование" 6 том, Санкт-Петербург, 2006 г

9 Батулько Д В. Применение определителя МИР 01Ш-01 со вставками МИР ВС-01 для выявления поврежденной воздушной линии с однофазным замыканиям на землю // Промышленные АСУ и контроллеры №12,2005 г

10. Батулько Д.В Применение датчиков тока ТДЗЛВ-10 в устройствах для Определения поврежденной воздушной линии электропередачи // Энергетик, 2005, №12

11 БатулькоДВ Применение датчиков тока ТДЗЛВ-10 с определителем МИР ОПЛ-01 для дистанционного определения поврежденной воздушной линии с однофазным замыканием на землю в сети с изолированной нейтралью // Омский научный вестник, №1(34), январь-февраль 2006 г

12. Батулько Д В. Применение вставок МИР ВС-01 с определителем МИР ОПЛ-О! для определения поврежденной воздушной линии с однофазным замыканием на землю // Ограничение перенапряжений Режимы заземления нейтрали Электрооборудование сетей 6-35 кВ Труды четвертой всероссийской научно-технической конференции - Новосибирск, 2006 - 216с

Подписано в печать 3 10 2007 г Формат 60x84/16 Бумага офсетная Оперативный способ печати Уел печ л 1,25 Тираж 100 экз Заказ №63

Издательство ОмГТУ 644050, г Омск, пр Мира 11 Отпечатано на кафедре «Дизайн, реклама и технология полиграфического производства» Омского государственного технического университета

Оглавление автор диссертации — кандидат технических наук Батулько, Дмитрий Васильевич

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1 СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕММЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПОВРЕЖДЕННОЙ ЛИНИИ ПРИ ОДНОФАЗНОМ ЗАМЫКАНИЙ НА ЗЕМЛЮ В СЕТЯХ 6-35 KB.

1.1 Способы определения поврежденной линии при однофазном замыкании на землю.

1.2 Устройства защиты и сигнализации 033.

1.3 Сравнительный анализ существующих устройств и способов защиты и сигнализации 033.

ГЛАВА 2 ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ СПОСОБА СЕЛЕКТИВНОГО ОРЕДЕЛЕНИЯ ПОВРЕЖДЕННОЙ ВОЗДУШНОЙ ЛИНИИ.

2.1 Работа сети в нормальном режиме.

2.2 Однофазные замыкания на землю.

2.3 Емкость воздушных и кабельных линий.

2.4 Расчет тока замыкания на землю.

2.5 Феррорезонансные процессы в сети с изолированной нейтралью.

2.8 Модель сети 6-35 кВ.

ГЛАВА 3 ИССЛЕДОВАНИЕ И ОБОСНОВАНИЕ ВЫБОРА ДАТЧИКОВ ТОКА НУЛЕВОЙ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТИ.

3.1 Фильтры тока нулевой последовательности.

3.2 Влияние электромагнитного поля ЭМП на работу трансформаторов тока нулевой последовательности ТТНП. Экранирование ТТНП.

3.3 Лабораторные испытания.

3.4 Вставка МИР ВС-01.

3.5 Результаты испытаний на объектах.

ГЛАВА 4 ИССЛЕДОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА УСТРОЙСТВА СИГНАЛИЗАЦИИ 033.

4.1 Назначение и технические характеристики устройства.

4.2 Структурная схема и описание работы устройства.

4.2 Моделирование работы устройства.

4.3 Методика проведения испытаний на объектах.

4.4 Результаты испытаний и эксплуатации.

4.5 Практическая значимость работы.

Введение 2007 год, диссертация по энергетике, Батулько, Дмитрий Васильевич

Актуальность темы. Обеспечение надежности работы электрических сетей является одной из важных задач. С целью повышения надежности энергоснабжения потребителей несколько десятилетий назад было принято решение о переходе в сетях 6-35 кВ на режим работы с изолированной нейтралью. Однофазные замыкания на землю (033) являются основным видом электрических повреждений в этих сетях [1,2, 3]. Количество 033 составляет от 75 до 90 % от общего числа повреждений [4], и часто являются причиной аварий, сопровождающихся значительным экономическим ущербом. Кроме того, вблизи места 033 возникает опасность для жизни человека и животных [5]. Длительное неустранение 033 может привести к выходу из строя некоторых типов трансформаторов напряжения, а также к перерастанию однофазного замыкания на землю в двухфазные или трехфазные короткие замыкания (КЗ).

В России согласно [6] защита от 033 в сетях 6-35 кВ выполняется с действием на сигнал и только в случаях, когда необходимо по условиям безопасности - с действием на отключение. Повышенные требования к безопасности имеют линии, питающие передвижные подстанции и механизмы, торфяные разработки, горные шахты.

Для поиска поврежденного соединения поочередно отключают отходящие линии, что приводит к увеличению времени поиска и ликвидации повреждения.

Оборудование и технология нефтедобычи имеет свои особенности, когда процесс приостанавливается при любом самом кратковременном исчезновении напряжения [7]. Согласно [6] допускаются кратковременные отключения воздушных линий (BJI). Непродолжительность отключений обеспечивается устройствами автоматического повторного включения (АПВ). Восстановление нефтедобычи осуществляется автоматикой самозапуска насосов и задвижек. Успешность АПВ зависит от класса напряжения: на BJI напряжением 110 кВ успешность АПВ составляет 90. .95 %, на BJI 35 кВ - лишь 60 %, а на BJI 6 кВ - не более 40 % [7]. Таким образом, в большинстве случаев при кратковременных 033 останавливаются станки-качалки и погружные насосы, что приводит к недобору нефти и убыткам нефтяных компаний.

Однофазное замыкание в сети с изолированной нейтралью не сопровождается появлением больших токов замыкания [8, 9, 10, 11].

Большинство сетей 6-35 кВ работают с изолированной нейтралью и большое значение в этих сетях имеет время и точность определения поврежденной линии.

Проблеме создания устройств защиты и сигнализации от 033 значительный вклад внесли Цапенко Е.Ф., Вайнштейн Р.А., Кискачи В.М., Шуин B.JL, Бухтаяров В.Ф., Шалин А.И. и др. На сегодняшний день создано большое количество устройств защиты и сигнализации от 033, однако сложность процессов, происходящих в разных режимах 033, и трудности в измерении тока нулевой последовательности не позволили создать устройство, позволяющее подключать его к сети сВЛи селективно определять поврежденную линию.

В настоящее время выпускается большое количество устройств защиты и сигнализации замыкания на землю, такие как УСЗ-З, ЗЗП-1, ИМФ-10Т, ПЗЗМ, Импульс, Спектр, ЗЕРО, ЗЗН, ЗЗМ и др. Несмотря на различный принцип действия, подавляющее число устройств обладают общими чертами:

- ни одно из устройств не получило "всенародного" признания и действительного широкого применения, несмотря на то, что принципы действия устройств известны достаточно давно [12];

- характерной особенностью существующих защит является либо большое количество ложных срабатываний, либо низкая чувствительность;

- все устройства предназначены для работы с внешними (то есть не входящими в состав прибора или устройства) первичными датчиками тока и напряжения;

- большинство подстанций 35/6 и 35/10 кВ с BJ1 и воздушными выводами не имеют в составе защиты от 033, в связи с отсутствием возможности подключения. На таких объектах имеется только общесекционная сигнализация 033.

Целью работы является:

- исследование процессов, возникающих в сети 6-10 кВ с BJI в нормальном режиме работы и при 033;

- исследование параметров стандартных и специальных трансформаторов тока нулевой последовательности (ТТНП) с целью определения эффективности их применения для измерения тока нулевой последовательности и подключения к устройствам защиты и сигнализации от 033;

- разработка устройства для определения поврежденной BJI с 033 с учетом особенностей сетей 6(10) кВ с BJI;

- разработка устройства для измерения тока нулевой последовательности в шкафах комплектных распределительных устройств (КРУ) с воздушным выводом.

Методы исследования. Использовались методы теории электрических цепей. Расчеты осуществлялись с помощью математической системы Mathcad. Полученные расчетные данные сравнивались с результатами натурных экспериментов. Моделирование работы устройства проводилось с помощью пакета Micro-Cap.

Научная новизна состоит в следующем:

- исследованы зависимости между параметрами тока и напряжения нулевой последовательности в нормальном режиме работы сети и при 033;

- исследованы параметры стандартных и специальных ТТНП различных типов для измерения тока нулевой последовательности при 033 в сети с BJ1;

- исследована эффективность использования специальных ТТНП различных типов конструкции;

- проведены разработка и исследования ТТНП прямоугольной формы для установки на проходные изоляторы шкафа КРУ с воздушным выводом; разработано новое устройство для измерения тока нулевой последовательности на подстанциях с воздушными выводами - вставка МИР ВС-01;

- разработано устройство для определения поврежденной воздушной линии -определитель поврежденной линии МИР ОПЛ-01 (далее - определитель МИР ОПЛ-01);

- проведен анализ результатов работы разработанного устройства для определения поврежденной ВЛ с 033.

Практическая ценность. Результаты работы могут быть использованы при разработке устройств защиты и сигнализации для сетей 6(10) кВ с В Л.

Апробация работы. По результатам диссертационной работы в НПО "МИР" разработан определитель поврежденной линии МИР (ЭПЛ-01 и вставки МИР ВС-01 для определения поврежденной BJI при 033 в сети 6(10) кВ с изолированной нейтралью. Разработанные устройства установлены и эксплуатируются на объектах ПРЭО "Сутарминскнефть" г. Муравленко, ОАО "Энергоуправление" г. Ленинск-Кузнецкий.

Результаты работы по теме диссертации докладывались на 5 международной научно-технической конференции "Динамика систем механизмов и машин". Омск 2004; VI межрегиональном совещании «Автоматизированные системы учета энергоресурсов как инструмент снижения себестоимости продукции. Создание и эксплуатация АИИС КУЭ субъектов ОРЭ» (международное) май 2006, г. Омск; международной конференции "Высокие технологии, фундаментальные и прикладные исследования, образование", Санкт-Петербург, 2006 г.; научно-технической конференции "Ограничение перенапряжений. Режимы заземления нейтрали. Электрооборудование сетей 6-35 кВ" 26-28 сентября 2006 г. Новосибирск.

Публикации.

По результатам диссертации опубликовано 10 научных работ, получено 2 патента.

Положения, выносимые на защиту:

- результаты испытаний различных типов ТТНП;

- результаты сравнительного анализа различных ТТНП для измерения тока нулевой последовательности на подстанции с ВЛ;

- новое устройство для измерения тока нулевой последовательности на подстанции с ВЛ - вставка МИР ВС-01;

- новое устройство сигнализации - определитель поврежденной линии МИР ОПЛ-01;

- результаты испытаний и эксплуатации устройств - определителя МИР ОПЛ-01 и вставок МИР ВС-01.

Заключение диссертация на тему "Определение поврежденной воздушной линии с однофазным замыканием на землю в сети с изолированной нейтралью"

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Получены зависимости выходного тока от входного и угловой погрешности для трансформаторов тока ТЗЛМ и ТЗЛ-1.05.1, ТЗЛК-05.1, ТЗЛМ-1. На основании полученных результатов проведены расчеты погрешности трансформаторов тока.

Получены данные о помехоустойчивости датчиков тока ТДЗЛВ-ЮУЗ и трансформаторов тока ТЗЛМ к магнитному полю.

На основании проведенных исследований сделаны выводы о применении датчиков тока ТДЗЛВ-10 для измерения тока нулевой последовательности при ОЗЗ в сетях с изолированной нейтралью 6(10) кВ.

По результатам диссертационной работы разработаны новые устройства: ТТНП прямоугольной формы, определитель поврежденной линии МИР ОПЛ-01 и вставки МИРВС-01.

Получены зависимости выходного сигнала от входного для датчиков тока ТДЗЛВ-10 и ТТНП прямоугольной формы.

Проведены исследования и получены результаты о возможности применения ТТНП прямоугольной формы для измерения сигнала тока нулевой последовательности в сетях с изолированной нейтралью 6(10) кВ.

Проведены квалификационные испытания, получены сертификаты на определитель поврежденной линии МИР ОПЛ-01 и вставки МИР ВС-01.

На разработанные устройства получены патенты на изобретение.

БиблиографияБатулько, Дмитрий Васильевич, диссертация по теме "Электростанции и электроэнергетические системы"

1. Чернобровов Н. В., Семенов В. А. Релейная защита энергетических систем: Учеб. пособие для техникумов. -М.: Энергоатомиздат, 1998. 800 е.: ил.

2. Федосеев А. М., Основы релейной защиты, 2 изд., М. Л., 1961; Гессен В. Ю., Аварийные режимы и защита от них в сельскохозяйственных электросетях, 2 изд., Л.-М., 1961;

3. Иванов Е. Замыкания на землю и заземление.// Новости электротехники.-2001. №5(11).

4. Шуин В. А., Гусенков А. В. Защиты от замыканий на землю в электрических сетях 6 10 кВ. - М.: НТФ "Энергопрогресс" 104 е., ил. Библиотечка электротехника; Вып. 11(35).

5. Шабад М.А. Защита от однофазных замыканий на землю в сетях 6-35 кВ. Конспект лекций. Санкт-Петербург, 2002.

6. Правила устройства электроустановок, 6-е издание, Санкт-Петербург, 1999 г.

7. Целебровский Ю.В. Пути повышения надежности и электробезопасности нефтепромысловых сетей 6.35 кВ России // Энергетик. -1999.- №3. С. 11-13.

8. Гельфанд Я.С. Релейная защита распределительных сетей. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1987.

9. Цапенко Е.Ф. Замыкания на землю в сетях 6-35 кВ. М.: Энергоатомиздат, 1986.- 128 е.: ил.

10. Андреев В. А. и Фабрикант В. Л., Релейная защита распределительных электрических сетей, М., 1965;

11. Боровиков В. А., Косаре В. К., Ходот Г. А., Электрические сети и системы, 2 изд., Л., 1968;

12. Глухов О., Мельников Д., Иванов Е., Озолинын П. Пофидерный контроль изоляции. Пришло время новых технических решений// Новости электротехники.-2004. №3(27).

13. Иванов Е. Проблемы диагностирования изоляции установок напряжением 6 кВ и выше.// Новости электротехники.-2001. №3(9).

14. Автоматизация диспетчерского управления в электроэнергетике/ Под общей ред. Ю.Н. Руденко и В.А. Семенова.-М.: Издательство МЭИ, 2000.-648 е.:

15. Федосеев A.M., Федосеев М.А. Релейная защита электроэнергетических систем: Учеб. для вузов. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1987. -368 е.: ил.

16. Кривенков В.В. Новелла В.Н. Релейная защита и автоматика систем электроснабжения: Учебн. Пособие для вузов. М: Энергоатомиздат, 1981. 328 с.

17. Кузнецов А.П. Определение мест повреждения на воздушных линиях электропередачи. М.: Энергоатомиздат, 1989. - 94 е.: ил.-(Б-ка электромонтера; Вып. 618).

18. Черников А.А. Компенсация емкостных токов в сетях с незаземленной нейтралью. М.: Энергия, 1974. 96с.:ил.

19. Коновалов Е., Захарова Т. Системный подход повышает эффективность заземления через ДГР.// Новости электротехники.-2004.№5(29).

20. Озорнин С.О. Повышение селективности сигнализации однофазных замыканий на землю в сети с компенсированной нейтралью// Энергетика и промышленность России.-2006.№6(70) ст.54,55.

21. Четыре режима заземления нейтрали в сетях 6-35 кВ. Изолированную нейтраль объявим вне закона// Новости электротехники. -2003 №5(23).

22. Евдокунин Г. Возможные способы заземления нейтрали сетей 6-10 кВ// Новости электротехники.-2003. №6(24).

23. Фишман В. Универсальное решение по заземлению нейтрали пока не найдено// Новости электротехники. -2003. №6(24).

24. Целебровский 10. Области применения различных систем заземления нейтрали// Новости электротехники.-2004.№5(29).

25. Кадомская К.П., Иванов А. Перенапряжения и заземление нейтрали. Решения рождаются в Новосибирске.// Новости электротехники. -2004. №5(29).

26. Миронов И. Режим заземления нейтрали в сетях 6-35 кВ. Нужно ли отказываться от компенсации емкостного тока замыкания на землю// Новости электротехники.-2003.№6(24).

27. Режимы заземления нейтрали сетей 3-6-10-35 кВ. Докл.науч.техн.конф.-Новосибирск.-2000.

28. Лисицин Н.В. К обоснованию выбора режима заземления нейтрали// Энергетик.-2000.-№1 .-с. 22-25.

29. Арцишевский Я.Л. Определение мест повреждения линий электропередачи в сетях с заземленной нейтралью: Учеб. пособие для СПТУ.-М. : Высш. шк., 1988. -94 е.: ил.

30. Шабад М.А. Обзор режимов заземления нейтрали и защиты от замыканий на землю в сетях 6-35 кВ России// Энергетик.-1999.№3. с.11-13.

31. Гаврилко А.И. О замыканиях на землю в сетях собственных нужд электростанций// Энергетик. 2001 .№4-с.20.

32. Шабад М.А. Автоматика электрических сетей 6-35 кВ в сельской местности. -Л.: Энергия. Ленинградское отделение, 1979.-104 е., ил.

33. Виштебеев А.В., Кадомская К.П. О резистивном заземлении нейтрали в сетях 6-35 кВ// Энергетик.-2001.-№3.-с,33,34.

34. Шабад М.А. Расчеты релейной защиты и автоматики распределительных сетей. СПб.: ПЭИПК, 2003. - 350 с.

35. Беркович М. А., Семенов В. А., Основы автоматики энергосистемы, М., 1968.

36. Справочник по наладке вторичных цепей электростанций и подстанций/ А.А. Актюшин, А.Е. Гомберг, В.П. Караваев и др.: Под ред. Э.С. Мусаэляна. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1989. -384 е.: ил.

37. Шалин А.И. Замыкания на землю в сетях 6-35 кВ. Пример расчета уставок// Новости Электротехники. 2005. - № 4(34).

38. Шалин А.И. Замыкания на землю в сетях 6-35 кВ. Расчет уставок ненаправленных токовых защит// Новости электротехники.-2005. №5(35).

39. Шалин А.И. Замыкания на землю в сетях 6-35 кВ. Направленные защиты. Особенности применения// Новости электротехники.-2005. №6(36). с.52-55.42. http://www.orgland.ru/~radius.

40. Попов И.Н. и др. Релейная защита, основанная на контроле переходных процессов/ И.Н. Попов, В.Ф. Лачугин, Г.В. Соколова. М.: Энергоатомиздат, 1986. -248 е.: ил.

41. Релейная защита и автоматика энергосистем 2002. Сборн. докл. XV начно-технической конференции. -М: 2002, 278 с.

42. Система для поиска линии 6-10 кВ с однофазным замыканием // Новости электротехники.-2004. -№4(28).

43. Степанов 10. А., Степанов Д. Ю. Совершенствование релейной защиты на примерах построения векторных диаграмм. -М: Энергоатомиздат, 1999.-128 с.

44. Шмурьев В.Я. Цифровая регистрация и анализ аварийных процессов в электроэнергетических системах. М.: НТФ " Энергопрогресс", 2004.- 96 е.: ил.: Библиотечка электротехника, приложение к журналу "Энергетик" Вып.2(62).

45. Пуляев В.И., Усачев Ю.В. Цифровые регистраторы аварийных событий энергосистем. М.: НТФ " Энергопрогресс", 1999.- 80 е.: ил.: Библиотечка электротехника, приложение к журналу "Энергетик" Вып.6(9).

46. Шабад М.А. Автоматизация распределительных электрических сетей с использованием цифровых реле. М.: НТФ " Энергопрогресс", 2003.- 68 е.: ил.: Библиотечка электротехника, приложение к журналу "Энергетик" Вып. 1(49).

47. Борухман В. А. Об эксплуатации селективных защит от замыканий на землю в сетях 6 10 кВ и мероприятия по их совершенствованию.// "Энергетик". -2000. №1 - с. 20-22.

48. Титенков С. Замыкания на землю в сетях 6-35 кВ. Достоинства и недостатки различных защит. Экспертное мнение // Новости Электротехники. 2005. - № 3 (33).

49. Шалин А.И. Замыкания на землю в сетях 6-35 кВ. Случаи неправильных действий защит.// Новости электротехники.-2005. №2(32).

50. Нагай В.И. Защита от неполнофазных режимов в распределительных сетях 6-110 кВ.// Новости электротехники.-2004.№6(30).

51. Микрюков В. Ставьте на зеро. Разработана новая защита от однофазных замыканий на землю.// Новости электротехники.-2001. №6(12).

52. Электроэнергетические системы в примерах и иллюстрациях: Учеб. пособие для вузов/ Ю.Н. Астахов, В.В. Веников, В.В. Ежков и др., Под ред. В.В. Веникова. -М.: Энергоатомиздат, 1983.- 504 е., ил.

53. Андреев В.А. Релейная защита и автоматика систем электроснабжения: Учеб.для вузов по спец. "Электроснабжение" 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Высшая школа, 1991. - 496 е.: ил.

54. Fernando Calero. Rebirth of negative-sequence quantities in protective relaying with microprocessor-based relays. La Paz, Bolivia.

55. Шалин А.И. Замыкание на землю в сетях 6-35 кВ. Влияние электрической дуги на направленные защиты.// Новости электротехники.-2006.№1(37).

56. Шалин А.И. Замыкания на землю в линиях электропередачи 6-35 кВ. Особенности возникновения и приборы защиты // Новости ЭлектроТехники. 2005. -№ 1 (31).

57. Подъячев В.Н., Плессер М.А., Беляков Н.Н., Кузьмичева К.И. Глубокое ограничение перенапряжений при замыканиях на землю в сети 6 кВ собственных нужд ТЭСП Энергетик. -1999.№2.-с.20,21.

58. Jeff Roberts, Dr. Hector J. Altuve, Dr. Daqing Hou. Review of ground fault protection methods for grounded, ungrounded, and compensated distribution systems. Schweitzer Engineering Laboratories, Inc. Pullman, WA USA, 2001.

59. Бессонов Jl.A. Теоретические основы электротехники. Электрические цепи: Учебник. 10 е изд.-М.: Гардарики, 1999.-638 е.: ил.

60. Seppo Hanninen. Single phase earth faults in high impedance grounded networs. Characteristics, indication and location: Espoo 2001. Technical Research Centre of Finland, VTT Publication 453.78 p + app. 61p.

61. Макаров Е.Ф. Справочник по электрическим сетям 0,4-35 кВ и 110-Л 50 кВ. Под редакцией И.Т. Горюнова, А.А. Любимова М.: Папирус Про, 2004.-688 с.

62. Ульянов С.А. Электромагнитные переходные процессы. М.: "Энергия" , 1970, 520 с.

63. Беркович М.А. и др. Основы техники релейной защиты/ М.А. Беркович, В.В. Молчанов, В.А. Семенов. 6-е изд., перераб. и доп. -М.: Энергоатомиздат, 1984. -376 с.

64. Винославский С.А., Пивнюк Г.Г., .и др. Переходные процессы в системах электроснабжения. 1989 г.

65. Сирота И.М., Кисленко С.Н., Михайлов A.M. Режимы нейтрали электрических сетей. Киев: Наук, думка, 1985.-264 с.

66. Антонов Н.А. Анализ феррорезонансных схем электрических сетей 110-500 кВ методами математического моделирования: Дис. .кан.тех.наук: 05.14.02-ИГЭУ. 1998.-200 с.

67. Вохцех Пясецкий, Марек Флорковский, Марек Фульчик, Пенти Махонен, Мариуш Люто, Вьеслав Новак, Отто Прайс. Борьба с резонансом.// АББ Ревю.-2005.№4.

68. Защита трансформаторов напряжения в сетях 3-35 кВ. Необходимо изменить режим заземления нейтрали.// Новости электротехники.-2003. №5(23).

69. Овчинников А.Г., Степанов Ю.А. Трансформаторы напряжения контроль изоляции 6-10 кВ. Сравнительный анализ моделей.// Новости электротехники.-2003. №6(24).

70. Эткинд Л.Л., Раскулов Р. Повреждаемость трансформаторов напряжения. Необходимо бороться с причинами, а не с последствиями.// Новости электротехники.-2003. №6(24).

71. Эткинд Л.Л. Нельзя заставлять трансформаторы напряжения влиять на режим работы сети. Необходимо радикально решить проблему режима заземления в сетях 3-35 кВ. http:// cztt.uralregion.ru/f-publication.html

72. Зихерман М. Трансформаторы напряжения для сетей 6-10 кВ. Причины повреждаемости.// Новости электротехники.-2003.№1(25).

73. Кузнецов А.А. Исследование резонансных процессов на высших гармониках в несимметричных режимах работы систем электроснабжения. Автореф. дисс. . канд. техн. наук. /СПбГТУ СПб, 2000, 16 с.

74. Герман-Галкин С.Г. Компьютерное моделирование полупроводниковых систем в MATLAB 6.0 : Учебное пособие.-СПб.: КОРОНА принт, 2001. -320 е., ил.

75. Шабад М.А. Трансформаторы тока в схемах релейной защиты. М.: НТФ " Энергопрогресс", 1998.- 64 е.: ил.: Библиотечка электротехника, приложение к журналу "Энергетик" Вып.1.

76. Сопьяник В. Погрешности измерительных трансформаторов тока// Новости электротехники. 2004. №6. - с.

77. Павлецких А., Эткинд J1. Чувствительность трансформаторов оценивают потребители. Трансформаторы тока нулевой последовательности ОАО "СЗТТ".// Новости электротехники.-2004. №4(28).

78. Казанский В.Е. Трансформаторы тока в устройствах релейной защиты и автоматики. М.: Энергия, 1978.

79. Когородский В.И. и др. Релейная защита электродвигателей напряжением выше 1 кВ./ В.И. Когородский, C.JI. Кужеков, Л.Б. Паперно. М.: Энергоатомиздат, 1987.-249 е.: ил.83. www.Schneider-electric.com84. www.Bender.org/ WR70xl75S.pdf

80. Кузнецов М.И. Основы электротехники. Москва 1958.

81. Меерсон С.И. Электротехника и источники питания устройств СЦБ и связи. Москва.; Государственное транспортное железнодорожное издательство, 1959. -357 с.

82. Шапиро Д.Н. Основы теории электромагнитного экранирования. Л., "Энергия", 1975 г.

83. Рогинский В.Ю. Экранирование в радиоустройствах. Л.: "Энергия", 1969. 112. стр. с илл. (Массовая радиобиблиотека. Вып. 725).

84. Афанасьев В.В., Адоньев Н.М., Кибель В.М., Сирота И.М., Стогний Б.С. Трансформаторы тока. 2-е изд., перераб. и доп. - Л.: Энергоатомиздат, 1989.

85. Олейник С.И. Разработка защиты от однофазных замыканий, селективной в сетях с изолированной и компенсированной нейтралью/ автореферат диссертации на соискание ученой степени к.т.н., Омск, 2004. 22 с.

86. Овчаренко Н.И. Аналоговые элементы микропроцессорных комплексов защиты и автоматики.-М.: НТФ " Энергопрогресс", 2001.-80 е.: ил.: Библиотечка электротехника, приложение к журналу "Энергетик" Вып.9(33).

87. Линт Г.Э. Серийные реле защиты, выполненные на интегральных микросхемах М.: Энергоатомиздат, 1990.- 112 е.: ил.: Б-ка электромонтера, Вып.629.

88. Батулько Д.В. «Устройство для определения однофазных замыканий на землю в сетях с изолированной нейтралью», заявка № 2003113488, приоритет от0705.2003, класс МПК Н 02 Н 3/16, G 01 R 31/08, решение о выдаче патента от2907.2004, патент № 2244992.

89. Батулько Д.В. Исследование датчиков тока ТДЗЛВ-10 и трансформаторов тока ТЗЛМ на помехоустойчивость при воздействии внешнего магнитного поля" //"Энергетик" № 6, 2006 г.

90. Батулько Д.В. Испытания датчиков тока ТДЗЛВ-10 и трансформаторов тока ТЗЛМ на помехоустойчивость при воздействии магнитного поля от расположенных рядом проводников с током.// Омский научный вестник, №1(34), январь-февраль 2006 г.

91. Рейтер А.И., Батулько Д.В. Определитель поврежденной линии при однофазных замыканиях на землю в сетях 6-35 кВ с изолированной нейтралью.// Энергетик., 2002, №4.

92. Батулько Д.В. «Устройство для определения однофазных замыканий на землю в воздушных сетях с изолированной нейтралью», заявка № 2003127805, приоритет от 15.09.2003, класс МПК Н 02 Н 3/16, решение о выдаче патента от 20.01.2005 №2255404.

93. Бухтояров В.Ф., Маврицын A.M. Защита от замыканий на землю электроустановок карьеров. -М.: Недра, 1986. 184 с.

94. Герман-Галкин С.Г. Компьютерное моделирование полупроводниковых систем в MATLAB 6.0 : Учебное пособие.-СПб.: КОРОНА принт, 2001.-320 е., ил.

95. Батулько Д.В. Определитель поврежденной линии 6(10) кВ с однофазным замыканием на землю в сети с изолированной нейтралью. //Материалы 5 международной научно-технической конференции "Динамика систем механизмов и машин". Омск 2004.

96. Батулько Д.В. Применение определителя МИР ОПЛ-01 со вставками МИР ВС-01 для выявления поврежденной воздушной линии с однофазным замыканиям на землю.// Промышленные АСУ и контроллеры. №12, 2005 г.

97. Батулько Д.В. Применение датчиков тока ТДЗЛВ-10 в устройствах для определения поврежденной воздушной линии электропередачи.// Энергетик., 2005, №12.