автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.13, диссертация на тему:Научное обоснование промышленного применения технологических систем переработки вермикулитовых концентратов и конгломератов

На правах рукописи

НИЖЕГОРОДОВ АНАТОЛИЙ ИВАНОВИЧ

НАУЧНОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПРОМЫШЛЕННОГО ПРИМЕНЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СИСТЕМ ПЕРЕРАБОТКИ ВЕРМИКУЛИТОВЫХ КОНЦЕНТРАТОВ И КОНГЛОМЕРАТОВ

05.02.13 - Машины, агрегаты и процессы (строительство)

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

2 7 СЕН 2012

Иркутск-2012

005047350

Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «НИ Иркутский государственный технический университет» (НИ ИрГТУ)

Научный консультант: доктор технических наук, профессор

Зедгенизов Виктор Георгиевич

Официальные оппоненты: Лозовая Светлана Юрьевна, доктор

технических наук, доцент, БГТУ им. В.Г. Шухова, профессор кафедры механического оборудования

Сиваченко Леонид Александрович, доктор технических наук, профессор, Белорусско-Российский университет, профессор кафедры «Строительные, дорожные, подъемно-транспортные машины и оборудование»

Дзюзер Владимир Яковлевич, доктор технических наук, профессор, Уральский федеральный университет имени Первого президента России Б.Н. Ельцина, зав. кафедрой «Оборудование и автоматизация силикатных производств»

Ведущая организация: ФГБОУ ВПО «Национальный исследовательский

Московский государственный строительный университет»

Защита состоится 29 сентября 2012 г. в 10-00 часов на заседании диссертационного совета Д 212. 014. 04 при ФГБОУ ВПО «Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова (БГТУ) по адресу: 308012, г. Белгород, ул. Костюкова, 46.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВПО «Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова».

Автореферат разослан _ августа 2012 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, у доктор технических наук, профессор 1

/ / / ^

В.А. Уваров

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. В настоящее время мировая добыча вермикулита находится на уровне 600 тыс. тн. ежегодно, причем около 80% приходится на США и ЮАР, остальные объемы добывают в Бразилии, Аргентине, Китае, Индии, Кении и России.

На территории бывшего СССР открыто более 20 месторождений вер-микулитовых руд с суммарным запасом около 200 млн. тн; большая их часть находится в России, остальные на территориях государств СНГ. Только разведанные запасы обеспечивают перспективу сырьевого рынка более чем на 200 лет.

Вспученный вермикулит имеет многофункциональное назначение: это эффективный теплоизоляционный материал, пористый наполнитель для легких бетонов и растворов. Из него готовят сухие строительные смеси, огнезащитные плиты и краски и т.д. В промышленности экономически развитых стран вермикулит применяют для производства более ста наименований продукции.

В России производство вермикулита и материалов на его основе только начинает развиваться. Технология обжига, основанная на сжигании нефтепродуктов, завершила свою эволюцию, поэтому в условиях энерго-и ресурсосбережения, ужесточения экологических требований, актуализации проблем качества, назрела необходимость новой концепции технологических систем переработки вермикулита, базирующейся на применении электрических модульно-спусковых печей.

Цель работы. Научное обоснование промышленного применения технологических систем переработки концентратов, обеспечивающих снижение энергоемкости на 35...40% и экологическую чистоту товарного продукта, а так же целесообразности переработки отходов обогатительного производства - вермикулитовых конгломератов за счет их эффективного дообогащения в процессе обжига.

В соответствии с поставленной целью решались следующие задачи:

1. Разработать кластерную модель формирования структуры массива вспученного вермикулита с большим интегральным коэффициентом вспучивания.

2. Построить математические модели движения одно-и двухкомпо-нентных потоков вспучиваемых концентратов (конгломератов) в печах с учетом нестационарной структуры материала.

3. Разработать модели процессов дообогащения вермикулитовых концентратов и конгломератов в процессе обжига и получить зависимости для расчета параметров агрегатов систем обеспечения технологического качества.

4. Разработать конструкцию модуля обжига печных агрегатов на основе принципа локализации температурного поля в массиве вермикулито-вого потока и математические модели переноса температурного излучения в рабочих камерах в отсутствии и в присутствии поглощающей среды для аналитического описания потоков мощности излучения и температур.

5. Построить аналитическую модель процесса теплоусвоения, позволяющую установить значения удельных энергий теплоусвоения и к п д механической трансформации (структурообразования) различных видов вермикулита.

6. На основе энергетического анализа и принципа структурной трансформации обеспечить синтез энерготехнологических печных агрегатов с экстремальными показателями производительности, к п д и удельной энергоемкости обжига вермикулитовых концентратов и конгломератов.

7. Провести исследования на физических моделях технологических систем — экспериментальных и опытно-промышленных установках.

8. С учетом полученных эмпирических данных разработать агрегаты технологических систем переработки вермикулитовых концентратов и конгломератов, осуществить их промышленное внедрение.

Методы исследований. При выполнении работы использовались методы математического и физического моделирования, законы физики температурного излучения, теплотехники, теоретической механики и экспериментальные исследования с применением методов статистической обработки.

Научная новизна работы заключается в разработке: кластерной модели формирования структуры массива вермикулита с большим интегральным коэффициентом вспучивания; математических моделей движения одно-и двухкомпонентных потоков вспучиваемых концентратов (конгломератов) с нестационарной структурой материала и расчетных зависимостей для определения постоянной времени печных агрегатов; математических моделей процессов дообогащения вермикулитовых концентратов и конгломератов и выделения вторичных продуктов в процессе обжига и получении зависимостей для расчета параметров агрегатов систем технологического качества вспученных продуктов; принципа локализации температурного поля в массиве вермикулитового потока и моделей переноса температурного излучения в отсутствии и в присутствии поглощающей сыпучей среды; аналитической модели процесса теплоусвоения, позволяющей установить значения удельных энергий теплоусвоения и к п д механической трансформации (структурообразования) различных видов вермикулита; принципа структурной трансформации и проведении энергетического анализа для построения энерготехнологических печных агрегатов с экстремальными показателями производительности, к п д и удельной энер-

гоемкости обжига вермикулитовых концентратов и конгломератов.

Автор защищает следующие основные положения:

1. Кластерную модель формирования структуры массива вермикулита, позволяющую за счет рационального фракционирования исходных концентратов обеспечить: повышение интегрального коэффициента вспучивания; высокую гранулометрическую однородность фракций; создание благоприятных условий теплоусвоения и механической трансформации вермикулита при обжиге.

2. Математические модели движения одно-и двухкомпонентных потоков вспучиваемых концентратов (конгломератов) с нестационарной структурой зерен материала и расчетные зависимости для определения постоянной времени печных агрегатов (времени обжига).

3. Математические модели процессов дообогащения вермикулитовых концентратов и конгломератов и выделения вторичных продуктов в процессе обжига, а так же расчетные зависимости для определения параметров агрегатов системы обеспечения технологического качества вспученных продуктов.

4. Принцип локализации температурного поля в массиве вермикули-тового потока, математические модели переноса температурного излучения в отсутствии и в присутствии поглощающей сыпучей среды и расчетные зависимости для определения мощности потоков излучения и температур.

5. Аналитическую модель процесса теплоусвоения, позволяющую установить значения удельных энергий теплоусвоения и к п д механической трансформации (структурообразования) различных видов вермикулита.

6. Результаты энергетического анализа и принцип структурной трансформации, обеспечивающие синтез энерготехнологических печных агрегатов с экстремальными показателями производительности, к п д и удельной энергоемкости обжига вермикулитовых концентратов и конгломератов.

7. Результаты экспериментальных исследований, проведенных на лабораторных установках и в условиях производства, позволяющие уточнить рациональные параметры технологических систем переработки вермикулита и получить эмпирические зависимости для практических инженерных расчетов.

8. Патентно-чистые конструкции агрегатов рассматриваемых технологических систем.

Достоверность научных положений и выводов обеспечена принятием в основу объективных математических и физических законов и подтверждается сочетанием теоретических исследований с результатами ана-

лиза эмпирических данных, использованием статистических методов обработки, достаточной сходимостью результатов теоретических и экспериментальных исследований, положительным опытом и эффективностью внедрения полученных результатов и реализованных технических решений, а так же всесторонней апробацией.

Практическая ценность работы. Разработаны технические решения, обеспечивающие энерго-и ресурсосбережение, промышленную и экологическую безопасность и качество вспученных продуктов. Построены экспериментальные и опытно-промышленные образцы технологических систем, прошедшие проверку в условиях производства. Разработаны основные принципы построения технологических систем, получены зависимости для инженерных расчетов агрегатов. Результаты исследований используются в учебном процессе в ФГБОУ ВПО НИ ИрГТУ (г. Иркутск).

Внедрение результатов работы. Результаты работы использовались при создании и поэтапной модернизации двух технологических комплексов переработки вермикулитовых концентратов на предприятии ООО «Квалитет» (г. Иркутск, 2003...2009 г). При непосредственном участии автора в 2010 г. разработаны и построены: трехмодульная печь по заказу ООО «СТС» (г. Красноярск,) шестимодульные печи по заказам ООО «ИКСМ» (г. Иркутск) и ООО «Порцелакинвест» (г. Киев). В 2011 г. на основе ППС-печи создан технологический комплекс в ООО «ИКСМ» (г. Иркутск).

Апробация работы. Результаты работы обсуждались и были одобрены на: 10-ой международной научно-технической Интернет-конференции «Новые материалы и технологии в машиностроении» (г. Брянск, 15.10 —

15.11.2009 г), научно-технической конференции «Обогащение и переработка минерального и техногенного сырья» (г. Екатеринбург, 14 — 16 10.2009 г), международной научно-технической конференции «Образование и наука производству» (г. Набережные Челны, 28 — 31.03.2010 г), научно-техническом совете Братского гос. университета (г. Братск, 19.04.2010 г), научном семинаре Института современных технологий, системного анализа и моделирования ИрГУПС, (г. Иркутск, 06.04.2010 г), общероссийской научной конференции «Актуальные вопросы науки и образования» (г. Красноярск, 05.05 - 30.06 2010 г), расширенном заседании кафедры «Транспортно-технологические системы в строительстве и горном деле» Тихоокеанского государственного университета (г. Хабаровск, 21.06.2010 г), 11-ой международной научно-технической Интернет-конференции «Новые материалы и технологии в машиностроении», (г. Брянск, 15.10 —

15.11.2010 г), расширенном заседании кафедры AMO факультета современных технологий Ижевского гос. технического университета (г. Ижевск, 25.11.2010 г), расширенном заседании кафедры «Механическое оборудо-

вание» института технологического оборудования и комплексов Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова (г. Белгород, 30.03.2011 г) и расширенном заседании кафедры «СДМ и ГС» Национального исследовательского Иркутского государственного технического университета (г. Иркутск, 23.09.2011 г).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 47 работ, в том числе: 2 монографии, 29 научно-технических статей (20 из них в изданиях, аннотированных ВАК) получено 12 авторских свидетельств и патентов, издано 4 ТУ.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 9 глав, основных выводов по работе, библиографического списка из 277 наименований и приложений. Общий объем составляет: 373 страницы машинописного текста, 181 рисунок, 89 таблиц и 71 страницу приложений.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В первой главе дан анализ физических свойств типовых концентратов и вспученных продуктов, рассмотрены технологии переработки и обжига вермикулита, дана оценка энергетической эффективности огневых печей.

Показано, что качество концентратов, достигаемое при обогащении недостаточно для получения качественных вспученных продуктов, что требует специальной технологической подготовки сырья: дополнительной магнитной сепарации и фракционирования, шламоудаления и стабилизации влажности.

Температура и время обжига должны обеспечивать минимальные уровни регидратации и магнитной восприимчивости при максимальной прочности и предельно максимальном вспучивании вермикулита. В огневых печах регламентированная продолжительность обжига не выдерживается, а тепловое поле неоднородно. Они имеют низкие показатели энергетической эффективности и не удовлетворяют требования экологической и промышленной безопасности, а технологические комплексы на их основе, как правило, не содержат специальных систем технологического качества концентратов и вспученных продуктов.

Системный подход к рассматриваемой проблеме базируется на новой концепции электрических модульно-спусковых печей и систем обеспечения технологического качества, применение которых при любом качестве исходного сырья обеспечивает получение высококачественного вспученного продукта.

Анализ проблемы позволил положить в основу исследований несколько рабочих гипотез, базирующихся на главных научных идеях работы:

- увеличение интегрального коэффициента вспучивания и повыше-

ние качества продукта можно обеспечить дополнительным (в т. ч. узкополосным) фракционированием концентратов в специальных многофункциональных агрегатах;

- достижение экстремальных значений к п д и удельной энергоемкости может быть обеспечено путем локализации температурного поля в массиве вермикулитового потока в специальных энерготехнологических агрегатах

- ППС-печах;

- возможность получить высококачественные вспученные продукты из концентратов и конгломератов может быть достигнута за счет их послеоб-жигового дообогащения в гравитационных и вибрационно-воздушных агрегатах.

Во второй главе изучены методы формирования структуры вермику-литовых массивов с большим интегральным коэффициентом вспучивания и процессы технологической подготовки сырья.

Концентрат можно разделить на фракции так, что после вспучивания суммарный объем вермикулита превысит объем того же массива, вспученного, но предварительно не фракционированного.

Рассмотрим кластерную модель массива, позволяющую определить значение центра разделения Я, при котором объем вспученного материала будет наибольшим. Анализ модели основан на следующих допущениях: массив состоит из шарообразных зерен, представленных тремя размерными группами с условными мелкими, средними и крупными диаметрами; зерна в массиве имеют регулярную структуру расположения, а регулярность после разделения сохраняется.

Базовый кластер, рис. 1, образован зернами 1-8 крупного диаметра £), его внутреннее пространство занято зерном 9 диаметра О0 и периферийными зернами 10 с малым диаметром <1. Извлечение средних и мелких зерен дает суммарный объем: = К-+ К+ У.м, где У,:, Ус, К„ — объемы новых массивов с трансформированной структурой, полученные разделением по диаметрам:

¿ = 0,4Юи Д, =0,73£>.

Рис.1. Базовый и трансформированный кластеры

При разделении массива структура изменяется, образуются трансформированные кластеры высотой 1,7 Ш: Г-кластеры теряют в объеме, но при равном количестве всех диаметров разделенного массива на 19% больше исходного.

Размеры частиц исходных концентратов распределяются по нормальному закону, рис. 2-а. Точка а — координата экстремума, а — расстояние от точки перегиба до оси симметрии. При х = а отношение функции

распределения в соответствующих точках Лх)А / /х)„,м дает коэффициент приведения дополнительного объема:

кпр = у/2пет / л/2тгас = 0,61,

с учетом которого, при Я = 0,73 Д кластерная модель предполагает увеличение объема на 5,8%, а при дополнительном разделении по центру Я = 0,4Ш (узкополосное фракционирование) еще ~ 2%. Т. е. разделение типовых концентратов на фракции дает увеличение интегрального коэффициента вспучивания.

а = 3,75мм

Л = 0,73 О

/ а = 2,6 м!

Центр | / группирования

•КВК-4

К

% 12

1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6.0 мм

а)

Про пра! изводств ггика КВ енная К-4

\ \ \ Класт модел в .' ерная ь

Про пра изволста стика КВ а- енная К-2 ^

в

0,2 0,4 0.6 б)

0,8 Я, мм

Рис. 2. а- распределение концентрата, б- область значений дополнительных объемов

Производственный опыт показал эффективность двухфракционного разделения концентратов: выход вспученного материала увеличивается на 5,6...6,3%. На рис. 2-6 показана область значений дополнительных объемов. Сопоставляя результаты, показанные в виде точек, можно заключить, что кластерная модель дает хорошую сходимость с производственными данными.

Кроме увеличения выхода дополнительного объема ¥д дополнительное фракционирование выравнивает условия теплоусвоения различными зернами вермикулита при обжиге.

В системе обеспечения технологического качества осуществляется так же выделение примесей (в т. ч. железосодержащих) и тепловая подготовка концентратов. Так, для исходного КВТ-1 коэффициент вспучивания равен 5,2 м3/т. После шламоудаления он возрастает до 6,9 м3/т.

Что бы при обжиге получить режим термоудара (скорость нагрева не ниже 200 °С/сек), необходим подогрев концентрата до 100 °С. При этом суммарное количество теплоты равно £)юо= 165 750 Дж/кг.

В третьей главе выполнены исследования динамики вермикулито-вых потоков в электропечах учетом нестационарной структуры зерен.

Движение потока обусловлено силой тяжести, наклоном а спусковых модулей, рабочей длиной модулей 1Р и зон сопряжения X. На входе в печь частицы имеют равные условные диаметры В0 и массы т0, под действием температуры из-за механической трансформации структуры зерен параметры £>0 и то изменяются, соотношение катящихся и скользящих зерен сохраняется равным 1 : 1, а кроме трения скольжения и качения действуют сопротивление встречной воздушной температурной тяги и сопротивление от собственного движения зерен.

На рис. 3 показана расчетная схема трехмодульной электрической

печи.

Рассмотрено две модели. Нестационарная модель описывается уравнением:

m{t) —- = m(t)gSina - m(t) dt

LP + 4 I sCosa - 3nÇD(t) Щ- - 3<£(/)F7

R )

dt

(1)

Точка ввода концентрата

У '

ffR

Локальное температурное ихтучение у

Рис. 3.

Расчетная схема трехмодульной электрической модуль-но-спусковой печи: R - сила аэродинамического сопротивления, Fwp- приведенная сила трения скольжения / качения зерна, 1Р- длина рабочего участка модуля, 7о... Гз - температуры в зонах сопряжения

fmp - коэффициент трения скольжения, ц/R -приведенный коэффициент сопротивления качению, f„ - приведенный коэффициент трения, С- динамический коэффициент вязкости воздуха, VT - скорость воздуха в пространствах модулей, определяемая по формуле (42).

Для исключения нестационарности уравнение (1) приведено к виду, в котором масса и условный диаметр зерна зависят от координаты (2).

Функции т(х) и D(x) задавались в виде полиномиальной зависимости вида (43).

Решение проводилось в программе «Mat-

lab».

Зависимость времени движения приведена на рис. 4, график 1. Анализ показал: крупные зерна движутся быстрее, что является не благоприятным фактором, так как продолжительность обжига крупных концентратов должна быть больше.

т(х)'х = m{x)gSina - т{х) fngCosa - ?>7tÇD(x)x - 3 nÇD{x)VT

(2)

г, с

2.0

1.0

Экспериментальная мипи-псчь для концентратов первой и второй размерных групп j =148 с

S

_ Вторая опытно-промышленная печь

—:- 71 =2,74 с

'паKch

Стационарная модель

ГТт=кси

Не стационарная модель

0,25 0,5 0.75 1,0 1.25 1,5 1.75 2.0 2.25 2.5 К ,М

Рис. 4. Зависимости времени движения в печи от суммарной длины модулей

Для оценки значимости переменности параметров D0 и тп изучена стационарная модель, предполагающая фиксирование значений коэффициентов в уравнении (2): т{х) = Const, D(x) = Const: при переходе зерна с модуля на модуль указанные параметры изменяются ступенчато. В этом случае модель описывается уравнениями для верхнего, среднего и нижнего модулей:

х, = gSina - fngCosa - х, - ■ Vn,

от, от,

х2 = gSina - /„gCosa - —• х2 - 3nÇ--VT1,

от2 тг

хъ - gSina - /,gCosa-ЗжГ—• х3-3nÇ—-VT},

in, т.

(3)

(4)

(5)

"3 "'3

где /) и от средние интегральные значения параметров зерен на г'-ом модуле:

X)dx, D, = -2s-"\D,(x)dx а-с * d-c J

Решение полученных уравнений имеет вид:

. _ g(Sina-fnCosa)-ÛVTl gjSina- fnCosa)-âVTi ,л ч û. ' ï92 I1 е ')'

где:

от.

(6)

(7)

Решение уравнения (6) при заданном х = Я + 1Р дает суммарное время

движения частицы (/ - порядковый номер модуля): Ь = + ¿2 + 'з (8) Результаты расчета времени на основе стационарной модели показывают меньшие значения: на 26,2% для КВК-1 и 13,8% для КВК-5.

В вермикулитовом потоке зерна с большим количеством движения выполняют роль стабилизирующего фактора: они ускоряют мелкие зерна, но теряют собственную скорость. Относительные скорости выравниваются, стягиваясь к центру динамической (скоростной) стабилизации.

На рис. 5 дана графическая интерпретация фактора динамической стабилизации (для концентрата КВК-2). Количество частиц с размерами в окрестностях точек а и б меньше, чем в центре гранулометрического распределения, но они имеют большие размеры и скорости.

Рис. 5. Распределение гранулометрического состава КВК-2 и количества движения массивов вермикулитовых зерен в г-ых интервалах

Отношения времени движения частиц в центрах динамического и гранулометрического группирования обеих моделей являются коэффициентами стабилизации: к"с = и ксгт = , изменяющимися в зависимости от размерности концентрата: к"с =0,879.. .0,967, к™ = 0,92.. .0,977. , 2 з а 5 мм

Постоянная времени печи (Тпа) константа, определяющая время движения всего потока в среднем с учетом его динамической стабилизации и, вместе с тем, это время обжига. График 2, показанный на рис. 4, соответствует стационарной модели с к"" = 0,952, график 3 — не стационарной, при к"с— 0,925. Точками обозначены значения постоянных времени экспериментальной и опытно-промышленной печей. К точке с Т„а = 2,74 с. ближе кривая 3 и она больше удовлетворяет опытным данным: расхождение с экспериментом составляет 2,9%, поэтому основной расчетной формулой является: Тпа = к"с ■ , (9)

где /"I- суммарное время движения, определяемое по формулам (6...8).

В четвертой главе проведен анализ динамики потоков двухкомпо-нентных вермикулитовых конгломератов в электрической печи и исследо-

вание процесса их разделения (дообогащение) после обжига.

Песок в потоке конгломерата меняет характер движения последнего: он обладает большим трением и создает замедляющий эффект. При увеличении доли песка до 73% эффект усиливается, а центр динамического группирования стягивается к средней скорости песка. При допущении неразрывности контакта с поверхностью, уравнение движения одиночной частицы будет иметь вид:

.. 1

Sina-[2^-fa\cosa

2т

(10)

где - коэффициент сцепления. Уравнение включает сопротивление от температурной тяги (скорость УТ), но не учитывает сопротивление от собственного движения. Это первая динамическая модель. Вторая динамическая модель учитывает эту составляющую:

1

Sinz-1 2^-/1 Со.«*

2m 2m

Уравнение (10) дает решение относительно времени движения:

4(/„+Л)

D .

g(Sina- f'„Cosa) - Ъп^—(кЛ + к2) I m

Интегрирование уравнения (11) приводит к решению:

(П)

(12)

.х, = 2т-

^ g(Sina - f'JZosa) - 3пС, {кЛ + к2) _2т у

3 nCD

\ g(Sina - f'JZosa) - ~ (*,/ + к2) -(2т) —--i-

(13)

1-е

-3 rrc—l

(з тгсэу

где к\ и к2 - эмпирические коэффициенты. На рис. 6-а графики 1 и 2 соответствуют времени движения частиц в шестимодульной печи (а = 45°, /р = 0,3 м) для первой (10, 12) и второй (11, 13) динамических моделей. Расхождение результатов расчета составляет 0,8% при £> = 1 мм и 0,67% при В = 2 мм, что указывает на незначительное влияние собственной скорости хи позволяет сделать выбор в пользу первой, более простой модели.

График 3 построен для чистых вермикулитовых потоков. Между графиками 1 и 3 лежит область зависимостей ^ = ДО) для вермикулитовых конгломератов с содержанием инертного материала 5...73%.

Центр динамического группирования определяется движением песка: его частицы обладают существенно большим количеством движения, а степень стабилизирующего влияния возрастает с увеличением его весовой доли.

На рис. 6-6 показана зависимость постоянной времени печи от содержания песка в конгломератах КВК и КВП, с увеличением которого время возрастает, что позволяет несколько снизить температуру обжига.

_ материала

П ГЛ г~г

. Концентраты с высоким содержанием инертного 48%

■7-

КВК-2

Вермикулитовые конгломераты - с содержанием песка 48...73% -

0,5

1,0

2,5

40

доля 60 песка, Я

б)

1.5 2.0

а)

Рис. 6. а- зависимости времени движения песка и вермикулита в шестимодульной печи от диаметра частиц, б- зависимость постоянной времени от содержания песка

Расчет времени учитывает это увеличение за счет коэффициента стабилизации к"": Тпа = к™ ■ к"с (14) Значения к"" лежат в пределах 1,01... 1,245.

Движение падающих частиц вспученного вермикулита и песка определяется тяготением и сопротивлением воздуха. На этом основан процесс разделения и дообогащения конгломератов, выходящих из печи.

Песок в свободном падении, за счет большей скорости и массы, обладает намного большим количеством движения. При соударении верми-кулитовое зерно получает дополнительную скорость, отклоняющую его от вертикали. Модуль скорости возрастает, а ее вектор отклоняется на угол а. В результате обмена количеством движения уменьшение скорости песка составляет 7,2%, а увеличение скорости вермикулита — 458% при высоте сбрасывания /г = 0,4 м.

Уравнения движения частицы вермикулита после удара имеют вид:

х = -^-х^х2+у2, y = g-—yyJx2+y2, р = кфув тг£>2/4 (15) т т г

где Кф- коэффициент формы, ув- плотность воздуха, £> - диаметр частицы.

Решение системы (15) проводилось в программе МаОаЬ. На рис. 7 показаны траектории, построенные по результатам расчета координат частицы после удара. Если коридор падения песка 0,05 м. задан направляющим лотком, то частицы вермикулита при соударении под 45° на высоте 0,6 м. выбрасываются за пределы коридора на расстояние 0,3 м, и чем ни-

же столкновение, тем дальше они отбрасываются.

Часть вермикулита образует с песком в центре бункера ядро, переработка которого должна обеспечиваться специальным устройством.

Механическая трансформация вермикулита при обжиге приводит к отслаиванию мелких и мелкодисперсных частиц. В наклонных пространствах модулей под действием перепада температур формируется движение воздуха, выносящее их наружу.

у, м

Рис. 7. Траектории выброса зерен

Выделение вторичных продуктов из вспученного материала так же является его дообогащением.

Движение такой частицы описывается уравнением;

х = —х2 -2—(кЛ +£,)л; +—(кЛ + к2)2 -#Яиаг, т т т

где у/ - коэффициент аэродинамического давления, у„ - плотность воздуха

в пространстве обжига модулей, - площадь односторонней поверхности

частицы материала.

На основе решений, полученных для частиц с размерами 0,05...2,0 (МаАаЬ), построены фазовые траектории, одна из которых показана на рис. 8-а. Отделение отслоившейся от зерна частицы, происходит в точке с координатой х = 0,148 м, отсчитываемой от нижнего торца модуля, при скорости V = 0,76 м/с. Указанные значения являются начальными условиями ее движения х0 и Уо.

¥ = кфУвРч> (16)

V',

м/с

0,2 0 -0,2 -0,4 -0,6 -0,8 - 1,0 - 1.2

1

= С .13 12м с

> |

\ ч1 4,7 1 4,8 1 4.9 1 5,0 5,1 Г-1( Гм

\

Г И] /1 я \стаь ОВ! = 0, вш )5 с тос я _

V д я 1

Тс ре >чка вер сир на 1

пя Ра зме ЧЫ ¡аст ИЦ

а- .1 = 0,1-0.1 | | мм

0,5

0.45

0.4

0,35

0,3

Мс лкод 1СПС >снь н<Г ,051 1М

Рядовой 0,05 ...1,5

Крупный->1,5 мм

N

\

0,2

0,6

а)

1,0 б)

1,4

й, мм

Рис. 8. а- фазовая траектория, б- изменение максимальной относительной скорости

Частица отклоняется в сторону отрицательных значений х, следуя за основным зерном. Но из-за воздушной тяги Ут в пространстве обжига после реверсирования через 0,05 с, ее скорость достигает максимума 0,1312 м/с и с этой скоростью частица выбрасывается наружу в верхней части модуля.

Скорость выброса ушах зависит от координаты отделения, начальной скорости, размера частицы и скорости воздушной тяги Ут. Если отслоение происходит на выходе зерна из модуля, то из-за значительной начальной скорости частица проходит «точку невозврата», выпадает на нижний модуль и выбрасывается из него, но уже с новыми начальными условиями х0 = шах, у0= 0. На рис. 8-6 показано изменение относительной максимальной скорости утах/УТ. Используя эту номограмму можно найти скорость выброса при любых значениях 1Р и Ут.

В зонах выброса частиц устанавливаются уловители, уносящие материал вторичного продукта в систему осаждения и аспирации.

Пятая глава посвящена исследованию процессов теплопереноса в рабочих пространствах обжига модулей электрических печей.

На рис. 9 показана схема модуля обжига и сечение рабочей камеры. Он содержит основание 2, нагреватели 1, закрепленные шайбами 3 на изоляторах 4. Участок 7 (1Р ~ 0,95/), - рабочая зона, где происходит обжиг; участок 6 (/о), выходящий в зону крепления и консоль 8 - лт. Зона 5 является сопряжением соседних модулей. Рабочее пространство обжига 10 замыкается термокрышкой 9.

В электрических печах тепловое поле локализовано непосредственно в среде вермикулита, что обеспечивает условия эффективного теплоусво-ения энергии излучения частицами вермикулитового концентрата.

Рис. 9. Схема модуля: вид в плане, продольное сечение и сечение рабочей камеры, и -напряжение, /„„ - сила тока, к/ - коэффициент, учитывающий влияние консолей

Поверхности внутри модуля рассматриваются как диффузные, поэтому их

излучательная способность равна поглощательной: а = е=\-р, (17) где а - поглощательная способность, р - отражательная способность, е -излучательная способность или степень черноты поверхности.

Потоки мощности падающего ()„, и эффективного излучений (Вт) соответствующих поверхностей определяются суммами:

в„,а,=дХ^л+а,' (18)

*=1 *=1

где pi - отражательная способность /-ой поверхности, - средний угловой коэффициент излучения, учитывающий доли эффективного излучения других поверхностей, (¿л - эффективный поток с поверхности к, падающий на поверхность г, <2Ы- потока собственного излучения.

Температурный режим в камере формируется излучением собственных и соседних нагревателей, рис. 10, потоки которых зависят от угловых коэффициентов: коэффициент, определяющий поток излучения нагревателя С, падающего на участок аб крышки 4, определяется выражением:

+ 16г2 +

г2+Ау2

-А/(Д>>-г)2+9г2-л/16/-2+Ду2

(19)

При t = 0,01 м, ^ = 0,002 м, г = 0,05 м, Ау = 0,035 м значения угловых коэффициентов равны: срм= 0,11, <рВА= 0,045, <рС4= 0,024. Мощность излучения нагревателей левой и правой камер № 3 на порядок ниже, чем от собственных нагревателей нулевой камеры, поэтому все последующие камеры не учитываются.

Г Рабочая камера --- -

: Рабочая камера №3

Рабочая камера №0 2

А й," V " г."--"' Рабочая камера 1

Рис. 10. К расчету угловых коэффициентов для потоков, идущих в нулевую камеру

Выражения эффективных потоков поверхностей термокрышки в нулевой и крайних рабочих камерах имеют вид:

= 1„„ик,Рш£„

6 1 _ 2 2-+ Ъ\2(РАК+2<Рвк+2(РСК)

1 РшФъ 4

РиГгЪА

(20) (21)

О2 =1 ик.р е

к па ¡г'шн

+ ФцФ\гРш + з (2фА + <рВк + (рСк )

г 014 +<Рм<РпРш

+ 3 {<РАк+<РВк+<Рск)

(22)

(23)

1-/0>з4

В выражениях потоков мощности, падающих на крышку, в соответствии с (18) параметр рш отсутствует. Аналогично записываются выражения для эффективных и падающих потоков основания модуля. Температуры поверхностей крышки и основания в нулевой и крайних камерах определяются выражением:

Т'. = }

1

рл'

б' Г \ / \ \Рш

_ 1 еш) Ю _

(24)

(индексы обозначают: ш - шамот, н - нихром, к - крышка модуля). В табл. 1 приведены значения температур поверхностей крышки и основания в нулевых и крайних камерах. Снижение температуры в третьей камере относительно нулевой существенно и составляет: 4,54% и 4,55%, что указывает на образование «холодных» зон.

Таблица 1

грО К Т\ т2К т]

841,1 °К = 568,1 °С 836,3 °К = 563,3 °С 826,7 °К = 553,7 °С 802,9 °К = 529,9 °С

о т\ т]

812,7 °К = 539,7 °С 808,6 °К = 535,6 °С 798,0 °К = 525,0 °С 775,7 °К = 502,7 °С

Поглощающая сыпучая среда в рабочих камерах радикально изменяет условия теплопереноса. При <5 -Б (д - среднее расстояние между зернами) вермикулитовый поток можно представить сплошным пористым анизотропным телом, оптические свойства которого выражаются формулой:

аху+тху=\. (25)

Тело состоит из зерен и межзерновых пустот с абсолютными поглощатель-ной (а" = 1) и пропускательной (г" = 1) способностями. Отражательная способность отсутствует. Тогда уравнения (20...23) примут вид:

+<РзАтЬ<Рпт;зрш 1-А>34(Г«)2

-3(2 срл,

+ 2 <РВкт1

(26)

(21=1„аик,Рш£„

!-А>з4(г»)2

-3(2^+2^+^)

(27)

в1 = 1„аик,Рш£и

в1=1„„ик,рш£н

б ^+ъъ+^)

(28)

(29)

В выражениях для мощности излучения, падающего на термокрышку, параметр рш отсутствует. Аналогично записываются и выражения для эффективных и падающих потоков основания. В табл. 2 приведены значения температур на поверхностях крышки и основания в присутствии поглощающей среды.

Таблица 2

утО К т1

779,5 °К = 506,5 °С 777,0 °К = 504,0 °С 771,4 °К = 498,4 °С 754,0 °К = 481,0 °С

т-0 о п т; п

710,0 °К = 437,0 °С 709,4 °К = 436,4 °С 707,9 °К = 434,9 °С 703,8 °К = 430,8 °С

Сопоставление данных табл. 1 и 2 указывает на уменьшение температур в нулевой и пристеночных камерах термокрышки на 7,32...6,09%. Температуры на основании уменьшаются более существенно на 12,6...9,27%, так как поглощающая среда находится в непосредственной близости к нему.

Поток мощности температурного излучения, поглощаемый вермикулитом, в рамках принятой модели, можно записать в виде:

&„, = <Рис+^Рш^Л<РоА+<РЛ) > (30)

где е„ и Т„ — степень черноты и температура поверхности нихрома, с - постоянная Стефана-Больцмана,/) - суммарная площадь поверхности нагревательных элементов, ка и кК - коэффициенты, учитывающие оптико-геометрические параметры рабочих камер и поглощающей среды:

к=е^++ ъ(2(РлкТ1+2(Рв^+2<РскТ^

(31)

(32)

Выражение (30) является базовым, для описания температурно-вре-менных соотношений обжига, удельной энергоемкости и к п д электрических печей. Член в квадратных скобках является комплексным параметром,

отражающим конструктивные и оптико-геометрические параметры рабочих камер и среды:

А

(рат

V„c+^P,a¡A{(pnck0+(pakK)

(33)

В шестой главе проводится энергетический анализ процессов тепло-усвоения и обжига вермикулитовых концентратов и конгломератов.

Поглощаемая вермикулитом энергия вг, распределяется на дегидратацию д„ нагрев сухой части минерала вс, фазовый переход межслоевой и гидратной воды вв, перегрев водяных паров 0„ и нагрев адсорбированных газов ваг. Баланс тепловых энергий, определяется суммой:

въ = в,,00+ вх + вс+ве+ в„+ ваг, (34)

где вюо — теплота нагрева до 100 °С (начальное условие процесса).

Определены значения составляющих (кДж/кг): вх ~ 196,9; 0С = 551,9; вв = 258,8; вп = 119,1; ваг = 82,37 и общей энергии теплоусвоения Ковдор-ских вЕ = 1209,1 и Татарских в: вс= 509,4; вв = 258,8; в„ = 109,9; ваг= 76,0; в1151,0 концентратов. Энергия механической трансформации (вспучивания) определяется суммами: для Ковдорского: Ehmn = 0Х+ в е+ в „+ ваг = 657,2 и Татарского вермикулита: Е\т = вх+ 0 я+ 0 „+ ваг = 641,6 (КДж/кг). Энергия вс не участвует в механической трансформации и отражает аккумулированную составляющую, поэтому кпд структурообразования (механической трансформации зерен) определяем по формулам:

к £1 657,2 El 641,6

Пмт й» 1209,1 ' ' въ 1151,0 '

Исходя из усредненных данных по крупным партиям определены значения удельной энергии вспучивания (кДж/м3) для Ковдорского: Е1М = 188,2; Е2(к) = 156,2; Е4(к) = 131,4 и Татарского: Ет = 186,6; Е2(к) = 150,0 вермикулита.

Поток излучения, поглощаемый вермикулитом Q„n, (30) и удельная энергия теплоусвоения вх (34) связаны между собой: въПс = Qno¡, (35) где П0- весовая производительность печи (кг/с), равная:

Пс = жDB [и„ 1р + (и„ - 1) Я] / 24 ке (1 - к„ор) to6, В и и„ - щирина и количество модулей, к„ и к,юр - коэффициенты вспучивания и пористости в насыпном состоянии, to6 - время обжига печи {to6 = Т„а).

В соответствии с графиком на рис. 14 основная работа вспучивания происходит на верхних модулях, поэтому установка двух модулей в параллельное сопряжение существенно увеличивает энергетические показатели печи.

На рис. 11-а показана шестимодульная электрическая печь с последовательно-параллельным сопряжением (ППС-печь) с раздваивающим до-

затором и спусковыми лотками (I - зона суммирования).

Так как плотность вермикулитового потока в зоне I возрастает (<5 = 0,5В), изменяются значения пропускающей и поглощающей способности: Г1з= 0,25, 0,43, =г£= 0,4, = 0,355, = 0,285,

г&- ~ г?4 = 0.25, «з4 = 0,6 и комплексные параметры А и А3.(„ учитывающие часть поглощенной вермикулитом энергии на соответствующих модулях.

При г = 0,036 м. зависимости удельной энергоемкости, к п д и темпе-ратурно-временная зависимость, рис. 11-6, имеют вид:

" +(»„-!) Л]'

24кв{\-кпор)(о5

яОВ[Пм1р+{пл,-\)Л] я-,--——--^-лм>

24кв(1-

к V

пор } оо

лОВ .^/2. ена/нкв{\-кпор)

24Л/ П А,Л-,

К+Л

V р

4/,+ЗЛ

(36)

(37)

(38)

т-1-1-г

_ Температурно-временная зависимость

700 720 740 760 780

820 840 860 880 900

г, с

а)

б)

Рис. 11. а- конструктивная схема, б- температурно-временная зависимость и к п д шестимодульной ППС-печи

Экстремум кпд, рис. 11-6, смещается в сторону низких температур на 107 °С и составляет ц„ = 0,449 при Т= 780 °С (т. а) и скорости нарастания температуры 274 °С/с. В точке б, соответствующей минимально достаточной скорости нагрева (207 °С/с), температура равна 733 °С, а к п д г\п = 0,4448, что всего на 0,94% меньше. Как у простой шестимодульной печи, производительность ППС-печи в точке б возрастает до 0,556-10"3 м3/с, что на 10,3% больше, чем в т. а. Поэтому для ППС-печей рациональным является режим с параметрами Тпа = 3,06 с,Т = 733 °С при конструктивной длине модуля 1 = 0,472 м, соответствующий т. б. Удельная энергоемкость при Т= 780 °С составляет еу(„ип) = 188,9 МДж/м3, а в т. б повышается до 191,2 МДж/м3, что на 1,2% больше, чем в экстремуме.

При обжиге конгломератов распределение поглощенной энергии изменяется: 6™ = кк 0% + вс+0в+0„+ 0аг) + (1- кк)-(0и + ва), (39) где в™— энергия теплоусвоения песка и концентрата, кК — коэффициент учета весовой доли концентрата, ви - теплота нагрева инертного материала, вви — теплота испарения адсорбированной воды: 0и = 585,4 кДж/кг, в„„ = 101,3 кДж/кг.

С учетом полученных данных и суммарной энергии теплоусвоения, выражение (39) примет вид: 6>™ = 1209,1-^+ 686,7- (1- кк). (40)

На рис. 12 показано изменение энергии при кк = 1...0,94...0,27.

Энергия механической трансформации вермикулита в конгломератах определяется по формуле: Е,,т = кк(вх+ 0„+ 0„+ ваг) и для Ковдорских конгломератов при его содержании 94, 52 и 27% равна (КДж/кг): 617,8; 341,7 и 177,4, а соответствующие значения кпд механической трансформации: щмт = 0,53; 0,36 и 0,22.

оГ,

КДж

1000 800

600 400 200

0,525

Концентраты с высоким . содержанием инертного материала (до 6%)

Рис. 12. Зависимости энергии теплоусвоения вермикулито-вых конгломератов (1) и к и д (2) от весового содержания песка

При содержании песка 6% кпд снижается до 0,53, а при 48...73%-до 0,36... 0,22 из-за расхода энергии на его нагрев.

Присутствие инертного материала увеличивает постоянную времени на 15...24,5%, кроме того, изменяется и энергия теплоусвоения (40), рис. 12, поэтому температурно-временная зависимость

Вермикулитовые конгломераты ■ с содержанием песка 48...73% —

0,1

20

40

60

ППС-печи, рис. 13, принимает вид:

Т =

nDB-в™ 2-£иа/икв{\-кпор)

r2AAkncK-t | 27 A}_6k"c"-t^

L+Л

V Р

41р+ЗЛ

(41)

с

3,7 3,6 3.5 3.4

3.3 -

-А

ППС-псчь (ó-варпант) -

3.2

2,9

í„¡ = 3,67 с 7 = 619 °С Цп = 0,18 £>,. = 431 МДж/м: 141 °С/с

Специальная печь

для обжига -

конгломератов

620 630 640 650 660 670 680 т, с

Рис. 13. Температурно-временная зависимость ППС-печей при обжиге вермикулитовых конгломератов

График смещается в сторону уменьшения температур и одновременно, в соответствии с коэффициентом стабилизации к"", в сторону увеличения времени обжига. Точке а здесь соответствует температура 619 °С и время обжига 3,67 с. - т. г. Скорость нарастания температуры в т. г составляет 141,1 °С/с, что не отвечает критерию минимально достаточной скорости и вермикулитовый компонент не получит должного вспучивания. При температуре 733 °С (б-вариант, рис. 11-6) обеспечивается достаточный режим ~ 200°С/с. Значения к п д и удельной энергоемкости с учетом к"*= 1,2 показывает, что эффективность обжига при таком режиме (при среднем г)лт = 0,29) заметно снижается: цп =0,18 и еу = 431 МДж/м3.

Для повышения энергетической эффективности переработки отходов обогащения, необходима специальная ППС-печь, обладающая конструктивными параметрами, соответствующими т. д (рис. 13): /г = 1,69 м, / = 0,338 м. и Т„а = 2,4 с, при времени обжига to6 = 2,88 с и температуре 680 °С. Этому режиму соответствует скорость нарастания температуры 201 °С/с, а основные параметры специальной печи при среднем значении кпд струк-турообразования r¡wn = 0,29, равны: //„ = 0,28 и еу = 282 МДж/м3, что указывает на 35-процентное повышение эффективности, по сравнению с б-ва-риантом.

В седьмой главе разработана программа и методики экспериментальных исследований, приведены методики статистической обработки опытных данных. Дана характеристика экспериментальных объектов: модели спусковой поверхности модуля, двухпоточного дозатора концентрата, первой и второй трехмодульных печей, шестимодульной эксперименталь-

ной печи, шестимодульной экспериментальной ППС-печи, трехмодульной экспериментальной мини-печи, модели пневморазделительной насадки, лабораторного стенда для исследования вибропривода и опытной установки для выделения вторичных продуктов.

В восьмой главе приведены результаты экспериментов и их сопоставительный анализ с данными, полученными аналитическим путем.

Для оценки кластерной модели (гл. 2), проведено моделирование искусственных массивов керамзита, перлита и вермикулита. Найдены значения центров разделения керамзитовой Я = 0,66/), перлитовой Я = 0,721) и вермикулитовой Я = 0,7071) моделей, отличающиеся от расчетного на 1,37...9,6%. Дополнительные объемы керамзита, перлита и вермикулита, образующиеся при разделении составляют 6,82%, 4,8% и 7,02% соответственно. Полученные значения ¥д и Я укладываются в область, показанную на рис. 2-6: точки а, б ив, что указывает на хорошую точность принятой кластерной модели.

Измерение температур в бункере термоподготовки выявило места локального перегрева (> 100 °С) и возможной дегидратации минерала, при которой в стесненных условиях он теряет природный потенциал и при обжиге не вспучивается. Полученные результаты привели к разработке рациональной конструкции дозатора.

Физическое моделирование движения вермикулита позволило установить значения коэффициентов трения в покое= 0,75, в движении/тр = 0,7 и приведенного коэффициента сопротивления качению ¡л /Я = 0,32.

Определены значения постоянных времени второй опытно-промышленной печи Т„а = 2,74 с, трехмодульной мини-печи Т„а = 1,48 с, шестимодульной печи Т„а = 2,72 с и ППС-печи Т„а = 2,295 с. Расхождение с расчетными значениями составляет 1,98...2,94%, для экспериментальной ППС-печи-2,1%.

Исследование управляемости двухпоточного дозатора показало, что диапазон регулирования подач концентрата достигает 60%. Интервал изменения является достаточным при любой возможной схеме сопряжения верхних модулей ППС-печи.

Исследование распределения телтератур на нагревательных элементах и огнеупорных поверхностях модуля обжига позволило дать оценку адекватности модели процесса теплопереноса и провести коррекцию температурного поля.

Установлено снижение температуры нагревателей в пристеночных зонах модулей, тогда как расчет дает равную на всей поверхности нагревателей температуру. Сравнение эмпирических и расчетных результатов в точках минимума и максимума показывает не соответствие в пределах

всего 2,2... 9,2%: факторы, неучтенные в аналитической модели не оказывают существенного влияния.

Температуры поверхности модуля больше расчетных кроме крайней пристеночной камеры. Здесь измеренное значение меньше расчетного (минус 6,9%).

Не соответствие среднеарифметических значений температур поверхности модуля составляет + 13,8%, поверхности термокрышки - 15,2%. Сопоставление относительных температур внутри рабочих камер дает расхождение всего 7,6%.

В целом сопоставление полученных результатов указывает на удовлетворительную сходимость экспериментальных и расчетных данных.

По результатам исследований проведена коррекция температурного поля путем уменьшения шага нагревателей в пристеночных зонах.

Определение температур в зонах сопряжения позволило получить аппроксимирующую зависимость скорости воздуха в пространстве обжига модулей для описания движения вермикулитовых потоков в печах:

VT = kvlP + k2. (42)

Исследование процесса дегидратации выявило закономерность изменения массы вермикулита при обжиге. На рис. 14 показан график изменения относительного объемного веса уот от времени обжига. Аппроксимирующая функция имеет вид: уот = к\ t5 + к2 t4 + Агз /3 + к^ t2 + k5t + к с,, (43) где: ki...ke - эмпирические коэффициенты.

Рис. 14. Изменение относительного объемного веса во времени для КВК-1, КВК-2 и КВК-4

С учетом экспериментальных данных установлено распределение к п д по модулям обжига шестимо-дульной печи (гл. 6), разработана концепция ППС-печей.

Исследование производительности, удельной энергоемкости и к п д электрических печей позволило дать оценку точности аналитических решений, полученных в гл. 6. Аналитическая модель процесса обжига в шес-тимодульной печи показывает высокую точность (6,5%): экспериментальная температурно-временная зависимость смещена относительно расчетной в область низких температур на ~ 72 °С. В точках экстремума экспериментальные значения удельной энергоемкости меньше на 15,1%, акпд

К" = 1

время, с

больше на 16,4% расчетных значений.

Таким образом, реальный процесс обжига допускает большую концентрацию материала при неизменных Т„а и 1Р печи и обеспечивает полноценную дегидратацию и вспучивание при более низких температурах.

Температурное несоответствие эмпирической и аналитической моделей ППС-печей составляет 3,6%, что указывает на высокую точность расчетного результата. Здесь смещение графика температурно-временной зависимости составляет ~ 39 °С. На рис. 15 показаны графики к п д и удельной энергоемкости по эмпирической модели (линия х - х граница скорости нагрева — 200 °С/с).

0,45 0,43 0,41 0,39

МДж

м3 215

205

195

185

700 720 740 760 Т°С 700 720 740 760 Т°С

Рис. 15. Зависимости к п д (а) и энергоемкости (6) от температуры (ППС-печь)

Энергетически выгодным является режим ППС-печи в т. А' (730 °С) с экстремальными значениями к п д и удельной энергоемкости. Максимальной производительности соответствует режим в т. Б', но здесь кпд относительно своего максимума ниже на 14,8%, а удельная энергоемкость - на 18,3%. Поэтому компромиссным является режим в т. Г: снижение производительности относительно максимума составляет 6,2%, к п д -1,75%, а повышение энергоемкости - 3,2%.

Сравнение результатов экспериментальных и аналитических исследований показывает, что рациональным режимом работы ППС-агрегатов является температурный интервал 700...730 °С, время обжига 2,6...3,0 с. при значениях к п д и удельной энергоемкости соответственно 0,45...0,458 и 186... 192 МДж/м3.

Разделение компонентов вермикулитовых конгломератов при обжиге позволило установить закономерность распределения объемного веса материала в приемном бункере и дать оценку достоверности аналитичес-

кой модели процесса (гл. 4). Экспериментально определены границы коридора падения песка и область чистого вермикулита. Сравнение данных, определяющих коридор падения на уровне 0,4 м. от точки сбрасывания дает расхождение 4,6%, что указывает на высокую точность аналитической модели гравитационного дообогащения.

При весовом содержании вермикулита 48%, его объемная доля и доля песка в 1 м3 вспученного конгломерата равны соответственно 0,9 и 0,1 м3. Из 1 м3 обожженного конгломерата при гравитационном дообогащении выходит ~ 0,658 м3 вспученного продукта. Оставшийся вермикулит и песок формируют ядро, содержащее вермикулита ~ 0,242 м3 (26,9% его полного объема) и песка ~ 0,1 м3. Такой объем вспученного материала требует его дополнительной переработки.

Испытания пневморазделительной насадки на концентратах с содержанием песка 5...6% показали, что при производительности 1,18 м3/час вермикулит полностью выводится. Эффективность разделения при больших концентрациях существенно ухудшается, поэтому, применение малогабаритных насадок целесообразно в неспециализированных технологических комплексах с печами малой производительности. Для больших объемов переработки отходов обогащения предложены агрегаты вибраци-онно-воздушного разделения (гл. 9).

Исследование вибропривода агрегата вибрационно-воздушного разделения показало, что при малом значении эксцентриситета 0,2 мм. вибропривод обеспечивает резонансный режим с коэффициентом динамичности (усиления колебаний), равным 15 и регулирование амплитуды колебаний в пределах 0,31...4,6 мм, что позволяет изменять виброскорость и виброускорение в широком диапазоне и указывает на хорошую управляемость вибропривода при его использовании при разделении компонентов вермикулитовых конгломератов.

При исследовании процесса выделения вторичных продуктов обжига концентратов установлено соотношение объемов вторичных и основного продуктов, влияние процесса на объемный вес получаемого материала, дана оценка эффективности работы установки. При среднем объемном весе вторичного материала (Ковдорского ~ 275,5 кг/м3 и Татарского ~ 290 кг/м3) после его выделения происходит снижение объемного веса основного вспученного продукта на 3% для крупных концентратов и 8,5% для мелких. Извлеченные объемы вторичного продукта составляют от 1% для крупных фракций до 4% для мелких от объема основного продукта.

Девятая глава посвящена разработке агрегатов технологических систем переработки вермикулитовых концентратов и конгломератов и практическому внедрению результатов работы на ряде производственных предприятий.

Технологический комплекс для обжига вермикулитовых концентратов поэтапно разработан и построен в ООО «Квалитет» (г. Иркутск) в 2003...2005 годах. В состав комплекса входило следующее оборудование:

Таблица 3

Оборудование Техническая характеристика

Электрическая модульно - спусковая (1-я экспериментальная трехмодульная печь) Производительность по концентратам КВК 1/2/4 (м3/час): 0,92 /1,1 /1,24 Потребляемая мощность, Вт 864000

Дозатор барабанный Подача концентрата, кг/час 134... 146

Элеватор подачи концентрата ковшовый ленточный Производительность, кг/мин 86 Мощность привода, кВт 1,5

Бункер концентрата Вместимость, кг 900

Бункер тепловой подготовки сырья Вместимость, кг 140

В 2006...2009 г.г создано дополнительное оборудование: агрегаты фракционирования сырья с системой обеспылевания, вторая опытно-промышленная печь (1,2... 1,61 м3/час), система выделения вторичных продуктов до 1000 м3/год. Техническая характеристика агрегатов фракционирования дана в табл. 4.

В 2009 году технологический комплекс ООО «Квалитет» дополнен третьей опытно-промышленной печью ПЭМС-В-ЗМ-1,53/110. В табл. 5 приведена ее краткая техническая характеристика.

Таблица 4

Показатели Сито для КВК-4 Сито для КВК-2

Типоразмер, м 1,1x4,2 1,1x4,2

Частота вр. барабана, мин ~ 52,3 62,1

Производительность, кг/час 200 215

Установочная мощность:

- электродвигателя привода, кВт 1,5 1,1

- вытяжного вентилятора, кВт 1,1 1

Осадительный циклон (общий)

диаметр, мм 1100 1100

Производительность, м"7час 2000 2000

Таблица 5

Потребляемая электрическая мощность, кВт 108,73

Концентраты КВК-1 КВК-2 КВК-4

Производительность, м3/час 1,32 1,53 1,75

Коэффициент полезного действия печи 0,343 0,332 0,320

Удельная энергоемкость обжига, мДж/м3 296,3 249,9 223,7

В 2010 и 2011 г.г. построены и запущены в работу трехмодульная

(ООО «СТС», г. Красноярск), шестимодульные (ООО «ИКСМ», г. Иркутск и ООО «Порцелакинвест», г. Киев) и шестимодульная ППС-печь (ООО «ИКСМ», г. Иркутск) электрические модульно-спусковые печи, табл. 6.

Таблица 6

Тип и маркировка печи Потр. мощ., кВт Произв., м3/час Уд. энерг., мДж/м3 Кпд

Трехмод. («СТС») ПЭМС-В-ЗМ-1,28/105-4 105,6 1,28-1,52 250,1-296,9 0,344-0,346

Шестимод.( «ИКСМ») ПЭМС-В-6М-1,15/75-5 75,17 1,03-1,15 235,4-262,8 0,361-0,394

Шестим.(«Порцелакинв.») ПЭМС-В-6М-1,2/80-6 79,2 1,2 235,7 0,357

Шестим. ППС («ИКСМ») ПЭМС-ППС-В-6М-1,16/64 63,4 1,1+1,4 196,8-225,9 0,432-0,448

Производственная эксплуатация внедренных агрегатов подтвердила целесообразность дополнительного фракционирования концентратов и послеобжигового дообогащения вермикулита. Поэтапное совершенствование конструкций электрических печей привело к повышению их энергетической эффективности до: к п д - 0,432...0,448, удельная энергоемкость (МДж/м3) — 196,8...225,9.

Верность разработанных в диссертации положений подтверждена высокой эффективностью печных агрегатов и технологического оборудования для подготовки концентратов и дообогащения вермикулита.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

1. В результате выполненных исследований предложена альтернативная концепция технологических систем переработки вермикулитовых концентратов и конгломератов, разработаны принципиально новые энерготехнологические агрегаты, обеспечивающие решение проблем энерго- и ресурсосбережения при высоком качестве и экологической чистоте товарного продукта.

2. На основе анализа кластерной модели предложен принцип струк-турообразования вспученных вермикулитовых массивов, реализуемый избирательным фракционированием концентратов, обеспечивающий повышение интегрального коэффициента вспучивания более чем на 6%.

3. На основе анализа моделей движения одно - и двухкомпонентных вермикулитовых потоков с учетом коэффициентов стабилизации (0,879... 0,961), получены зависимости для расчета постоянной времени печных агрегатов (времени обжига). Показано, что постоянная времени определяется не только конструктивными параметрами, но и свойствами движущейся

среды. С учетом коэффициентов стабилизации (1,01... 1,245) получена зависимость для расчета времени обжига вермикулитовых конгломератов.

4. На основе анализа процессов дообогащения вермикулита при обжиге концентратов и конгломератов разработаны агрегаты гравитационного и воздушного разделения вермикулито-песочных смесей. Показана эффективность применения съемных пневморазделителей для «запесочен-ных» концентратов (4...6% песка). Для конгломератов с высокой концентраций (до 73%) предложен агрегат вибрационно-воздушного разделения.

Разработан процесс и система дообогащения вермикулита за счет выделения из общего массива мелких и мелкодисперсных частиц. Выход такого материала составляет 1...4% от объема вспученного продукта, а объемный вес последнего снижается на 3...8,5%.

5. Разработан принцип локализации температурного поля непосредственно в массиве движущегося вермикулитового потока, основанный на дискретном излучении системы нагревателей, обеспечивающий наилучшие условия теплоусвоения (поглощение энергии сыпучей средой > 60%).

На основе анализа модели теплопереноса в камерах модулей обжига при холостом ходе печи и в присутствии поглощающей среды получены зависимости для расчета мощности эффективных, падающих, результирующих и поглощающего излучений и температур поверхностей рабочих камер. Для снижения неоднородности температурного поля в пространстве обжига применен метод коррекции шага установки нагревателей, позволяющий уменьшить отклонение объемного веса до 0,8%.

6. На основе эмпирических данных построена модель процесса теплоусвоения вермикулита. Определены уровни удельных энергий механической трансформации Ковдорского (657,2) и Татарского (641,6) вермикулита и уровни общей энергии теплоусвоения 1209,1 и 1151,0 соответственно (кДж/кг).

Установлены значения кпд механической трансформации (структу-рообразования) Ковдорского 0,544 и Татарского 0,557 вермикулита.

Получены температурно-временные зависимости для определения рациональных параметров обжига и конструктивных размеров электрических модульно-спусковых печей. На основе принципа структурной трансформации разработан энерготехнологический агрегат - ППС-печь, обладающий экстремальными показателями эффективности (для Ковдорских концентратов): кпд- 0,4448, удельная энергоемкость 191,2 МДж/м3. Определены параметры режима его работы и конструкции модуля: температура нагревателей 733 °С, время обжига - 3,06 с, длина модуля I = 0,472 м.

Установлены удельная энергоемкость и к и д при обжиге конгломератов: - в ППС-печи с параметрами / = 0,472 и 1р = 0,432 м при температуре 733 °С и времени обжига /„,7 = 3,67 с: еу = 431 МДж/м3 и ц„ = 0,18;

- в специальной ППС-печи с параметрами I = 0,34 и 1Р = 0,3 м при температуре 669 °С и времени обжига 2,98: еу = 282 МДж/м3 и цп= 0,28.

Разработаны параметрические ряды ППС-агрегатов.

7. В процессе экспериментов получены следующие результаты.

При моделировании движения вермикулита по наклонным поверхностям определены коэффициент сопротивления качению 0,32, коэффициент трения в покое 0,75 и в движении 0,7.

При исследовании управляемости двухпоточного дозатора ППС-печи определен диапазон регулирования подачи концентрата: ~ 1,6 и <72/<7ном = 0,4.

Установлено неоднородное распределение температур на поверхностях основания и термокрышки с тенденцией уменьшения от центра к периферии. Эмпирические значения температур больше расчетных на -14 %, что показывает удовлетворительную сходимость результатов.

На основе эмпирических данных получена аппроксимирующая зависимость, отражающая закон дегидратации вермикулита. Данные по распределению объемного веса, отнесенного к мощности модулей, показывают, что основная работа вспучивания происходит на верхних модулях печи. Эта закономерность положена в основу принципа структурной трансформации и новой концепции ППС-печей.

Эмпирическая модель шестимодульной печи в точке экстремума показывает снижение удельной энергоемкости на 15,1 % и повышение кпд на 16,4% относительно аналитической модели; у ППС-печи удельная энергоемкость снижается на 1,5%, а к п д возрастает на 2,0%. Оба результата свидетельствуют о хорошей точности аналитических моделей.

С учетом эмпирической поправки определены параметры рационального режима работы ППС-агрегатов - температурный интервал 700... 730 °С при времени обжига 2,6...3,0 с и соответствующие режиму значения кпд 0,45...0,458 и удельной энергоемкости 186...192 МДж/м3.

8. Разработаны патентно-чистые конструкции многофункциональных агрегатов, реализующих процессы магнитной сепарации, шламоуда-ления, стабилизации влажности и фракционирования концентратов. Предложен метод температурной подготовки сырья, основанный на естественной конвекции тепла. Разработана патентно-чистая конструкция дозатора ППС-печи, обеспечивающего раздвоение и управление потоками концентрата в заданном соотношении.

На основе анализа теплового баланса разработана конструкция модуля обжига, обеспечивающая эффективную передачу излучения в массив вермикулита при минимальных тепловых потерях. Для ППС-печей с конструктивными (/ = 0,472 м, 1Р = 0,432 м) и режимными (Т„ = 733 °С и Т„а = 3,06 с) параметрами установлены значения доли энергии температурного

излучения, теряемой при обжиге вермикулита (-25,4%); доли энергии теп-лоусвоения, аккумулируемой во вспученном материале (~45,6%) и суммарных потерь при обжиге ~ 59,4%.

Предложен компромиссный вариант ППС-печи, обеспечивающей эффективный обжиг чистых концентратов и вермикулитовых конгломератов в диапазоне температур 680...700 °С.

Разработаны патентно-чистые конструкции агрегатов, обеспечивающих получение чистого вермикулита при переработке «запесоченных» концентратов и вермикулитовых конгломератов.

Осуществлено промышленное внедрение печных агрегатов и других систем переработки вермикулитовых концентратов и конгломератов на предприятиях России и Украины.

Основные положения диссертации отражены в следующих работах:

В монографиях:

1. Нижегородов А.И. Вермикулит и вермикулитовые технологии: исследования, производство, применение /А.И. Нижегородов - Иркутск: Изд-во Бизнес-Строй, - 2008. - 96 с.

2. Нижегородов А.И. Технологии и оборудование для переработки вермикулита: оптимальное фракционирование, электрический обжиг, до-обогащение / А.И. Нижегородов. - Иркутск: Изд-во ИрГТУ, -2011.-172 с.

В изданиях, рекомендованных ВАК:

3. Нижегородов А.И. Новая концепция печей обжига вермикулитовых концентратов // Строительные и дорожные машины. 2007. № 10. С. 19-20.

4. Нижегородов А.И. Некоторые аспекты технологии подготовки и обжига вермикулитовых концентратов в электрических печах // Строительные материалы: technology. 2007. № 11. С. 16-17.

5. Нижегородов А.И. Оптимальное фракционирование вермикулитовых концентратов // Строительные материалы: technology. 2008. № 5. С. 98-99.

6. Нижегородов А.И. Третье поколение электрических модульно-спусковых печей для обжига вермикулитовых концентратов серии ПЭМС // Строительные материалы: technology. 2008. №11. С. 84—85.

7. Нижегородов А.И. Технологический комплекс для обжига вермикулитовых концентратов // Строительные и дорожные машины. 2009.№ 2.С. 30-32.

8. Нижегородов А.И. Теоретическое обоснование использования новых модификаций электрических печей для обжига вермикулита // Строи-

тельные материалы: technology. 2009. № 5. С. 94—96.

9. Нижегородов А.И. Узкополосное фракционирование - фактор качества вермикулитовых концентратов // Строительные материалы. 2009. № 9. С. 68-69.

10. Нижегородов А.И. Развитие концепции модульно-спусковых электрических печей для обжига вермикулитовых концентратов // Строительные и дорожные машины. 2009. № 10. С. 24-27.

11. Нижегородов А.И. Адаптированный технологический комплекс для подготовки и обжига вермикулитовых концентратов с высоким содержанием инертного материала // Строительные и дорожные машины. 2009. №12. С. 28-31.

12. Зедгенизов В.Г., Нижегородов А.И. Эффективность использования многомодульных модификаций электрических печей для обжига вермикулита // Строительные материалы. 2009. № 12. С. 51-53.

13. Нижегородов А.И. Производительность модульно-спусковых печей обжига вермикулита // Строительные и дорожные машины. 2010. № 1. С. 28-30.

14. Нижегородов А.И. Эффективность огневых и электрических мо-дульно-спусковых печей для обжига вермикулита // Технология машиностроения. 2010. № 1. С. 32-34.

15. Нижегородов А.И. Оптимизация размерных рядов вермикулитовых концентратов на основе анализа кластерной модели сыпучих массивов // Строительные и дорожные машины. 2010. № 4, С. 13-16.

16. Нижегородов А.И. Критерии выбора оптимального режима работы электрической модульно-спусковой печи для обжига вермикулита // Строительные материалы: technology. 2010. № 5. С. 78-81.

17. Зедгенизов В.Г., Нижегородов А.И. Новая концепция развития вермикулитоперерабатывающей промышленности // Современные технологии, системный анализ, моделирование. 2010. № 2. С. 8-11.

18. Зедгенизов В.Г., Нижегородов А.И. Исследование динамики вер-микулитового потока в спусковых модулях электрической печи // Строительные и дорожные машины.-2010.-№ 10.-С. 16-19.

19. Нижегородов А.И. Метод вибрационно-воздушного разделения вспученного вермикулита с высоким содержанием инертного материала // Современные технологии, системный анализ, моделирование, 2011. - № 1. - С. 29-33.

20. Нижегородов А.И. Разработка параметрических рядов электрических модульно-спусковых ППС-печей для технологических комплексов по переработке вермикулитовых концентратов // Строительные и дорожные машины.-2011,-№4.-С. 19-21.

21. Нижегородов А.И. Совершенствование технологии обжига вер-

микулита в электрических модульио-спусковых печах // Строительные материалы: technology. - 2011. - № 5. - С. 62-64.

22. Зедгенизов В.Г., Нижегородов А.И. Системный подход к созданию технологических комплексов по переработке вермикулитовых концентратов//Строительные и дорожные машины. - 2011.-№ 10. - С. 14— 20.

В авторских свидетельствах и патентах:

23. А.с. 1370899, В 06 В 1/20. Виброплощадка / А.И. Перелыгин, М.Г. Беспалов, А.И. Нижегородов (РФ). № 3928730; заявл. 09.07.85; опубл. 01.10.87. Бюл.№ 4.-4 с.

24. А.с. 1421425, SU В 06 В 1/14. Гидравлический генератор колебаний / А.И. Нижегородов, В.А. Тарасов, А.И. Перелыгин, М.Г. Беспалов (РФ). № 4216697/24-28; заявл. 26.03.87; опубл. 07.09.88, Бюл. № 33. - 3 с.

25. Пат. 47082 РФ. Технологический комплекс и печь для обжига вермикулита МПК7 F 27 В 15/00. / А.И. Нижегородов, А.И. Залогов. Заявл. 23.03.05; опубл. 10.08. 05, Бюл. № 22., 2 с.

26. Пат. 2351862 РФ. Электрическая печь для обжига вермикулитовых концентратов МПК7 F 27 В 9/00. / А.И. Нижегородов. Заявл. 11.09.07; опубл. 10.04.09, Бюл. № 10., 2 с.

27. Пат. 85993 РФ. Печь для обжига вермикулита МПК7 F 27 В 15/00. / А.И. Нижегородов. Заявл. 14.04.09; опубл. 20.08. 09, Бюл. № 23., 2 с.

28. Пат. 97818, Российская Федерация, МПК F 27 В 15/00. Технологический комплекс для обжига и дообогащения вермикулита / А.И. Нижегородов. Заявл. 11.05.2010; опубл. 20.09.2010, Бюл. № 26. - 2 с.

29. Пат. 98235, Российская Федерация, МПК F 27 В 9/06. Технологический комплекс и барабанный грохот для переработки вермикулита / А.И. Нижегородов. Заявл. 11.05.2010; опубл. 10.10.2010, Бюл. № 28. - 2 с.

30. Пат. 101654, Российская Федерация, МПК В 03 В 7/00. Технологический комплекс для обжига и дообогащения вермикулитовых концентратов / А.И. Нижегородов. Заявл. 20.08.2010; опубл. 27.01.2011, Бюл. № 3. -2 с.

31. Пат. 101791, Российская Федерация, МПК F 27 В 15/00. Печь для обжига вермикулита / А.И. Нижегородов. Заявл. 06.09.2010; опубл. 27.01.2011, Бюл. №3.-2 с.

32. Пат. 101789, Российская Федерация, МПК F 27 В 9/06. Электрическая печь для обжига вермикулитовых концентратов / А.И. Нижегородов, В.Г. Зедгенизов. Заявл. 01.10.2010; опубл. 27.01.2011, Бюл. №3.-2 с.

33. Пат. 107973, Российская Федерация, МПК В 07 В 1/18. Технологический комплекс для переработки вермикулита / А.И. Нижегородов. За-

явл. 21.02.2011; опубл. 10.09.2011, Бюл. № 25. - 3 с.

34. Пат. 108128, Российская Федерация, МПК Б 27 В 15/14. Электрическая печь для обжига вермикулита / А.И. Нижегородов. Заявл. 12.01.2011; опубл. 10.09.2011, Бюл. № 25. - 3 с.

В других изданиях:

35. Нижегородов А.И., Тарасов В.А. Гидравлический вибростенд с генератором колебаний на упругих оболочках // Вопросы динамики механических систем: межвузовский сб. Новосибирск: Изд-во НЭТИ, - 1989. -С. 98-102.

36. Крауиньш П.Я., Нижегородов А.И. Исследование гидравлического вибратора с генератором на упругих оболочках при параметрическом возбуждении // Вопросы динамики механических систем: межвузовский сб. Новосибирск: Изд-во НЭТИ, - 1989. - С. 31-36.

37. Нижегородов А.И. Динамика вермикулитовых потоков в электрических модульно-спусковых печах // Материалы VII Международной научно-технической конференции «Динамика систем, механизмов и машин», Омск: Изд-во ОмГТУ, - 2009 г. - Кн. 1. - С. 198-203.

38. Нижегородов А.И. Факторы надежности электрических модульно-спусковых печей для обжига вермикулитовых концентратов // Новые материалы и технологии в машиностроении: сб. науч. трудов, выпуск 10, Брянск: Изд-во БГИТА, - 2009 г. - С. 170-173.

39. Нижегородов А.И. Элементы и системы технологических комплексов для переработки вермикулитовых концентратов // Новые материалы и технологии в машиностроении: сб. науч. трудов, выпуск 10, Брянск: Изд-во БГИТА, - 2009 г. - С. 174-177.

40. Нижегородов А.И. Печь для обжига и переработки хвостов Ков-дорских вермикулитов // Материалы научно-технической конференции: Обогащение и переработка минерального и техногенного сырья, Екатеринбург: Изд-во АМБ, - 2009 г. - С. 153-154.

41. Нижегородов А.И. Обжиг вермикулитовых концентратов в энергосберегающих электрических печах // Образование и наука - производству: международная научно-техническая конференция. Сб. науч. трудов, г. Набережные Челны: Изд-во Камской госуд. инж.-экон. акад., 2010. - С. 87-89.

42. Нижегородов А.И. Структурная трансформация как метод повышения эффективности модульно-спусковых печей для обжига вермикулитовых концентратов // Новые материалы и технологии в машиностронии: сб. науч. трудов, выпуск 11, Брянск: Изд-во БГИТА, - 2010 г. - С. 162-166.

43. Нижегородов А.И. Вермикулит: новая технология обжига в электрических модульно-спусковых печах // Актуальные вопросы современной науки и образования: материалы Общероссийской электронной научной

конференции: выпуск 2, г. Красноярск: Научно-инновационный центр, 2010 г.-С. 426-431.

44. Нижегородов А.И., Гришин Д.А. ТУ 5774-001-02106211-02. Материал рулонный кровельный наплавляемый битумный. Технические условия. Введ. 05.07.02. Иркутск, ООО «Кровласт», 2002, 17 с.

45. Нижегородов А.И. ТУ 5761-001-15003850-2004. Смесь строительная теплоизоляционная полистирол - вермикулитовая. Технические условия. Введ. 24.03.04. Иркутск, ООО «Квалитет», 2004, 11 с.

46. Нижегородов А.И. ТУ 5712-003-15003850-2009. Вермикулит вспученный (из концентратов Ковдорского, Татарского и Приморского месторождений). Технические условия. Введ. 15.01.09. Иркутск, ООО «Квалитет», 2009, 8 с.

47. Нижегородов А.И. ТУ 5741-002-15003850-2009. Камни бетонные стеновые конструкционно - теплоизоляционные. Технические условия. Введ. 15.01.09. Иркутск, ООО «Квалитет», 2009, 8 с.

Подписано в печать 7.06.2012. Формат 60 х 90 / 16. Бумага офсетная. Печать трафаретная. Усл. печ. л. 2,5. Тираж 100 экз. Зак. 104. Поз. плана Юн.

Лицензия ИД № 06506 от 26.12.2001 Иркутский государственный технический университет 664074, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83

ВВЕДЕНИЕ.

1. АНАЛИЗ СЫРЬЯ, ТЕХНИКИ И ТЕХНОЛОГИЙ ПЕРЕРАБОТКИ ВЕРМИКУЛОТОВЫХ КОНЦЕНТРАТОВ И КОНГЛОМЕРАТОВ.

1.1. Физические свойства вермикулита.

1.2. Технологии обеспечения качества и подготовки концентратов.

1.3. Оборудование и технологии обжига. Оценка эффективности печных агрегатов.

1.4. Методы повышения качества вспученных продуктов.

1.5. Пути совершенствования технологических процессов переработки вермикулитовых концентратов и конгломератов.

1.6. Цель и задачи исследований.

1.7. Выводы.

2. СИСТЕМНАЯ МОДЕЛЬ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО КОМПЛЕКСА. МОДЕЛИРОВАНИЕ СТРУКТУРЫ ВЕРМИКУЛИТОВ ОГО МАССИВА.

2.1. Кластерная модель структуры вермикулитового массива.

2.2. Узкополосное фракционирование концентратов.

2.3. Другие операции технологической подготовки концентратов.

2.3.1. Магнитная сепарация, пылеудаление, стабилизация влажности.

2.3.2. Температурная подготовка концентратов.

2.4. Выводы.

3. ИССЛЕДОВАНИЕ ДИНАМИКИ ОДНОКОМПОНЕНТНЫХ ВЕРМИКУЛИТОВЫХ ПОТОКОВ С УЧЕТОМ НЕСТАЦИОНАРНОЙ СТРУКТУРЫ МАТЕРИАЛА.

3.1. Нестационарная модель.

3.2. Стационарная модель.

3.3. Динамика потока в шестимодульных печных агрегатах.

3.4. Производительность и параметр концентрации.

3.5. Выводы.

4. МОДЕЛИРОВАНИЕ ПОТОКОВ ДВУХКОМПОНЕНТНЫХ ВЕРМИКУЛИТОВЫХ КОНГЛОМЕРАТОВ И ПРОЦЕССОВ

ИХ ДООБОГАЩЕНИЯ.

4.1. Особенности переработки вермикулитовых конгломератов.

4.2. Динамика потока вермикулитового конгломерата.

4.3. Гравитационное дообогащение конгломератов.

4.4. Выделение вторичных продуктов обжига.

4.5. Выводы.

5. МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ТЕПЛОПЕРЕНОСА В РАБОЧИХ КАМЕРАХ МОДУЛЕЙ ОБЖИГА ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ПЕЧЕЙ.

5.1. Конструктивные и энергетические параметры модулей обжига.

5.2. Моделирование процесса теплопереноса в рабочих камерах модулей при холостом ходе печи (в отсутствии среды).

5.3. Моделирование процесса теплопереноса в присутствии поглощающей сыпучей среды.

5.4. Выводы.

6. ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ПРОЦЕССОВ ТЕПЛОУСВОЕНИЯ

И ОБЖИГА КОНЦЕНТРАТОВ И КОНГЛОМЕРАТОВ.

6.1. Модель процесса теплоусвоения вермикулита.

6.2. Энергетический анализ процесса обжига.

6.3. Энергетический анализ процесса обжига в ППС-печах.

6.4. Энергетический анализ процесса обжига вермикулитовых конгломератов.

6.5. Выводы.

7. ПРОГРАММА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ. ХАРАКТЕРИСТИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ОБЪЕКТОВ.

7.1. Программа и задачи экспериментальных исследований.

7.2. Обработки экспериментальных данных.

7.3. Характеристика основных экспериментальных объектов.

7.4. Методики проведения исследований.

7.5. Выводы.

8. ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СИСТЕМ НА ФИЗИЧЕСКИХ МОДЕЛЯХ - ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ И ОПЫТНО

ПРОМЫШЛЕННЫХ УСТАНОВКАХ.

8.1. Физическое моделирование структуры массивов сыпучих сред.

8.2. Распределение температур в бункере тепловой подготовки.

8.3. Физическое моделирование движения вермикулита.

8.4. Исследование управляемости двухпоточного дозатора.

8.5. Исследование температурного поля в модуле обжига.

8.6. Определение температур в зонах сопряжения.

8.7. Исследование дегидратации вермикулита.

8.8. Производительность, удельная энергоемкость и к п д печей.

8.8.1. Шестимодульная экспериментальная печь.

8.8.2. Шестимо дульная экспериментальная ППС-печь.

8.9. Разделение компонентов вермикулитовых конгломератов.

8.10. Исследование вибропривода агрегата вибрационно-воздушного разделения.

8.11. Исследование процесса выделения вторичных продуктов.

8.12. Выводы.

9. РАЗРАБОТКА АГРЕГАТОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СИСТЕМ. ПРАКТИЧЕСКОЕ ВНЕДРЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ РАБОТЫ.

9.1. Агрегаты системы обеспечения технологического качества концентратов.

9.2. Агрегаты системы дегидратации вермикулита.

9.2.1. Дозатор концентрата.

9.2.2. Вторая опытно-промышленная печь.

9.2.3. Третья опытно-промышленная печь.

9.3. Агрегаты системы обеспечения технологического качества вспученных продуктов.

9.3.1. Переработка вермикулитовых конгломератов.

9.3.2. Выделение вторичных продуктов обжига.

9.4. Технологический комплекс по переработке вермикулитовых концентратов. Промышленные испытания.

9.4.1. Дополнительное фракционирование концентратов.

9.4.2. Испытания второй опытно-промышленной печи.

9.4.3. Система выделения вторичных продуктов.

9.4.4. Испытания третьей опытно-промышленной печи.

9.5. Разработка и испытания шестимодульной ППС-печи.

9.5.1. Выбор схемы сопряжения модулей.

9.5.2. Дозатор ППС-печи.

9.5.3. Теплоэнергетический баланс печи.

9.5.4. Промышленные испытания ППС-печи.

9.6. Разработка параметрических рядов ППС-агрегатов.

9.7. Оценка эффективности обжига вермикулита в электрических модульно-спусковых печах в процессе промышленных испытаний.

9.7.1. Трехмодульная опытно-промышленная печь.

9.7.2. Первая шестимодульная печь.

9.7.3. Вторая шестимодульная печь.

9.8. Выводы.

Актуальность темы

В настоящее время мировая добыча вермикулита находится на уровне 500 .600 тыс. тонн ежегодно, причем около 80% приходится на США и ЮАР, остальные объемы добывают в Бразилии, Аргентине, Китае, Индии, Египте, Кении и России [149, 156, 178, 183, 241, 256, 261, 270 ].

На территории бывшего СССР открыто более 20 месторождений вермику-литовых руд с суммарным прогнозным запасом около 200 млн. тонн; большая часть из них находятся в России [8, 11, 37, 69, 81, 84, 88, 179, 183, 187, 208, 209, 211, 226], остальные на территориях государств СНГ [7, 19, 147, 153, 157, 233]. Только разведанные запасы обеспечивают гарантированную перспективу сырьевого рынка более чем на 200 лет и создают основу для становления отечественной вермикулитоперерабатывающей промышленности [11, 22, 57, 60, 123, 142, 179, 181].

Концентраты всех разрабатываемых в России - Ковдорского (Мурманская область), Татарского (Красноярский край) и Кокшаровского (Приморский край) месторождений отличаются весьма высоким качеством и отвечают санитарным и экологическим требованиям [79, 158, 204].

В промышленности экономически развитых стран вермикулит применяется для производства более ста наименований продукции [23, 147, 183, 241, 245,254, 256, 257, 261].

В России при добыче 35.40 тыс. тонн в год из-за слабой оснащенности промышленности строительных материалов спецоборудованием, основанном на современных энерго - ресурсосберегающих технологиях, применение вермикулита пока весьма ограничено [60, 142, 149, 183].

Вспученный вермикулит имеет многофункциональное назначение: это эффективный тепло-звукоизоляционный материал, пористый наполнитель для легких бетонов и штукатурных растворов. Из него готовят сухие строительные смеси, огнезащитные плиты и краски, он применяется для изоляции тепловых агрегатов, для звукоизоляции помещений и т.п. [30, 54, 71, 72, 75, 185, 192, 193, 194, 224, 241, 254, 261, 271, 274].

Вермикулит используется при разливке стали, для фильтрации воды, в качестве адсорбента дыма и ядовитых газов, как противорадиационный материал, для очистки сточных вод, при сборе разливов нефтепродуктов, для снижения нитратного загрязнения почв [23, 72, 147, 156, 182, 204, 224, 245, 256, 272]. Он так же нашел широкое применение в различных отраслях сельского хозяйства [23, 38, 40, 55, 65, 66, 79, 174, 175, 224, 232, 178, 233, 245, 268, 272].

В России производство вермикулита и материалов на его основе только начинает развиваться. Технология обжига, основанная на сжигании нефтепродуктов, к началу XXI века завершила свою эволюцию. В силу несовершенства рабочих процессов огневых печей и вспомогательного оборудования, в условиях возрастающих дефицита и стоимости углеводородов, ужесточения экологических требований, актуализации проблем качества, энерго - и ресурсосбережения и промышленной безопасности, назрела необходимость разработать новую концепцию создания технологических систем переработки вермикулитовых концентратов и конгломератов [60, 62, 135, 137, 141, 142, 145, 236, 247].

В производстве вермикулита главным является процесс обжига. Но опыт показывает, что для получения качественных продуктов в комплекс технологий должны входить процессы до - и после обжиговой обработки материала, а в основу таких систем положены принципиально новые конструкции электрических модульно-спусковых печей [60, 62, 120, 121, 125, 130, 142, 143, 145].

Современные вермикулитоперерабатывающие комплексы должны стать базовым элементом в структуре современных предприятий (цехов, участков), специализирующихся на производстве вермикулита и вермикулитосодержащих ма териалов и изделии.

Для реализации новой концепции необходима разработка энерго- и ресурсосберегающих технологий, моделирование и синтез агрегатов технологических систем переработки, что является крупной научно-технической проблемой, име-ющеи важное народно-хозяйственное значение.

Задача ресурсосбережения особенно актуальна в связи с большим количеством техногенных образований - отходов обогащения вермикулитовых руд, возникающих в процессе их добычи и переработки. В числе таких отходов - вер-микулитовые конгломераты, представляющие собой механическую смесь частиц различных минералов [196, 273] с содержанием вермикулита до 52% [232, 181].

Цель работы. Научное обоснование промышленного применения технологических систем переработки концентратов, обеспечивающих снижение энергоемкости на 35.40% и экологическую чистоту товарного продукта, а также целесообразности получения высококачественных вспученных продуктов из отходов обогатительного производства — вермикулитовых конгломератов за счет их эффективного дообогащения в процессе обжига.

Объекты исследований - процессы и агрегаты технологических систем переработки вермикулитовых концентратов и конгломератов.

Методы исследований. При выполнении работы использовались методы математического и физического моделирования, законы физики температурного излучения, теплотехники, теоретической механики и экспериментальные исследования с применением методов статистической обработки.

Научная новизна работы заключается в разработке: кластерной модели формирования структуры массива вермикулита с большим интегральным коэффициентом вспучивания; математических моделей движения одно- и двухком-понентных потоков вспучиваемых концентратов (конгломератов) с нестационарной структурой материала и расчетных зависимостей для определения постоянной времени печных агрегатов; математических моделей процессов дообогащения вермикулитовых концентратов и конгломератов и выделения вторичных продуктов в процессе обжига и получении зависимостей для расчета параметров агрегатов систем технологического качества вспученных продуктов; принципа локализации температурного поля в массиве вермикулитового потока и моделей переноса температурного излучения в отсутствии и в присутствии поглощающей сыпучей среды; аналитической модели процесса теплоусвоения, позволяющей установить значения удельных энергий теплоусвоения и к п д механической трансформации (структурообразования) различных видов вермикулита; принципа структурной трансформации и проведении энергетического анализа для построения энерготехнологических печных агрегатов с экстремальными показателями производительности, к п д и удельной энергоемкости обжига вермикулито-вых концентратов и конгломератов.

Автор защищает следующие основные положения:

1. Кластерную модель формирования структуры массива вермикулита, позволяющую за счет рационального фракционирования исходных концентратов на стадии технологической подготовки обеспечить:

- повышение интегрального коэффициента вспучивания сырья;

- высокую гранулометрическую однородность вспученных фракций;

- создание благоприятных условий теплоусвоения, дегидратации и механической трансформации вермикулита при обжиге.

2. Математические модели движения одно - и двухкомпонентных потоков вспучиваемых концентратов (конгломератов) с нестационарной структурой зерен материала и расчетные зависимости для определения постоянной времени печных агрегатов (времени обжига).

3. Математические модели процессов дообогащения вермикулитовых конI центратов и конгломератов и выделения вторичных продуктов в процессе обжига и расчетные зависимости для определения параметров агрегатов систем технологического качества вспученных продуктов.

4. Принцип локализации температурного поля в массиве вермикулитового потока, математические модели переноса температурного излучения в отсутствии и в присутствии поглощающей сыпучей среды и расчетные зависимости для определения мощности потоков излучения и температур.

5. Аналитическую модель процесса теплоусвоения, позволяющую установить значения удельных энергий теплоусвоения и к п д механической трансформации (структурообразования) различных видов вермикулита.

6. Результаты энергетического анализа и принцип структурной трансформации, обеспечивающие синтез энерготехнологических печных агрегатов с экстремальными показателями производительности, к п д и удельной энергоемкости обжига вермикулитовых концентратов и конгломератов.

7. Практические результаты экспериментальных исследований, проведенных на лабораторных установках и в условиях действующих производств, позволяющие уточнить рациональные конструктивные параметры технологических систем переработки вермикулитовых концентратов и конгломератов и получить эмпирические зависимости для практических инженерных расчетов.

8. Патентно-чистые конструкции агрегатов рассматриваемых технологических систем, обеспечивающих:

- снижение энергоемкости обжига на 35.40% и экологическую чистоту конечных продуктов;

- целесообразность получения высококачественных вспученных продуктов из отходов обогатительного производства - вермикулитовых конгломератов.

Достоверность научных положений и выводов обеспечена принятием в основу исследований объективно существующих математических и физических законов и подтверждается: сочетанием теоретических исследований с результатами анализа эмпирических данных, использованием статистических методов обработки результатов, достаточной сходимостью результатов теоретических и экспериментальных исследований, положительным опытом и эффективностью внедрения полученных результатов и реализованных технических решений, а так же всесторонней апробацией.

Практическая ценность работы.

Разработаны новые технические решения агрегатов технологических систем переработки вермикулитовых концентратов и конгломератов, обеспечивающие энерго - и ресурсосбережение, промышленную и экологическую безопасность и качество вспученных продуктов. Все технические решения защищены патентами.

Построены экспериментальные и опытно-промышленные образцы указанных технологических систем, прошедшие проверку в условиях промышленного производства на предприятиях Иркутска, Красноярска и Киева.

Разработаны основные принципы построения технологических систем, получены зависимости для инженерных расчетов агрегатов. Результаты исследований используются в учебном процессе в НИ ИрГТУ (г. Иркутск).

Внедрение результатов работы.

Результаты работы использовались при создании и поэтапной модернизации двух технологических комплексов для переработки вермикулитовых концентратов и конгломератов на предприятии ООО «Квалитет» (г. Иркутск) 2003. 2009 г.г.

При непосредственном участии автора в 2010 году разработаны и построены: - трехмодульная печь по заказу ООО «СТС», г. Красноярск;

- шестимодульная печь по заказу ООО «ИКСМ», г. Иркутск;

- шестимодульная печь по заказу ООО «Порцелакинвест», г. Киев.

В 2011 году на основе электрической ППС-печи разработан и построен технологический комплекс в ООО «ИКСМ» (г. Иркутск).

Апробация работы. Результаты работы обсуждались и были одобрены на:

- 10-ой международной научно-технической Интернет-конференции «Новые материалы и технологии в машиностроении», 15.10 - 15.11 2009 г;

- научно-технической конференции «Обогащение и переработка минерального и техногенного сырья», 14—16 октября 2009 г., г. Екатеринбург;

- научно-техническом совете Братского государственного университета 19. 04.2010 г., г. Братск;

- международной научно-технической конференции «Образование и наука производству», 28-31 марта, 2010 г., г. Набережные Челны;

- научно-техническом семинаре Института современных технологий, системного анализа и моделирования ИрГУПС, 06.04.2010 г. Иркутск;

- общероссийской научной конференции на основе Интернет-форума «Актуальные вопросы науки и образования», 05.05 - 30.06 2010 г., г. Красноярск;

- расширенном заседании кафедры «Транспортно-технологические системы в строительстве и горном деле» Тихоокеанского государственного университета, 21.06.2010 г., г. Хабаровск;

- 11 -ой международной научно-технической Интернет-конференции «Новые материалы и технологии в машиностроении», 15.10 - 15.11 2010 г;

- расширенном заседании кафедры AMO факультета современных технологий Ижевского государственного технического университета, 25.11.2010 г., г. Ижевск;

- расширенном заседании кафедры «Механическое оборудование» института технологического оборудования и комплексов Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова, 30.03.2011 г., г. Белгород;

- расширенном заседании кафедры «СДМ и ГС» Национального исследовательского Иркутского государственного технического университета, 23.09. 2011 г., г. Иркутск.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 47 работ, в том числе: 2 монографии, 29 научно-технических статей (20 из них в изданиях, аннотированных ВАК, в т. ч. без соавторов 16) получено 12 авторских свидетельств и патентов, издано 4 ТУ (тех. условия).

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 9 глав, основных выводов по работе, библиографического списка из 277 наименований и приложений. Общий объем составляет: 373 страницы машинописного текста, 181 рисунок, 89 таблиц и 71 страницу приложений.

10. ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1. В результате выполненных исследований предложена альтернативная концепция технологических систем переработки вермикулитовых концентратов и конгломератов, разработаны принципиально новые энерготехнологические агрегаты, обеспечивающие решение проблем энерго- и ресурсосбережения при высоком качестве и экологической чистоте товарного продукта.

2. На основе анализа кластерной модели предложен принцип структурооб-разования вспученных вермикулитовых массивов, реализуемый избирательным фракционированием концентратов, обеспечивающий повышение интегрального коэффициента вспучивания более чем на 6%.

3. На основе анализа моделей движения одно - и двухкомпонентных вермикулитовых потоков с учетом коэффициентов стабилизации (0,879. 0,961), получены зависимости для расчета постоянной времени печных агрегатов (времени обжига). Показано, что постоянная времени определяется не только конструктивными параметрами, но и свойствами движущейся среды. С учетом коэффициентов стабилизации (1,01. 1,245) получена зависимость для расчета времени обжига вермикулитовых конгломератов.

4. На основе анализа процессов дообогащения вермикулита при обжиге концентратов и конгломератов разработаны агрегаты гравитационного и воздушного разделения вермикулито-песочных смесей. Показана эффективность применения съемных пневморазделителей для «запесоченных» концентратов (4.6% песка). Для конгломератов с высокой концентраций (до 73%) предложен агрегат вибрационно-воздушного разделения.

Разработан процесс и система дообогащения вермикулита за счет выделения из общего массива мелких и мелкодисперсных частиц. Выход такого материала составляет 1.4% от объема вспученного продукта, а объемный вес последнего снижается на 3. 8,5%.

5. Разработан принцип локализации температурного поля непосредственно в массиве движущегося вермикулитового потока, основанный на дискретном излучении системы нагревателей, обеспечивающий наилучшие условия теплоус-воения (поглощение энергии сыпучей средой > 60%).

На основе анализа модели теплопереноса в камерах модулей обжига при холостом ходе печи и в присутствии поглощающей среды получены зависимости для расчета мощности эффективных, падающих, результирующих и поглощающего излучений и температур поверхностей рабочих камер. Для снижения неоднородности температурного поля в пространстве обжига применен метод коррекции шага установки нагревателей, позволяющий уменьшить отклонение объемного веса до 0,8%).

6. На основе эмпирических данных построена модель процесса теплоус-воения вермикулита. Определены уровни удельных энергий механической трансформации Ковдорского (657,2) и Татарского (641,6) вермикулита и уровни общей энергии теплоусвоения 1209,1 и 1151,0 соответственно (кДж/кг).

Установлены значения кпд механической трансформации (структурооб-разования) Ковдорского 0,544 и Татарского 0,557 вермикулита.

Получены температурно-временные зависимости для определения рациональных параметров обжига и конструктивных размеров электрических модуль-но-спусковых печей. На основе принципа структурной трансформации разработан энерготехнологический агрегат - ППС-печь, обладающий экстремальными показателями эффективности (для Ковдорских концентратов): кпд- 0,4448, о удельная энергоемкость 191,2 МДж/м . Определены параметры режима его работы и конструкции модуля: температура нагревателей 733 °С, время обжига -3,06 с, длина модуля / = 0,472 м.

Установлены удельная энергоемкость и к п д при обжиге конгломератов: -в ППС-печи с параметрами / = 0,472 и 1р = 0,432 м при температуре 733 °С и времени обжига toб = 3,67 с: еу = 431 МДж/м3 и г]п = 0,18;

- в специальной ППС-печи с параметрами / = 0,34 и 1р = 0,3 м при температуре 669 °С и времени обжига 2,98: еу = 282 МДж/м3 и г\п= 0,28.

Разработаны параметрические ряды ППС-агрегатов.

7. В процессе экспериментов получены следующие результаты.

При моделировании движения вермикулита по наклонным поверхностям определены коэффициент сопротивления качению 0,32, коэффициент трения в покое 0,75 и в движении 0,7.

При исследовании управляемости двухпоточного дозатора ППС-печи определен диапазон регулирования подачи концентрата: q\lqmu ~ 1,6 и д^ном ~ 0,4.

Установлено неоднородное распределение температур на поверхностях основания и термокрышки с тенденцией уменьшения от центра к периферии. Эмпирические значения температур больше расчетных на -14 %, что показывает удовлетворительную сходимость результатов.

На основе эмпирических данных получена аппроксимирующая зависимость, отражающая закон дегидратации вермикулита. Данные по распределению объемного веса, отнесенного к мощности модулей, показывают, что основная работа вспучивания происходит на верхних модулях печи. Эта закономерность положена в основу принципа структурной трансформации и новой концепции ППС-печей.

Эмпирическая модель шестимодульной печи в точке экстремума показывает снижение удельной энергоемкости на 15,1 % и повышение к п д на 16,4% относительно аналитической модели; у ППС-печи удельная энергоемкость снижается на 1,5%, а к п д возрастает на 2,0%. Оба результата свидетельствуют о хорошей точности аналитических моделей.

С учетом эмпирической поправки определены параметры рационального режима работы ППС-агрегатов - температурный интервал 700. .730 °С при времени обжига 2,6.3,0 с и соответствующие режиму значения кпд 0,45.0,458 и о удельной энергоемкости 186. 192 МДж/м .

8. Разработаны патентно-чистые конструкции многофункциональных агрегатов, реализующих процессы магнитной сепарации, шламоудаления, стабилизации влажности и фракционирования концентратов. Предложен метод температурной подготовки сырья, основанный на естественной конвекции тепла. Разработана патентно-чистая конструкция дозатора ППС-печи, обеспечивающего раздвоение и управление потоками концентрата в заданном соотношении.

На основе анализа теплового баланса разработана конструкция модуля обжига, обеспечивающая эффективную передачу излучения в массив вермикулита при минимальных тепловых потерях. Для ППС-печей с конструктивными (/ = 0,472 м, 1Р = 0,432 м) и режимными (Тн = 733 °С и Тпа = 3,06 с) параметрами установлены значения доли энергии температурного излучения, теряемой при обжиге вермикулита (-25,4%); доли энергии теплоусвоения, аккумулируемой во вспученном материале (-45,6%) и суммарных потерь при обжиге - 59,4%.

Предложен компромиссный вариант ППС-печи, обеспечивающей эффективный обжиг чистых концентратов и вермикулитовых конгломератов в диапазоне температур 680.700 °С.

Разработаны патентно-чистые конструкции агрегатов, обеспечивающих получение чистого вермикулита при переработке «запесоченных» концентратов и вермикулитовых конгломератов.

Осуществлено промышленное внедрение печных агрегатов и других систем переработки вермикулитовых концентратов и конгломератов на предприятиях России и Украины.

1. А. с. 187605, SU С 04 с, Кл. 80 с, 12. Установка для обжига минеральной зернистой шихты типа вермикулитовой / Я.А. Ахтямов (РФ). № 833085/29-14; заявл. 25.04.63; опубл. 11.10.66, Бюл. № 20. 3 с.

2. А. с. 765628, SU F 27 В 15/00. Агрегат для вспучивания и обогащения зернистого материала / Я.А. Ахтямов (РФ). № 2685844; зявл. 10.11.78; опубл. 23.09.80. Бюл. №35.-6 с.

3. A.c. 1043456, SU F 27 В 15/00, С 04 В 20/06. Способ производства вспученного материала и устройство для его осуществления / Я.А. Ахтямов (РФ). № 2843715; заявл. 28.11.79; опубл. 23.09.83, Бюл. № 12. 5 с.

4. A.c. 1370899, SU В 06 В 1/20. Виброплощадка / А.И. Перелыгин, М.Г. Беспалов, А.И. Нижегородов (РФ). № 3928730; заявл. 09.07.85; опубл. 01.10.87. Бюл. №4.-4 с.

5. A.c. 1421425, SU В 06 В 1/14. Гидравлический генератор колебаний / А.И. Нижегородов, В.А. Тарасов, А.И. Перелыгин, М.Г. Беспалов (РФ). № 4216697/24-28; заявл. 26.03.87; опубл. 07.09.88, Бюл. № 33. 3 с.

6. Авдеева J1.H. Снижение материалоемкости и повышение эффективности производства строительных материалов / Л.Н.Авдеева, Р.Я. Дроздов, М.А. Пестова. М.: Стройиздат, 1982. - 80 с. - ISBN.

7. Акционерное общество «Центр инжиниринга и трансферта технологий» Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. cett.kz (28. 10. 2009).

8. Амеландов А.И. Булдымское месторождение вермикулита / А.И. Аме-ландов, К.В. Озеров. М.: Минеральное сырье, 1934. - 48 с. - ISBN.

9. Андреев, С. Е. Дробление, измельчение и грохочение полезных ископаемых / С. Е. Андреев, В. В. Зверевич. М.: Недра, 1980. - 415 с. - ISBN.

10. Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя: в 3 т. / В.И. Анурьев. М.: Машиностроение, 1982. - Т. 1. - 736 с. - ISBN.

11. Арутюнов В.В. Конъюнктура минерального сырья. Вермикулит. / В.В. Арутюнов, Б.М. Чайков. М.: ВИЭМС, 1992. - 112 с. - ISBN.

12. Афанасьев А.М. Математическое моделирование процессов тепло-и массопереноса при сушке электромагнитным излучением. Автореф. дисс. д.т.н, г Новочеркасск, 2010, 33 с.

13. Ахтямов Я.А. Обжиг вермикулита / Я.А. Ахтямов, B.C. Бобров, Г.В. Геммерлинг. М.: Стройиздат, 1973. - 54 с. - ISBN.

14. Ахундов A.A. Теоретические основы количественной оценки процесса поризации минерального сырья // Науч. труды./ВНИИстром, 1981, №45(73) С. 107-111.

15. Байбородин Б.А. Обогащение слюдяных руд / Б.А. Байбородин, З.М. Борискина, Г.И. Малинович. Иркутск: Изд-во ИГУ, 1983. - 246 с. - ISBN.

16. Барсов И.П. Строительные машины и оборудование. 2-е изд., перераб. и доп. / И.П. Барсов. М.: Стройиздат, 1986. - 511 с. - ISBN.

17. Бауман В.А. Вибрационные машины и процессы в строительстве / В.А. Бауман, И.И. Быховский. М.: Высш. шк., 1977. - 255 с. - ISBN.

18. Бауман, В. А. Механическое оборудование предприятий строительных материалов, изделий и конструкций / В. А. Бауман, Б. В. Клушанцев, В. Д. Мартынов. М.: Машиностроение, 1981. - 324 с. - ISBN. ,

19. Бегунова Т.Г. Приазовские месторождения вермикулита // Разведка и охрана недр. 1970. -№ 10. - С. 15.

20. Бидерман B.JI. Прикладная теория механических колебаний. / B.JI. Би-дерман. М.: «Высш. школа», 1972. - 416 с. - ISBN.

21. Богданович A.B. Пути совершенствования гравитационного оборудования для выделения мелкозернистых руд и шламов // Обогащение руд. 1995. -№ 1. - С. 84-89.

22. Боженов П.И. Комплексное использование минерального сырья и экология / П.И. Боженов. М.: Недра, 1994. - 322 с. - ISBN.

23. Болотников Д.П. Применение вермикулита за рубежом. // Горнометаллургический институт Кольского ф-ла АН СССР / сб. науч. трудов. 1966. С. 107-126.

24. Большаков, В.Д. Теория ошибок наблюдений / В. Д. Большаков. М.:

25. Недра, 1993. 223 с. - ISBN.

26. Бронштейн И.Н. Справочник по математике для инженеров и учащихIся втузов / И.Н. Бронштейн, К.А. Семендяев. М.: Наука, 1981. - 718 с. - ISBN.

27. Вайнсон A.A. Подъемно транспортные машины / A.A. Вайнсон. - 3-е изд. - М.: Машиностроение, 1974. - 431 с. - ISBN.

28. Вибрации в технике: справочник: в 6 т. / под ред. Э.Э. Лавендела. М.: Машиностроение, 1981. - Т.4. Вибрационные процессы и машины. - 509 с. -ISBN.

29. Воздух Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. ru.wi-kipedia. org / wiki (11. 01. 2010).

30. Виденеев Ю.Д. Дозаторы непрерывного действия / Ю.Д. Виденеев. -М.: Энергия, 1978. 184 с. - ISBN.

31. Вермикулит (производство и применение) / сб. науч. трудов. Челябинск.: УралНИИстромпроект, - 1988. - 175 с. - ISBN.

32. Вермикулит. Свойства, технология вспучивания / ред. A.A. Марченко. М.: Стройиздат, 1965. - 89 с. - ISBN.

33. Волков К.И. Свойства, добыча и переработка слюды / К.И. Волков, П.Н. Загибалов, М.С. Мецик. Иркутск: Вост.- Сиб. кн. изд-во, 1971. - 350 с. -ISBN.

34. Воробьев Х.С, Мазуров Д.Я. Теплотехнические расчеты цементных печей и аппаратов. М.: Высшая школа, 1962. 351 с. ил. - ISBN.

35. Воробьев В.А. Строительные материалы: учебник для строительных специальностей вузов / В.А. Воробьев. М.: Высш. шк., 1979. - 382 с. - ISBN.

36. Гандер В. Решение задач в научных вычислениях с применением Mat-labe. / В. Гандер, И. Гржебичек. М.: «Вассамедиа», 2005. - 520 с. - ISBN.1.I

37. Генералов М.Б. Механика твердых дисперсных сред в процессах химической технологии / М.Б. Генералов. Калуга: Изд-во Н. Бочкаревой, 2002. - 592 с. - ISBN.

38. Геологический факультет МГУ Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. sluda. ru (12. 04. 2009).

39. Гершенкоп А.Ш. Эффективное использование сырья Ковдорского вер-микулитового месторождения / А.Ш. Гершенкоп, М.С. Хохуля // Север промышленный», 2008. № 6. - С. 4-9.

40. Гончаревич И.Ф. Вибрационные машины в строительстве / И.Ф. Гонча-ревич, П.А. Сергеев. -М.: Наука, 1981.-319 с. ISBN.

41. Горбунов H.H. Образование и свойства вермикулитов в связи с использованием их в сельском хозяйстве / Н.И. Горбунов, Б.П. Градусов и др. // Почвоведение, 1964. № 11, - С. 1-9.

42. ГОСТ 12865-67. Вермикулит вспученный. Технические условия. -Введ. 01.07.67. М.: Изд-во стандартов, 1967. 5.с

43. ГОСТ 8691-73. Изделия огнеупорные общего назначения. Форма и размеры. -Введ. 01.01.75. М.: Изд-во стандартов, 1973. 56 с.

44. ГОСТ 1770-74. Посуда мерная лабораторная стеклянная. Цилиндры, мензурки, колбы, пробирки. Общие технические условия. Введ. 01.01.75. М.: Изд-во стандартов, 1974. - 22 с.

45. ГОСТ 13871-78. Изоляторы керамические на напряжение до 1000 В. Общие технические условия. Введ. 01.01.79. М.: Изд-во стандартов, 1978. - 33 с.

46. ГОСТ 6613-86. Сетки проволочные тканые с квадратными ячейками. Технические условия. Введ. 12.02.87. М.: Изд-во стандартов, 1987. - 23 с.

47. ГОСТ 9758-86. Заполнители пористые неорганические для строительных работ. Методы испытаний. Введ. 01.01.88. М.: Изд-во стандартов, 1988. -44 с.

48. ГОСТ 24104-88. Весы лабораторные общего назначения и образцовые. Общие технические условия. Введ. 28.01.89. М.: Изд-во стандартов, 1989. - 19 с.

49. ГОСТ 12766.2-90. Лента из прецизионных сплавов с высоким электрическим сопротивлением. Технические условия. Введ. 01.01.91. М.: Изд-во стандартов, 1990, - 100 с.

50. ГОСТ 6616-94. Преобразователи термоэлектрические. Общие технические условия. Введ. 03.11.94. М.: Изд-во стандартов, 1994. - 32 с.

51. ГОСТ Р 51568-99. Сита лабораторные из металлической проволочной сетки. Технические условия. Введ. 10.03.00. М.: Изд. стандартов, 2000 - 42 с.

52. ГОСТ 30090-93. Мешки и мешочные ткани. Общие технические условия Введ. 21.01.94. М.: Изд-во стандартов, 1994. - 33 с.

53. Греков Ф.Ф. Структурная кристаллография: Учеб. Пособие / Ф.Ф. Греков, Г.Б. Рябенко, Ю.П. Смирнов. Л., ЛПИ, 1988.- 80 с. - ISBN.

54. Гусейнов Ф.Г. Планирование эксперимента в задачах электроэнергетики / Ф.Г. Гусейнов, О.С. Мамедяров. М.: Энергоатомиздат, 1988. -151с.-ISBN.

55. Дубенский К.Н. Вермикулит (Свойства, технология и применение в строительстве) / К.Н. Дубенский, А.П. Пожин. JL: Стройиздат, 1971. - 102 с. -ISBN.

56. Дьяченко Н.С. Изменение физико-химических свойств вермикулита при ионообменных реакциях. Геология, свойства и применение вермикулита / Н.С. Дьяченко, Ф.Д. Овчаренко. Л.: Наука, 1967. -11 е.- ISBN.

57. Елисеев С.В. Исследование процесса виброперемещения с подбрасыванием при учете сил сопротивления / С.В. Елисеев, К.К. Марков // Вопросы теории флотации: труды Ирк. политехи, института. Иркутск, 1972. - Вып. 75. - С. 280-286.

58. Еремин М.И. Неметаллические полезные ископаемые / М.И. Еремин. -М.: Изд-во МГУ, 2004. 245 с. - ISBN.

59. Завадский Ю.В. Методика статистической обработки экспериментальных данных / Ю.В. Завадский. М.: Изд-во МАДИ, 1973. - 97 с. - ISBN.

60. Зедгенизов В.Г. Эффективность использования многомодульных модификаций электрических печей для обжига вермикулита / В.Г. Зедгенизов, А.И. Нижегородов // Строительные материалы, 2009. -№ 12. С. 51-53.

61. Зедгенизов В.Г. Новая концепция развития отечественной вермикули-топерерабатывающей промышленности / В.Г. Зедгенизов, А.И. Нижегородов // Современные технологии, системный анализ, моделирование, 2010. № 2. - С.100.103.

62. Зедгенизов В.Г. Исследование динамики вермикулитового потока в спусковых модулях электрической печи / В.Г. Зедгенизов, А.И. Нижегородов // Строительные и дорожные машины. 2010. - № 10.-С. 16-19.

63. Зедгенизов В.Г. Системный подход к созданию технологических комплексов по переработке вермикулитовых концентратов / В.Г. Зедгенизов, А.И. Нижегородов//Строительные и дорожные машины. 2011. - № 10.-С. 14-20.

64. Зенков P.J1. Машины непрерывного транспорта / P.JI. Зенков и др. М.: Машиностроение, 1980. - 304 с. - ISBN.

65. Иванова J1.A. Физико-химическая трансформация минерала вермикулита в субстрат для выращивания растений / JI.A. Иванова, В.В. Котельников, А.Е. Быкова // Вестник МГТУ, т. 9. 2006. - № 5. - С. 283-289.

66. Иванова JI.A. Гидропонное выращивание декоративно-цветочных растений с использованием вермикулита / J1.A. Иванова. Апатиты. КФ АН СССР, 1989. - 16 с.-ISBN.

67. Измерение деформаций аппаратурой фирмы Брюль и Къер. OK 2850 Нэрум, Дания, 1976. 98 с. - ISBN.

68. Измерения в промышленности: справочник: в 3 т. /под ред. П.М. Профоса. М.: Металлургия, 1990. - Т.2. Способы измерения и аппаратура: - 344 с. - ISBN.

69. Инаглинское месторождение вермикулитовых руд Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. aldan. info / index (12. 04. 2009).

70. Инженерный справочник DPVA. info. Электронный ресурс. / режим доступа: http://www. dpva. info (08. 06. 2011).

71. Искрицкий H.A. Применение теплоизоляции из вермикулита и полистирола в строительных конструкциях / H.A. Искрицкий // Горнометаллургический институт Кольского ф-ла АН СССР сб. науч. трудов. 1966. С. 25-31.

72. Искритский H.A. Экономика и перспективы применения вермикулита / H.A. Искритский H.A. Л.: Наука, 1975. - 150 с. - ISBN.

73. Исламов М.Ш. Печи химической промышленности / М.Ш. Исламов. -Л.: Химия, 1975 г. 432 с. - ISBN.

74. Итинская Н.И. Топливо, смазочные материалы и технические жидкости. 2-е изд. / Н.И. Итинская. М.: Колос, 1974. - 352 с. - ISBN.

75. Кальянов H.H. Вермикулит и изделия из термовермикулита и вермику-литобетона / H.H. Кальянов. М.: Стройиздат, 1959. - 114 с. - ISBN.

76. Кальянов H.H. Вермикулит и перлит пористые заполнители для теплоизоляционных изделий и бетонов / H.H. Кальянов, А.Н. Мерзляк. - М.: Гос. изд-во по строительству, архитектуре и строительным материалам, 1961. - 154 с. - ISBN.

77. Карасев Т.П. Обогащение вермикулитовых руд / Т.П. Карасев. Л.: Наука, 1972.- 178 с.-ISBN.

78. Каталымов A.B. Дозирование сыпучих и вязких материалов / A.B. Ка-талымов, В .А. Любартович. Л.: Химия, 1990. - 239 с. - ISBN.

79. Климашевский Э.Л. Изучение некоторых физико-химических свойств Кокшаровского вермикулита / Э.Л. Климашевский, Л.А. Бойко // Исследование и применение вермикулита М.: Наука, - 1969. - С. 208-215.

80. Клоков Н.П. Тензодатчики для экспериментальных исследований / Н.П. Клоков, В.Ф. Лукашкин. М.: Машиностроение, 1972. - 88 с. - ISBN.

81. Кокшаровское и Татьяновское месторождения вермикулита. Дальневосточный геологический институт Дальневосточного отделения РАН Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. fegi. ru / primóme / geology / ver-mik. htm (31.10. 2009).

82. Кононыхин Б.Д. К вопросу о системном подходе / Б.Д. Кононыхин // Строительные и дорожные машины. 1995. - № 7. - С. 2-4.

83. Концентраты Татарского месторождения. ООО «Рувер» Электронныйресурс. / режим доступа: http: // www. ruver. ru / ver. php (22. 11. 2007).

84. Концентраты Потанинского месторождения. ООО «Сибирь Инвест» Электронный ресурс. / - режим доступа: http: // graphiteinvest. narod. ru / (28. 10. 2009).

85. Корн Г.Н. Справочник по математике для научных работников и инженеров / Г.Н. Корн, Т.Н. Корн. М.: Наука, 1977. - 460 с. - ISBN. ,

86. Котов В.Э. К расчету температурного поля проводника при его медленном нагреве током высокой плотности / В.Э. Котов // Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана, сер. естественные науки. 1(6), - 2001. - С. 51-60.

87. Крагельский И.В. Основы расчетов на трение и износ / И.В. Крагель-ский, М.Н. Добычин. М.: Машиностроение, 1977. - 526 с. - ISBN.

88. Краеведение Челябинской области Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. kraeved 74. ru / (22. 11. 2008).

89. Красников B.B. Подъемно транспортные машины / B.B. Красников. -M.: Колос. 1981.-263с.-ISBN.

90. Крауиньш П.Я. Исследование гидравлического вибратора с генератором на упругих оболочках / П.Я. Крауиньш, А.И. Нижегородов // Вопросы динамики механических систем: межвузовский сб. науч. трудов. Новосибирск: Изд-во НЭТИ, 1989. - С. 31-36.

91. Крейт Ф. Основы теплопереноса: пер. с англ. / Ф. Крейт Ф., У. Блэк, -М.: Мир, 1983.-512 с. -ISBN.

92. Кутателадзе С.С. Основы теории теплообмена / С.С. Кутателадзе, М.: Атомиздат, 1979. - 416 с. - ISBN.

93. Кутателадзе С.С. Теплопередача и гидродинамическое сопротивление: справочное пособие / С.С. Кутателадзе, М.: Энергоатомиздат, 1990. - 367 с. -ISBN.

94. Лапшин В.Л. Модель процесса качения многогранника по виброплоскости / В.Л. Лапшин, Б.А. Байбородин // Динамика виброактивных систем и конструкций. Иркутск, 1991. - Изд-во ИрГТУ, С. 52-57.

95. Лапшин В.Л. Аналитическое моделирование процесса разделения рудна вибродеке / B.JI. Лапшин, Б.А. Байбородин. Иркутск: Из-во ИГУ, 1997. -119 с.-ISBN.

96. Левченко П.В. Расчет печей и сушил силикатной промышленности / П.В. Левченко. М.: Высшая школа, - 1968. - 368 с. - ISBN.

97. Легкие заполнители из перлитов и обсидианов для бетона и теплоизоляционных материалов / БТИ НИИ организации, механизации и технической помощи. М.: 1958. - 80 с. - ISBN.

98. Логинов, В. Н. Электрические измерения механических величин / В. Н. Логинов. М.: Энергия, 1976. - 104 с. - ISBN.

99. Лозовая С.Ю. Обоснование коэффициента полезного заполнения в малогабаритных мельницах с деформируемыми рабочими камерами / С.Ю. Лозовая, В.П. Воронов // Строительно-дорожные машины. 2005. - № 6.

100. Лойцянский Л.Г. Курс теоретической механики: в 2 т. / Л.Г. Лойцян-ский, А.И. Лурье. М.: Наука, 1983. - Т.2: Динамика. - 640 с. - ISBN.

101. Малиновский В.Н. Электрические измерения: учеб. пособие для вузов / В.Н. Малиновский, P.M. Демидова-Панферова. М.: Энергоатомиздат, 1985. -416 с.-ISBN.

102. Малов А.Н. Краткий справочник металлиста. 2-е изд. / А.Н. Малов А.И. Якушев, В.П. Законников. М.: Машиностроение, 1971. - 767 с. - ISBN.

103. Методические рекомендации по применению классификации запасов к месторождениям слюды. Министерство природных ресурсов РФ. М.: 2005. -41 с.

104. Мизонов В.Е. Аэродинамическая классификация порошков./ В.Е. Ми-зонов, С.Г. Ушаков. М.: Химия, 1989. - 160 с. - ISBN.

105. Микроволновые технологии. Национальный центр промышленной обработки Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. theengineer.co. uk / news / microwaving-vermiculite / 311555. article (31.08.2011).

106. Мищенко A.C. Магнитные сепараторы теория Электронный ресурс. / A.C. Мищенко, A.M. Тишин - режим доступа: http: // www. techkaluga. narod. ru / ts2. htm (10. 09. 2009).

107. Мищенко A.C. Магнитные сепараторы многообразие конструкций. Электронный ресурс. /A.C. Мищенко, A.M. Тишин - режим доступа: http: // techkaluga. narod. ru / ts 2. htm (12. 09. 2009).

108. Мурин Г. А. Теплотехнические измерения / Г. А. Мурин. М.: Энергия, 1968.-584 с. -ISBN.

109. Муштаев В.И. Сушка дисперсных материалов / В.И. Муштаев, В.М. Ульянов. М.: Химия, 1988. - 352 с. - ISBN.

110. Наназашвили И.Х. Строительные материалы, изделия и конструкции / И.Х. Наназашвили. М.: Высшая школа, 1990. - 495 с. - ISBN.

111. Научные основы построения оптимальных систем обогащения минерального сырья. М.: Наука, 1990. - 208 с. - ISBN.

112. Некрасов К.Д. Жаростойкий бетон на портландцементе / К.Д. Некрасов, А.П. Тарасова. М.: Стройиздат, 1960. - 189 с. - ISBN.

113. Нижегородов А.И. Гидравлический вибростенд с генератором колебаний на упругих оболочках / А.И. Нижегородов, В.А. Тарасов // Вопросы динамики механических систем: межвузовский сб. науч. трудов. Новосибирск: Изд-во НЭТИ, 1989. - С. 98-102.

114. Нижегородов А.И. Динамика гидрообъемного вибровозбудителя с генератором колебаний на упругих оболочках: автореф. дис. канд. техн. наук: 01.02.06 / А.И. Нижегородов. Томск, 1990. - 32 с.

115. Нижегородов А.И. Вермикулит вспученный: теплозвукоизоляцион-ный материал / А.И. Нижегородов // Строим вместе. 2003. - № 10. - С. 39^10.

116. Нижегородов А.И. Смеси строительные теплоизоляционные полисти-рол-вермикулитовые /А.И. Нижегородов // Строим вместе. 2004 -№10. - С. 30.

117. Нижегородов А.И. Вермикулит: качество или количество /А.И. Нижегородов // Строим вместе. 2005. - № 1. - С. 33-34.

118. Нижегородов А.И. Вермикулитобетон / А.И. Нижегородов // Строим вместе.-2005.-№2.-С. 50-51.

119. Нижегородов А.И. Вермикулит вспученный, пылевидный: штукатурные составы, кладочные растворы, выравнивающие стяжки, огнезащитные покрытия / А.И. Нижегородов // Строим вместе. 2005. - № 3. - С. - 71-72.

120. Нижегородов А.И. Новая концепция печей для обжига вермикули-товых концентратов / А.И. Нижегородов // Строительные и дорожные машины. 2007. - № 10.-С. 19-20.

121. Нижегородов А.И. Некоторые аспекты технологии подготовки и обжига вермикулитовых концентратов в электрических печах / А.И. НижегЬродов // Строительные материалы: technology. 2007. - № 11. - С. 16-17.

122. Нижегородов А.И. Вермикулит. Утепление стен / А.И. Нижегородов // Строим вместе. 2008. - № 1. - С. 62-63.

123. Нижегородов А.И. Вермикулит и вермикулитовые технологии: исследования, производство, применение /А.И. Нижегородов Иркутск: Изд-во Биз-несСтрой, - 2008. - 96 с. - ISBN.

124. Нижегородов А.И. Третье поколение электрических модульно-спус-ковых печей для обжига вермикулитовых концентратов серии ПЭМС / А.И. Нижегородов // Строительные материалы: technology. 2008. - № 10. - С. 84-85.

125. Нижегородов А.И. Оптимальное фракционирование вермикулитовых концентратов / А.И. Нижегородов // Строительные материалы: technology. -2008.-№5.-С. 98-99.

126. Нижегородов А.И. Технологический комплекс для обжига вермикулитовых концентратов / А.И. Нижегородов // Строительные и дорожные машины. 2009. - № 2. - С. 30-32.

127. Нижегородов А.И. Теоретическое обоснование использования новых модификаций электрических печей для обжига вермикулита / А.И. Нижегородов // Строительные материалы: technology. 2009. - № 5. - С. 94-96.

128. Нижегородов А.И. Узкополосное фракционирование как фактор качества вермикулитовых концентратов / А.И. Нижегородов // Строительные материалы. 2009. - № 9. - С. 68-69.

129. Нижегородов А.И. Развитие концепции модульно-спусковых электрических печей для обжига вермикулитовых концентратов / А.И. Нижегородов // Строительные и дорожные машины. 2009. - № 10. - С. 24-27.

130. Нижегородов А.И. Адаптированный технологический комплекс для подготовки и обжига вермикулитовых концентратов с высоким содержанием инертного материала / А.И. Нижегородов // Строительные и дорожные машины. 2009. - № 12.-С. 28-31.

131. Нижегородов А.И. Элементы и системы технологических комплексов для переработки вермикулитовых концентратов /А.И. Нижегородов // Новые материалы и технологии в машиностроении: сб. науч. трудов, выпуск 10, Брянск: Изд-во БГИТА, 2009 г. - С. 174-177.

132. Нижегородов А.И. Печь для обжига и переработки хвостов Ковдор-ских вермикулитов /А.И. Нижегородов // Материалы научно-технической конференции: Обогащение и переработка минерального и техногенного сырья, Екатеринбург: Изд-во АМБ, 2009 г. - С. 153-154.

133. Нижегородов А.И. Эффективность огневых и электрических модульно-спусковых печей для обжига вермикулита / А.И. Нижегородов // Технология Машиностроения. 2010. - № 1. - С. 32-34.

134. Нижегородов А.И. Производительность модульно-спусковых печей для обжига вермикулита / А.И. Нижегородов // Строительные и дорожные машины. 2010. - № 1.-С. 28-30.

135. Нижегородов А.И. Оптимизация размерных рядов вермикулитовых концентратов на основе анализа кластерной модели сыпучих массивов / А.И. Нижегородов //Строительные и дорожные машины.-2010.-№4.-С. 13-16.

136. Нижегородов А.И. Критерии выбора оптимального режима работы электрической модульно-спусковой печи для обжига вермикулита / А.И. Нижегородов // Строительные материалы: technology. 2010. - № 5. - С. 78-81.

137. Нижегородов А.И. Технологии и оборудование для переработки вермикулита: оптимальное фракционирование, электрический обжиг, дообогаще-ние / А.И. Нижегородов. Иркутск: Изд-во ИрГТУ, - 2011. - 172 с. - ISBN

138. Нижегородов А.И. Метод вибрационно-воздушного разделения вспученного вермикулита с высоким содержанием инертного материала / А.И. Нижегородов // Современные технологии, системный анализ, моделирование, 2011. -№ 1. С. 29-33.

139. Нижегородов А.И. Разработка параметрических рядов электрических модульно-спусковых ППС-печей для технологических комплексов по переработке вермикулитовых концентратов / А.И. Нижегородов // Строительные и дорожные машины. 2011. - № 4. - С. 19-21.

140. Нижегородов А.И. Совершенствование технологии обжига вермикулита в электрических модульно-спусковых печах /А.И. Нижегородов // Строительные материалы: technology. 2011. - № 5. - С. 62-64.

141. НПБ-23-2001. Пожарная опасность технологических сред. Номенклатура показателей. Нормы пожарной безопасности. МВД РФ. Введ. 01.01.02. М.: 2002.-86 с.

142. HI 111 «Укрвермикулит» Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. vermiculite. com. Ua / vermiculite. htm (31. 10. 2009).

143. Обжиг вермикулита. Печи обжига. Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. vermiculite. org / About 3. php (31. 08. 2011).

144. Оборудование для вспучивания вермикулита. ООО «Росвер» Электронный ресурс. / режим доступа: http:// www. rosver. ru. komm-pr. htm (15. 03. 2008).

145. Общетехнический справочник / Под ред. Е.А. Скороходова. 4-е изд. -М.: Машиностроение, 1990. 496 с. - ISBN.

146. Онацкий С.П. Производство керамзита / С.П. Онацкий. М.: Строй-издат, 1987 г, 333 с. - ISBN.

147. ООО «ВермиИзол» Электронный ресурс./-режим доступа: http:// www. vermiizol. uz (28. 10. 2009).

148. ООО «Миус-Сервис». Основные формулы и свойства тел Электронный ресурс. / режим доступа: http:// www. snvs. ru (02. 10. 2010).

149. Островский Г.М. Пневматический транспорт сыпучих материалов в химической промышленности / Г.М.Островский Д.: Химия, 1984. - 104 с. -ISBN.

150. Очистка промышленных и бытовых сточных вод, ликвидация разливов нефтепродуктов, органических и токсичных жидкостей. Применение вермикулита в металлургии ПТК «А+В» Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. vermiculit. ru (28. 10. 2009).

151. Панов Б.С. Минеральносырьевые ресурсы в стратегии развития Донецкой области на период до 2020 года / Б.С. Панов, Н.В. Жикаляк // Металл и литьё Украины. 2002. - № 7. - С. 19-23.

152. Паспорт безопасности вещества. Концентрат вермикулитовый фракционированный Ковдорский. Введ. 12.05.02. - ВНИЦСМВ, Госстандарт России, 2002. - 48 с.

153. Пат. 2171552, Российская Федерация, МПК7 Н05В6/64. Установка для СВЧ-обжига гидрослюд / Фельдман Н.Я, Заровнятных В.А, Ахтямов Р.Я; заявитель и патентооладатель УралНИИстромпроект, г. Челябинск. №99117841,06; заявл. 16.08.99; опубл. 27.07.01 - 6 с. 1

154. Пат. 2351862, Российская Федерация, МПК Б 27 В 9/00. Электрическая печь для обжига вермикулитовых концентратов / А.И. Нижегородов; заявитель и патентообладатель А.И. Нижегородов. №2007133939; заявл. 11.09.2007; опубл. 10.04.09, Бюл. № 10. - 5 с.

155. Пат. 85993, Российская Федерация, МПК Б 27 В 15/00. Печь для обжига вермикулита (варианты) / А.И. Нижегородов; заявитель и патентообладатель А.И. Нижегородов. № 2009114125; заявл. 14.04.09; опубл. 20.08.2009, Бюл. №23.-2 с.

156. Пат. 101791, Российская Федерация, МПК Б 27 В 15/00. Печь для обжига вермикулита / А.И. Нижегородов; заявитель и патентообладатель ГОУ ИрГТУ. г. Иркутск. № 2010137146; заявл. 06.09.2010; опубл. 27.01.2011, Бюл. № 3.-2 с.

157. Пат. 107973, Российская Федерация, МПК В 07 В 1/18. Технологический комплекс для переработки вермикулита / А.И. Нижегородов; заявитель и патентообладатель ГОУ ИрГТУ. г. Иркутск. № 2011106499; заявл. 21.02.2011; опубл. 10.09.2011, Бюл. № 25. - 3 с.

158. Пат. 108128, Российская Федерация, МПК F 27 В 15/14. Электрическая печь для обжига вермикулита / А.И. Нижегородов; заявитель и патентообладатель ГОУ ИрГТУ. г. Иркутск. № 2011100891; заявл. 12.01.2011; опубл. 10.09.2011, Бюл. №25.-3 с.

159. Переверзев В.Н. Некоторые результаты изучения физико-химических свойств вермикулита / В.Н. Переверзев // Материалы совещания по проблемам вермикулита, г. Апатиты. Изд-во АН СССР, 1966. - С. 253-254.

160. Переверзев В.Н. Физико-химические свойства Ковдорского вермикулита, как субстрата для выращивания растений / В.Н. Переверзев // Агрохимия. -1965,-№2.-С. 115-122.

161. Перегретый пар Электронный ресурс. / режим доступа: http: //www. spiraxsarco. com (08 июня. 2011).

162. Пил. Д. Microsoft Excel™ 2003 / Дэвид Пил; пер. с англ. M.: HT Прогресс, 2008. - 240 с. - ISBN.

163. Применение вермикулита в животноводстве и птицеводстве. Урал-ННИстром. Электронный ресурс. режим доступа: http: // www. useful / vermi-culite / animal (13.11. 2009).

164. Природные ресурсы Красноярского края Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. nature, krasn. ru / (09. 08. 2009).

165. Продукция ООО «УКРНИХРОМ» Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. ukrnihrom. com (05 нояб. 2009).

166. Продукция. ЗАО «Ковдорслюда» Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www.kovsluda. ru / produktion. html (12. 02. 2006).

167. Производство вермикулита. Компания PROXIMA. Электронный ресурс. / режим доступа: http: //www. próxima, com.ua (28. 11. 2009).

168. Производство вермикулита Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. stroymart. com. ua / ru / publications (28. 03. 2009).

169. Производство и применение вермикулита / под ред. проф. H.A. Попова. M.: Стройиздат, 1964. - 128 с. - ISBN.

170. Подоляк Ф.С. Вермикулит в строительстве: обзор Ф.С. Подоляк М.: Стройиздат, 1966. - 87 с. - ISBN.

171. Подоляк Ф.С. Сравнительная эффективность печей для обжига вермикулита / Ф.С. Подоляк // Строительные материалы. 1973. - №7. - С. 9-11.

172. Постановление Совмина РСФСР от 06.11.57 № 1226: О мероприятиях по выполнению постановления Совета Министров СССР от 31.07.57 № 931 «О развитии жилищного строительства в СССР». Москва, 1957. - 188 с.

173. Псевдоожижение / И.Ф. Девидсон. под. ред. Н.И. Гальперина. - М.: Химия, 1974. - 760 с. - ISBN.

174. Разносторонняя информация для инженеров и конструкторов. Свойства воздуха. Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. highexpert. ru (15. 04. 2011).

175. Расчет нагревательных и термических печей: справочное издание / под. ред. В.М. Тымчака и B.JI. Гусовского. М.: Металлургия, 1983. - 480 с. -ISBN.

176. Расчет температурной тяги Электронный ресурс. / режим доступа: • http: // ru. wikipedia. org / wiki / (23. 05. 2007).

177. Роговой М.И. Технология искусственных пористых заполнителей и керамики. М.: Стройиздат, 1974. - 316 с. - ISBN.

178. Рыбьев И.А. Строительное материаловедение: учеб. пособие для строительных специальностей вузов. / И.А. Рыбьев. М.: Высш. шк., 2003. - 701 с.-ISBN.

179. Рыбьева Т.Г. Природные минералы и породы, применяемые в строительстве / Т.Г. Рыбьева. М.: Стройиздат, 1973. - 187 с. - ISBN.

180. Сапожников, М. Я. Механическое оборудование предприятий строительных материалов, изделий и конструкций / М. Я. Сапожников. М.: Высшая школа, 1971.-382 с.-ISBN.

181. Советский энциклопедический словарь / Под. ред. A.M. Прохорова

182. ML: Советская энциклопедия, 1985. 1600 с. - ISBN.

183. Соколов Е.Я. Энергетические основы трансформации тепла и процессов охлаждения / Е.Я. Соколов, В.М. Бродянский. М.: Энергоиздат, 1981 г. -387 с.-ISBN.

184. Справочная информация ООО «УКРНИХРОМ» Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. ukrnihrom. com (05. 11. 2009).

185. Справочник по элементарной физике / Н.И. Кошкин, М.Г. Ширкевич; под ред. Д.И. Сахарова. М.: ФИЗМАТГИЗ, 1960. - 208 с. - ISBN.

186. Справочник по элементарной физике / Н.И. Кошкин, М.Г. Ширкевич. М.: ФИЗМАТГИЗ, 1972. 256 с. - ISBN.

187. Справочник по физике для инженеров и студентов вузов / Б.М. Яворский, A.A. Детлаф. М.: Наука, 1968. - 940 с. - ISBN.

188. Справочник по электрическим машинам: в 2 т. / под. ред. И.П. Копы-лова. М.: Энергоатомиздат, 1988. - Т. 1. - 456 с. - ISBN.

189. Справочное пособие по электротехнике и основам электроники: Учеб. пособие для не электротехнических специальностей вузов / Под ред. А. В. Нетушило. М.: Высшая школа, 1986. - 248 с. - ISBN.

190. СП 2.6.1.798-99. Обращение с минеральным сырьем и материалами с повышенным содержанием природных радионуклидов. Введ. 09.08.99. - М.: 1999.-67 с.

191. Стройиндустрия и промышленность строительных материалов: энциклопедия / М.: Высшая школа, 1983. - 408 с. - ISBN.

192. Телегин A.C. Тепло-массоперенос /A.C. Телегин, B.C. Швыдкий, Ю.Г. Ярошенко. М.: ИКЦ «Академкнига», 2002 г. - 455 с. - ISBN.

193. Теоретические основы теплотехники. Теплотехнический эксперимент: Справочник, кн. 2 / Под ред. A.B. Клименко и В.М. Зорина. М.: Изд-во МЭИ, 2001. - 564 с. - ISBN.

194. Теннер Д.Д. О некоторых вопросах развития исследований вермикулита / Д.Д. Теннер. Горнометаллургический институт Кольского ф-ла АН СССР: сб. науч. трудов. 1966. С. 1-12.

195. Ткачев А.В. Минеральное сырье. Слюда: справочник / А.В. Ткачев, А.Ш. Гершенкоп. М.: Недра, 1997. - 44 с. - ISBN.

196. ТК Техноком Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. techno-sv. ru (03. 12. 2009).

197. Терновой В.И. Вермикулит / В.И. Терновой. М.: Недра, - 1980. - 46 с. - ISBN.

198. Тихонов Ю.М. Вермикулит Каратас-Алтынтасского месторождения и технология его обжига / Ю.М. Тихонов, И.В. Коломиец, А.С. Макбузов // Строительные материалы: technology. 2007. - № 11. - С. 14-15.

199. Тодес О.М. Исследование тепловых и энергетических характеристик высокочастотного электротермического кипящего слоя / О.М. Тодес, М.Б. Грин-баум, В.М. Станякин // Инженерно-физический журнал. 1972. - № - 6. С. 3436.

200. Тринкс В. Промышленные печи: в 2 т.: пер. с англ. / В. Тринкс. М.: Гос. науч.-техн. изд-во литературы по черной и цветной металлургии, 1961, -Т.2. - 392 с. - ISBN.

201. ТУ 25-2022.0006-90. Термометры технические жидкостные ТТЖ-М. Технические условия. Введ. 21.04.90. - ОАО «Стеклоприбор», г. Червоноза-водское, 1990. - 19 с.

202. ТУ 21-0281921-24-92. Концентрат вермикулитовый фракционированный Ковдорский. Технические условия. Введ. 15.03.92. - В.И.Панфилов, ОАО «Ковдорслюда», г. Ковдор, 1992. - 24 с.

203. ТУ 5774-001-02106211-02. Материал рулонный кровельный наплавляемый битумный «РУФЛЕКС». Технические условия. Введ. 05.07.02. - А.И. Нижегородов, Д.А. Гришин, ООО «Кровласт», г. Иркутск, 2002. - 17 с.

204. ТУ 5761-001-15003850-2004. Смесь строительная теплоизоляционная полистирол-вермикулитовая «ПВС». Технические условия. Введ. 24.03.04. -А.И. Нижегородов, ООО «Квалитет», г. Иркутск, 2004, - 11 с.

205. ТУ 5722-001-35698830-2005. Концентрат вермикулитовый фракционированный Приморский. Технические условия. Введ. 14.05.05. - Г.М. Кочкин, ОАО ГРК «Ветико», г. Владивосток, 2005. 12 с.

206. ТУ 2111-003-95671464-2006. Вермикулит вспученный Татарского месторождения. Технические условия. Введ. 12.08.06. - В.И. Попов, ООО «Росвер», г. Красноярск, 2006. - 8 с.

207. ТУ 2111-002-74869334-2007. Концентрат вермикулитовый Татарского месторождения. Технические условия. Введ. 02.4.10.07. - В.И. Попов, ООО «Рувер», г. Красноярск,2007. - 16 с.

208. ТУ 5712-003-15003850-2009. Вермикулит вспученный (из концентратов Ковдорского, Татарского и Приморского месторождений). Технические условия. Введ. 15.01.09. - А.И. Нижегородов, ООО «Квалитет», г. Иркутск, 2009. -с. 8.

209. ТУ 5741-002-15003850-2009. ТУ 5741-002-15003850-2009. Камни бетонные стеновые конструкционно-теплоизоляционные. Технические условия. -Введ. 15.01.09. А.И. Нижегородов, ООО «Квалитет», г. Иркутск, 2009. - 8 с.

210. Туманов A.A. Основные направления применения вермикулита в народном хозяйстве / A.A. Туманов, H.A. Искрицкий // Горнометаллургический институт Кольского ф-ла АН СССР: сб. науч. трудов. 1966. - С. 11-24.

211. Фельдбаум A.A. Методы теории автоматического управления. / A.A. Фельдбаум, А.Г. Бутковский. М.: Наука, 1971. - 744 с. - ISBN

212. Фестер Э. Методы корреляционного и регрессионного анализа / Э. Фестер, Б. Ренц М.: Финансы и статистика, 1983. - 302 с. - ISBN

213. Хартман K.M. Планирование эксперимента для исследований технологических процессов / K.M. Хартман, Э.К. Лецкий, В.А. Шеффер; под. ред. Э.К. Лецкого. М.: Мир, 1977. - 552 с. - ISBN.

214. Хвостенков С.И. Исследование физико-химических свойств ряда флогопит-вермикулит Ковдорского месторожения / С.И. Хвостенков, А.Ф. Туркин идр. // Горнометаллургический институт Кольского ф-ла АН СССР: сб. науч. трудов. 1966. - С. 32-57.

215. Хвостенков С.И. О теплоте гидратации и магнитной восприимчивости вермикулита / С.И. Хвостенков, O.A. Залкинд // Горнометаллургический институт Кольского ф-ла АН СССР: сб. науч. трудов. 1966. - С. 90-100.

216. Ходжаев Н.Т. Перспективы поисков и практического использования мелкоразмерных слюд в национальном хозяйстве Узбекистана / Н.Т. Ходжаев // Горный вестник Узбекистана. 2006. - № 24. - С. 45-41.

217. Ходоров Е.И. Печи цементной промышленности / Е.И. Ходоров. Д.: Стройиздат, 1968 г. - 456 с. - ISBN.

218. Чентемиров М.Г. Производство и применение керамзита / М.Г. Ченте-миров М.Г., В.П. Горных. М.: Стройиздат, 1963 г. - 104 с. - ISBN.

219. Чистяков Б.З. Использование минеральных отходов промышленности в производстве строительных материалов / Б.З. Чистяков, A.A. Лялинов. JL: Стройиздат, Ленингр. отделение, 1984. - 152 с. - ISBN.

220. Шаскольская. М.П. Кристаллография / М.П. Шаскольская. М.: Высшая школа, 1984.- 391 с. - ISBN.

221. Шкаликов B.C. Измерение параметров вибрации и удара / B.C. Шкаликов, B.C. Пеллинец. М.: Изд-во стандартов, 1980. - 188 с. - ISBN.

222. Шорин С.Н. Теплопередача / С.Н. Шорин, М.: Стройиздат, 1952. -340 с. - ISBN.

223. Яблонский A.A. Курс теоретической механики: в 2 т. / A.A. Яблонский, В.М. Никифорова. М.: Высшая школа, 1964. - Т.2: Динамика. - 487 с.

224. Agis. Mamufacturer and Distributor of high-temperature industrial sealing products. Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. agismfg. com / ht ml /other prod, html (03.10.2011 ).

225. Answers, com. Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. answers, com / topic / vermiculite (30.08.2011).

226. Arancon Q., University of Hawaii, USA; Rhonda L. Sherman, North Carolina State University, USA. Vermiculture technology: publication date: 20. 12. 2010. -p. 623.

227. Barshad J. Effect of interlayer canions in expansion of mica lattice American mineral. 1950. - 311 s.

228. Edwards C. Vermiculture technology / C. Edwards, N. Arancon, P. Sherman. Washington: U.S., 2010. - 623 p.

229. EXFOLIATED VERMICULITE. Стандарт. В SEN ISO 9001. Электронный ресурс. / режим доступа : http: // www.thermica.co.uk / documents / TD01-ExfoliatedVermiculite-2.doc (11.05.2011).

230. Global energy perspective / Edited by N. Nakicenovic, McDonald, A. Grubler. NASA / WEC. Cambridge Universiti Press, 1988. p. 263.

231. Gorman P. Technical note lightweight aggregate in western Europe. - International J. if hightweitght Conogete, 1980, vol. 2, №4, P. 211-219.

232. Gronman R. Light aggregate production drovie in Denmark. Rock Pro-dukete. 1976, 79 Sentember № 9.

233. Handbook of infrared radiation from comlustion and gases / Fd. R.Goulard, A. Tompson. Washington, 1973. 486 p.

234. Hombostel, Caleb. Vermiculite of bilding constractions. John Wiley and Sons, Inc, 1991.-247 s.

235. Horn to make hightweight aggregate production fuel efficient. Rock Production, 1978, vol. 81, № 12, P. 68-72 (USA).

236. Hotel H.C., Sarofin A.F. Radiative transfer. New York: Mc Graw Hill, 1967.-520 p.

237. INSULFLEX. Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. adlinsulflex. com (03.10.2011).

238. Internationel tables for ray grystallography. T.l. Birmenhgan: Kynoch Press, 1965.-558 s.

239. Metallurgy. Graal Vermiculite Электронный ресурс. / режим доспела: http: // www. graal. informine. com / catalog (13. 11. 2009).

240. Miguel Schuldt. Vermiculture. Theory and practice in agricultural, Industrial, and domestic environments. Washington. 2006. - 217 p.

241. Mizuno M., Fukaya A., JImbo G. Характеристика упаковки частиц при центробежном уплотнении тонкодисперсных порошков. Funtai Kogaku Kaishi of the Soc. of Powder Technology, Japan. 1989. - Vol. 26, № 9. - P. 632 - 637.

242. Microwave processing Электронный ресурс. / - режим доступа: http: // www. sumobrain. com /patents /wipo /Microwave-processing-feedstock-such as/WO 2010070357. html (31.08.2011).

243. Nabarro F. R. N. Theory of crystal dislocation. L., 1967. - 850 p.

244. Oliver S North and Henry P Chandler. Vermiculite. Washington: U.S. Bureau of Mines, 1953. 332 p.

245. Patent 2868735, United States, С 04 В 14/20. Method of processsing vermiculite / Myers, John B. Assignee: ZONOLITE COMPANY. Publication date: 01.13.1959.-3 s.

246. Patent 4118325, US, 252/378R. Fireproofing cjmposition. Continental Oil Company / Donald E, Gagy D, George W. 03.10.1978. - 7 s.

247. Patent H254, United States, 252/378R, International Class: C04B 20/06. Method of increasing the volume yield of exfoliated vermiculite / James R. Hindman, Libby, MT. 07.04.1987. -5 s.

248. Patent 0312954, US, С 01B 33/20, С 04B 14/20 В, С 04В 20/00. Process for exfoliation of vermiculite / N. L. Lee, W. Delaware and D. Fairway 17.10.1988. - 12 s.

249. Patent GB 2009/051744, Великобритания, C04B20/06. Микроволновая обработка сырья / Додж Кристофер, Димитрос Георгеос, Сэм Кингмэн. Ноттингемский университет, Великобритания. Опубл. 24.06.2010 г. 8 с.

250. Produce of vermiculite. V&P Corporation. China Электронный ресурс. / режим доступа: http://www. vermiculite-perlite. com / vermiculite. htm.ch (13. 10. 2009).

251. Pro Wave Technology vermiculite Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. Pro Wave Technology |e2v| com (30. 08. 2011).

252. Sri-Ramamaruthi. Vermiculite Mires. USA. Электронный ресурс. / режим доступа: http://www. Vermiculite manufactures, com / exfoliated - vermicu-lite.html (28.02. 2010).

253. Technology Group. USA Электронный ресурс. / режим доступа: http://www. fire sleeve andtape. com. (13. 10. 2009).

254. The VERMICULITE ASSOCIATION USA Электронный ресурс. / -ре-жим доступа: http: // www. vermiculite. org (28. 02. 2010).

255. The free dictionary Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. Thefreedictionary. com / conglomerate (18.10.2011).

256. Vermiculite: production and employment. VITCAS LIMITED. Great Britain Электронный ресурс. / режим доступа: http: // shop, vitcas. com / vermicu-lite-fire-board-fire-prof-insulation-72-p. asp (12. 04. 2010).

257. Vermiculite exfoliation processes. Torfteh, Canada Электронный ресурс. / режим доступа: http: // www. torfteh. com / pdf / Application. Description-vermiculite exfoliation, pdf (31. 08. 2011).

258. Vermiculite exfoliation processes Электронный ресурс. / режим доступа: www. madehow. com / Volume-6 / Vermiculite. html (31. 08. 2011).