автореферат диссертации по строительству, 05.23.03, диссертация на тему:Моделирование и выбор рациональных способов интенсификации тепломассообмена в регенеративных теплообменниках

В0Р0НЕШ14Я ГОСУДАРСТВЕННАЯ " АЕШШ17гаСМЛТ(ЯП,ЕЛЕНАЯ АКАДЕМИЯ

»ГБ ОД

; -г ГГП 'гп;., . • .

! - ' На правах рукописи

УДК 536.27

Щукина Татьяна Васильевна

МОДЕЛИРОВАНИЕ И ВЫБОР РАЦИОНАЛЬНЫХ СПОСОБОВ ИНШЩШШЩ ТЕПЛОМАССООБМЕНА В РЕГЕНЕРАТИВНЫХ ' ТЕПЛООБМЕННИКАХ .

05.23.03 - Теплоснабжение, вентиляция, кондиционирование воздуха, ' гязоснабкенке и освещение

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Воронов - 1994

Работа выполнена в Воронежской государственной архитектурно-строительной академии (ВГАСА)

Научный руководитель - доктор технические наук, профоссор В.Н.Ь'елькуков

Научный консультант - кандидат технических наук, профессор

И.П.Полосин

Официальные оппоненты - доктор технических наук В.К.Бодров

доктор технических наук Л.И.Скрышшк

Ведущая организация - ГйПРОкаучук (г.Москва)

Защита диссертации состоится октября 1394 г. в 14 час

на заседании Совета по заците кандидатски • диссертаций К 0S3.79.03 при Воронежской гссудсрстБа:п;сП орхитектурио-строиталь-ной академии по адресу:'394006, Бороне::, ул. 20-летия Октября, 84, ВГАСА, аудитория 20 кор.3.

С диссертацией шзю ознакомиться .в библиотеке академии.

Автореферат разослан " ¥)' 1994 г.

, профессор , профессор

Ученый секретарь Совета по защите кандидатских диссертаций, кандидат-технических наук

О.А.Сотникова

- 3 -

' . • I

. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРШЛЭДСА РАБОТЫ '

• ' Актуальность работа. Развитое промышленности сопровождается повышением санитарно-гигиашпестсих тезбова:сй$ к состоянию воздуп-пой среда в производственных помЭщегшях и атмосфзрэ, п таксе рэ-иением вопроса стшш знергоз:л:ости производства. Задачи охраны округащей среда, рационального использования топлива п всех видов эпарпщ является ваЕнеПтм для развития прсшиленного потенциала. Поэтому в настоящее время наиболее актуально ресешга вопросов очистки выбросов 'и одяоЕрэиатшго использования их теплота в системах утилизащш. .

В ряде отраслей прошплепноета (бумагяой, металлургической, ,хю.шческой я т.п.) процесс производства сопровождается образованием вентиляционных выбросов, часть из когорнх родэрхзт зяачи-тельйое количество водяных пароз и тгдзот токпэрзтуру до 100'с. .Такка шброса особенно характерах для технологических лшшй получения синтэтпческого каучука (СК). 3 дохах наделения, сушса и упаковки СП воздух, удаляеша- гастшия отсоса,*,и, шзэ? тэмпзрату-ру 40-80'С п удельную зп?злыепэ 100-500 хсДг:/1сх'-. Топлота взнтиля-цаоянах внбросоз ткет бить вспользоаша для пвгрэвашга приточного воздуха, подаЕаэг.гаго в сусилышо нгшшй или виброподъемники. Часть, воздуха, удаляемого от мэстнш: отсосов, кгаат высокую концентрацию толуола и других врэдшх езг.оств, которую парад выбросом воздуха в апюсфэру' снияаэт • раз липки способвин. Одним из наиболее распространенных способов является сжигание вредных Ееществ.в печах каталитического дог^гга. Воздух местных отсосов от технологического оборудования "мокрой группы" (концентраторов, промывных е>,костей, зкспзллеров п Др.), направляемый на доме, имеет пошпешоэ плагосодэрпаша, достигапдэа 300 г/кг, что увеличивает расход природного газа в гочй, сокращает срок слукбы теплообмзнпых и Еенталядасшшх устройств. Снимание влагосодерза-ння воздуха позволит избегать перерасхода газа и увеличить срок иеяреионтяого периода работы оборудования. Поэто?,!у осушка указанных Еенкшщпокшх выбросов является актуальной проблемой. Эти выбросы имеют так еэ высокий температурный потенциал, а следовательно, наряду с осушкой целесообразна и утилизация их теплоту.

Цель'и задачи работы. .Цэлью работа является выбор рациональных способов . йнтанафпсацни тепломассообмена в регенеративных

■ - * -

вращающихся теплообменниках расчетным путем и моделированием.

Цель достигается решением комплекса вопросов, связанных с: выполнением обоснования новых конструктивных решений аппаратов регенеративного типа, позволяющих интенсифицировать тепломассообмен; выявлением закономерностей процесса теплообмена при пленочной конденсации из парогазовой смеси, позволяющих определить основные конструктивные параметры рабочих элементов поверхностей; проведением экспериментальных исследований разработанных методов интенсификации тепломассообмена в регенеративных теплоутилиза-торах.

Научная новизна работы. Получено решение математической модели теплообмена при конденсации водяных паров из парогазовой смеси на' тешювккумулируицэм цилиндре. Разработана конструкция регенеративного вращающегося теплообменника с регулярной насадкой из поперечно обтекаемых цилиндров и оребреше к ним. Для предложенной насадки и оребрения экспериментально определены критериальные зависимости, характеризующие конвективный теплообмен и массообмен. Разработана методика расчета регенеративного вращающегося теялоутилизатора с использованием коэффициента эффектив-■ ности аппарата по .полной теплоте.

Практическая ценность' работы состоят в том, что для осушки и утилизации теплоты вентиляционных выбросов повышенного- влагосо-держания разработаны новые конструкции регенеративйого вращающегося теплообменника и оребрення к теплоаккумулирупцим цилиндрам насадки. Рредпохена инженерная методика расчета основных -теплотехнических параметров регенеративных теплоутилизаторов, в блоках, горячего воздуха которых происходит конденсация водяных паров..

Результата. работы внедрены на Тобольском нефтехимическом комбинате и Бфремовском заводе СК, а также используются институ- ' том ГШРОкаучук при проектировании систем осушки и утилизации теплоты воздуха, удаляемого местными отсосами.

Аппробацая работа. Основные положения и результаты работы докладывались на научных семинарах "Современное оборудование вентиляционных систем" (г.Москва, 1990 г.), "Повышение энергетической эффективности систем теплоснабжения и вентиляции зданий и сооружений" (г.Челябинск, 1990 г.), "Экологические проблемы производства синтетических каучуков" (г.Москеа, 1990 г.) и на науч-

- 5 -

1 ' .

но-технических конференциях ВГАСА (г.Воронеж, 1989-1994 гг.).

Публикации. По тома диссертации опубликовано 14 работ, в том числа 6 авторских свидетельств. .

На защиту выносятся: *

результаты анализа известных способов и устройств осушки взнтяллциошшх выбросов повыяешого влагосодэржакня и интенсификации тепломассообмена;

разработанная фгаико-математическая кодаль теплообмена при конденсации водяных 'паров из воздуха повышенного влагосодэряания на тегагаэккумулируодем цилиндре вращащейся насадки;

полученные расчетные зависимости, учитываодие влияние вращения насадки на теплообмен и позволяющие определить оптимальные параметры теплоуталкзатора; ч

новые конструкции регулярной насадки из поперечно обтекаешх щшшдров и "ребер к ним;

результаты экспериментальных иодельных исследований вращающейся насадки и оребренных цилиндров;

методика расчета регенераторов для вентиляционных выбросов повышенного влагосодеряания. ■ • .

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех разделов, заключения, списка литературы и приложений. Диссертация излогена на /26 стр. мааинописного текста и содержит 33 рисунка, 5 таблиц, 3 приложения и список литературы'из 162 Н8ИУ.вНОВ8ИИЙ.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В первом разделе- дана классификация вентиляционных выбросов цехов выделения, супа п упаковки СК по температуре и относительной влаиюсти. Особое исизние обращено на выброси от- аппаратов "мокрой группы", характеризупциеся высоко содержанием водяных паров, и на необходимость нх осуски, а по возиогмости, и утилиза-' цда твшши.

Анализ существующих способов п устройств'осупки показал, что для ашгения влагосодеряания вентиляционных выбросов от технологического оборудования "покрой группы" наиболее целесообразно применять врещащиеся регенеративные теплообменники. Аппараты данного типа обладают хорсзки теплотвхинчесхгая! показателями и

технологичность» изготовления. Они характеризуются высокой ком лактностью поверхности теплообмена, пониженной металлоемкостью и небольшим аэродинамическим сопротивлением. Регенёративныэ теплообменники являются наиболее экономичными. утилизаторами теплоты удаляемого воздуха.

Однако, конструкции современных регенераторов ограничивают область применения данных теплообменников. Для расширения области применения, включающей осушку и утилизацию теплоты воздуха повышенного влагосодеркания,'необходимо разрабатывать регенеративный теплообменники, отвечающие следующим основным требованиям. Должна быть обеспечена интенсификация тепломассообмена за счет разрушения пленки конденсата, пограничных слоев холодного - воздуха и-парогазовой смеси на поверхности теплообмена, а также за счет своевременного отвода конденсата с элементов поверхности теплообмена. Поэтому возникает потребность в дальнейшем совершенствовании конструкций регенеративных вращающихся теплоутилизаторов, что позволит э®ективно использовать их при осушке воздуха повышенного влагосодеркания. •••..'

Рассмотрен^ способы интенсификации тепломассообмена и выбраны основные направления .в совершенствовании конструкций регенеративных вращающихся теплообменников.

• Анализ существующих методов интенсификации тепло- и массооб-мена показал, что в регенеративных устройствах наиболее целесообразно применять регулярную насадку из стержней - теплоаккумули-руюцих цилиндров, омываемых поперечным потоком воздуха. Воздействие положительного градиента давления за кормовой областью цилиндров способствует повышении эффективности теплообмена за счет, образования вихревых структур. Увеличить площадь теплообменной поверхности в регенеративном1 аппарате с регулярной стержневой насадкой «окно за счет оребрения. Однако, применение плоских ребер, поперечно расположенных относительно оси цилиндра или трубы, хотя и позволяет максимально развить поверхность теплообмена в ограниченных габаритах, во с ростом степени оребрения интенсивность теплоотдачи снижается за счет, уменьшения доли более эффективной поперечно омываемой поверхности и соответствующего увеличения доли менее аффективной продольно омываемой поверхности. Влияние на тепломассообмен ребер, расположенных под углом к осям труб, ранее не изучалось, хотя структура оребрения дает основание предполагать, что такая конструкция превосходит поперечные, ана-

лога.

Во втором разделе составлена физико-математическая модель для элемента теплообменной поверхности - горизонтального цилиндра, включающая уравнения движения, энергии и баланса теплоты пленки конденсата на цилиндре при действии сил тякести и центробежной

<1ги

. V —= - ((¿-- д + $ 3{па)• з^ г

<3¡г

йгт

Чу2 .

= 0.

(1) (2)

0 0 о

Решением данных уравнений при граничных условиях

| пг.гр.

(3)

у « 0, 2! = йи (4)

У * б. Г - V' —2.0, (5)

у * », Г = т • 1т> (6)

и линейной аппроксимации температуры парогазовой смеси являются следуадие выражения. .

Безразмерная1 толщина пленки конденсата в начале координат (Ф = 0)

д0 - А [ Г°' Р*' "" V О - ( Г Л]]^ . (7)

где сд - о№) (и2 з(па); - (Та - Тгр)/{?гр ~ ?а) -

безразмерная температура.

Безразмерная толщина планки на поверхности цйлиндра для различных значений угла ф

Ф/с - 0,25 аСгкр- л^

(8)

з(Пф - 0,25 з(Пф

й

- а -

г0 "» СР* Г г Ь -Г- 1 где с - -2— ^ с ■ --+ - ; агпш » —^-;

Г * а ^ сраг(Ггр - V 81 • * ~ <

л4

| а1щ ¿1(й4) - средашэ .значения, раосчиташшэ численным интег-

X

■ ч

рированием. .

В соответствии с зависимостью (8) мастное термическое сопротивление конденсата молено определять- то формуле

1

_»■ <?

(р/с - 0,25- в(Пф йХ ' -—-:- ? . (9)

в1щ - 0,25- еШф

Анализ получеишх уровнэнкЗ (7, 8, 9) показал, что вффоктив-ность тепломассообмена повкдаэтся, если дааматри теплоаккумулиру-ндих вдшшдров не более 12 ггм, расстояние от оси вращения до элемента теплообменной поверхности не швее 450 кл. Сла такие возрастает с увеличением угловой скорости. Тешюаккуыулнрущаэ цилиндры в насадке целесообразно устанавливать в шахматном- порядке с соотношением поперечного и продольного шагов в пределах 1,5-3.

.На основании проведенных'исследований была разработана новая конструкция регенеративного теплообменника, принципиальная схема которого изображена на рзс.1. Аппарат состоит из разделенных перегородкой 3 двух каналов: верхнего 1 для холодного воздуха и нижнего 2 для удаляемого.- Топлообмешая поверхность регенератора выполнена из Поперечно обтекаешх оребренных теплоаккагмулируицих цилиндров 4, совокупность которых образует барабан. Длина каждого цилиндра меньше ширины каналов приточного и удаляемого воздуха на-5-10 мл. Вращение барабана вокруг оси 5, соединённой с цилиндрами 4 посредством стервней 6 и расположенной в. плоскости перегородки 3, осуществляется ¿од воздействием воздушных потоков на продольные ребра 7 цилиндров. 4. Для увеличения поворхноститеплообмэна регулярную насадку целесообразно выполнить из нескольких рядов теплоаккумулирующих цилиндров с ребрами в, закрепленными под углом к их осям. Шаг ребер должен превышать 7 мм, во избежание заполнения межреберного пространства жидкостью при выпадении конденсата. ■ ' ■ _

Цилиндры 4 в верхнем канале отдавая теплоту приточному

Регенеративный вращающийся теплообменник

воздуху, осаждаются и в результате непрерывного вращения барабана перемещаются в нижний канал 2, где на их поверхности и ребрах происходит конденсация водяных паров из удаляемого воздуха. При образовании конденсата продольные ребра теплоаккумулирующих цилиндров выполняют роль конденсатоотводных пластин, что повышает эффективность аппарата. Интенсивность тепломассообмена в канале удаляемого воздуха обеспечивается своевременным отводом конденсата с теплоаккумулирующих цилиндров в результате действия сил поверхностного натяжения, тяжести и центробежной, а такжэ образованием дополнительной поверхности конденсации - капель конденсации, срывающихся с ребер и падающих в поток парогазовой смеси. Необходимо отметить, что вращение насадки рассматриваемого аппарата вызывает рост турбулентности потока теплоносителя. Этог фактор сильно влияет на теплообмен даже в условиях развитого турбулентного течения в пограничном слое и позволяет повысить эффективность тепломассообмена в регенеративном теплоутилизаторе.

Дл>, увеличения поверхности теплообмена регулярную насадку целесообразно выполнить из нескольких рядов"цилиндров, снабженных поперечным оребрением. Так как различного рода - деформации и разрезка ребер приводят к значительному возрастанию аэродинамического сопротивления," то желательно применять такое эффективное с точки зрения тепломассообмена конструктивное исполнение, которое бы не вызывало возрастание потерь давления. К этим интенсификато-рам теплообмена при поперечном обтекании цилиндров относится оребрение, изображенное на рис.2. Оно состоит из ребер 1, выполненных, в виде дисков с центральным отверстием 3 для трубы 2 и закрепленных на ней наклонно относительно оси. На части Д диска, со стороны противоположной направлению воздушного потока выполнены дугообразные каналы '4. Выпуклости К этих каналов выступают на поверхности части Д диска, наклоненной под острым углом к оси ' трубы. Такое размещение ребер способствует развитию пограничного слоя вдоль поверхности диска под воздействием градиента давления.

Угол наклона ребер оказывает влияние на формирование типа течения в пограничном слое и позволяет увеличить интенсивность тепломассообмена. Выпуклости К каналов 4 выполняют роль пристенных турбулизаторов, а сами каналы при конденсации водяных паров на поверхности теплообмена заполняются жидкостью под действием •капиллярных сил. При этом уменьшается таг-'ча пленки конденсата и

осуществляется организованный отвод последнего с поверхности ребер. Дугообразная форма каналбв увеличивает их протяженность на ребре, что повышает эффективность отсоса конденсата с рабочей поверхности теплообмена.

Таким образом, в. регенеративных вращающихся теплоутилизато-рах целесообразно применять насадку из поперечно омываемых воздушным потоком теплоаккумулирггадих цилиндров, ребра которых закреплены под углом к их осям.

В третьем разделе приведены результаты экспериментальных исследований тепломассообмена в.утилизаторе. •

В ходе экспериментальных исследований проведены измерения, позволяющие определить теплотехнические характеристики предлокен-'ной насадки из теплоаккумулирующих цилиндров и оребрения, ребра которого закреплена на поперечно обтекаемых цилиндрах или трубах под углом 15' к направлению воздушного потока. Установлено,' что •выполнение насадки из теплоаккумулирующих цилиндров, снабженных указанным оребрением, повышает эффективность тепломассообмена в регенераторе.

Экспериментальным путем найдены критериальные уравнения, характеризующие конвективный теплообмен и массообмен в условиях аналогии переноса массы и энергии. Для поперечно обтекаемых цилиндров насадки вращающегося -регенеративного тешюугализатора зависимость имеет вид ,

Ни - 0,219- Де0,69- рг0' 33 , ; (10)

' Для труб с ребрами, закрепленными под углом 75' к их оси и с шагом 8 км, при высоте ребра И = 13 км

Ни = 0,185- Ее0'6Т Рг0•36 , (11)

при Ь. = 11 мм

Пи = 0,191-Ее°'67 Рг0'.36 , • (12)

при Л = 9 мм - . •

' № = 0,196- йе6'.67-Рг0'36 -. • (13)

л

, Параметры, определяющие процесс массообмена, можно найти, используя приведенные критериальные уравнения, записанные через соответствующие диффузионные числа Подобия. .

В результате испытаний насади? регенератора и оребренннх

•труб на аэродинамическое сопротивление получено

Ей » 1,43- Не'°>19- N , (14)

Ей = 3,65- Яе~0'3'- N (15)

Экспериментальные данные подтверждают, что предложенные конструкции насадки . регенеративного вращающегося теплообменника и. оребрения для теплоаккумулирущих цилиндров по сравнению с существующими аналогами повышают эффективность тепломассообмена при-незначительном возрастании аэродинамического сопротивления.

В четвертом разделе . изложена методика инженерного расчета регенеративного вращающегося теплоушшзатора для вентиляционных выбросов повышенного влагосодерзания.

Расчет аппарата проводится с использованием в качестве потенциала суммарного переноса теплоты за счет тепло- в массообмена энтальпии и заключается в определении коэффициента.его вффектив-ности по выражению

1 - е^рГ-У (1 - С /О.)] Л = —--г-—Г' <16>

на основании которого мовдо найти параметры воздушных сред из

соотношений ■ •

J - J

Е= -1»-, (17)

3 Л - J ■

• 1н гы■ • .

в7 - —ж.. (18)

Методика расчета справедлива в пироких диапазонах изменения начальных параметров теплоносителей.

Приведены результаты расчета, экономической эффективности системы осушки и утилизации теплоты вентиляционных выбросов повышенного влагосодержания от технологического оборудования "мокрой группы" цехов выделения, сушки и упаковки.

Для рассмотренного в работе варианта системы осушки и тепло-утилизации влажного воздуха срок окупаемости составляет менее года. Экономический эффект достигает 53 тус.руб/г. в ценах на

' \ • • 01.00.92 г. за счет снижения затрат на текущие ремонты вентиляционного оборудования, расходов природного газа и теплоты на нагрев

наружного воздуха, используемого в производстве.

*

основные вывода

1. Проведен анализ ' существующих, способов и устройств для осушки вентиляционных выбросов повышенного влагосодержания. Установлено, что осушку,, а также и утилизацию теплоты воздуха, содержащего значительное количество водяных паров, целесообразно осуществлять в регенеративных вращающихся теплообменниках. Выбраны основные направления, позволяющие повысить интенсиЗнкацию тепломассообмена в указанных аппаратах;

2. Разработана фюико-математическая модель теплообмена при конденсации.водяных паров из воздуха повышенного влагосодержания на теплоаккумулирупцем цилиндре насадки.

3. Шлучены расчетные зависимости, учитывающие влияние вращения насадки на теплообмен и позволяющие определить оптимальные параметры теплоуташзатора. _

4. Для повышения' эффективности,регенеративных теплообменников предложены и разработаны новые конструкции вращающейся регулярной насадки из поперечно обтекаемых цилиндров .и ребер к ним с расположением под углом 75' к их осям.

5. По результатам испытаний моделей вращающейся насадки и цилиндров с ребрами получены критериальные уравнения тепломассообмена для указанных поверхностей. .

6. Анализ результатов экспериментальных модельных исследований показал, что интенсивность теплообмена повысилась на 8-10 %.

7. Разработана методика расчета регенеративного вращающегося теплоутилизатора, которая позволяет определить параметры теплоносителей в условиях конденсации водяных паров в блоке горячего воздуха. (

8. Результаты выполненных исследований использовались и могут использоваться на предприятиях при проектировании систем осушки и утилизации теплоты вентиляционных выбросов.

Основное содержание диссертации опубликовано в работах: . 1. Щукина Т.Ь., Зайко М.С., Полосин И.И. Осушка воздуха вентиляционных выбросов поваленного влагосодержания// Изв. вузов. Строительство и архитектура, 1989, N4.- С.87-90.

2. Щукина Т.В., Полосин И.И., Зайко U.C. Исследование осушки вентиляционных выбросов повышенного влагосодёраания// Изв. вузов. Строительство и архитектура. 1ЭЭО, IJ3-- С.72-7Й.

3. Щукина Т.В., Полосин И.И., Зайко Ы.С, Воздухоосушители// В сб. тез.докл. "Современное оборудование вентиляционных систем".-М.: ^ЩНТП им.Ф.Э.Дкерзашского, 1990.- С.103-104.

4. Щукина Т.В. Конденсация водяных паров из насыщенного воздуха на элементе-цйлиндре вращающейся тенлообменной поверхности// В сб. тез.докл. "Повышение энергетической эффективности систем теплоснабжения и вентиляции зданий и сооругкшй". Челябинск, Урало-Сибирский дом экономической и научно-технической пропаганды общества "Знание" РСФСР.- 1990.- С.76-77. -

5. Полосин И.И., Зайко Ы.С., Щукина Т.В. "Повышение наделшости оборудования установок каталитического дошга вентиляционных к промышленных выбросов// В сб-. тез.докл. "Экономические проблз-мы производства синтетических каучуков". !.!. : ЦНИМТнефтехкл, 1990,- С.55.

6. Корбут В.П., Щукина Т.В. Теплообмен при поперечном обтекашк! цилиндра воздукным потоком// В сб. тез.докл. научно-технической конференции Воронежского инженерно-строительного института.- Воронеж: ВИСИ, 1991.- С. 171-172.

7. Щукина Т.В. Утилизация теплоты вентиляционных Еыбросов повышенного влагосодержания// Изв. вузов. Строительство и архитектура. 1991, N4.- С.86-90. -, .'■"... " ■

8. Корбут В.П., Щукина Т.В. -Оребрение труб теплообменников для утилизации теплоты влажных вентиляционных Еыбросов// В сб. "Экологически защищенные, системы промышленной вентиляции"/ Ы. :. Центральный Российский дом знаний. 1992.- С.113-116.. .

9. A.c. 1520306 СССР, MKft,F24F 3/147. Устройство для утилизации тепловой энергии/ Т.В.Щукина,-И.И.Полосин, Ы.С.Зайко, Л.В.Еир-кина. Опубл. Бил. N41, 1989. .

10. A.c. 1576793 СССР, МИГ* F24F 3/147. Устройство для утилизации тепловой энергии вытяжного воздуха/ Т.В.Щукина, Ы.С.Зайко, И.И.Полосин, Л.В.Биркина. Опубл. Бил. N25, 1990.

11. A.c. 1657885 СССР, МНИ3 F24F 3/147. Устройство для утилизации тепловой энергии вытяжного воздуха/ Т.В^Щукина, Ы.С.Зайко, И.И.Полосин, Л.В.Биркина. Опубл. Кол. N23, 1991,

12. .A.c. 1714300 СССР, ШГ5 F24F 3/147.' Устройство для утилизации теплоты еытяжного Еоздуха/ Т.В.Щукина. Ойубл.,Бш. К7, 1992.

. - 15 -

I ' .

13.' А.с. 1746192 СССР, ?23Б 19/04. Регенеративный теплообменник/ Т.В.Щугаша, Н.С.Зайко. Опубл. Бюя. N25, 1992.

14. Л.с. 1815588 СССР,. ШШ3 Г28? 1/24. Оребрение для труб/ • Т.В.Щукина, В.П.Корбут. Опубл. N18, 1993.

.. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ /

х - ось координат, направленная по окруяности цилиндра; у -ось, -направленная по радиусу цилиндра; ф - угол, измеряемый от начала координат (начало координат лехшт на линии боковой поверхности цилиндра., наиболее близко расположенной к оси вращения) до рассматриваемого- Сечения пленки конденсата; а - угол между горизонтальной плоскостью и. рассматриваемым положением цилиндра в нигнем канале; и^ - составляется скорости конденсата в направле-1ши оси х, м/с; ы - угловая скорость вращения насадки,- образованной цилиндрами, с"'; Т - температура, 'С; & - ускорение свободного падения, м/с2; р - плотность, кг/м3; V - кинематический коэффициент вязкости, м2/с; X - коэфГвдиент теплопроводности, Вт/(м-К); с-р - удельная теплоемкость, Дз?/(кг К); Я - расстояние от оси вращения до центра цилиндра, м; г- - радиус цилиндра, м; г

- удельная теплота порообразования, Д:г/кг; а - толщина пленки конденсата, м; Л=б/г*0 - безразмерная толцина пленки конденсата;

- местное термическое сопротивление конденсата, (м2 К)/Вт; V - число поперечных рядов труб, ит; Па - число единиц тепломас-сопереноса; J.1.,^ J.,„ «/-„, </„„ - удельные энтальгаш горячего и

? л • 1К 2л 2К

холодного воздуха на входе в теплообменник и на выходе из него, Дк/кг; , б, - массовые расхода охлаждаемого и нагреваемого теплоносителей," кг/с; Рг, Пе, Ш, Ей - числа подобия Прандтля, Рей-нольдса, Нуссельта, Эйлера.

Индексы: Я - гадкость (конденсат), ЯГ - парогазовая смесь, С

- стенка (поверхности теплообмена), ГР - граница раздела фаз, ® -ядро потока парогазовой смеси.

Подп. и печат. II.07.9t-. формат 60x84 1/16.

Уч-изд. л 1,0, Уся, печ. 1.1. Бумага для множит, аппаратов

Тираж 100 экз. Зака:з й/**'. ' •

Отпечатано на ротапринте ВГАСА, 394)06, Воронеж, ул. 20-ле-

тая Октября, 8 4. ■•