автореферат диссертации по разработке полезных ископаемых, 05.15.13, диссертация на тему:Исследование теплового режима нефтегазовых объектов Западной Сибири

Министерство образования Российской Федерации Тюменский государственный нефтегазовый университет

Г А? фС(6.;г

На правах рукописи

О гГ\

, . / V _ Г : . I- .......

I

сл.1.-'- I

I и V ■•!

ЖИЛИНА Татьяна Семёновна

Исследование теплового режима нефтегазовых объектов Западной Сибири

Специальность: 05.15.13. - Строительство и эксплуатация нефтегазопроводов, баз и хранилищ

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Тюмень, 2000

Работа выполнена в Тюменском государственном нефтегазовом университете.

Научный руководитель

Заслуженный деятель науки РФ, доктор технических наук, профессор Шабаров Александр Борисович

Официальные оппоненты: доктор технических наук,

профессор

Земенков Юрий Дмитриевич

кандидат технических наук, Ротштейн Дмитрий Михайлович

Ведущая организация

институт "Нефтегазпроект'

Защита диссертации состоится 2 марта 2000 года в 14 час. в ауд. 219 на заседании диссертационного Совета Д064.07.02. при Тюменском государственном нефтегазовом университете по адресу: 625000, г.Тюмень, ул.Володарского, 38

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ТюмГНГУ

Автореферат разослан 1 февраля 2000 г.

Ученый секретарь диссертационного Совета,

доктор технических наук, профессор С.ИЛеломбитко

Общая характеристика работы____________ — -------------------------

Актуальность проблемы.

Энергетическая стратегия России, основные положения которой до 2010 года утверждены Правительством России в 1995 году, определила основные энергоносители: это нефть и газ. Поскольку Западно-Сибирский нефтегазовый регион является их основным поставщиком, именно он определяет и в ближайшие десятилетия будет определять экономику России.

Западно-Сибирский нефтегазовый комплекс расположен основной своей частью в северных широтах и Заполярье. Эти районы характеризуются суровой продолжительной зимой и коротким летом. Поэтому проблема поддержания зимнего теплового режима нефтегазовых объектов в этом регионе всегда была актуальной и напрямую связана с теплозащитными характеристиками ограждающих конструкций.

Около 30-ти лет назад в Тюменском нефтегазовом комплексе предложен и нашел широкое применение комплектно-блочный метод строительства с ис-, пользованием легких ограждающих конструкций. Легкие ограждающие конструкции просты в изготовлении, легко транспортируются на отдаленные объекты и монтируются в короткие сроки. При этом следует учитывать особенности работы легких ограждающих конструкций, а именно: значительное отличие тепловой инерции поверхности панели и конструктивных теплопроводных включений, количество которых определяется местами стыковки панелей и крепления ребер жесткости, а также значительная воздухопроницаемость в местах стыковки. Поэтому такие ограждающие конструкции обладают резко выраженной анизотропией теплового соединения. Пониженное термическое сопротивление вблизи стыков легких панелей обуславливает повышение тепловых потоков и тепловые потери.

Поскольку внутренний тепловой режим каждого нефтегазового объекта определяется не только количеством подаваемого тепла, но и их тепловыми потерями через ограждения, учет этих потерь позволит разработать и предложить способы теплового воздействия на требуемые зоны и, таким образом, управлять тепловым режимом нефтегазовых объектов различного функционального назначения.

^ Цель работы — разработка методов управления тепловым режимоМ зданий и сооружений нефтегазового комплекса на основе исследований теплопередачи через легкие ограждающие конструкции и снижения тепловых потоков в зонах с теплопроводными включениями.

В соответствии с поставленной целью решались следующие задачи:

- Разработать расчетную модель теплопередачи через легкие ограждающие конструкции с учетом теплопроводных включений;

- Разработать методику определения интегральных параметров для теплопроводных включений;

- Экспериментально подтвердить достоверность предложенных рас- • четных методик;

- Разработать и предложить способы пассивного и активного теплового воздействия на зоны с теплопроводными включениями;

- Исследовать влияние пассивного и активного теплового воздействия на характеристики зимнего режима объектов.

Научная новизна диссертационной работы определяется результатами исследований, полученными автором в процессе экспериментальных и теоретических работ.

Основными из них являются:

- Инженерная методика расчета стационарной теплопередачи через легкие ограждающие конструкции с теплопроводными включениями;

- Метод определения интегрального параметра 1„ (/р), характеризующего теплотехнические свойства стыков и ребер панелей. •

- Активный способ теплового воздействия на зоны с пониженным термическим сопротивлением.

Практическая ценность работы

Диссертационная работа является частью исследований, выполненных по программе "Энергетическая стратегия России", принятой Правительством России и Украины в 1993 году, а также программы Минтопэнерго "Надёжность и безопасность трубопроводного транспорта Западной Сибири", принятой в 1994 году.

Автором разработаны рекомендации по управлению зимними тепловыми режимами нефтегазовых объектов с легкими ограждающими конструкциями, позволяющие уже на стадии проектирования учитывать их конструктивные особенности. Разработанные и предложенные автором способы пассивного и активного теплового воздействия на зоны с теплопроводными включениями в настоящее время используются в проектах институтов "Нефтегазпроект", ОАО "СИБНИПИгазстрой" и др., что позволяет использовать вторичные энергоресурсы. Предложенная автором методика расчета теплового режима использована институтом "Нефтегазпроект" при реконструкции сооружений, обеспечивающих эксплуатацию нефтепроводов Усть-Балык - Омск и Шаим - Тюмень.

На защиту выносятся:

- Методика расчёта интегральных параметров теплопроводных включений и инженерные расчёты теплового режима нефтегазовых объектов;

. . - Способ активной теплозащиты легких ограждающих конструкций с использованием вторичных энергоресурсов;

- Оценка влияния пассивного и активного тепловых воздействий на характеристики зимнего режима нефтегазовых объектов.

Апробация работы

Основные положения и результаты диссертационной работы были доложены на: •

♦ первой научно-практической конференции "Природные промышленные и интеллектуальные ресурсы Тюменской области", г.Тюмень, ТюменНИИгипрогаз, 1997 г.;

♦ международной научно-практической конференции "Проблемы экологии и энергосбережения в условиях Западной Сибири", г.Тюмень, ТюмГАСА, 1998 г.;

♦ региональной научно-технической конференции Тюменского учебно-научного центра федеральной целевой программы "Государственная поддержка интеграции высшего образования и фундаментальной науки на 1997-2000 г.г.", г.Тюмень, 1999 год.

♦ научно-технической конференции "Научные проблемы ЗападноСибирского нефтегазового региона", г.Тюмень, ТюмГНГУ 1999 г.

Публикации. Основные положения диссертации освещены в 4-х опубликованных работах.

Структура и объем работы. Работа состоит из введения,' четырех глав, выводов и списка литературы, включающего 80 наименований. Она содержит 93 страницы машинописного текста, включающего 29 рисунков, 15 таблиц.

Основное содержание работы

Бведение содержит обоснование актуальности, цель и задачи исследования, основные положения, выносимые на защиту, характеристики научной новизны, практической ценности и апробации научных результатов.

В первом разделе автор сформулировал характеристики зимнего теплового режима помещений нефтегазовых объектов с легкими ограждающими конструкциями и изложил основные положения методики их обследования.

Методика предусматривала контроль температурных режимов объектов, фиксацию типа конструктивного решения ограждающих конструкций, типа те-

плоизоляционпого материала, а также выборочного вскрыт пя панелей ограждения и фиксации величин усадок утеплителя и его состояния. _ ____________________________

Казовым предприятием исследования теплового режима и технического состояния легких ограждающих конструкций были нефтегазовые объекты ЛПДС "Южный Балык" Нефтеюганского управления магистральных нефтепроводов, Визуальным освидетельствованием определялись общее состояние конструкций, наличие в них визуально определяемых дефектов, отклонении от проектного положения, механических повреждений, нарушение соединений в узлах и т.д. В разделе приведены фотофиксации разрушения стыков панелей стен, выполненных из легких ограждающих конструкций.

В результате визуального обследования выявлено, что в конструкциях блок-боксов практически все панельные конструкции стен требуют утепления. V' Повсеместно срок службы их уже истек или близок к нормативному Кроме неудовлетворительного состояния самих панелей, стыки повсеместно разрушены, псе что приводит к увеличению расходов на отопление пли ухудшению тепло-влажностного режима внутри помещений, что, в свою очередь, влияет на состояние других конструкций (особенно полов), а также на работу технологических систем.

Анализ требований к тепловым режимам обследованных объектов, выполненный автором, показал, что из 38 объектов только в пяти нормы допускают отрицательную температуру. Замеренные температурные режимы 33 объектов ЛПДС "Южный Балык" свидетельствуют, что в зимний период температурный режим помещений отличается резкой неоднородностью, т.е. высокими температурами вблизи источников тепла и низкими, а иногда даже отрицательными -вблизи ограждений.

Существенное влияние на теплофизические свойства легких ограждающих конструкций нефтегазовых объектов оказывают сроки их эксплуатации. Об этом свидетельствует диаграмма, построенная по результатам обследования объектов ЛПДС "Южный Балык" и приведенная в работе.

Из диаграммы следует, что на обследованных объектах 36% ограждающих конструкций отслужили нормативный срок, а 25% - вплотную приблизились к нему. Это означает, что в 61% ограждающих конструкций утеплитель практически не выполняет теплозащитные функции, а значит обуславливает значительные тепловые потери объектов.

На основании анализа результатов выполненного обследования автором сделан вывод о том, что легкие ограждающие конструкции, эксплуатируемые более 10-15 лет, теряют способность выполнять свою теплотехническую функцию. Минеральная вата, как утеплитель под воздействием атмосферной влаги или при непосредственном попадании воды, слеживается и изменяется тепло-V влажностный режим внутри помещений.

Нарушение теплового режима нефтегазовых объектов способствует более интенсивному разрушению всех несущих конструкций зданий. Анализ состояния проблемы показал, что до настоящего времени действующие нормы не учитывают особенностей нефтегазового строительства и не позволяют объективно оценить тепловой режим объектов различного функционального назначения.

Во втором разделе рассмотрена стационарная теплопередача через легкие ограждения с учетом пониженных термических сопротивлений в зонах стыков и ребер, являющихся теплопроводными включениями (рис.1).

У

обшима. ' |

/__________

)

/ у ! х

л _____1

Ь|трени«, ->'>и|ипь4 /

Рис. 1. Панель легких ограждений

Система уравнений температурных полей х,у) и 12(х,у) на внутренней и внешней обшивках панелей записывается следующим образом:

X -5

дхг ду1

V

Низ

X ■ 8

^ дх2 ду2

(1)

^из

где:

А. и 5 - теплопроводность и толщина материала обшивки панелей;

и ^ - температуры внутреннего и наружного воздуха; ав - коэффициент теплообмена на внутренней поверхности с уче-

том конвективной и лучистой составляющей; ан - коэффициент конвективного теплообмена на наружной поверхности;

= ■

А„

- термическое сопротивление теплоизолятора.

Для нахождения краевых условий системы (1) рассматривается фрагмент панели, ограниченный теплопроводными включениями (стыками или ребрами жесткости). На рис.2 приведен горизонтальный разрез панелей в зоне стыкового соединения.

Рис.2. Горизонтальный разрез панелей в зоне их стыка

Из уравнения неразрывности теплового потока для стыка панели, записываем граничные условия для сечения х=Ьх:

- А.• 5 • — = ■ 5 .„, = Х-5- —, ах нст дх

или (2)

_ 1\ ~ 'г __ д1г дх еспЛ дх

где: £СП1 и йа„-толщина и термическое сопротивление стыка;

Я,

ст = А ■ S ■ - параметр стыка.

5СП,

Интегральная величина (ст, имеющая размерность длины, зависит от геометрических и теплофизических характеристик стыка и является его теплотехническим параметром.

В соотношениях (2) не учитываются конвективный и лучистый потоки тепла в зоне стыка вследствие их малости по сравнению с кондуктивными потоками, что подтверждено выполненными в работе расчетами.

Аналогично выглядят и граничные условия на других стыках:

д'\ '(-'2 д'2 г

+ —!- = --- =--- при х = -Ьх;

дх ? сш2

_ а/, г,-г, а, , '

+ д =7-^"Г" ЧР" У = ±ьу

ду ¿стЦЦ дУ

Основной проблемой, возникающей при подобном рассмотрении стационарной теплопередачи через легкие ограждения, является нахождение величины £ст(£р), так как даже для самых простых конструктивных решений стыков

и ребер попытки аналитического расчета позволяют определить только порядок этой величины, что связано как с конструкцией стыков и ребер, так и с технологией монтажа панелей (появление неконтролируемых воздушных зазоров, перекосов панелей, влияния монтажного каркаса и т.д.).

Однако эта проблема может быть устранена с помощью решения обратной задачи: по результатам экспериментов (лабораторных или натурных ) проводится (методами регрессионного анализа) обработка опытных данных по температурам обшивок панелей, что позволяет, как это будет показано ниже, найти параметр Рст р). Предлагаемый подход позволяет учесть влияние на Р. ст (¡' р )

таких факторов, как вертикальное и горизонтальное расположение стыков и ребер, инфильтрация и эксфильтрация воздуха в зонах стыков, влажностаый режим ограждений, старение и разрушение теплоизолятора и т.д.

Основные особенности предлагаемой методики расчета теплопередачи в определения (ст(£ р) могут быть рассмотрены на примере одиночного стыка панелей (рис. 3).

Стыки

панелей +

I к

Рис.3 Панель в зоне стыкового соединения

В этом случае система (1) - (2) принимает следующий вид:

С& Х-из

¿■¿■^-«Л'г-^+^-О, (4)

ах киз

Ж, Г,

—= -¿ =--1 при х — 0.

Введем избыточные температуры и^х) и Щх) на обшивках панелей:

и2(х) = 12(х)-120< где постоянные температуры ¿10 и ¿2о вычисляются по формулам:

'10 ~*в > '20 - 'и +

а„ а.

( ^ >

и представляют собой значения температур обшивок панели при отсутствии стыка (температуры по глади панели).

Анализ решений для Щх) и и^х), полученных при подстановке (5) в (4) показал, что ( с учетом реальных диапазонов изменения основных параметров задачи) они имеют следующий вид:

ад^-ечК-А*). ,

и2(х) = С2-ехр(-/32х), при следующих значениях

1-8 Я.-5-^в' \Х-д Х-Б-Я^

(7)

Л--я-' 2

На основе полученных результатов, графическая интерпретация которых представлена на рис.4, можно сделать следующие выводы:

♦Цг(х)=Ь(хН2,

Рис. 4. Распределения температур вблизи стыков на обшивках панелей

1. Распределения температур ^(х) и 1г(х) имеют платообразный характер с резким изменением этих температур вблизи стыка (краевой эффект). Длины краевых эффектов Ь] и Ьг, определённые из условия 95 % уменьшения начальных значений температур и^х) и и^х), находятся из соотношений:

1 рГ ^ ь

(8)

Таким образом, условия (8) определяют размеры панелей, при которых она может считаться достаточно протяженной (бесконечной).

2. Показатели экспонент и в (6) не зависят от параметра (ст, что существенно упрощает его нахождение из решения обратной задачи.

3. Вычисление полных теплопотерь (на погонный метр стыка) в зоне краевого эффекта по формуле:

О Р\

показывает, что увеличение теплопотерь вследствие краевого эффекта характеризуется отношением:

цД+д.*

Рг

ст

- теплопотери по глади панели на участке длины

4. Логарифмические зависимости избыточных температур носят линейный характер:

Зависимости (10) являются основой обратной задачи и позволяют определить величины /?[,/?2,С1;С2 по экспериментальным данным ( в работе использован метод наименьших квадратов).

В третьем разделе автором излагается методика и анализ проведенных лабораторных и натурных исследований легких ограждающих конструкций.

Лабораторные испытания фрагментов стеновых панелей проводились в секторе легких ограждений СИБНИПИгазстроя в соответствии с ГОСТ-ом 26254-84 "Методы определения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций". Принципиальная схема установки для теплотехнических испытаний показана на рис.5.

1п£/2(д:) = 1п С2 ~/32х.

(10)

з

о о

/77 У// /// /// /УУ УУ/ /УУ УУУ УУУ УУУ "УУУ УУУ УУУ /// УУУ

Рис. 5 Принципиальная схема установки для теплотехнических испытаний

(1 - климатическая камера, 2 - вентилятор, 3 - приставка, 4 - фрагмент, 5 - экран, 6 - вольтметр Щ1516, 7 — переключатель, 8 - сосуд Дьюара)

Температура на обшивках фрагмента панели измерялась медь-константановыми термопарами, а тепловой поток на внутренней обшивке находился с.помощью тепломеров Киевского института КТИПП Из серии полномасштабных экспериментов (более 25 видов стыковых соединений) были отобраны! данные испытаний 3-х видов стыков с наиболее часто встречающимися конструктивными решениями.

На рис 6 изображено стыковое соединение со сплошным "мостом холода', а ь> табл.1 приведены результаты лабораторных и теоретических исследований.

.)Г)ШШ)К;|

Рис. 6 Схема стыкового соединения панели со сплошным "мостом холода"

Таблица I!

Результаты исследования панели со сплошным "мостом холода"

х, см 0 2,5 7,5 12,5 17,5 22,5 27,5 32,5 '

^"С (экспер) 3,6 7,4 ^ 10,4 12,3 Г 14,1 15,0 15,9

Г,°С (теор.) 1-1,00 3,35 7,19 10,11 12,32 14,0 15,28 16,25:

°С (экспер.) ^28 -29,8 -33,5 -36,4 -39 -40,4 -41,8 1

12°С (теор.) -27 -29,37 -33,32 -36,42 -38,86 -40,76 -42,26 -43,43!:

Я^О, Вт/м2 (экспер.) 105 - 60 - 55 - | 45

Я^), Вт/м2 (теор.) 121,7 113,6 90,3 75,5 64,3 55,77 49,28 44,4

Условия эксперимента для стыка со сплошным "мостом холода" и результаты его обработки с помощью зависимостей (10) характеризуется следующими параь метрами:

Я^ 0,053 Вт

5 = 10 -Зл*; Х = 170-^-; Л0=193°С; Г20 = -47,7°С; м-К

*,(*) = 19,3 -18,3 ехр(—5,51 лг); г2(;с) = -47,7 + 20,7 ехр(-4,86.x); 9(О = 5,07(25-/,); ав =5,07-|^; а„=3,6б

л,2-*' " ' л,2-*' Г,(0)-Г2(0) =

ОД

В результате проведенных лабораторных исследований было установлено следующее:

♦ значение ав , полученное по данным обработки температурного поля внутренней обшивки, соответствует (в пределах 15 % погрешности) значению Ов, найденному по показаниям тепломеров;

♦ значение Он соответствует режиму климатической камеры при неработающем компрессоре;

♦ теоретические расчеты температур по регрессионным уравнениям близки к экспериментальным данным.

Натурные исследования эксплуатируемых объектов с легкими ограждениями проводились автором на объектах компрессорной станции Богандинская КС-11. В ходе испытаний выяснилось, что провести экспериментальные исследования, соответствующие по полноте лабораторным, практически невозможно из-за объективных трудностей. Поэтому были проведены контактные измерения температуры только на внутренней обшивке панелей. Тем не менее неполнота экспериментальной информации не помешала (как это показано в работе) произвести обработку полученных данных и найти интересующие величины, в том числе и /ст.

. Таким образом, доведенная до инженерных расчетов методика расчета теплопередачи через легкие ограждения позволила по результатам лабораторных экспериментов выделить стыковые соединения с лучшими теплотехническими показа-

л

телями (с большими значениями иитефапыюго параметра /,,) и рекомендовать ич для использования при строительстве и ремонте. _

В четвертом разделе автором предложен способ активного теплового воздействия на зоны с пониженным термическим сопротивлением с помошыо направленного теплового потока.

Как было выяснено ранее, улучшение теплотехнических показателей панелей может быть достигнуто за счет изменения конструкции стыков и ребер (например, за счет их перфорации). Такой способ управления теплопередачей через ограждения является пассивным и не может быть применен после монтажа панелей.

Принципиальное отличие активного способа управления теплопередачей от пассивного состоит в возможности регулировки температурного поля внутренней обшивки нужным образом. Рассмотрение активного теплового воздействия проводится на примере одиночного стыка панелей (рис. 7).

Стыки плнслеЯ . 1 (N ) (: { \ ) к

/

о б ш л в к а

те и л о и I о т ят о р

ГТ Г I Т

Тепловой по!

О

Рис. 7. Стык панелей легких ограждений

X

При этом распределения температур на обшивках панели удовлетворяют следующей системе уравнений:

cl2h (h-h)

X-5--J- + aff('«-'|) + </(-0- =0

Л- (ln

i/2/-) ('l - !■)) dx~ Kui

где q(x) - плотность распределения дополнительного теплового потока (на одну панель).

Граничные условия для системы (II) аналогичны (2) и (3). Исследования влияния q(x) на распределение температуры в близи стыков проводилось параметрическим методом. Для тгого использовалось известное из данных о струйных течениях и лучистых потоках выражение:

q(x) = Qnrexp(-yx),(x>0), (12)

Q„ - мощность теплового потока на единицу длины,

у - параметр, характеризующий «остроту» эпюры теплового потока при активном струйном воздействии (выбирается ич условия у > ßi)

В таблицах 2 и 3 приведены результаты расчетов для стыка со сплошным «мостом холода».

Таблица 2

Результаты расчетов при различных Qn (у=!0 1/м)

Qn=5 Вт Q„=10 Вт Q„-15 Вт Qn=20 Вт Qn=25 Вт

t.(0),°c +3,6 +6,1 +8,6 + 11,1 + 13,7

t2(0),°c -26,0 -24,9 -23,9 -22,8 -21,8

Qjon, Вт 12,1 8,2 4,4 0,5 -3,3

Таблица 3

Результаты расчетов при различных у (()„= 10 Вт)

у=8 1/м у=10 1/м у=12 1/м у=14 1/м у—16 1/м

1,(0),°с +5,7 +6,1 +6,5 +7,7 +8,3

12(0),°С -25,1 -24,9 -24,9 -24,7 -24,6

Одоп, Вт 8Д 8,2 8,2 8,4 8,6

Реализация активного теплового воздействия на зоны с пониженным термическим сопротивлением может бьггь достигнута различными способами (лучистый поток от инфракрасных горелок, поток теплого воздуха, доставляемого по воздуховодам из рекуператора на выходе турбины и т.д.).

Автором предложено использование тепла вторичных энергоресурсов компрессорной станции Богандинская КС-11. Проведенные расчеты показали, что отработанная рабочая смесь на выходе турбины имеет высокий температурный потенциал, который с существенным запасом позволяет получить необходимое тепло для активного воздействия.

' Результаты исследований по разделу дают основание сделать вывод о том, что активное тепловое воздействие позволяет выровнить температурное поле внутренней обшивки вплоть до равномерного и тем самым устранить влияние стыков и ребер.

Далее автор анализирует особенности зимнего теплового режима объектов

нефтегазодобывающей промышленности с легкими ограждающими конструкциями.

Известно, что такой режим зависит от функционального назначения объек- у та, от параметров внутреннего и наружного воздуха (температура, абсолютная и относительная влажности, подвижность) и от теплозащитных свойств ограждений (приведенное сопротивление и коэффициент теплопередачи).

Основным недостатком легких ограждений является наличие участков теплопроводных включений, что приводит к появлению значительных продольных тепловых потоков в обшивках панелей, к значительному понижению температур в указанных участках и к увеличению теплопотерь.

Это негативно отражается на внутреннем климате помещений следующим образом:

1. Перепады температуры в зоне теплопроводных включений превыша-г ют значения нормативных перепадов Д^, регламентируемых

I

; СНиП П-3-79*, что, в свою очередь, приводит к интенсивным холодным потокам воздуха (сквознякам), к выпадению конденсата как на : внутренней поверхности, так и в теплоизоляторе, к ухудшению усло-! вий производства для обслуживающего персонала. Как известно, пре-

I

; бывание людей в рабочей зоне определяется 1-ым и 2-ым условиями

! комфортности, напрямую связанных с радиационной температурой

! помещения и температурами на внутренних поверхностях ограждений.

2. Дополнительные теплопотери, возникающие из-за наличия теплопроводных включений увеличивают удельную тепловую характеристику помещений:

б ,

(С2 - полное количество теплоты, теряемое помещением за 1 сек, V - объем помещения, ^ и ^ - температуры внутреннего и наружного воздуха) и требует выбора более мощных систем обогрева.

3. Выпадение конденсата в теплоизоляторе способствует его быстрому старению и потере теплозащитных свойств.

Согласно СНиП П-3-79* с 2000 года в России устанавливаются более высокие показатели теплозащиты зданий и помещений, что будет достигаться как увеличе-

Согласно СНиП Н-3-79* с 2000 года в России устанавливаются более высокие показатели теплозащиты зданий и помещений, что будет достигаться как увеличением толщины существующих теплоизоляторов, так и применением современных теплоизоляционных материалов с низкой теплопроводностью. На взгляд автора, улучшение теплозащитных свойств ограждений целесообразно проводить не только за счет изменения, показателей теплоизолятора, но и применения улучшенных конструкций стыков. Приведенные в разделе расчеты для* панелей компрессорной станции Богандинская КС-11 показали, что увеличение термического сопротивления теплоизолятора на 50 % приводит к уменьшению теплопотерь на 9 %, в то время как применение аналогичных панелей с перфорированным стыком и первоначальной толщиной теплоизолятора позволяет уменьшить теплопотери на 32%. ' ...

Таким образом, сочетание пассивного влияния на зоны с теплопроводными включениями наряду с активным позволяет регулировать зимний тепловой режим помещений с легкими ограждениями.

Основные выводы по работе

1. Доведена до инженерного решения методика расчета стационарной теплопередачи легких ограждений с теплопроводными включениями;

2. Предложен метод определения интегрального параметра (/р), характеризующего теплотехнические свойства стыков й ребер панелей;

3. Лабораторными и натурными экспериментами подтверждены основные положения теплопередачи через легкие ограждающие конструкции, используемые на объектах нефтегазового комплекса. По результатам лабораторных исследований отобраны виды стыковых соединений для их внедрения в производство;

4. Предложен активный способ теплового воздействия на зоны с пониженным термическим сопротивлением;

5. Сочетание пассивного воздействия на зоны с теплопроводными включениями наряду с активным позволяет эффективно регулировать зимний тепловой режим помещений с легкими ограждениями;

6. Предложенная методика управления тепловым режимом использована институтом «Нефтегазпроект» при реконструкции сооружений, обеспечивающих эксплуатацию нефтепроводов Усть-Балык - Омск и Шаим - Тюмень.

Основные положения диссертации опубликованы в работах:

1. Горковенко А.И., Жилина Т.С. Нестационарный теплообмен через легкие ограждающие конструкции.//Строительный вестник. -1999.- ЖЗ.-С.56-58.

2. Горковенко А.И., Жилина Т.С., Стариков B.C. Стационарная теплопередача через стык легких ограждающий. // Строительный вестник. -1999.-№4.-С.48-51.

3. Горковенко А.И., Шабаров А.Б., Жилина Т.С., Стариков B.C. Особенности теплопередачи через легкие ограждающие конструкции: Тезисы докладов научно-технической конференции «Научные проблемы ЗападноСибирского нефтегазового региона». - Тюмень.: ТюмГНГУ, 1999.-С.228.

4. Горковенко А.И., Жилина Т.С. Активное тепловое воздействие на зону теплопроводных включений легких ограждений. II Нефть и газ. - 2000. -№1.-С. 108-112.

Соискатель

Подписано к печати 31.01.2000 г.

Заказ №

Тираж 100 экз._

Тюменский государственный нефтегазовый университет

Отдел оперативной-полиграфии, 625000,г.Тюмень, ул.Володарского,38.

Жилина Т.С.

Уч.изд.л. 1,23 Усл.печ.л.1,23

Введение

Раздел I. АНАЛИЗ ТЕПЛОВОГО РЕЖИМА И ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ КОНСТРУКЦИЙ НЕФТЕГАЗОВЫХ ОБЪЕКТОВ В БЛОЧНО-КОМПЛЕКТНОМ ИСПОЛНЕНИИ.

1.1 Анализ теплового режима и технического состояния объектов ЛПДС «Южный Балык» Нефтеюганского управления магистральных нефтепроводов.

1.1.1 Общие положения и требования, предъявляемые к тепловым режимам нефтегазовых объектов в блочном исполнении.

IЛ .2 Основные положения методики обследования.

1.2 Результаты визуального обследования конструкций.

1.3 Результаты натурного обследования теплового режима и технического состояния ограждающих конструкций объектов ЛПДС «Южный Балык» Нефтеюганского УМН.

1.4 Выводы по разделу. Цель и задачи исследования.

Раздел II. РАЗРАБОТКА ТЕПЛОФИЗИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ

ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ ЧЕРЕЗ ЛЕГКИЕ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ НЕФТЕГАЗОВЫХ ОБЪЕКТОВ.

2.1 Анализ конструктивных особенностей легких ограждающих конструкций.

2.2 Постановка задачи исследования.

2.3 Стационарная теплопередача через стык (ребро) ограждений.

2.4 . Определение интегральных параметров, характеризующих теплопроводные включения в легких ограждающих конструкциях.

2.5 Выводы по разделу.

Раздел III. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В ЛАБОРАТОРНЫХ И

НАТУРНЫХ УСЛОВИЯХ.

ЗЛ Основные положения методики лабораторных исследований фрагментов легких ограждающих конструкций.

3.2 Анализ результатов лабораторных исследований.

3.3 Результаты натурных исследований теплопередачи ограждающих конструкций нефтегазовых объектов.

3.4 Выводы по разделу.г.

Раздел IV. УПРАВЛЕНИЕ ЗИМНИМ ТЕПЛОВЫМ РЕЖИМОМ

ОБЪЕКТОВ С ЛЕГКИМИ ОГРАЖДЕНИЯМИ.

4.1 Активное тепловое воздействие на зоны с теплопроводными включениями.

4.2 Использование тепла вторичных энергоресурсов для активного воздействия на зоны пониженного термического сопротивления.

4.3 Управление зимним тепловым режимом нефтегазовых объектов.

4.4 Выводы по разделу.

Комплектно-блочный метод строительства широко развит и внедрён в Западно-Сибирском нефтегазовом комплексе, где районы освоения месторождений отличаются слаборазвитой инфраструктурой, неблагоприятными климатическими и инженерно-геологическими условиями и значительным удалением от опорных баз (заводов-поставщиков, баз материально-технического снабжения). Сложные транспортные схемы-обуславливают высокую стоимость доставки на объекты техники, оборудования, материалов и рабочей силы. Это приводит к удорожанию стоимости и увеличению сроков ввода объектов в эксплуатацию.

Важной задачей нефтегазового комплекса является поддержание требуемых тепловых режимов объектов, особенно в зимний период времени, что непосредственно связано с теплозащитными характеристиками ограждающих конструкций нефтегазовых объектов.

Технические требования при проектировании блок-боксов («Ведомственные нормы технологического проектирования объектов газовой и нефтяной промышленности, выполненные с применением блочных и блочно-комплектных устройств») [5] предусматривают обеспечение теплового и температурного режимов в процессе эксплуатации и ремонта оборудования. При этом теплофизические параметры помещения должны удовлетворять требованиям СНиП П-3-79* [49].

Проблема поддержания зимнего теплового режима нефтегазовых объектов всегда была актуальной. Актуальность её дополнительно подчёркнута изменением №4 к СНиП И-3-79*, принятым Постановлением №18-8 от 19 января 1998г. Госстроем России.

При этом следует учитывать особенности работы легких ограждающих конструкций, а именно: значительное отличие тепловой инерции поверхности панели и конструктивных теплопроводных включений, количество которых определяется местами стыковки панелей и крепления ребер жесткости, а также значительная воздухопроницаемость в местах стыковки. Поэтому такие ограждающие конструкции обладают резко выраженной анизотропией теплового соединения. Пониженное тепловое сопротивление вблизи стыков легких панелей обуславливает появление тепловых потоков вдоль панели, а значит и тепловые потери [11],[13].

Одним из факторов, определяющих теплопроводность панелей, является срок их эксплуатации. Выполненное автором обследование конструкций 38 промышленных зданий ЛПДС «Южный Балык» Нефтеюганского УМН показало, что срок эксплуатации более 50 % объектов превысил нормативный срок эксплуатации (25 лет) и ограждающие панели все в меньшей мере выполняют свою теплотехническую функцию [10]. Минеральная вата, как утеплитель, под воздействием атмосферной влаги или при непосредственном попадании воды, претерпевает значительные объемные и теплотехнические изменения - постепенно слеживается, превращается в труху или пыль. Это, в свою очередь, влечет за собой изменения тепловлажностного режима внутри помещений и, как следствие, разрушение несущих конструкций - коррозию металла, морозное разрушение бетонных конструкций и кирпичной кладки.

Помимо срока службы, скорость разрушения заполнителя-теплоизолятора панелей зависит и от положения панели в блоке. Так, при вертикальной установке панелей, скорость разрушения в 1,5-2 раза больше, чем при расположении горизонтальном. Разрушение утеплителя панели происходит даже при статическом нагружении, а при динамических воздействиях и вибрациях, вызванных работой энергетического оборудования, скорость разрушения утеплителя увеличивается в несколько раз.

Натурные обследовании существующих зданий с трёхслойными ограждающими конструкциями, выполненные в различные годы ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко, ЦНИИпроектстальконструкцией им. Н.П.Мельникова, Уральским ПромстройНИИпроектом, Красноярским ПромстройНИИпроектом и СибНИПИГазстроем, показали, что панели со средним слоем из заливочного пенопласта обладают недостаточным сцеплением с обшивкой каркаса. При этом установлено, что значительные разрушения пенопласта встречаются в панелях, которые установлены в блочно-комплектных устройствах с динамическими нагрузками [52].

В связи с этим, проведенный автором анализ требований к тепловым режимам объектов блочно-комплектной насосной станции, показал, что из 38 обследованных объектов только в пяти нормы допускают отрицательную температуру. Замеренные температурные режимы 33 объектов ЛПДС «Южный Балык» свидетельствуют, что в зимний период температурный режим помещений отличается резкой неоднородностью, а именно высокими температурами вблизи источников тепла и низкими, а иногда даже отрицательными - вблизи ограждений. Становится очевидным, что внутренний тепловой режим каждого объекта определяется не только количеством подаваемого тепла, но и их тепловыми потерями через ограждения. Поэтому учет этих потерь позволит разработать и предложить способы теплового воздействия на требуемые зоны и, таким образом, управлять тепловым режимом нефтегазовых объектов различного функционального назначения.

Актуальность работы

Энергетическая стратегия России, основные положения которой до 2010 года утверждены Правительством России в 1995 году, определила основные энергоносители: это нефть и газ. Поскольку Западно-Сибирский нефтегазовый регион является их основным поставщиком, именно он определяет и в ближайшие десятилетия будет определять экономику России.

Западно-Сибирский нефтегазовый комплекс расположен основной своей частью в северных широтах и Заполярье. Эти районы характеризуются суровой продолжительной зимой и коротким летом. Поэтому проблема поддержания зимнего теплового режима нефтегазовых объектов в этом регионе всегда была актуальной и напрямую связана с теплозащитными характеристиками ограждающих конструкций.

Около 30-ти лет назад в Тюменском нефтегазовом комплексе предложен и нашел широкое применение комплектно-блочный метод строительства с использованием легких ограждающих конструкций. Легкие ограждающие конструкции просты в изготовлении, легко транспортируются на отдаленные объекты и монтируются в короткие сроки. При этом следует учитывать особенности работы легких ограждающих конструкций, а именно: значительное отличие тепловой инерции поверхности панели и конструктивных теплопроводных включений, количество которых определяется местами стыковки панелей и крепления ребер жесткости, а также значительная воздухопроницаемость в местах стыковки. Поэтому такие ограждающие конструкции обладают резко выраженной анизотропией теплового соединения. Пониженное термическое сопротивление вблизи стыков легких панелей обуславливает повышение тепловых потоков и тепловые потери.

Поскольку внутренний тепловой режим каждого нефтегазового объекта определяется не только количеством подаваемого тепла, но и их тепловыми потерями через ограждения, учет этих потерь позволит разработать и предложить способы теплового воздействия на требуемые зоны и, таким образом, управлять тепловым режимом нефтегазовых объектов различного функционального назначения.

Диссертационная работа является частью исследования, выполненных по программе «Энергетическая стратегия России», принятой Правительством России и Украины в 1993 году, а также программы Минтопэнерго «Надёжность и безопасность трубопроводного транспорта Западной Сибири», принятой в 1994 году.

Работа выполнена в научном центре Тюменского государственного нефтегазового университета. Автор выражает глубокую благодарность научному руководителю заслуженному деятелю науки РФ, д.т.н., профессору Шабарову А.Б., к.т.н. Горковенко А.И., Старикову B.C. за консультации и советы, а также сотрудникам кафедр СиРНГО и ПЭНХ за помощь, оказанную на различных этапах выполнения работы.

Научная новизна

Научная новизна диссертационной работы определяется результатами исследований, полученными автором в процессе экспериментальных и теоретических работ.

Основными из них являются:

- Инженерная методика расчета стационарной теплопередачи через легкие ограждающие конструкции с теплопроводными включениями;

- Метод определения интегрального параметра /ст (/р), характеризующего теплотехнические свойства стыков и ребер панелей.

- Активный способ теплового воздействия на зоны с пониженным термическим сопротивлением.

Практическая ценность

Диссертационная работа является частью исследований, выполненных по программе "Энергетическая стратегия России", принятой Правительством России и Украины в 1993 году, а также программы Минтопэнерго "Надёжность и безопасность трубопроводного транспорта Западной Сибири", принятой в 1994 году.

Автором разработаны рекомендации по управлению зимними тепловыми режимами нефтегазовых объектов с легкими ограждающими конструкциями, позволяющие уже на стадии проектирования учитывать их конструктивные особенности. Разработанные и предложенные автором способы пассивного и активного теплового воздействия на зоны с теплопроводными включениями в настоящее время используются в проектах институтов "Нефтегазпроект", ОАО "СИБНИПИгазстрой" и др., что позволяет использовать вторичные энергоресурсы. Предложенная автором методика расчета теплового режима использована институтом "Нефтегазпроект" при реконструкции сооружений, обеспечивающих эксплуатацию нефтепроводов Усть-Балык - Омск и Шаим - Тюмень.

На защиту выносятся

Методика расчёта интегральных параметров теплопроводных включений и инженерные расчёты теплового режима нефтегазовых объектов;

Способ активной теплозащиты легких ограждающих конструкций с использованием вторичных энергоресурсов;

К)

Оценка влияния пассивного и активного тепловых воздействий на характеристики зимнего режима нефтегазовых объектов.

Апробация работы

Основные положения и результаты диссертационной работы были доложены на: первой научно-практической конференции «Природные промышленные и интеллектуальные ресурсы Тюменской области», г.Тюмень, 1997 г., ТюменНИИгипрогаз; международной научно-практической конференции «Проблемы экологии и энергосбережения в условиях Западной Сибири», г.Тюмень, 1998 г., ТюмГАСА; региональной научно-технической конференции Тюменского учебно-научного центра федеральной целевой программы «Государственная поддержка интеграции высшего образования и фундаментальной науки на 1997-2000 г.г.», г.Тюмень, 1999 год. научно-технической конференции «Научные проблемы ЗападноСибирского нефтегазового региона», г.Тюмень, 1999 г., ТюмГНГУ.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1. Доведена до инженерного решения методика расчета стационарной теплопередачи легких ограждений с теплопроводными включениями;

2. Предложен метод определения интегрального параметра /ст (/р), характеризующего теплотехнические свойства стыков и ребер панелей;

3. Лабораторными и натурными экспериментами подтверждены основные параметры теплопередачи через легкие ограждающие конструкции, используемые на объектах нефтегазового комплекса. По результатам лабораторных исследований отобраны виды стыковых соединений для их внедрения в производство;

4. Предложен активный способ теплового воздействия на зоны с пониженным термическим сопротивлением;

5. Сочетание пассивного воздействия на зоны с теплопроводными включениями наряду с активным позволяет эффективно регулировать зимний тепловой режим помещений с легкими ограждениями;

6. Предложенная методика управления тепловым режимом использована институтом «Нефтегазпроект» при реконструкции сооружений, обеспечивающих эксплуатацию нефтепроводов Усть-Балык - Омск и Шаим - Тюмень.

1. Ананьев А.И. Теплоустойчивость наружных ограждающих конструкций при резком понижении температуры наружного воздуха. - Научн. тр. / Академия коммунального хозяйства, 1968. - вып. 62.

2. Беляев Н.М., Рядно A.M. Методы нестационарной теплопроводности.- М.: Высшая школа, 1978. 328 с.

3. Богословский В.Н. Строительная теплофизика. М.: Высшая школа, 1982.-415 с.

4. Богословский В.Н. Тепловой режим здания. М.: Стройиздат, 1979.- 248 с.

5. Ведомственные нормы технологического проектирования объектов газовой и нефтяной промышленности, выполненные с применением блочных и блочно-комплектных устройств.: ВНТП 01/87/04-84. М., 1984.

6. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. 4.1. Отопление / В.Н.Богословский, Б.А.Крупнов, А.Н.Сканави и др.; / Под ред. И.Г.Староверова и Ю.И.Шиллера. 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Строй-издат, 1990. - 344 с.

7. Головина Л.И. Линейная алгебра и некоторые её приложения. М.: Наука, 1975.

8. Горковенко А.И., Жилина Т.С. Активное тепловое воздействие на зону теплопроводных включений легких ограждений. II Нефть и газ. 2000.- №1. С.108-112.

9. Горковенко А.И., Жилина Т.С. Нестационарный теплообмен через легкие ограждающие конструкции. // Строительный вестник. -1999.- №3. С.56-58.

10. Ю.Горковенко А.И., Жилина Т.С., Кушнир С .Я. Предремонтное обследование основных несущих конструкций промышленных зданий Нефтеюган-ского УМН.: Научно-технический отчет. Тюмень.: ТюмГНГУ, 1999.

11. П.Горковенко А.И., Жилина Т.С., Стариков B.C. Стационарная теплопередача через стык легких ограждающий. // Строительный вестник. -1999.- №4. С.48-51.

12. П.Горковенко А.И., Шаповал А.Ф. Определение теплопотерь легких ограждающих конструкций // Вопросы нормирования в строительной светотехнике и климатологии. Сб. трудов НИИСФ. М. - 1983. - С.123-126.

13. ГОСТ 12.1.005-88 Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны.

14. ГОСТ 26254-84 Методы определения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций.

15. Гребер Г., Эрк С., Григулль У. Основы учения о теплообмене. М.: Изд-во иностр. лит-ра, 1958. - 568 с.

16. Дехтяр А.Щ. Облегченные конструкции металлических стен промышленных зданий. М.: Стройиздат, 1979. - 160 с.

17. Еремин Н.В., Степанов O.A., Яковлев Е.И. Компрессорные станции магистральных газопроводов. СПб.: - Недра, 1995. - 335 с.

18. Инженерный метод расчета теплопоступлений через наружные ограждения промышленных зданий и тепловой режим помещений в теплый период года. Рекомендации по проектированию. Сер. ИО-ОЗЗ.- М.: Промстройпроект., 1966.

19. Инструкция по теплотехническим расчетам при проектировании нефтяных промыслов. РД 39-0147323-604-86. Тюмень: Гипротюменнефтагаз, 1986.-64 с.

20. Исаченко В.П., Осипова В.А., Сукомел A.C. Теплопередача. -М.: Энергоиздат, 1981.-416 с.

21. Ищенко Н.И. К новым рубежам в строительстве. М.: Знание, 1981. -№11.- Строительство и архитектура.

22. Карслоу Г., Егер В. Теплопроводность твердых тел. М.: Наука, 1964. -487 с.

23. Колмогоров А.Н. Основные понятия теории вероятностей. М.: Наука, 1974.

24. Комплектно-блочное строительство объектов нефтяной и газовой промышленности: Справочное пособие / Под редакцией Ю.П.Баталина, В.Г.Чирскова, Г.И.Шмаля. М.: Недра, 1986. - 576 с.

25. Круглова А.И. Климат и ограждающие конструкции. М.: Стройиздат, 1970.

26. Кувшинов Ю.А. Годовое изменение параметров наружного климата и теплового баланса помещений. Труды ГГО. JL, 1974. - вып. 337.

27. Кутателадзе С.С. Теплопередача и гидродинамическое сопротивление: Справочное пособие. М.: Энергоиздат, 1990. - 367 с.

28. Лобаев Б.Н. Отопление зданий из объемных элементов и панелей. В сб.: Теплоснабжение и вентиляция. Киев, 1965.

29. Лыков A.B. Теория теплопроводности. М.: Высшая школа, 1967. - 600 с.

30. Лыков A.B. Тепломассообмен: Справочник. М.: Энергия, 1987.-480 с.

31. Мачкаши А., Банхиди Л. Лучистое отопление. / Пер. с венг. М.: Строй-издат, 1985. - 464 с.

32. Михеев М.А., Михеева И.М. Основы теплопередачи. Изд. 2-е. М.: Энергия, 1977. - 344 с.

33. Налимов В.В., Чернова O.A. Планирование экспериментов. М: Наука, 1971.

34. Никольский С.Н. Курс математического анализа, т.1, т.2. М.: Наука, 1973.

35. Особенности строительства объектов в нефтегазодобывающих районах Западной Сибири / Ремизов В,В., Шаповал А.Ф., Моисеев Б.В., Аксёнов Б.Г. М.: Недра, 1996. - 371 с.

36. Поршаков Б.П., Бикчентай Р.Н., Романов Б.А. Термодинамика и теплопередача в технологических процессах нефтяной и газовой промышленности. М.: Недра, 1987. - 349 с.

37. Поршаков Б.П., Романов Б.А. Основы термодинамики и теплотехники. -М.: Недра, 1988.-330 с.

38. Родин А.К. Газовое лучистое отопление. Л.: Недра, 1987. - 127 с.

39. Руководство по выбору проектных решений в строительстве. М.: Стройиздат, 1982.

40. Румшинский Л.З. Математическая обработка результатов эксперимента. -М.: Наука, 1971.- 192 с.

41. Санитарные нормы проектирования промышленных предприятий (СН 245-71). М.: Стройиздат, 1972. - 97 с.

42. Семенова Е.И. Теплотехнические качества легких навесных панелей. -М.: ЦИНИС, 1977. 37 с.

43. СНиД 2.01.01-82 Строительная климатология и геофизика. М.: Стройиздат, 1997. - 140 с.

44. СНиП 2.03.06 85. Алюминиевые конструкции. -М., 1995.

45. СНиП 2.04.05-91* Отопление, вентиляция и кондиционирование. -М., 1997.-71 с.

46. СНиП 2.04.08-87* Газоснабжение. -М., 1995. 68с.

47. СНиП И-3-79* Строительная теплотехника. М., 1995. - 28 с.

48. Степанов O.A., Яковлев Е.И., Еремин Н.В. Компрессорные станции магистральных газопроводов (надежность и качество). СПб.: Недра, 1995. -336 с.

49. Табунщиков Ю.А., Хромец Д.Ю. Матросов Ю.А. Тепловая защита ограждающих конструкций зданий и сооружений. М.: Стройиздат, 1986.

50. Талалаев A.A., Цепелев А.Х. Исследование процесса трещинообразова-ния и разрушения утеплителя в трехслойных панелях блочно-комплектных устройств. // Нефтепромысловое строительство. — 1977. -№6.-С. 7-10.

51. Тамплон Ф.Ф. Металлические ограждающие конструкции для зданий возводимых в суровых климатических условиях Л.: Стройиздат, 1988. -248 с.

52. Тамплон Ф.Ф. Ограждающие конструкции из алюминиевых панелей. -Л.: Стройиздат, 1976. 96 с.

53. Теория тепломассообмена / Под ред. А.И.Леонтьева. М.: Высшая школа, 1979. - 495 с.

54. Тепло- и массообмен. Теплотехнический эксперимент: Справочник / Под редакцией В.А. Григорьева. М.: Энергоиздат, 1982. - 512 с.

55. Теплообмен при трубопроводном транспорте нефти и газа. / Е.О.Антонова, Г.В.Бахмат, И.А.Иванов, О.А.Степанов. СПб.: Недра, 1999. - 228 с.

56. Теплотехника /Под ред. А.П.Баскакова. М.: Энергоиздат, 1982.-264 с.

57. Теплотехника /Под ред. В.И.Крутова. М.: Машиностроение. 1986.-432 с.

58. Теплотехника, отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха /Под ред. В.М.Гусева. Д.: Стройиздат, 1981. - 343 с.

59. Теплотехнический расчет ограждений, содержащих теплопроводные включения / Богословский В.Н., Авдеев Г.К., Бухарова Н.В., Сидоров Э.А. М.: МНИИТЭП, 1977.

60. Теплоэнергетика при эксплуатации транспортных средств в нефтегазодобывающих районах Западной Сибири.: Справочное пособие /Под ред. О.А.Степанова. М., Недра, 1997. - 269 с.

61. Титов В.П. Учет воздухопроницания стыков панелей при теплотехническом расчете ограждений. Технич. инф. №4(8) М.: Главстройпроект, 1961.

62. Тихомиров К.В. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. М.: Стройиздат, 1981. - 272 с

63. Тихонов А.Н. Самарский A.A. Уравнения математической физики.- М.: Наука, 1966. 724 с.

64. Тобольский Г.Ф., Бобров Ю.Л. Минераловатные утеплители и их применение в условиях сурового климата. Л.: Стройиздат, 1981. - 176 с.

65. Ушняков П.Н. Теплотехнические свойства навесных легких конструкций.- М.: Стройиздат, 1970. 172 с.

66. Фокин К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий. Изд. 4-е, перераб. и доп. М.: Стройиздат, 1973. -278 с.

67. Храпач Г.К. Эксплуатация компрессорных установок. М.: Недра.- 1972.

68. Хромец Ю.Н. Промышленные здания из легких конструкций. — М.: Стройиздат, 1978. 176 с.

69. Шаповал А.Ф. Тепловой и воздушный режим взрывоопасных помещений. Диссертация на соискание ученой степени д.т.н. Тюмень. -437 с.

70. Шаповал А.Ф., Моисеев Б.В., Молостова И.Е. Влияние теплофизических и конструктивных особенностей на тепловые потери легких ограждений при обустройстве нефтепромыслов. // Нефть и газ. 1997. - №2.

71. Шаповал А.Ф., Молостова И.Е., Моисеев Б.В. Исследования теплозащиты наземных сооружений нефтегазопроводов на севере Тюменской области // Нефть и газ. 1997. - №6.

72. Шаповал А.Ф., Козин Ю.П. и др. Экспериментальные исследования качества стыковых соединений складывающихся зданий. // Вопросы комплектно-блочного строительства в Западной Сибири. Сб. трудов ВНИ-ИСТ. -М.: Миннефтегазстрой, 1979.

73. Шаповал А.Ф., Стариков B.C. Расчет тегиюпотерь через стыковые соединения наружных ограждений наземных сооружений нефтепроводов. Развитие комплектно-блочного метода строительства. Сб. трудов ВНИИСТ.- M., Миннефтегазстрой, 1980.

74. Шаповал А.Ф., Бочагов В.П. Исследование герметичности стыковых соединений стеновых и кровельных панелей боксов и зданий из них. Научно-исследовательский отчет. № гос. регистрации 08L29026143. Тюмень, 1982,

75. Шаповал А.Ф., Аксенов Б.Г., Горковенко А.И. Тепловые потери через наружные ограждения при наличии «мостов холода» для условий севера Тюменской области. // Известия Вузов. 1995. - №10

76. Шаповал А.Ф., Аксенов Б.Г. и др. Тепловые потери через наружные ограждения блок-боксов в условиях Западной Сибири. Тезисы докладов научно-технической конференции ТИСИ. Тюмень, 1996.

77. Шаповал А.Ф., Ремизов В.В. Теплопередача через легкие стыковые панели с теплопроводными компонентами. Международная конференция здоровые здания 97., Вашингтон, США, 1997.

78. Шаповал А.Ф., Аксенов Б.Г., Карякина C.B. Нестационарный теплообмен через легкие ограждающие конструкции. // Нефть и газ. 1999.- №5. С.108-116.

79. Энергосбережение в системах теплоснабжения, вентиляции и кондиционирования воздуха.: Справ, пособие / Под ред. Л.Д.Богуславского, В.ИЛивчака М.: Стройиздат, 1990. - 624 с.

80. Юдаев Б.М. Теплопередача. М.: Высшая школа, 1981. - 320 с.9K

81. Butler Erection tips for Butler Building. 69p.

82. Chong K. Thermal stresses and defeation sandwich panels. Processing of ASCE, 1977. - V. 103, NST 1. - P. 35-49.

83. Hatchinson F.W. Heating and Humidifying load Analyses. Ronald Press. New York. 1962/

84. Iron and Steel Eng. 1978. V. 55, № 2. P. D9, D10.

85. FCrylov G.V., Moiseev B.V., Stepanov O.A. Fundamentals of Heat Power Engineering in Gas Industry / Edited by Moiseev B.V., Doctor Sc (Technics), Professor: Textbook for Higher Education Institutions. M.: JSC «Nedra-Business Center», 239pp.: ill.

86. Muncey R.W. The temperature of the foot it thermal comfort Anst. J. Appl. Sci. 1954.

87. Stoecker W. Design of Thermal Systems. N.J. MC Graw-Hill Book Company, 1971.