автореферат диссертации по энергетике, 05.14.05, диссертация на тему:Гидродинамика, тепломассообмен и рациональная организация процессов в термических деаэраторах с барботажными колонками

Директивами ХХУТ съезда КПСС предусмотрено увеличение выработки электроэнергии к 1985 году до 1550-1600 млрд.кВт.ч, повышение мощности оборудования, уменьшение его габаритов, металлоемкости, стоимости, повышение надежности и экономичности.

Усовершенствование и укрупнение отдельных видов его в энергетике представляет сложную проблему, требующую специального изучения. Это непосредственно относится к термическим деаэраторам как к наиболее распространенным аппаратам, предназначенным для снижения скорости коррозии теплообменников и пароводяных трактов. Число действующих в стране деаэраторов превышает 10 тысяч. Это аппараты, в которых протекают процессы нагрева воды и конденсации пара, вскипания дренажей, выделения и эжекции коррозионно-агрессивпых газов в условиях прямого контакта фаз и сложной гидродинамики.

К моменту начала работы автора распространение получили деаэраторы со струйными, пленочными и насадочными колонками; комбинированные схемы с барботажной ступенью (БС) преимущественно в баке-аккумуляторе. Существовавший к тому времени опыт их эксплуатации, данные исследований, а также анализ проектов серийных деаэраторов показали, что они по глубине и стабильности деаэрации, ширине рабочего .диапазона, производительности и надежности работы, габаритным, весовым и другим характеристикам не удовлетворяют современным требованиям. Предпринимаемые попытки улучшения их характеристик путем создания многоступенчатых аппаратов, в частности с барботажными и распиливающими устройствами в большинстве случаев не достигли положительных результатов, поскольку углубление деаэрации достигалось в относительно узком диапазоне нагрузок, усложнялись конструкции аппаратов, а главное,не гарантировалось устранение гидроударов в колонках и надлежащее увеличение максимальной нагрузки.

Таким образом, на заводах-изготовителях возможности традиционных способов усовершенствования и укрупнения деаэраторов оказались исчерпаны, что привело к необходимости комплектации энергоблоков 300 МВт ТЭС двумя колонками (да—500). Число их затем возросло до 4-6 и даже 8 штук (на АЭС). В условиях энергоблоков такие аппараты работали с гидроударами в пусковые и переходные периоды, а также в режимах больших тепловых нагрузок и скользящего давления. К числу причин такого положения следует отнести отсутствие в научно-техническом арсенале данных, достаточных для перехода к более прогрессивным решениям и некоторую переоценку возможностей традиционных способов деаэрации (в струях, пленках).

В поисках путей решения проблемы под руководством и при непосредственном участии автора в УралВТИ выполнен комплекс гидродинамических и тепломассообменных исследований, позволивший определить рациональные пути усовершенствования деаэраторов, разработать и реализовать ряд проектов аппаратов нового типа, использующих принцип развитого барботажа в беспровальном слое. Нами предпринята попытка максимального использования тепломассообменных возможностей барботажных процессов во всем рабочем диапазоне, что до постановки настоящей работы считалось недостижимым из-за трудности одновременного обеспечения широкого диапазона изменения расходов воды и пара на БС, эффективной (в тепломассообменном и гидравлическом отношениях) работы барботажной ступени (КО и узкого (располагаемого) диапазона изменения сопротивления БС„

При этом взят курс на использование барботажных устройств не в качестве дополнительных, как в комбинированных схемах, а в качестве главных деаэрирующих и нагревательных ступеней. В основе работы использован новый способ термической деаэрации в расширенном диапазоне нагрузок, предложенный автором с сотрудниками, а также конкретная схема новых струйно-барботажных колонок (УралВТИ), в которой этот способ реализуется в пароперепускном клапане (ШЖ), ограничивающем сопротивление (по пару) барботажного участка (БУ) и интенсивность барботажа.

Новизна схемы потребовала специального анализа степени изученности всех основных процессов. Отсутствие достаточно близких на начальном этапе аналогов не позволило определить параметры, характеризующие прежде всего диапазон гидродинамически устойчивой работы аппарата и его элементов, тепломассообмеш-ше их возможности. Значит, по существу отсутствовали данные, необходимые для разработки принципов проектирования аппаратов нового типа, методики их расчета и база для оптимальной организации процессов, обеспечивающих надежный массообмен при максимальном расширении рабочего диапазона нагрузок, уменьшении удельных показателей металлоемкости и компактности. В связи с этим были определены, как основные, следующие задачи : а) исследование гидродинамических характеристик элементов и двухфазного слоя, определяющих пропускную способность БС по пару и воде, а также пределы устойчивой работы системы "БУ-ППК" в специфических условиях деаэраторов (характеристик водосливного устройства, сопротивления БУ, ППК, градиента уровня в слое, параметров слоя pía входе и выходе БУ); б) изучение влияния основных факторов на конечную глубину газоудаления, ширину рабочего диапазона, а также возможности долевого участия элементов в процессах тепло- и массообмена; в) определение условий рациональной организации гидродинамики, нагрева и деаэрации жидкости; разработка принципов проектирования и расчета аппаратов нового типа.

Для решения этих задач была разработана методика исследовакий, создан водо-воздушный стенд с колонкой промышленных размеров, разработаны и внедрены в производство опытные образцы деаэраторов нового типа, исследован комплекс гидродинамических и тепломассооб-мениых их характеристик в стендовых и натурных условиях.

Учитывая сложности изучения влияния масштабных факторов на стенде, а также с целью максимального приближения условий исследования к реальным и упрощения практического использования полученных результатов, основные исследования тепломассообмена выполнены на натурных объектах, созданных путем реконструкции действующих деаэраторов. С этой целью, а также с учетом трудностей варьирования конструктивных параметров на элементах действующего оборудования, необходимости охвата широкого диапазона рабочих условий исследовано 12 вариантов опытных образцов в условиях ТЭЦ, блочных ТЭС, теплосетей и промпредприятий разных министерств.

Полученные гидродинамические характеристики на стенде и натурных объектах сравнивались между собой и с результатам! других авторов, исследовавших близкие вопросы на аппаратах химических производств, отдельных ступенях подогревателей, деаэраторов, испарителей, моделей. Тепломассообменные характеристики сопоставлялись с данными в частности МЭИ, СО Ш СССР, ВТИ, цКТИ (по тепломассообмену в струях, барботажном слое) и данными Астраханского института рыбной промышленности.

Научную новизну выполненных исследований по мнению автора составили следующие основные результаты:

I. Впервые полученные систематические экспериментальные данные по гидродинамике элементов в условиях работы барботажной ступени нового типа (барботажного участка, пароперепускного клапана и водосливного устройства), необходимые для создания методики расчета опытно-промышленных образцов.

2. Результаты стендовых и натурных исследований, уточняющие механизм формирования границ работоспособности рассматриваемой схемы и определяющие новые принципы расчёта элементов (БУ,ШЖ,ВСУ, ОМК).

3. Построенная на базе экспериментов приближённая математическая модель тепломассообмена и разработанные методики гидравлического, теплового и десорбционного расчёта барботажных деаэраторов. Достаточная надёжность методик подтверждается удовлетворительной сходимостью расчётных характеристик с опытными, а также тем, что выполненные с их помощью реконструкции деаэраторов крупных блоков (200, 500 МВт) гарантируют обеспечение номинальных показателей.

4. Впервые предложенная схема рациональной организации функций элементов и процессов тепломассообмена в деаэраторах.

Результаты исследований позволили сформулировать следующие основные научные положения диссертационной работы:

1. Закономерности предельно-допустимых режимов работы деаэраторов по нижней границе рабочей области определяются не столько скоростным напором газа в отверстиях барботажного участка, сколько провалом недогретой воды, главным образом на входе БУ (из-за возникающих больших градиентов уровня и температуры жидкости в слое); по верхней границе - переполнением водосливного устройства из-за чрезмерного сопротивления барботажной ступени, либо малой плотности сливающейся пены, или - наступлением режима стеснённого водослива вследствие большой нагрузки БУ по пару и воде, а таже недостаточного отвода газа из водосливного устройства.

2. Основные принципы рациональной организации гидродинамики и тепломассообмена (расчёта)новых барботажных деаэраторов должны предусматривать: а) основной нагрев воды и её деаэрацию на изолированных друг от друга по пару соответственно нагревательных и деаэрирующих участках барботажного типа; б) подачу на последние оптимального для деаэрации количества пара и непрерывное байпаси-рование его избытка через барботажные нагревательные участки беспровального типа; в) ограничение роли струйной ступени функциями конденсации избытка пара (по сравнению с допустимым расходом выпа-ра), прошедшего транзитом барботажную ступень.

Все это повышает интенсивность процессов и способствует увеличению компактности аппарата.

Указанные научные положения и результаты комплексных исследований гидродинамики и тепломассообмена отражают основной материал предлагаемой работы, направленной на усбвершенствование действующих, а также создание новых высокоэффективных деаэраторов, и выносятся на защиту.

Выполненные этапы создали основу для реконструкции действующих деаэраторов практически всех типоразмеров атмосферного и повышенного давления; позволили решить задачу дальнейшего укрупнения деаэраторов мощных энергоблоков, улучшения деаэрации, исключения гидроударов, расширения рабочего диапазона; успешно завершить модернизацию более 300 установок ТЭЦ, ГРЭС, промпредприятий и получить экономический эффект более 12 млн.руб. (за счет уменьшения скорости коррозии оборудования, ремонтных затрат, потерь тепла и конденсата с выпаром). Приоритет основных выводов, предложений, конструкций и способов организации процессов, вытекающих из работы защищен 26 авторскими свидетельствами и 20 публикациями.

Основные положения работы совместно с решениями НПО ЦКТИ в последние годы принимаются для серийного использования на заводах ПО "Сибэнергомаш" и "Красный котельщик", а также открывают принципиальную возможность перехода на качественно новый уровень выполнения деаэраторов (бесколонковых).

4.6. ОБЩЕ ВЫВОДЫ

1. Совершенствование деаэраторов перспективно на основе применения барботажных колонок, эффективно использующих высокие те-пломассообменные свойства барботажных процессов за счёт применения беспровальных барботажных ступеней с развитым бапласированием пара через слой деаэрируемой жидкости с помощью устройств, регулирующих подачу на БУ оптимального количества пара, допустимый перепад давления на БС, а также участвующих в предварительной обработке воды.

2. Нижний предел работоспособности деаэраторов определяется преимущественно провалом недогретой жидкости на входном участке перфорации. Верхний предел практически не ограничивается интенсивностью барботажа, тепломассообмена и однозначно определяется моментом переполнения водосливного устройства вследствие повышенного захвата газа в ВСУ, чрезмерного сопротивления- БС и затопления надбарботажного объёма.

3. Исключение отрицательного влияния провала за счёт увеличения скорости пара в отверстиях БУ труднодостижимо вследствие малых значений допустимой величины провала и преобладающего влияния на провал градиентов температуры и давления жидкости на БУ (по ходу воды), возникающих при больших исходных её недогревах и нагрузках.

4. Отвод жидкости в водосливное устройство не подчиняется закономерности свободного слива и практически осуществляется в режимах затопленной сливной горловины, причиной чему является повышенная гидравлическая нагрузка, низкая плотность ГНС, а главное-образование подпорной газовой подушки в ВСУ в момент перекрытия сечения ВСУ сливающимся потоком. Поэтому сопротивление ГЖС на БУ должно рассчитываться с учётом режима водослива, плотности ГЖС, а также градиента её давления по полученным уравнениям. Величина градиента определяется не сопротивлением движению ПЕС по длине ЕУ, а, главным образом, сопротивлением входного канала и сливной горловины, начальной скоростью жидкости и высотой её подпора на БУ.

5. Барботажная ступень способна взять на себя практически номинальную нагрузку по нагреву и .деаэрации воды, если предотвращается провал. Интенсивность тепло- и массоотдачи в барботажном слое может быть выражена уравнениями в виде зависимости критерия Нус-сельта от критериев конденсации, Вебера, Гретца и их массообменных аналогов.

Радикальными способами расширения рабочей области режимов является оптимизация парораспределения между БУ и ШЖ, предотвращение недогревов воды перед БУ свыше 3-5^, организация оптимальной вентиляции слоя на ВС, аппарата, ВСУ, обеспечение основного нагрева воды в ШЖ и его максимальной пропускной способности.

6. Результаты экспериментальных исследований, математического моделирования, а также изучения физических особенностей взаимодействия основных элементов барботажной колонки позволили обосновать основные принципы рациональной организации процессов в деаэраторах предусматривающие:

- основной догрев и глубокую деаэрацию воды исключительно на БС и использование струйного отсека для конденсации пара, прошедшего слой транзитом;

- разделение процессов нагрева и глубокой деаэрации воды на БС между изолированными нагревательными и деаэрирующими участками с возложением на последние функцию максимального перевода газа из растворённого состояния в дисперсное;

- организацию непрерывного байпасирования избыточного пара помимо деаэрирующих участков через нагревательные участки беспровального типа, автоматически включающиеся в работу ио импульсу роста перепада давления на БС.

7. Использование разработанных новых принципов рациональной организации процессов позволяет успешно решать проблему усовершенствования действующих деаэраторов и без увеличения размеров колонок добиться увеличения их производительности на 160-20С$, расширения диапазона паровых нагрузок на 200-320$; гарантированного устранения гидроударов в колонках, снижения их металлоёмкости, габаритов и уже к началу 1984 года получить экономический эффект свыше 12 млн.руб./год.

1. АДЛЕР 10.11. Введение в планирование эксперимента. М., Металлургия, 1939, 156с.

2. АКОЛЬЗИН П.А. Предупреждение коррозии металла паровых котлов. М., Энергия, 1975, 350с.

3. АКСЕЛЪРОД JI.C. Исследование гидравлики и массообмена сит-чатых барботакных колонок. Докторская диссертация. МИХМ , 1958.

4. АКСЕЛЪРОД JI.C., ЮСОВА Г.М. Ш1А, ШЖ, 30, 5, 1957, 697с.

5. АКСЕЛЪРОД Л.С., ДОДШШ В.В. ШЖ, 27, й 5, 1954, 485с.

6. АЖ^САЩРОВ H.A. Ректификационные и абсорбционные аппараты. Ы. Л., Химия, 1965.

7. A.C. 1058893 (СССР). Деаэрационная колонка/ Л.Н.КУРНЫК, А.Д.К0Щ5АТЬЕВ, Т.Н.ЯШВЕЦ. Заявл. 05.04.82, J3 3417755/29-06; Опубл. в Б.И., 1983, Je 45.

8. A.C. lU588y^ (СССР). Термический деаэратор/ Л.Н.КУРНЫК, А.Д.КОНДРАТЬЕВ, В.М.ГМРУШКИН, A.C. ГШЕЛЪБЕРГ, Г.М.ВШНСКШ,В.А. ПШЖКОВ, Б.Ф.ВАКУЛЕНКО, П.И.ПОДГОРОЧНЫй. Заявл. 16.10.81,

9. JS 3380708/24-06; Опубл. в Б.И., 1983, Jf- 45.

10. A.C. 383687 (СССР). Способ термической обработки воды/ Р.Ш.БУСКУНОВ, Л.Н.КУРНЫК, А.С.ЩЕРБИНИН. Заявл. 24.04.70,

11. Га I42S848/24-6; Опубл. в Б.И., 1973, & 24.

12. A.C. 399706 (СССР). Подогреватель смешивающего типа/ Р.Ш. БУСКУНОВ, Г. Т.ШКОЛЬНИК, П.М.ДОЛШКОВ. Заявл. 21.07.70,1Ь 1462663/24-6; опубл. в Б.И., 1973, ir> 39.

13. A.C. 556301 (СССР). Подогреватель смешивающего типа/ Р.Ш.БГСКШ)В, Л.Н.КУРНЫК, Г.Т.ШКОЛЪНИК. Заявл. 30.06.75,2149776/06; Опубл. в Б.И., 1977, В 16.

14. A.C. 730633 (СССР). Термический деаэратор/ Л.Н.КУРШК", А.Д.КОНДРАТЬЕВ. Заявл. 17.07.78, В 2649012/29-06; Опубл. в1. Б .И., J5 16.

15. A.C. 580185 (СССР). Деаэратор/ Р.Ш.БУСКУНОВ, Л.Н.КУРШК.-Заявл. 15.06.76, Ii 2373115/29-06; Опубл. в Б.И., 1977, ¡Ь 42.

16. A.C. 66I22I (СССР). Подогреватель смешивающего типа/Л.Н. КУРНЫК, Р.Ш.БУСКУНОВ, А.Д.КОНДРАТЬЕВ. Заявл. 25.01.77, tö 2449006/ 29-06; Опубл. в Б.И., 1979, В 17.

17. A.C. 569543 (СССР). Деаэрационная колошса/Р.Ш.БУСКУНШ, JI.H.КУРНЫК, И.Ф.КАЧЕВ, Ф.И.МОРОЗОВ. Заявл. 30.06.75, В 2149773/ 06; Опубл. в Б.И., 1977, J3 31.

18. A.C. 626179 (СССР). Подогреватель смешивающего типа/Л.Н. КУРНЫК, А.Д.КОНДРАТЬЕВ, В.М.БЕЛЯМ. Заявл. 18.05.77,

19. В 2484818/29-06; Опубл. в Б.И., 1979, & 5.

20. A.C. 823804 (СССР). Подогреватель смешивающего типа/

21. А.Д.КОНДРАТЬЕВ, Л.П.КУРНЫК, В.Ы.БЕШНИН, Л.Е.ЛАРИОНОВА. Заяьл. 05.07.79; 13 2790975/24-06; Опубл. в Б.И., 1981, JS 15.

22. A.C. 966479 (GCCP). Теплошссообмекный аппарат/Л.Н.ЮТНЫК, А.Д.КОЦЕРЛТЬЕВ, Т.Н.ЯЛОВЩ, Л.Е.С2НИГ0ВЛ. Задал. 01.04.81,3271747/24-06; Опубл. в Б.И., 1982, ;> 38.

23. A.C. 984995 (СССР). Деаэращюнная колонка/JI .Н.КУРНЫК, В .Ы. БЕЛЯШИ, А.Д.КОНДРАТЬЕВ, Л.А.ПРЕОБРАЛЖСКАЯ. Заявл. 03.05.77,

24. Вопросы теплообмена при .изменении агрегатного состояния вещества/Под ред. докт. техн. наук С.С.Кутателадзе. М. JL, ГЭИ, 1953.

25. В0Л0ШК0 A.A., ВУРГАФТ A.B. Исследование конденсации одиночных паровых пузырьков в слое недогретой жидкости. Тез. докл.

26. Астрахань, 1968г.). Астрахань, 1968. - с.162 - 163.

27. ВОЛОШКО A.A., ВЛТАаТ A.B. динамика разрушения пузырьков пара. Тез. докл. (Астрахань, 1968г.). - Астрахань, 1968. - с.161

28. ВОЛОШКО A.A., ВУРГАФТ A.B. Конденсация водяного пара при барботаже в слое жидкости. Изв. ВУЗов СССР - Пищевая технология, 1968, & 6, с.131-133.

29. ВОЛОШКО A.A., ВУРГАФТ A.B. Исследование конденсации одиночных паровых пузырьков в слое недогретой жидкости. ИФК, 1970,2, T.XIX, с.206-210.

30. ВОЛОШКО A.A., ВУРГАФТ A.B., АКСЕШьРОД Л.С. Конденсация паровых пузырей в жидкости. ТОХТ, 1973, 2, Т.УН, с.269-272

31. ГРИЩУК И.К. Эксплуатационные характеристики деаэрационных колонок. В сб.: Повышение параметров пара и мощности агрегатов в теплоэнергетике. М. - Л., Госэнергоиздат, 1961.

32. ГРИШУК И.К. и др. Барботаж питательной воды в баке-аккумуляторе. Электрические станции, 1953, В 4.

33. ГРИШУК И.К. и др. Об условии отсутствия в питательной воде свободной углекислоты. Электрические станции, 1954.

34. ГРШШС И.К., СТОЛЯРОВ Б.Ы. Исследование работы барботаж-ных тарелок. Теплоэнергетика, i960, .¡З 4.

35. ГЛИЕСгЛАН В.Ф. О конденсации струи пара в пространстве, заполненном жидкостью. Изв. АН СССР - ОТН, 1957, J5 2, с.43-48.

36. PJMwIAH В.Ф. Экспериментальное исследованио ковденсации струи пара в пространство, заполненном жидкостью. Изв. Ali СССР

37. Энергетика и автоматика, 1959, JS I, с.39-44.

38. Деаэрация в беспровальном барботашюм слое/Р.Ш.БУСКУНОВ, Л.Н.ЮТНЫК и др. Электрические станции, 1974, jï? 2, с.49-52.

39. Деаэраторы атмосферного и повышенного давления. М., ИФшнформтяжмаш, 1972.

40. ДИТНЕРС1СИЙ Ю.Н. Автореферат докторской диссертации ЮТИ, Ы., Ï963.

41. ЗЕШКИН 1/1.Б. Химическая промышленность, 1953, J3 7, с.215.

42. КДЕЛЬ'ФЖ И.И. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. М. Д., Госэнергоиздат, i960, 464 с.

43. КАСАТКИН А.Г., ДЫТНЕРСКИЙ Ю.И., ПОПОВ Д.Ы. Химическая промышленность, 1961, Ji 7, с.482.

44. КАСАТКИН А.Г., ДДТНЕРСКИЙ Ю.И., ШОРОВ С.П. Хиглическая промышленность, 1958, JS 3, с.166.

45. КАСАТКИН А.Г., ПМНОВСКИЙ А.Н., ЧЕХОВ A.C. Расчёт тарельчатых ректификационных и абсорбционных аппаратов. М., Стандарт-гиз, 1961, 250с.

46. КАФАРОВ В.В. Основы массопередачи. М., Высшая школа, 1962, I, 646с.

47. КАФАРОВ В.В., ВИГДОРОВ A.C. Химическое машиностроение, 1961, 'à 2.

48. КОСТРИКИН Ю.М. Инструкция по анализу воды, пара и отложений в теплосиловом хозяйстве. М., Энергия, 1967, 291с.

49. КУТАТЕМДЗЕ С.С., СТЫРИКОВМ М.А. Гидравлика газожидкостных систем. M. Л., Госэнергоиздат, 1958, 232с.

50. КУТАТЕМДЗЕ С.С. Теплоотдача при конденсации и кипении. ГЛ. -JL, Ыашгиз, 1949, 164с.

51. КИПДШЕВСШЙ М.Х. ТОХТ, т.1, 1967.49. 1ШПШЕВСКИЙ М.Х. ПАНФИЛОВ А.П. ЖПХ, т.Ш1, 1949.

52. КУРНЫК Л.П., КОНДРАТЬЕВ А.Д. Исследование гидродинамики барботажных деаэрациошшх колонок современных энергоблоков. -В сб.: Повышение надёжности и экономичности энергетических блоков. Челябинск, Южно-Уральское кн. изд-во, 1977, вьш. 17.

53. Ы. 1С7РШК Л.Ы., КОНДРАТЬЕЗ А.Д. Модернизация термических деаэраторов в промышленной теплоэнергетике. Промышленная энергетика, 1979, й 2.

54. КУРШК Л.Н., КОНДРАТЬЕВ А.Д. Опыт модернизации серийного деаэратора ДСА-150 и результаты его промыплеиного исследования. -Промышленная энергетика, 1978, .'3 7.

55. КУРНЫК Л.Н. Уточнение коэффициента сопротивления сухих барботажных листов термических деаэраторов. Теплоэнергетика, 1983, 2, с.47-51.

56. К01ЩРАТЬЕВ А.Д. 0 теплообмене при конденсации пара в объёме жидкости. Изв. АН СССР - Энергетика и транспорт, 1984, 2.

57. КУРНЫК Л.Н. 'Удаление растворённого кислорода в деаэраторах с барботажными колонками. Электрические станции, 1980, 2, с.27-31.

58. КУРНЫК Л.Н., СТРАДЫМОВ В.А., КОВДРАТЬЕВ А.Д. Опыт создания и результаты широкого внедрения перспективных барботажных деаэраторов. Тез. докл. Всесоюзного научно-технического семинара. Л., 1978.

59. КУРНЫК Л.Н. Удаление свободной углекислоты в деаэраторах с барботажными колонками. Электрические станции, 1980, б, с. 34-39.

60. КУРНЫК Л.Н., БУСКУНОВ Р.Ш., РЬГЧКОВ И.А. Исследование и модернизация деаэраторов ТЭЦ. Промышленная энергетика, 1972, В 4.

61. КУРШК Л.Н., БУСКУНОВ Р.Ш. К вопросу о создании барботажных деаэраторов для мощных энергоблоков. В сб.: Повышение надёжности и экономичности энергетических блоков. Челябинск, ЮжноУральское кн. изд-во, 1975, вып. 7, с.79-83.

62. КОНДРАТЬЕВ А.Д., КУРНЫК Л.Н. Повышение производительности деаэратора вакуумного типа для подпиточной воды ТЭЦ. Энергетик, 1979, ^ 7 с.27-28.

63. КУРНЫК Л.Н. Гидродинамические исследования водосливных устройств барботажных деаэраторов. Электрические станции, 1982, «»е- 11 о • Зо о 7*

64. КОНДРАТЬЕВ А.Д., КУРШК Л.Н. Совершенствовашю струйнобарботажных колонок деаэраторов. Энергетик, 1979, 13 5, с.23-31.

65. КОНДРАТЬЕВ А.Д., КУРШК Л.Н., ЫА1САРКИН Ф.А. Исследование деаэратора ДП-1000 блока 300 МВт при работе на скользящем давлении в период снижения нагрузки турбины. Энергетик, 1978, J3 5.

66. КОНДРАТЬЕВ А.Д., КУРНЫК Л.Н., МЛХЛИН В.Г. Работа деаэраторов ДП-1000 блока 300 ЫВт при работе на скользящем давлении в период повышения нагрузки турбины. Энергетик, 1978, „ä 12, с. 19-20.

67. КОхГЬЕВ С.Ф. Вспомогательное оборудование машинных цехов электростанций, М. Л., Госэнергоиздат, 1957.

68. КО'И'Ш H.A., 0ЛЕВСКШ В.М., ДШШДАИ В.В. Химическая промышленность, I960, JS 7, с.591.

69. КОЧЕТОВ В.А. Улучшение работы атмосферных деаэраторов.-Энергетик, 1976, Jü I.

70. ЛЕЗИЧ В.Г. Физико-химическая гидродинамика. Ы., Физиз-дат, I960.

71. ШЖУЛШ Г.К. Химическая промышленность, 1955, й I, с.43.

72. MOJIOKÄHOB 10.К. Химическая промышленность, I960, iу I, с.69.

73. МОЛОКАНОВ 10.К. лилия и технология топлив и масел, 1962, J3 3, с.41.

74. МОЛОКАНОВ 10.К. Химия и технология топлпв и масел, 1962, is 9, с.42.

75. МОЛОКАНОВ' 10.К., СК0ШЮ А.И. Изв. ВУЗов СССР Нефть и газ, 1959, j,j 3.

76. МОЛОКАНОВ Ю.К., CK0EJI0 А.И. Изв. ВУЗов СССР Нефть и газ, 1959, 13 8.

77. МОЛОКАНОВ Ю.К., СКОНТО А.И. Изв. ВУЗов СССР Нефть и газ, I960, й 7.

78. МУРАВСКАЯ O.P. Пищевая промышленность. Киев, Техника, Ï9G4, вып. I.

79. МУХЛЕИОВ К.П. Исследование пенного способа взаимодействия газов с жидкостями. Докторская диссертация, МИХМ, 1955.

80. МУХЛЕНОВ И.П., TAPAT Э.Я. ШХ, 32, 1959, i> 9.

81. НАКОРЯКОВ В.Е., САТАРОВА H.G. Простая фармула для определения положения поверхности раздела фаз при конденсации затопленной струп пара. Изв. СО АН СССР - 0TH, 1975, вып. 2, i¡> 8,с.89-71.

82. ОЛИКЕР И.И. Исследование процесса термической деаэрации воды под вакуумом при барботаже водяныгл паром. Кандидатская диссертация, МИСИ, 1964.

83. ОЛИКЕР И.И. и др. Укрупненные деаэраторы мощных энергоблоков. Теплоэнергетика, 1970, J3 4.

84. ОЛИКЕР И.И., ПЕРМЯКОВ В.А. Термическая деаэрация воды на тепловых электростанциях. Л., Энергия, I97T.

85. ОШККР И.И., ПЕРМЯКОВ В.А., ТОЦ Ю.Л. Исследование работы термического деаэратора повышенного давления с барботажным устройством ИДТИ Теплоэнергетика, 1966, й 12.

86. ПАВЛОВ В.П. Химическая промышленность, Ï964, & 3.

87. МШУХИН В.Б. Первые итоги освоения энергоблоков 500 МВт Троицкой ГРЭС. Энергетик, 1976, j) 4.

88. Пенный режим и пенные аппараты/Под ред. проф. И.П.МШЕЕ-НОВА и проф. Э.Я.ТАРАТА. Л., Химия, 1977, 303с.

89. ПОЗИН М.Е., МУХЛЕНОВ И.П., TAPAT Э.Я. Пенные газоочистители, теплообменники и абсорберы. М., Госхшлиздат, 1959.

90. ПЕРМЯКОВ В.А. Исследование эффективности применения парового барботажа в термических деаэраторах электростанций. Кандидатская диссертация, МЭИ, 1954.

91. ПОЗИН Ы.Е., МУХЛЕНОВ И.П. и др. Пенный способ обработки газов и Ш'Щкостей. М., Госхимиздат, 1955.

92. ПОЗИН М.Е., ТУЫАРКИНА E.G. ШХ, 27, 1954, J& II.

93. ПОГШАВСгСИЙ Ю.В. К вопросу огидродинамическом расчёте колонн с колпачковыми тарелками. Кандидатская диссертация. МИХМ, 1956.

94. Результаты испытания головного образца укрупнённого деаэратора ДСП-ЮОО системы 1ЩИ-ЕКЗ/Виханский P.M., Пермяков В.А.и др. Энергетик, 1978, J5 5.

95. Результаты испытаний головного образца укрупнённого деаэратора ДСП-1300 в схеме одновалъного блока 800 МВт/Виханекий Г.М. и др. Энергомашиностроение, 1974, is 12.

96. Рабинович Г.Г. Расчет нефтеперегонной аппаратуры. Ы., Гостоптехиздат, 1941.

97. U. Расчёт и проектирование термических деаэраторов. РТЫ 108.030.21-78, НПО ЦКТИ, 1979.

98. РАШ В.М. Абсорбция газов. Л., Химия, 1966, 767с.

99. РАММ В.М., АКСЕЛЪРОД Ю.В., СУРКОВ Е.И. Гидродинамика, тепло- и массоперэдача. В сб.: Процессы химической технологии. Л., Наука, 1965.

100. РАЧКО В.А. Исследование влияния температуры паровоздушной смеси на эффективность деаэратора. Котлотурбостроение, 1949, JS 4.

101. РАЧКО В.А. Исследование процесса деаэрации воды в деаэраторе смешивающего типа. Котлотурбостроение, 1949, Д 2.

102. РА'ЧКО В.А. 0 влиянии температуры воды и скорости пара на деаэрацию воды в деаэраторе. Котлотурбостроение, 1950, J5 I.

103. РОДИОНОВ А.И. Докторская диссертация. МХТИ, 1969.

104. РОДИОНОВ А.И. Массопередача на ситчатых тарелках при различном их наклоне. Автореферат кандидатской диссертации. î/lXTÏÏ, M., 1954.

105. Руководящие указания по модернизации деаэрационннх колонок термических деаэраторов. IL, СПО ОРГРЭС, 1976.

106. Руководящие указания по эксплуатации установок для термической деаэрации воды. М. Л., ГЭИ, 1957, 93с.

107. ПО. С0Л0Д0В A.n., СПАС СКОВ М.В. Экспериментальные исследования конденсации струи пара в потоке жидкости методом локального зондирования лазерным пучком. Тр. МЭИ, 1980, вып. 38, с.85-95.

108. С ШИТОВА Л.Е., КОЦДРАТЬЕВ А. Д., КУРНЫК Л.Н. Термический деаэратор повышенного давления производительностью 400 т/ч Энергетик, 1979, .'¡з 6.

109. СКОБЛО А.И., ТРЕГУБОВ А.И. и др. Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности. Ы., Гос-топтехиздат, 1962.

110. ИЗ. С1ЖРН0В Н.И., ПОЛЮТА С;.Е. ШЖ, 22, 1949, j) II.

111. С0Л01МХА Г.il. Докторская диссертация. ШШ, 1957.

112. СТШМКОВ В.Н. Расчёт и конструирование контактных устройств ректификационных и абсорбционных аппаратов. Киев, Техника, 1970.

113. СТАБНИКОВ В.Н. Перегонка и ректификация спирта. Ù1., Пищепромиздат, 1962.

114. СТАЫЖОВ В.Н. Химическое машиностроение, 1937, В 2.

115. S. СТАБНИКОВ В.Н., МУГлВСКАЯ О.Г. Изв. ВУЗов СССР Пище

116. СТАВНИКОВ В.Н., МУРАВСКАЯ О.Г. Изв. ВУЗов СССР Пищевая технология, 1959, й 5, с.III.

117. СТОЛЯРОВ Б.¡ÜI. Результаты испытаний деаэраторов повышен- . ного давления ДСП-320 и ДСП-500 с омогообразной насадкой (Информ. сообщение ВТИ) ВТИ ОРГР.ЗС, I9G7, J3 Т-30/66.

118. СТОЛЯРОВ Б.1/1., ШЖГОЛЬ И.Ы. Реконструкция деаэраторной колошей ДСП-400. Электрические станции, 1965, Д I.

119. СТРАДЬЫОВ В.А., КУРНЫК Л.Н., КОНДРАТЬЕВ А.Д. Вопросы унификации термических деаэраторов. Тез. докл. Всесоюз. научно-технпч. совещ.: Термические методы обработки воды на тепловых электростанциях и задачи научных исследований. Челябинск, 1977.

120. Типовая инструкция по обслуживанию деаэрационных установок энергоблоков мощностью 150-800 Шт. ТИ 34-70-020-83. М., С110 Союзтехэнерго, 1983.

121. Тепловые и атомные электростащии/Под ред. В.А.ШЕГОРЬ-ЕВА и В.М.ЗОРИНА. М., Энергоиздат, 1982, 625с.

122. УСШИН И.П., АКСЖЬРОД A.C. Кислород, 1949, J.) I, & 2,1. Ги 5.

123. ЧЕХОВ ,0.С. , МАТР030В В.И. Тр. МИХЫ, 1957, вып. 13, вьш. 78.

124. ШАХОВ Ю.А., НОСКОВ A.A., РОМАНКОВ П.Г. К определению границы между пенным и инжекционным режимами на ситчатой тарелке.iß 1ап.:Процессы химической технологии. Л., Наука, 1965.

125. МХОВ 10.А., НОСКОВ A.A., РСЩЩОВ П.Г. Гидродинамика, тепло- и массопередача. В сб. : Процессы химической технологии. Л., Паука, 19и5.

126. ШВАРЦ АЛ. Исследование . опускного движения пароводяной смеси в вертикальных трубах. Кандидатская диссертация. ВТИ, 1955г.

127. ШЕЛЕПОВ И.Г. .АЖРДЬЕВ Б.А.,ИОФФЕ В.Ю., НЕЧУЙВИТЕР М.М., К определению скорости изменения давления в деаэраторах при переменных режимах работы турбины.- В сб.¡Энергетическое машиностроение. Харьков,Высшая школа, 1979, вып.29.

128. ШЕЛЕПОВ И.Г.»АРКАДЬЕВ Б.А.,ИОФФЕ В.Ю.,НЕЧУЙВИТЕР М.М., ЯЦКЕВИЧ C.B. Повышение экономичности турбоустановок 300 Шт ХТГЗ при переменных нагрузках.- В сб.: Энергетическое машиностроение. Харьков»Высшая школа,1979, вып.28, с.49-53.

129. ШЕШАН В.А.,КОГАН Ю.С. ,МЕКСАБДРОВ А.И. Химическое машиностроение, I9G3, ¿í 3, с. 15.

130. ШИи&а-1АН М.Е. Нейтрально-кислородный водный режим на энергоблоках СКД., М., Энергоиздат, 1983г.

131. ШУЕР А.М. Кокс и химия., 1941, Jí 2.

132. ШКЛОВЕР Г.Г. ,Р0ДШИЛИН M .Д. Конденсация на струях воды при поперечном движении пара.Теплоэнергетика, I97G, 4.3S. ЯРКОВСРСИИ Э. Основы практических расчетов диафрагм, расход омерных сопел и труб Вентури./ Под ред. А.А.йЖОВА. i/I. ,Машгиз, I9GI, 154с.

133. ЯКОВЛЕВ Л.Г. Погрешности контрольно-измерительных приборов и датчиков, М.» Машгиз, 1961, 154с.

134. ЯКОВЛЕВ Б.В.»ЗОЛОТАРЕВ В.А. Исследование возможностияиспользования основных деаэраторов в режиме скользящего давления пара.- В сб.: Научные и прикладные проблемы энергетики. Минск, 1975, вып.2, с.16-21.1. Щаг., 48, л/ бзз. (J95Z).

135. Ш JÖO&6 o7ezûoûuù>7L C^oceóúuw, /У, ,v2,64, #3,ô2,л/2, </09.(/956). ^

136. Ri Caâ/ezêané &г/алА Gateen,1. CafcfezèonA

137. M. Ш^сЯД e/mí „aem.&nozs (Xondon<, ?9, J956. V3,Л/9,4?4.0958).

138. M &duûe Ж&, CAem. Ôno., з, * /, /4 (/ese, S, 4; ¿320//9S9)- "

139. Xczscáéauúi СЛе/п .<3hg .dfëc&a., 28, P/3. ( у956).6. ¿#¿zácÁ¿a¿¿/nS., CAem v/2,3/, 7?9+У81, /959.

140. M 2/ûtizedqe crfS■ ,,Q/iz¿fe?c', S9$8, л/4. ,

141. M cMayfc&¿P£).,GfaecÁ è&eÏÏG*cñad/7z¿¿3£en cP&f, Giern, л/9,2238.0 g^).гзг . (</955). *50. ^¿шля, GAem , пай ou3?, fe, 404. (Í9S&). /1. Ю4. (/9567.1. Жг#Аеа& 3?t /53.0958),